住宅楼工程单立杆扣件式钢管脚手架施工方案

'x栋脚手架专项方案目录1.1主要规程、规范31.2参考文献32工程概况32.1总体工程概况32.2脚手架工程概况43施工部署63.1总体安排63.2脚手架材料选择63.3搭设顺序84构造要求及技术措施104.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施104.2卸料平台165安全防护措施185.1电梯井洞口防护措施185.2结构临边及塔吊防护措施185.3楼梯间防护措施205.4防护栏杆205.5防雷避电措施226脚手架的搭设及拆除施工工艺226.1悬挑式型钢脚手架的搭设施工工艺226.3脚手架的拆除施工工艺247劳动力、材料及机具配备257.1劳动力配备（详见表7-1）257.2材料配备（详见表7-2）257.3机具配备（详见表7-3）268质量保证268.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）278.4质量保证注意事项309安全施工措施319.1材质及其使用的安全技术措施319.2脚手架搭设的安全技术措施319.3脚手架上施工作业的安全技术措施329.4脚手架拆除的安全技术措施3210文明施工要求3311应急措施3511.1目的3611.2适用范围36-86- x栋脚手架专项方案11.3职责3611.4抢险机构3711.5应急物资准备3811.6技术资料3811.7应急抢险队3811.8应急抢险程序3811.9善后处理4012脚手架计算书4112.1落地脚手架参数表4112.2普通型钢悬挑脚手架参数表4312.3悬挑卸料平台参数表4712.4落地式扣件钢管脚手架计算书4912.5悬挑式扣件钢管脚手架计算书5712.6悬挑卸料平台计算书80-86- x栋脚手架专项方案1编制依据1.1主要规程、规范1.1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002年版）1.1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）1.1.3《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.2参考文献1.2.1《建筑施工手册》（缩印本第4版，2003.9）1.2.2《简明施工计算手册》（1999.7）1.2.3《实用建筑施工安全手册》（1999.7）1.2.4《钢结构设计规范》（GB50017—2002）1.2.5《建筑施工脚手架实用手册》（1994年版）1.2.6本项目x栋施工图纸2工程概况2.1总体工程概况x.x1号花园工程,本项目用地位于x市x科技产业园区，东临x高速，西拥x，西北倚已建三期,东北与。本设计用地28799.312平方米，均为20层的高层住宅，建筑最高63.000米,总建筑面积67130.48平方米，设一个集中地下停车库。本工程x市松湖居置业有限公司投资兴建，深圳市广胜达建筑工程有限公司承建，x市恒信建设工程咨询有限公司监理，韶关地质工程勘察院进行基础勘察，x市工程质量监督检验站进行质量监督。-86- x栋脚手架专项方案本工程高层住宅为二类建筑，建筑结构安全等级为二级，设计耐火等级为一级，防水等级为二级，抗震设防烈度为７度。地下一层，地上建筑包含6栋20层的高层住宅、6栋高层建筑平面及标高相同，总用地面积为28799.312M2，总建筑面积67109.02M2，建筑高度为62.8M，建筑占地面积2746.58M2。2.2脚手架工程概况本工程5层以下采用单立杆双排落地脚手架搭设。5层以上外脚手架采用分段悬挑双排单立杆外脚手架。第一次悬挑设置在楼层的第5层，高度约为24米（38.8-14.8=24米），第二次全悬挑设置在楼层的13层，高度约24米（62.8-38.8+6+1.5=31.5米）（说明：6米为楼梯间，1.5米为防护栏杆）.本工程的脚手架为单立杆双排脚手架，首层至五层按落地式双排脚手架搭设。从第五层楼面开始脚手架采用分段悬挑形式搭设；落地脚手架按14.8米（5层标高为14.8米）计算。横向间距或排距为1.05米，步距为1.8米，立杆纵距为1.5米，内排架距离墙体长度为0.3米，脚手架搭设高度为14.8米，连墙件为每层两跨布置，即纵向3米，横向3米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设8层。立、横杆等钢管采用48×3.5本工程的全悬挑脚手架计算高度按悬挑最高的悬挑的高度32米计算。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.8米。采用的钢管类型为Φ48×3.5；-86- x栋脚手架专项方案连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米(现场设置按每层设置，即竖向间距3.00m，)，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设18层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段分两种情况：（1）建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米，（2）建筑物外悬挑段长度2.0米，建筑物内锚固段长度2.0米。室内锚固件采用φ20预埋钢筋，卸荷钢丝绳采取2段卸荷，第一次卸荷在悬挑梁处，吊点卸荷水平距离等于1倍立杆间距。具体组合如下图所示：具体组合如下图所示：-86- x栋脚手架专项方案3施工部署3.1总体安排本工程的悬挑部分从第5层楼面开始为第一次悬挑，第二次悬挑设置在13层楼面(即8层一挑)，采用16号工字钢为水平承重构件；立、横杆等钢管采用48×3.5，5层以下采用单立杆落地式脚手架。本脚手架一架三用，用于结构施工，装饰装修工程施工及安全防护工程。3.2脚手架材料选择l)、钢管:选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2)、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85-86- x栋脚手架专项方案的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3)、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。4)、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5)、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。6)、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。-86- x栋脚手架专项方案3.3搭设顺序工程施工到开始设置悬挑层的位置之后，待混凝土强度达到设计强度后开始悬挑施工，水平悬挑工字钢→纵向大横杆→立杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网……→上一层结构→……；按本方案要求，从悬挑层不超过12m设置一道卸荷钢丝绳，即四层一卸；脚手架与塔吊、施工电梯之间的位置关系施工电梯、塔吊与外侧脚手架立杆之间的距离为500mm。在保证满足附墙要求和不影响安全及施工操作的条件下，现场可以做相应调整。有关特殊部位的处理在建筑物转角处，用相邻悬挑出的工字钢再次悬挑的方式处理：-86- x栋脚手架专项方案建筑物转角处特殊处理图（1）建筑物转角处特殊处理及临边围护图片-86- x栋脚手架专项方案4构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开500mm；各接头中心距主节点的距离不大于1800/3=600㎜。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。-86- x栋脚手架专项方案4.1.2大横杆小横杆置于大横杆之下，并且交错布置在立柱的内外侧，用直角扣件与立杆扣紧；采用的钢管至少长6m、且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内以减少立杆偏心受力的情况；相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于500mm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/250（本工程不超过120mm），局部高差不超过50mm。4.1.3小横杆-86- x栋脚手架专项方案每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过750mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于100mm，伸出里排大横杆距离结构外边缘150mm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。4.1.4纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。4.1.5剪刀撑本工程双排悬挑脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑（十字撑、十字盖）：设在脚手架外侧面、与墙面平行的十字交叉斜杆，可增强脚手架的纵向刚度，保证脚手架具有必要的承载能力。横向支撑（横向斜拉杆、之字撑）：设在脚手架内、外排立柱平面的，呈之字形的斜杆，可增强脚手架的横向刚度，提高脚手架的承载能力。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°~60°-86- x栋脚手架专项方案之间（本工程全部在53°左右）。斜撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置。横向支撑斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。剪力撑与横向水平杆关系图4.1.6脚手板作业层脚手板采用冲压钢脚手板，两端设直径为4mm-86- x栋脚手架专项方案的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔3层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于150mm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.7连墙件连墙件采用刚性连接，2步2跨，竖向间距3.6米(现场设置按每层设置，即竖向间距3.00m，)，水平间距3.00米。米。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的φ14圆钢筋与其焊接，如下图所示，第一道连墙件从约3m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。-86- x栋脚手架专项方案连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°~60°夹角。4.1.8防护设施脚手架正面满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。在第一道悬挑型钢的位置设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设-86- x栋脚手架专项方案180mm高的挡脚板。4.2卸料平台从经济和实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，规格为6.0m×3.0m×1.2m（长×宽×高）悬挑长度为3.8m。平台上要设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。-86- x栋脚手架专项方案主梁和次梁均采用槽字钢，所有构件为螺栓连接，即为铰接。防护栏杆采用φ48×3.5钢管，分别在600mm和1200mm处设置两道，并与四周槽钢焊接。四周槽钢外侧面及防护栏杆刷黄黑相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根6×37、φ19.5的钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个，钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上预埋吊勾拉接，但两根钢丝绳不得拉接于同一个吊勾。平台底面设脚手板，满铺、铺牢、两端用8号度锌铁丝捆紧，并在四周设置180mm高的挡脚板。(注：工程单位除了标高用米来表达之外，其余均采用毫米来表达。)卸料平台数量根据现场实际情况设置。施工电梯首层出口处设置4.5m×3.6m×6m（长×宽×高）出入口，顶部铺50mm厚的双层脚手板。-86- x栋脚手架专项方案5安全防护措施5.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用φ12的螺纹钢筋，按照水平间距300mm，竖向间距400mm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2结构临边及塔吊防护措施在结构出入阳台的周边及门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m-86- x栋脚手架专项方案设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。-86- x栋脚手架专项方案5.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设180mm高的挡脚板。5.4防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。-86- x栋脚手架专项方案(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。脚手架搭设时同时施工包括安全通道。-86- x栋脚手架专项方案5.5防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程按照南北各3个的原则设置，设置由项目机电部完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1悬挑式型钢脚手架的搭设施工工艺6.1.1搭设顺序-86- x栋脚手架专项方案悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑工字钢→纵向大横杆→立杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网……→上一层结构→……，主要节点大样如下：6.1.2施工工艺在施工需设置型钢楼面结构时留设地锚，（详平面图）地锚为2φ20光圆钢筋，间距1000mm（最大间距），转角处加密。地锚每端锚固于混凝土内长度不小于40d，地锚距墙边或支点1000mm，全部采用二点锚固。悬挑梁大样图φ48X3.5钢管16号工字钢锚固件-86- x栋脚手架专项方案预埋件大样图外设置三道大横杆与挑杆固定，其中两道在室内，一道紧靠地锚后连通，另一道在结构墙边连通，设在室外的一道紧靠结构墙面。挑架外侧设剪刀撑，采用φ48钢管按53°角度设置。架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。6.3脚手架的拆除施工工艺-86- x栋脚手架专项方案脚手架的拆除与搭设正好相反，及后搭设的先拆除，先搭设的后拆除。一般脚手架的拆除顺序是：安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板（或篙竹板）→扶手（栏杆）→剪力撑（随每步脚手架拆除）→搁栅→大横杆→小横杆→立柱。拆除脚手架一步步进行，由上而下，一步一清地进行拆除，不可两步或两步以上同时拆除。分段拆除时，高差不应大于两步。如高差大于两步时，应按脚手架开口进行加固处理。登高设施和脚手架与建筑物的连接应与脚手架同步进行拆除，不可在脚手架拆除前先行拆除，应先拆中间扣件，再拆两端扣件，由中间人员往下递送或送至垂直运输设备处。拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管，以备今后使用。7劳动力、材料及机具配备7.1劳动力配备（详见表7-1）表7-1工种人数任务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制7.2材料配备（详见表7-2）表7-2名称单位数量规格工字钢t15016号工字钢小横杆根587ф48×3.5mm-86- x栋脚手架专项方案普通钢管m3533.53ф48×3.5mm脚手板M255.44厚5cm，宽20~30cm密目安全网M253561.8m×6.0m水平安全网M28001.8m×6.0m直角扣件个2275旋转扣件个589对接扣件个589镀锌钢丝kg14#7.3机具配备（详见表7-3）表7-3名称单位数量备注架子扳手把50搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个5调整架子水平弯曲度8质量保证8.1构配件允许偏差（详见表8-1）-86- x栋脚手架专项方案8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表8-2）-86- x栋脚手架专项方案-86- x栋脚手架专项方案8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表8-3）-86- x栋脚手架专项方案8.4质量保证注意事项8.4.1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。8.4.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用，搭设完毕后；连续使用达15个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。8.4.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。8.4.4在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。8.4.5外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。-86- x栋脚手架专项方案9安全施工措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件的紧固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。9.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9.1.6钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。-86- x栋脚手架专项方案9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。9.3.4当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。9.3.5各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。9.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施9.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。-86- x栋脚手架专项方案9.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。9.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。9.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。9.4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。9.4.11所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。9.4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。10文明施工要求-86- x栋脚手架专项方案根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：10.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。-86- x栋脚手架专项方案10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。10.13要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。10.14施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11应急措施在整个搭设、使用过和程中一旦出现物体打击、触电、高处坠落、倾斜坍塌等突发事件、紧急情况则立即起动本工程的应急预案。-86- x栋脚手架专项方案11.1目的　为对脚手架工程施工中出现脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故后进行紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。11.2适用范围脚手架工程整过施工阶段及发生脚手架倾倒、跨架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。11.3职责　11.3.1项目经理（1）应急指挥总指挥。全面负责应急指挥工作。（2）有权采取一切可能手段，以控制和减少事故危害。（3）授于相关人员相应的应急处理权。　11.3.2项目主管生产副经理（1）事故现场指挥，督促有关部门和人员进行现场防护抢险工作。（2）当项目经理不在现场时，担任现场总指挥工作。　11.3.3项目技术负责人（1）组织有关部门编制、修订、评审应急预案。督促相关部门做好事故抢险过程记录。（2）组织相关部门、人员进行事故调查，并形成记录。（3）当项目经理、项目主管生产副经理不在时，担任应急总指挥工作。　11.3.4技术部：负责编制、修订、评审应急预案。-86- x栋脚手架专项方案　11.3.5质安部  （1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。（2）督促检查相关部门落实应急准备工作。　11.3.6施工部（1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。（2）组织进行应急预案的演习，并提出改进建议。（3）发生事故时，组织抢险队进行抢险、营救、减损防护工作。　11.3.7器材部（1）协助技术部进行应急预案的编制、修订、评审。（2）落实应急预案所需物资、设备的准备工作。　11.3.8综合部（1）协助技术部编制、修订、评审应急预案。（2）落实应急物资及其它措施费的准备。11.4抢险机构　11.4.1抢险组织机构 -86- x栋脚手架专项方案　　14.4.2抢险指挥中心设在项目经理办公室。11.5应急物资准备　　为了在脚手架工程施工中事故发生时能够及时采取应对措施，平时准备下述物资：　　11.5.1警戒隔离物资：警戒桩，警戒绒　　存放地点：现场仓库　　11.5.2人员急救设备：急救箱，急救药品，担架　　存放地点：综合部　　11.5.3减损防护物资：钢管、安全网等　　存放地点：现场仓库11.6技术资料　　药品使用说明书、脚手架验收记录、应急预案及作业指导书11.7应急抢险队　　应急抢险队由项目部现场员工组成，平时进行抢险、急救方面的学习和培训，当事故发生时即可投入应急抢险和救援工作。11.8应急抢险程序11.8.1减少应急预案风险的措施　（1）作业层跨地（楼）面高度≥2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤05m。　（2）在外脚手架高空落物影响范围内同时进行其他施工作业或有行人通过的脚手架，应采取外立面全封闭、半封闭以及搭设通道防护棚等适合的防护措施。-86- x栋脚手架专项方案　（3）挑脚手架、吊篮和悬挂脚手架的外侧面应按防护需要采用立网围护。　（4）上下脚手架的梯道、坡道、栈桥、斜梯、爬梯等均应设置扶手、栏杆或其他安全防护措施，并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。　（5）采用合理的施工方法，避免因操作不当而造成的事故。11.8.2应急联络　（1）险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急指挥中心发出求救信号。求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。　（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即作出下述应急反应：　　A、对内组织抢险队，立即进行现场抢救工作。　B、通过通讯工具，立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。　（3）应急联络单位、地址、电话：机构名称地址电话备注应急指挥中心项目经理办公室公安110医院120消防119-86- x栋脚手架专项方案 11.8.3事故现场应急处理　（1）警戒隔离：抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进行抢险救工作创造条件。　（2）人员疏散：抢险队员将事故现场被困人员，及时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。　（3）人员抢救：抢险队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进行现场急救处理。　（4）控制险情：抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌发展趋势的脚手架进行加固，以最大限度减少人员和财产损失。　（5）设置向导：在事故现场入口及进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。　（6）记录：事故发生后，由质安部有关人员对事故的发生、发展以及抢险救护等过程情况进行记录，为事后的调查、分析提供资料。11.9善后处理　　现场抢险工作完成后，由项目部技术负责人组织项目部有关部门和人员，配合上级部门，对事故的发生、发展等方面的情况进行调查，形成相关的调查记录。对事故中受伤人员应及时送医院治疗，直到伤愈后方可出院，并按有关要求支付受伤期间的误工损失；对事故中不幸死亡人员应做好其家属的思想工作，并按有关要求及时将赔偿费用支付给其家属-86- x栋脚手架专项方案12脚手架计算书12.1落地脚手架参数表落地脚手架参数表基本参数立杆横向间距或排距Ib(m)1.05立杆步距h（m）1.8立杆纵向间距或跨距Ia(m)1.5脚手架计算高度H（m）14.8是否设置双立杆不设置大小横杆布置方式大横杆在上搭接在小横杆上的大横杆根数2是否计算脚手架配件用量否钢管类型48*3.5脚手架排数双排横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑承载力系数0.75一般楼层高度(m)3连墙件布置方式二步二跨连墙件连接方式扣接连接　　荷载参数　施工均布荷载（KN/M2）3脚手架用途结构脚手架省份广东　地区x　风荷载高度变化系数μz1.560　风荷载体型系数μs0.872　基本风压Wo（KN/M2）0.50　风压周期-86- x栋脚手架专项方案50年一次脚手板自重（KN/M2）0.3每米立杆承受的结构自重（KN/M）0.1248栏杆挡脚板自重（KN/M）0.11脚手板类别冲压　安全设施与安全网自重（KN/M2）0.005脚手板铺设总层数14栏杆挡板类别冲压钢脚手板立杆稳定考虑风荷载是同时施工层数2　　钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）1550MPA　钢丝绳直径（mm）15.5　钢丝绳安全系数K　9下部是否布置支杆否　内排架距离墙长度（m）　0.3　　-86- x栋脚手架专项方案12.2普通型钢悬挑脚手架参数表表一普通型钢悬挑脚手架参数表一基本参数立杆横向间距或排距Ib(m)1.05立杆步距h（m）1.8立杆纵向间距或跨距Ia(m)1.5脚手架计算高度H（m）32是否设置双立杆不设置钢丝绳卸荷设置是钢丝绳卸荷设置是大小横杆布置方式大横杆在上搭接在小横杆上的大横杆根数2是否计算脚手架配件用量否钢管类型48*3.5脚手架排数双排横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑承载力系数0.75一般楼层高度(m)3连墙件布置方式二步二跨连墙件连接方式扣接连接　　荷载参数　施工均布荷载（KN/M2）3脚手架用途结构脚手架省份广东　地区x　风荷载高度变化系数μz1.920　风荷载体型系数μs0.872　-86- x栋脚手架专项方案基本风压Wo（KN/M2）0.50　风压周期50年一次脚手板自重（KN/M2）0.3每米立杆承受的结构自重（KN/M）0.1248栏杆挡脚板自重（KN/M）0.11脚手板类别冲压　安全设施与安全网自重（KN/M2）0.005脚手板铺设总层数17栏杆挡板类别冲压钢脚手板立杆稳定考虑风荷载是同时施工层数2　　水平支撑梁　支撑梁与楼板连接方式螺栓连接建筑物内锚固长度t（m）1.5　建筑物外悬挑长度（m)1.5钢梁型号16　楼板混凝土强度等级C25锚固压点方式压环钢　与楼板连接的螺栓直径20截面积（CM2）26.1　截面惯性矩（CM4）1130钢材强度设计值（N/mm2)205　截面模量（抵抗矩）W(CM3)141墙支点计算条件铰接支杆与拉绳　第一道支撑与墙的距离　300mm支撑间距1.05　支撑数量　2上部是否布置钢丝绳　是布置方式　共点1.35　-86- x栋脚手架专项方案第一道支撑与墙支点的距离（m)钢丝绳卸荷方式全卸荷钢丝绳型号6X37　钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）1550MPA　钢丝绳直径（mm）15.5　钢丝绳安全系数K　9下部是否布置支杆否　内排架距离墙长度（m）　0.3　　表二普通型钢悬挑脚手架参数表二基本参数立杆横向间距或排距Ib(m)1.05立杆步距h（m）1.8立杆纵向间距或跨距Ia(m)1.5脚手架计算高度H（m）32是否设置双立杆不设置钢丝绳卸荷设置是钢丝绳卸荷设置是大小横杆布置方式大横杆在上搭接在小横杆上的大横杆根数2是否计算脚手架配件用量否钢管类型48*3.5脚手架排数双排横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑承载力系数0.75一般楼层高度(m)3连墙件布置方式二步二跨连墙件连接方式扣接连接　　-86- x栋脚手架专项方案荷载参数　施工均布荷载（KN/M2）3脚手架用途结构脚手架省份广东　地区x　风荷载高度变化系数μz1.920　风荷载体型系数μs0.872　基本风压Wo（KN/M2）0.50　风压周期50年一次脚手板自重（KN/M2）0.3每米立杆承受的结构自重（KN/M）0.1248栏杆挡脚板自重（KN/M）0.11脚手板类别冲压　安全设施与安全网自重（KN/M2）0.005脚手板铺设总层数17栏杆挡板类别冲压钢脚手板立杆稳定考虑风荷载是同时施工层数2　　水平支撑梁　支撑梁与楼板连接方式螺栓连接建筑物内锚固长度t（m）1.5　建筑物外悬挑长度（m)2.0钢梁型号16　楼板混凝土强度等级C25锚固压点方式压环钢　与楼板连接的螺栓直径20截面积（CM2）26.1　截面惯性矩（CM4）1130钢材强度设计值（N/mm2)205　-86- x栋脚手架专项方案截面模量（抵抗矩）W(CM3)141墙支点计算条件铰接支杆与拉绳　第一道支撑与墙的距离　300mm支撑间距1.05　支撑数量　2上部是否布置钢丝绳　是布置方式　共点第一道支撑与墙支点的距离（m)1.85　钢丝绳卸荷方式全卸荷钢丝绳型号6X37　钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）1550MPA　钢丝绳直径（mm）15.5　钢丝绳安全系数K　9下部是否布置支杆否　内排架距离墙长度（m）　0.3　　12.3悬挑卸料平台参数表一、基本参数内侧钢绳与墙的距离(m)1.8外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)1上部拉绳点与墙支点的距离(m)3钢丝绳计算规范法钢丝绳型号6×37钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳直径(mm)21.5钢丝绳安全系数K10钢丝绳弹性模量E(N/mm2)120000主梁与建筑物连接类型铰支脚手板类别九层胶合板脚手板自重(kN/m2)0.3栏杆、挡杆类别木脚手板挡板栏杆挡脚手板自重(kN/m)0.14施工活荷载(kN/m2)3堆放荷载(kN)7主梁型钢型号16a号槽钢槽口方向槽口水平[次梁型钢型号14a号槽钢槽口方向槽口水平[水平主梁悬挑长度la(m)3.5水平主梁锚固长度lc(m)2.2主梁水平间距lb(m)3次梁水平间距ld(m)0.4-86- x栋脚手架专项方案次梁悬挑长度(m)0建筑物与次梁的最大允许距离le(m)1.4-86- x栋脚手架专项方案12.4落地式扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度14.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数0.8720。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)-86- x栋脚手架专项方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.141+0.10×2.205)×1.5002=0.521kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.141+0.117×2.205)×1.5002=-0.612kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.612×106/5080.0=120.491N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.117+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.303mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN-86- x栋脚手架专项方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+3.518×1.050/4=0.930kN.m=0.930×106/5080.0=183.056N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.118+2.362=2.538kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度-86- x栋脚手架专项方案V2=2538.225×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×121900.0)=2.438mm最大挠度和V=V1+V2=2.462mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×14.800=1.847kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×8×1.500×(1.050+0.300)/2=1.215kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×8/2=0.900kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×14.800=0.111kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.073kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。-86- x栋脚手架专项方案经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.140Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.140×0.872=0.348kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.073+0.85×1.4×4.725=10.510kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.073+1.4×4.725=11.503kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.348×1.500×1.800×1.800/10=0.201kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.503kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；-86- x栋脚手架专项方案　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11503/(0.19×489)=126.618N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.510kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.201kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10510/(0.19×489)+201000/5080=155.306N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.226kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；-86- x栋脚手架专项方案经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=62.347米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.226kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.169kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=44.945米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.348kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.261kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.261kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到-86- x栋脚手架专项方案=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=46.01N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=11.50A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!-86- x栋脚手架专项方案12.5悬挑式扣件钢管脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书一钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度32.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设17层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.9200，体型系数0.8720。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=9.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)-86- x栋脚手架专项方案大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.141+0.10×2.205)×1.5002=0.521kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.141+0.117×2.205)×1.5002=-0.612kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.612×106/5080.0=120.491N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.117+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.303mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!-86- x栋脚手架专项方案二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+3.518×1.050/4=0.930kN.m=0.930×106/5080.0=183.056N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:-86- x栋脚手架专项方案集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.118+2.362=2.538kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2538.225×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×121900.0)=2.438mm最大挠度和V=V1+V2=2.462mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×32.000=3.994kN-86- x栋脚手架专项方案(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×17×1.500×(1.050+0.500)/2=2.964kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×17/2=1.913kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×32.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.110kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.750Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.920Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.750×1.920×0.872=0.879kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.110+0.85×1.4×4.725)/3×1.50=8.278kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.110+1.4×4.725)/3×1.50=8.774kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.879×1.500×1.800×-86- x栋脚手架专项方案1.800/10=0.508kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[3.00/(1.05+0.50)]=1.0942=arctg[3.00/0.50]=1.406最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.278kN和8.278kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.774kN和8.774kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=9.88T2=8.90F1=4.53F2=1.46其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.876kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于9.000×9.876/0.820=108.391kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(19751.305×4/3.1416/50/2)1/2=16mm。-86- x栋脚手架专项方案1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.774kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8774/(0.19×489)=96.579N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.278kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.508kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8278/(0.19×489)+508000/5080=191.186N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!-86- x栋脚手架专项方案六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.879kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13.290kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.290kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图-86- x栋脚手架专项方案七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.77kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)-86- x栋脚手架专项方案悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=13.673kN,R2=5.219kN,R3=-0.238kN最大弯矩Mmax=2.089kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.089×106/(1.05×141000.0)+6.153×1000/2610.0=16.470N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=2.09×106/(0.929×141000.00)=15.95N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算-86- x栋脚手架专项方案水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.994kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.994kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于9.000×14.994/0.820=164.564kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.994kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[14994×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算-86- x栋脚手架专项方案1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.219kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5219×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.22kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5219.35/(3.1416×20×1.5)=55.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.22kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于109.5kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书二钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。-86- x栋脚手架专项方案计算参数:双排脚手架，搭设高度32.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设17层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.75kN/m2，高度变化系数1.9200，体型系数0.8720。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=9.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.00米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.85m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/2=0.079kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.079=0.141kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)-86- x栋脚手架专项方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.141+0.10×2.205)×1.5002=0.521kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.141+0.117×2.205)×1.5002=-0.612kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.612×106/5080.0=120.491N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.117+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.303mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN-86- x栋脚手架专项方案脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.118+1.4×2.362=3.518kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+3.518×1.050/4=0.930kN.m=0.930×106/5080.0=183.056N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm-86- x栋脚手架专项方案集中荷载标准值P=0.058+0.118+2.362=2.538kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2538.225×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×121900.0)=2.438mm最大挠度和V=V1+V2=2.462mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×32.000=3.994kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×17×1.500×(1.050+0.500)/2=2.964kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×17/2=1.913kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005-86- x栋脚手架专项方案NG4=0.005×1.500×32.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.110kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.750Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.920Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.750×1.920×0.872=0.879kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.110+0.85×1.4×4.725)/3×1.50=8.278kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×9.110+1.4×4.725)/3×1.50=8.774kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.879×1.500×1.800×1.800/10=0.508kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2-86- x栋脚手架专项方案吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[3.00/(1.05+0.50)]=1.0942=arctg[3.00/0.50]=1.406最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.278kN和8.278kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为8.774kN和8.774kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=9.88T2=8.90F1=4.53F2=1.46其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.876kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于9.000×9.876/0.820=108.391kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.0mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(19751.305×4/3.1416/50/2)1/2=16mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.774kN；-86- x栋脚手架专项方案　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8774/(0.19×489)=96.579N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.278kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.508kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8278/(0.19×489)+508000/5080=191.186N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：-86- x栋脚手架专项方案Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.879kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13.290kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.290kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=-86- x栋脚手架专项方案1850mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.77kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)-86- x栋脚手架专项方案悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.745kN,R2=9.993kN,R3=-0.716kN最大弯矩Mmax=2.438kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.438×106/(1.05×141000.0)+6.010×1000/2610.0=18.770N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=2.44×106/(0.929×141000.00)=18.61N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。-86- x栋脚手架专项方案各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=11.449kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.449kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于9.000×11.449/0.820=125.665kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.449kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[11449×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.993kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为-86- x栋脚手架专项方案其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9993×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.99kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于9993.42/(3.1416×20×1.5)=106.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.99kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于109.5kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!12.6悬挑卸料平台计算书悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度3.80m，插入结构锚固长度2.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。次梁间距0.40m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。-86- x栋脚手架专项方案脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.20m，两道钢丝绳距离1.40m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.40m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.40=0.12kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×0.40=0.80kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.12+0.14)+1.4×0.80=1.44kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=1.44×3.002/8+2.80×3.00/4=3.71kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=3.71×106/(1.05×80500.00)=43.94N/mm2；-86- x栋脚手架专项方案次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(3000.0×140.0×235.0)=0.75由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.688经过计算得到强度=3.71×106/(0.688×80500.00)=67.03N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/mQ1=0.15kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.17kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.20×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=1.20kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)+2.80/2=3.55kNP7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP9=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kNP10=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=2.15kN-86- x栋脚手架专项方案P11=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.10×3.00/2+1.2×0.14×3.00/2)=0.73kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)-86- x栋脚手架专项方案主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为12.54kN最大弯矩Mmax=5.77kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=5.77×106/1.05/108300.0+13.37×1000/2195.0=56.83N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(3800.0×160.0×235.0)=0.59经过计算得到强度=5.77×106/(0.591×108300.00)=90.20N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算-86- x栋脚手架专项方案其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=18.33kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.332kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×18.332/0.820=223.557kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.332kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[18332×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.672kN-86- x栋脚手架专项方案水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1672×4/(3.1416×50×2)]1/2=5mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。-86-'