d-2#楼悬挑脚手架施工方案

'第一章编制依据1.1主要规程、规范1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）4）《建筑物防雷设计规范》(GB50057-2010)5）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005）6)《建筑工程施工现场安全防护场容卫生、环境保护及保卫消防标准》（DB11/945-2012)1.2参考手册1）《建筑施工手册》（缩印本第4版，2003.9）2）《简明施工计算手册》（1999.7）3）《实用建筑施工安全手册》（1999.7）4）《钢结构设计规范》（GB50017—2002）1.3其它依据1）本工程建筑、结构施工图纸第二章工程概况2.1工程概述本工程剪力墙结构，筏板基础。抗震设防烈度8度。建筑耐久年限为二级，设计使用年限为50年。住宅楼地下1层，地上18层，层高地下3.0m,地上1-17层2.8m，18层2.7m。屋面为平屋面。建筑高度为：51.3m。建筑面积为22267.73㎡。2.2外脚手架搭设总体概况依据本工程的结构特点，本工程选用扣件式双排钢管外脚手架，地下室至地上结构1层为落地式脚手架，2-18层采用悬挑脚手架。本工程分三段悬挑，本工程东侧、西侧、北侧、-49– 取内排立杆与主体结构外墙体,外跳板外边缘设计间距350mm工字钢外挑1.55m墙内锚固2.45m.南侧取内排立杆与主体结构外墙体设计间距400mm工字钢外挑1.7m,墙内锚固2.6m。3-4/L-N、6-7/L-N轴间采用落地脚手架。工字钢穿墙部位留洞200*250，木盒制作采用15厚多层板，木盒内塞满聚苯板，墙体洞口采用微膨胀C40砼封堵，墙外侧洞口四周外扩300范围内刷JS防水涂料1.5mm。故悬挑分段如下：第一段：2F—7F，第二段：8F—13F，第三段：14F—18F。外架搭设的最终高度应高出屋面最高处1.2米作为防护。上述悬挑段高度均为本工程全部立面外脚手架搭设完成后的最终悬挑高度，实际在施工过程中，每一悬挑段搭设高度需高出该分段楼层结构面标高1.2m作为该楼层施工时的临时作业防护面，待往上一段悬挑段搭设具备条件时再行拆除该1.2m高的临时作业防护面。第一章外脚手架体系设计1.1材料选用1.1.1钢管钢管采用外径48.3mm、壁厚3.0mm的3号普通钢管，钢管外表平直光滑，没有裂纹、分层、变形扭曲、打洞截口等缺陷；表面锈蚀深度达0.5mm、有压扁、裂缝、孔洞、甚至弯曲或弯曲后调直的钢管不得使用，选用立管的钢管应严格选用，每段钢管两端的截面应平直，切斜偏差不得大于1.7mm，钢管末端严禁有毛口、卷口和斜口等现象。外排立杆、外排纵向水平杆要求刷黄色漆，护身栏杆和剪刀撑要求间隔40cm刷黄黑相间油漆，其余钢管要求刷防锈漆。1.1.2扣件扣件有回转、直角和对接三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合《钢管脚手架扣件》的规定，严禁使用带有变形、裂纹、滑丝、砂眼等瑕疵的扣件。-49– 在使用时直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受力；直角扣件不允许沿十字方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向接点时只允许承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在40~65N.m之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm。1.1.1脚手板采用木脚手板，单块脚手板的重量不宜超过0.3kN/㎡，脚手板每2步铺设一道，每隔5步按规范要求做一次全封闭。1.1.2踢脚板踢脚板采用木脚手板，踢脚板的高度为200mm。在每一悬挑段第一步架和中间各设置一道踢脚板，踢脚板表面刷间隔15cm成45°角黄黑相间油漆，踢脚板牢固的绑扎在安全网和外排立杆之间。1.1.3锚筋固定采用20mm直径的一级圆钢作为锚筋。3.1.6脚手架与墙体拉结脚手架与建筑结构拉结的应使用钢丝绳穿墙体后双卡将钢丝绳与钢筋绑牢另外一头与外架绑牢，钢筋直径不宜小于25mm(见图二)。钢丝绳直径不得小于16mm，钢丝绳长度为6米，脚手架一端采用4个钢丝绳卡固定，第3个与第4个之间留月亮湾方便经常检查，绳卡方向按规范设置。-49– 3.1.718号普通热轧工字钢。1.1脚手架设计参数3.2.1悬挑脚手架设计参数本工程工字钢悬挑式脚手架最高悬挑高度为18m，选用18号普通热轧工字钢，工字钢的间距为1500mm，并在建筑物转角处加设一道工字钢，工字钢与楼板采用20mm直径的一级圆钢作为锚筋，锚筋分别锚固于结构边及板面上，沿工字钢放置方向第一道锚筋离结构边100mm，第二道锚筋离工字钢尾部400-49– mm，第三道锚筋离工字钢尾部200mm(锚筋见3.1.5图)。工字钢穿结构墙体处，有结构墙体代替第一道锚筋。工字钢结构内长度不小于外伸出结构长度的1.25倍。为了便于使立杆的固定，在工字钢上布置立杆的部位焊接一根长200mm的Φ25钢筋头以固定立杆；同时考虑到钢丝绳拉结固定事宜，在外立杆部位的工字钢下端亦焊接一根100mm的Φ25钢筋。脚手板采用木脚手板，小横杆内端离结构边距离为100mm—150mm之间。在悬挑层上利用墙体穿墙孔，与墙里面钢筋锚固见（图二），用直径≮16mm钢丝绳拉结工字钢悬挑端。20图3.2-1悬挑式脚手架剖面图图3.2-2悬挑工字钢楼面构造-49– 图3.2-3悬挑工字钢穿墙构造1.1外脚手架的构造要求及技术措施1.1.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1、立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。阳台处布置有施工电梯处外架立杆采用双立杆，所有阳角处在安全网内侧需设置一条立杆压角以保证安全网张挂美观。脚手架立杆顶端栏杆须高出女儿墙1.2m，若有斜屋面则高出1.5m。每次悬挑的立杆必须与下一悬挑的立杆在同一直线上，偏差不得大于1公分。图3.3-1阳角做法-49– 2、纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。每一步内设两道防护栏杆，第一道离下端大横杆60cm，第二道离下端大横杆120cm。铺设脚手板的部位需在两排立杆中间等间距设置一道纵向填芯水平杆，并两端用直角扣件固定，纵向水平杆中心轴线距离为75cm。3、横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15mm。横向水平杆轴线间距为150cm。为保证美观横向水平杆伸出外排立杆边缘距离为10cm—11cm，内端距离结构距离为10cm—15cm。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。因部分内立杆离结构较远，在此部位的横向水平杆应伸长至离结构外边缘10cm—15cm，并增加一根纵向水平杆（如外挑板处）。4、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5、剪刀撑本工程悬挑式外脚手架剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。落地式脚手架因高度不足24m，则只在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的里面上各设置一道剪刀撑，并由底到顶连续设置。剪刀撑的斜杆与地面的夹角在45°～60°之间，且所有剪刀撑角度一致，本项目采用整根6m管跨5条立杆。剪刀撑相交点在纵横向应处于同一条直线上，保证美观，并沿架高连续布置，靠里侧斜杆每与杆件相交点都应设置旋转扣件来保证整体性。剪刀撑搭接长度不小于1m，且不少于3个扣件连接，扣件等间距设置。-49– 剪刀撑搭设示意图如下（具体到每面墙见附件）：图3.3-2剪刀撑布置示意图6、脚手板（木脚手板）作业层脚手板采用木脚手板，用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求牢固，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损，破损的及时更换。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，脚手板每2步铺设一道，5步设置一次全封闭，并作业层需做全封闭。脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳、铺实、铺平，不得有50mm以上间隙。脚手板设置在三根纵向水平杆上，并在两端4个固定点处用18#镀锌钢丝箍绕2~3圈固定。7、连墙件结构楼层板面，沿水平方向间距4.5m(每隔2根立杆)，在楼面上外侧梁中预埋φ-49– 48钢管伸出板面150mm,钢管混凝土内埋深300mm，再用一根短钢管与脚手架内立杆连接形成刚性连接。在门窗口处采用架子管与外墙体锁紧(详见附图)，深入窗口两端各500mm。再用一根短钢管与脚手架内立杆连接形成刚性连接。沿高度方向连墙点间距不应超过4m(标准层每层拉一次)。连墙点横向间距不超过4.5m(每隔2根立杆拉一次)。连墙点上下左右对齐设置，形成矩形布设，连墙件尽量靠近主节点设置。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°～60°夹角，各楼层间相互交错布置，转角点必须设计连墙件，第一个悬挑段连墙件需刷红色警戒色。-49– 图3.3-3连墙件布置示意图8、防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.5m×6.0m规格，用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆内侧,安全网每张重量不得小于3KG。安全网需逐扣绑扎，并在作业层下部挂一道水平兜网。密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂，绑扎安全网的钢丝应与架体连接牢固，悬挑层搭设的临时防护也必须挂设安全网。9、脚手架遇有施工须通行的建筑物门洞时，按下列要求处理：-49– 图A为门洞口抽取一根立杆时脚手架构造措施，图B为门洞口抽取两根立杆时脚手架构造措施，门洞两侧立杆采用双管加强。10、安全通道、防坠物平挑网在建筑物入口及施工电梯入口设置安全通道，安全通道采用钢管架支撑,上部满铺厚度不低于5cm双层木板防护。安全通道长度为6m，宽度4m，通道长度从脚手架外排立杆开始计算。双层防护间距为600mm，通道两侧满挂安全网，并按公司CI要求挂设警示标识和安全标语。图3.3-4安全通道立面图在架体上每隔8.4m高度设置一道防坠物水平网，需采用密目式安全网与平网2层防护措施。固定方式为扣件连接，上部钢丝绳宜与主体结构进行拉结，具体搭设范围由项目部讨论决定。-49– 图3.3-6防坠物平挑网示意图1.1.1卸料平台卸料平台将另行编制《卸料平台方案》。3.4施工电梯层站施工电梯层站详见电梯安拆方案。3.5防坠斜挡板3.5.1在主楼架体与建筑物四面设置一道斜挡板。3.5.2需采用密目式安全网与平网2层防护措施。固定方式为扣件连接，上部钢丝绳宜与主体结构进行拉结。4落地式脚手架根据本工程的建筑高度、建筑特点、工期要求，本着安全、经济、合理的原则，按照施工组织总设计的部署和计划，为合理选择外脚手架，配合剪力墙大型钢模板施工工艺，保证施工安全、顺利进行，同时为能降低项目成本，本工程主体结构楼梯间两侧装饰梁处采用落地式施工脚手架。装饰梁两侧各搭设两排立杆。由于本工程脚手架搭设高度约45m，在16层顶板处增设两道18号工字钢加固在两侧墙体内，单根长度6米。在工字钢上搭设脚手架仅供17、18两层支模板用高度为6m.与四周墙体固定牢固，保证架体的稳定性。根据相关规范要求,按一般构造要求选择架体参数。立杆纵距1.2m，横距（即架体宽度）1.3m，大横杆间距（立杆步距）1.5m，操作层横杆设置根据工程需求确定，但不大于1.5m。架体外侧满设置剪力撑，剪力撑设置的方法是在各面端头或中间转角处第一根立杆开始设置，沿全高连续布置，详下图：-49– -49– 4.1.脚手架施工技术措施.4.1.1脚手架使用的材料要求本工程搭设的外脚手架主要以防护和操作层为主，在脚手架上堆放材料应严格控制数量，禁止超过脚手架的使用荷载。4.1.2架体构造主要杆件有立杆（外立杆、内立杆、角杆等），水平杆（纵向水平杆、横向水平杆、扫地杆），连墙件（钢性连墙件、柔性连墙件），横向斜撑，剪刀撑。4.1.3脚手架立杆l立杆基础a)脚手架整体承压部位在地下导墙外侧肥槽回填土完后夯实，基础的横距宽度不小于2m，并有排水措施。b)脚手架放置在不小于50mm的脚手板上，长度不少于2m。c)脚手架一经搭设，其地基或附近不得随意开挖。l立杆的搭设要求a)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接。-49– a)立杆上的对接扣件交叉布置，两个相邻立杆接头不设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1／3。b)立杆的搭接长度不小于lm，不少于两个扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于l00mm。c)立杆顶端高出首层顶板上皮1.5m。d)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。4.1.4纵向水平杆、横向水平杆4.1.4.1纵向水平杆的搭设要求：纵向水平杆设置在立杆内侧。4.1.4.2横向水平构造的规定a)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于300mm。b)作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1／2。C)双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜小于l00mm。D)横向水平杆在墙体、装饰梁模板拆除后与结构墙体顶紧，与装饰梁用架子管四周锁牢，严禁脚手架晃动，通过墙体穿墙栓孔将脚手架固定牢固，以起到卸荷的作用。4.1.5脚手板a)作业层脚手板铺满、铺稳。b)脚手板铺设方向应平行纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径4mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4.1.6脚手架连墙件a)脚手架，采用刚性连墙杆，也可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。b)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45～600之间，连接点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑在连墙件搭设后方可拆除。c)当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。d)连墙件的设置竖向每隔3步、水平每隔3跨设置一道，每根连墙件覆盖面积不大于40㎡。4.1.7剪刀撑与横向斜撑-49– a剪刀撑的设置要求a)剪刀撑宽度在两根立杆之间，一直搭设到顶。c)剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于lm，采用不少于2个旋转扣件固定。d)剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。e)剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。4.1.8栏杆，挡脚板，扫地杆a栏杆，挡脚板的搭设要求：a)栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧。b)上栏杆上皮高度为1.2m。c)档脚板高度不小于180mm。d)中栏杆居中设置。a扫地杆的设置要求：a)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。b)纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。4.2脚手架搭设质量要求4.2.1脚手架的搭设应具有足够的强度、刚度、稳定性。4.2.2纵向偏差不得大于100mm，横向偏差不得大于50mm。4.2.3纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm。横向水平杆水平偏差不大于10mm。4.2.4脚手架的步距，立杆垂直偏差不大于全长的1/200，立杆纵距偏差不大于50mm。4.2.5扣件紧固力宜在45—55N.M范围内，不得低于45Nm或高于60Nm。4.2.6连接件应牢固，无移动现象。第四章：脚手架的搭设与拆除施工4.1搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：悬挑工字钢→立杆→纵向水平杆→-49– 横向水平杆→纵向水平杆（栅格）→搭防护栏杆→剪刀撑→铺脚手板→绑扎安全网→⋯⋯→每层设连墙杆→⋯⋯4.2施工工艺1、在悬挑层将悬挑工字钢U型钢筋拉环预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并与混凝土梁、板底层钢筋绑扎牢固，U型钢筋拉环为三道φ20光圆钢筋，穿墙部位为一道，结构边可不设，1.25倍处设置二道钢筋拉环。锚固长度须符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。U型钢筋拉环之上需按规范要求设置两根与工字梁顺方向房间通长直筋22mm的HRB335钢筋。然后浇注梁板混凝土，待混凝土强度达到10MPa后，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强度达到15Mpa后才能逐步施加脚手架荷载。U型钢筋拉环采用冷弯成型，拉环与工字钢间隙用硬木楔楔紧，为防止脱落需在每条拉环上端木楔两边分别钉铁钉。2、在悬挑工字钢上对应立杆位置焊200mm长Φ25的钢筋插脚，插脚离工字钢外端部5cm，立杆对准钢筋插脚放置在工字钢上。在工字钢悬挑端部焊钢筋插脚，用于固定上层的拉结钢丝绳。3、悬挑工字钢长度为4m-6m，预埋在混凝土楼面的Φ20U型钢筋拉环，形成两道或三道抱箍抱住工字钢，并用木楔楔紧，并用铁钉加以固定。4、在悬挑工字钢上搭设扣件式钢管外脚手架。4.3脚手架的拆除施工工艺4.3.1悬挑脚手架拆除4.3.1.1拆除顺序本工程拟在主体结构封顶后即拆除外脚手架。先搭的后拆，后搭的先拆。即：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→纵向水平杆→横向水平杆→立杆。4.3.1.2准备工作全面检查脚手架的扣件连接、拉结件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果制定完善的拆除方案和安全防护措施；拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底；-49– 清除脚手架上垃圾及杂物；拆除作业应由上至下、逐层拆除，严禁上下同时作业；拉结件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步应增设连墙杆加固。分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。4.3.1.3注意事项不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。4.3.2.落地脚手架的拆除4.3.2.1拆除现场必须设警戒区，张挂醒目的警戒标志，警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下施工。地面监护人员必须履行职责。4.3.2.2如遇强风、雨等天气不得进行脚手架拆除。夜间实施拆除作业，必须有良好的照明设备。4.3.2.3所有高处作业人员，必须挂好安全带，严格按高处作业规定执行和遵守劳动纪律、拆除工艺的要求。4.3.2.4拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清理脚手架和楼层内的材料、物件及垃圾时，所有清理物应安全运送到地面，严禁高处抛掷。4.3.2.5不允许分立面拆除或上、下步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。4.3.2.6所有连墙件、斜拉杆、登高措施必须随脚手架步层拆除同时进行下降，不得先行拆除。4.3.2.7所有杆件和扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件运送至地面，或两杆同时拆下运送至地面。4.3.2.8拆除的物件严禁往下乱扔、乱抛，应通过传递或吊运至地面。4.2.3.9所有垫铺的木跳板的拆除，应自外向里坚立，防止垃圾等物件直接从高处坠落伤人。4.3.2.10脚手架内必须使用电焊、气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的作业要求和消防规定执行。增加专职人员，配备料斗，防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。4.3.2.11当日完工后，应仔细检查岗位周围状况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个部位的结束，无隐患后方可撤离岗位。4.3.2.12运送至地面的所有杆件、扣件等物品，要按类堆放到指定地点集中管理。-49– 4.3.2.13搭拆脚手架的高处作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋方允许作业。4.3.2.14拆除的顺序应遵守自上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆除安全网、挡脚板、剪刀撑，而后拆除大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时拆除作业。4.3.2.15拆除立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣，然后托住中间，再解端头扣。4.3.2.16拆除作业要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。4.3.2.17拆除作业严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防事故发生。4.3.2.18拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。第五章质量措施5.1材料要求外脚手架所用的工字钢、钢丝绳、钢管、扣件、脚手板、密目安全网必须有质量保证说明书或质量检测报告，并经物资部验收确认无破损后，方可进场，取样送检合格后方可使用。5.2质量保证注意事项1、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达6个月；3）施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4)在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；5)发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。2、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、每搭设和拆除卸料平台后，须立即张挂好该处的安全网，确保安全和美观。-49– 第六章安全文明施工措施6.1安全措施6.1.1基本要求1、脚手架操作人员，必须经过专门训练和体格查验考核，持特种作业证才可上岗。如患有高血压、心脏病、癫痫及其他不适宜高处作业人员，一律不准从事搭拆作业。2、进入作业区域，必须戴安全帽，衣着便灵，高空危险作业，必须先挂扣安全带，严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上架操作。严禁作业中吸烟，严禁酒后作业。3、严禁酒后作业，作业时要求精力集中。4、脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。必须有防火措施和专人看守，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。严禁无证动用焊割工具。5、任何时候不准向下抛物。6.1.2材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度宜在40~50N•m，并不大于65N•m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4、钢管、扣件、工字钢、安全网均要现场取样送检,合格后方可使用。6.1.3脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中脚手架作业单位划出警戒区域，禁止行人同行，并派专人旁站。调运材料时塔吊指挥必须为项目部认可的专职塔吊指挥进行，禁止外架班组自行指挥。2、开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。3、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。4、脚手架必须配合施工进度搭设不得滞后，且一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。-49– 5、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签字。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。6.五级风以上（含五级）及雨天时停止拆除脚手架施工6.1.4脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/㎡，确保较大安全储备。3、结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。4、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6.1.5脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时脚手架作业班组必须划出作业区，并设专人旁站，禁止人员同行。5、调运材料时塔吊指挥必须为项目部认可的专职塔吊指挥进行，禁止外架班组自行指挥。6、每天上午和下午拆架下班时，必须调运完脚手架上所有已经拆好的材料。7、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。-49– 8、脚手板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后，脚手板垃圾物件直接从高处坠落伤人。9、五级风以上（含五级）及雨天时停止拆除脚手架施工。6.1.6文明施工1、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。2、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。3、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。4、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。第七章：避雷接地施工方法7.1引下线的安装7.1.1防雷装置引下线利用建筑物内主筋作为引下线。7.2.2引下线可采用圆钢或扁钢，优先采用圆钢，圆钢直径不应小于8mm，扁钢截面面积不应小于48m㎡，厚度不小于4mm。引下线采用暗敷时，圆钢直径不应小于10mm，扁钢截面面积不应小于80m㎡、厚度不应小于4mm。7.2接地引线的安装7.2.1采用搭接焊时，搭接长度应符合下列规定：圆钢为其直径的6倍，并双面施焊；扁钢为其宽度的2倍，并四面施焊；圆钢与扁钢连接，搭接长度为圆钢直径的6倍，双面施焊，且所有焊点应涂沥青漆防腐。7.2.2按建筑物构筑物防雷装置接地分，本楼属人员密集的公用建筑物，要求允许工频接地电阻不大于10Ω.7.3避雷装置工程施工7.3.1避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼四角落设置避雷针（本工程长边中间增加两处），避雷针采用Ф12镀锌钢筋制作，高度1·5M，设置在脚手架四角用中间立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。-49– 7.3.2接地引线采用40*4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接或焊接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。7.3.3接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50M设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3M，以避免发生击穿事故。7.3.4接地引线采用Ф16圆钢、双面焊接、焊接长度是其直径6倍为10cm，所有焊点焊接完成后涂沥青漆防腐。第八章：工字钢悬挑脚手架验算悬挑式扣件钢管脚手架计算书（20m计算）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.37米，立杆的步距1.40米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。-49– 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.4150。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度2.45米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.0502/8=0.484kN.mσ=0.484×106/4491.0=107.742N/mm2-49– 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1050.04/(384×2.06×105×.0)=1.818mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.040+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.843kN-49– 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.843×1.500=0.492kN.mσ=0.492×106/4491.0=109.589N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.040+0.276+2.362=2.678kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2678.445×1500.003/(100×2.060×105×.000)=4.67mm最大挠度和V=V1+V2=4.725mm-49– 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.362=3.707kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1278NG1=0.128×18.000=2.300kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.370)/2=0.745kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010-49– NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.826kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.415经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×0.650×1.415=0.276kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.826+0.9×1.4×4.725=10.544kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.826+1.4×4.725=11.206kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；-49– h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.276×1.500×1.400×1.400/10=0.102kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.206kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.400=2.425m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为2425/16=152λ0——允许长细比(k取1)，为2100/16=132<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.301；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=11206/(0.30×424)=87.791N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算-49– 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.544kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.400=2.425m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为2425/16=152λ0——允许长细比(k取1)，为2100/16=132<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.301；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.102kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10544/(0.30×424)+/4491=105.368N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：-49– Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.276kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=2.80×4.50=12.600m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.867kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.867kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=37.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=295.871kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.867kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!-49– 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式-49– 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1550mm，l=2450mm，ml=370mm，m2=1420mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=11.21kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.55/2.45=0.63kl=0.37/2.45=0.15k2=1.42/2.45=0.58代入公式，经过计算得到支座反力RA=31.540kN支座反力RB=-7.975kN最大弯矩MA=20.405kN.m抗弯计算强度f=20.405×106/(1.05×.0)=105.043N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.83+4.73=8.55kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=8.715mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3100.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算-49– 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=20.41×106/(0.929×.00)=118.72N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.975kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7975×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度-49– 2.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=7.98×2.45/2=9.77kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=9.77×106/(1.000×11.900×1.5×1000×105.02)=0.0500ξ=1-(1-2×0.0500)1/2=0.0510γs=1-0.0510/2=0.9750楼板压点负弯矩配筋为As=9.77×10^6/(0.9750×105.0×210.0)=454.7mm2悬挑脚手架计算满足要求！悬挑式扣件钢管脚手架计算书（二）-49– 依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.40米。采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.4150。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算-49– 小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.2002/8=0.632kN.mσ=0.632×106/4491.0=140.725N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1200.04/(384×2.06×105×.0)=3.102mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!-49– 二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN活荷载标准值Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN荷载的计算值P=(1.2×0.046+1.2×0.315+1.4×2.700)/2=2.107kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×2.107×1.500=0.561kN.mσ=0.561×106/4491.0=124.981N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算-49– 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.046+0.315+2.700=3.061kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×3061.080×1500.003/(100×2.060×105×.000)=5.33mm最大挠度和V=V1+V2=5.392mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN活荷载标准值Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.315+1.4×2.700=4.227kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!-49– 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1278NG1=0.128×18.000=2.300kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.200+0.400)/2=0.840kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.920kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.200/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.415-49– 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×0.650×1.415=0.276kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.920+0.9×1.4×5.400=11.508kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.920+1.4×5.400=12.264kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.276×1.500×1.400×1.400/10=0.102kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.264kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；-49– 　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×1.400=2.506m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为2506/16=157λ0——允许长细比(k取1)，为2170/16=136<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.284；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=12264/(0.28×424)=101.912N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.508kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.550×1.400=2.506m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；-49– λ——长细比，为2506/16=157λ0——允许长细比(k取1)，为2170/16=136<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.284；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.102kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=11508/(0.28×424)+/4491=118.390N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.276kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=2.80×4.50=12.600m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.867kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.867kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]-49– 其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.93；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=294.049kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.867kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。-49– 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1700mm，l=2600mm，ml=400mm，m2=1600mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=12.26kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.70/2.60=0.65kl=0.40/2.60=0.15k2=1.60/2.60=0.62代入公式，经过计算得到支座反力RA=34.987kN-49– 支座反力RB=-9.219kN最大弯矩MA=24.945kN.m抗弯计算强度f=24.945×106/(1.05×.0)=128.416N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.92+5.40=9.32kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=12.578mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=24.95×106/(0.929×.00)=145.14N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：-49– 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.219kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9219×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.22kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于9219.44/(3.1416×20×1.5)=97.8mm。3.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=9.22×2.60/2=11.99kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条-49– 其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=11.99×106/(1.000×11.900×1.5×1000×105.02)=0.0610ξ=1-(1-2×0.0610)1/2=0.0630γs=1-0.0630/2=0.9690楼板压点负弯矩配筋为As=11.99×10^6/(0.9690×105.0×210.0)=561.2mm2悬挑脚手架计算满足要求`内部资料仅供参考9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^G89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK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图2－3：地块位置图-49–'