脚手架施工方案2011

'脚手架施工方案2011本文由2011bjcj贡献doc文档可能在WAP端浏览体验不佳。建议您优先选择TXT，或下载源文件到本机查看。北京城建集团脚手架工程施工方案一、编制依据1、主要标准、规程及规范序号1234567类别国家国家行业行业行业行业行业规范、规程、规范、规程、标准名称碳素结构钢钢管脚手架扣件建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工安全检查标准建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准编号GB/T700GB15831JGJ30-2001JGJ80-91JGJ80-91JGJ59-99JGJ184-20092、主要参考手册序号1234书建筑施工手册（第四版）建筑施工工程师手册简明施工计算手册（第三版）实用建筑施工安全手册2005年7月1999年7月名出版日期2004年2月3、施工图纸设计号图号建施01-092010116结防01-11结施01-15日期2011年1月2011年1月2011年2月中外建工程设计顾问有限公司备注4、智展汽车配件（北京）有限公司建设厂房及配套设施1#厂房施工组织设计。5、本方案中涉及但未列入上表的内容均依据国家、行业及北京市现行相关规范、规程及标准进行编制。第1页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案二、工程概况序号1234567891011项目内容工程名称建筑用途建设单位设计单位质量要求建筑面积 地下建筑面积战时出入口及通道面积地上层数抗震烈度框架（含楼梯）抗震等级钢骨梁柱抗震等级室内外高差智展汽车配件（北京）有限公司建设厂房及配套设施项目1#厂房汽车修理建筑物高度智展汽车配件（北京）有限公司中外建工程设计与顾问有限公司北京市结构“长城杯”金质奖和建筑“长城杯”金质奖49469.07m216673.87m2210m2四层八级二级地上建筑面积人防建筑面积本工程±0.000地下层数耐久年限基础和地下混凝土墙体及钢结构展厅抗震等级混凝土结构中的钢支撑抗震等级32795.20m23890m225.650m一层50年三级22.65m1213一级前场0.45m二级后场0.15m前场为钢结构框架14结构类型后场为钢筋混凝土框架地下室为钢筋混凝土框架结构15主体设计本工程地下一层北侧为人防工程，基础埋深>3m。战时为甲类核6级人防物资库，平时为机动车库，共设一个防护单元，两个抗爆单元。本工程主要出入口为独立式室外阶梯出入口，口部设垂直物资运输口；次要出入口为独立式室外梯式出入口。通风均采用竖井+扩散室的形式，扩散室间设有悬板活门。本工程地下一层按两个防火分区设计。分区之间用甲级防火门隔开。第2页，共43页161718口部设计通风设计防火设计北京城建集团各个分区设有自动喷淋及消火栓系统。三、施工部署脚手架工程施工方案1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是本项目部确保“北京市安全文明工地”、争创“建筑结构长城杯”的根本要求。为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导 小组，其机构组成、人员编制如下图所示：脚手架安全管理工作的基本内容:（1）制订对脚手架工程进行规范管理的文件；（2）编制技术措施以及其它指导施工的文件；（3）建立有效的安全管理机制和办法；（4）检查验收的实施措施；第3页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案（5）及时处理和解决施工中所发生的问题；（6）事故调查、定性、处理及善后安排；（7）施工总结。2、工期安排本工程于2010年12月10日开工，2011年7月30日竣工，总工期233天。整个结构工程进度控制分三个阶段：基础结构工程施工阶段、后场钢筋混凝土主体结构工程施工阶段和前场展厅钢结构施工阶段。2010年12月10日至2011年3月25日为第一阶段，基础部分划分二个作业区组织平行作业，主要内容为地下基础结构施工、地下部分机电专业预留预埋。2011年3月20日至2011年4月20日为第二阶段，主体结构划分二个作业区，每个作业区独立组织流水施工，主要内容为主体结构施工、机电专业预留预埋、幕墙等专业预埋。2011年3月10日至2011年5月18日为第三阶段的展厅钢结构施工，主要施工内容为地脚螺栓预留预埋、钢构件加工制作、吊装等。脚手架工程配合施工进度搭设，但一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。地下室外墙外围脚手架于剪力墙后浇带封闭且防水卷材保护层施工完毕后、基础肥槽前拆除；地上后场钢筋混凝土结构部分脚手架于主体结构封顶及外墙保温施工完毕后拆除，外幕墙工程拟采用电动吊蓝施工；前场展厅钢结构部位脚手架于钢结构施工完毕后拆除。3、现场准备（1）工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架子工和第4页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案使用人员进行技术交底。（2）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 （3）应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。（4）当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采用加固措施。四、材料要求1、钢管结合本工程特点及经济安全因素的考虑，拟采用3号普通钢管、规格为φ48×3.5mm，应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。所有立杆、大小横杆、扫地杆均统一刷成红白相间防锈漆，剪刀撑均统一刷成蓝色防锈漆。每批钢管进场时，应具有生产厂家的检验合格证。大横杆、立杆、剪刀撑要求采用3～6m长的钢管，小横杆长为1.5m，每根钢管的最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔。2、扣件扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、脚手板第5页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案本工程脚手板拟采用松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。当局部采用竹脚板时，宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板4、绑扎铁丝采用8号镀锌钢丝，绑扎钢丝不得有锈蚀和轧、折损伤，不准重复使用。五、脚手架构架参数结合本工程结构及实际施工特点，拟在地下室外墙四周及地上建筑外轮廓四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排单立杆封圈型脚手架。详见地下及地上部分脚手架布置平面图。此架主要用于结构施工和安全防护。其架面施工荷载标准值分别规定为：结构脚手架：3KN/m2防护用脚手架：1KN/m 2荷载按结构作业荷载考虑，要求二层同时作业。脚手架搭设采用双排单立杆，各部位构架参数如下表所示：部位序号12地下部分3456地上12种类尺寸要求1.51.051.80.33.6m竖直方向h1=3.6m4.5m水平方向l1=4.5m1m）6m（高出地下室顶板1m）20.75立杆纵距立杆横距立杆步距内排架距结构长度连墙点间距脚手架搭设最大高度立杆纵距立杆横距第6页，共43页北京城建集团部分3立杆步距内排架距结构长度46连墙点间距脚手架搭设最大高度脚手架工程施工方案1.80.3竖直方向h1=3.6m水平方向l1=4.5m21.8m（1.5m）21.8m（高出檐口上皮1.5m）六、脚手架搭设要求1、脚手架地基与基础的施工，必须根据脚手架搭设高度、搭设场地土质与现行国家标准《地基与基础工程施工及验收规范》（GBJ202）的有关规定进行。2、立于土地面之上的立杆底部应加设宽度≥200mm、厚度≥50mm、长度不少于2跨的垫木、垫板或槽钢，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m。3、脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。4、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，现场取样复试，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。5、搭设过程中，严禁不同材料和连接方式的脚手架杆配件混用。6、在搭设过程中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术负责人解决。7、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。8、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。第7页，共43页2北京城建集团 脚手架工程施工方案10、纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。11、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至外墙装饰完成面的距离不宜大于100mm。12、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。13、本脚手架工程必须全部采用刚性连墙件与结构主体可靠连接。七、构造要求及技术措施1、地基处理地下室剪力墙外围脚手架基础为2：8回填灰土，应用重锤夯实整平。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。地上结构脚手架需搭设在地下室顶板上，为确保结构和脚手架的稳定性，地下室顶板、梁混凝土浇筑完毕后，钢管支撑应保留不予拆除，以承担脚手架传递给顶板的部分荷载。该部分脚手架垫板、立杆、横杆、扫地杆、剪刀撑、脚手板按地下室外围脚手架配置规定构架。支撑地下室顶板模板的满堂钢管架时，支撑的钢管底座应垂直立于面积不小于0.15m2的混凝土垫块或垫木上,混凝土垫块厚度不得小于200mm，垫木厚度不小于50mm。对于上部有覆土的地下室顶板，在搭设支撑脚手架时将立杆间距调整为900mm×900mm。地下室顶板支撑架立杆应尽量与立于顶板上的立杆上下对齐，以减小立杆作用在顶板上的剪力。地下室顶板混凝土强度达到设计强度的75%后方可进行地上部分的脚手架搭设。2、立杆第8页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案本工程脚手架采用双排单立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆与纵向横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm。3、纵向水平杆纵向水平杆置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m,同一步纵向水平杆四周要交圈。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于 500mm，各接头距立柱的距离不大于500mm。4、横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（即主节点），都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。横向水平杆间距应与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间增设1～2根小横杆，其最大间距不大于750mm。横向水平杆伸出外侧纵向水平杆边缘距离不小于100mm；伸出内侧纵向水平杆距结构边缘150mm。5、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。主楼中段与东西段室外地坪标高存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡上方的立柱轴线到边坡的距离不小于500mm,并对此立杆采取双向斜拉加固措施。边坡处的高低差不得大于1m。第9页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案6、剪刀撑本工程脚手架用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每二步三跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45～60之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离应≤150mm。7、脚手板脚手板采用松木，厚5cm、宽35～45cm、长度不小于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于 15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。作业层脚手立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设20cm高的挡脚板。8、连墙件连墙件采用刚性连接，竖向间距为3.6m,水平间距为4.5m,连墙件用φ第10页，共43页。。北京城建集团脚手架工程施工方案48×3.5的钢管，与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。连墙件宜靠近节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱拉杆与脚手架拉结，若柱距大于4.5m时，在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5m处预埋φ25钢筋，用φ48×3.5的钢管与脚手架可靠拉结。9、防护设施脚手架要满挂全新全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平网兜。在架内高度4.2m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。10、脚手架出入口构造地下室外围脚手架设置单跑式人行马道出入口，附着在脚手架内侧，单跑马道与立杆横距同宽，坡度300。出入口范围脚手架横立杆断开，设八字斜撑加固。人行马道分别设置在东北角、西南角、东南角及7-8/Y1轴共四处。地上部分脚手架设置四个施工马道出入口，分别设在7-8轴、14-15轴、轴及A-B轴之间，1-2挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.0m×2.7m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.0m×2.7m（长×宽×高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2步，立柱用短管斜撑相互联系(详下图)。上方悬空立杆处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设一道横向支撑，应伸第11页，共43页北京城建集团 脚手架工程施工方案出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在150mm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全措施（1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（2）钢管有严重锈蚀、压扁或裂缝的不得使用。禁止使用有脆裂、变形，滑丝等现象的扣件。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4）扣件的坚固程度应在40～50N·m且不得大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上的螺栓保持适当的拧紧程度。第12页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案（5）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（3）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（4）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（5）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（6）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（7）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每 两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。3、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于第13页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应合格证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2,并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置脚手架长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常行走到的地方，以避免造成跨步电压的危害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10欧姆。同时应注意检查与其它金属物或地埋电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。4、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构外脚手架每支搭一层，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂超重设备。（3）结构施工不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过一层。（4）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上沿无连墙件时，应采取适当临时撑拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第14页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案 （6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。5、脚手架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。（2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物，凡能提前拆除的，尽量拆除。（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或坚立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5）拆架程序应遵守由上而下、先搭后拆的原则，即先拆除拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。（6）不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，若高差大于2步，应增设连墙件加固。（7）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（8）每天拆除下班时，不应留下隐患部位。（9）拆架时严禁碰撞脚手架附近电线，以防触电事故。第15页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案（10）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（11）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临抛撑加固，后拆连墙件。（12）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（13）拆下的零部件要装入容器内，用吊篮吊下；拆的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。九、质量保证体系1、构配件允许偏差序号1项目无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm钢管两端端面切斜偏差△允许偏差△(mm)-0.5-0.5示意图检查工具游标卡尺 21．70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度(△=△1+△2)立杆钢管弯曲3m≤l≤4m水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m≤0.50游标卡尺≤12钢板尺≤3042、脚手架搭设的允许偏差和检验方法允许偏差△检查方法与工具项次项目技术要求示意图第16页，共43页北京城建集团（mm）11地基基础表面排水垫板底座坚实平整不积水不晃动不滑动不沉降脚手架工程施工方案观-10土100观察察2345最后验收垂直度搭设中检查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50步距纵距间距横距一根杆的两端纵向同跨内水平两跟纵杆高向水平差杆高差小横杆外伸长度土7土20土40土60土80土100土20土50土20土20 图略(详见JGJ130-2001(2002版)41-42表8.2.4用经纬仪钢板尺同上水平仪或水平尺钢板尺土10外伸500mm-50同上3、项次12扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处)安装扣件数量(个)1201～32001201～3200抽检数量(个)5050允许的不合格数510十、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下几点：第17页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案（1）进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。（2）进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。（3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作进要求精力集中，禁止嬉笑、打闹。（4）脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗。凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业才，一律不得上脚手架操作。（5）上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。（6）护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。（7）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改进，须经技术部同意后由架子工操作。（8）不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。（9）不得将模板支撑、 缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。（10）在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎等所有架子子部件。（11）拆架子使用电气焊时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。（12）脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基第18页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。（13）截断架体。（14）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得袖口及裤口要扎紧。（15）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料浪费。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气应停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有刚应随时清扫，并要采取防滑措施。第19页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案附件一：地下落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息：1.脚手架参数1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为2.00米，立杆的横距为0.75米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为6.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件； 扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距6.00米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1；3.风荷载参数3.风荷载参数北京省北京地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；不考虑风荷载第20页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案4.静荷载参数4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数5.地基参数地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。第21页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.750/(2+1)=0.087kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.750/(2+1)=0.750kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.087=0.151kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.750=1.050kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)第22页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.151×2.0002+0.10×1.050×2.0002=0.468kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.151×2.0002-0.117×1.050×2.0002=-0.552kN.m；支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.468×106,0.552×106)/5080.0=108.661N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=108.661N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.087=0.126kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.750kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度第23页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案V=0.677×0.126×2000.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.750×2000.04/(100×2.06×105×121900.0)=5.274mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于2000.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×2.000=0.077kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0.750×2.000/(2+1)=0.175kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.750×2.000/(2+1)=1.500kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.077+0.175)+1.4×1.500=2.402kN；小横杆计算简图2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:第24页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案Mqmax=1.2×0.038×0.7502/8=0.003kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.402×0.750/3=0.601kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.604kN.m；σ=M/W=0.604×106/5080.000=118.854N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×750.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.006mm；P2=p1+p2+Q=0.077+0.175+1.500=1.752kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1751.800×750.0×(3×750.02-4×750.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=1.045mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.006+1.045=1.051mm；小横杆的最大挠度小于(750.000/150)=5.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力第25页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×0.750=0.029kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.750×2.000/2=0.262kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.750×2.000/2=2.250kN；荷载的计算值: R=1.2×(0.029+0.262)+1.4×2.250=3.500kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1395NG1=0.140×6.000=0.837kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×1×2.000×(0.750+0.3)/2=0.368kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14NG3=0.140×1×2.000/2=0.140kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×2.000×6.000=0.060kN；第26页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.405kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.750×2.000×1/2=2.250kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.405+1.4×2.250=4.835kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×2.000×1.8002/10=0.132kN.m；六、立杆的稳定性计算:第27页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=4.835kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=4835.000/(0.186×489.000)=53.163N/mm2；立杆稳定性计算σ=53.163小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.568kN；第28页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案活荷载标准值：NQ=2.250kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.140kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×0.568+1.4×2.250)]/(1.2×0.140)=88.498m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=88.498/(1+0.001×88.498)=81.303m；[H]=81.303和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。八、连墙件的计算:不考虑风荷载连墙件的轴向力无需计算!九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×Kc=200.000kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；立杆基础底面的平均压力，p=N/A=53.727kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=4.835kN；基础底面面积(m2)：A=0.090m2。 第29页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案p=53.727≤fg=200.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！附件二：地上部分落地架计算书地上部分落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为21.8米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数3.风荷载参数北京省北京地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载第30页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案4.静荷载参数4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1395；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数5.地基参数地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。第31页，共43页 北京城建集团脚手架工程施工方案二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；第32页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.366kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.430kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.366×106,0.430×106)/5080.0=84.646N/mm2；大横杆的抗弯强度:大横杆的抗弯强度:σ=84.646N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！满足要求！第33页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.161×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.315mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm。mm,满足要求满足要求!大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN；第34页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.495×1.050/3=0.873kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN.m；σ=M/W=0.879×106/5080.000=173.124N/mm2；满足要求！小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm； 第35页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案P2=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1816.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.972mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.972=2.996mm；mm,满足要求满足要求!小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.276)+1.4×2.363=3.687kN；单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以第36页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×21.800=2.721kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.3)/2=0.709kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14NG3=0.140×2×1.500/2=0.210kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×21.800=0.164kN； 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.803kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：第37页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.803+1.4×4.725=11.178kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.803+0.85×1.4×4.725=10.186kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.500×1.8002/10=0.099kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=11.178kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=第38页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000N/mm2；σ=11178.000/(0.186×489.000)=122.902N/mm2；满足要求！立杆稳定性计算σ=122.902小于[f]=205.000N/mm2满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.186kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=10186.218/(0.186×489.000)+99315.668/5080.000=131.543N/mm2；满足要求！立杆稳定性计算σ=131.543小于[f]=205.000N/mm2满足要求！第39页，共43页北京城建集团脚手架工程施工方案七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.082kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.082+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=71.660m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=71.660/(1+0.001×71.660)=66.869m；[H]=66.869和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.082kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；第40页，共43页 北京城建集团脚手架工程施工方案每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.099/(1.4×0.85)=0.083kN.m；Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.082+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.890×0.083/5.080)))/(1.2×0.125)=66.413m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=66.413/(1+0.001×66.413)=62.277m；[H]=62.277和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.172kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.895kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.895kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；第41页，共43页由北京城建集团脚手架工程施工方案A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；=95.133,连墙件的设计计算满足要求连墙件的设计计算满足要求！Nl=8.895