恒大绿洲综合楼工程脚手架施工方案

'恒大绿洲综合楼工程脚手架施工方案编制：审核：审批： 目录第一章、工程概况1第二章、编制依据1第三章、落地外脚手架搭设的基本条件与内容1第四章、双排外架搭设技术参数11、立杆间距12、纵向水平杆23、横向水平杆24、剪刀撑25、安全网、脚手板设置36、护栏和挡脚板设置37、人梯设置38、杆件连接构造要求39、连墙点410、连墙件的设置411、扫地杆4第五章、计算书41、参数信息42、小横杆计算53、大横杆计算64、扣件抗滑力计算85、立杆荷载计算86、立杆稳定性计算97、连墙件稳定性计算10第六章、脚手架搭设质量要求和管理111、材料准备112、搭设作业12第七章、搭设质量检查及验收141、人员选择142、检查监督14第八章、脚手架塔设、拆除安全技术措施15第九章、安全注意事项16第十章、防雷避雷措施16 第一章、工程概况恒大绿洲综合楼工程，位于海口市迎宾大道，总建筑面积5130.78㎡，框架结构，地上4层，无地下室。首层层高为5.1米，局部6.3米；二层层高4.5米，局部4.3米；三层4.5米，局部6米；四层5.3米。本工程设计使用年限为50年，建筑高度为19.70米。第二章、编制依据1、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-914、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》（第四版）5、本企业同类工程施工经验和技术资料第三章、落地外脚手架搭设的基本条件与内容1、本工程基础工程结束后，拆除所有的模板和支撑，清理所有杂物，按图纸要求及时平整四周场地，为外架的搭设提供基本条件。2、外架自±0.000开始搭设，四层建筑物的架体高度约22米，因此架体下的土层必须夯实，并且沿外墙1500mm范围内，凡需要搭架的位置浇筑100厚C15混凝土垫块或50mm（垫木）做为外架基础。在外脚手架的四周设一条宽为250×300的排水沟，排水沟采用标准水泥砖砌筑。3、结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。内立杆距外墙0.30m，小横杆距墙0.15m,排距为1.05m，纵距为1.50m，大横杆步距为1.80m。第四章、双排外架搭设技术参数1、立杆间距立杆间距采用1.5m，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于600mm。 2、纵向水平杆纵向水平杆应设置在立杆之内侧。其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件接长，接头位置应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或同跨内两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。在作业层应增设一道纵向水平杆，以保证脚手板的安全铺设。3、横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1-2根小横杆，其最大间距不大于750mm。双排脚手架的横向水平杆两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。立杆、大横杆接头位置示意图4、剪刀撑剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步6跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100mm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥100mm 。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜150mm。5、安全网、脚手板设置脚手架外侧挂ML1.8m×6m草绿色密目阻燃型安全网，采用专用的结扎编织带绑扎，使用前应取得项目部质量安全部的批准。脚手架层层满铺脚手板，脚手板首尾交错，铺放平稳，必须加以固定。在脚手架外侧每两层楼高度设置一道安全档板。安全档板采用旧模板加工，高度为200mm，刷红白相间油漆。6、护栏和挡脚板设置在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。上栏杆高度不小于1.2m，中栏杆在上下为居中设置，挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2～0.3m）代替。7、人梯设置在双排脚手架中搭设2个人梯供操作人员上下，在每个人行施工梯的进入口紧靠外架处用钢管各搭设一个2×2米双层安全出入口,高为建筑底层层高的挡物蓬,蓬上面双层用木模板满铺。人梯宽度上下各500，短钢管搭设，在一个框架高度内折线布置，搭设方法如下图所示。踏步梯构造示意图8、杆件连接构造要求上下左右相邻立杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm；相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆偏心受力；钢管之间应采用对接扣，如采用搭接，其搭接长度不小于800mm，并用三个扣件紧扣。 9、连墙点连墙点竖直方向每隔一层楼板、水平方向每隔两根立杆（3000mm）加一道连墙点。10、连墙件的设置在边梁上预埋长400φ48钢管，（梁内埋200，梁外露200）用钢管扣件与外架拉结。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处有困难时，应采用其他可靠措施。11、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。第五章、计算书1、参数信息（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度按24m计算，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；（2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；（3）风荷载参数本工程地处海南海口市，基本风压0.66kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取 0.74，风荷载体型系数μs为0.214；（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；（5）地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。2、小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5=2.356kN/m；小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.356×1.052/8=0.325kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=63.917N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=63.917N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（3）挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08mm；小横杆的最大挠度1.08mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！3、大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×1.5/3=0.184kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/3=1.575kN； 荷载的设计值:P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237kN；大横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5=0.495kN·m；M=M1max+M2max=0.007+0.495=0.502kN·m最大应力计算值σ=0.502×106/5080=98.879N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=98.879N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.04+0.184+1.575)/2=0.9kN ν=1.883×0.9×15003/(100×2.06×105×121900)=2.277mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.277=2.329mm；大横杆的最大挠度2.329mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！4、扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.05×2/2=0.04kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！5、立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×24.00=3.533kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.418kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×24=0.18kN； 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.55kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.55+0.85×1.4×4.725=12.283kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.55+1.4×4.725=13.275kN；6、立杆稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.66kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.66×0.74×0.214=0.073kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.073×1.5×1.82/10=0.042kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=12.283kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=13.275kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=12283.11/(0.186×489)+42312.696/5080=143.377N/mm2；立杆稳定性计算σ=143.377N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=13275.36/(0.186×489)=145.957N/mm2；立杆稳定性计算σ=145.957N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！7、连墙件稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.66，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.66=0.091kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.375kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.375kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6.375