办公楼框架结构毕业设计

'毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 注意事项1.设计（论文）的内容包括：1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）2）原创性声明3）中文摘要（300字左右）、关键词4）外文摘要、关键词5）目次页（附件不统一编入）6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论7）参考文献8）致谢9）附录（对论文支持必要时）2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。4.文字、图表要求：1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印4）图表应绘制于无格子的页面上5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档5.装订顺序1）设计（论文）2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订 指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日 评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日 广州某办公楼框架结构设计—①轴教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日XI 广州某办公楼框架结构设计—①轴摘要本设计共9层，建筑设计部分任务书已给出，结构设计部分主要包含以下内容：首先选取第二层、第三层及天面层楼盖进行楼板和次梁的配筋计算，某一楼板采用塑性法计算，其它楼板和所有次梁均采用弹性法进行计算，手算了部分楼板和次梁，其余的利用天正或结构力学求解器辅助计算；并设计了第三层楼梯。接着计算了各框架梁柱的线刚度和D值，求出横向框架所受水平荷载以及在水平荷载作用下的位移，为满足抗震要求，验算了结构的剪重比和刚重比。选取①轴框架，计算反弯点高度，进而求出①轴框架在水平荷载作用下的内力，画出内力图。利用直捷分层法计算①轴框架在竖向荷载作用下的梁柱端弯矩，进而求出梁柱剪力和框架柱的轴力。对框架梁在竖向荷载作用下的弯矩进行调幅，接着进行内力组合，承载力计算时注意了抗震调整及“强剪弱弯”。组合框架柱在各种荷载作用下的内力，验算轴压比，进行“强柱弱梁、强剪弱弯”调整，对7种内力组合均计算了正截面承载力和斜截面承载力。最后简单验算了梁柱节点。结尾附上PKPM对本设计的建模计算结果。关键词：框架结构、内力计算、配筋、位移计算、抗震XI 广州某办公楼框架结构设计—①轴AbstractThedesignincludes9floors,thepartofarchitecturaldesignhasbenngiveninthedescriptions,andthepartofthestructuraldesignmainlyincludesthefollowingcontent:Firstlyselectingthesecondfloor,thirdfloorandtherooftocalculatethebeamsandslabs,oneoftheslabsiscalculatedbytheplasticmethod,theothersandallfothebeamsarecalculatedbyelasticmethod,portioncalculatedbyhandandtheotherscalculatedbyTianzhengorStructuralmechanicssolver.HereIalsodesignedthestairsofthethirdfloor.ThencalculatingthelinestiffnessandDvalueoftheframebeamsandcolumns,obtainedthehorizontalloadsanddisplacementsunderhorizontalloadsofthetransverseframe.Tomeettherequirementsoftheseismic,checkstheshear-weightratioandtheratioofrigidity-to-gravityofthestructure.Selecting①-Axisframeworktocalculatetheheightofinflectionpoint,andthenobtainetheinternalforceunderthehorizontalloads,thendrawtheinternalforcediagram.Usingthedirectlayeringmethordtocalculatethebendingmomentofthefrontendoftheframebeamsandcolumnsin①-Axis,andthenbegouttheshearforceoftheframebeamsandcolumnsandtheaxialforceofthecolumns.Amplitudingthebendingmomentoftheframebeamsundertheverticalloads,followedbyacombinationofinternalforces,whencalculatingbearingcapacitypayattentiontotheadjustmentforanti-seismicand"strongshearweakbending".Combinatingtheinternalforceundervariousload,checktheaxialcompressionratio,adjusttotheaimof"strongcolumnweakbeam,strongshearweakbending",calculatetheflexureStrengthandtheshearstrengthofallthesevenkindsofinternalforcecombination.Finallysimplycheckingthebeam-columnjoints.AttheendattachingtheresultofthemodelingbyPKPM.Keywords:Frameconstruction,Internalforcecalculation,Reinforcement,Displacementcalculation,Anti-seismicXI 广州某办公楼框架结构设计—①轴目录摘要IAbstractII目录III第一章工程概况11.1设计题目简介11.2设计资料11.3结构方案拟定21.3.1结构体系选择21.3.2框架柱截面初选31.3.3梁截面初选41.3.4板厚选取4第二章楼盖设计62.1天面板的的计算62.1.1荷载标准值62.1.2天面层楼板的布置62.1.3塑性铰线法计算双向板WB1182.1.4弹性法计算其余楼板112.2天面次梁的的计算242.2.1次梁L-1计算242.2.2次梁L-5计算302.2.3其它次梁计算322.3第三层楼板计算342.3.1普通楼板计算352.3.2卫生间楼板计算462.4第三层次梁计算492.5第二层楼板及次梁计算552.6楼梯设计56第三章水平荷载作用下的位移计算613.1横向框架侧移刚度计算613.1.1框架梁、柱线刚度计算613.1.2框架柱的D值计算633.2风荷载计算663.2.1风荷载标准值的计算663.2.2风荷载作用下的位移计算683.3地震作用计算693.3.1重力荷载代表值的计算693.3.2横向水平地震作用下的位移计算763.3.3剪重比与刚重比验算79第四章①轴框架在水平荷载作用下的内力计算814.1反弯点高度比计算814.2柱端剪力及弯矩计算82XI 广州某办公楼框架结构设计—①轴4.3梁端弯矩及剪力计算844.4框架柱轴力计算874.5水平荷载作用下①轴框架内力图894.5.1左风作用下的内力图894.5.2左震作用下的内力图93第五章①轴竖向荷载作用下的内力计算975.1竖向荷载计算975.1.1①轴竖向恒荷载975.1.2相连纵梁竖向恒荷载985.1.3①轴竖向活荷载1035.1.4相连纵梁竖向活荷载1035.2.①轴框架梁、柱尺寸及线刚度1065.3直捷分层法计算梁柱弯矩1075.3.1第二层梁柱计算1075.3.2第三、四、五层梁柱计算1085.3.3第六层梁柱计算1115.3.4第七层梁柱计算1125.3.5第八层梁柱计算1135.3.7第九层梁柱计算1155.3.8天面梁柱计算1165.4框架梁内力计算1185.5框架柱内力计算1205.6竖向荷载作用下①轴框架内力图1245.6.1恒载作用下①轴框架内力图1245.6.2活载作用下①轴框架内力图127第六章①轴框架梁内力组合与承载力计算1306.1竖向荷载作用下的弯矩调幅1306.2框架梁内力组合1316.3框架梁承载力计算1446.3.1第二层梁承载力计算1446.3.2第三层梁承载力计算1526.3.3天面梁承载力计算154第七章①轴框架柱内力组合与承载力计算1567.1框架柱内力组合1567.2框架柱轴压比验算1737.3框架柱正承载力计算1747.3.1A轴柱正截面承载力计算1747.3.2B轴柱正截面承载力计算1817.3.3C轴柱正截面承载力计算1877.3.4D轴柱正截面承载力计算1937.4框架柱斜承载力计算1987.4.1A轴柱斜截面承载力1997.4.2B轴柱斜截面承载力2027.4.3C轴柱斜截面承载力204XI 广州某办公楼框架结构设计—①轴7.4.4D轴柱斜截面承载力207第八章梁柱节点验算2118.1A轴梁柱节点验算2118.1.1第二层梁柱节点验算2118.1.2第三层梁柱节点验算2128.1.3第九层梁柱节点验算2138.2其它轴梁柱节点验算214第九章电算结果2159.1电算结果2159.2手算与点算结果比较264参考文献265结束语&致谢266XI 广州某办公楼框架结构设计—①轴第一章工程概况1.1设计题目简介本设计工程是建于广州地区的某办公楼，共9层。各部分尺寸、材料以及使用情况详见建筑图1.2设计资料1.建筑设计已完成建筑平面、立面、剖面、大样图等，详见建筑施工图。2.结构类型框架结构3.工程地点：广州市基本风压：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），广州地区的基本烈度为7度，抗震设防烈度为7度，设计基本加速度为0.10g第一组（新规范）。工程地质情况：详见地质资料4.材料钢筋：HPB300、HRB335、HRB400混凝土：C15~C40砌体：加气混凝土砌块或轻质砖5.荷载标准值取值1)永久荷载(恒载)钢筋混凝土重力密度25kN/m2水泥砂浆容重20kN/m2纸浆灰16kN/m2水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65kN/m2楼面板（底面12厚白灰泥批挡）0.20kN/m2内墙双面批挡砖墙：60厚砖墙1.80kN/m2120厚砖墙3.00kN/m2180厚砖墙4.10kN/m2240厚砖墙5.20kN/m2129 广州某办公楼框架结构设计—①轴外墙面马赛克180厚砖墙4.30kN/m2木门0.20kN/m2木玻璃窗0.3kN/m2钢框玻璃窗0.45KN/m2铝合金框玻璃窗0.40kN/m2天面25厚防水砂浆0.50kN/m2天面隔热层1.60kN/m2天花抹灰及吊顶0.45kN/m2浴室、厨厕另加恒载3.00kN/m2座砌寸半大阶砖隔热层1.00kN/m2厕所蹲位及隔墙板自重5KN/m2阳台拦板3.00kN/m1)可变荷载(活荷载)楼面活载2.0kN/m2天面（不上人）活载0.7kN/m2天面（上人）活载2.0kN/m2浴室、厨厕活载2.0kN/m2阳台活载2.5kN/m2天面花园4.5kN/m21.3结构方案拟定1.3.1结构体系选择本设计工程是建于广州地区的某办公楼，共9层，顶层层高4.2m，其它各层层高3.6m，含一层4.5m高的地下室。总建筑面积约为11000㎡。根据建筑功能需要、地质条件、荷载大小及性质、抗震设防要求施工条件及材料供应情况，参照有关设计规范和建议对该建筑采用框架结构，进行标准层住宅的柱和梁、板布置。办公楼采用排距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为6.0m，中间跨为2.7m。框架结构房屋，在一般情况下相邻柱之间应布置主梁，使房屋形成纵横两个方向框架。一般来说，次梁较多、板块较小（板厚也较小），经济效果较好。但是，次梁太多有时会影响房屋的使用和美观。所以，梁的布置应从房屋使用、结构受力、经济、施工方便以及房屋标准高低综合考虑。如从结构受力和经济方面考虑，梁、板的跨度在经济跨度之内较好。一般情况下，墙下应布置梁，使梁荷载直接传给梁。如因特殊原因墙下不设梁时，应采用局部加强措施。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴当板上开洞时，如洞口较大（例如洞口边长＞1m，），洞边也应布置次梁。如洞口较小，洞边可不布置次梁，而采取局部加强措施。柱网与层高：本办公楼采用柱距为 6.0m 的内廊式小柱网，边跨 为 6.0m，中间跨为 2.7m，1.3.2框架柱截面初选1~6层柱采用C40混凝土，fc=19.1N/mm2，7~10层柱采用C35混凝土，fc=16.7N/mm2，框架抗震等级为二级，轴压比。框架首层柱的截面面积Az按轴压比确定，柱截面的高h与宽b可采用，抗震设计时，应满足：——轴压比（抗震等级为一、二、三级时，分别取0.65、0.75、0.85）；N——竖向荷载和水平荷载共同作用下底层柱的轴向力设计值按下式计算：——竖向荷载作用下底层柱的轴向力设计值，可按下式估算：式中：Ai——被估算柱在第i层的负荷面积；g——活载分项系数，不分恒、活荷载取1.27；n——楼层数；qi——第i层估算用平均均布荷载标准值D轴角柱：取则截面尺寸D轴、②轴相交处边柱：取则则截面尺寸D轴其它边柱：取129 广州某办公楼框架结构设计—①轴则则截面尺寸C轴边柱：取则则截面尺寸C轴中柱：取则则截面尺寸B轴框架柱布置同C轴；A轴框架柱布置同D轴。1.3.3梁截面初选框架梁：在一般框架结构中，一般梁高可取h=(1/8~1/14)L，b=(1/2~1/3)h；取框架外围框架连b×h=250mm×600mm,其余框架梁b×h=250mm×700mm。次梁：梁高h=(1/12~1/18)L，梁宽b=(1/2~1/3)h；取b×h=250mm×550mm。1.3.4板厚选取标准层楼板取100mm,天面层楼板取120mm，考虑卫生间荷载较大，卫生间楼板取120mm。截面初选示意图如下，其中B轴和C轴上的柱子尺寸均为500mm×800mm：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴129 广州某办公楼框架结构设计—①轴第二章楼盖设计2.1天面板的的计算2.1.1荷载标准值恒荷载标准值：30厚细石混凝土保护层22×0.03=0.66kN/m2天面25厚防水砂浆0.50kN/m2天面隔热层1.60kN/m2天花抹灰及吊顶0.45kN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.00kN/m2合计6.21kN/m2活荷载标准值：按不上人屋面0.7kN/m2荷载组合：kN/m2kN/m2，则有：kN/m2,kN/m2kN/m2kN/m2kN/m2.1.2天面层楼板的布置天面层楼板平面布置图如图所示：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2.1.3塑性铰线法计算双向板WB111.计算跨度均取板的净跨2.弯矩计算首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值；跨中钢筋在离支座处间隔弯起。，（n为长短跨比值）取,然后利用下式进行连续运算。将上列各值代入公式（支座总弯矩取绝对值）:得：3.截面设计环境类别为二a类，板的最小混凝土保护层厚度20mm，C30混凝土，，采用HRB400钢筋，，假定选用C10钢筋。方向的跨中截面，方向的跨中截面，支座截面的。截面设计用的弯矩：WB11跨中弯矩及11-11支座弯矩减小。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴跨中方向：，板的最小配筋率为按构造要求选用C8@200，跨中方向：按构造要求选用C8@200，支座11-11：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴按构造要求选用C8@200，支座11-10同支座11-11。支座11-3：，弯矩设计值减小。按构造要求选用C8@200，WB11配筋图如图所示：图2-2WB11配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2.1.4弹性法计算其余楼板1.计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：2.配筋计算跨中最大弯矩为当内支座固定时在作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在作用下的跨中弯矩值之和。计算时混凝土的泊松比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时在作用下的支座弯矩。1)WB3区格板计算：，，三边固支一边简支时，查表得、方向的跨中弯矩系数分别为0.0387、0.0056，支座弯矩系数分别为-0.0817、-0.0571。周边简支时，查表得、方向的跨中弯矩系数分别为0.0834、0.0234.。于是，截面有效高度：环境类别为二类，板的最小混凝土保护层厚度20mm，选用C30混凝土，；HRB400钢筋，，假定选用C10钢筋。方向的跨中截面，方向的跨中截面，支座截面的。考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。，，表2-1WB3板正截面承载力计算项目截面配筋配筋率ρ（%）跨中l01方向954.90146.1C8@200251.00.209l02方向851.2×1.69=2.0366.9C8@200251.00.209支座l01方向95-9.60292.0C8@170296.00.247l02方向95-6.71201.6C8@200251.00.209129 广州某办公楼框架结构设计—①轴板的最小配筋率，满足最小配筋率要求。配筋图如下：图2-3WB3配筋简图1)WB10区格板计算：，，周边固支时，查表得、方向的跨中弯矩系数分别为0.0333、0.0104支座弯矩系数分别为-0.0751、-0.0570。周边简支时，查表得、方向的跨中弯矩系数分别为0.0717、0.0284.。于是WB10周边与梁整体相连，其跨中及支座截面弯矩设计值减小。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-2WB10板正截面承载力计算项目截面配筋配筋率ρ（%）跨中l01方向952.4572.3C8@200251.00.209l02方向851.1939.1C8@200251.00.209支座l01方向95-4.97148.2C8@200251.00.209l02方向95-3.77111.9C8@200251.00.209配筋图如下：图2-4WB10配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴3)其它楼板计算列表如下：表2-3WB1配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.325m6.775m单向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向6.27188.0C8@200251.00.209l02方向——C8@200251.00.209支座l01方向-12.53386.1C8@130387.00.323l02方向——C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-4WB2配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)4.0m6.775m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向5.8173.6C8@200251.00.209l02方向1.2×2.0=2.40①79.4C8@200251.00.209支座l01方向-11.8362.4C8@130387.00.323弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)支座l02方向-8.2247.9C8@200251.00.209计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-5WB4配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.6m3.875m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向3.397.8C8@200251.00.209l02方向2.582.7C8@200251.00.209支座l01方向-7.4223.0C8@200251.00.209l02方向-6.5195.1C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-6WB5配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.25m3.6m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.750.0C8@200251.00.209l02方向0.723.0C8@200251.00.209支座l01方向-3.4100.8C8@200251.00.209l02方向-2.573.8C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-7WB6配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)1.7m6.125m单向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.0932.0C8@200251.00.209l02方向——C8@200251.00.209支座l01方向-2.1864.3C8@200251.00.209l02方向——C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-8WB7配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.16m6.125m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向5.2155.2C8@200251.00.209l02方向1.2×1.8=2.16①59.3C8@200251.00.209支座l01方向-10.6323.8C8@150335.00.279l02方向-7.1213.7C8@200251.00.209计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-9WB8配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)1.575m2.34m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向0.720.5C8@200251.00.209l02方向0.39.8C8@200251.00.209支座l01方向-1.544.1C8@200251.00.209l02方向-1.132.3C8@200251.00.209计算简图配筋简图表2-10WB9配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m3.2m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向2.2666.7C8@200251.00.209l02方向1.3143.1C8@200251.00.209支座l01方向-4.73140.9C8@200251.00.209l02方向-3.76111.6C8@200251.00.209129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-10WB9配筋计算（续）计算简图配筋简图表2-11WB10配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m4.0m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向2.4572.3C8@200251.00.209l02方向1.1939.1C8@200251.00.209支座l01方向-4.97148.2C8@200251.00.209l02方向-3.77111.9C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-12WB11配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m3.6m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向2.470.8C8@200251.00.209l02方向1.756.0C8@200251.00.209支座l01方向-5.4161.3C8@200251.00.209l02方向-4.6137.0C8@200251.00.209计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-13WB12配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.325m6.575m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向5.87140.0C8@200251.00.209l02方向1.2×2.02=2.42①80.2C8@200251.00.209支座l01方向-11.74360.5C8@130387.00.323l02方向-7.88188.9C8@200251.00.209计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-14WB13配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)4.0m6.575m双向板120mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向5.97178.8C8@200251.00.209l02方向1.2×2.16=2.5985.7C8@200251.00.209支座l01方向-11.75360.8C8@130387.00.323弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)支座l02方向-8.29250.7C8@200251.00.209计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。2.2天面次梁的的计算截面尺寸均为b×h=250mm×550mm，采用C30混凝土、HRB400钢筋，利用弹性法进行内力计算和配筋计算。2.2.1次梁L-1计算次梁L-1共3跨，跨度分别为6.575m、2.7m、6.775m。1.荷载设计值恒载标准值：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴次梁自重0.25×(0.55-0.12)×25=2.69kN/m梁侧抹灰(0.55-0.12)×2×0.025×20＝0.43kN/m小计g=3.12kN/m均布恒载设计值g1=1.35×3.12=4.21kN/mB1、B12传来的梯形荷载荷载设计值：B9、B10传来的三角形荷载设计值：B2、B13传来的梯形荷载荷载设计值：1)L1-1承受板传来的梯形荷载，其中，B12传来的等效为均布荷载为：kN/mkN/mB13传来的等效为均布荷载为：kN/mkN/m2)L1-2承受板传来的三角形荷载，B9、B10传来的等效为均布荷载均为：kN/mkN/m3)L1-3承受板传来的梯形荷载，其中，B1传来的等效为均布荷载为：kN/mkN/mB2传来的等效为均布荷载为：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴kN/mkN/m总计如下表所示：表2-15次梁L-1荷载设计值次梁l0（m）恒载（kN/m）活载（kN/m）L1-16.57530.732.17L1-22.718.371.16L1-36.77530.962.192.恒载作用下的计算简图图2-5次梁L1计算简图3.内力计算1)恒载作用下的内力计算a.弯矩计算采用弯矩分配法求支座弯矩，再利用叠加法求跨中弯矩。各杆端转动刚度分别为：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴B、C节点处的弯矩分配系数计算如下：弯矩分配过程见下表：表2-16弯矩分配法求L1弯矩截面ABBABCCBCDDC分配系数0.240.760.770.23固端弯矩0166.06-14.2214.22-177.640分配与传递62.92←125.8337.59→00←-51.54-163.22→-81.6131.42←62.8418.77→00←--7.54-23.88→-11.944.60←9.192.75→00←-1.10-3.50→-1.750.67←1.350.40→00←-0.16-0.51最终弯矩0105.72-105.72118.13-118.130AB跨中弯矩为：kN·mBC跨中弯矩为：kN·m，整跨均上部受拉。CD跨中弯矩为：kN·mb.剪力计算129 广州某办公楼框架结构设计—①轴研究AB段，列弯矩平衡条件：即kNkN运用相同方法，求出各杆端剪力，列于下表2-16。列表如下：表2-17恒载下L1弯距设计值控制截面123BC总计113.20-90.60118.57-105.72-118.13表2-18恒载下L1支座剪力值截面位置AB左B右C左C右D总计84.95-117.1027.47-35.71122.28-87.482)活载作用下的内力计算表2-19活载下L1弯距设计值控制截面123BC总计7.97-6.498.41-7.52-8.32表2-20活载下L1支座剪力值截面位置AB左B右C左C右D总计5.99-8.281.82-2.428.65-6.193)恒、活载合计表2-21总荷载下L1弯距设计值控制截面123BC总计121.1797.09126.98113.24126.45表2-22总荷载下L1剪力设计值截面位置AB左B右C左C右D总计90.94-125.3829.29-38.13130.93-93.674.承载力计算以AB跨计算为例：1)正截面受弯承载力129 广州某办公楼框架结构设计—①轴正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼宽度=6575/3=2192mm、、中的最小值，故mm支座截面仍按矩形截面计算。环境类别为二类，梁的最小保护层厚c=25mm。515mm。C30混凝土，，，N/mm2，N/mm2，HRB400钢,=360N/mm2，N/mm2。跨中各截面属于第一类T形截面。以L1-1计算为例：mm2选用2C14+2C16，mm。次梁L-1截面承载力计算如表2-5。表2-23次梁L-1截面承载力计算控制截面123BC弯距M（kN·m）121.17-97.09126.98-113.24-126.45αs0.0190.0150.0200.1190.133ξ0.0190.0150.0200.1280.144As(mm2)659.9527.7691.8652.4734.8选配钢筋2C16+2C144C16①2C16+2C144C164C16配筋面积(mm2)710804710804804配筋率(%)0.550.620.550.620.62注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。，129 广州某办公楼框架结构设计—①轴。满足最小配筋率要求。梁端按构造配筋2C14，As=308mm2。1)斜截面受剪承载力验算截面尺寸：mm，因，属厚腹梁，截面尺寸按下式验算：kNkN，截面符合要求。支座A：，所以只需按构造配置配筋。采用双肢箍筋A8@250，，可以。支座B：，，所以只需按构造配置配筋。采用双肢箍筋A8@250，，可以。，仅需按构造配置箍筋，选配双肢箍筋A8@250，箍筋配筋率满足要求。支座C：，按构造配置双肢箍筋A8@250。，配置双肢箍筋A8@250，支座D：，按构造配置双肢箍筋A8@250。2.2.2次梁L-5计算次梁L-5为单跨简支梁，计算跨度mm。1.荷载设计值恒载标准值：次梁自重0.25×(0.55-0.12)×25=2.69kN/m梁侧抹灰(0.55-0.12)×2×0.025×20＝0.43kN/m小计g=3.12kN/m均布恒载设计值g1=1.35×3.12=4.21kN/m129 广州某办公楼框架结构设计—①轴单向板B6传来的荷载：双向板B7传来的梯形荷载：等效为均布荷载为：kN/mkN/m荷载设计值列表如下：表2-24次梁L-5荷载设计值次梁l0（m）恒载（kN/m）活载（kN/m）L5622.881.642.计算简图图2-6次梁L5计算简图3.内力计算1)恒载作用下的内力计算a.弯矩计算按两端简支，跨中弯矩：kN·mb.剪力计算支座边缘界面剪力最大：kN129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2)活载作用下的内力计算a.弯矩计算跨中弯矩：kN·mb.支座截面：kN3)恒、活总计表2-25L5内力设计值次梁l0（m）弯矩（kN·m）剪力（kN）L56110.3473.56表2-26L5承载力计算承载力大小As(mm2)实配mm2)配筋率/配箍率（%）正截面受弯110.34600.43C16,As=6030.47斜截面受剪73.56－A8@2500.1612.2.3其它次梁计算其余次梁计算过程及结果列表如下：表2-27次梁L2承载力计算荷载设计值（kN/m）梁自重（含粉刷）4.21墙重－B3梯形恒载130.18B3梯形活载12.47B11三角形恒载222.64B11三角形活载21.85B3梯形恒载330.18B3梯形活载32.47计算简图正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）98.19-75.8798.19－-90.37-90.37－As(mm2)533.7411.7533.7－513.2513.2－选配钢筋3C163C16①3C162C163C163C162C16配筋面积(mm2)603603603402603603402配筋率(%)0.470.470.470.310.470.470.31129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-27次梁L2承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)80.52-110.6426.34-26.34110.64-80.51配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。表2-28次梁L6承载力计算荷载设计值（kN/m）梁自重（含粉刷）4.21墙重－B3梯形恒载130.18B3梯形活载12.47B11三角形恒载222.64B11三角形活载21.85计算简图正截面承载力控制截面12ABCM（kN·m）100.05-33.49－-104.41－As(mm2)546.4181.1－598.1－选配钢筋3C163C16①2C163C163C16①配筋面积(mm2)603603402603603配筋率(%)0.470.470.310.470.47斜截面承载力控制截面AB左B右C左V(kN)63.79-98.6060.8816.46配筋A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2.3第三层楼板计算均采用弹性法进行计算。平面布置图如下：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2.3.1普通楼板计算1.荷载标准值恒荷载标准值：水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65kN/m2楼面板（底面12厚白灰泥批挡）0.20kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.50kN/m2天花抹灰及吊顶0.45kN/m2合计3.80kN/m2活荷载标准值：楼面活载2.0kN/m2荷载组合：kN/m2kN/m2，则有：kN/m2,kN/m2kN/m2kN/m2kN/m22.计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：3.配筋计算环境类别为二a类，板的最小混凝土保护层厚度20mm，C30混凝土，，采用HRB400钢筋，，假定选用C10钢筋。方向的跨中截面，方向的跨中截面，支座截面的。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-29B2配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)4.0m6.775m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向6.0277.4C8@180279.00.279l02方向1.2×2.5=3.00①157.9C8@200251.00.251支座l01方向-12.5607.1C8@80629.00.629l02方向-8.8415.2C8@120419.00.419计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-30B3配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.6m6.125m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向3.8173.1C8@200251.00.251l02方向1.2×1.3=1.56①81.1C8@200251.00.251支座l01方向-7.8365.3C8@130387.00.387l02方向-5.4248.6C8@200251.00.251计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-31B14配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.6m6.125m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向4.9224.8C8@200251.00.251l02方向1.2×2.0=2.4①125.6C8@200251.00.251支座l01方向-10.1481.3C8@100503.00.503l02方向-7.1330.9C8@150335.00.335计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-32B6配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)1.7m6.125m单向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向-1.3359.6C8@200251.00.251l02方向——C8@200251.00.251支座l01方向-2.7122.1C8@200251.00.251l02方向——C8@200251.00.251计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-33B7配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.16m6.125m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向4.2191.8C8@200251.00.251l02方向1.2×1.5=1.80①93.7C8@200251.00.251支座l01方向-8.6405.2C8@120419.00.419l02方向-5.7263.0C8@190265.00.265计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-34B8配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)1.575m2.34m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向0.731.2C8@200251.00.251l02方向0.420.6C8@200251.00.251支座l01方向-1.671.8C8@200251.00.251l02方向-1.253.7C8@200251.00.251计算简图配筋简图表2-35B9配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m3.2m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.776.4C8@200251.00.251l02方向1.156.9C8@200251.00.251支座l01方向-3.7168.4C8@200251.00.251l02方向-3.0135.9C8@200251.00.251129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-35B9配筋计算（续）计算简图配筋简图表2-36B10配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m4.0m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.956.0C8@200251.00.251l02方向0.929.5C8@200251.00.251支座l01方向-4.0118.8C8@200251.00.251l02方向-3.088.8C8@200251.00.251计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-37B11配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.7m3.6m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.750.0C8@200251.00.251l02方向1.032.8C8@200251.00.251支座l01方向-3.7109.8C8@200251.00.251l02方向-3.088.8C8@200251.00.251计算简图配筋简图.129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-38B12配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.325m6.575m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向5.28242.9C8@200251.00.251l02方向1.2×1.86=2.23①116.6C8@200251.00.251支座l01方向-9.53452.1C8@110457.00.457l02方向-6.40296.8C8@170296.00.296计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-39B13配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)4.0m6.575m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向4.6210.7C8@200251.00.251l02方向1.2×1.6=1.92①100.1C8@200251.00.251支座l01方向-9.54452.7C8@110457.00.457l02方向-6.72312.3C8@160314.00.314计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-40B15配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.6m6.575m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向3.9177.8C8@200251.00.251l02方向1.2×1.1=1.32①68.4C8@200251.00.251支座l01方向-7.9370.3C8@130387.00.387l02方向-5.4248.6C8@200251.00.251计算简图配筋简图注：①考虑到小板对大板的约束作用较小，所以跨中截面弯矩设计值增大。2.3.2卫生间楼板计算1.荷载标准值恒荷载标准值：水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65kN/m2楼面板（底面12厚白灰泥批挡）0.20kN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.50kN/m2天花抹灰及吊顶0.45kN/m2浴室、厨厕另加恒载3.00kN/m2合计6.80kN/m2129 广州某办公楼框架结构设计—①轴活荷载标准值：室、厨厕活载2.0kN/m2荷载组合：kN/m2kN/m2，则有：kN/m2,kN/m2kN/m2kN/m2kN/m21.计算跨度内跨：（轴线间距离），边跨：2.配筋计算环境类别为二a类，板的最小混凝土保护层厚度20mm，C30混凝土，，采用HRB400钢筋，，假定选用C10钢筋。方向的跨中截面，方向跨中截面，支座截面的。由于卫生间楼板下沉50mm，与周边其它楼板的连接按简支计算，卫生间楼板之间仍为固支。计算如下表所示：表2-40B4配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)3.6m3.875m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向4.6210.7C8@200251.00.251l02方向4.1217.9C8@200251.00.251支座l01方向-10.7512.3C8@95529.00.529l02方向-10.2486.4C8@100503.00.503129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-40B4配筋计算(续)计算简图配筋简图表2-41B5配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)2.25m3.6m双向板100mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向2.9131.3C8@200251.00.251l02方向1.367.4C8@200251.00.251支座l01方向-6.0277.4C8@180279.00.279l02方向-4.4201.2C8@200251.00.251计算简图配筋简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴2.4第三层次梁计算截面尺寸均为b×h=250mm×550mm，采用C30混凝土、HRB400钢筋，用弹性法进行承载力计算。楼梯间荷载简化为平面荷载，恒载取7kN/m2，活载取3.5kN/m2。正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度为1450mm，支座截面仍按矩形截面计算。环境类别为二类，梁的最小保护层厚c=25mm。,515mm。C30混凝土，，，N/mm2，N/mm2，HRB400钢,=360N/mm2，N/mm2。计算结果列于下表：表2-42次梁L1承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载2L1-106.327.603.334.00L1-27.325.135.132.72.7L1-39.1511.647.605.824.00计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）110.52-114.21192.10－-86.30-194.76－As(mm2)602.2622.61054.9－488.81188.6－选配钢筋3C166C16①4C182C166C16①6C162C16配筋面积(mm2)6031206101740212061206402配筋率(%)0.470.940.790.310.940.940.31129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-43次梁L1承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)63.05-88.406.15-83.02173.49-116.62配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。表2-44次梁L2承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L1-19.156.846.843.63.6L1-205.135.132.72.7L1-39.156.846.843.63.6计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）126.43-93.48126.43－-109.49-109.49－As(mm2)690.0508.6690.0－629.3629.3－选配钢筋2C16+2C142C16+2C14①2C16+2C142C162C16+2C142C16+2C142C16配筋面积(mm2)710710710402710710402配筋率(%)0.550.550.550.310.550.550.31129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-44次梁L2承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)85.67-121.5426.74-26.74121.54-85.67配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。表2-45次梁L3承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L1-106.846.843.63.6L1-205.135.132.72.7L1-306.846.843.63.6计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）103.05-69.6287.70－-98.13-73.68－As(mm2)561.1377.9476.9－559.9414.2－选配钢筋3C163C16①3C162C163C163C162C16配筋面积(mm2)603603603402603603402配筋率(%)0.470.470.470.310.470.470.31129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-45次梁L3承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)60.40-89.7136.08-19.4978.52-54.72配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。表2-46次梁L5承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L59.153.236.001.73.16计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面1CDM（kN·m）147.39－－As(mm2)805.9－－选配钢筋4C162C142C14配筋面积(mm2)804308308配筋率(%)0.620.240.24129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-47次梁L5承载力计算（续）斜截面承载力控制截面CDV(kN)92.52-92.52配筋A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.161表2-48次梁L6承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L1-19.156.846.843.63.6L1-205.135.132.72.7计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面12ABCM（kN·m）143.76-63.75－-152.87－As(mm2)785.8345.9－904.5－选配钢筋4C164C16+1C14①2C164C16+1C144C16+1C14①配筋面积(mm2)804957.9402957.9957.9配筋率(%)0.620.740.310.740.74129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-48次梁L6承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左V(kN)92.28-138.6575.23-41.26配筋A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。表2-49次梁L7承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L1-106.846.843.63.6L1-205.135.132.72.7L1-39.156.846.843.63.6计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）105.52-86.37125.30－-92.43-112.90－As(mm2)574.7469.6683.7－525.5650.3－选配钢筋4C142C16+2C14①2C16+2C142C162C16+2C14①2C16+2C142C16配筋面积(mm2)615710710402710710402配筋率(%)0.480.550.550.310.550.550.31129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-49次梁L7承载力计算（续）斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)61.26-88.8419.44-36.13122.11-85.24配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。2.5第二层楼板及次梁计算楼板计算与第三层相同，次梁布置情况的不同之处有：1.L2-3上没布置隔墙；2.L7-3上没布置隔墙，L7变得与L3相同。因此，此处只计算L2。计算如下表所示：表2-50次梁L2承载力计算荷载标准值（kN/m）梁自重（含粉刷）3.12梁段墙重板恒载1板恒载2板活载1板活载1L1-19.156.846.843.63.6L1-205.135.132.72.7L1-306.846.843.63.6计算简图（括号内为活载标准值）正截面承载力控制截面123ABCDM（kN·m）123.79-76.8988.86－-115.59-70.21－As(mm2)675.4417.7483.2－667.0393.9－129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-50次梁L2承载力计算（续）选配钢筋2C16+2C142C16+2C14①2C182C162C16+2C142C16+2C14①2C16配筋面积(mm2)710710509402710710402配筋率(%)0.550.550.400.310.550.550.31斜截面承载力控制截面AB左B右C左C右DV(kN)84.66-122.5643.55-9.9377.94-551.6配筋A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250A8@250配筋率(%)0.1610.1610.1610.1610.1610.161注：①L1-2跨度为2.7m，上部钢筋通长布置，下部按构造配筋2C14。2.6楼梯设计选择楼梯类型为板式楼梯，踏板尺寸为150mm×300mm，结构平面图如下：图2-8楼梯结构平面1.梯段板设计129 广州某办公楼框架结构设计—①轴取板厚120mm，采用C30混凝土，HRB400钢筋，板倾斜角正切，。取1m宽的板带进行计算。1)荷载计算恒载标准值：水磨石面层kN/m三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.88kN/m混凝土斜板0.12×25/0.894=3.38kN/m板底抹灰0.02×17/0.894=0.38kN/m小计6.62kN/m活载标准值取3.5kN/m荷载组合：kN/mkN/m，则有：kN/m2)截面设计板的水平计算跨度ln=3.3m，跨中弯矩设计值，梯段板的有效高度h0=120-25=95mm。选用C10@180，分布筋每级踏步一根A8。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴图2-9梯段板配筋2.平台板设计取平台板厚度为80mm，取1m宽板带计算。1)荷载计算恒载标准值：水磨石面层0.65kN/m80厚钢筋混凝土板0.08×25=2.00kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/m小计2.99kN/m活载标准值取3.5kN/m经比较，荷载设计值为kN/m2)截面设计，，，为双向板。h01=80-25=55mm，h02=55-10=45mm。计算结果列于下表。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表2-51平台板配筋计算跨度跨度类型厚度混凝土强度ρmin(%)1.7m3.325m双向板80mmC300.20弯距（kN·m）As(mm2)实际配筋实际面积（mm2）配筋率(%)跨中l01方向1.061.3C8@250201.00.251l02方向0.322.3C8@250201.00.251支座l01方向-2.0124.2C8@250201.00.251l02方向-1.486.3C8@250201.00.251计算简图配筋简图3.平台梁设计平台梁截面尺寸为200mm×400mm。1)荷载计算恒载标准值：梁自重kN/m梁侧粉刷kN/m平台板荷载2.99×1.8/2=2.69kN/m梯段板荷载6.62×3.3/2==10.92kN/m小计15.45kN/m活载标准值kN/m荷载组合：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴kN/mkN/m，则有：kN/m1)截面设计跨中按倒L形截面计算，,跨中截面属于第一类倒L形截面。选配2C16，。支座处按构造要求配筋2C14，按构造要求配置双肢箍A8@250。129 广州某办公楼框架结构设计—①轴第三章水平荷载作用下的位移计算3.1横向框架侧移刚度计算3.1.1框架梁、柱线刚度计算1.框架梁线刚度计算现浇楼板对梁刚度有所加强，T形截面梁的惯性矩取2倍矩形截面惯性矩：，对倒L形截面梁惯性矩取1.5被矩形截面惯性矩：，其中为按矩形梁截面计算的惯性矩：。采用C30混凝土，弹性模量，框架梁各层布置相同。横向框架梁线刚度计算如下：表3-1标准层框架梁线刚度计算梁轴线b×h跨度Ib=2.0I0（T形）Ib=1.5I0（L形）①轴250×6006.254.50×10-36.75×10-33.24×104250×6002.704.50×10-36.75×10-37.50×104250×6006.454.50×10-36.75×10-33.14×104②轴250×7006.257.15×10-31.43×10-26.86×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.457.15×10-31.43×10-26.65×104③轴250×7006.157.15×10-31.43×10-26.97×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.007.15×10-31.43×10-27.15×104④轴250×7006.157.15×10-31.43×10-26.97×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.007.15×10-31.07×10-25.36×104表3-2天面框架梁线刚度计算梁轴线b×h跨度Ib=2.0I0（T形）Ib=1.5I0（L形）①轴250×6006.254.50×10-36.75×10-33.24×104250×6002.704.50×10-36.75×10-37.50×104250×6006.454.50×10-36.75×10-33.14×104129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-2天面框架梁线刚度计算（续）梁轴线b×h跨度Ib=2.0I0（T形）Ib=1.5I0（L形）②轴250×7006.257.15×10-31.43×10-26.86×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.457.15×10-31.43×10-26.65×104③轴250×7006.007.15×10-31.43×10-27.15×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.007.15×10-31.43×10-27.15×104④轴250×7006.007.15×10-31.43×10-27.15×104250×7002.707.15×10-31.43×10-21.59×105250×7006.007.15×10-31.07×10-27.15×1041.框架柱线刚度计算柱子的线刚度，h为柱子的各层高度，其中底层柱应算至基础顶面。横向框架各层柱线刚度计算见表3-3。表3-3各层框架柱线刚度计算层次B(m)h(m)Hc(m)I（m4)E（kN/m)10.40.94.60.024303.25×1071.72×1050.50.84.60.021333.25×1071.51×1050.41.14.60.044373.25×1073.13×1052～50.40.93.60.024303.25×1072.19×1050.50.83.60.021333.25×1071.93×1050.41.13.60.044373.25×1074.01×10560.40.93.60.024303.25×1072.19×1050.50.653.60.011443.25×1071.03×1050.41.13.60.044373.25×1074.01×1057～80.40.93.60.024303.15×1072.13×1050.50.653.60.011443.15×1071.00×1050.41.13.60.044373.15×1073.88×10590.40.94.20.024303.15×1071.82×1050.50.654.20.011443.15×1078.58×1040.40.54.20.004173.15×1073.13×104129 广州某办公楼框架结构设计—①轴3.1.2框架柱的D值计算框架柱的D值计算列表如下：表3-4第九层框架柱侧移刚度D值计算楼层9层高（m）4.21.24×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-1①轴250×6001.82×1050.3560.1511.76×1042Z-28.58×1042.5030.5563.22×1042Z-38.58×1042.4790.5543.20×1042Z-41.82×1050.3450.1471.72×1042Z-5②轴250×7001.82×1050.7530.2733.22×1042Z-68.58×1045.2990.7264.21×1042Z-78.58×1045.2500.7244.20×1042Z-81.82×1050.7290.2673.15×1042Z-9③轴250×7003.13×1044.5730.6961.43×1044Z-108.58×1045.3660.7284.21×1044Z-118.58×1045.3660.7284.25×1044Z-128.58×1041.6650.4542.65×1044Z-13④轴250×7003.13×1044.5730.6961.43×1042Z-148.58×1045.3660.7284.21×1042Z-158.58×1045.3660.7284.16×1042Z-168.58×1041.6650.4542.24×1042表3-5第七、八层框架柱侧移刚度D值计算楼层7、8层高（m）4.22.05×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-1①轴250×6002.13×1050.3050.1322.60×1042Z-21.00×1052.1450.5184.80×1042Z-31.00×1052.1250.5154.78×1042Z-42.13×1050.2950.1292.53×1042Z-5②轴250×7002.13×1050.6450.2444.80×1042Z-61.00×1054.5420.6946.44×1042129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-5第七、八层框架柱侧移刚度D值计算（续）楼层7、8层高（m）4.22.05×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-7②轴250×7001.00×1054.5000.6926.42×1042Z-82.13×1050.6250.2384.69×1042Z-9③轴250×7003.88×1050.3590.1525.47×1044Z-101.00×1054.5650.6956.45×1044Z-111.00×1054.5990.6976.46×1044Z-121.00×1051.4270.4163.86×1044Z-13④轴250×7003.88×1050.3300.1425.09×1042Z-141.00×1054.4500.6906.40×1042Z-151.00×1054.2430.6806.30×1042Z-161.00×1051.0710.3493.23×1042表3-6第六层框架柱侧移刚度D值计算楼层6层高（m）4.22.08×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-1①轴250×6002.19×1050.2950.1292.61×1042Z-21.03×1052.0790.5104.88×1042Z-31.03×1052.0600.5074.85×1042Z-42.19×1050.2950.1292.54×1042Z-5②轴250×7002.13×1050.6250.2384.84×1042Z-61.03×1054.4030.6886.58×1042Z-71.03×1054.3610.6866.56×1042Z-82.13×1050.6250.2384.69×1042Z-9③轴250×7003.88×1050.3480.1485.50×1044Z-101.03×1054.4240.6896.59×1044Z-111.03×1054.4580.6906.60×1044Z-121.03×1051.3830.4093.91×1044Z-13④轴250×7003.88×1050.3200.1385.11×1042Z-141.03×1054.3130.6836.53×1042Z-151.03×1054.1120.6736.44×1042Z-161.03×1051.0380.3423.27×1042129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-7第二至五层框架柱侧移刚度D值计算楼层2～5层高（m）4.22.68×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-1①轴250×6002.19×1050.2950.1292.61×1042Z-21.93×1051.1150.3586.38×1042Z-31.93×1051.1050.3566.35×1042Z-42.19×1050.2860.1252.54×1042Z-5②轴250×7002.19×1050.6250.2384.84×1042Z-61.93×1052.3610.5419.66×1042Z-71.93×1052.3390.5399.61×1042Z-82.19×1050.6060.2334.72×1042Z-9③轴250×7004.01×1050.3480.1485.50×1044Z-101.93×1052.3730.5439.68×1044Z-111.93×1052.3910.5459.71×1044Z-121.93×1050.7420.2714.83×1044Z-13④轴250×7004.01×1050.3200.1385.11×1042Z-141.93×1052.3140.5369.56×1042Z-151.93×1052.2060.5249.35×1042Z-161.93×1050.5570.2183.88×1042表3-8首层框架柱侧移刚度D值计算楼层1层高（m）4.21.74×106kN/m柱编号连接KL所在轴线KL截面b×h柱线刚度icK根数Z-1①轴250×6001.72×1050.1890.3153.06×1042Z-21.51×1050.7130.4473.82×1042Z-31.51×1050.7060.4463.81×1042Z-41.72×1050.1830.3133.05×1042Z-5②轴250×7001.72×1050.4000.3753.65×1042Z-61.51×1051.5090.5724.89×1042Z-71.51×1051.4950.5714.88×1042Z-81.72×1050.3870.3723.62×1042Z-9③轴250×7003.13×1050.2220.3255.78×1044129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-8首层框架柱侧移刚度D值计算（续）楼层1层高（m）4.21.74×106kN/m柱编号连接的框架梁截面b×h柱线刚度icK根数Z-10③轴250×7001.51×1051.5160.5734.90×1044Z-111.51×1051.5280.5754.91×1044Z-121.51×1050.4740.3943.37×1044Z-13④轴250×7003.13×1050.2040.3195.68×1042Z-141.51×1051.4780.5694.86×1042Z-151.51×1051.4090.5604.79×1042Z-161.51×1050.3560.3633.10×10423.2风荷载计算3.2.1风荷载标准值的计算本设计工程为9层办公楼，高34m，基本风压kN/m2，地面粗糙度为B类。垂直于建筑物表面的风荷载标准值，应按下列规定计算：式中：wk—风荷载标准值（kN/m2）βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；w0—基本风压（kN/m2）。1.风荷载体型系数μs对于矩形平面建筑，迎风面，背风面，合计。2.风振系数βz结构的基本自振周期按经验公式计算：s由于T1>0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，对于本高层建筑，风振系数βz可按下式计算：式中：g—峰值因子，可取2.5；I10—10m高度名义湍流强度，对于B类地面粗糙度，取0.14；R—脉动风荷载的共振分量因子；129 广州某办公楼框架结构设计—①轴Bz—脉动风荷载的背景分量因子。1)脉动风荷载的共振分量因子计算如下：2)脉动风荷载的背景分量因子按下式计算：脉动风荷载水平方向相关系数：脉动风荷载竖直方向相关系数：风振系数βz计算列于表3-9。表3-9风振系数βz计算表层号离地面高度振型系数Bz14.60.1351.000.121.1328.20.2411.000.211.22311.80.3471.050.291.31415.40.4531.150.351.375190.5591.230.401.42622.60.6651.290.451.48726.20.7711.360.501.53829.80.8761.420.541.579341.0001.480.591.633.各楼层处集中风荷载标准值129 广州某办公楼框架结构设计—①轴各层楼面处集中风荷载，顶层。计算过程及结果列于表3-8。表3-10各楼层处集中风荷载计算层号βz受荷长度l（m）11.001.31.130.54.63.665.3195.9121.001.31.220.53.63.665.3187.0631.051.31.310.53.63.665.3209.7441.151.31.370.53.63.665.3240.0651.231.31.420.53.63.665.3267.3261.291.31.480.53.63.665.3291.5371.361.31.530.53.63.665.3317.2781.421.31.570.54.23.665.3369.9391.481.31.630.50.64.265.3276.143.2.2风荷载作用下的位移计算1.各层楼面在横向集中风荷载作用下的计算简图如下：图3-1集中风荷载作用下①轴框架简图129 广州某办公楼框架结构设计—①轴1.风荷载作用下层间剪力和位移计算楼层层间侧移，式中为层间剪力，为i层柱子的侧移刚度之和。风荷载作用下层间剪力和位移计算如下表：表3-11横向风荷载作用下层间位移和层间剪力计算楼层（kN/m）9261.11276.141.24×1060.00021/210008350.90646.072.05×1060.00031/120007301.82963.332.05×1060.00051/72006278.211254.862.08×1060.00061/60005256.121522.192.68×1060.00061/60004230.981762.242.68×1060.00071/51433202.781971.982.68×1060.00071/51432182.232159.042.68×1060.00081/45001192.822354.951.74×1060.00141/3285楼层层间最大位移与楼层高之比，故满足位移要求。3.3地震作用计算3.3.1重力荷载代表值的计算1.天面、标准层及二层楼板自重天面楼板恒荷载标准值gk1=6.21kN/m2，面积为1064.39m2，；标准层楼板恒荷载标准值gk2=3.80kN/m2，面积1021.19m2，卫生间荷载标准值为6.80kN/m2，面积43.20m2；二层除卫生间的楼板面积为962.39m2，卫生间楼板面积为43.20m2，楼梯间按楼板计算，故：表3-12天面、标准层楼板自重类别面积(m2)自重标准值（kN）天面1064.396609.86标准层楼面1021.19+43.204174.28二层962.39+43.203950.842.梁自重计算天面楼板厚120mm，计算时梁高应减去楼板厚度，自重计算结果见下表：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-13天面梁自重梁编号/位置截面尺寸b×h总长（m）自重（kN）梁编号/位置截面尺寸b×h总长（m）自重（kN）①轴250×60032.697.80L-2250×55073.5197.53②轴250×70032.6118.18L-3250×55014.739.51③轴250×70058.8213.15L-4250×5506.016.13④轴250×70029.4106.58L-5250×5508.723.38A、D轴250×600130.6391.80L-6250×5506.016.13B、C轴250×700130.6473.43合计1781.21L-1250×55032.687.61标准层楼板厚100mm，自重计算结果见下表：表3-14标准层梁自重梁编号/位置截面尺寸b×h总长（m）自重（kN）梁编号/位置截面尺寸b×h总长（m）自重（kN）①轴250×60032.697.80L-3250×55046.2124.16②轴250×70032.6118.18L-4250×55015.441.39③轴250×70061.6223.30L-5250×5506.016.13④轴250×70030.8111.65L-6250×5509.425.26A、D轴250×600130.6391.80L-7250×5506.016.13B、C轴250×700130.6473.43L-8250×5507.219.35L-1250×55032.687.61合计1825.19L-2250×55029.479.011.柱自重计算表3-15各层柱自重标准值层数9层数6～8b×h净高（m）数量自重（kN）总计（kN）b×h净高（m）数量自重（kN）总计（kN）400×9004.088293.76400×9003.58252.00500×6504.0826861.90500×6503.526739.38400×5004.086122.401278.06400×11003.56231.001222.38129 广州某办公楼框架结构设计—①轴表3-15各层柱自重标准值（续）层数2～5层数1b×h净高（m）数量自重（kN）总计（kN）b×h净高（m）数量自重（kN）总计（kN）400×9003.58252.00400×9004.58324.00500×8003.526910.00500×8004.5261170.00400×11003.56231.001393.00400×11004.56297.001791.001.墙自重计算1)女儿墙女儿墙采用钢筋砼墙，高600mm，厚180mm，加双面抹灰和外侧马赛克，则其荷载标准值为：kN/m2，则女儿墙重力荷载代表值为：kN2)第九层门窗重量计算如下：表3-16第九层门窗重量门窗编号门窗规格数量面积（m2）重量（kN）宽（m）高（m）外墙上内墙上C12.12.11566.1526.46C21.21.547.22.88C33.92.1216.386.55C102.72.11479.3831.75M21.52.1722.054.41M31.02.11633.66.72M40.92.123.780.76M50.82.111.680.34M60.62.122.520.50合计（kN）169.1163.6380.37墙体重量计算（外墙厚180mm，内墙厚120mm）：外纵墙：墙高：m，墙长m外横墙：墙高：m，墙长m129 广州某办公楼框架结构设计—①轴内纵墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m内横墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m外墙面积：m2内墙面积：m2墙体总重：kN1)第七、八层门窗重量计算如下：表3-17第七、八层门窗重量门窗编号门窗规格数量面积（m2）重量（kN）宽（m）高（m）外墙上内墙上C12.12.11566.1526.46C21.21.547.22.88C33.92.1216.386.55C92.72.11479.3831.75M21.52.1515.753.15M31.02.12858.811.76M40.92.123.780.76M50.82.111.680.34M60.62.111.260.25合计（kN）169.1181.2783.90墙体重量计算（外墙厚180mm，内墙厚120mm）：外纵墙：墙高：m，墙长m外横墙：墙高：m，墙长m内纵墙：墙高：m，墙长m129 广州某办公楼框架结构设计—①轴墙高：m，墙长m内横墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m外墙面积：m2内墙面积：m2墙体总重：kN1)第三至六层门窗重量计算如下：表3-18第三至六层层门窗重量门窗编号门窗规格数量面积（m2）重量（kN）宽（m）高（m）外墙上内墙上C12.12.11566.1526.46C21.21.547.22.88C33.92.1216.386.55C92.72.11479.3831.75M21.52.1515.753.15M31.02.12246.29.24M40.92.123.780.76M50.82.111.680.34M60.62.111.260.25合计（kN）169.1168.6781.38墙体重量计算（外墙厚180mm，内墙厚120mm）：外纵墙：墙高：m，墙长m外横墙：墙高：m，墙长m内纵墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m内横墙：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m外墙面积：m2内墙面积：m2墙体总重：kN1)第二层门窗重量计算如下：表3-19第二层门窗重量门窗编号门窗规格数量面积（m2）重量（kN）宽（m）高（m）外墙上内墙上C12.12.11566.1526.46C21.21.547.22.88C33.92.1216.386.55C42.72.1279.384.54C52.42.1630.2412.10C62.82.1211.764.70C83.02.1318.907.56M21.52.1515.753.15M31.02.12246.29.24M40.92.123.780.76M50.82.111.680.34M60.62.111.260.25合计（kN）161.9768.6778.52墙体重量计算（外墙厚180mm，内墙厚120mm）：外纵墙：墙高：m，墙长m外横墙：墙高：m，墙长m内纵墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m129 广州某办公楼框架结构设计—①轴内横墙：墙高：m，墙长m墙高：m，墙长m外墙面积：m2内墙面积：m2墙体总重：kN6)首层外墙门窗面积：m2内墙门窗面积：m2门窗总重：kN墙体重量计算（外墙厚180mm，内墙厚120mm）：外墙面积：m2内墙面积：m2墙体总重：kN5.楼面活载计算标准层及二层楼面活载标准值为2.0kN/m2，楼梯活载标准值取3.5kN/m2。故：标准层：kN二层：kN6.重力荷载总计计算地震作用时，建筑物的重力荷载代表值应该取结构和构配件的自重标准值和各可变荷载组合值之和。对于本设计工程，屋面活荷载不计入，楼面活荷载组合值系数取0.5。1)女儿墙kN2)天面3)9层楼面处129 广州某办公楼框架结构设计—①轴1)8层楼面处2)7层楼面处3)6层楼面处4)4、5层楼面处5)3层楼面处6)2层楼面处3.3.2横向水平地震作用下的位移计算1.基本自振周期本工程为刚度和质量沿高度分布比较均匀的框架结构，按照《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）的规定，其基本自振周期可按下式计算：129 广州某办公楼框架结构设计—①轴其中uT为假想的结构顶点水平位移，即假想把集中在各楼层处的重力荷载代表值Gi作为该楼层的水平荷载，计算出结构的顶点弹性水平位移；为考虑非承重墙刚度对结构自振周期影响的折减系数，对框架结构可取0.6～0.7。楼层的层间侧移，其中为层间剪力，为i层柱子的侧移刚度之和。顶点假想侧移，计算过程见下表：表3-20顶点假想水平位移计算楼层911078.2311078.231.24×1060.0090.244812544.4223622.652.05×1060.0120.235712639.6136262.262.05×1060.0180.224612479.7448742.002.08×1060.0230.206512405.1861147.182.68×1060.0230.183412490.4973637.672.68×1060.0270.160312490.4986128.162.68×1060.0320.132212304.4298432.582.68×1060.0370.100112029.43110462.011.74×1060.0630.063假想顶点位移为0.244m，则。1.地震影响系数本工程所在场地为广州，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，按Ⅱ类场地计算。故特征周期值Tg=0.35s，水平地震影响系数最大值。由于Tg200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00 梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.10连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15墙实配钢筋超配系数CPCOEF91_W=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%):RWV1=0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向):有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:是钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否支撑按柱设计临界角度:20.00荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30广东规程信息........................................结构高度类别:A框架梁附加弯矩调整系数:BT_D=1.000.2V0调整时,调整与框架柱相连梁端弯矩:是剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1121用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层31约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息********************************************************** 层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)9117.87912.53434.0001127.334.20.00.858117.77812.74329.8001260.099.90.01.017117.78112.75226.2001248.299.90.01.046117.70012.79622.6001193.299.90.00.965117.62112.79719.0001243.099.90.01.004117.62712.83315.4001238.099.90.01.003117.76912.82911.8001241.899.90.01.002117.77612.7558.2001239.699.90.01.031117.73012.8884.6001205.695.40.01.00活载产生的总质量(t):828.742恒载产生的总质量(t):10996.799附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):11825.541恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)********************************************************* *各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1174(30/360)40(40/360)0(30/300)4.6004.6002(2)1176(30/360)40(40/360)0(30/300)3.6008.2003(3)1176(30/360)40(40/360)0(30/300)3.60011.8004(4)1174(30/360)40(40/360)0(30/300)3.60015.4005(5)1176(30/360)40(40/360)0(30/300)3.60019.0006(6)1176(30/360)40(40/360)0(30/300)3.60022.6007(7)1176(30/360)41(35/360)0(30/300)3.60026.2008(8)1180(30/360)41(35/360)0(30/300)3.60029.8009(9)1172(30/360)48(35/360)0(30/300)4.20034.000**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y 91106.78106.8448.5410.13410.11722.58185.59192.41141.0325.84736.04372.07179.68272.02120.3304.201040.28116.76173.77345.83365.2282.491322.712878.25167.76413.64854.1260.241582.918576.74161.47475.06564.2236.871819.825127.83154.68529.78471.2211.482031.232440.32149.17578.910555.2191.252222.540441.21157.83636.713484.2226.992449.551708.8===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0721974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0731974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.07 41974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0751974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0761974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0771974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0781974.8417.8112.6065.2015.0765.2015.0791978.4417.8112.5765.2415.1265.2415.12===========================================================================各楼层偶然偏心值（按广东高规第4.3.3条计算，单位“米”）===========================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心110.903.43210.893.36310.893.37410.893.38510.893.38610.893.36710.893.36810.893.36910.923.38=========================================================================== 计算信息===========================================================================计算日期:2014.6.10开始时间:18:46:48可用内存:1289.0MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2014.6.10时间:18:47:32总用时:0:0:44===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者Ratx2，Raty2:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%或者150%比值150%指嵌固层（按广东省高层规程）RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.9507(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.7304(m)Ymass=12.8879(m)Gmass(活荷折减)=1396.3822(1301.0073)(t)Eex=0.0021Eey=0.0031Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.1211Raty1=1.5150Ratx2=0.7660Raty2=0.9752薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.1630E+06(kN/m)RJY1=4.0679E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.0335E+05(kN/m)RJY3=1.6491E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=3.2354E+06(kN)RJY3*H=7.5860E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.9432(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.7759(m)Ymass=12.7553(m)Gmass(活荷折减)= 1439.3068(1339.4323)(t)Eex=0.0008Eey=0.0093Ratx=2.0862Raty=2.0862Ratx1=1.2458Raty1=1.3909Ratx2=1.1063Raty2=1.1878薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.4264E+06(kN/m)RJY1=8.4867E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.8214E+05(kN/m)RJY3=1.4405E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.8157E+06(kN)RJY3*H=5.1858E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.9432(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.7688(m)Ymass=12.8291(m)Gmass(活荷折减)=1441.5443(1341.6698)(t)Eex=0.0010Eey=0.0056Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2761Raty1=1.3914Ratx2=1.1120Raty2=1.1572薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.4264E+06(kN/m)RJY1=8.4867E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.8557E+05(kN/m)RJY3=1.3475E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.8280E+06(kN)RJY3*H=4.8511E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.9432(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.6270(m)Ymass=12.8333(m)Gmass(活荷折减)= 1437.7345(1337.8600)(t)Eex=0.0050Eey=0.0054Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3020Raty1=1.4322Ratx2=1.1126Raty2=1.1572薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.4264E+06(kN/m)RJY1=8.4867E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.8495E+05(kN/m)RJY3=1.2939E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.8258E+06(kN)RJY3*H=4.6579E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.9432(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.6211(m)Ymass=12.7974(m)Gmass(活荷折减)=1442.7880(1342.9135)(t)Eex=0.0052Eey=0.0072Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3283Raty1=1.4952Ratx2=1.1775Raty2=1.2597薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.4264E+06(kN/m)RJY1=8.4867E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.8388E+05(kN/m)RJY3=1.2423E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.8220E+06(kN)RJY3*H=4.4722E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=17.8063(m)Ystif=12.7246(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.6998(m)Ymass=12.7962(m)Gmass(活荷折减)= 1392.9487(1293.0742)(t)Eex=0.0031Eey=0.0035Ratx=0.8600Raty=0.7467Ratx1=1.3765Raty1=1.4911Ratx2=1.1149Raty2=1.1598薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.0868E+06(kN/m)RJY1=6.3371E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.3971E+05(kN/m)RJY3=1.0957E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.6630E+06(kN)RJY3*H=3.9446E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=18.5839(m)Ystif=12.5768(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.7807(m)Ymass=12.7524(m)Gmass(活荷折减)=1447.9784(1348.1039)(t)Eex=0.0233Eey=0.0084Ratx=0.9879Raty=1.0003Ratx1=1.4308Raty1=1.5457Ratx2=1.1128Raty2=1.2022薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.0614E+06(kN/m)RJY1=6.3390E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.3720E+05(kN/m)RJY3=1.0498E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.6539E+06(kN)RJY3*H=3.7791E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=18.5839(m)Ystif=12.5768(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.7779(m)Ymass=12.7430(m)Gmass(活荷折减)= 1459.7830(1359.9084)(t)Eex=0.0234Eey=0.0080Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.9405Raty1=2.2880Ratx2=1.2937Raty2=1.5253薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.0615E+06(kN/m)RJY1=6.3390E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.3607E+05(kN/m)RJY3=9.7019E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.6499E+06(kN)RJY3*H=3.4927E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.9TowerNo.1Xstif=18.6200(m)Ystif=12.8033(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=17.8791(m)Ymass=12.5341(m)Gmass(活荷折减)=1195.8170(1161.5715)(t)Eex=0.0226Eey=0.0117Ratx=0.6075Raty=0.4205Ratx1=1.0000Raty1=1.0000Ratx2=1.0000Raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.2524E+06(kN/m)RJY1=2.6654E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.4189E+05(kN/m)RJY3=6.0576E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)RJX3*H=2.2759E+06(kN)RJY3*H=2.5442E+06(kN)RJZ3*H=0.0000E+00(kN)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第9层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第9层第1塔) ============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载3938886.214432.4272.920.00Y风荷载981673.455521.417.680.00X地震3831481.868255.056.130.00Y地震954905.483824.911.390.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.016按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.013按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.019按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.026按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.058按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.013按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.066按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.223============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.703E+060.165E+074.60155166.20.8548.8920.782E+060.144E+073.60138028.20.4037.5730.786E+060.135E+073.60120357.23.5040.3140.785E+060.129E+073.60102659.27.5345.3750.784E+060.124E+073.6085007.33.2052.6160.740E+060.110E+073.6067294.39.5758.6270.737E+060.105E+073.6050179.52.8975.3180.736E+060.970E+063.6032404.81.78107.7990.542E+060.606E+064.2014487.157.10175.62该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比 ----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------910.5753E+040.7746E+041.001.00810.9170E+040.1465E+051.591.89710.1092E+050.1752E+051.191.20610.1244E+050.1998E+051.141.14510.1518E+050.2676E+051.221.34410.1663E+050.2947E+051.101.10310.1797E+050.3195E+051.081.08210.1917E+050.3420E+051.071.07110.1509E+050.2692E+050.790.79X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.79层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.79层号:1塔号:1======================================================================周期、地震力与振型输出文件(总刚分析方法)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.58200.011.00(1.00+0.00)0.0021.204091.220.15(0.00+0.15)0.8531.196689.790.85(0.00+0.85)0.1540.52930.021.00(1.00+0.00)0.0050.400391.330.28(0.00+0.28)0.7260.396289.510.72(0.00+0.72)0.2870.30810.021.00(1.00+0.00)0.0080.223289.780.50(0.00+0.49)0.5090.219790.930.52(0.02+0.50)0.48 100.21630.350.98(0.98+0.00)0.02110.16210.081.00(1.00+0.00)0.00120.152990.610.74(0.00+0.74)0.26130.149388.590.26(0.00+0.26)0.74140.12780.011.00(1.00+0.00)0.00150.109590.160.87(0.00+0.87)0.13地震作用最大的方向=0.004(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91423.670.10-87.0081478.080.11-89.9871447.020.10-80.8261390.780.09-67.5951355.460.09-58.5841297.400.07-46.3631233.550.04-32.9421162.370.02-18.991184.320.01-6.64 振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.07-1.8086.53810.03-2.0093.56710.03-1.8285.79610.02-1.5673.25510.02-1.3965.36410.02-1.1252.91310.02-0.8339.39210.02-0.5425.40110.01-0.2512.02振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.011.7014.54810.011.8615.76710.011.7014.46610.001.4412.36510.001.2611.02410.001.028.92310.000.776.64210.000.504.29110.000.232.03振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-385.68-0.23162.8981-317.03-0.09100.61 71-139.010.0128.696166.440.10-36.7851257.600.17-90.0841374.930.19-111.1731409.170.14-105.9721348.670.10-76.9911202.640.05-35.76振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.053.67-118.3481-0.052.56-82.8971-0.060.73-25.0361-0.03-1.1334.61510.02-2.7387.05410.07-3.49112.64310.11-3.46112.43210.14-2.7287.74110.08-1.4046.72振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.02-3.45-42.6881-0.02-2.44-30.6171-0.02-0.71-9.5061-0.011.0512.53510.012.5632.22410.023.2941.94310.043.3342.03210.052.6232.89 110.031.3517.55振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91232.730.14-57.498158.45-0.0820.9571-135.00-0.1458.3861-229.43-0.0943.7651-189.940.00-6.1641-29.700.09-59.2631147.460.11-91.8221235.090.10-87.0211175.440.06-48.99振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.62-9.02180.17810.40-0.129.72710.786.53-127.89610.198.19-166.1251-0.664.90-104.9841-0.79-1.2120.8731-0.11-6.52132.33210.74-8.14166.73110.77-5.18110.47振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m) 91-2.1715.33292.37811.190.7626.90712.53-10.92-205.48610.80-14.25-280.8951-1.87-8.89-186.2941-2.431.6326.1131-0.4411.19219.28212.1114.27282.23112.319.11188.47振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-141.80-6.49-382.538166.48-0.52-54.1071155.334.55266.966159.796.12405.9751-99.673.94297.0541-142.22-0.52-17.4331-31.66-4.73-324.9221113.23-6.16-437.1011132.09-3.94-296.47振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)9179.570.46-57.4681-106.47-0.4745.4771-57.33-0.4753.426191.430.10-13.285180.930.53-55.2741-65.980.38-36.40 31-102.96-0.1211.202131.00-0.5041.8211110.98-0.4234.78振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.03-1.0612.4081-0.030.87-9.2771-0.021.12-13.59610.010.05-1.40510.02-1.0612.14410.00-0.9511.5431-0.020.11-0.92210.001.05-12.39110.020.94-11.74振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.030.6321.0181-0.03-0.47-14.2971-0.03-0.67-23.45610.01-0.08-4.22510.020.5919.97410.000.5720.5431-0.02-0.03-0.35210.00-0.61-20.70110.02-0.56-20.18振型14的地震力------------------------------------------------------- FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-36.91-0.017.758183.240.03-8.8571-31.84-0.022.8461-65.91-0.0410.335157.510.01-3.154143.520.03-6.2831-68.920.010.3321-24.96-0.025.041174.10-0.034.41振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.000.03-0.20810.00-0.050.35710.00-0.010.07610.000.04-0.33510.000.02-0.15410.00-0.040.26310.00-0.030.25210.000.02-0.16110.000.04-0.33各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12872.6620.2430.044817.7350.22 60.087265.0980.6992.0310111.571161.18120.01130.011429.83150.00X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)185.6220.0130.0049.1050.0060.0072.8080.0190.02101.18110.65120.00130.00140.33150.00各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力 Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:底部剪力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)91630.38630.38(5.43%)(5.43%)2647.601109.1281590.591174.00(4.66%)(4.66%)6815.14599.8171512.161594.73(4.12%)(4.12%)12415.39522.7761471.041907.28(3.69%)(3.69%)19028.95432.5351497.832173.89(3.34%)(3.34%)26430.41377.6541507.932417.04(3.08%)(3.08%)34505.96304.9431515.432650.05(2.89%)(2.89%)43217.20234.3221479.232862.20(2.72%)(2.72%)52546.53162.5611359.553011.25(2.55%)(2.55%)65208.8588.58抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:99.72% ============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.100.00-0.02810.110.00-0.02710.100.00-0.02610.090.00-0.02510.080.00-0.01410.070.00-0.01310.050.00-0.01210.040.000.00110.020.000.00振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-3.1985.84-4119.1981-1.6095.16-4454.1871-1.5686.75-4084.1661-1.0974.40-3487.0751-1.1166.06-3111.45 41-0.7853.42-2518.7431-0.7439.52-1875.0221-0.8725.68-1209.3311-0.3811.83-572.45振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)913.09481.694125.65811.49527.724471.73711.44481.424102.30610.97408.693506.04511.00358.773127.19410.68290.342531.10310.66219.061884.53210.81142.561215.98110.3465.33576.04振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.210.000.0981-0.170.000.0671-0.080.000.02610.040.00-0.02510.140.00-0.05410.210.00-0.06310.220.00-0.06210.190.00-0.04110.110.00-0.02振型5的地震力 -------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)911.96-135.674373.85811.93-94.563063.62712.12-26.96924.93611.0541.84-1278.9951-0.73101.04-3217.4041-2.44129.08-4162.9631-4.01128.03-4155.3521-5.01100.42-3242.5811-2.8651.86-1726.71振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-1.80-346.27-4286.0581-1.78-244.54-3073.2071-2.00-71.61-953.4861-1.04105.281257.82510.61257.243235.46412.23330.584211.35313.79334.404220.78214.84263.213302.78112.75135.491762.02振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.170.00-0.04810.040.000.0171-0.100.000.04 61-0.160.000.0351-0.140.000.0041-0.020.00-0.04310.110.00-0.07210.170.00-0.06110.130.00-0.04振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)919.48137.15-2739.7781-6.151.75-147.8671-11.79-99.331944.7261-2.85-124.482526.075110.03-74.481596.414111.9618.37-317.40311.6499.14-2012.2621-11.22123.78-2535.3811-11.6678.79-1679.89振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-19.55137.982630.838110.746.82242.057122.72-98.28-1848.96617.22-128.25-2527.5151-16.86-79.98-1676.2941-21.9014.71234.9331-3.97100.661973.192119.02128.402539.571120.8281.971695.89 振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)919.850.4526.5681-4.620.043.7671-10.79-0.32-18.5461-4.15-0.42-28.19516.92-0.27-20.63419.880.041.21312.200.3322.5621-7.860.4330.3511-9.170.2720.59振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.670.000.48810.900.00-0.38710.480.00-0.4561-0.770.000.1151-0.680.000.47410.560.000.31310.870.00-0.0921-0.260.00-0.3511-0.940.00-0.29振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)913.13-123.761450.28 81-2.95101.66-1084.7571-2.34130.48-1590.24611.335.54-163.65512.41-123.621420.4741-0.51-110.751350.2231-2.0312.54-107.4221-0.13123.15-1449.06112.18110.45-1372.87振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-2.34-42.73-1424.30812.0131.93968.53711.7545.281589.6261-0.635.43286.4451-1.63-40.16-1353.65410.05-38.77-1392.89311.171.9323.81210.3241.131403.5711-1.3137.691368.12振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.030.00-0.0181-0.070.000.01710.030.000.00610.050.00-0.0151-0.050.000.0041-0.040.000.01310.060.000.00 210.020.000.0011-0.060.000.00振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.4663.02-488.46810.73-117.05853.5871-0.21-12.95177.4061-0.07106.32-798.0351-0.1639.52-369.09410.16-85.99643.18310.19-75.14608.5021-0.2153.75-389.70110.0599.16-800.90各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.002538.6732975.5740.005295.096763.7970.008160.689164.05100.54110.0012125.701341.73140.00 1570.64Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)10.00212.56368.9840.0053.1268.0770.0081.7091.73100.01110.00121.33130.44140.00150.86各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:底部剪力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)91802.08802.08(6.91%)(6.91%)3368.731368.4681726.431465.12(5.81%)(5.81%)8565.79790.9871629.541984.39(5.13%)(5.13%)15528.66689.3961571.832376.10(4.60%)(4.60%)23775.55570.3951599.412715.03(4.17%)(4.17%)33048.06498.0141601.183027.28(3.86%)(3.86%)43221.21402.1431575.563314.38(3.61%)(3.61%)54230.46309.0121516.453554.46(3.38%)(3.38%)65991.20214.3811326.253698.16(3.13%)(3.13%)81810.90116.81抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:98.80%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000 611.0001.000711.0001.000811.0001.000911.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2014/6/10|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX91109523.3223.234200.10951.181.161/3567.59.9%1.008198122.4122.343600.9811.611.601/2243.35.6%1.237185821.1021.033600.8582.172.161/1656.19.2%1.396173919.2319.173600.7392.592.581/1390.7.6%1.365162016.8916.853600.6202.782.771/1293.11.0%1.094150114.2814.243600.5013.093.081/1165.9.6%1.023138311.2911.263600. 3833.393.371/1063.8.5%1.00212647.957.933600.2643.673.661/981.8.4%0.99111454.294.284600.1454.294.281/1073.99.9%0.83X方向最大层间位移角:1/981.(第2层第1塔)===工况2===X+偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX91100723.3923.234200.10071.171.161/3595.59.9%1.008196322.4922.333600.8971.601.591/2243.35.7%1.237184021.1721.033600.7782.182.161/1653.19.2%1.396172119.2919.173600.7212.602.581/1387.7.6%1.365160216.9616.843600.5522.792.771/1289.11.0%1.094148314.3414.243600.4223.103.081/1161.9.6%1.02 3136511.3311.263600.3653.403.371/1060.8.5%1.00211847.987.933600.1843.683.661/978.8.4%0.99111274.314.284600.1274.314.281/1068.99.9%0.83X方向最大层间位移角:1/978.(第2层第1塔)===工况3===X-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX91109523.5723.244200.10951.201.161/3511.60.0%1.008198122.6422.343600.9811.631.601/2214.35.6%1.237185821.3121.033600.8582.202.161/1636.19.2%1.396173919.4219.173600.7392.622.581/1374.7.5%1.365162017.0616.853600.6202.812.771/1279.11.0%1.094150114.4214.253600.5013.123.081/1153.9.6% 1.023138311.3911.273600.3833.423.371/1053.8.5%1.00212648.017.933600.2643.713.661/972.8.4%0.99111454.324.284600.1454.324.281/1065.99.9%0.83X方向最大层间位移角:1/972.(第2层第1塔)===工况4===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9199617.9217.844200.9991.371.331/3061.33.0%1.008187316.7416.683600.8731.531.511/2358.25.2%1.027175415.3815.333600.7571.911.891/1887.14.7%1.196163513.6313.603600.6352.172.171/1657.0.8%1.205151911.5911.563600.5162.192.191/1642.7.0%0.98413989.489.453600. 4012.352.341/1532.5.1%0.94312797.187.163600.2792.472.461/1457.0.3%0.92211604.724.713600.1632.482.471/1453.28.8%0.8811422.252.244600.422.252.241/2045.99.9%0.60Y方向最大层间位移角:1/1453.(第2层第1塔)===工况5===Y+偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY91110322.5517.834200.11031.611.321/2602.33.9%1.008198921.1316.683600.9891.891.511/1900.25.3%1.037186619.4415.323600.8662.381.891/1514.14.7%1.196174717.2613.603600.7472.752.171/1309.0.6%1.205162814.6811.563600.6282.782.191/1295.7.2%0.98 4150912.019.453600.5092.982.341/1210.5.2%0.94313919.097.163600.3913.132.461/1150.0.4%0.92212725.984.713600.2723.142.471/1147.28.9%0.88111532.842.244600.1532.842.241/1617.99.9%0.60Y方向最大层间位移角:1/1147.(第2层第1塔)===工况6===Y-偶然偏心地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9199922.7417.854200.9991.721.331/2449.32.2%1.008187621.2616.693600.8761.931.511/1869.25.0%1.027175719.5415.343600.7572.411.891/1492.14.7%1.196163817.3413.603600.6382.762.171/1307.1.0%1.195151914.7511.573600.5192.792.191/1290.6.9% 0.984140112.079.463600.4012.992.341/1203.5.1%0.94312829.137.163600.2823.152.461/1144.0.3%0.92211636.004.713600.1633.152.471/1142.28.8%0.8811452.852.254600.452.852.251/1612.99.7%0.60Y方向最大层间位移角:1/1142.(第2层第1塔)===工况7===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX9110954.794.791.004200.10950.200.201.011/9999.57.5%1.00819814.594.591.003600.8760.270.271.001/9999.40.0%1.21718584.324.321.003600.8580.380.381.001/9519.25.5%1.43617393.943.941.003600.7390.470.471.001/7587.12.4%1.45516203.473.471.003600. 6200.530.531.001/6752.14.4%1.19415012.942.941.003600.5010.610.611.001/5903.11.5%1.10313832.332.331.003600.3830.680.681.001/5296.10.2%1.05211841.651.651.003600.2640.750.751.001/4808.5.9%1.0311660.900.901.004600.660.900.901.001/5112.99.9%0.86X方向最大层间位移角:1/4808.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第9层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第9层第1塔)===工况8===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9199911.1711.111.014200.9990.760.731.031/5548.30.6%1.008187310.4210.371.003600.8730.830.821.011/4338.27.2%1.00717549.599.551.003600.7571.051.041.011/3413.18.9%1.20616358.538.511.003600. 6351.241.241.001/2892.4.4%1.24515197.297.271.003600.5191.301.301.001/2771.9.8%1.04413985.995.971.003600.4011.431.421.001/2523.7.2%0.99312794.564.551.003600.2791.531.531.001/2354.2.4%0.96211603.033.021.003600.1601.571.561.001/2299.26.8%0.9211421.461.461.004600.421.461.461.001/3142.99.9%0.63Y方向最大层间位移角:1/2299.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第9层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第9层第1塔)===工况9===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)911054-3.0481920-4.8571799-5.6861680-6.0551561-6.0741443-6.0331324-5.7721205-5.221187-4.29 ===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)911086-0.8681986-1.2071863-1.1561744-1.1351625-1.0841506-1.0231388-0.9421269-0.8511150-0.77===工况11===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx91109524.9024.861.004200.10951.191.181.018198123.7123.681.003600.8761.621.621.007185822.0922.061.003600.8582.192.191.006173919.9019.881.003600.7392.612.601.005162017.2917.271.003600.6202.812.801.004150114.4814.471.003600.5013.113.111.003138311.3711.361.003600.3833.403.401.00212647.977.971.003600.2643.683.681.00 11664.294.291.004600.664.294.291.00X方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第9层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第9层第1塔)结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/978.结构扭转不规则程度分类:规则===工况12===X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx91100725.0824.861.014200.10891.191.181.018196323.8923.681.013600.8971.631.611.017184022.2522.061.013600.8402.212.191.016172120.0519.881.013600.6592.632.601.015160217.4217.271.013600.6022.832.801.014148314.5914.471.013600.4223.143.111.013136511.4611.361.013600.3653.433.401.01212468.037.971.013600.2463.713.681.01111274.324.291.014600.1274.324.291.01 X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第8层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第8层第1塔)结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/971.结构扭转不规则程度分类:规则===工况13===X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx91109525.1724.871.014200.10951.211.181.028198123.9623.681.013600.9811.641.621.027185822.3222.071.013600.8582.222.191.016173920.1019.881.013600.7392.642.611.015162017.4617.271.013600.6202.842.801.014150114.6214.471.013600.5013.153.111.013138311.4711.361.013600.3833.443.401.01212648.047.971.013600.2643.723.681.01111454.324.291.014600.1454.324.291.01X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第9层第1塔) X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.02(第9层第1塔)结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/969.结构扭转不规则程度分类:规则===工况14===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy9199619.1118.961.014200.9961.441.391.038187317.6717.561.013600.8731.581.561.017175416.0916.001.013600.7571.961.941.016163514.1414.061.013600.6382.222.211.005151611.9111.851.013600.5182.242.231.00414019.689.621.013600.4012.392.381.01312797.287.241.013600.2792.512.491.01211604.774.751.013600.1602.512.491.0111422.272.251.004600.422.272.251.00Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第9层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第9层第1塔) 结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/1435.结构扭转不规则程度分类:规则===工况15===Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy91110323.9118.941.264200.11051.701.391.228198922.2117.561.273600.9921.961.561.257186620.2616.001.273600.8662.431.941.266174717.8214.061.273600.7472.802.211.275162815.0211.851.273600.6282.832.231.274150912.209.621.273600.5093.022.381.27313919.187.241.273600.3913.172.491.27212726.014.751.273600.2723.162.491.27111532.852.251.264600.1532.852.251.26Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.27(第5层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.27(第3层第1塔)结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构 高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/1137.结构扭转不规则程度分类:Ⅰ类===工况16===Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy9199924.2418.971.284200.9991.801.401.298187622.4417.571.283600.8761.991.561.277175720.4516.011.283600.7572.481.941.286163817.9814.071.283600.6382.822.211.275151915.1611.851.283600.5192.852.231.284140112.319.621.283600.4013.052.381.28312829.267.241.283600.2823.202.501.28211636.064.751.283600.1633.192.491.2811452.872.251.274600.452.872.251.27Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.28(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.29(第9层第1塔)结构扭转不规则程度分类信息：结构类型:框架结构高度类型:A级高度建筑地震作用下的最大层间位移角:1/1126. 结构扭转不规则程度分类:Ⅰ类9.2手算与点算结果比较1.轴压比A、B、C、D轴底层柱柱手算轴压比分别为0.38、0.52、0.65、0.45，电算结果为0.37、0.41、0.49、0.42，A轴和D轴结果较为接近，B、C轴手算结果略大，这两根柱连接短梁，分配的轴力较大导致结果误差较大。2.周期计算水平地震作用运用顶部位移法求得自振周期为0.588s，而实际计算所得周期为1.5820s，但仍属于正常取值范围，说明构件截面选择还算合理。分析其原因：一是电手与手算的周期计算理论不同，顶点位移法是一种简化估算方法，其结果存在误差。其次pkpm未考虑0.7的周期折减系数。3.侧移各层层间位移均满足规范要求。地震作用电算最大侧移为层高的1/1435，手算最大侧移为层高的1/1704，两者接近。综合来说，本项工程计算结果属于正常水平，无严重错误。 参考文献1.《混凝土结构》中国建筑工业出版社，20122.《房屋建筑学》华南理工大学出版社，20113.《高层建筑结构》武汉理工大学出版社，20114.《建筑结构抗震与防灾》东南大学出版社，20035.《建筑工程制图》同济大学出版社，20106.《结构力学》高等教育出版社，20097.建筑结构荷载规范(GB50009-2012)8.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）9.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）10.建筑抗震设计规范（GB50011-2010） 结束语&致谢忙碌了一个学期，总算完成了本科期间的最后一个学习任务——本科毕业设计，非常激动。然而大学四年，已经进入了尾声，17年的学校学习生涯就要画上句号，心中是万般不舍。纵然如此，我们也要打起精神，走向社会，扛起自己的一份责任。毕业设计是对大学四年学习成果的一次最大检阅，进一步巩固了我们所学的知识。我的毕业设计的题目是广州某办公楼框架结构设计，工作量大，必须花费大量的时间才能完成此次任务。从开题报告到到系统完成毕业设计，全程参与了一栋大楼的设计过程，尽管不太完善，但心中也有一种自豪感。在此我要郑重地感谢三位指导老师，特别是刘慕广老师，每周都认真指导我们如何完成毕业设计，深入浅出地回答我们的疑问，并督促我们及时完成每周任务，感谢老师耐心的辅导。感谢黄培洲师兄教我们使用PKPM，并提供了大量的资料和相关软件；感谢许多帮助过我的同学，解决了我平时做课设遇到的许多问题。不积跬步无以至千里，此次毕业设计能够顺利完成，也归功于各位任课老师的认真负责，让我学习和掌握了专业知识，运用到毕设中来。感谢四年同窗的同学，这份友谊是我一生的财富。最后，我要感谢我的家人对我多年的支持。感谢你们! 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日 评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日 教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______导师签名：______________年_____月_____日_______年_____月_____日 独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日 致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:年月日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:年月日 基本要求：写毕业论文主要目的是培养学生综合运用所学知识和技能，理论联系实际，独立分析，解决实际问题的能力，使学生得到从事本专业工作和进行相关的基本训练。毕业论文应反映出作者能够准确地掌握所学的专业基础知识，基本学会综合运用所学知识进行科学研究的方法，对所研究的题目有一定的心得体会，论文题目的范围不宜过宽，一般选择本学科某一重要问题的一个侧面。毕业论文的基本教学要求是：1、培养学生综合运用、巩固与扩展所学的基础理论和专业知识，培养学生独立分析、解决实际问题能力、培养学生处理数据和信息的能力。2、培养学生正确的理论联系实际的工作作风，严肃认真的科学态度。3、培养学生进行社会调查研究；文献资料收集、阅读和整理、使用；提出论点、综合论证、总结写作等基本技能。毕业论文是毕业生总结性的独立作业，是学生运用在校学习的基本知识和基础理论，去分析、解决一两个实际问题的实践锻炼过程，也是学生在校学习期间学习成果的综合性总结，是整个教学活动中不可缺少的重要环节。撰写毕业论文对于培养学生初步的科学研究能力，提高其综合运用所学知识分析问题、解决问题能力有着重要意义。毕业论文在进行编写的过程中，需要经过开题报告、论文编写、论文上交评定、论文答辩以及论文评分五个过程，其中开题报告是论文进行的最重要的一个过程，也是论文能否进行的一个重要指标。撰写意义： 1.撰写毕业论文是检验学生在校学习成果的重要措施，也是提高教学质量的重要环节。大学生在毕业前都必须完成毕业论文的撰写任务。申请学位必须提交相应的学位论文，经答辩通过后，方可取得学位。可以这么说，毕业论文是结束大学学习生活走向社会的一个中介和桥梁。毕业论文是大学生才华的第一次显露，是向祖国和人民所交的一份有份量的答卷，是投身社会主义现代化建设事业的报到书。一篇毕业论文虽然不能全面地反映出一个人的才华，也不一定能对社会直接带来巨大的效益，对专业产生开拓性的影响。但是，实践证明，撰写毕业论文是提高教学质量的重要环节，是保证出好人才的重要措施。2.通过撰写毕业论文，提高写作水平是干部队伍“四化”建设的需要。党中央要求，为了适应现代化建设的需要，领导班子成员应当逐步实现“革命化、年轻化、知识化、专业化”。这个“四化”的要求，也包含了对干部写作能力和写作水平的要求。3.提高大学生的写作水平是社会主义物质文明和精神文明建设的需要。在新的历史时期，无论是提高全族的科学文化水平，掌握现代科技知识和科学管理方法，还是培养社会主义新人，都要求我们的干部具有较高的写作能力。在经济建设中，作为领导人员和机关的办事人员，要写指示、通知、总结、调查报告等应用文；要写说明书、广告、解说词等说明文；还要写科学论文、经济评论等议论文。在当今信息社会中，信息对于加快经济发展速度，取得良好的经济效益发挥着愈来愈大的作用。写作是以语言文字为信号，是传达信息的方式。信息的来源、信息的收集、信息的储存、整理、传播等等都离不开写作。论文种类： 毕业论文是学术论文的一种形式，为了进一步探讨和掌握毕业论文的写作规律和特点，需要对毕业论文进行分类。由于毕业论文本身的内容和性质不同，研究领域、对象、方法、表现方式不同，因此，毕业论文就有不同的分类方法。按内容性质和研究方法的不同可以把毕业论文分为理论性论文、实验性论文、描述性论文和设计性论文。后三种论文主要是理工科大学生可以选择的论文形式，这里不作介绍。文科大学生一般写的是理论性论文。理论性论文具体又可分成两种：一种是以纯粹的抽象理论为研究对象，研究方法是严密的理论推导和数学运算，有的也涉及实验与观测，用以验证论点的正确性。另一种是以对客观事物和现象的调查、考察所得观测资料以及有关文献资料数据为研究对象，研究方法是对有关资料进行分析、综合、概括、抽象，通过归纳、演绎、类比，提出某种新的理论和新的见解。按议论的性质不同可以把毕业论文分为立论文和驳论文。立论性的毕业论文是指从正面阐述论证自己的观点和主张。一篇论文侧重于以立论为主，就属于立论性论文。立论文要求论点鲜明，论据充分，论证严密，以理和事实服人。驳论性毕业论文是指通过反驳别人的论点来树立自己的论点和主张。如果毕业论文侧重于以驳论为主，批驳某些错误的观点、见解、理论，就属于驳论性毕业论文。驳论文除按立论文对论点、论据、论证的要求以外，还要求针锋相对，据理力争。按研究问题的大小不同可以把毕业论文分为宏观论文和微观论文。凡届国家全局性、带有普遍性并对局部工作有一定指导意义的论文，称为宏观论文。它研究的面比较宽广，具有较大范围的影响。反之，研究局部性、具体问题的论文，是微观论文。它对具体工作有指导意义，影响的面窄一些。 另外还有一种综合型的分类方法，即把毕业论文分为专题型、论辩型、综述型和综合型四大类：1．专题型论文。这是分析前人研究成果的基础上，以直接论述的形式发表见解，从正面提出某学科中某一学术问题的一种论文。如本书第十二章例文中的《浅析领导者突出工作重点的方法与艺术》一文，从正面论述了突出重点的工作方法的意义、方法和原则，它表明了作者对突出工作重点方法的肯定和理解。2．论辩型论文。这是针对他人在某学科中某一学术问题的见解，凭借充分的论据，着重揭露其不足或错误之处，通过论辩形式来发表见解的一种论文。3．综述型论文。这是在归纳、总结前人或今人对某学科中某一学术问题已有研究成果的基础上，加以介绍或评论，从而发表自己见解的一种论文。4．综合型论文。这是一种将综述型和论辩型两种形式有机结合起来写成的一种论文。如《关于中国民族关系史上的几个问题》一文既介绍了研究民族关系史的现状，又提出了几个值得研究的问题。因此，它是一篇综合型的论文。写作步骤：毕业论文是高等教育自学考试本科专业应考者完成本科阶段学业的最后一个环节，它是应考者的总结性独立作业，目的在于总结学习专业的成果，培养综合运用所学知识解决实际问题的能力。从文体而言，它也是对某一专业领域的现实问题或理论问题进行科学研究探索的具有一定意义的论说文。完成毕业论文的撰写可以分两个步骤，即选择课题和研究课题。首先是选择课题。选题是论文撰写成败的关键。因为，选题是毕业论文撰写的第一步，它实际上就是确定“写什么”的问题，亦即确定科学研究的方向。如果“写什么”不明确，“怎么写”就无从谈起。 教育部自学考试办公室有关对毕业论文选题的途径和要求是“为鼓励理论与工作实践结合，应考者可结合本单位或本人从事的工作提出论文题目，报主考学校审查同意后确立。也可由主考学校公布论文题目，由应考者选择。毕业论文的总体要求应与普通全日制高等学校相一致，做到通过论文写作和答辩考核，检验应考者综合运用专业知识的能力”。但不管考生是自己任意选择课题，还是在主考院校公布的指定课题中选择课题，都要坚持选择有科学价值和现实意义的、切实可行的课题。选好课题是毕业论文成功的一半。第一、要坚持选择有科学价值和现实意义的课题。科学研究的目的是为了更好地认识世界、改造世界，以推动社会的不断进步和发展。因此，毕业论文的选题，必须紧密结合社会主义物质文明和精神文明建设的需要，以促进科学事业发展和解决现实存在问题作为出发点和落脚点。选题要符合科学研究的正确方向，要具有新颖性，有创新、有理论价值和现实的指导意义或推动作用，一项毫无意义的研究，即使花很大的精力，表达再完善，也将没有丝毫价值。具体地说，考生可从以下三个方面来选题。首先，要从现实的弊端中选题，学习了专业知识，不能仅停留在书本上和理论上，还要下一番功夫，理论联系实际，用已掌握的专业知识，去寻找和解决工作实践中急待解决的问题。其次，要从寻找科学研究的空白处和边缘领域中选题，科学研究。还有许多没有被开垦的处女地，还有许多缺陷和空白，这些都需要填补。应考者应有独特的眼光和超前的意识去思索，去发现，去研究。最后，要从寻找前人研究的不足处和错误处选题，在前人已提出来的研究课题中，许多虽已有初步的研究成果，但随着社会的不断发展，还有待于丰富、完整和发展，这种补充性或纠正性的研究课题，也是有科学价值和现实指导意义的。 第二、要根据自己的能力选择切实可行的课题。毕业论文的写作是一种创造性劳动，不但要有考生个人的见解和主张，同时还需要具备一定的客观条件。由于考生个人的主观、客观条件都是各不相同的，因此在选题时，还应结合自己的特长、兴趣及所具备的客观条件来选题。具体地说，考生可从以下三个方面来综合考虑。首先，要有充足的资料来源。“巧妇难为无米之炊”，在缺少资料的情况下，是很难写出高质量的论文的。选择一个具有丰富资料来源的课题，对课题深入研究与开展很有帮助。其次，要有浓厚的研究兴趣，选择自己感兴趣的课题，可以激发自己研究的热情，调动自己的主动性和积极性，能够以专心、细心、恒心和耐心的积极心态去完成。最后，要能结合发挥自己的业务专长，每个考生无论能力水平高低，工作岗位如何，都有自己的业务专长，选择那些能结合自己工作、发挥自己业务专长的课题，对顺利完成课题的研究大有益处。 致谢这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。'