师范院校办公楼设计四层框架结构毕业设计

'毕业设计题　　目天津市某师范院校办公楼设计（方案二）学生姓名学　　号系别专业班　　级开题时间答辩时间指导教师职称 天津市某师范院校办公楼设计（方案二）摘要本设计包括建筑设计和结构设计两部分，建筑设计根据天津市的地质资料和办公楼的要求来做，并绘制建筑图。结构部分包括梁、柱截面尺寸的确定，计算了水平地震作用下框架结构的内力和侧移，计算了竖向荷载作用下框架结构的内力，绘制了弯矩、剪力、轴力图，进行了内力组合，找出最不利截面，进行了梁、柱的配筋。并用PKPM建模计算，绘制了梁、柱的结构施工图。关键词：框架;结构设计；钢筋混凝土AbstractThisdesignincludestwoparts,architecturaldesignandstructuredesignofarchitecturaldesignaccordingtothegeologicaldataoftianjinandofficebuildingrequirementstodo,andmapbuilding.Structureincludesthedeterminationofbeamandcolumnsectionsize,calculatedtheinternalforceofframestructureunderhorizontalseismicactionandthelateral,tocalculatetheinternalforceofframestructureunderverticalload,inanattempttodrawthebendingmoment,shearforce,axis,theinternalforcecombination,findoutthemostunfavorablesection,thereinforcementofbeamandcolumn.ByusingPKPMmodelingcalculation,drawthestructureconstructiondrawingofbeam,plate,column.Keywords:ReinforcedConcrete;Frame;StructuralDesign 目录前言5一、建筑概况61.1工程概况61.2设计原始资料61.3建筑工程做法6二、结构设计部分82.1结构平面布置82.2框架梁柱截面尺寸的确定8三、荷载计算93.1恒载标准值计算93.2活荷载准值计算113.3荷载分层汇总11四、横向水平地震作用下框架的内力和侧移计算134.1框架线刚度和柱侧移刚度的计算134.2横向自震周期计算154.4横向框架水平地震作用和水平位移验算164.5横向框架在水平地震作用下框架内力计算17五、竖向荷载作用下的内力计算185.1.恒荷载作用下的内力计算185.2活荷载作用下的内力计算27六、内力组合326.1框架梁的内力组合326.2框架梁的内力组合34七、梁柱截面设计367.1框架梁设计及配筋367.2框架柱设计及配筋39八、板的设计43九PKPM电算459.1建筑结构的总信息459.2周期、地震力与振型输出文件639.3位移输出文件799.4薄弱层验算86 致谢89参考文献89 前言随着时代的发展与进步，对宿舍楼建设的相关要求也越来越高。宿舍楼的建筑设计美不仅外观需要大方、得体、更需要体现时代特色，此外还需要有较高实用性、经济性、并以满足学生的学习和生活的基本需求为根本目的。本工程位于天津，为某框架结构办公楼工程的设计。该宿舍楼为四层框架结构，耐久等级为Ⅱ级，耐火的等级为二级。通过本次设计首先巩固了我在大学里面学习的主要课程：《结构力学》、《材料力学》、《混凝土设计原理与设计》、《房屋建筑学》、《建筑与AutoCAD》、《PKPM》等与建筑结构设计的相关内容，并将在大学四年里学到的知识紧密的联系起来，做到理论与实际相结合，初步掌握建筑设计的基本程序和方法。经过本次的毕业设计全面掌握建筑设计基本原理，结构选型、平面布置、结构布置等一些基本理论。通过用AutoCAD绘制总平面图及各层的平面图、剖面图、立面图等来完成一座宿舍楼的建筑设计。通过手算结果并结合PKPM软件电算得到了该工程各层的梁、板柱的平法施工图。在毕业设计的两个月里，经过老师的指导和帮助，通过查阅资料、设计计算、设计撰写，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解和认识。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，在结构计算时熟悉了PKPM软件的应用，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计预期的目的与要求，通过本工程设计工作，熟悉土木工程设计的基本内容及方法，对所学过的专业知识进行综合运用，为今后步入社会参加实际工程设计打下了坚实基础。 一、建筑概况1.1工程概况1.1.1本工程为四层钢筋混凝土框架办公楼设计。建筑平面呈“一”字形。首层层高为3.90米，二-三层层高为3.50米，顶层层高3.70米。1.1.2建筑等级：耐久等级Ⅱ等，耐火等级Ⅱ级。1.1.3设计使用年限：50年1.2设计原始资料1.2.1自然条件：冰冻深度在天然地面下0.8m，室内外高差0.6m。1.2.2结构类型：框架梁、柱、楼板为全现浇钢筋混凝土。1.2.3楼地面设计荷载：按相关规范确定1.2.4抗震设防要求：设计烈度按7度（第2组），场地按III类，丙类建筑。1.3建筑工程做法1.3.1陶瓷地砖地面①10厚地砖铺实拍平，稀水泥浆擦缝②20厚1：3干硬性水泥砂浆③素水泥浆一道④60厚C15混凝土垫层⑤150厚3:7灰土 ⑥素土夯实1.3.2陶瓷地砖楼面①10厚地砖铺实拍平，稀水泥浆擦缝②20厚1：3干硬性水泥砂浆③素水泥浆一道④现浇钢筋混凝土楼板⑤10厚混合砂浆抹灰1.3.3屋面做法水泥砂浆保护层屋面（不上人屋面）①20厚1:2.5水泥砂浆抹平压光1m*1m分格，缝宽20，密封胶嵌缝②隔离层：0.4厚聚乙烯膜一层③防水层3.0厚高聚物改性沥青卷材④30厚C20细石混凝土找平层⑤保温层80厚矿渣水泥⑥最薄处30厚找坡2%找坡层1:6水泥憎水型膨胀珍珠岩⑦20厚1:2.5水泥砂浆找平层⑧现浇钢筋混凝土屋面板⑨10厚混合砂浆抹灰1.3.4外墙面做法涂料外墙面①2厚配套专用界面砂浆批刮②9厚2:1:8水泥石灰砂浆③6厚1:2.5水泥砂浆找平 ④5厚干粉类聚合物水泥防水砂浆，中间压入一层耐碱玻璃纤维网布⑤滚刷底涂料一遍⑥滚刷面涂料两面1.3.5内墙面做法①2厚专用配套专用界面砂浆批刮②7厚1：1:6水泥石灰砂浆③6厚1:0.5:3水泥石灰砂浆抹平二、结构设计部分2.1结构平面布置图2.1柱网布置图2.2框架梁柱截面尺寸的确定横向框架梁l=7200h=（1/8--1/12)l=900--600mm取700mm b=(1/2--1/3)h=350--233mm取300mm纵向框架梁l=7000h=（1/8--1/12)l=875取700mmb=(1/2--1/3)h=350--233mm取300框架柱截面初估按轴压比要求初估框架柱截面尺寸：框架柱用C30混凝土，，框架抗震等级为三级，轴压比为（）柱截面的计算过程对于边柱截面N=βFgEn=1.25×25.2×14×4=2038（KN）Ac≥N/uNfc=2038×103/0.9/14.3=221931.818（mm2）取500mm×500mm对于内柱截面：N=βFgEn=1.25×34.65×14×5=2801（KN）Ac≥N/uNfc=2801×103/0.9/14.3=217673（mm2）取500mm×500mm所以选取截面面积为500mm×500mm底层用600*600的柱，其余层用500*500三、荷载计算3.1恒载标准值计算屋面20厚1:2.5水泥砂浆抹平压光1m*1m分格，缝宽20，密封胶嵌缝 隔离层：0.4厚聚乙烯膜一层3厚防水层高聚物改性沥青卷材30厚C20细石混凝土找平层保温层80厚矿渣水泥30厚找坡层1:6水泥憎水型膨胀珍珠岩20厚1:2.5水泥砂浆找平层现浇钢筋混凝土屋面板10厚混合砂浆抹灰0.02*20+0.003*3.5+1+0..08*14.5+0.03*2.5+0.02*20+0.10*25+0.01*17=5.27KN/m2标准层楼面10厚地砖铺实拍平，稀水泥浆擦缝20厚1：3干硬性水泥砂浆素水泥浆一道现浇钢筋混凝土楼板10厚混合砂浆抹灰0.7+0.10*25+0.01*17=3.37KN/m2梁自重b*h=300mm*700mm25KN/m3*0.3*（0.7-0.10）=4.35kN/m2柱自重b*h=600mm*600mm25*0.6*0.6=9kN/mb*h=500*50025*0.5*0.5=6.25kN/m墙重：（砌块与抹灰之和）抹灰：外墙面外抹灰：0.43kN/m2 外墙面及内墙面抹灰：0.27kN/m2总墙重：外墙：底层：6×0.37+0.43+0.27=2.92kN/m2，内墙：底层：6×0.24+0.43+0.27=2.14kN/m2，门、窗：木门：0.2kN/m2塑钢窗：0.45kN/m23.2活荷载准值计算不上人屋面均布活荷0.5kN/m楼面活荷2.0kN/m屋面雪荷载标准值==1.0×0.4=0.4kN/m走廊、楼梯2.5kN/m3.3荷载分层汇总四层恒载女儿墙：2.92×0.9×（45.9*2+16.02*2)=272.9kN屋面46.1*17.6*5.27=4275.86KN窗户计算（塑钢窗）：（2.1*1.8*21+1.5*1.8*2+1.2*0.9*3+1.2*1.8*2）*0.45=41.55KN门(1.2*2.1*10+0.9*2.4*3)*0.2=6.34KN外墙重2.92*【（46.1*2+16.86*2）*3.7-92.34]=1090.80KN内墙重2.14*【（4.8*13+45.36+34.76）*3.7-31.68】=1060.69KN梁1.05*4.35*(45.6*4+17.1*8）+1.05*1.8*45.6*2=1630.32KN 柱1.05*6.25*3.7*32=777注：梁柱上考虑粉刷层重力荷载重力荷载的增大系数1.05。活荷载0.5*46.1*17.6=405.68由以上计算可知四层重力荷载代表值为G4=∑+0.5雪=272.9+4275.86+41.55+6.34+1090.80+1060.69+1630.32+777+0.5*405.68=9640.54KN三层楼面46.1*17.6*3.37=2734.28KN窗户计算（塑钢窗）：（2.1*1.8*21+1.5*1.8*2+1.2*0.9*3+1.2*1.8*2）*0.45=41.55KN门(1.2*2.1*10+0.9*2.4*3)*0.2=6.34KN外墙重2.92*【（46.1*2+16.86*2）*3.5-92.34]=1017.27KN内墙重2.14*【（4.8*13+45.36+34.76）*3.5-31.68】=999.70KN梁1.05*4.35*(45.6*4+17.1*8）+1.05*1.8*45.6*2=1041.32KN柱1.05*6.25*3.5*32=735活荷载2.5*（2.7*46.1+7.2*7*2+3.6*7.2）+2*(46.1*7.2+7.2*7*4)=1695.02KN由以上计算可知三层重力荷载代表值为G3=∑+0.5G活=2734.28+41.55+6.34+1017.27+999.7+1041.32+735+0.5*1695.02=6688.04KN二层与三层相同所以G3=6688.04一层 楼面46.1*17.6*3.37=2734.28KN窗户计算（塑钢窗）：（2.1*1.8*18+1.5*1.8*2+1.2*0.9*3+1.2*1.8*2）*0.45=36.45KN内门(1.2*2.1*9+0.9*2.4*2)*0.2=5.4KN外门1.2*2.4*3*0.2=1.73KN外墙重2.92*【（46.1*2+16.86*2）*4.5-81-8.64]=1392.84KN内墙重2.14*【（4.8*13+34.76*2）*3.9-27】=1043.22KN梁1.05*4.35*(45.6*4+17.1*8）+1.05*1.8*45.6*2=1041.32KN柱1.05*9*4.5*32=1360.8KN活荷载2.5*（2.7*46.1+7.2*7*2+3.6*7.2）+2*(46.1*7.2+7.2*7*4)=1695.02KNG1=∑+0.5G活=2734.28+36.45+5.4+1.73+1392.84+1043.22+1041.32+1360.8+0.5*1695.02=8463.5KN∑G=G1+G2+G3+G4=9640.54+6688.04+6688.04+8463.55=31480.17KN四、横向水平地震作用下框架的内力和侧移计算4.1框架线刚度和柱侧移刚度的计算室内外的高差600mm。底层计算高度为4.5m,二、三层为3.5m，顶层为3.7m。在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，中框架梁I=2.0I0边框架梁I=1.5I0(为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩)。其中=3.0×107kN/m2AB、CD跨梁i=EI/l=3.0*107*1.5*1/12*0.3*0.73/7.2=5.4*104KN/mBC跨梁i=EI/l=3.0*107*2*1/12*0.3*0.73/2.7=19.1*104KN/m 底层柱i=EI/l=3.0*107*1/12*0.64/4.5=7.2*104KN/m二、三层柱i=EI/l=3.0*107*1/12*0.54/3.5=4.5*104KN/m顶层柱i=EI/l=3.0*107*1/12*0.54/3.7=4.2*104KN/m柱侧移刚度D计算柱的侧移刚度D值按下式计算：αc为柱侧移刚度修正系数,对不同的情况按表4.1计算K表示梁柱线刚度比。表4.1柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图一般层底层底层边柱K=5.4/7.2=0.75αc=(0.75+0.5)/2.75=0.45Di1=αc*12ic/h2=0.45*12*7.2*104/4.52=19200中间柱K=（5.4+19.1）/7.2=3.4αc=(3.4+0.5)/5.4=0.72Di1=αc*12ic/h2=0.72*12*7.2*104/4.52=30814.8二、三层 K=（5.4+5.4）/4.5/2=1.2αc=1.2/3.2=0.375Di1=αc*12ic/h2=0.375*12*4.5*104/3.52=16530.61K=（5.4+5.4+19.1+19.1）/4.5/2=5.4αc=5.4/7.4=0.73Di1=αc*12ic/h2=0.73*12*4.5*104/3.52=32179.59四层K=（5.4+5.4）/4.2/2=1.29αc=1.29/3.29=0.39Di1=αc*12ic/h2=0.39*12*4.2*104/3.72=14357.93K=（5.4+5.4+19.1+19.1）/4.2/2=5.83αc=5.83/7.83=0.74Di1=αc*12ic/h2=0.74*12*4.2*104/3.72=27243.24由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为底层ΣD1=Di1*16+Di2*16=19200*16+30814.8*16=800236.8KN/m二层ΣD2=Di1*16+Di2*16=16530.61*16+32179.59*16=779363.2四层ΣD4=Di1*16+Di2*16=14357.93*16+27243.24*16=665618.72又有ΣD1/ΣD=2800236.8/779363.2=1.03>0.7知该框架为规则框架。水平地震作用的分析（采用底部剪力法）及侧移计算4.2横向自震周期计算横向自振周期的计算采用顶点位移法。对于质量和刚度沿高度分布均匀的框架结构其基本自振周期T1（s）T1=1.7ψT（uT）1/2 注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值；Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移；ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构轻质墙取0.8。uT按以下公式计算：VGi=∑Gk（△u）i=VGi/∑Dijui=∑（△u）k表4.2侧移计算层次Gi(KN)Vi（KN）∑Di（KN/m）（△u）i（mm）ui（mm）49640.549640.54665618.7214.5104.336688.0416328.58779363.22179.826688.0423026.62779363.229.568.818463.5531480.17800236.839.339.3T1=1.7ψT（uT）1/2=1.7×0.8×(0.1043)1/2=0.44(s)水平地震作用及楼层地震剪力的计算结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=ξ∑Gi=0.85*31480.17=26758.14本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，且质量和刚度沿高度分布均匀，用底部剪力法计算水平地震作用。设防烈度为7度，设计地震分组为二组，由《抗震规范》查得水平地震影响系数最大值αmax=0.12按二类场地取Tg＝0.40s，则地震影响系数为：α1=（Tg/T1)0.9αmax=（0.40/0.44）0.9×0.12=0.115因为T1=0.42<1.4Tg=0.56所以不考虑顶部附加地震作用。结构总的水平地震作用标准值FEKFEK＝α1Geq=α10.85Geq=0.115*0.85*26758.1445=2615.61Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）（i=1、2、3、4）表4.3地震剪力计算 层次层高hi（m)Hi(m)Gi(KN)GiHi（KN·m）GiHi/∑GjHjFi(KN)Vi（KN）43.715.29640.54146536.210.4651216.261216.2633.511.56688.0476912.460.244638.211854.4723.586688.0453504.320.170444.652299.1214.54.58463.5538085.960.121316.492615.614.4横向框架水平地震作用和水平位移验算各楼层的层间位移计算公式为：（△u）i=Vi/∑Dij顶点位移的计算公式为：ui=∑（△u）k各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]＜1/550。横向水平地震作用下的位移验算表4.4横向水平地震作用下的位移验算层次层间剪力Vi（kN）∑Di（KN/m）（△u）i（mm）hi（m）θe=（△u）i/hi41216.26665618.721.8337001/202231854.47779363.22.3835001/147122299.12779363.22.9535001/118612615.61800236.83.2745001/1376由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/1186<1/550，满足规范要求。4.5横向框架在水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vjk=DjkVj/∑DM下=Vjk×yhM上=Vjk（1-y）hyh=（yn+y1+y2+y3）h底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。各层柱端弯矩及剪力计算见下表表4.5边柱柱端弯矩及剪力 层次hi（m）Vi（KN）∑D（N/mm）边柱Djk（N/mm）Vjk（KN）kyM上（KN·m）M（KN·m）43.71216.26665618.7214357.9326.241.290.3662.1434.9533.51854.47779363.216530.6139.331.20.4575.7261.9423.52299.12779363.216530.6148.771.20.4495.5975.1114.52615.61800236.81920062.760.750.60112.97169.45表4.6中柱柱端弯矩及剪力层次hi（m）Vi（KN）∑D（N/mm）中柱Djk（N/mm）Vjk（KN）kyM上（KN·m）M下（KN·m）43.71216.26665618.7227243.2449.785.830.45101.3082.8833.51854.47779363.232179.5976.575.40.50134.00134.0023.52299.12779363.232179.5994.935.40.50166.13166.1314.52615.61800236.830814.8100.723.40.55203.96248.28水平地震作用下框架梁的弯矩计算梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算,结果见表4.7Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）Vb=（Mlb+Mrb）/L表4.7梁端剪力和柱轴力计算表层次AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力MABMBALVbMBCMCBLVb边柱N中柱N47.727.257.24.8518.2718.272.713.534.8513.531327.3596.737.217.2351.8651.862.738.3722.0851.9233.24117.597.220.8166.1566.152.74950.0999.9158.42206.627.236.8391.3491.342.767.6686.92167.56 五、竖向荷载作用下的内力计算5.1.恒荷载作用下的内力计算图5.1分层法计算简图图5.2荷载的等效注：梯形荷载：三角形荷载：屋面梁上线荷载标准值屋面恒荷载5.27kN/m2框架梁自重0.3*0.7*25=5.25KN/m梁侧粉刷（0.7-0.1）*2*17*0.01=0.02kN/m5.27kN/m楼面框架梁线荷载标准值楼面恒荷载3.37kN/m2框架梁自重及粉刷5.27kN/m顶层边跨填充墙及粉刷自重0.24×3.7×（6+0.27*2）=5.81kN/m二、三层边跨填充墙及粉刷自重0.24×3.5×（6+0.27*2）=5.49kN/m顶层原有线荷载g4AB1=g4BC1=g4CD1=5.27kN/m由面荷载转化为线荷载g4AB2=g4BC2=g4CD2=5.27*7=36.89kN/m中间跨g4BC2=5.27*2.7=14.23三层原有线荷载g3AB1=g3BC1=g3CD1=5.27+5.81=11.08kN/m由面荷载转化为线荷载g3AB2=g3BC2=g3CD2=3.37*7=23.59kN/m中间跨g4BC2=3.37*2.7=9.1二层原有线荷载g2AB1=g2BC1=g2CD1=5.27+5.49=10.71kN/m 由面荷载转化为线荷载g2AB1=g2BC1=g2CD1=3.37*7=23.59kN/m中间跨g4BC2=3.37*2.7=9.1一层原有线荷载g1AB1=g1BC1=g1CD1=5.27+5.49=10.71kN/m由面荷载转化为线荷载g2AB1=g2BC1=g2CD1=3.37*7=23.59kN/m中间跨g4BC2=3.37*2.7=9.1把梯形荷载转化为等效均布荷载顶层边跨g4边=g4AB1+（1-2×α2+α3）g4AB2=5.27+0.64*36.89=28.88kN/m中间跨α=0.5g4边=g4BC1+g4BC2*5/8=5.27+14.23*5/8=14.16kN/m三层边跨g3边=g3AB1+（1-2×α2+α3）g3AB2=11.08+23.59*0.64=26.12kN/m中间跨α=0.5g中=g3BC1+g3BC2*5/8=11.08+9.1*5/8=16.77kN/m一、二层g边=gAB1+（1-2×α2+α3）gAB2=10.71+0.64*23.59=25.75kN/m中间跨g中=g3BC1+g3BC2*5/8=10.71+9.1*5/8=16.40kN/m顶层各杆的固端弯矩为M4AB=g4边l2边/12=28.88*7.22/12=124.8kN/mM4bc=g4中l2中/3=14.16*1.352/3=8.60kN/mM4cb=g4中l2中/6=14.16*1.352/6=4.30kN/m顶层边节点AuA5==4*4.2*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4）=0.412uAB==4*5.4/(4*4.2*0.9+4*5.4）=0.585顶层中节点BuB6==4*4.2*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+2*19.1）=0.202uBA==4*4.2*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+2*19.1）=0.202uBC==2*19.1/(4*4.2*0.9+4*5.4+2*19.1）=0.510顶层弯矩分配表如下：弯矩分配系数0.4120.585传递系数0.2020.2020.510 传递系数柱（梁）A4AB1/2BAB4BC-1CB弯矩-124.8←→124.8-8.6→→-4.351.847336.5-15.42-30.84-30.84-77.8877.886.369.024.51-0.46-0.91-0.912.32.30.190.270.13-0.0250.025-0.060.06合计58.39-58.39115.97-31.73-84.2475.94三层各节点的弯矩分配系数为边节点AuA1==4*4.2*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.286uA3==4*4.5*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.306uA5==4*5.4/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.408中节点BuB4==4*4.2*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.166uBA==4*5.4/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.237uB2==4*4.5*0.9/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.178uBC==2*19.1/(4*4.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.419各杆的固端弯矩为M3AB=g3l2边/12=26.12*7.22/12=112.84kN/mM3bc=g3中l2中/3=16.77*1.352/3=10.19kN/mM3cb=g3中l2中/6=16.77*1.352/6=5.09kN/m三层弯矩分配表如下：弯矩分配系数0.2860.3060.408传递系数0.2370.1780.1660.419传递系数 柱梁A1A5AB1/2BAB2B6BC-1CB弯矩-112.84←→112.84-10.19→→-5.0932.2734.5346.0423.02-14.89-29.78-22.37-20.86-52.6652.664.264.566.083.04-0.72-0.54-0.50-1.271.27合计36.5339.09-75.62108.4-22.91-21.36-64.1248.84二层各节点的弯矩分配系数为边节点AuA1==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.3uA5==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.3uA5==4*5.4/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.4中节点BuB6==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.176uBA==4*5.4/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.234uB2==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.176uBC==2*19.1/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9+2*19.1）=0.414各杆的固端弯矩为M2AB=g2l2边/12=25.75*7.22/12=111.24kN/mM2bc=g2中l2中/3=16.4*1.352/3=9.96kN/mM2cb=g2中l2中/6=16.4*1.352/6=4.98kN/m弯矩分配系数0.30.30.4传递系数0.2340.1760.1760.414传递系数柱梁A1A5AB1/2BAB2B6BC-1CB 弯矩-111.24←→111.24-9.96→→-4.9833.3733.3744.5022.25-14.46-28.91-21.74-21.74-51.1451.144.344.345.782.89-0.68-0.51-0.51-1.201.2合计37.7137.71-75.42106.79-22.25-22.25-62.347.36一层各节点的弯矩分配系数为边节点AuA1==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9）=0.254uA5==4*7.2*0.9/(4*7.2*0.9+4*5.4+4*4.5*0.9）=0.407uA5==4*5.4/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9）=0.339中节点BuB6==4*4.5*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9+2*19.1）=0.159uBA==4*5.4/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9+2*19.1）=0.212uB2==4*7.2*0.9/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9+2*19.1）=0.254uBC==2*19.1/(4*4.5*0.9+4*5.4+4*7.2*0.9+2*19.1）=0.375各杆的固端弯矩为M2AB=g2l2边/12=25.75*7.22/12=111.24kN/mM2bc=g2中l2中/3=16.4*1.352/3=9.96kN/mM2cb=g2中l2中/6=16.4*1.352/6=4.98kN/m弯矩分配系数0.2540.4070.339传递系数0.2120.2540.1590.375传递系数柱梁A1AAB1/2BAB2B6BC-1CB-12.74-25.47-30.52-19.10-45.0545.05 3.245.194.322.16-0.46-0.12-0.34-0.810.81合计31.4950.45-81.95106.06-30.64-19.44-55.8240.88由于分层法计算存在误差，为了提高精度，可将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，这样得到修正后的竖向荷载作用下的整个结构的弯矩图。顶层不平衡弯矩分配为节点A4B4杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁分配系数0.4120.5850.2020.2020.510叠加后弯矩58.39+12.18=70.57-58.39115.97-31.73-7.64=-39.37-84.24不平衡弯矩12.18-7.64弯矩分配-5.02-7.131.541.543.90最终弯矩65.55-65.52117.51-37.17-80.34第三层不平衡弯矩分配为节点A3B3杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.2860.3060.4080.2370.1780.1660.419叠加后弯矩36.53+19.46=55.9939.09+12.57=51.66-75.62108.4-22.91-10.58=-33.49-21.36-7.42=-28.78-64.12不平衡弯矩32.03-18弯矩分配-9.16-9.8-13.074.273.22.997.54最终弯矩46.8341.86-88.69112.6730.2925.7956.58第二层不平衡弯矩分配为节点A2B2杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.30.30.40.2340.1760.1760.414叠加后弯矩37.71+13.03=50.7437.71+10.5=48.21-75.42106.79-22.25-7.12=-29.37-22.25-6.48=-28.73-62.3不平衡弯矩23.53-13.6弯矩分配-7.06-7.06-9.413.042.2882.2885.38最终弯矩43.6841.15-83.83109.8327.0826.44-56.92 首层不平衡弯矩分配为节点A1B1杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.2540.4070.3390.2120.2540.1590.375叠加后弯矩31.49+12.57=44.0650.45-81.95106.06-30.64-7.42=-38.06-19.44-55.82不平衡弯矩12.57-7.42弯矩分配-3.19-5.12-4.261.181.881.192.78最端弯矩40.8745.33-85.21107.24-36.18-18.25-53.04梁端剪力与柱轴力计算可以由公式求得顶层边跨V4L=28.88*7.2/2-(117.51-65.62)/7.2=96.76KNV4R=28.88*7.2/2+(117.51-65.62)/7.2=111.17KN中间跨V4L=V4R=14.16*2.7/2=19.12KN三层边跨V4L=26.12*7.2/2-(112.67-88.69)/7.2=90.70KNV4R=26.12*7.2/2+(112.67-88.69)/7.2=97.36KN中间跨V4L=V4R=16.77*2.7/2=22.64KN二层边跨V4L=25.75*7.2/2-(109.83-83.83)/7.2=89.09KNV4R=25.75*7.2/2+(109.83-83.83)/7.2=96.31KN 中间跨V4L=V4R=16.4*2.7/2=22.14KN一层边跨V4L=25.75*7.2/2-(107.24-85.27)/7.2=89.65KNV4R=25.75*7.2/2+(107.24-85.27)/7.2=95.75KN中间跨V4L=V4R=16.4*2.7/2=22.14KN屋面框架节点集中荷载标准值边柱梁及粉刷自重4.35*7*1.05=31.97KN女儿墙及粉刷自重2.92*0.9*7=18.40KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*5.27=64.56KNG4A=G4D=114.93KN中柱梁及粉刷自重4.35*7*1.05=31.97KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*5.27=64.56KN0.5*(7+7-2.7)*1.35*5.27=40.20G4B=G4C=143.93KN楼面框架节点集中荷载标准值边柱梁及粉刷自重4.35*7*1.05=31.97KN内墙及粉刷自重2.14*(7*3.7-2*1.2*2.1)=44.64KN柱及粉刷自重0.5*0.5*3.7*25*1.05=24.28KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*3.37=41.28KNG4A=G4D=142.17KN中柱梁及粉刷自重4.35*2.7*1.05=12.33KN 柱及粉刷自重0.5*0.5*3.7*25*1.05=24.28内墙及粉刷自重2.14*(7*3.7)=55.43KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*3.37=41.28KN0.5*(7+7-2.7)*1.35*3.37=25.7KNG4B=G4C=159.02KN楼面框架节点集中荷载标准值边柱梁及粉刷自重4.35*7*1.05=31.97KN内墙及粉刷自重2.14*(7*3.5-2*1.2*2.1)=41.64KN柱及粉刷自重0.5*0.5*3.5*25*1.05=22.97KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*3.37=41.28KNG4A=G4D=137.86KN中柱梁及粉刷自重4.35*2.7*1.05=12.33KN柱及粉刷自重0.5*0.5*3.5*25*1.05=22.97内墙及粉刷自重2.14*(7*3.5)=52.43KN连系梁传来屋面自重7/2*7/2*3.37=41.28KN0.5*(7+7-2.7)*1.35*3.37=25.7KNG4B=G4C=154.71KN恒载下梁端剪力及柱轴力汇总层次AB跨BC跨A柱B柱VLVRVL中NANB496.76111.1719.12211.69274.22390.7097.3622.64444.56553.24289.0996.3122.14662.51826.4189.6595.7522.14890.0210995.2活荷载作用下的内力计算P4AB=P4CD=0.5*7=3.5KN/m P4BC=0.5*2.7=1.35KN/mP4A=P4D=0.5*7*0.5*7*0.5=6.13KNP4B=P4C=0.5*(7+7-2.7)*1.35*0.5+0.5*7*0.5*7*0.5=9.94KNPAB=PCD=2*7=14KN/mPBC=2.5*2.7=6.75KN/mP4A=P4D=0.5*7*0.5*7*2=24.5KNP4B=P4C=0.5*(7+7-2.7)*1.35*2.5+0.5*7*0.5*7*2.5=49.69KN把梯形分布荷载化为等效均布荷载α=3.5/7.2=0.49顶层顶层边跨g4边=（1-2×α2+α3）g4AB=0.64*3.5=2.24kN/m中间跨α=0.5g4边=g4BC*5/8=1.35*5/8=0.84kN/m各杆的固端弯矩为M4AB=g4l2边/12=2.24*7.22/12=9.68kN/mM4bc=g4中l2中/3=0.84*1.352/3=0.51kN/mM4cb=g4中l2中/6=0.84*1.352/6=0.26kN/m标准层标准层边跨g4边=（1-2×α2+α3）gAB=0.64*14=8.96kN/m中间跨α=0.5g4边=gBC*5/8=6.75*5/8=4.22kN/m各杆的固端弯矩为MAB=g4l2边/12=8.96*7.22/12=38.71kN/mMBC=g4中l2中/3=4.22*1.352/3=2.56kN/mMCB=g4中l2中/6=4.22*1.352/6=1.28kN/m 顶层弯矩分配表如下：弯矩分配系数0.4120.585传递系数0.2020.2020.510传递系数柱（梁）A4AB1/2BAB4BC-1CB弯矩-9.68←→9.68-0.51→→-0.263.995.662.83-1.21-2.42-2.42-6.126.120.500.740.36-0.07-0.07-0.180.18合计4.49-4.999.38-2.49-6.816.04三层弯矩分配表如下弯矩分配系数0.2860.3060.408传递系数0.2370.1780.1660.419传递系数柱梁A1A5AB1/2BAB2B6BC-1CB弯矩-38.71←→38.71-2.56→→-1.2811.0711.8515.797.90-5.22-10.44-7.84-7.31-18.4618.461.491.602.131.06-0.25-0.19-0.18-0.440.44合计12.5613.4526.0136.98-8.03-7.49-21.4617.62二层弯矩分配表如下弯矩分配系数0.30.30.4传递系数0.2340.1760.1760.414传递系数柱梁A1A5AB1/2BAB2B6BC-1CB弯矩-38.71←→38.71-2.56→→-1.2811.6111.6115.487.74-5.14-10.27-7.72-7.72-18.1718.171.541.542.061.03-0.24-0.18-0.18-0.430.43合计13.1513.15-26.3036.97-7.90-7.90-21.1617.32 一层弯矩分配表如下弯矩分配系数0.2540.4070.339传递系数0.2120.2540.1590.375传递系数柱梁A1AAB1/2BAB2B6BC-1CB弯矩-38.71←→38.71-2.56→→-1.289.8315.7513.126.56-4.53-9.05-10.85-6.79-16.0216.021.151.841.540.77-0.16-0.20-0.12-0.290.29合计10.9817.59-28.5836.83-11.05-6.91-18.8715.03顶层不平衡弯矩分配为节点A4B4杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁分配系数0.4120.5850.2020.2020.510叠加后弯矩4.49+4.19=8.68-4.999.38-2.49-2.68=-5.17-6.81不平衡弯矩4.19-2.68弯矩分配-1.73-2.450.540.54-1.37最终弯矩6.95-7.449.92-4.63-8.18第三层不平衡弯矩分配为节点A3B3杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.2860.3060.4080.2370.1780.1660.419叠加后弯矩12.56+1.5=14.0613.45+4.38=17.93-26.0136.98-8.03-0.83=-8.86-7.49-2.63=-10.12-21.46不平衡弯矩5.88-3.46弯矩分配-1.68-1.8-2.40.820.620.571.45最终弯矩12.3816.13-28.4137.80-8.24-9.55-20.01第二层不平衡弯矩分配为节点A2B2 杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.30.30.40.2340.1760.1760.414叠加后弯矩13.15+4.48=17.6313.15+3.66=16.81-26.336.97-7.9-2.50=-10.4-7.9-3.68=-11.58-21.16不平衡弯矩8.14-6.18弯矩分配-2.44-2.44-3.261.451.091.092.56最终弯矩15.1914.37-29.5638.42-9.31-10.49-18.60首层不平衡弯矩分配为节点A1B1杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系数0.2540.4070.3390.2120.2540.1590.375叠加后弯矩10.98+4.38=15.3617.59-28.5836.83-11.05-2.63=-13.68-6.91-18.87不平衡弯矩4.38-2.63弯矩分配-1.11-1.78-1.480.560.670.420.99最端弯矩14.2515.81-30.0637.39-13.01-6.49-17.88梁端剪力与柱轴力计算可以由公式求得顶层边跨V4L=2.24*7.2/2-(9.92-7.44)/7.2=7.72KNV4R=2.24*7.2/2+(9.92-7.44)/7.2=8.41KN中间跨V4L=V4R=0.84*2.7/2=1.13KN三层边跨V4L=8.96*7.2/2-(37.8-28.41)/7.2=30.95KNV4R=8.96*7.2/2+(37.8-28.41)/7.2=33.56KN 中间跨V4L=V4R=4.22*2.7/2=5.70KN二层边跨V4L=8.96*7.2/2-(38.42-29.56)/7.2=31.03KNV4R=8.96*7.2/2+(38.42-29.56)/7.2=33.49KN中间跨V4L=V4R=4.22*2.7/2=5.70KN一层边跨V4L=8.96*7.2/2-(37.39-30.06)/7.2=31.24KNV4R=8.96*7.2/2+(37.39-30.06)/7.2=33.27KN中间跨V4L=V4R=4.22*2.7/2=5.70KN顶层NA=VL+PANB=VR+PB+VL中一般层NA=VL+PA+Ｎ上　　　　　NB=VR+PB+VL中＋Ｎ上活载下梁端剪力及柱轴力汇总层次AB跨BC跨A柱B柱VLVRVL中NANB47.728.411.1313.8519.48330.9533.565.769.3108.43231.0333.495.7124.83197.31131.2433.275.7180.57285.97六、内力组合6.1框架梁的内力组合结构抗震等级： 根据《抗震规范》，本方案为三级抗震等级。框架梁内力组合：本方案考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk，1.35SGk+1.4×0.7SQk及1.2SGE+1.3SEH。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。ηvb梁端剪力增大系数，三级取1.1。γRe梁取0.75，柱取0.85表6.1各层梁的内力组合和梁端剪力内力组合层次截面内力SGk调前SQk调前SGk调后SQk调后SEH（1）SEH（2）γR(1.2×SGk+0.5SQk）+1.3SEH]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkVmaxMmax124AM-65.52-7.44-52.42-5.957.7-7.7-41.90-56.91-76.59-71.23-76.59V96.767.7277.416.18-4.854.8567.2576.71110.55101.54110.55B左M-112.67-9.92-90.14-7.94-27.2527.25-110.67-57.53-129.46-119.27-129.46V111.178.4188.946.734.85-4.8587.2977.84126.66116.14126.66B右M-80.34-8.18-64.27-6.5418.2718.27-42.49-42.49-93.18-86.29-93.18V19.121.1315.300.90-13.5313.530.9127.3021.5419.6227.33AM-88.69-28.41-70.95-22.7327.35-27.35-45.71-99.05-118.06-116.96-118.06V90.730.9572.5624.76-22.0822.0853.0696.12122.22121.74122.22B左M-109.67-37.8-87.74-30.24-96.7396.73-184.614.01-148.08-147.62-184.61V97.3633.5677.8926.8522.08-22.08101.7058.64131.46131.05131.46B右M-56.58-20.01-45.26-16.0151.86-51.863.82-97.30-76.79-76.73-97.3V22.645.718.114.56-51.951.9-32.5968.6128.9228.1268.61 2AM-83.83-29.56-67.06-23.6533.24-32.24-36.82-100.66-113.71-113.58-113.71V89.0921.0371.2716.82-50.0950.0921.62119.29112.70109.08119.29B左M-109.83-38.42-87.86-30.74-117.59117.59-205.2524.05-148.74-148.47-205.25V96.3133.4977.0526.7950.09-50.09128.2330.55130.27129.97130.27B右M-56.92-9.31-45.54-7.4566.15-66.1520.72-108.27-68.77-65.07-108.27V22.145.717.714.56-99.999.9-79.75115.0528.3827.64115.051AM-85.21-30.06-68.17-24.0558.42-58.42-13.41-127.33-115.59-115.47-127.33V89.6531.2471.7224.99-67.6667.667.95139.89121.31121.05139.89B左M-107.24-37.39-85.79-29.91-206.62206.62-289.88113.02-145.13-144.83-289.88V95.7533.2776.6026.6286.92-86.92163.67-5.83129.49129.18163.67B右M-53.04-17.88-42.43-14.3091.34-91.3445.50-132.61-71.30-70.94181.02V22.145.717.714.56-167.56167.56-145.72181.0228.3827.646.2框架梁的内力组合表6.2横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEH（1）SEH（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEH]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax4柱顶M65.556.95-62.1462.141.15138.4895.3088.39138.48N211.6913.85-4.854.85216.45227.17299.35273.42216.45299.35柱底M-46.83-12.5834.95-34.95-14.49-91.73-75.55-73.81-91.73N211.6913.85-4.854.85216.45227.17299.35273.423柱顶M46.8312.38-75.7275.72-30.64136.7075.3573.53136.7N69.322.08458.48507.28668.04630.47458.48668.04 444.54-22.08柱底M-41.86-16.1361.94-61.9418.89-118.00-72.32-72.81-118N444.5669.3-22.0822.08458.51507.30668.07630.492柱顶M43.6815.19-95.5995.59-54.62156.6473.8573.68156.64N622.51124.83-50.0950.09632.66743.36962.72921.77632.66962.72柱底M-41.15-14.3775.11-75.1134.92-131.08-69.64-69.50-131.08N662.51124.83-50.0950.09673.46784.161016.72969.77673.461016.721柱顶M40.8714.25-112.97112.97-77.09172.5869.1468.99172.58N890.02180.57-86.9286.92888.521080.611378.491320.82888.521378.49柱底M-45.33-15.81169.45-169.45134.29-240.20-76.69-76.53-240.2N890.02180.57-153.69153.69814.741154.391378.491320.82814.741378.49注：表中M以左侧受拉为正，单位为KN·m；N以受拉为正，单位为KN。表6.3横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEH（1）SEH（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEH]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax4柱顶M-37.17-4.63-101.3101.3-151.8272.06-54.72-51.09-151.82N274.2219.48-13.5313.53273.03302.93389.29356.34273.03389.29柱底M30.298.2482.88-82.88125.98-57.1848.9747.88125.98N274.2219.48-13.5313.53273.03302.93389.29356.34273.03389.293柱顶M-30.29-8.24-134134-182.47113.67-48.97-47.88-182.47N353.24108.43-51.951.9349.04463.74583.14575.69349.04583.14柱底M25.799.55134-134178.43-117.7144.1844.32178.43 N353.24108.43-51.951.9349.04463.74583.14575.69349.04583.142柱顶M-27.08-9.31-166.13166.13-215.15152.00-45.68-45.53-215.15N826.4197.31-99.999.9816.401037.171309.001267.91816.41309柱底M26.4410.49166.13-166.13215.00-152.1545.9746.41215N826.4197.31-99.999.9816.401037.171309.001267.91816.413091柱顶M-36.18-13.01-203.96203.96-267.81182.94-61.59-61.63-267.81N1099285.97-167.56167.561057.361427.671763.901719.161057.361763.9柱底M18.256.49248.28-248.28295.72-252.9831.0030.99295.72N1099285.97-167.56167.561057.361427.671763.901719.161427.671763.9七、梁柱截面设计7.1框架梁设计及配筋梁正截面设计混凝土强度等级C30；柱、梁、板受力钢筋采用HRB335级钢筋，柱、梁箍筋，板构造筋采用HRB335级钢筋。混凝土强度：钢筋强度HRB335相对受压区这里仅以第一层梁为例，说明计算过程，梁配筋表见下表。（1）AB跨梁：跨中M=70.64KN·m支座AMmax=-127.33KN·mVmax=-139.89KN支座B左Mmax=-289.88KN·mVmax=-167.67KN （2）BC跨梁：跨中M=23.16KN·M；支座B右Mmax=-132.61KN·mVmax=-181.02KN支座C右Mmax=-132.61KN·mVmax=-181.02KN跨中截面：因为梁板为现浇结构，所以跨中按T型截面计算。按跨度考虑，取故属于第一类T型截面实际配筋2Ф16=402/665/300=0.0026>满足最小配筋率要求。将跨中截面的两根钢筋伸入支座处，作为支座处负弯矩作用下的受压钢筋，据此计算支座上部纵向受拉钢筋的数量。支座A处可近似取：实际配筋2Ф20AS=628mm2支座B左Mmax=289.88KN.M 可近似取：实际配筋2Ф28AS=1232mm梁斜截面设计为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下：左震：右震：由于 无需计算配箍，但应满足构造要求。所以此梁可按构造配筋，按构造要求，三级抗震下，加密区长度为中的较大值，本结构取998mm，加密区箍筋最大间距为中的最小值，本结构为100mm，加密区箍筋最小直径为8mm。梁端加密区箍筋取Ф8@100，非加密区取Ф8@200。由于梁的高度大于450mm，因此在梁的两侧应配上214的构造筋。7.2框架柱设计及配筋柱正截面设计取一般多层房屋，钢筋混凝土框架结构各层柱计算长度为柱的配筋采用对称式为便于施工从A轴柱选取以下二组内力进行截面计算：第一组第二组轴压比验算框架结构三级抗震，轴压比限值0.85截面尺寸复核取因，所以偏心类型确定 （1）第一组内力柱的计算长度取因为长细比因为轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离对称配筋由为大偏心情况。由下式计算因为126.32<ρminbh=0.002*600*565=678mm2取As=As=678mm2配筋每边用318As,=As=763mm2，按轴心受压验算垂直于弯矩方向的承载力由l0/h=7.5Φ=1.0符合要求。附加偏心矩ea 取值为20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值ea=20mm柱的计算长度取因为长细比因为为大偏心情况。实配钢筋4Ф20As=1256mm2柱斜截面设计以一层A柱为例子对于三级抗震等级框架 λ=7.5〉3考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值所以该层该柱按构造配置箍筋柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100。，轴压比0.03，查表得，则最小体积配箍率柱箍筋的体积配筋率=1.8%>0.48%,可以加密区位置及长度按规范要求确定，非加密区箍筋取Ф10@150。八、板的设计由l02/l01=7.2/7=1.2<2,为双向板，按塑性铰线法设计计算,采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB335钢筋.(fy=300N/mm2)荷载设计值以屋面板中间区格板设计为例可变荷载设计值g=1.4*0.5=0.7KN/m2永久荷载设计值g=1.2*5.27=6.32KN/m2g+q=7.02KN/m2计算跨度 内跨边跨AB弯矩计算首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值；跨中钢筋在离支座出间隔弯起，取，对中间区格均取α==0.13，边区格取α=0.93，然后进行连续运算。A区格板将上列各值代入式（支座总弯矩取绝对值）得B区格板将上列各值代入式（支座总弯矩取绝对值）得 截面设计见表8.1表8.1按塑性理论设计的截面配筋项目截面（mm）m（KN.m）配筋实配跨中A区格801.63×0.8=0.5524.12Ф6@200141.0700.21×0.8=0.3316.54Ф6@200141.0B区格805.2228Ф8@200251704.84243Ф8@200251支座A----A800.52×0.8=0.6628.9Ф6@200141.0A-----B809.67424Ф10/12@200479注：中间区格板得跨中弯矩及A——A支座弯矩减少20%，其余不折减，为了计算，近似取γ=0.95，九PKPM电算9.1建筑结构的总信息总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0 竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板细分最大控制长度(m)DMAX_S=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.50风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.50地面粗糙程度:C类 结构X向基本周期（秒）:Tx=0.28结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.28是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=2各段最高层号:NSTI=44各段体形系数(X):USIX=1.300.00各段体形系数(Y):USIY=1.300.00地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=7.50场地类别:KD=II设计地震分组:二组特征周期TG=0.40地震影响系数最大值Rmax1=0.12用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.72 框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=2钢框架的抗震等级:NS=2抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否是否考虑最不利方向水平地震作用:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.85 4---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是柱实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15墙实配钢筋超配系数CPCOEF91_W=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00 强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%):RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................ 结构重要性系数:RWO=1.00钢柱计算长度计算原则(X向/Y向):有侧移/有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否支撑按柱设计临界角度:20.00荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30 竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号 用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)4123.3868.55014.600685.519.50.00.913123.0398.32510.900698.574.70.01.022123.0308.3217.400683.674.70.00.951123.0968.3323.900725.974.70.01.00 活载产生的总质量(t):243.540恒载产生的总质量(t):2793.521附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):3037.061恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)152(30/300)32(30/300)0(30/300)3.9003.9002(2)152(30/300)32(30/300)0(30/300)3.5007.4003(3)152(30/300)32(30/300)0(30/300)3.50010.900 4(4)152(30/300)32(30/300)0(30/300)3.70014.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4153.3353.3197.3139.60139.6516.53144.0297.3538.0115.56255.21409.62138.64136.01014.0101.74356.92658.81137.21173.21689.598.34455.24434.2===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)=========================================================================== 层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11779.7623.138.5545.6017.1045.6017.1021779.7623.138.5545.6017.1045.6017.1031779.7623.138.5545.6017.1045.6017.1041779.7623.138.5545.6017.1045.6017.10===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期:2015.5.24开始时间:15:46:45可用内存:1471.0MB第一步:数据预处理 第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2015.5.24时间:15:46:55总用时:0:0:10===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=24.4040(m)Ystif=8.5500(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.0960(m)Ymass=8.3325(m)Gmass(活荷折减)=875.2828(800.6008)(t)Eex=0.0787Eey=0.0131Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.1908Raty1=2.2377薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.0974E+06(kN/m)RJY1=2.0974E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.2440E+06(kN/m)RJY3=1.1460E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1 Xstif=24.4040(m)Ystif=8.5500(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.0295(m)Ymass=8.3214(m)Gmass(活荷折减)=832.9629(758.2809)(t)Eex=0.0828Eey=0.0138Ratx=0.6672Raty=0.6672Ratx1=1.4677Raty1=1.4848薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.3994E+06(kN/m)RJY1=1.3994E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.5636E+05(kN/m)RJY3=6.8781E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=24.4040(m)Ystif=8.5500(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.0387(m)Ymass=8.3254(m)Gmass(活荷折减)=847.8729(773.1910)(t)Eex=0.0822Eey=0.0135Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.6516Raty1=1.6558薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.3994E+06(kN/m)RJY1=1.3994E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m) RJX3=7.3617E+05(kN/m)RJY3=6.6175E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=24.4040(m)Ystif=8.5500(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.3856(m)Ymass=8.5500(m)Gmass(活荷折减)=724.4818(704.9879)(t)Eex=0.0613Eey=0.0000Ratx=0.8464Raty=0.8464Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.1845E+06(kN/m)RJY1=1.1845E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=6.3678E+05(kN/m)RJY3=5.7093E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第4层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第4层第1塔)============================================================================ 结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载714660.71685.8423.930.00Y风荷载267997.84431.160.480.00X地震692449.823556.629.400.00Y地震259668.721782.111.920.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.032按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.026按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.082按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.068 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.006============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.124E+070.115E+073.9040341.120.26110.7920.756E+060.688E+063.5029539.89.6281.5030.736E+060.662E+063.5019245.133.88120.3540.637E+060.571E+063.708772.268.60240.82该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值* **********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.3515E+040.3515E+041.001.00310.4946E+040.5096E+041.411.45210.5996E+040.6355E+041.211.25110.8897E+040.8935E+041.481.41X方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:4塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:4塔号:19.2周期、地震力与振型输出文件考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.543990.750.89(0.00+0.89)0.1120.52311.011.00(1.00+0.00)0.00 30.494393.330.11(0.00+0.11)0.8940.183491.740.88(0.00+0.88)0.1250.17712.291.00(1.00+0.00)0.0060.165996.200.12(0.00+0.12)0.8870.111194.280.86(0.00+0.85)0.1480.10804.921.00(0.99+0.01)0.0090.100198.660.15(0.00+0.14)0.85100.083497.770.85(0.02+0.83)0.15110.08177.981.00(0.98+0.02)0.00120.074899.160.15(0.00+0.15)0.85地震作用最大的方向=-89.467(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩 振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.09-9.3549.03310.12-8.6146.02210.09-5.7230.72110.04-2.4113.11振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41851.6715.38199.2431781.0613.71189.6421522.239.05132.1911221.833.8158.56振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.50-5.92-248.73 310.23-5.06-233.88210.14-3.33-155.26110.06-1.41-65.90振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.279.17-54.08310.04-2.139.97210.31-10.2157.34110.23-7.2441.73振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-346.61-13.93-170.003178.473.42-11.5221382.7115.33128.8811274.2210.81105.69振型6的地震力 -------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.544.60185.94310.21-1.20-42.06210.53-5.03-209.57110.35-3.56-150.94振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.69-9.0660.7631-1.2016.15-100.82210.07-1.397.31111.20-16.01100.85振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41142.8512.2886.3031-253.05-21.84-92.85 2119.201.86-3.6011251.8721.5796.32振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.47-3.12-117.7031-0.865.56209.82210.10-0.47-15.40110.83-5.53-210.46振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.503.61-25.40311.54-11.1473.5621-2.2216.22-106.18112.09-15.47101.98振型11的地震力------------------------------------------------------- FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-31.40-4.38-11.063196.4913.4614.4121-139.49-19.52-17.2511131.8518.5814.69振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.120.7427.27310.37-2.28-84.2321-0.533.29121.53110.51-3.13-115.09各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.3322376.7930.9440.31 5388.7960.5570.768160.8790.54100.911157.46120.22X向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)10.01283.0330.0340.01510.6760.0270.0284.4190.01100.03111.75 120.01各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:底部剪力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41927.64927.64(13.16%)(13.16%)3432.29912.2531827.261658.52(11.22%)(11.22%)9131.25746.9521664.262162.76(9.67%)(9.67%)16506.64497.32 11471.242420.20(7.97%)(7.97%)25694.12276.73抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=2.40%X方向的有效质量系数:100.00%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-6.84733.18-3844.8931-9.73674.77-3608.31 21-6.68448.74-2409.0211-2.84188.90-1028.34振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)4115.030.273.523113.780.243.35219.220.162.33113.910.071.03振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-8.4099.174164.0331-3.9184.783915.3621-2.4155.792599.1911-1.0223.661103.27振型4的地震力------------------------------------------------------- FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)419.00-306.051804.6031-1.2771.20-332.8421-10.43340.60-1913.3211-7.71241.70-1392.37振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-13.93-0.56-6.83313.150.14-0.462115.380.625.181111.020.434.25振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)415.04-43.12-1741.0431-1.9411.26393.8621-4.9947.101962.25 11-3.3033.371413.32振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-9.32122.72-822.953116.29-218.801365.5521-1.0118.85-98.9611-16.26216.80-1365.97振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)4112.321.067.4531-21.83-1.88-8.01211.660.16-0.311121.731.868.31振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t (kN)(kN)(kN-m)41-3.0820.54774.95315.64-36.58-1381.4421-0.663.08101.4011-5.4736.431385.65振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)413.75-26.93189.4231-11.4783.11-548.562116.53-120.98791.8211-15.59115.38-760.50振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-4.45-0.62-1.573113.671.912.0421-19.76-2.77-2.441118.682.632.08 振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.73-4.60-168.6531-2.2614.10520.93213.29-20.37-751.5711-3.1319.34711.76各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12045.5920.743263.404347.4550.63648.607139.5781.20923.481050.58 111.15128.46Y向地震作用参与振型的有效质量系数-------------------------------------------------------振型号有效质量系数(%)174.0120.0338.7449.5350.0261.3373.8380.0390.64101.53110.04120.27各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力 Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:底部剪力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41862.50862.50(12.23%)(12.23%)3191.27880.8331766.561536.37(10.39%)(10.39%)8467.08721.2321620.191999.91(8.94%)(8.94%)15276.16480.2011444.172237.89(7.37%)(7.37%)23757.08267.20抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=2.40% Y方向的有效质量系数:100.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT9.3位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX411328.418.383700.1321.461.461/2535.63.5%1.0031997.037.003500.992.262.251/1549.26.9%1.2621664.814.793500.662.872.861/1219.39.0%1.31 11331.951.943900.331.951.941/1995.99.9%0.67X方向最大层间位移角:1/1219.(第2层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY4113210.698.953700.1321.891.581/1961.59.6%1.0031998.917.453500.992.892.431/1210.24.2%1.2521666.085.073500.663.643.041/962.38.0%1.2911332.452.043900.332.452.041/1590.95.8%0.66Y方向最大层间位移角:1/962.(第2层第1塔) ===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX411350.540.541.013700.1350.090.091.001/9999.67.1%1.00311300.460.451.013500.1300.140.131.011/9999.35.4%1.2921970.320.321.013500.970.180.181.011/9999.32.9%1.4111360.140.141.013900.360.140.141.011/9999.99.9%0.77X方向最大层间位移角:1/9999.(第4层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第2层第1塔) ===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY411321.591.501.063700.1350.260.241.081/9999.65.9%1.0031991.331.261.053500.990.400.381.061/8715.33.7%1.2821660.930.881.053500.660.530.511.051/6555.33.8%1.3911330.390.371.053900.330.390.371.051/9905.99.9%0.75Y方向最大层间位移角:1/6555.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.06(第4层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第4层第1塔) ===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41138-0.5031104-0.722171-0.681138-0.40===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41142-0.2331109-0.222176-0.181143-0.09===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx411328.578.561.003700. 1631.481.471.0031997.107.091.003500.992.272.271.0021664.834.821.003500.662.882.871.0011331.951.951.003900.331.951.951.00X方向最大位移与层平均位移的比值:1.00(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第4层第1塔)===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy411329.118.441.083700.1351.591.481.0731997.536.961.083500.992.432.261.08 21665.104.701.083500.663.052.821.0811332.051.881.093900.332.051.881.09Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.09(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第1层第1塔)9.4薄弱层验算Vx,Vy-----TheShearForceofFloorsVxV,VyV-----TheBearingShearForceofFloors---------------------------------------------------------------------------FloorTowerVxVyVxVVyV(kN)(kN)(kN)(kN)---------------------------------------------------------------------------415565.875175.033515.003515.00319951.159218.244946.005096.002112976.5311999.445996.006354.001114521.1913427.318896.008935.00TheYieldCoefficientsofFloor--------------------------------------------------FloorTowerGsxGsy --------------------------------------------------410.63150.6792310.49700.5528210.46210.5295110.61260.6654TheElastic-PlasticDisplacementofFloorinX-Direction---------------------------------------------------------------------------FloorTowerDxDxsAtpxDxspDxsp/hh(mm)(mm)(mm)(m)---------------------------------------------------------------------------4150.474228.756691.3011.383701/3253.703142.1890513.557551.3017.624821/1983.502128.8870517.223161.3022.390111/1563.501111.7266411.726641.3015.244631/2553.90TheElastic-PlasticDisplacementofFloorinY-Direction---------------------------------------------------------------------------FloorTowerDyDysAtpyDyspDysp/hh(mm)(mm)(mm)(m)---------------------------------------------------------------------------4164.1218311.320951.3014.717231/2513.703153.4623817.354081.3022.560301/1553.50 2136.4645021.832781.3028.382611/1233.501114.7159414.715941.3019.130731/2033.90致谢 最先感谢我的指导老师，我够顺利按时完成毕业设计，离不开她的悉心指导，她从设计确定的题目、直到毕业设计终稿的完成，给予了我许多的指点和帮助。感谢她在繁忙的工作之余，挤出时间对我的毕业设计提出宝贵的意见。其次感谢学院所有教过我的老师！他们传授给我的专业知识不仅是完成本设计的基础，也是我不断成长的源泉。我也要感谢经在各个方面给予过我帮助的伙伴们，在大学生活即将结束的最后的日子里，我们再一次验证了团结就是力量这句真理。最后祝所有帮助我的老师和同学们工作顺利！ 参考文献[1]吴德安．混凝土结构计算手册（第三版）[M]．北京：中国建筑出版社，2002．[2]李必瑜．房屋建筑学（第四版）[M]．武汉：武汉理工出版社，2012．[3]熊丹安．钢筋混凝土框架结构设计与实例[M]．武汉：武汉理工大学出版社，2005．[4]许秀丽．混凝土框架结构设计[M]．北京：中国建筑工业出版社，2008．[5]徐有邻，周氏．混凝土结构设计规范理解与应用[M]．北京:中国建筑出版社，2002．[6]JGJ3—2010，高层建筑混凝土结构技术规程[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010[7]GB/T50105-2001，建筑结构制图标准[S]．北京：中国建筑出版社，2001．[8]GB50009-2012，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑出版社，2012．[9]GB50010-2010，混凝土结构设计规范[S]．北京：中国建筑出版社，2010．[10]GB50011-2010建筑抗震设计规范[S]．北京：中国建筑出版社，2010． 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 注意事项1.设计（论文）的内容包括：1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）2）原创性声明3）中文摘要（300字左右）、关键词4）外文摘要、关键词5）目次页（附件不统一编入）6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论7）参考文献8）致谢9）附录（对论文支持必要时）2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。4.文字、图表要求：1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印4）图表应绘制于无格子的页面上5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档5.装订顺序1）设计（论文）2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神□优□良□中□及格□不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度□优□良□中□及格□不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力□优□良□中□及格□不及格4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性□优□良□中□及格□不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）指导教师：（签名）单位：（盖章）年月日 评阅教师评阅书评阅教师评价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格建议成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年月日 防灾科技学院毕业设计教研室（或答辩小组）及教学系意见教研室（或答辩小组）评价：一、答辩过程1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况□优□良□中□及格□不及格2、对答辩问题的反应、理解、表达情况□优□良□中□及格□不及格3、学生答辩过程中的精神状态□优□良□中□及格□不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？□优□良□中□及格□不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？□优□良□中□及格□不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义□优□良□中□及格□不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？□优□良□中□及格□不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平□优□良□中□及格□不及格评定成绩：□优□良□中□及格□不及格（在所选等级前的□内画“√”）教研室主任（或答辩小组组长）：（签名）年月日教学系意见：系主任：（签名）年月日6 防灾科技学院毕业设计学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入****《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______导师签名：______________年_____月_____日_______年_____月_____日6 防灾科技学院毕业设计独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日6 防灾科技学院毕业设计致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道***老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。***老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师***老师、和研究生助教***老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。6 防灾科技学院毕业设计致谢这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。6'