框架结构毕业设计说明书

'`abstract摘要该工程位于唐山地区，地震设防烈度为8度。本工程采用框架结构。该楼为五层，层高3.6米，总高19.2米，总建筑面积为3528平方米。总的设计思路：在建筑结构的两个主轴方向分别考虑水平地震作用，各方向的水平地震作用应全部由该方向抗侧力结构承担。采用框架结构计算的近似法求解内力，即：求竖向荷载作用下的内力按无侧移框架用弯距二次分配法，求水平地震作用下的内力按三角形分布用D值法。最后利用钢筋混凝土的相关原理进行构件配筋计算及校核。具体设计步骤分十步：第一步：荷载统计，包括各层恒载、活载，计算各楼层重力荷载代表值。第二步：刚度计算，包括各梁、柱的线刚度，柱的抗侧刚度D，按框架分析的D值法计算。第三步：框架自震周期的计算。第四步：验算侧移，包括顶部位移和层间位移。第五步：内力计算，用反弯点法求得各柱端弯矩、梁端弯矩和梁端剪力。第六步：竖向力作用下框架内力计算。采用弯矩二次分配法，对梁端弯矩调幅。第七步：综合配筋计算。将水平地震力与竖向力作用下分别求出的内力进行不利组合，再根据得到的几组不利组合分别进行框架梁、柱的配筋计算，取其中的最大值来配筋。第八步：使用CAD软件绘制一榀框架配筋图、楼板配筋图以及梁柱截面配筋图。第九步：楼梯设计，根据建筑设计中确定的楼梯参数，对楼梯的梯段板、平台板和平台梁配筋进行计算，并绘制楼梯各处配筋图。第十步：基础设计，首先对所给的工程地质条件进行地基处理，然后对基础进行布置和截面配筋计算。具体的设计内容和设计进程将在正文中作详细说明关键词框架结构；结构分析；抗震-1 `abstractAbstractItlocatestheregionofTangShan，theearthquakeestablishestodefendstrongdegreeas8degree.Theprojectadoptsframestructure.Therearethreestorysinthebuilding.Theheightoftheflooris3.6m.Thegeneralheightis19.2mandthegeneralareaofthebuildingis3528squaremeter.Thegeneraldesignthinking:Thetwodirectionsofmainshaftinbuildingstructuredifferenceconsiderationhorizontalseismicrole，thehorizontalseismicroleofeachdirectionshouldfightsideforcestructurecompletelybythisdirectiontounderstake.Withtheapproximationofframestructuralcalculationbegtotakeaffactuntieforce.Begtoerectunderloadroleforcepresswithoutsidemoverigidframeusecurveddistancetwicedistributionlaw，beghorizontalearthquaketotakeaffactunderforcepresstriangledistributionuseDvaluemethod.Therelatedprinciplethatusesreinforcedconcretefinallycarriesoutcomponenttomatchtendoncalulationandschoolnucleus.Theconcretedesignstagedividesintotensteps:Thefirststep:Loadstatistics，includingeachlayerpermanentyearandworktocarry，eachbuildinglayergravityloadrepresentativeofcalculationworth.Thesecondstep:rigiditycalculationincludethelinerigidityofeachbeamandcolume，columefighttheDvaluelawcalculationthatsiderigidityDanalysesaccordingtoframe.Thethirdstep:Framefromthecalculationoftheearthquakeperiod.Thefourthstep:thesideofCheckingcomputationismoved，includstopdisplacementbetweenlayerdisplacement.Thefifthstep:Forcecalcultiongeteachcolumeendwithonthecontrarycurvedalittermethodtobenddistanceandbeamendcurveddistanceandbeamendcutforce.Thesixthstep:Erecttotheforcecalculationinforcerolesillframe.Withcurvedrules，distributelawtwice，andbendrulesamplitudemodulationfor 第二章建筑设计部分beamend，thecoefficientofamplitudemodulationβtake0.8.Theseventhstep:Synthesizetomatchtendoncalculation.Facewithhorizontalseismicforcewitherectunderforceroledifferencebegmakeforcecarryoutunfavorablecombination，somegroupsofunfavorablecombinationsthatbasisgetsagaincarriesoutframebeamrespectively，columnmatchtendoncalculation，takethebiggestvalueinwhichislastmatchtendon.Theeighthstep:UseCADsoftwaretodrawonepinframematchtendonpictureandfloormatchtendonpictureaswellasbeamcolumesectionmatchtendonpicture.Theninthstep:Stairsdesignmatchestendonaccordingtothedefinitestarisparameterinbuildingdesign，forplatformbeam，platformboardandtheladdersectionboardofstairstocarryoutcalculation，anddraweachplaceofstairstomatchtendonpictureThetenthstep:Basicdesignfristcarriesoutfoundationhandlingfortheprojectgeologicalconditiongiven，isthenarrangedforfoundationwithsectionmatchtendoncalculation.specificdesigncontentanddesigncoursewillmakedetailedexplanationintext.Keywordsframestructure;Structuralanalysis;anti-seismisdesign-1 目录目录第1章绪论1第二章.建筑设计部分22.1工程概况22.2建筑平面设计22.2.1使用部分的平面设计22.2.2交通联系部分的平面设计22.3建筑剖面设计32.4建筑立面设计3第三章结构设计部分43.1工程概况：43.2初选构件尺寸:53.2.1构件截面尺寸:53.3荷载统计63.4水平荷载下内力计算93.5横向框架内力和位移计算103.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算：103.5.2多遇水平地震作用下的位移验算：123.5.3水平地震作用下框架内力计算：123.6.竖向荷载作用下框架的内力计算153.6.1横向框架内力计算153.6.1.1计算单元简图153.7用弯矩分配法计算框架弯矩193.7.1固端弯矩计算193.7.2分配系数计算193.7.3传递系数：193.7.4弯矩分配193.8梁端剪力及柱轴力计算233.8.1、恒载作用下：233.8.2活载作用下：243.9内力组合243.9.1框架梁内力组合243.9.2框架柱内力组合263.10截面设计313.10.1梁正截面强度设计313.10.2柱截面设计333.10.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算：373.11.楼板设计383.11.1.荷载计算：383.11.2内力计算：38-1 目录3.11.3.截面强度计算413.12双分平行式楼梯设计423.12.1踏步板计算423.12.2平台板计算433.12.3平台梁计算433.13基础设计443.13.1、初选设计参数443.13.2、基础截面尺寸确定443.13.3确定基底面积和基底反力453.13.4抗冲切验算46体会50参考文献51谢辞52-1 第一章绪论第1章绪论根据设计材料提供场地的地质条件及所在地区的抗震烈度，确定出拟建筑物的抗震等级三级。建筑物的设计过程包括建筑设计和结构设计部分。建筑设计部分：综合了几个方案的优点，考虑可影响建筑的各种因素，采用了既能满足现代化教学的多方面要求，又较经济、实用、美观的方案。结构设计部分：分别从结构的体系选择、各构件的尺寸、结构总体的布置、楼屋盖的结构方案及基础方案的选择等多方面进行了论述。结构计算大致分为以下几个步骤：荷载统计：荷载统计是在初选截面的基础上进行的，其计算过程是按从上到下的顺序进行的，荷载的取值按各层房间的使用功能及位置的不同，查荷载规范确定。按建筑方案中的平、立、剖面设计，选定计算见图，并初选柱截面。框架变形验算：验算了框架在水平地震作用下横向变形。此过程中，采用了顶点位移法计算结构的自震周期，按底部剪力法计算水平地震作用。横向框架的内力分析：分别分析了横向框架在水平地震作用方向荷载作用下的内力，用弯矩二次分配法计算梁端、柱端弯矩。内力组合：对恒载、活载及地震荷载进行组合，造出最不利内力，并以此为依据对框架梁、柱进行截面设计。板的设计：用弹性理论进行计算。楼梯设计：采用双分平行式楼梯。设计成果：平面图、立面图、剖面图、楼梯平剖面一张，楼屋盖的结构布置、配筋图、基础平剖面施工图及建筑总说明和结构总说明等。此外，本设计采用了AutoCAD软件的应用1 第一章绪论第二章.建筑设计部分2.1工程概况本工程为唐山松下电器公司办公楼，位于唐山市，框架结构，共五层，建筑面积3528m2，建筑物东西总长42m，总宽16.8m，建筑物最大高度为19.2m。室内外高差0.45m。建筑物结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度八度。内装修：内墙面：抹灰刷涂料和贴地砖；地面为水泥砂浆地面、磨光花岗岩楼面及铺地转楼面。顶棚为抹灰刷涂料。屋面做法：保温层为聚苯乙烯泡沫塑料板，防水层为SBS高聚物防水卷材。2.2建筑平面设计2.2.1使用部分的平面设计对于使用房间平面设计的要求主要有：房间的面积、形状和尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求；门窗的大小和位置，应该考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好；房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，材料要符合相应的建筑标准。另外，使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点、使用人数的多少、家具设备的多少等因素决定，对于办公建筑，普通办公室的使用面积不应小于3m2，单间办公室净面积不宜小于10m2，本办公楼普通办公室的开间为3m，进深为6.6m；小型会议室的使用面积宜为31.68m2，厕所距离最远的工作房间不大于50m，并尽可能布置在建筑物的一侧，此办公楼设计满足规范要求。2.2.2交通联系部分的平面设计交通联系部分涉及的主要要求是：交通路线简捷明确，连系通行方便；人流通畅，紧急疏散时迅速安全；满足一定的采光通风要求。办公建筑走道的最小净宽当走道长度大于40m时，走道净宽在双面布房时不小于1.8m。当走道地面有高差且高差不足二级踏步时，不得设置台阶，应设坡道，其坡度不大于1/8。对于楼梯间的设置应靠外墙，并应直接天然采光和直接通风，每层疏散楼梯的总宽度应按照每100人不小于1m计算，疏散楼梯的最小宽度不小于1.2m。对于出口不应小于两个，每个出口的宽度不应小于0.9m，故将此办公楼的出口设为两个，出口的最小宽度为2.1m。1 第二章建筑设计部分2.3建筑剖面设计房间剖面的设计，首先要确定市内的净高。即房间内楼地面到顶棚或其它构件底面的距离。对于办公楼，办公楼的室内净高不得小于2.6m，设空调的不可低于3.6m，走道净高不得低于2.1m，储藏室净高不得低于2m。故将此办公楼的层高定为3.6m，为了满足室内采光和通风，要将窗户的位置及高低合理设置，为了避免在房间的天棚出现暗角，窗户上沿到天棚的距离尽可能留的小一些。窗的下沿即窗台的高度通常为900mm。2.4建筑立面设计建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计师在满足房间的使用经济条件下，运用建筑造型和里面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合面进行的。对于建筑物的立面的设计要求：能反映建筑功能要求和建筑类型的特征；要结合材料性能、结构构造和施工技术的特点；掌握建筑标准和相应的经济指标；适应基地环境和建筑规划的群体布置；符合建筑造型和立面构图的一些规律，如均衡、韵律、对比、统一等；做到把适用、经济、美观三者有机地结合起来。51 第二章建筑设计部分第三章结构设计部分3.1工程概况：本工程为唐山松下电器公司办公楼，拟建办公楼为五层。其中一层设置门厅，多功能会议室，小接待室，值班室，楼梯，卫生间等。二至五层设阅览室，资料室，打印室，楼梯，卫生间，其余为普通办公室等。工程所在地：唐山市。地基承载力特征值fak按160Kpa设计。设计使用年限：50年。抗震设防：抗震设防烈度8度，设计承载力特征值为0.35g，设计地震第一组。工程做法:(1)屋面活荷载:0.5KN/m2(不上人屋面)(2)楼面活荷载:办公室2.0KN/m2走廊2.5KN/m2楼梯间3.0KN/m2厕所3.0KN/m2(3)楼屋面及其内外装修做法:屋面:(不上人)0.5KN/m2楼面:大理石楼面0.65KN/m2地面：大理石地面外墙:女儿墙:250厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块2.22KN/m2普通外墙：370厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块3.29KN/m2内墙:240厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块(双面抹灰)2.14KN/m2玻璃幕墙:0.40KN/m2塑钢门窗:0.40KN/m251 第三章结构设计部分3.2初选构件尺寸:采用中走廊双开间柱网，根据使用要求，梁格、柱网尺寸见图3.1。3.2.1构件截面尺寸:梁、板、柱混凝土均采用C30（1）梁截面设计:纵向框架梁:L=6000mm，h=(1/10～1/15)L=600～400mm，取h=600mmL=7800mm，h=(1/10～1/15)L=780～520mm，取h=600mmL=7200mm，h=(1/10～1/15)L=720～480mm，取h=600mmL=4500mm，h=(1/10～1/15)L=450～300mm，取h=600mm横向框架梁:L=6600mm，h=(1/10～1/15)L=660～440mm，取h=500mmL=3600mm，h=(1/10～1/15)L=360～240mm，取h=400mm图3.1柱网的平面布置梁宽均取b=300mm次梁:L=6600mm，h=(1/12～1/18)L=550～366.7mm，取h=400mm，b=250mm板:L=3000mm，h≥(1/45)L=66.7mm，取h=120mm（2）柱截面设计:根据建筑物高度、结构类型及设防烈度，确定该框架的抗震等级为二级。查得柱轴压比限值Uc=0.8=N/(bhfc)粗估柱轴力:按框架14KN/M2，共五层，N=14×5×（2.5+1.2）×3×1.2=933.6KN，51 第三章结构设计部分fc=14.3N/mm2初步选底层截面为500mm×500mm，其它层柱截面为500mm×500mm底层柱高为：h=3.6m+0.45m+0.68m=4.73m其中底层层高3.6m，室内外高差0.45m，基础顶面至室外地面高度0.68m。其它层柱高等于层高。由此得框架计算简图图3.2框架计算简图3.3荷载统计1.恒荷载计算（1）屋面恒荷载顶层屋面做法：100挤塑聚乙烯塑料板0.07KN/m2SBS改性沥青防水卷材0.5KN/m220厚1:3水泥砂浆掺聚丙烯20×0.02=0.4KN/m21:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡14×0.03=0.42KN/m2120mm混凝土现浇板:25×0.10=3.0KN/m240厚细石混凝土17×0.01=0.17KN/m2合计:gk=4.56KN/m251 第三章结构设计部分边跨（AB，CD跨）框架梁自重0.30×0.5×25=3.75KN/m梁侧粉刷2×（0.5-0.12）×0.02×17=0.26KN/m计：4.01KN/m中跨（BC)跨框架梁自重0.3×0.4×25=3KN/m梁侧粉刷2×（0.4-0.12）×0.02×17=0.204KN/m计：3.19KN/m因此作用在顶层框架梁上的线荷载为：g3AB1=g3CD1=4.01KN/m；g3AB2=g3CD2=4.46×6=26.76KN/mg3BC1=3.19KN/mg3BC2=4.46×6=26.76KN/mg3AB=g3CD=g3AB1+g3AB2=4.01+26.76=30.77KN/mg3BC=g3BC1+g3BC2=3.19+26.76=29.965KN/m（2）2层楼面均布恒荷载:楼面做法:大理石楼地面:0.65KN/m2120mm厚现浇混凝土板:25×0.12=3.0KN/m210mm厚板底抹灰:17×0.01=0.17KN/m2--------------------------------------------------------------------------合计：gk=3.82KN/m2边跨（AB，CD跨）框架梁自重及梁侧粉刷4.01KN/m边跨填充墙自重0.24×（3.6-0.6)×14=10.08KN/m墙面粉刷（3.6-0.6)×0.02×2×17=2.04KN/m中跨（BC)跨框架梁自重及梁侧粉刷3.19KN/m因此作用在中间层框架梁上的线荷载为：g2AB=g2CD=4.01+10.08+2.04=16.13KN/mg2BC=3.19KN/m屋面均布活载:不人屋面取0.5KN/m2雪荷载0.35KN/m2楼面均布活载：2.0KN/m251 第三章结构设计部分图3.6框架计算简图及质点重力荷载值荷载分层汇总:顶层重力荷载代表值包括，屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙自重。其它层重力荷载代表值包括，楼面恒载，50%楼面均布活载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层柱自重，及纵、横墙自重。第一层:楼板恒载:2695.40KN楼板活载:1145.73KN纵横墙:1516.24KN梁重:1795.61KN柱子:1979.39KN门窗:66.77KN第二层:楼板恒载:2695.40KN楼板活载:1145.73KN纵横梁：1516.24KN纵横墙：689.34KN柱子:1979.39KN门窗：51.2KN第三层:楼板恒载:2695.40KN楼板活载:1145.73KN纵横梁：1516.24KN纵横墙：1463.22KN柱子:1979.39KN门窗：52.04KN第四层:楼板恒载:2695.40KN楼板活载:1145.73KN纵横梁：1516.24KN纵横墙：1581.36KN柱子:1979.39KN门窗：52.88KN第五层：楼板恒载:2695.40KN楼板活载:1145.73KN纵横梁：1516.24KN纵横墙：1517.25KN51 第三章结构设计部分柱子:1979.39KN门窗：53.66KN屋面恒载：3587KN屋面活载：348.93KN女儿墙：22.58KN将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力代表值如下图2：G5=6505.64KNG4=8404.56KNG3=78286.42KNG2=8201.54KNG1=8339.44KN总重G=G1+G2+G3=39737.6KN3.4水平荷载下内力计算梁柱线刚度计算混凝土强度等级C30，Ec=3.0×107。在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效高度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性距时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0(I0为梁的截面惯性距)；对中框架梁取I=2.0I0表3-1横梁线刚度计算表类别层次Ec（N/mm2）b×h（mm2）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N·mm）1.5EcI0/l（N·mm）2EcI0/l（N·mm）边横梁1-53.0×104300×5005.4×10966002.7×10104.05×10105.4×1010走道梁1-53.0×104300×4003.13×10936003.91×10104.64×10107.81×1010表3-2框架柱的线横向刚度层次hc（mm）Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）Ic（mm4）EcIc/hc（N·mm）147303.0×104500×5002.001×101014.00×10102--536003.0×104500×5001.080×101010.72×1010表3-3中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱(8根)中柱(24根)∑DKαcDi1KαcDi22-50.8860.307332141.3450.4024349165474811.2290.535401151.0680.6124588971112851 第三章结构设计部分表3-4边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（8根）中柱（24根）∑DKαcDi1KαcDi22-50.4130.171185000.5500.2152326035312010.5730.417312670.7630.45734267536272将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D，见下表。由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为：表3-5横向框架梁的层间侧移刚度层次12345∑Di（N/mm）12474001007868100786810078681007868∑D1/∑D2=1247400/1007868>0.7，故该框架为规则框架。3.5横向框架内力和位移计算按顶点位移法计算框架的自震周期。（3.1）横向框架顶点位移的计算过程见表3.6。表3-6横向框架顶点位移层次Gi(KN)VGi(KN)∑Di(KN)Δui(mm)ui（mm）56505.646505.6410078686.45107.2848404.5614910.210078684.79100.8338286.4223196.62100786823.0286.0428201.5431398.26100786831.1663.0218339.5439737.60124740031.8631.863.5.1水平地震作用及楼层地震剪力的计算：51 第三章结构设计部分本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×39737.6=33776.76（KN）计算水平地震影响系数а1查表得设防烈度为8度的аmax=0.16а1=（Tg/T1）0.9аmax=（0.35/0.37）0.9×0.16=0.172结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.172×33776.96=5809.64（KN）因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s>T1=0.37s，所以不考虑顶部附加水平地震作用。各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）（3.2）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）（3.6）计算过程如下表表3-7各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN·m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）519.136505.64124452.90.301566.361566.36415.538404.56130522.820.291642.763209.12311.938286.4298857.000.221244.214453.3328.338201.5468318.830.15859.865313.1914.738339.4439445.560.086496.465809.65各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：51 第三章结构设计部分图3.4各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图3.5.2多遇水平地震作用下的位移验算：水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移ui分别按下列公式计算：（△u）i=Vi/∑Dij（3.4）ui=∑（△u）k（3.5）各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。计算过程如下表:表3-8横向水平地震作用下的位移验算层次Vi（KN）∑Di（N/mm）（△u）i（mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i/hi51566.3610078681.5619.1136000.000043443209.1210078683.1917.5536000.000088634453.3310078684.4214.3636000.00012325313.1910078685.289.9436000.00014715809.6512474004.664.1547300.0000986由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，0.000147<1/550，满足规范要求。3.5.3水平地震作用下框架内力计算：框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vij=DijVi/∑Dij（3.6）Mbij=Vij×yh（3.7）Muij=Vij（1-y）h（3.8）y=yn+y1+y2+y3（3.9）注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。51 第三章结构设计部分y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度。下面以③轴线横向框架内力的计算为例表3-9各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）边柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）Mbi1（KN·m）Mui1（KN·m）53.61566.3610078682326036.150.550.3039.0491.143.63209.1210078682326074.070.550.40106.66160.033.64453.33100786823260102.780.550.45166.51203.5123.65313.19100786823260122.630.550.45198.66242.8114.735809.65124740034267159.60.7630.70528.46226.47表3-10各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）Mbi2（KN·m）Mui2（KN·m）53.61566.3610078684349167.591.3450.3790.03153.2943.63209.12100786843491138.481.3450.45224.34274.1933.64453.33100786843491192.171.3450.47325.15366.6623.65313.19100786843491229.271.3450.50412.69412.6914.735809.65124740045889213.721.0680.65657.08353.81梁端弯矩、剪力及柱的轴力分别按以下的公式计算：Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）（3.10）Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）（3.11）Vb=（Mlb+Mrb）/l（3.12）Ni=∑（Vlb-Vrb）k（3.13）具体计算过程见下表：表3-11梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算51 第三章结构设计部分层次边梁走道梁柱轴力MlbMrbLVbMlbMrblVb边柱N中柱N585.0156.116.628.2758.4658.463.648.72-28.27-20.454171.03112.886.659.52128.62128.623.6107.18-87.79-48.723256.91169.566.691.1200.25200.253.6166.88-178.89-124.52334.74220.96.6115.27246.71246.713.6205.59-294.16-214.821350.84235.826.6126.06262.3262.33.6218.58-420.22-307.34水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及轴力图如下图：图3.4左地震作用下框架弯矩图(KN.M)51 第三章结构设计部分图3.5左震作用下梁端剪力、柱轴力图（KN）3.6.竖向荷载作用下框架的内力计算3.6.1横向框架内力计算3.6.1.1计算单元简图计算单元宽度为6m，由于房间内布置有次梁（b×h=300mm×400mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。51 第三章结构设计部分图3.6横向框架计算单元（mm）3.6.1.2荷载计算：恒载作用下柱的内力计算：恒荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图3.7恒载作用下各层梁的荷载分布对于第5层，q1、q1，代表横梁自重，为均布荷载形式。q1=4.02KN/mq1，=3.19KN/mq2、和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=5.14×3=15.42KN/mq2，=5.14×3.6=18.51KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载，计算如下：51 第三章结构设计部分P1=[（3×1.8/2）×2+（3.6+6.6）×1.8]×5.14+5.513×6.0+3.938×6.6/2+2.215×0.9×6.0=177.86KNP2=[（3.0×1.8/2）×2+（3.6+6.6）×1.8+（3.6+3）×2×1.2/2]×5.14+5.513×6.0+3.938×6.6/2=201.51KN集中力矩M1=P1e1=177.86×（0.60-0.3）/2=26.68KN·mM2=P2e2=201.51×（0.60-0.3）/2=30.23KN·m对于2-4层，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第4层。q1=9.531KN/mq1，=3.938KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=13.752KN/mq2，=14.17KN/mP1=（6.48+7.56）×3.82+5.513×6.6+3.938×3+2.215×(6.6×2.7-1.7×2.1×2)+0.4×1.7×2.1×2=128.35KNP2=（6.48+7.56+7.2）×3.82+5.513×6.6+3.938×3+1.78×2.7×(6.6-2.1×2)+0.4×2.1×2=142.55KN集中力矩M1=P1e1=128.35×（0.60-0.3）/2=19.25KN·mM2=P2e2=142.55×（0.60-0.3）/2=21.38KN·m对于第1层，柱子为600mm×600mm，其余数据同2-4层，则q1=9.531KN/mq1，=3.938KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=13.752KN/mq2，=14.17KN/mP1=128.35KNP2=142.55KN集中力矩M1=P1e1=128.35×0.2=26.33KN·mM2=P2e2=142.55×0.2=29.75KN·m活载作用下柱的内力计算：活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图3.8活载作用下各层梁的荷载分布51 第三章结构设计部分对于第5层，q2=3×0.5=1.5KN/mq2，=3.6×0.5=1.8KN/mP1=（3.0×1.8+4.2×1.8）×0.5=7.02KNP2=（3.0×1.8+4.2×1.8+6.0）×0.5=10.52KN集中力矩M1=P1e1=7.02×0.15=1.05KN·mM2=P2e2=10.62×0.15=1.59KN·m同理，在屋面雪荷载的作用下：q2=0.35×3.0=1.05KN/mq2，=0.35×3.6=1.26KN/mP1=（6.48+7.56）×0.35=4.914KNP2=（6.48+7.56+7.2）×0.35=7.434KN集中力矩M1=P1e1=4.914×0.15=0.74KN·mM2=P2e2=7.434×0.15=1.12KN·m对于第2-4层，q2=7.2KN/mq2，=7.2KN/mP1=（6.48+7.56）×2=28.08KNP2=（6.48+7.56+7.2）×2=43.68KNM1=P1e1=28.08×0.15=4.21KN·mM2=P2e2=43.68×0.15=6.37KN·m对于第1层，q2=7.2KN/mq2，=4.8KN/mP1=28.08KNP2=43.68KNM1=P1e1=28.08×0.2=5.62KN·mM2=P2e2=43.68×0.2=8.5KN·m将计算结果汇总如下两表：表3-12横向框架恒载汇总表层次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）54.023.20415.4218.51177.86201.5120.6820.232-49.5313.93813.57214.17128.35142.5519.2021.3819.5313.9389.16814.17128.35142.5525.6728.51注：下表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。51 第三章结构设计部分表3-13横向框架活载汇总表层次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）51.5（1.05）1.28（1.26）7.02（4.914）10.64（7.434）1.05（0.74）1.59（1.12）2-47.27.228.0843.684.216.3717.27.228.0843.685.628.53.7用弯矩分配法计算框架弯矩3.7.1固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表。3.7.2分配系数计算3.7.3传递系数：远端固定，传递系数为1/2。3.7.4弯矩分配表3-1恒载产生的固端弯矩计算层次AB跨BC跨均布荷载均布荷载MAB=-MBA（KN.m）MBC=-MCB（KN.m）5-47.02-5.594-62.58-4.643-62.584.642-62.58-4.641-62.58-4.6451 第三章结构设计部分表3-15活载产生的固端弯矩计算层次AB跨BC跨均布荷载均布荷载MAB=-MBA（KN.m）MBC=-MCB（KN.m）5-4.57（-3.2）-0.36（-0.25）4-18.3-1.443-18.3-1.442-18.3-1.441-18.3-1.44恒载和活载作用下弯矩的计算过程如下表：表3-16恒载作用下弯矩的计算过程上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.0000.6450.3550.2830.0000.5130.20420.71-47.0247.0223.65`-5.5916.979.34-5.03-9.12-3.638.40-2.524.67-6.04-3.79-2.090.390.70-0.2821.58-42.2947.05-14.46-8.940.3920.3920.2160.870.3390.3390.13519.7-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.498.4-3.634.63-4.56-6.04-5.32-5.32-2.931.122.022.02-0.8119.9619.87-59.5961.67-14.62-16.1-8.640.3920.3920.2160.1870.3390.3390.13519.75-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.48.4-3.634.63-6.04-6.04-5.28-5.28-2.911.392.532.531.0119.9119.91-59.5761.94-15.59-15.59-8.440.3920.3920.2160.1870.3390.3390.13551 第三章结构设计部分19.75-62.5862.5822.31-4.6416.7916.799.25-6.66-12.08-12.08-4.818.406.29-3.634.63-6.04-5.03-4.45-4.45-3.651.22.182.180.8720.7418.63-59.1161.75-15.94-14.93-8.580.3470.4630.190.1680.3050.4070.1226.33-62.5862.5829.75-4.6412.5816.786.89-4.74-10.07-13.43-3.968.4-2.373.45-6.04-2.09-2.79-1.150.440.791.050.31图3.9恒载作用下框架弯矩图（KN.m）51 第三章结构设计部分表3-17活载作用下弯矩的计算过程上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.0000.6450.3550.2830.0000.5130.2041.05-4.574.571.59`-0.362.271.25-1.64-2.98-1.182.76-0.820.63-3.94-1.25-1.040.941.70-0.683.78-5.184.5-5.22-0.860.3920.3920.2160.870.3390.3390.1354.21-18.318.36.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.141.142.76-0.631.5-1.99-3.94-1.28-1.28-0.710.831.51.5-0.65.387.0-16.6419.38-8.36-10.31-3.980.3920.3920.2160.1870.3390.3390.1354.21-18.318.36.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.142.762.76-0.631.5-3.94-3.94-5.28-1.92-1.061.192.162.160.866.366.36-16.9919.74-9.65-9.65-3.720.3920.3920.2160.1870.3390.3390.1354.21-18.31.836.37-1.445.525.523.0-1.25-7.87-7.87-3.142.762.2-0.631.5-3.94-3.87-1.7-1.7-0.941.182.142.140.856.586.02-16.8717.37-9.67-9.67-3.730.3470.4630.190.1680.3050.4070.125.62-18.318.38.50-1.444.405.873.61-4.26-7.73-10.32-3.042.76-2.131.21-3.94-0.220.290.120.460.831.110.336.946.16-17.915.71-10.83-9.21-4.153.08-4.6151 第三章结构设计部分图3.10活载作用下框架弯矩图（KN.m）3.8梁端剪力及柱轴力计算3.8.1、恒载作用下：梁端剪力（3.14）式中：Vq——梁上荷载引起的剪力之和，Vm——梁端弯矩引起的剪力，柱轴力（3.15）51 第三章结构设计部分式中：Ｖ——梁端剪力；　　　　　　Ｐ——节点集中力及柱自重恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表18；活载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表19。表3-18恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力弯距引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVCN顶N底N顶N底553.0419.21-0.8052.2453.8419.21189.27221.94231.73264.4457.4717.31-0.35057.1257.8217.31377.41442.75456.22521.56357.4717.31-0.4057.0757.8717.31565.46663.47680.82778.83257.4717.31-0.44057.0357.9117.31753.58884.26905.341036.02157.4717.31-0.42057.0557.8917.31940.991133.691130.571322.973.8.2活载作用下：表3-19活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起的剪力弯距引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVCN顶=N底N顶=N底53.78（2.65）0.72（0.54）-0.11（-0.04）03.67（2.54）3.89（2.76）0.72（0.51）10.69（7.45）15.23（10.7）415.122.88-0.46（-0.44）014.66（14.68）15.58（15.56）2.8853.43（50.21）78.17（71.62）315.122.88-0.46014.6815.582.8896.19(92.97)137.11(132.56)215.122.88-0.08015.0415.22.88139.29(136.09)197.67(193.12)115.122.88-0.37014.7515.492.88182.12(178.92)258.2(253.97)3.9内力组合3.9.1框架梁内力组合51 第三章结构设计部分在恒载和活载作用下，跨间可近似取跨中Ｍ代替.（3.16）式中：——梁左右端调幅后的弯矩跨中M若小于应取Ｍ＝竖向荷载与地震力组合的计算简图见下图11。MEAMEBMGAMGB图11图中：——重力荷载作用下梁端弯矩；　　　——水平地震作用下梁的弯矩；——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端弯矩。表3-20框架梁内力组合表层次截面位置内力SGkSQkSEk(1)SEk(2)γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]12一层AM-47.37-14.32350.84-350.84292.99-391.15-78.27-76.89188.5V57.0514.75-126.06126.06-74.19203.69102.0399.23B左M-49.38-12.57-235.82235.82-280.02179.82-19.23-76.85V57.8915.49126.06-126.06207.56-71.04108.1-76.8551 第三章结构设计部分B右M-6.63-3.62262.3-262.3244.21-267.27-18.37-18.03296.46V17.312.88-218.58218.58-223.61360.6729.7528.11跨间MAB202.99133.59MBC249.53249.53三层AM-47.66-13.59256.91-256.91201.48-299.5-77.93-76.22147.89V57.0714.68-91.191.1-35.65165.68102.93100.0B左M-49.55-15.79-169.56169.56-217.02113.62-82.68-81.57V57.8715.5891.1-91.1168.32-33.01107.22104.33B右M-6.75-2.98200.25-200.25195.24-205.53-16.40-16.1236.03V17.32.88-166.08166.08-165.27203.5229.7528.11跨间MAB155.6121.82MBC184.18184.18五层AM-33.83-4.14(-2.94)85.01-85.0147.47-118.30-54.47-50.5371.36V52.243.67(2.54)-28.2728.2722.8985.3782.5575.51B左M-37.64-3.6(-2.76)-84.7384.73-109.8655.0742.26-39.41V53.843.89(2.76)28.27-28.2789.1626.6888.3180.75B右M-7.15-0.69(-0.29)58.46-58.4644.42-69.58-19.0917.3285.66V19.210.72(0.51)-48.7248.72-33.6273.830.227.27跨间MAB91.5163.11MBC70.8470.843.9.2框架柱内力组合框架柱取每层柱底和柱顶两个控制截面，组合结果见下表。51 第三章结构设计部分表3-21横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax五层柱顶M21.585.18（2.94）-85.0185.01-59.2106.5738.7337.07106.57-59.238.73N189.2710.69（7.45）-28.2728.27146.13201.26266.2242.09201.26146.13266.2柱底M-19.96-5.38（-5.17）36.43-36.4313.75-57.29-34.54-33.45-57.2913.75-34.54N221.9410.69（7.45）-28.2728.27175.54230.66310.31281.29230.66175.54310.31四层柱顶M19.877.0（7.14）-134.6134.6-108.7153.8136.0435.61153.81-108.6636.04N377.4153.43（50.21）-87.7887.78276.68447.68562.93527.69447.68276.68562.93柱底M-19.916.3689.73-89.7365.24-109.7-35.44-34.75-109.7365.24-35.44N422.7553.43（50.21）-87.7887.78317.53488.61624.14582.1488.61317.53624.14三层柱顶M19.916.36-167.2167.2-140.8185.2535.4434.75185.25-140.835.44N565.4696.19（92.97）-178.9178.9464.54813.68991.87930.83813.68464.54991.87柱底M-20.74-6.58136.8-136.8110.27-156.5-36.78-36.06-156.5110.27-36.78N663.4796.19（92.97）-178.9178.9464.54813.68991.87930.83813.68464.54991.87二层柱顶M18.636.02-197.9197.9-172.1213.9533.6732.74213.95-172.133.67N753.58139.29（136.1）-294.2294.2452.661026.31156.61099.31026.3452.661156.651 第三章结构设计部分柱底M-18.89-6.94161.9-161.9136.24-179.6-34.78-34.46-179.6136.24-34.78N884.26139.29（136.1）-294.2294.2570.271143.91333.11256.11143.9570.271333.1一层柱顶M13.996.16-214.9214.9-192.1227.0328.1728.18227.03-192.128.17N940.99182.12（136.1）-420.2420.2517.691337.11452.51384.21337.1517.691452.5柱底M-7.0-3.08436.4-436.4416.41-434.5-14.56-14.51-434.5416.41-14.51N1133.69182.12（178.9）-420.2420.2690.851510.31712.21615.041510.28690.851615.04表3-22横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）------15.73126.19179.69187.74203.25215.5215.68512.37γREN------447.68488.61725.17813.681026.271143.681337.121510.28表3-23横向框架A柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]125-12.59-3.2(-3.66)36.8-36.822.1-49.66-22.21-21.3858.264-12.05-4.05(-4.09)67.98-67.9852.7-79.87-21.67-21.3393.703-12.32-3.9292.11-92.1176.06-103.55-21.89-21.46121.492-11.32-3.93109.07-109.0793.42-119.26-20.66-20.37139.931-4.73-2.02142.2-142.2132.93-144.36-9.23-9.24159.5651 第三章结构设计部分表3-24横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax五层柱顶M-14.46-5.22(-4.25）-143.1134.1-154.4124.54-24.74-24.66-154.4-154.4-24.74N231.7315.23(10.7）-20.4520.45193.43233.61328.07299.4193.43193.43328.07柱底M14.628.36(7.74）84.0-84.0198.54-65.2628.129.2598.54-65.2628.1N264.415.23（10.7）-20.4520.45222.84262.71372.17338.6222.84262.71372.17四层柱顶M-16.1-10.31(-10.63)-230.7230.7-244.2205.65-32.05-33.75-244.2-244.2-32.05N456.2278.17(76.62)-48.7248.72395.33490.33694.07656.9395.33395.33694.07柱底M15.599.65188.7-188.7203.6-165.730.732.22203.6203.630.7N521.5678.17(71.62)-48.7248.72454.13549.14782.28735.31454.13454.13782.28三层柱顶M-15.59-9.65-301.2301.2-312.1275.31-30.7-32.22-312.1-312.1-30.7N680.82137.11(132.56)-124.5124.5551.0793.781056.221008.94551.0551.01056.22柱底M15.949.67267.1-267.1279.13-241.731.7932.67279.13279.1331.79N778.83137.11(132.56)-124.5124.5639.21881.991188.531126.55639.21639.211188.53二层柱顶M-14.93-9.67-336.5336.5-345.9310.3-29.83-31.45-345.9-345.9-29.83N903.64197.67(193.12)-214.8214.8692.261111.21419.91363.2692.26692.261419.951 第三章结构设计部分柱底M15.3210.83336.5-336.5346.75-309.43-34.5133.55346.75346.7531.51N1036.0197.67(193.12)-214.8214.8809.871228.81596.31520.0809.87809.871596.3一层柱顶M-12.38-9.21-305.3305.3-312.9282.34-25.92-27.75-312.9-312.9-25.92N1130.57258.2(253.97)-307.3307.3832.141431.51784.51718.2832.14832.141784.5柱底M6.194.61566.9-566.9560.38-545.112.9713.88560.38560.3812.97N1322.97258.2(253.97)-307.3307.31005.31604.62044.211949.041005.31005.32044.21表3-25横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）------241.76232.76305.8329.37338.9416.1306.6673.66γREN------395.33451.13551.0629.21692.26809.87832.141005.3表3-26横向框架B柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]1258.814.12（3.63）68.8-68.876.64-57.5216.0116.3489.9349.606.05（6.15）127.1-127.1135.33-112.5219.0119.99158.7939.555.85172.22-172.22179.14-156.6918.7419.65210.1929.176.21203.94-203.94209.89-187.7918.5919.7230.8714.053.02190.43-190.43190.67-180.678.499.09212．2451 第三章结构设计部分3.10截面设计3.10.1梁正截面强度设计梁的正截面受弯承载力设计抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：支座弯矩：MA=521.5-271.59×(0.7-0.6/2)=412.86KN·mrREMA=0.75×412.86=309.6KN·mMB=373.66-244.18×0.35=287.89KN·mrREMB=0.75×287.89=215.92KN·m跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，可求得相应剪力:V=1.3×126.06-(57.05+0.5×14.75)=99.45KN则支座边缘处Mmax=270.65-99.45×0.425=228.39KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=5.0/3=1.67m=1670mm，梁内纵向钢筋选HRB400级热扎钢筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h-a=500-35=465mm，因为a1fcmbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×1670×120×（465-120/2）=1733.16KN·m>228.39KN·m属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：as=M/（a1fcmbf，h02）=215.92×106/(1.0×14.3×1670×4652)=0.024ξ=1-=0.024As=ξfcmbf，h0/fy=0.024×14.7×1670×465/360=1077.27mm2实配钢筋4Ф20，As=1256mm2。ρ=1256/(300×465)=0.73%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=360×1256/(14.3×1670×465)<0.35，符合二级抗震设计要求。考虑两支座处：将下部跨间截面的4Ф20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1256mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，51 第三章结构设计部分as=[M-fy，As，(h0-a，)]/（fcmbf，h02）=[309.6×106-360×1256×(465-35)]/（14.3×300×4652）=0.008ξ=1-=0.008<2a，/h0=0.123可近似取As=M/[fy×（h0-a，）]=493.29×106/[360×（465-35）]=1622.64mm2实配钢筋3Ф20+2Ф22，As=1701mm2。支座Bl上部：As=M/fy(h0-a，)=215.92×106/[360×（665-35）]=1131.66mm2实配钢筋3Ф20+2Ф22。ρ=1701/300×465=1%>ρmin=0.3%，又As，/As=1256/1701=0.74>0.3，满足梁的抗震构造要求。梁斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸：0.2fcbh0=0.2×14.3×300×465=484.77KN>V=188.5KN，截面符合要求。箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：梁端加密区箍筋取四肢Ф8@100，箍筋HPB235级钢筋，fyv=210N/mm，则0.42ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.42×14.3×300×465+1.25×210×4×50.3×465/100=399.91KN>188.5KN加密区长度取1.5hb+50=0.91m，故取1m。非加密区箍筋取四肢Ф8@200箍筋配置，满足构造要求。表3-27其它梁的配筋计算见下表层次截面M（KN·m）ξAs，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）5支座A-127.50.0145096273Ф18(763)0.670.45Bl-85.96<05094233Ф18(763)0.670.45AB跨间86.370.014492Ф18(509)0.36支座Br-60.04<05093593Ф18(763)0.670.45BC跨间52.190.021310.32Ф18(509)0.363支座A-255.64<076312564Ф20(1256)0.610.74Bl-174.46<07638582Ф20+2Ф18(1137)0.750.65AB跨间141.210.0167183Ф18(763)0.4551 第三章结构设计部分支座Br-140.66<09418404Ф18(1017)0.930.65BC跨间139.590.0588573Ф20(2941)0.671支座A-309.6<0125616223Ф20+2Ф22（1701）0.740.1Bl-215.92<0125611324Ф20(1256)1.00.74AB跨间228.390.02410774Ф20(1256)0.74支座Br-175.27<0125610474Ф20(1256)1.00.90BC跨间169.910.07110494Ф20(1256)0.90表3-28框架梁箍筋数量计算表层次位置γREV(KN)0.2fcbh0(KN)ASV/S梁端加密实配钢筋非加密区实配钢筋5A、Bl71.36484.77>γREV-0.21<0双肢Ф8@100双肢Ф8@150Br85.66398.97>γREV0.02双肢Ф8@100双肢Ф8@1003A、Bl147.89484.77>γREV0.31双肢Ф8@100双肢Ф8@150Br236.03398.97>γREV1.25三肢Ф8@100三肢Ф8@1001A、Bl188.50484.77>γREV0.58四肢Ф8@100四肢Ф8@150Br296.46398.97>γREV1.74四肢Ф8@100四肢Ф8@1503.10.2柱截面设计混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/mm2），纵筋为Ⅱ级（fy=300N/mm2），箍筋为Ⅰ级（fy=210N/mm2）。轴压比验算轴压比限值见下表表3-29柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B（mm）h0（mm）fc（N/mm2）Mc（KN·m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱550046014.3142.0958.42307.554.30>20.06<0.8350046014.3247.0121.821084.513.62>20.21<0.8150046014.3579.3169.842013.715.17>20.29<0.8B柱550046014.3205.8567.67297.125.43>20.06<0.8350046014.3416.07184.34852.284.03>20.17<0.851 第三章结构设计部分160056014.3212.55212.551340.46.28>20.19<0.83.10.2.1正截面承载力计算采用对称配筋，，与20mm较大值，；(3.17)，(3.18)当l0/h≤15，取，(3.19)，（3.20）（大偏心）（3.21）(3.22)先以第2层B柱为例，B节点左、右梁端弯矩-373.66+244.18×0.35=-287.89KN·m325.61-261.66×0.35=234.03KN·mB节点上、下柱端弯矩：433.43.246.93×0.12=403.8KN·m-391.15×224.32×0.12=-364.23KN·mB柱=403.8+364.23=768.03KN·mB梁=287.89+243.03=530.92KN·m51 第三章结构设计部分B柱/B梁=768.03/530.92=1.451.2B梁=637.1KN·m△MB=637.1-768.03=-70.93KN·m在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即：MB上柱=637.1×403.8/（403.8+364.23）=334.96KN·mMB下柱=637.1×364.23/（403.8+364.23）=302.14KN·mrREMB上柱=0.8×334.96=267.97KN·me0=M/N=267.97×106/(809.87×103)=330.88mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即500/3020mm，故取ea=20mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，l0=[1+0.15×(1.49+1.74)]×3.6=4.9m初始偏心矩：ei=e0+ea=330.88+20=350.88mm因为长细比l0/h=4900/600=8.17>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（809.87×103）=3.18>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.172×560/(1400×350.88)=1.08轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.076×280.96+700/2-40=612.31mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=809.87×103/(14.3×600×560)=0.169<ξb，为大偏压情况。As，=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy，(h0-as，)=[809.87×103×638.95-0.169×(1-0.5×0.169)×14.3×600×5602]/[360×(560-40)]=540mm2按Nmax及相应的M一组计算：Nmax=1596.3KN，节点上下柱端弯矩33.55-19.7×0.12=31.19KN·m27.75-9.09×0.12=26.66KN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩L0=1.25H=1.25×3.6=4.125me0=M/N=31.19×106/(1596.3×103)=19.54mm初始偏心矩：ei=e0+ea=19.54+20=39.54mm51 第三章结构设计部分长细比l0/h=4125/600=6.88>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（1596.3×103）=1.61>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.8752×560/(1400×39.54)=1.48ηei=1.48×39.54=58.52mm<0.3h0=0.3×560=168mm，故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=58.52+600/2-40=318.52mmξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as，)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=1596.3KN<ξbfcmbh0=0.518×14.3×600×560=2488.89KN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As，=As=ρsminbh=0.2%×600×600=720mm2选4Ф20，As，=As=1256mm2总配筋率ρs=3×1017/(600×560)=1.12%>0.8%柱斜截面受剪承载力计算：以第1层柱为例，上柱柱端弯矩设计值：Mct=391.15-224.32×0.12=364.23KN·m对于二级抗震等级，柱底弯矩设计值Mcb=1.25×700.38=875.47KN·m则框架柱的剪力设计值：V=1.2(Mct+Mcb)/Hn=1.2×(364.23+875.47)=373.78KNrREV/（fcbh0）=0.85×373.78×103/(14.3×700×660)=0.048<0.2(满足要求)N=1040.18KN<0.3fcbh0=0.3×14.3×700×700=2102.1KNASV/S=(0.85×3737800-1.05/4×1.43×700×660-0.056×1040180)/(210×660)<0，故应该按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.105×14.3/210=0.715%ASV/S≥（0.715×650×650）/（100×8×650）=0.581取Ф10的箍筋，根据构造要求，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区位置，按规范要求确定，非加密区还应该满足s<10d=220mm，故取4肢Ф10@200。表3-30其它各层柱的配筋计算表柱A柱B柱层次135135截面尺寸500×500500×500500×500500×500500×500500×500N（KN）2102.1966.89268.82102.1734.67257.9151 第三章结构设计部分V（KN）270.8159.4581.5317.7318.3123.650.2fcbh0（KN）1321.32960.96960.961321.32960.96960.96ρs0.991.120.910.991.120.91实配单侧选4Ф22（1520）选4Ф20(1256)选4Ф18（1017）选4Ф22(1520)选4Ф20（1256）选4Ф18(1017)λvfcm/fyv0.6790.6010.5330.7150.6380.533配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4Ф10@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@1503.10.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算：以第1层中节点为例，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因为节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即hb=(500+400)/2=450mmhb0=(465+365)/2=415mm二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值Vj按下式计算：Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as，)/(Hc-hb)]/(hb0-as)注：Hc为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离，即Hc=0.50×3.6+0.35×4.73=3.25mΣMb为节点左右梁端逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和，即ΣMb=373.66+296.55=1387.67KN·m可知，剪力设计值Vj=(ηjbΣMb)[1-(hb0-as，)/(Hc-hb)]/(hb0-as)=1.2×669.91×103×(1-)/（690-35）=1387.67KN节点核芯区截面的抗震验算是按箍筋和混凝土共同抗剪考虑的，设计时，应首先按下式对截面的剪压比予以控制：Vij≤0.30ηjfcmbjhj/γRE注：ηj为正交梁的约束影响系数，楼板为现浇，梁柱中心重合，可取1.5。bj、hj分别为核芯区截面有效验算宽度、高度。51 第三章结构设计部分为验算方向柱截面宽度。bj=bc=700mm，hj=700mm可知，0.30ηjfcmbjhj=0.30×1.5×14.3×700×700/0.85=3709.59KN≥Vj=1387.67KN，满足要求节点核芯区的受剪承载力按下式计算：Vj≤[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as，)/s]/γRE注：N取第2层柱底轴力N=1012.34KN和0.5fcmA=0.5×14.3×6002=2574KN二者中的较小值，故取N=1012.34KN。该节点区配箍为4Ф10@100，则[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as，)/s]/γRE=[1.1×1.5×1.43×700×700+0.05×1.5×1012.34×103+210×4×78.5×]/0.85=1821.87KN≥Vj=1012.34KN故承载力满足要求。3.11.楼板设计设计资料：楼面恒载3.82KN/m2，活载2.0KN/m2，板厚h=120mm，板的混凝土均用C30，钢筋采用Ⅰ级钢.板按弹性理论计算设计。按弹性理论计算楼盖，将楼盖划分为A、B、C、D区格板。3.11.1.荷载计算：楼板：恒载g=1.2×3.82=4.73KN.m2活载q=1.3×2.0=2.6KN.m2荷载设计值g+q/2=4.73+2.6/2=5.88KN.m2屋面板：恒载g=1.2×4.46=5.352KN.m2活载q=1.3×0.5=0.65KN.m2荷载设计值g+q/2=5.352+0.65/2=5.677KN.m23.11.2内力计算：板的弯矩计算：跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值边），与内支座在q/2作用下的跨中弯矩之和，支座最大负弯矩为当内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩，混凝土泊桑比取0.2。51 第三章结构设计部分楼板：A、B;C/D轴之间：（单向板）跨中：M=1.98KN.ma=1.98×106/(14.3×100×100×1000)=0.017ξ=1-=0.018As=ξbh0fc/fy=0.018×1000×100×14.3/210=122.57mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2支座：M=-2.26KN.m同理：As=136.19mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2B区格：（四边固定）l01=3.6m，l02=5.65m，l01/l02=0.65，查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=(0.035+0.2×0.0091)×5.88×3.0×3.0+(0.0835+0.2×0.0236)×1.3×3.0×3.0=6.839M2=(0.0091+0.035×0.2)×3.0×3.0×5.88+（0.0236+0.0835×0.2）×3.0×3.0×1.3=1.907KN.mMmax-计算：M1=-0.0571×3.0×3.0×7.184=-5.312KN.mM2=-5.312KN.m/mC区格：（四边固定）l01=2.40m，l02=4.45m，l01/l02=054，查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=（0.0388+0.2×0.0051）×2.4×2.4×4.88)+（0.0905+0.2×0.0204）×1.3×2.4×2.4=2.058KN.m　　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=(0.0051+0.0388×0.2)×2.4×2.4×4.88+(0.2×0.0905+0.0204)×1.3×2.4×2.4=0.724KN.mMmax-计算：M1=-0.0817×5.884×2.4×2.4=-2.359KN.mM2=-2.359KN.mD区格：l01/l02=0.79Mmax+计算：M1=（0.0276+0.2×0.0141）×4.88×4.45×4.45+（0.0573×0.2+0.0337）51 第三章结构设计部分×1.3=5.193KN.mM2=（0.0141+0.0276×0.2）×4.45×4.45×4.88+（0.0337×0.2+0.0573）×1.3=3.449KN.m　　Mmax-计算M1=-0.056×5.884×4.45×4.45=-7.967KN.m/mM2=-7.967KN.m屋面板：A区格：（单向板）跨中：M=1.88KN.ma=1.88×106/(14.3×100×100×1000)=0.013ξ=1-=0.014As=ξbh0fc/fy=0.16×1000×100×14.3/210=105.3mm2实际配筋：Ф8@200As=251mm2支座：M=-2.15KN.m同理：As=129.39KN.m实际配筋：Ф8@200As=251mm2B区格：（四边固定）l01=3.0m，l02=4.65m，l01/l02=0.65，查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=(0.035+0.2×0.0091)×6.168×3.0×3.0+(0.0835+0.2×0.0236)×0.325×3.0×3.0=6.35KN.mM2=(0.0091+0.035×0.2)×6.168×3.0×3.0+（0.0236+0.0835×0.2）×3.0×3.0×0.325=1.457KN.mMmax-计算：M1=-0.0571×3.0×3.0×6.818=-6.263KN.mM2=-6.263KN.m/mC区格：（四边固定）l01=2.40m，l02=4.45m，l01/l02=054，查附录弯矩系数，则可求得区格板的跨中弯矩和支座弯矩如下：Mmax+计算：M1=（0.0388+0.2×0.0051）×2.4×2.4×6.168+（0.0905+0.2×0.0204）×0.325×2.4×2.4=1.61KN.m　　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=(0.0051+0.0388×0.2)×2.4×2.4×6.168+(0.2×0.0905+0.0204)×0.325×2.4×2.4=0.375KN.m51 第三章结构设计部分Mmax-计算：M1=-0.0817×6.818×2.4×2.4=-2.95KN.mM2=-2.95KN.mD区格：l01/l02=0.79Mmax+计算：M1=（0.0276+0.2×0.0141）×6.168×4.45×4.45+（0.0573×0.2+0.0337）×0.325=5.16KN.m　　　　　　　　　　　　　　　　　　M2=（0.0141+0.0276×0.2）×4.45×4.45×6.168+（0.0337×0.2+0.0573）×0.325=3.005KN.m　　Mmax-计算M1=-0.056×6.818×4.45×4.45=-8.33KN.m/mM2=-8.33KN.m3.11.3.截面强度计算截面设计：截面有效高度:跨中截面的h0＝100㎜，支座截面的h0＝100㎜截面强度计算见下表:表3.61楼板的配筋表截面h0（mm）M(KN·m)As(mm2)实际配筋实际面积跨中区格BLx方向Ly方向1001006.8391.907325.6751.94φ8@150φ8@200235251区格CLx方向Ly方向1001002.0580.724103.849.43φ8@200φ8@200251251区格DLx方向Ly方向1001005.1933.449247.8195.4φ8@200φ8@200251251支座A——BA——CC——DB——BB——D100100100100100-7.718-2.359-9.546-5.316-7.967351.81108.63456.58289.85390.80φ8@130φ8@150φ10@150φ8@150φ8@130387335523335387表3.62屋面板的配筋表截面h0（mm）M(KN·m)As(mm2)实际配筋实际面积跨中区格BLx方向Ly方向1001006.351.46302.3875.61φ8@130φ8@200387251区格CLx方向Ly方向1001001.610.3886.9317.39φ8@200φ8@20025125151 第三章结构设计部分区格DLx方向Ly方向1001005.163.01241.91151.18φ8@200φ8@200251251支座A——BA——CC——DB——BB——D100100100100100-6.263-2.06-8.33-2.06-6.95302.28151.19396.67100.79336.1φ8@130φ8@200φ10@180φ8@200φ8@1303872514362513873.12双分平行式楼梯设计设计资料：层高3.6米，踏步尺寸150mm×300mm，楼梯混凝土强度等级C30，梁中受力钢筋采用Ⅱ级筋，其它钢筋采用Ⅰ级筋，楼梯活荷载标准值2.5。3.12.1踏步板计算　　　　　板倾斜度：tgɑ=150/270=0.56，cosɑ=0.831　　板厚：h=120mm。取1米宽板带计算：荷载计算：恒载：踏步板自重（标准值）：0.27×0.15×25×1/（2×0.27）＝1.875kN/m斜板自重（标准值）：0.12×25×1/0.831=3.661kN/m板底抹灰（标准值）：0.02×16×（0.27+0.15）/0.27=0.50kN/m恒载（标准值）：g=5.736kN/m分项系数：恒载1.2，活载1.3基本组合的总荷载设计值：p=1.2×5.736+1.3×2.5＝10.133kN/m内力计算：板水平计算跨度：ln=2.7m板计算有效高度：h0=120-25=95mm弯矩设计值：10.133×2.72／10＝7.387KN.m7387000/14.3×1000×952=0.046ξ=1-=0.048As=ξbh0fc/fy＝0.048×95×14.3×1000/210=310.52㎜2选用Φ10@130(As＝604㎜2)分布筋每级踏步1根Φ8，楼梯配筋见结构图551 第三章结构设计部分3.12.2平台板计算平台板厚度h=120㎜，取1m宽板带计算。荷载计算：恒载:120厚混凝土板：0.12×25＝3kN/m水磨石面层：0.7kN/m板底抹灰：0.02×160.34kN/m恒载合计:g=4.02kN/m总荷载:p=7.424kN/m内力计算：板水平计算跨度：l0=2.70m弯矩设计值：7.424×2.72／10=5.02KN.m板计算有效高度:h0=120-20=100mm5020000/14.3×1000×952=0.039ξ=1-=0.040As=ξbh0fc/fy＝0.040×95×14.3×1000/210=258.76㎜2选用Φ8@150(AS＝335㎜2)3.12.3平台梁计算平台梁截面尺寸:b×h=200mm×400mm荷载计算：恒载：梁自重：0.25×（0.45-0.1）×25＝2.063KN.m梁侧粉刷：0.02×（0.45-0.12）×2×16＝0.211KN.m平台板传来：11.457KN.m梯段板传来：4.144×3.0/26.216KN.m恒载合计g＝19.947KN.m活载6.1KN.m总荷载p=31.858KN.m内力计算：51 第三章结构设计部分弯矩设计值：31.858×3.652／8=44.69KN.m剪力设计值：31.858×3.65/2=53.66KN.m截面承载力计算：截面按倒L形计算：=558mm判别T形截面类型：14.3×558×120×（415-120/2）=339.92KN.m按第一类截面计算：339920000/14.3×558×4152=0.033ξ=1-=0.033As=ξbh0fc/fy＝0.033×250×14.3×415/360=136.0㎜2选3ф14，斜截面受剪承载力：0.07fcbh0=0.07×14.3×250×415=103.85KN﹥V=53.66KN按构造配置选用Φ8@200箍筋即可。3.13基础设计3.13.1、初选设计参数该工程框架层数不多，地基较均匀且柱距较大，可选择独立柱基础。取基础混凝土的强度为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，II级钢筋（fy=300N/mm2）;垫层采用100厚C15混凝土，采用锥形基础。基础埋深为2.0m.3.13.2、基础截面尺寸确定51 第三章结构设计部分图3.12基础受力情况对于边柱基础内力组合表可知边柱的内力为:N1=1510.28KN，M1=434.48KN.M;N2=690.85KN，M2=416.41KN.MN3=1615.04KN，M3=14.51KN.M由内力组合表可知中柱的内力为:N1=1005.3KN，M1=560.38KN.M;N2=2044.21N，M2=12.97KN.M3.13.3确定基底面积和基底反力对于边柱J1基础：据设计资料提供：ηb=0，ηd=1.5，地基承载力特征值的修正：＝160+1.5×20（2.0-0.5）=205Kpa由中心荷载公式得：1615.04/(205-20×2)=9.78㎡但是考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20﹪～40％底面尺寸：b=3.0ml=3.0m20×2.5×2.5×2=409.6KN51 第三章结构设计部分基础边缘的最大和最小压力计算：因为227.2＜1.2fa=1.2×205=246KN/m2，105.67＞0所以该基础底面尺寸是满足要求的。对于中柱基础J8：据设计资料提供：ηb=0，ηd=1.5，地基承载力特征值的修正：＝160+1.5×20（2.0-0.5）=205Kpa由中心荷载公式得：2044.21/(205-20×2)=13.96㎡但是考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20﹪～40％底面尺寸：b=4.0ml=4.0m20×4.0×4.0×2=640KN基础边缘的最大和最小压力计算：因为142.32＜1.2fa=1.2×205=246KN/m2，43.77＞0所以该基础底面尺寸是满足要求的。3.13.4抗冲切验算对于边柱基础：地基净反力计算：F=1510.28KN，M=434.48KN.MF=690.85KN，M=416.41KN.M51 第三章结构设计部分F=1615.04KN，M=14.51KN.M取Pn，max=184.05KN/m2，Pn，min=62.52KN/m2冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长bt和下边长bb版本分别为：bt=700+2×200=1200mmbb=1200+2×300=1800mm则，考虑冲切荷载时取用的多边形面积A为：（由于l=3.0m＞bbm）由公式可得，184.05×2.06=379.14KN由公式可得，0.7×1.43×1.5×300=450.45KN＞379.14KN故该基础高度满足受冲切要求。对于中柱基础：地基净反力计算：F=1005.3KN，M=560.38KN.MF=2044.21KN，M=12.97KN.M取Pn，max=128.98KN/m2，Pn，min=126.55KN/m2冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长bt和下边长bb版本分别为：bt=700+2×300=1300mmbb=1300+2×300=1900mm51 第三章结构设计部分则，考虑冲切荷载时取用的多边形面积A为：（由于l=3.0m＞bbm）由公式可得，129.98×2.31=300.25KN由公式可得，0.7×1.43×1.6×300=480.48KN＞300.25KN故该基础高度满足受冲切要求。对于边柱基础：对柱边截面I-I的弯矩MI为:边阶处截面II-II的弯矩MII：选ф12@160，（23ф12）As=2601.3mmm2对于中柱基础：对柱边截面I-I的弯矩MI为:51 第三章结构设计部分边阶处截面II-II的弯矩MII：选ф12@150，（28ф12）As=3166.8mm51 第三章结构设计部分体会在毕业设计完成的时候，我的学生生涯也即将结束。这次我所作的设计，是一座办公楼的设计，名称为唐山松下电器公司办公楼建筑结构设计，属于框架结构。从一开始选题到建筑设计、结构设计及绘制各部分的施工图，此过程都是在老师的淳淳教导下完成的。在这次毕业设计中，我查阅了很多的专业资料，进行建筑部分的设计，主要是建筑设计理念和规范以及图集，在进行结构内力计算的过程中，我把学过的课程复习了一遍，在设计的过程中，不断地发现问题，解决问题。通过这次毕业设计，让我更加系统、完整的了解了混凝土框架结构工程的设计理念、原理以及与之相关的各种规范、规定，尤其是在结构设计部分运用了大量的公式、假定和计算方法，例如D值法、弯矩二次分配法、顶点位移法、底部剪力法等等。使我学会运用以往所学的理论和专业知识，来分析和解决土建工程设计和施工组织等实际问题，提高了我的检查研究、查阅资料、综合分析的能力。让我把几年来学到的知识联系起来，也让我更加有信心地走向工作岗位。最后，对各位老师道一声：老师，您辛苦啦！！！51 河北联合大学轻工学院参考文献[1]中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范GB50009-2010[S].北京：中国建筑工业出版社，2010年[2]中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计规范GB50010-2010[S].北京：中国建筑工业出版社，2011年[3]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范GB50011-2010[S].北京：中国建筑工业出版社，2010年[4]中华人民共和国国家标准，建筑地基基础设计规范GB50007-2011[S].北京：中国建筑工业出版社，2011年[5]建筑构造通用图集[S].华北地区建筑设计标准化办公室，西北地区建筑设计标准化办公室[6]梁兴文、史庆轩、童岳生编著，钢筋混凝土结构设计[M].北京：科学技术文献出版社，2003年.69-91[7]建筑结构手册[S].成都：四川科技出版社,1997年[8]98J建筑构造通用图集[S].北京：清华大学出版社[9]地基及基础[M].中国建筑工业出版社，2002年7月.115-169[10]混凝土结构[M].中国建筑工业出版社，2001年6月.69-109[11]龚思礼主编，建筑抗震设计手册[S].北京：中国建筑工业出版社，2002年8月[12]中华人民共和国国家标准，建筑防火规范（GBJ16-87）[S].北京：中国建筑工业出版社，2001年[13]中华人民共和国国家标准，建筑施工手册[S]（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2003年[14]Xi’anUniversityofScienceandTechnologyBuilding.CECS220:2007concretestructuredurabilityevaluationcriteria[S].Beijing:ChinaArchitectureandBuildingPress,2007.[15]ParkSW,KimYR,SchaperyRA.Aviscoelasticconti-nuumdamagemodelanditsapplicationtouniaxialbehaviorofasphaltconcrete[J].MechanicsofMaterial,1996,24(4):241-25551 谢辞谢辞本次设计从选题到完成是在我的导师陈海彬教授的孜孜不倦的教导和严格要求下的完成的，让我在这次设计中充实了所学的知识，弥补了在以往学习上的弱项。老师在学习方法、工作方法和研究思路等方面给予了许多有益的启迪；同时，他对我的研究工作提出了宝贵的建议和意见，使我在研究工作中不断取得新的进展。陈海彬老师深厚的专业知识、严谨的治学精神和求实创新的工作作风深深的影响着我。在此，谨向陈老师致以我最崇高的敬意和真挚的感谢！在此特向老师表示衷心的感谢。虽然要求自己做到最好，但是由于学识和水平有限，设计之中还有不足之处，在此恳请各位老师多多指教。对评阅该论文的所有专家表示最崇高的敬意和真挚的感谢！最后，祝老师：身体健康！工作顺利！万事如意！LIX'