建平中学教学楼，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构毕业设计

'建平中学教学楼，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构毕业设计1前言本次我的毕业设计的题目是朝阳建平中学教学楼，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构。此次设计的目的旨在通过综合运用本科学习中所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，分析和解决实际问题的能力，还可以掌握多种绘图设计软件，以及word、excel等office软件的操作。更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合，这是对我们本科学习来所学知识的一次具体的运用，对我以后的学习和工作帮助甚大。2建筑设计论述2.1设计依据1.依据土木工程专业2012届毕业设计任务书。2.《建筑结构荷载规范》3.《混凝土结构设计规范》4.《建筑抗震设计规范》5.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。3结构设计说明3.1工程概况某中学教学楼，设计要求建筑面积约2000--4000m2，3-4层。初步确定设为四层，结构为钢筋混凝土框架结构。109 3.2设计主要依据和资料3.2.1设计依据a)国家现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》执行。3.2.2设计资料1房屋建筑学2混凝土结构（上、下）3基础工程4建筑结构设计5结构力学本工程采用框架结构体系，抗震等级为二级。本工程耐火等级为二级，其建筑构件的耐火极限及燃烧性能均按民用建筑设计规范执行.全部图纸尺寸除标高以米为单位外均以毫米为单位。本工程结构图中所注标高均为结构标高。3.3结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。3.4变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。109 当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。3.5构件初估3.5.1柱截面尺寸的确定柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。选定柱截面尺寸为500mm×500mm3.5.2梁尺寸确定框架梁截面高度取梁跨度的l/8~l/12。该工程框架为纵横向承重，根据梁跨度可初步确定框架梁300mm×600mm3.5.3楼板厚度楼板为现浇双向板，根据经验板厚取130mm。3.6基本假定与计算简图3.6.1基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。3.6.2计算简图在横向水平力作用下，连梁梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。3.7荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。109 竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。3.8侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。3.9内力计算及组合3.9.1竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。3.9.2水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。3.9.3内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax109 及相应M、V，Nmin及相应M、V。3.10基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基——基础——上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。3.11施工材料第一：本工程中所采用的钢筋箍筋为Ⅰ级钢，fy=210N/m㎡,主筋为Ⅱ级钢，fy=300N/m㎡。第二：柱梁钢筋混凝土保护层为35mm,板为15mm。第三：钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。第四：本工程所有混凝土强度等级均为C30。第五：墙体外墙及疏散楼梯间采用240厚蒸压灰砂砖。第六：当门窗洞宽≤1000mm时,应采用钢筋砖过梁,两端伸入支座370并弯直钩;门窗洞宽≥1000mm时,设置钢筋混凝土过梁。3.12施工要求及其他设计说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到3.0Kn/m时，应采取可靠措施予以保护。第二：本工程女儿墙压顶圈梁为240mm×120mm，内配4φ8，Fφ6@250，构造柱为240mm×240mm，内配4φ10，φ6@250，间隔不大于2000mm第三；施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第四：未详尽说明处，按相关规范执行。4设计计算书4.1设计原始资料（1）.冬季主导风向东北平均风速2.6m/s，夏季主导风向东南平均风速2.6m/s，最大风速23.7m/s。109 (2).常年地下水位低于-1.3m，水质对混凝土没有侵蚀作用。(3).最大积雪厚度0.32m，基本雪压SO=0.4KN/M2,基本风压WO=0.4KN/M2,土壤最大冻结深度0.09m。(4).抗震设防烈度8度，设计地震分组第三组.(5).地质条件序号岩石名称厚度Fak(MPa)1耕土1.1---2黏土2.82503黏土9.41104.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的需求，进行了建筑平面、立面、及剖面设计其各层建筑平面剖面示意图如建筑设计图，主体结构4层，层高均为3.9m。填充墙面采用240mm厚的灰砂砖砌筑，门为木门，窗为铝合金窗。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取130mm，梁载面高度按梁跨度的1/12~1/8估算，由此估算的梁载面尺寸见表1，表中还给出柱板的砱强度等级。C30（fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2）表1梁截面尺寸层次砼强度横梁（bh）纵梁(bh)AB跨BC跨CD跨1-4C30300600250500300600250500柱载面尺寸可根据式N=βFgEnAc≥N/[UN]fc估算表2查得该框架结构在30m以下，抚震得级为三级，其轴压比值[UN]=0.9表2抗震等级分类结构类型烈度6789框架结构高度/m≤30＞30≤30＞30≤30＞30≤25框架四三三二二一一剧场、体育等三二一一109 表3轴压比限值结构类型抗震等级一二三框架结构0.70.80.9柱截面尺寸：柱截面高度可取h=（1/15-1/20）H，H为层高；柱截面高度可取b=（1-2/3）h，并按下述方法进行初步估算。a）框架柱承受竖向荷载为主时，可先按负荷面积估算出柱轴力，再按轴心受压柱验算。考虑到弯矩影响，适当将柱轴力乘以1.2-1.4的放大系数。b）对于有抗震设防要求的框架结构,为保证柱有足够的延性,需要限制柱的轴压比,柱截面面积应满足下列要求。c)框架柱截面高度不宜小于400mm,宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比不宜大于4。根据上述规定并综合考虑其他因素，设计柱截面尺寸取值统一取500500mm。基础采用柱下条形基础，基础+距离室外地平0.5，室内外高差为0.45,框架结构计算简图如图所示，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，2-4层柱高度即为层高3.9m，底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+0.45+0.5=4.85m。框架计算简图见图1。109 图1框架计算简图4.3荷载计算4.3.1恒载标准值计算屋面：刚性防水屋面(有保温层)：40厚C20细石砼内配直径4间距150双向钢筋0.8kN/m220厚1:3水泥砂浆找平0.02x20=0.4kN/m270厚水泥防水珍珠岩块或沥青珍珠岩保温层109 0.07x10=0.7kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02x20=0.4kN/m2100厚结构层　　　　　　　　　　　　　　0.1x25=2.5kN/m212厚板底抹灰　　　　　　　　　　　　　0.012x20=2.5kN/m2合计　　　　　　　　　4.82kN/m2楼面：水磨石地面(10mm面层,20mm水泥砂浆打底，素水泥打底)0.65kN/m2130厚钢筋砼板　　　　　25×0.13=3.25kN/m212厚水泥沙浆　　　　　　　　　　　　　　0.012×20=2.5kN/m2合计　　　　　　　　　　4.14kN/m2梁自重：边跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆＜0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0.3＞×20＝0.312kN/m合计4.062kN/m2中间跨梁bXh=250×500mm梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=3.00kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆＜0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0.25＞×20＝0.26kN/m合计3.26kN/m2柱自重：　bXh=500×500mm柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰层：12厚水泥砂浆0.012×0.50×4×20＝0.48kN/m合计6.73kN/m外纵墙自重：109 标准层：纵墙（240灰砂砖）　　　　　18×(3.9-0.5-1.8)×0.24=6.48kN/m铝合金门窗　　　　　　　　　　　　　　　0.35×1.8=0.63kN/m水泥粉刷外墙面　　　　　　　　　0.36×(3.60-1.80)=0.756kN/m水泥粉刷内墙面　　　　　0.36×(3.60-1.80)=0.756kN/m合计8.622kN/m2底层：纵墙（240灰砂砖）　　　　　　　　　18×(4.85-1.80-0.50-0.40)×0.24=9.288kN/m铝合金门窗　　　　　　　　　　　　　　　0.35×1.8=0.63kN/m釉面砖外墙面　　　　　　　　0.5×(4.35-1.80-0.50)=1.025kN/m水泥粉刷内墙面0.756kN/m合计11.70kN/m内纵墙自重：标准层：纵墙（240灰砂砖）　　　　　18×(3.90-0.50)×0.24=14.688kN/m水泥粉刷墙面　　　　　　　　　0.36×(3.90-0.5)×2.00=2.448kN/m合计17.136kN/m2底层：纵墙（240灰砂砖）　　　　　　　　　18×(4.85-0.50-0.40)×0.24=17.06kN/m水泥粉刷墙面　　　　　　　　　　　　0.36×3.90×2=2.808kN/m合计19.87kN/m4.3.2活荷载标准值计算第一：面和楼屋面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面　2.0109 楼面：教室2.0走道2.5第二：雪荷载　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　0.4屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3.3竖向荷载下框架受荷总图本次设计的教学楼纵向柱距为4.50m,横梁跨度为6.90m，单区格板为6.30m×6.90m。L1/L2=0.913<2所以按双向板传递荷载，板上荷载分配如图２所示。图2板面荷载分配图109 图3计算单元的选取第一：A-B轴间框架　屋面板荷载：　板传至梁上的三角形和梯形荷载等效为均布荷载　恒载　　活载楼面板荷载：恒载　活载109 梁自重A-B轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载第二：B-C轴间框架梁均布荷载：　屋面板传荷载：　恒载　　活载楼面板荷载：恒载　活载梁自重B-C轴间框架梁均布荷载：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载109 楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重活载=板传荷载第三：C-D轴间框架梁均布板荷载同A-B轴第四：A柱纵向集中荷载计算顶层柱：女儿墙自重(做法:墙高900mm,100mm砼压顶)顶层柱恒载=梁自重+板传荷载+板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载109 第五：B柱纵向集中荷载计算顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=内纵墙自重+梁自重+板传荷载基础顶面恒载=底层内总墙+基础梁自重结构在进行梁柱的布置时柱轴线与梁的轴线不重合，因此柱的竖向荷载对柱存在偏心。框架的竖向荷载及偏心距如图4所示。109 图4框架竖向荷载图4.3.4重力荷载代表值计算结构的重力荷载代表值应取结构和构件自重标准值加上各可变荷载组合值，即其中可变荷载为雪荷载屋面活载楼面活载：教室走道（1）屋面处的重力荷载代表值的计算109 女儿墙的计算屋面板结构层及构造层自重的标准层顶层的墙重（1）其余层楼面处重力荷载代表值计算（2）底层楼面处重力荷载代表值计算109 （1）屋顶雪荷载标准值（2）楼面活荷载标准值（3）总重力荷载标准值109 4.4地震作用计算4.4.1横向框架侧移刚度计算横梁线刚度ib计算过程见下表4，柱线刚度ic计算见表5。表4横梁线刚度ib计算表层次类别Ec/(N/mm2)b×h/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L(N.mm)1.5EcIo/L2EcIo/L1-4AB跨3.0×104300×6005.4×10963002．57×10103.85×10105．14×1010BC跨3.0×104250×5002．6×10921003．71×10105．57×10107．43×1010表5柱线刚度ic计算表层次hc/mmEc/(N/mm2)b×h/mm2Ic/mm4EcIc/hc/(N.mm)148503.0×104500×5003．22×10102-439003.0×104500×5004．00×1010取BC跨梁的相对线刚度为1.0，则其他为：AB跨BC跨1层柱2-4层柱相对刚度I0.691.00.430.54框架梁柱的相对线刚度如图4，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。109 图5计算简图柱的侧移刚度按式D=αc计算，式由系数αc为柱侧移刚度修正系数，由相关的表可查，根据梁柱线刚度比的不同。例如，中框架柱分中柱和边柱，边柱梁分中柱和边柱等，现以第2层B-3柱的侧移刚度计算为例，其余见表6109 表6框架柱侧移刚度A,D轴中框架边柱层次线刚度(一般层)(一般层)根数(底层)(底层)13．22×10101．580.581954462-44．00×10101.270.388122456A-1,5、D-1,5轴边框架边柱层次αcDi根数13．22×10101.190.53870642-44．00×10100．950.32100994BC轴中框架中柱109 层次αcDi根数13．22×10104．360.7641255062-44．00×10103．140.611192786BC轴边框架中柱层次αcDi根数13．22×10103．270.7151174542-44．00×10102．620.567178934把上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层间侧移刚度∑Di见下表：横向框架层间侧移刚度（N/mm）层次12345∑Di2143683058823058823058823058824.4.2横向自振周期计算横向地震自振周期利用顶点假想侧移计算，计算过程见表7表7结构顶点的假想侧移计算层次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi/mm44139413930588213．5177．834884902330588229.5164．3248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=1.7计算基本周期T1，其中μT的量纲为m取=0.7则109 T1=1.7×0.7×=0.502S4.4.3横向水平地震力计算本工程中结构不超过40m质量和刚度沿度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按式FEK=α1Gep计算即Gep=0.85ΣG1=0.85×19140=16269kN由于该工程所在地抗震设防烈度为6度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第三组，则。，则（式中r---衰减指数，在的区间取0.9,---阻尼调整系数,除有专门规定外,建筑结构的阻尼比应取0.05,相应的）因1.4Tg=1.4×0.45=0.63>T1=0.502S，则取为0FI=（1-δn）各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表8表8各层横向地震作用及楼层地震剪力109 层次hiHiGiGiHiFiVi43.916.554139685000.345202.07202.0733.912.65488461782.60.311182.15384.2223.98.754884427350.215125.93510.1514.854.855233253800.12874.97585.12各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图5，6图6水平地震作用分布图7层间剪力分布4.4.4水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移μi分别按式和μ(Δμ)k计算计算过程见表9，表中还计算了各层的层间弹性位移角=Δμi/hi表9横向水平地震作用下的位移验算109 层次ViDi△μiμihiθe=4202.073058820.666.3239001/59093384.223058821.265.6639001/30952510.153058821.674.4039001/23351585.122143682.732.7348501/1777由表9可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/5909＜1/550满足式Δμe≤[θe]h的要求，其中[Δμ/h]=1/550由表查得。4.4.5水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下的内力采用改进的反弯点法。框架柱端剪刀及等矩分别按式Vij=计算，其中Dij取自表∑Dij取自表5，层间剪刀取自表7，各柱反弯点高度比y按式y=yn+y1+y2+y3确度，各修正值见表10，各层柱剪力计算见表9。表10柱剪力计算层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第四层同A轴同B轴第三层同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱109 第二层同A轴同B轴第一层同A轴同B轴表11各柱的反弯点高度层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱第五层同A轴同B轴第四层同A轴同B轴第三层同A轴同B轴第二层同A轴同B轴层次A轴柱B轴柱C轴柱D轴柱109 第一层同A轴同B轴梁端弯矩剪力及柱轴力发别按下式计算：Vb=(Mb1+Mb2)/l，Ni=表12横向水平地震作用下A轴框架柱层号48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31表13横向水平地震作用下B轴框架柱层号413．260．4528．4423．27325．360．5049．4549．45230．670．5059．8159．81134．260．5574．7791．39结果如图8，图9，图10109 图8地震作用下的框架弯矩图109 图9地震作用下的框架剪力图图10地震作用下的框架轴力图109 4.5竖向荷载作用框架内力计算竖向荷载作用下的内力一般可采用近似法，有分层法，弯矩二次分配法和迭代法。当框架为少层少跨时，采用弯矩二次分配法较为理想。这里竖向荷载作用下的内力计算采用分层法。竖向荷载作用下,框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑.可以不考虑活荷载的不利布置,这样求得的框架内力,梁跨中弯距较考虑活载不利布置法求得的弯局偏低,但当活载占总荷载的比例较小时,其影响很小.若活荷载占总荷载的比例较大时,可在截面配筋时,将跨中弯距乘以1.1~1.2的较大系数。框架横梁均布恒荷载、活荷载可从前面荷载计算中查得。具体数值见图10。其中框架柱的相对线刚度除底层柱之外其于各层乘以0.9。图11横向框架荷载作用图109 由于柱纵向集中荷载的作用，对柱产生偏心。在恒荷载和活荷载的作用下的偏心矩如图12，13所示。图12竖向恒载引起的偏心弯矩图13竖向活载引起的偏心弯矩109 4.5.1梁柱端的弯矩计算梁端柱端弯矩采用弯矩分配法计算。计算步骤为：（1）将原框架分为5个敞口单元，除底层柱外的其于各层柱的相对线刚度乘以0.9。（2）用弯矩分配法计算每一个敞口单元的杆端弯矩，底层柱的传递系数为0.5，其余各层柱的传递系数为1/3。将分层法所得到的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩进行再分配。梁端固定弯矩计算：恒载：屋面：楼面：活载：屋面：109 屋面：分层法计算见图14、15、16。109 图14顶层弯矩分配及弯矩图109 图15三-二层弯矩分配及弯矩图109 图16底层弯矩分配及弯矩图竖向均布恒载作用下的框架弯矩图如图17。109 图17竖向均布恒载作用下的框架弯矩图竖向均布活荷载作用下的框架内力计算方法同上，结果见图18、19、20、21。109 图18顶层弯矩分配及弯矩图109 图19三-二层弯矩分配及弯矩图109 图20底层弯矩分配及弯矩图109 图21活荷载作用下的弯矩图109 对节点不平衡弯矩进行再次分配，以恒荷载作用下五层左上节点为例：图22弯矩二次分配图其余各节点弯矩分配见图中数据。活荷载作用下中间节点弯矩相差不大，不在分配。本设计中梁端弯矩的调幅系数取0.8。调幅结果表14。表14梁端弯矩的调幅AB跨BC跨CD跨调幅前调幅后调幅前调幅后恒载梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四层40．1172．4232．0957．9428．9128．9123．1338．224同AB跨三层75．02105．3860．0284．3027．5827．5822．0637．936二层75．62106．0560．5084．8427．1027．1021．6837．52一层67．41103．4353．9382．7429．7629．7623．8139．05活载四层13．8123．3611．0518．6910．8410．848．678．67三层19．7024．1515．7619．328．258．256．66．6二层19．0924．1515．2119．328．258．256．66．6一层17．2124．0813．7719．268．488．486．786．78109 4.5.2梁端剪力和轴力计算梁端剪力柱轴力具体计算结果见表15,16,17,18,19,20。表15恒载作用下AB梁端剪力计算层号423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16恒载作用下BC梁端剪力计算层号413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17活载作用下AB梁端剪力计算109 层号47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18活载作用下BC梁端剪力计算层号44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19恒载作用下的剪力和轴力层次总剪力柱轴力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49表20活载作用下的剪力和轴力层总剪力柱轴力109 次AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．774.6风荷载计算本设计地区基本风压为，所设计的建筑地处农村，风压高度变化系数按B类地区考虑风压体型系数迎风面为0.8，背风面为0.5。由于房屋的高度不大，风振系数都取为1.0。B为6.3m。风荷载作用下各层的风荷载标准值及柱剪力如图23所示109 图23风荷载作用位置各层作用风荷载值安下式计算：wk=βzμsμzwoFWki=wki×Ai计算结果见表21。表21各层的风荷载标准值离地高度（m）16．051.161.01.30.43.91．810．83109 12．151.061.01.30.43.93.913．54续表21离地高度8．251.01.01.30.43.93.912．774.351.01.01.30.44.353.913．51表水平风荷载作用下的剪力层βzμsμzwowkiFWki41.00.8+0.5=1.31.250.40.6519.49231.00.8+0.5=1.31.140.40.592829.811621.00.8+0.5=1.31.000.40.5229.811611.00.8+0.5=1.31.000.40.5233.4388109 图水平风荷作用下楼层剪力分布图离地面高度或海平面高度（m）地面粗糙度类别ABCD51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62401.921.561.130.73502.031.671.250.84602.121.771.350.93风压高度变化系数uz109 ▲风压体系数迎风面为0.8，背风面为0.5▲4.6.1水平风载作用下框架柱剪力和柱弯矩层次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)43.354886117000.21324.715.260.457.819.5533.354886117000.21331.536.720.5011.0911.0923.354886117000.21338.158.130.5013.4113,4114.53882185000.21945.910.050.5518.2414.92（表风荷载作用下边柱的剪力和弯矩）层次H(m)∑Di(KN/m)D(KN/m)D/∑DiVi(KN)Vik(KN)M下（KNm）M上(KNm)43.354886143000.26124.716.450.5010.6410.6433.354886143000.26131.538.230.5013.5813.5823.354886143000.26138.159.960.5016.4316.4314.53882198000.25245.911.570.5521.0017.18（表风荷载作用下中柱的剪力和弯矩）注：（1）;（2）;（3）4.6.2水平风载作用下梁端弯矩按下式计算µB1=KB1/(KB1+KB2)109 MB1=(MC上+MC下)×µB1µB2=KB2/(KB1+KB2)MB2=(MC上+MC下)×µB2层次A轴B轴MC上MC下µB1MA1MC上MC下µB1µB2MB1MB249.557.811.014.9310.6410.640.60.410.777.18311.0911.091.018.913.5813.580.60.414.5329.688213,4113.411.024.516.4316.430.60.418.00612.004114.9218.241.028.3317.1821.000.60.420.16613.444（表风荷载作用下梁端弯矩）4.6.3水平风载作用下的梁端剪力和柱轴力标准值式中，ME左，ME右——风荷载作用下梁的左端和右端弯矩VE——梁端剪力L——梁的计算长度层次A-B跨梁端剪力B-C跨梁端剪力柱轴力L(m)L(m)边柱（KN）中柱(KN)46.614.9310.773.892.47.187.185.987.263.8136.618.914.5325.072.49.6889.6888.0712.336.8126.624.518.0066.442.412.00412.00410.0018.7710.3716.628.3320.1667.352.413.44413.44411.2026.1214.22（表风荷载作用下梁端剪力和轴力标准值）109 4.7内力组合荷载组合时考虑四种荷载组合形式：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+活荷载、（3）恒荷载。具体组合见表：表22横梁内力组合表层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③风④1.2①+1.4②+1.4×0.6④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4④+0.7×1.4②±1.3④4AM-32.09-11.05±4.15-51.47-51.92-17.0569.23V65.9522.67±1.89110.88111.786.4699.02M-57.94-18.69±1.99-106.76-107.88-76.32-103.18V-79.12-26.97±3.89-132.81-133.90-104.95-117.51M-23.13-8.67±3.98-39.90-39.90-14.85-51.07V14.054.41±3.9823.0323.38-2.90241.92跨中66.8523.26±0.38112.78113.5187.85100.51-15.75-6.35±0-27.79-27.61-22.7122.713AM-60.02-15.76±5.89-91.49-94.12-36.34-122.12V93.7423.73±1.07145.71150.28114.47138.99M-84.30-19.32±4.77-132.25-136.81-81.28-149.92V-104.68-25.91±2.07-161.89-167.23-105.38-129.9109 M-22.06-6.60±8.08-35.71-36.3815.89-76.75V24.245.51±8.0736.8038.23-32.5686.55跨中84.1221.02±6.25130.37134.58109.27117.83-9.33-2.89±0-15.24-15.49-11.00-11.002AM-60.50-15.27±23.21-89.91-97.80-22.56-133.51V93.5523.73±6.44145.48150.02109.51143.49M-84.84-19.32±6.72-132.53-137.13-67.90-171.04V104.8725.91±2.44162.12167.48124.39158.38M-21.68-6.60±10-60.63-61.8038.76-142.18V-24.24-5.51±10-36.802-38.23-53.77-118.55跨中84.6521.26±03131.34135.54112.39116.29-8.95-3.70±0-15.92-15.78-12.96-12.961AM-53.93-13.77±16.86-85.58-88.15-6.31142.23V93.123.75±2.34144.62149.19103.71147.93M-82.74-19.26±10.52-131.82-136.35-43.84-186.56V-105.32-26.14±2.34-162.98-168.32-119.96-164.18M-23.81-6.78±10.92-41.41-38.9263.67-129.25V24.245.51±11.236.8038.2386.85-151.63109 跨中86.0421.63±0.3133.53137.78114.54117.92-11.08-3.89±0-18.74-18.85-15.63-15.63表23框架柱内力组合表层次位置内力荷载类型内力组合恒①活②地震③风④1.2①+1.4②+1.4×0.6④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4④+0.7×1.4②±1.3④4A柱上M40.1113.81±3.7867.4767.9630.3382.51N182.3952.87±0.54292.89299.10244.31256.87A柱下M-42.85-11.50±2.33-65.26-67.13-41.58-71.43N208.6352.87±0.8324.37334.52275.8288.36B柱上M-43.51-14.58±5.08-72.62-73.32-23.99-97.93N205.8866.18±2.33339.71344.12270.63302.89B柱下M32.2710.34±4.2252.0052.5513.4873.98N±371.20379.54301.72334.38109 232.1266.182.333A柱上M32.198.21±5.6749.0950．51-0.3685.41N422．95103．8±2.54652．86674．78551.28588.36A柱下M-40.30-11.32±4.78-62.88-64.83-19.57-89.75N449.24103.8±2.44684.41710.27582.83619.91B柱上M-46.53-11.87±8.55-72.33-74.601.39-127.19N433.77133.3±8.89707.14718.89539.28661.72B柱下M30.809.40±8.5550.1250.98-21.69106.89N460.06133.3±8.99738.70754.38570.83693.272A柱上M32.348.78±7.5450.2751.48-12.2698.68N663.32154.73±6.171012.611050.21853.29924.35A柱下M-46.66-11.59±6.33-66.24-68.44-9.77-105.79N689.61154.73±6.171044.151085.70884.84955.90B柱上M-46.35-11.86±10.02-72.22-74.4315.02-140.49N790.76200.43±16.471229.511267.96938.781199.56109 B柱下M35.199.63±10.0255.7157.14-29.75125.76N817.05200.43±16.471261.061303.45970.331231.111A柱上M20.745.62±9.8932.7633.62-39.7096.22N903.24205.66±8.081371.811425.031149.641264.92A柱下M-11.56-3.18±10.21-18.79-23.0380.82-112.38N935.88205.66±8.081410.981469.101188.811304.09B柱上M-38.52-9.21±11.21-59.09-61.1945.47-148.93N1148.2267.71±20.671752.721817.841311.001766.01B柱下M20.734.61±15.6531.3332.60-96.28141.34N1174.49267.77±20.671784.31853.331342.541797.56注：表中M以左侧受拉为正，单位为kN.m，N以受压为正，单位为kN。4．8截面设计根据横粱控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。基本数据：混凝土C25fc=11.9N/mm2钢筋HPB235fy=210N/mm2；HRB335fy=210N/mm2109 考虑抗振要求内力乘以承载力抗振调整系数，系数引用见表24。表24承载力抗震调整系数材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪，偏拉0.854.8.1框架梁的配筋计算（仅以一层梁为例说明计算过程）（1）正截面受弯承载力计算粱AB（）一层：跨中截面，下部实配320()，上部按构造要求配筋。梁AB和梁BC各截面受弯承载力配筋计算见表25.表25框架梁正截面强度计算截面AAB跨B左B右BC跨-142.23137.78-186.56-129.2518.85109 -106.67103.34-139.92-96.9414.140.07790.07550.10220.1250.01830.0812〈0.0786〈0.1080〈0.134〈0.0347〈656635873745103468378468325263配筋320320320320320实配面积9429429421140760%0.56%0.56%0.56%0.98%0.65%注:（1）斜截面受弯承载力计算以支座A(一层)为例,,跨高比:满足要求梁端箍筋加密区取双肢箍,取min,S=100mm,加密区的长度max(1.5h,500mm),取900mm109 非加密区箍筋配置@150验算可否按构造要求配箍框架梁斜截面受剪承载力配筋计算见表26表26框架梁斜截面强度计算截面支座A支座B左支座B右147.93164.18151.63125.74139.55128.89484.77368.23368.23605.96460.28460.280.1610.5710.484<00.3920.289加密区实配箍筋28@10028@10028@100加密区长度900900900截面支座A支座B左支座B右实配1.011.011.01非加密区实配箍筋28@15028@15028@1500.2240.2240.2240.1770.1770.177109 4.8.2框架柱配筋计算该框架的抗震等级为二级（1）轴压比验算(B轴柱)底层柱:轴压比:则B轴柱满足要求。（2）正截面受弯承载力计算柱的同一截面分别承受正反弯矩,故采用对称配筋B轴柱:一层:从柱的内力组合表可见,,为大偏心;选用M大N小的组合,最不利组合为查表得,,则柱计算长度所以因为,所以109 按照构造配筋,最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》，，则每侧实配320，另两侧配构造筋316（1）垂直于弯矩作用平面的受压载力按轴心受压计算。一层：（4）斜截面受剪承载力计算B轴柱:一层:最不利内力组合:因为剪跨比因为,所以109 柱箍筋加密区的体积配筋率为:取复式箍48加密区箍筋最大间距,箍筋最小直径为6mm,所以加密区取复式箍48@100。柱上端加密区的长度取，取700mm，柱根取1400mm。非加密区取48@150三层：最不组合内力组合非加密区取48@150因为剪跨比因为,所以柱箍筋加密区的体积配筋率为:109 取复式箍48加密区箍筋最大间距,箍筋最小直径为6mm,所以加密区取复式箍48@100。柱上端加密区的长度取，取600mm，柱根取1200mm非加密区取48@1504．8．3节点设计根据<<建筑结构抗震规范>>规定,对一,二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算,而抗震等级为三四级的框架节点以及各抗震等级的顶层端节点核心区，,可不进行节受剪承载力计算，仅按构造要求配箍即可。选择底层B轴柱上节点进行验算，采用规范上如下公式，节点核心区剪力设计值：应该满足，验算梁柱节点核心区受剪能力：109 故满足要求。验算梁柱节点抗震受剪承载力，采用公式如下：满足要求。4.9楼板设计在肋形楼盖中,四边支承板的长边与短边之比时可按双向板设计。所以,BD区格板按双向板计算，A，C区格板按单向板计算。4.9.1B，D区格板的计算第一,设计荷载恒载：水磨石地面0.65130mm厚结构层3.2512厚水泥砂浆0.24109 活载：教室走道教室走道第二,计算跨度的求解内跨的计算跨度取净跨，边跨的计算跨度为净跨加上板厚的一半，边跨内跨第三,弯矩的求解跨中最大弯矩发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化当内支座为固定的作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值之和。支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即内支座固定时，作用支座弯矩，所有区格板可分为A、B类，计算弯矩时考虑泊松比影响，取。板的区格划分见图24。109 图24板的区格划分B区格板109 D区格板第四,截面设计截面的有效高度：选用的钢筋作为受力主筋，则（短跨）方向跨中的截面的。（短跨）方向跨中的截面的。支座截面处。截面弯矩设计：板四周与梁整浇，故弯矩设计值应按如下折减：（1）对于连续板的中间区格，其跨中截面及中间支座截面的折减系数为0.8。（2）对于边区格跨中截面及第一内支座截面“当，折减系数为0.8当，折减系数为0.9（3）楼板的角区格不折减。所以B区格跨中及DB支座减小20%。D区格跨中及BD支座减小20%。板的配筋计算见表27。109 表27板的配筋计算截面（(mm)配筋实用跨中B区格方向111375φ10@200393方向103387φ10@200393D区格方向111349φ10@200393方向103347φ10@200393支座B-B111623φ10@100826B-D111623φ10@100826B边支座111684φ10@100826D边支座111630φ10@100826D边支座111605φ10@100826表中4.9.2A,C单向板计算:荷载计算同前双向板。计算跨度因为板两端都与梁固接，故板的计算跨度都取净跨；中间跨截面内力及配筋计算：B=1000mm，h=130mm，板的受荷承载力及配筋计算（取1m宽的板带计算）截面离端第二支座中间支座中间跨跨中离端第二跨中计算跨度（m）1．851．851．851．85弯矩系数109 M（kNm）2．59-1.851.621.62118847474配筋φ6@200φ6@200φ6@200φ6@200141141141141注：1.2.表中4.10楼梯设计（采用平行双跑楼梯）踏步尺寸采用150mm×300mm,共需12个踏步，梯段长3300mm，活荷载标准值2.5kN/m2，踏步面层采用30mm水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰。混凝土为C30，梁中受力筋为Ⅱ级，其余钢筋采用Ⅰ级钢。本工程采用现浇梁式楼梯，选楼梯已进行计算，开间3.3m,进深7.8m，层高3.9m，梁式楼梯是由踏步又称梯段的斜板及栏杆组成。图25楼梯结构平面布置图109 4.10.1踏步板计算1．荷载计算踏步板自重踏步抹灰重底面抹灰重恒载1.307kN/m活载2.50.3=0.75kN/m总荷载设计值所以取总荷载设计植为2.618KN/m进行计算。2.内力计算由于踏步板两端均与斜边梁相整结,踏步板计算跨度跨中最大弯距设计值为3.受弯承载力计算。踏步板截面的折算高度截面有效高度取；b=300mm。踏步板应按配筋,每米宽沿斜面配置的受力钢筋109 ,（楼梯倾斜角,得）为保证每个踏步至少有2根钢筋，选用φ8@200，分布筋φ8@2004.10.2斜梁设计第一,截面设计斜梁截面高度斜梁截面宽取第二,荷载计算恒载:栏杆自重kN/m踏步板传来荷载kN/m斜梁自重kN/m斜梁抹灰重kN/m合计7.991kN/m第三,内力计算取平台梁截面尺寸.则斜梁的水平投影计算跨度为m。斜梁跨中最大弯距设计值kN/m斜梁端部最大剪力斜梁支座反力第四,承载力计算109 踏步位于斜梁上部,且梯段两侧都有斜边梁,故斜梁按倒L形截面设计翼缘计算宽度翼缘高度取踏步板斜板厚度鉴别T型截面类型属于第一中T型截面,则选用2φ12,4.10.3平台板设计1)平台板取1m宽作为计算单元,平台板近似按短跨方向的简支板计算计算跨度平台板厚度t=60m109 图26平台板计算简图2)荷载计算恒载:平台板自重kN/m30厚水磨石面层1.2×25×0.03=0.90kN/m板底抹灰重1.2×0.02×17×1=0.408kN/m合计3.108kN/m活载:1.4×2.5=3.5kN/mg+q=3.108+3.5=6.608kN/m3)内力计算跨中弯距板端弯距正截面受弯承载力计算109 选用φ8@130,斜截面受剪承载力计算按构造配筋,选双肢箍φ8@2004.10.4平台梁的设计1)平台梁截面尺寸取h=400mm,b=200mm2)平台梁荷载计算恒载:由平台板传来的均布恒载由平台板传来的均布恒载平台梁自重平台梁抹灰重均布荷载设计值10.427kN/m由斜梁传来的集中荷载设计值G+Q=kN/m3)平台梁内力计算计算跨度支座反力R为kN109 图27平台梁计算简图平台梁跨中最大弯距设计值梁端截面剪力V由于靠近楼梯间墙的梯段斜梁距支座过近,剪跨过小,故其荷载将直接传至支座,所以计算斜截面宜取在斜梁内侧,此处剪力为109 4)截面设计①正截面受弯承载力计算选用3φ14,②皆截面受剪承载力计算,所以只需按构造配置箍筋,,选用双肢φ8@2005)吊筋计算采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力.设附加箍筋为双肢φ8,则所需箍筋总数为在梯段斜梁两侧各配置两个双肢φ8箍筋。4.11基础设计矩形和梯形联合基础一般用于柱距较小时的情况，这样可以避免造成板的厚度及配筋过大。为使联合基础的基底压力分布较为均匀，应使基础底面形心尽可能接近柱主要荷载的合力作用点。因为B，C轴间柱距较小，所以B，C柱设计为联合基础。而A109 ，D轴设计成柱下独立基础。基础材料为：砼，钢筋HRB335，。4．11．1独立基础设计以底层A柱基础计算为例a)荷载计算：（以底层A柱基础计算为例）由柱传至基顶的荷载：由柱的内力组合表可查得第一组：N=1304.09kNV=56.2kN第二组：M=23.03kN.mV=16.61kN由基础梁传至基顶的荷载：（G）底层外纵墙自重11.70kN/m基础梁自重2.5kN/mG=（11.70+2.5）×（6.9-0.50）=90.88kNG对基础底面中心的偏心距为相应偏心弯矩为G.e=90.88×0.125=11.26kN.m作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：（假定基础高度为1100mm）第一组：第二组：109 图28基础高度尺寸图b)基底尺寸的确定第一：确定l和b取l/b=1.5，解得：b=2.1m,l=3.2m验算的条件：第二：验算另一组荷载效应标准组合时的基底应力：第二组：（可以）109 （可以）C)确定基础高度采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定基础剖面尺寸如下图所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只须进行变阶处的抗冲切验算。图29基础冲切面图109 图30基础基底反力图第一：组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组：第二组：比较各组数据，取大值，按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。第二：在第一组荷载作用下的冲切力冲切力近似按最大地基净反力计算取，由于基础宽度b=2.1m，小于冲切锥体底边宽度时，冲切力作用面积为矩形109 第三：变阶处的抗冲切力由于基础宽度小于冲切锥体底边宽度，故，满足要求。因此，上图所示的基础剖面尺寸可以d)基底配筋包括沿长边和短边两个方向的配筋计算，沿长边的配筋计算应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行，而沿短边方向，由于其为轴心受压，其钢筋用量应该按照第二组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。第一：沿长边方向的配筋计算109 在第一组荷载设计值作用下，前面已经算得，相应于柱边及变阶处的净反力为：则选用2412（12@100）第二：沿短边方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，均匀分布的土壤净反力为：109 选用15φ8（φ8@200）,（可以）109 图31基础配筋图4．11．2联合基础设计典型的双柱联合基础可以分为三种类型，即矩形联合基础，梯形联合基础和连梁联合基础。根据其受力特点，选择用矩形联合基础。a）荷载计算由柱传至基顶的荷载：由柱的内力组合表可查得N=1797.56KNV=60.90KN由基础梁传至基顶的荷载：（G）底层外纵墙自重11.70KN/m基础梁自重2.50KN/mG=（8.71+2.5）×（6.9-0.5）=90.88KNG对基础底面中心的偏心距为相应偏心弯矩为G.e=90.88×0.125=11.36KN.m109 作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：（假定基础高度为1100mm）b)基底尺寸的确定因为结构的对称性,所以主要荷载的合力作用点和基础底面形心重合,无需计算主要荷载的合力作用点位置来确定基础长度。取l/b=1.5，由l/b=1.5和A=l.b=20解得：b=3.6m,l=1.5×2.5=5.4mc）计算基础内力净反力设计值由剪力和弯矩的计算结果绘出V，M图。109 图32二柱矩形联合基础计算简图及V，M图109 d）基础高度计算取h=1000mm,。长边方向：1)受冲切承载力验算取B柱进行验算2)受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面（截面Ι-Ι）为计算截面，该截面的剪力设计值为：短边方向：1）受冲切承载力验算2）受剪承载力验算取柱B冲切破坏锥体地面边缘处截面为计算截面，该截面的剪力设计值为：e)配筋计算1)纵向钢筋(采用HRB335级钢筋)最大正弯矩取:,所需钢筋面积为:109 基础底面（柱B、C的下方）配2016()，其中1/2（10根）通长布置。2）横向钢筋（采用HRB335级钢筋)柱B处等效梁宽为：折成每米板内宽度的配筋面积为，实配12@90()。柱C计算同B柱。联合基础的配筋图见图33。109 联合基础配筋图334.12纵向连续梁设计纵向连续梁的截面尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为，钢筋采用，109 采用轴线四层连续梁为例进行计算。4.12.1荷载计算恒载计算：总计活载计算：4.12.2计算简图纵向连续梁，横梁中间跨由于连续梁与横向框架整浇，则边跨计算跨度也取净跨左边跨右边跨边跨与中间跨的计算跨度相差，所以不可以按等跨连续梁计算。计算简图如图34所示109 图34连续梁计算简图4.12.3内力计算纵向连续梁计算时考虑梁中塑性铰的形成是梁内发生塑性内力重分布的有利影响，采用塑性内力重分布的方法计算连续梁。各跨跨中及支座截面的弯矩设计值按下面的公式计算：计算结果见表28表29连续梁弯矩计算表截面A1B2C3D4E弯矩系数5．7755．7755．7756．36．36．96．93.3753.375-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.52均布荷载作用下连续梁的剪力按下面公式计算：109 计算结果见表30表30连续梁的剪力计算截面AE剪力系数0.500.550.550.550.550.550.505.6255.6256.36.96.93.2253.22568.2975.1284.1392.1492.1443.0739.154.12.4配筋计算纵向连续梁跨中按T形计算，其翼缘的宽度取二者的较小值：所以取判断跨中截面属于哪一类T形截面，取则所以属于第一类T形截面支座截面按矩形截面设计，连续梁正截面计算见表30。连续梁斜截面计算见表31。109 表30连续梁正截面计算截面A1B2C3D4EM-33.7457.84-73.6160.23-68.8372.25-105.0919.75-11.520.0440.07480.09520.07790.08900.09350.13600.02550.014900.045〈0.0779〈0.1000〈0.0812〈0.0928〈0.0983〈0.1467<0.0260〈0.0150〈25043255445051454581314483799660799660799660799660799配筋实配面积8047638047638047631206763804注:表31连续梁斜截面计算截面AEV68.2975.1284.1392.1492.1443.0739.15606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606>V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V169.7〉V箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200109 5施工组织设计5.1编制依据及原则5.1.1编制内容及范围本施工组织设计内容包括（1）编制依据及原则；（2）工程概况；（3）施工部署；（4）施工进度计划（5）施工准备工作计划；（6）资源供应计划；（7）现场施工平面布置；工期保证措施及网络进度计划；工程质量，安全和文明施工，降低成本等技术组织措施；（8）各项技术经济指标5.1.2编制依据1.本项目一期工程施工招标文件2.国家有关标准规范规程5.2工程概况及施工特点5.2.1工程概况本工程为朝阳建平中学教学楼工程，位于朝阳市，建筑面积为2656.52平方米，共4层，现浇框架结构。建筑平面布置成L型，总长度为54.3m，总宽度为34.5m，总高度为15.6m，各层层高均为3.9米。楼内有2部楼梯。5.2.2主要项目工程量表主要项目工程量序号项目工程量1平整场地914.13㎡2挖土方2193m33基础垫层40m34独立基础钢筋17t5基础混凝土C30363m36现浇基础模板370m27回填土1600m38现浇柱钢筋40t9现浇柱混凝土202m3表14-1（续）109 序号项目工程量10现浇梁板模板6387m211现浇梁板钢筋312t12现浇梁板混凝土2131m313空心砖砌体1992m314柱，梁，墙面，顶棚抹灰3680m215水磨石地面5322m216门窗安装372樘17栏杆扶手66m18楼梯抹灰198.5m219散水85.44m25.3施工方案5.3.1施工程序及流向本着先地下，后地上；先结构，后装饰；土建安装密切配合的原则制定施工方案。本工程按基础、主体结构、装修、安装四个阶段组织施工及验收。基础土方采用机械开挖配以人工清槽，加快土方处理速度。考虑工程单层建筑面积很大和外型情况，工程分成四部分两段流水同时施工，最后进入全面装饰阶段施工直到工程竣工清理。安排基础尽快验收，主体施工的同时完成室内外回填及部分室外工作，完善场地环境。在土建施工的同时，安装工程各工序合理穿插作业，不占用正常的工期5.3.2施工顺序1.基础放线——挖土——清槽，修边坡——打钎，验槽——基础混凝土垫层——弹线——绑钢筋——支模板——浇混凝土独立基础——拆模，养护——回填土——基础施工——绑基础梁钢筋——支梁侧模——浇筑基础梁混凝土——回填土2.结构放线——柱钢筋绑扎，焊接——柱模板——柱浇混凝土——柱拆模——支搭梁板支撑架——支主，次梁底模——棒主，梁钢筋——支主，梁侧模——铺底板模板——支柱头模板——棒板底钢筋——埋管件，棒板顶钢筋——浇注梁板混凝土——混凝土养护——拆梁板模板3.装修内檐装修：砌筑外围护墙，隔墙——安装门，窗——水电专业暗管敷设——顶棚，墙面抹灰——楼地面抹灰——养护——做墙裙，踢脚——安装门窗扇，暖气片——安装玻璃——油漆，粉刷——灯具安装——验收109 外檐装修：抹灰——粘贴面砖——安装铝合金窗扇——镶挂花岗石——安装玻璃幕——拆除外架子——门厅，台阶，散水5.3.4主要项目施工方法及施工机械1.施工测量为本测量遵循先整体，后局部，先控制、后细部的原则。采用矩形控制网，以控制建筑物的各主轴线，作为楼层细部放样的依据。细部放样采用计算与测量分开的方法，先计算各细部的放样数据，经复核无误后，进行现场测量放样工作。使单位测量工作时间缩小到最短，以提高测量精度和速度。2.土方工程开挖基坑时，应分层控制挖土标高，在挖至基底设计标高前，应在基坑底面的设计标高上留30cm，改用人工开挖清底，以防拢动基层土。挖不到的地方，应配合人工随时进行挖掘，并用手推车运到机械挖到的地方，以便及时用机械挖走。预留30cm土方不开挖，在基低护壁时，可以在基槽根部人工开挖宽50cm×30cm深的沟，以便护坡可以做到底部。回填土每填完一层，按要求及时取土样试验。土样组数、试验数据等应符合设计及规范规定。3.钢筋工程本工程钢筋工程量较大，规格较大，施工难度大，为保证工程进度，质量及各工序穿插，施工做如下考虑：⑴原材料要求进场钢筋必须具备出厂质量证明书和试验报告单，每捆钢筋有标牌。对进场钢筋按规范的标准抽样做机械性能试验或化学分析，合格后方可使用。进场的钢筋和加工好的钢筋，根据钢筋的牌号分类堆放在枕木或砖砌成的高30cm间距2m的地垄墙上，以避免污垢或泥土的污染。严禁随意堆放。⑵钢筋的配料根据设计图中构件配筋图，先绘出各种形状和规格的单根钢筋简图并加以编号，然后分别计算钢筋下料长度和根数，填写配料单，经审查无误后，方可以对此钢筋进行下料加工。⑶钢筋的下料与加工①钢筋除污钢筋的表面应洁净，在钢筋下料前必须对受污染锈蚀的钢筋进行清理，对盘园钢筋除锈工作是在其冷拉调直过程中完成；对螺纹钢筋采用自制电动除锈机来完成，并装吸尘罩，以免损坏工人的身体和污染环境。②钢筋调直采用调直机或牵动力为3吨的卷扬机，两端设地锚的办法对盘园钢筋进行冷拉调直，根据施工规范要求，Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于4%，钢筋经过调直后应平直，无局部曲折。109 ③钢筋切断钢筋切断设备主要有钢筋切断机和无齿锯等，将根据钢筋直径的大小和具体情况进行选用。切断工艺：将同规格钢筋根据长度进行长短搭配，统筹排料。一般应先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。断料应避免用短尺量长料，防止在量料中产生积累误差，为此宜在工作台上标出尺寸刻度线，并设置控制断料尺寸用的档板。在切断过程中，如发现钢筋劈裂，缩头或严重的弯头等必须切除。质量要求：钢筋的断口不能有马蹄形或起弯现象。钢筋长度应力求准确，其允许偏差±10mm。④弯曲成型钢筋弯曲成型主要利用钢筋弯曲机或手动弯曲来完成。弯曲成型工艺：钢筋弯曲前，对形状复杂的钢筋，根据配料单上标明的尺寸，用粉笔将各弯曲点位置划出。划线工作宜从钢筋中线开始向两边进行；若为两边不对称钢筋时，也可以从钢筋一端开始划线，如划到另一端有出入时，则应重新调整。经对划线钢筋的各尺寸复核无误后，即可进行加工成型。⑷钢筋接长原则：可靠方便、经济。本工程柱纵筋钢筋直径小于22采用电焊压力焊,梁筋直径大于22的采用直螺纹连接,其余的采用焊接，板筋Ⅰ级钢采用搭接，Ⅱ级钢采用焊接为主。钢筋的接头位置应按设计要求和施工规范的规定进行布置。一般是：板下排钢筋接头在支座；梁钢筋接头上部钢筋在跨中，下部钢筋在支座处；柱的钢筋接头在上层板1m处左右。[5]钢筋的绑扎钢筋绑扎前，应核对成品钢筋的钢号、直径、形状，尺寸和数量等是否与配料单相符。如有错漏，应纠正增补；为了使钢筋绑扎位置准确，应先划出钢筋位置线。根据本工程的具体情况，柱子箍筋在其竖向筋上划点；楼板筋在模板上划线；园柱箍筋在四根对称竖向筋上划点；梁的箍筋在架立筋上划点。框架柱的竖向筋采用直螺纹连接或焊接，其接头应相互错开，同一截面的接头数量不大于50%。在绑扎柱的箍筋时，其开口应交错布置。柱筋的位置必须准确，箍筋加密的范围应符合设计要求。梁纵向筋采用双层排列时，两排钢筋之间应垫以直径≥25mm的短钢筋，以保持其设计距离。箍筋开口位置接头应交错布置在梁架立钢筋上。梁箍筋加密范围必须符合设计要求，对钢筋特别密的梁、柱节点，要放样确定绑扎顺序。板的钢筋绑扎短向在下面,应注意板上的负筋位置，上下排筋用马凳固定，以防止被踩下,在板、次梁和主梁交叉处，应板筋在上、次梁钢筋居中，主梁的钢筋在下。梁筋：梁筋主要是负筋二排筋易坠落和梁侧保护层厚度不均，负筋二排筋绑完后用20#铁丝与梁上层面筋绑牢，保护层控制主要应处理好梁、柱节点主筋交叉摆放问题。109 板筋：主要是负筋下坠的问题，除用马凳筋外，对Ⅰ级钢筋更关键是绑扎成型后不要踩踏。4.模板工程1.柱模本工程柱模采用12厚覆膜竹胶板拼制，每边尺寸大小依据柱子截面尺寸加长80mm（木方长度），钢管抱箍间距从柱子底部至柱1/3高处为450mm，从1/3至柱顶处为500mm，并与满堂架拉牢，中间设一道Ф12对拉螺栓，间距@450---500mm。柱角采取边搭结合、柱面的竖缝为平对拼缝，柱面的水平缝采用边搭缝，防止漏浆。2.梁模板本工程梁模板采用12厚覆膜竹胶板，80×100mm木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用碗扣式钢管或扣件式钢管，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距@400。当梁高小于、等于700mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于700mm时，梁侧模要增加对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁高每500mm设一道，纵向间距每600mm设置一道，梁底模木方间距沿梁宽不大于300mm，钢管支撑沿梁纵向间距600mm～1000mm，沿梁宽间距500mm左右，钢管水平连系杆每1.8m一道。3.混凝土楼板模板支撑采用碗扣脚手架，纵横间距为1000～1200mm，采用早拆体系柱头。主龙骨为双钢管，次龙骨为50×100木方，间距@300，上部铺设12厚覆膜竹胶板，用钉子钉牢。4.楼梯模板1）采用12厚竹胶板做底模。踏步定型模板采用钢模，按照楼梯的宽度、高度和长度，踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后，绑扎钢筋。钢筋绑好后，然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定，做法见楼梯钢模图2）支模前的准备工作⑴做好定位基准工作。⑵按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。⑶经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。⑷模板安装前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷不污染砼的脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。⑸做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。3）柱模板安装 ⑴按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后，根据柱模控制线钉好压脚板，由塔吊或吊车直接吊到位，用钢管临时固定，吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。109 ⑵对独立高柱定型模板的安装(如圆柱)，其周围外脚手架要搭设牢固并注意在下面留出模板运输通道，每片模板先运到靠柱根部，拼装后用手动倒链提到施工高度，下面用钢管初步固定后进行安装，检查垂直度是否符合要求，最后在柱模上中下部位用钢管与外架顶牢，外架必须和柱下部已浇砼部分抱箍。4）梁板模安装⑴根据楼面弹出的轴线在柱子上弹出梁位置和水平线。⑵按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度≧4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度一般为梁跨的1‰--3‰。⑶为确保万无一失，在正式施工前应现场进行模拟堆载试验，观察钢管支撑立杆的变形情况。梁板模板安装工艺流程5）模板的拆除模板的拆除顺序为：柱模板—→楼板模板—→梁侧模—→梁底模。拆模时混凝土强度应达到以下要求：不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除且不早于二天；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。5.砼工程1）混凝土浇筑前的准备⑴机具准备及检查⑵保证水电供应⑶掌握天气季节变化情况⑷检查模板、支架、钢筋和预埋件⑸作好技术准备2）混凝土的运输及泵送⑴混凝土的运输①砼在采用商品砼，混凝土搅拌至浇注的时间不得超过2小时，运输期间严禁加水，每车砼运到现场后要随机取样测定坍落度，和搅拌站同时做交货检验砼试块，合格后方可使用。②搅拌车的转速应按搅拌站对装料、搅拌、卸料等不同要求或搅拌车产品说明书要求进行转动，以保证产品质量。⑵混凝土泵管铺设109 ①混凝土输送管道的直管布置应顺直，管道接头应密实不漏浆，转弯位置的锚固应牢固可靠。②混凝土泵与垂直向上管的距离宜大于15m以抵消反坠冲力和保证泵的振动不直接传到垂直管，并在垂直管的根部装设一个截流阀，防止停泵时上面管内混凝土倒流产生负压。③凡管道经过的位置要平整，管道应用支架或木枋等垫固，不得直接与模板、钢筋接触，若放在脚手架上，应采取加固措施。④垂直管穿越每一层楼板时，应用木枋或预埋螺栓加以锚固。⑤对施工中途新接的输送管应先清除管内杂物，并用水或水泥砂浆润滑管壁。⑥垂直向上管和靠近混凝土泵的起始混凝土输送管宜用新管或磨损较少的管。⑶混凝土泵送①在砼泵送前，先用适量的水湿润泵车的料斗、泵室及管道等与砼接触部分，经检查管路无异常后，再用与砼同配比的水泥砂浆进行润滑压送。②开始泵送时，泵机宜处于低速运转状态，转速为500—550r/min。要注意观察泵的压力和各部分工作情况，输送压力一般不大于泵主油缸最大工作压力的1/3，能顺利压送后，方可提高到正常运转速度。③泵送砼工作应连续进行，当砼供应不足或运转不正常时，可放慢压送速度，以保持连续泵送。慢速泵送时间，不超过从搅拌到浇筑完毕的允许延续时间。④当遇到砼压送困难，泵的压力升高，管路产生振动时，不要强行压送，应先对管路进行检查，并放慢压送速度或使泵反转，防止堵塞。当输送管堵塞时，可用木槌敲击管路，找出堵塞管段，将砼卸压后，拆除被堵管段，取出堵塞物，并检查其余管路有无堵塞，若无堵塞再行接管。重新压送时，先将空气排尽后，才能将拆卸过的管段接头夹箍拧紧。⑤泵送过程中，应注意料斗内砼保持不能低于料斗上口200mm。如遇吸入空气，应立即使泵反向运转，将砼吸入料斗排除空气后，再进行压送。⑥在泵送砼过程中，看泵送中断时间超过30min或遇压送困难时，砼泵应做间隔推动，每4—5min进行4个行程的反转，以防止砼离析或堵塞。3）混凝土的浇筑方法本工程采用柱、梁、板混凝土一次浇筑的方法。⑴柱砼的浇筑①柱砼浇筑时，除内部不断用振动棒振捣外，下面应有人随时敲打模板。②柱砼必须一次浇筑完毕，浇筑过程中应有专人查看柱模及卡箍情况，发现问题及时处理。③砼浇筑完后应立即将伸出的钢筋清理干净，柱头不准留有松散砼。⑵梁板砼浇筑①梁板砼应同时浇筑，浇筑时从北端开始，先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板砼的浇筑连续向前。109 ②浇筑板砼的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直于浇筑方向来回振捣，随时用铁插尺检查板厚，必要时板厚用水准仪检查。③板砼的找平应严格按三次找平：第一次为浇筑时先用木杠刮平，第二次在接近初凝时用木抹子找平，第三次在砼表面稍能站人时，再用木抹子搓一遍。④板砼的振动必须用平板振动器，严禁用振动棒铺摊砼。⑤板砼凝固之前，严禁踩踏。⑶楼梯砼的浇筑①楼梯砼应自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇筑，不断向上推进；②楼梯踏步表面应随时用木抹子找平，其找平方法同板砼找平方法；③楼梯施工缝应留置在楼梯段1/3的部位，且必须与梯段板面垂直。4）混凝土的振捣⑴在浇筑砼时，采用正确的振捣方法，可以避免蜂窝麻面通病，必须认真对待，精心操作。对墙、梁和柱均采用HZ—50插入式振捣器；在梁相互交叉处钢筋较密，可改用HZ6X—30插入式振动器进行振捣；对楼板浇筑砼时，当板厚大于150mm时，采用插入式振动器；但棒要斜插，然后再用平板式振动器振一遍，将砼整平；当板厚小于150mm时，采用平板式振动器振捣。⑵当使用插入式振动器时①振动器正确方法，应做到“快插慢拔”。在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使砼上下振捣均匀。②砼分层浇筑时，每层砼的厚度应符合规范要求。在振捣上层砼时，应插入下层内50mm左右，以消除两层间的接缝。同时在振捣上层砼时，要在下层砼初凝前进行。一般应视砼表面呈水平，不再显著沉降、不再出现气泡及表面泛出灰浆为准。④振动器插点要均匀排列，可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，但不能混用。每次移动位置的距离应不大振动棒作用半径的1.5倍，见上图。⑤振动器使用时，振动器距模板不应大于振动器作用半径的0.5倍，也不能紧靠模板，且尽量避开钢筋、预应力筋、预埋件等。⑶当使用平板式振动器时①在正常情况下，平板式振动器在一点位的连续振动时应以砼表面均匀出现浆液为准。移动振动器时应成排依次振捣前进，前后位置和排与排间相互搭100mm，严防漏振。②板式振动器在无筋和单筋平板中的有效作用深度为200mm；在双筋的平板中约为120mm。③振动倾斜砼表面时，应由低处逐渐向高处移动，以保证振动密实。6.砌体工程109 ⑴砌筑前，应将砌筑部位清理干净，应在砌筑位置上弹出墙边线，以后按边线逐皮砌筑，一道墙可先砌两头的砖，再拉准线砌中间部分。第一皮砌筑时应试摆，浇水湿润。⑵在砖墙的转角处及交接处立起皮数杆（皮数杆间距不超过15m，过长应在中间加立），在皮数杆之间拉准线，依准线逐皮砌筑，其中第一皮砖按墙身边线砌筑。⑶采用刮浆法。竖缝应先批砂浆后再砌筑。当孔洞成垂直方向时，水平铺砂浆，应用套板盖住孔洞，以免砂浆掉入孔洞内。⑸砖墙水平灰缝和竖向灰缝宽度为10mm，但不小于8mm，也不应大于12mm，加气砼砌块墙水平灰缝10~15mm和竖向灰缝宽度为15~20mm，水平灰缝的砂浆饱满度不得小于80%；竖缝宜采用挤浆或加浆方法不得出现透明缝，严禁用水冲浆灌缝。⑹砖墙的转角处，每皮砖的外角应加砌七分头砖。⑺砖墙的十字交接处，应隔皮纵横墙砌通，交接处内角的竖缝上下相互错开1/4砖长。⑻砖墙的转角处和交接处应同时砌起。对不能同时砌起而必须留槎时，应砌成斜槎，斜槎长度不应小于斜槎高度的2/3。如留斜槎确有困难，除转角处外，可留直槎，但直槎必须做成凸槎，并加设拉接钢筋，拉接筋的数量为每半砖厚墙放置1根直径6mm的钢筋（但不少于两根），间距沿墙高不得超过500mm，埋入长度从墙的留槎处算起，每边均小于500mm；钢筋末端应有90°弯钩。⑼砖墙中留置临时施工洞口时，其侧边离交接处的墙面不应小于500mm。洞口顶部宜设置过梁，也可在洞口上部采取逐层挑砖办法封口，并预埋水平拉接筋，洞口净宽不应超过1m。临时施工洞口补砌时，洞口周围砖块表面应清理干净，并浇水湿润，再用与原墙相同的材料补砌严密。⑽墙中的洞口、管道、沟槽和预埋件等应于砌筑时正确留出或预埋，宽度超过300mm的洞口应砌筑平拱或设置过梁。管线槽留置时，可采用弹线定位后用凿子凿槽或用开槽机开槽，不得采用斩砖预留槽的方法。7.脚手架工程地上结构六层，主要施工内容为主体结构施工，外檐装饰施工，内檐装饰安装施工等。考虑建筑物层数不多，建筑高度不大，两者较为宽敞，可采用落地钢管双排脚手架。手架设计，采用3.0m和1.8m两种不同比度立杆相互交错，参差布置，上层均用3.0长立杆接长，顶部再用1.8m长立杆找齐，以避免立杆接头处在同一水平面上。装立杆时，及时设置扫地横杆，将所装立杆连成一整体。构件均应满足要求，构件焊缝饱满，没有咬肉，裂纹，无锈蚀，变形，可调构件，螺纹完好。脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不超过建筑物二步架。在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全机检查符合安全要求后才能继续使用。拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工109 作，并有交底接受人签字。脚手架拆除程序应从上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。拆除的构件应用吊具吊下或人工道下，严禁抛掷。5.4施工进度计划-总工期目标：2008年7月10日开工，2009年5月29日竣工，共321个日历天；（详见施工进度总控计划及施工进度计划。）5.5施工准备工作计划（1）技术准备1、落实项目部管理机构组成人员。2、组织技术、质量人员进行图纸会审，尽可能将设计过程中的失误、矛盾发现并解决在正式施工前。3、组织各相关人员根据本工程的施工方案，拟定施工进度计划，落实质量目标的实施措施，以及主要分部、分项工程的施工方案、技术措施（2）劳动力的准备：1、劳动力来源：根据本公司的特点，劳动力的来源是本公司的固定职工及为本工程而招募的成熟的施工经验的本土施工人员。2、劳动力人数要求：劳动力人数及工种的配置应根据本工程各分项工程的工程量及施工进度要求合理配置，并根据施工各阶段的实际情况适时调整。（3）施工现场的准备：1、施工现场的“四通一平”：进场前应做到现场的道路通、水通、电通、通讯通，并做到场地平整，将高差控制在50cm内，此几项建设单位已基本完成。施工现场硬覆盖待地下室施工完毕后，回填土结束后施工。2、根据现场具体情况，做好现场施工用地的规划设计，并绘制现场平面布置图。3、为确保工人有良好的休息、生活环境及施工生产的需要，根据施工现场平面布置图做好临时设施的搭设施工。（4）施工机械的准备：做好进场施工机械设备的调试、组织全面检查其工作状况，对状况不良设备必须进行彻底的维修、保养，确保能按时进场并满足生产的需要。109 5.6资源供应计划由项目预核算员与财务人员根据施工合同和进度计划编制各阶段的需求计划，并按现场情况预备一定的周转活动资金。根据工程进度计划编制物资需用量计划，了解市场，落实供应商，签订供需合同。5.7施工平面布置（见图纸部分）5.8保证质量,降低成本,安全文明施工措施,5.8.1工程质量保证措施1.建立分部分项质量评定制度2.加强现场材料质量管理及试验控制3.加强计量器具和机械管理4.建立成品保护措施5.采用先进施工技术6.建立工程质量奖罚措施5.8.2安全文明施工保证措施一、安全生产措施1、建立安全管理体系，由项目经理亲自挂帅，配备专职安全员一名。2、对新工人和进场施工的工人必须进行“三级安全教育”，对特殊工种操作人员必须进行专业培训合格，持证上岗。3、所有施工人员必须戴安全帽，从事高空作业必须系安全带。4、对所有特殊安全要求的工序或防护，项目部将制定安全措施方案。5、贯彻“谁施工、谁负责安全”的原则，安全员（或专业工长）在安排工作时，必须有针对性的书面安全技术交底。6、“四口”“五临边”的防护必须按国家“安全技术规范”进行。安全员检验合格后，方可作业。109 7、脚手架、垂直运输设备、塔吊、井架的安装由工程设备部门编写具体方案，安装完毕后，设备部门、施工现场负责人及操作人员参加验收，按规定办理验收手续，合格后投入使用。8、施工现场临时用电由值班电工负责布置，安全员负责日常检查监督。9、加强安全防范意识，对建筑物四周，出入口必须搭设防护棚，满挂安全网。10、对施工机械认真检查，机械设备必须设专人使用，机械不得带病作业，同时所有机械必须有可靠的接地。11、塔吊遇大风、大雨天、六级以上的大风时，一定要停止使用，并用缆绳进行锚固。12、保证安全内业资料齐全，完整有效。二、文明施工现场的措施1、在施工现场进出口处，设置本工程四牌一图，统一规格、字体端正。2、在干道沿街建筑设置钢围档，做到围护严密，与外界隔绝。对于临街脚手的安全设施将用绿色密目网围扩到顶形成全封闭状态，防止高空坠落和物体抛出，伤害行人。3、当占用街道时，我们将向有关部门申请，经有关部门审查批准，办理手续后，按指定地点堆放建筑材料，保证不在路上冲洗砂石。4、施工现场的临时设施做搭设牢固整齐，不准发生歪斜和破烂现象。5、在施工现场设置反映职工精神面貌和保证安全生产、文明施工，提高工程质量的宣传标语牌。109 6、尽力做到场地平整，道路畅通，无坑洼，现场有排水措施。凡排入市政管网的施工用水，将设有沉淀池。7、做到现场材料合理堆放，各种材料类型、规格、码放整齐、按照公司质量体系程序文件中的要求做出标识。8、建立区域分工责任制和个人岗位责任制，做到“五净”（机具车辆净、搅拌区域净、建筑物周围净、运输道路净、现场工棚净）。9、保证施工现场整洁，按操作规程施工，做到工完料净场地清。10、所有机械设备按平面图布置，保持清洁、定期保养、安全装置可靠，不带病运转，定人定机。11、现场设有明显的防火宣传标志，消防设施齐全性能良好。12、做到现场食堂清洁卫生，生熟食分开，做到无苍蝇，无老鼠、无蟑螂，操作人员持有健康证。13、做到正确使用安全“三件宝”严格执行安全生产各项规章5.9保修及定期维修服务措施⑴工程竣工交付使用后，由项目经理部经理和总工对业主进行定期回访，了解业主在使用过程中发现的质量问题，做好记录，填写工程保修卡，作为工程保修的参考，工程保修由技术质量部负责，对回访中发现的缺陷及时配备人员并与业主联系配合进场维修，维修时尽量减少对业主正常工作的影响，尽量满足业主的合理要求。⑵工程竣工交付使用后，若业主有增加使用功能要求，在有关部门许可的情况下，我单位可协助进行处理，不计取各项管理费用。⑶工程竣工交付使用后，实行定期回访制度。采用电话、现场座谈等形式积极听取业主的意见，保证给业主满意的答复。⑷工程过保修期后，有回访保修队定期进行回访，并分送服务卡。对业主提出的任何质量问题，都在最短时间内解决。109 6技术经济分析建筑的发展就是解决安全与经济的问题，随着社会经济的发展，建筑业取得了巨大的成就，我国曾提出“适用，经济，安全，美观”的建筑方针。经济主要指经济效益，它包括节约建筑造价，降低能源消耗，缩短建设周期，降低运行，维修和管理费用等，既要注意建筑本身的经济效益，又要注意建筑物的社会和环境的综合效益。本工程为宿舍建筑。公主要是为了满足人民的需要，根据不同时期的经济生活水平使人们住得舒适。在本公寓建设中，基础，内外墙，楼板，屋面等部位的构件设计，对技术经济影响效果较大，是经过分析比较择优选用的。本次设计的题目是沈阳市某中学学生公寓楼，建筑面积为3656.52㎡，占地面积约为914㎡，整体4层，层高均为3.9米，总高度为15.6m。室内外高差0.45m，女儿墙高度为0.9m。建筑内、外墙均采用空心砌体，外门采用玻璃门，内门采用实木门，窗户采用塑钢窗，部分采用木框装饰窗。本工程采用现浇混凝土框架体系。钢筋混凝土现浇框架结构具有以下优点：（1）合理地利用了钢筋和混凝土这两种材料的受力，可以形成具有较高强度的结构构件。在一定条件下可用来代替钢构件，因而能节约钢材，降低造价。（2）与钢结构相比，混凝土结构耐久性和耐火性较好，维护费用低。（3）可根据设计需要浇筑成各种形状。（4）现浇钢筋混凝土结构的整体性好，又具备较好延性，适用于抗震结构。（5）对于混凝土中比例较大的砂，石等材料，便于就地取材，而钢筋混凝土框架结构更具有可获得较大空间，便于使用上的灵活布置的优点。根据调研，采用钢筋混凝土结构的同类建筑，沈阳地区的造价平均水平便宜。在选材上经济合理，但是现浇体系一个不得不考虑的缺点就是工期长，这在追求效率的当今社会无疑是一不得不考虑的问题。现浇框架结构整体性好，抗震性能强，钢材用量省，构件尺寸不受标准构件所限制，对房屋各种使用功能的适应性大。基本以上分析，综合考虑房屋的结构特性，满足使用功能要求，施工技术上的可行性和工期，工程造价等因素的影响，本建筑宜采用现浇钢筋混凝土框架结构为优。109 结论毕业设计是教学计划的一个重要的组成部分,它培养了我们综合运用所学基础和专业知识,提高了我们实践能力,是最后一个重要教学环节。通过几个月来紧张而有序的设计，提高了我分析和解决实际问题的能力，总结与提高了几年来所学知识的，在理论上联合了实际。我的毕业设计课题是设计朝阳建平中学教学楼,其中包括建筑设计,结构设计两部分。通过这两部分的设计使我对大学以来所学的各门课程有了一个系统而全面的了解，加深了各专业课程知识的融会贯通。建筑设计是对拟建建筑物预先进行设想和规划，根据建筑物的用途和要求确定其各部分的形状和尺寸，并将各部分有机地组织到一起，创造出优美协调的建筑空间环境。从中，我进一步理解民用建筑设计原理和构造的基础知识，掌握建筑施工图的设计方法和步骤，提高绘制和识别建筑施工图的基本技能。我根据教学楼的特点，确定了其结构形式为钢筋混凝土框架结构。在结构设计中，根据《荷载规范》，正确计算作用框架上的荷载值；掌握了框架结构的内力分析方法，学会了内力组合；根据控制截面的不利内力值和截面的尺寸进行配筋和节点构造设计。同时通过PKPM结构计算软件的应用，明白计算机结构计算出图与到工程应用还有较大的距离，必须通过必要的修改才能运用。通过毕业设计的锻炼也使我明白处理不同难题的方法，在遇到难题时不能避而远之，应该通过大量地查找资料、虚心向别人请教来解决。这一点不仅是对现在，而且对我以后的工作都有很大的指导意义。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。由于自身所学知识的局限性以及第一次独立的完成设计，设计中难免存在问题。在此，请各位老师，专家给予批评指正。109 致谢大学四年虽然给我留下了许多美好的回忆，但是使我印象最深的还是这段大家同甘共苦一起做毕业设计的时光。在这段忙碌又充实的日子里，我学到了很多以前没有学到的知识，也遇到了许多以往所没经历的事情，使我受益良多。本次设计从始至终得到了我们建筑工程系领导、教师的关心和支持，尤其是我的指导老师。他在繁忙的工作中抽出大量宝贵的时间对我的设计进行指导，为我提供大量资料参考，在我遇到疑难问题时及时给予解答,使我的设计能够顺利进行。同时，还要感谢同组同学及时的互通消息，以及本宿舍同学在设计中给予的无私帮助和体谅。在此，再次表示衷心的感谢。109 参考文献《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2008)教科书建筑设计资料集(1～3)钢筋混凝土、钢结构设计手册建筑结构构造资料集（上、下册）辽宁省建筑、结构通用图集109'