多层钢筋混凝土框架结构毕业设计

'多层钢筋混凝土框架结构毕业设计目录前言1第1章设计资料2第2章结构布置及计算简图42.1结构布置42.2结构选型4第3章荷载计算63.1恒荷载计算63.2活荷载计算93.3风荷载计算103.4重力荷载代表值计算11第4章内力分析134.1水平地震作用下内力计算134.2恒载作用下内力计算184.3活载作用下内力计算224.4风荷载作用下内力计算22第5章内力组合265.1梁内力组合265.2柱内力组合27第6章框架梁、柱截面设计296.1框架梁的截面设计296.2框架柱的截面设计32第7章板的结构设计38II 7.1计算简图387.2楼面板设计38第8章楼梯设计418.1平面布置图418.2梯段板设计418.3PTB-1平台板设计448.4平台梁设计45第9章基础设计499.1荷载效应组合499.2基础尺寸设计499.3荷载分配509.4基础梁设计519.5翼板设计52第10章PKPM计算5410.1PKPM部分文本文件5410.2PKPM部分图形文件71第11章结论74致谢75参考文献76附录A78II 前言框架结构体系的优点是：建筑平面布置灵活，能获得较大的空间；建筑立面容易处理，结构自重较轻；计算理论比较成熟；在一定高度范围内造价较低，目前在多高层房屋建筑中应用十分广泛。其缺点是：侧移刚度较小，在地震作用下非结构构件（如非填充墙、建筑装饰等）破坏较严重。因此，采用框架结构时应控制建筑物的层数和高度。设计中需要考虑到建筑抗震要求、结构构件的变形以及施工的方便性等问题。为了使设计能够满足钢筋混凝土框架结构设计规范的要求，我们需要熟悉钢筋混凝土结构设计的全过程，需要充分理解钢筋混凝土结构基本理论、基本方法。本次毕业设计系统、全面地帮助我们对四年来所学专业知识进行了一次复习与巩固，使我们对结构设计的宏观理解上了一个层次，对专业知识的应用更加熟练，独立钻研与动手能力得到强化。本设计共包含九个部分，分别为：设计资料、结构布置及计算简图、荷载计算、内力计算、内力组合、梁柱截面设计、板结构设计、楼梯结构设计以及基础结构设计。由于个人水平能力有限，设计中难免有错误与不妥之处，希望得到各位老师与同学的批评指正。12 设计资料第1章设计资料本设计为五层的钢筋混凝土框架结构，主要设计资料如下：1.1设计标高室内设计标高±0.000，室内外高差450。1.2气象资料一月份全年最冷月平均气温：，七月最热月平均气温：，平均地面温度：。历年平均降水量：613，夏季平均降水量：424.8，年最大降水量：1142.6。基本风压：0.45；主导风向：冬季：西北，夏季：东南。基本雪压：0.45最大冻深：500。1.3工程地质与水文地质资料地基允许承载力R=80，土类型为粉质粘土，Ⅲ类场地，最高地下水位：自然地面以下1.0，地下水性质：有弱硫酸盐侵蚀。1.4抗震烈度抗震设防烈度为7度，地震分组为第二组，三级抗震要求。1.5墙身做法外墙采用粉煤灰轻渣空心砌块：厚240；内墙采用粉煤灰轻渣空心砌块：厚200；加气混凝土砌块强度MU3，用M5水泥砂浆砌筑。1.6楼面做法水泥花砖地面；100厚现浇钢筋混凝土楼板。1.7屋面做法小瓷砖地面；100~140厚膨胀珍珠岩找坡2%；100厚现浇钢筋混凝土楼板。12 设计资料1.8门窗做法底层出入口为铝合金门，卫生间行政办公室为木门，其它为铁门、铝合金窗。1.9活荷载屋面活荷载：2.0/；走廊、楼梯、资料档案室活荷载：2.5/，其它楼面活荷载：2.0/。1.10所用材料混凝土C25:，；混凝土C30:，；HPB235级钢筋:；HRB335级钢筋:，。12 结构布置及计算简图第2章结构布置及计算简图2.1结构布置平面布置如图2-1。底层柱、基础的混凝土强度等级为C30；其余各构件混凝土强度等级均为C25；钢筋型号见具体各构件计算书。图2-1结构平面布置2.2结构选型2.2.1截面初选梁柱2.2.1.1梁截面初选边跨梁：h取～取h=600；取b=250；中跨梁：h取～取h=400；取b=250；次梁：h取～取h=500；取b=200；2.2.1.2柱截面初选12 结构布置及计算简图对于较低设防烈度地区的多层民用框架结构，一般可通过满足轴压比限值进行截面设计。本设计中房屋高度H<30，抗震等级为三级，轴压比μ取0.9，各层重力代表值近似取12/。由图2-1可知：边柱、中柱的受荷面积分别为A=3.15×7.2=22.68，A=4.35×7.2=31.32，则竖向荷载下柱截面面积为：边柱：Nv=1.3×7.2×3.15×12×103×5=1769040/Ac≥165176.5/(0.9×11.9)=165176.5mm2中柱：Nv=1.25×7.2×4.35×12×103×5=2349000/Ac≥2349000/(0.9×11.9)=219327.7mm2选柱截面为2.2.2结构计算简图根据地质资料确定基础顶面离室外地面为500，由此求得底层高为4.55，取号轴线横向框架计算简图如图2-2所示。图2-2结构计算简图12 荷载计算第3章荷载计算3.1恒荷载计算梁重：3.131.882.00柱：自重+粉刷6.58墙体：自重+粉刷240厚2.36200厚2.08门、窗：木门：0.1其它：0.43.1.1屋面框架梁线荷载标准值屋面恒载标准值计算：小瓷砖地面0.55100~140厚（2%找破）膨胀珍珠岩100厚现浇钢筋混凝土屋面板0.1×25=2.5隔声纸板吊顶0.18_________________________________________________________屋面恒荷4.07因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：12 荷载计算g1WAB=g1WCD=3.13g1WBC=1.88g2WAB=g2WCD=14.65g2WBC=4.07×2.4=9.773.1.2楼面框架梁线荷载标准值楼面恒载标准值计算:水泥花砖地面0.60100厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25＝2.50隔声纸板吊顶0.18_________________________________________________________楼面恒荷3.28因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：g1AB=g1CD=3.13+2.08×(3.6-0.6)=9.37g1BC=1.88g2AB=g2CD=3.28×3.6=11.81g2CD=3.28×2.4=7.873.1.3屋面框架节点集中荷载标准值边柱:连系梁自重：3.13×7.2＝22.541高女儿墙自重及粉刷：1×2.36×7.2＝16.99次梁传连系梁的集中传荷载：1/2×（6.3+6.3-3.6）×1.8×4.07+2×1/2×6.3＝39.27连系梁传板的荷载1/2×3.6×3.6/2×4.07×2=26.37________________________________________________________顶层边节点集中荷载：中柱:12 荷载计算连系梁自重：22.54次梁传连系梁的集中传荷载：39.27连系梁传板的荷载26.37+1/2×（7.2+7.2-2.4）×1/2×2.4×4.07=55.67________________________________________________________顶层中节点集中荷载：117.483.1.4楼面框架节点集中荷载标准值边柱:窗、墙及粉刷：1.8×2.1×0.4×2+2.36×[（7.2-0.45）×（3.6-0.6）-1.8×2.1×2]=32.97次梁传连系梁的集中传荷载：2.08×（6.3-0.45）×（3.6-0.5）×1/2×1/2+1/2×（6.3+6.3-3.6）×1.8×3.28+2×1/2×6.3=42.30连系梁传板的荷载：1/2×3.6×3.6×1/2×3.28×2=21.25框架柱自重及粉刷：6.58×3.6＝23.69___________________________________________________________中间层边节点集中荷载：GA=GD=120.21中柱:连系梁自重：22.54内纵墙自重、粉刷及门重：2.08×[（7.2-0.45）×（3.6-0.6）-2×1.0×2.4]+1.0×2.4×0.4×2=34.06次梁传连系梁的集中传荷载：42.30连系梁传板的荷载：21.25+1/2×（7.2+7.2-2.4）×1/2×2.4×3.28=44.87框架柱自重及粉刷：23.69___________________________________________________________12 荷载计算中间层中节点集中荷载：GB=GC=167.46汇总以上计算结果可得本框架在恒荷载作用下的计算简图如图3－1。图3-1恒荷载作用下的计算简图3.2活荷载计算PWAB=PWCD=2.0×3.6=7.2PWBC=2.0×2.4=4.8PAB=PCD=2.0×3.6=7.2PBC=2.5×2.4=6.0PWA=PWD=[1/2×3.6+1/2×3.6×2+1/2×(6.3+6.3-3.6)×3.6/2]×2.0=29.16PWA=PWD=29.16+1/2×(7.2+7.2-2.4)×1/2×2.4×2.0=43.56PA=PD=(3.6×1.8+1.8×1.8)×2.0=29.16PB=PD=29.16+1/2×(7.2+7.2-2.4)×1/2×2.4×2.5=47.16与地震作用组合的活荷载PWAB=PWCD=1.6212 荷载计算PWBC=0.45×2.4=1.08PWAB=PWCD=2.0×3.6=7.2PWBC=2.5×2.4=6.0图3-2活荷载作用下的计算简图3.3风荷载计算由式（3-1）可算得风荷载的面荷载。（3-1）其中因结构高度H<30且高宽比<1.5，故可取＝1.0；对于L形平面＝1.3；由规范查得。将风荷载换算成作用框架每层节点的集中荷载，计算过程如表3-1所示。12 荷载计算表3-1风荷载计算层次Z(m)()A()P()51.01.318.450.8090.4520.169.5441.01.314.850.740.4525.9211.2231.01.311.250.740.4525.9211.2221.01.37.650.740.4525.9211.2211.01.34.050.740.4527.5411.92本框架在风荷载作用下的计算简图如图3－3。图3-3风荷载作用下的计算简图（）3.4重力荷载代表值计算由设计资料可知，该工程所在地地震设防烈度为7度，框架抗震等级为三级、Ⅲ类场地，因此，本框架结构抗震模型可表示为5个集中质量的多自由度体系，各层楼盖、屋盖处的集中荷载代表值计算如下：屋面恒载+50%屋面雪载+屋盖纵横梁自重+屋面下半层的柱及墙体自重＋女儿墙自重＝4.07×50.9×15.5+0.5×0.45×50.9×15.5+[3.13×12 荷载计算(327.6-2.4×8)+18.8×2.4×8+2.00×7×15.5]+[2.36×1.8×132.8+2.08×1.8×1.8×6.3+6.58×32×1.8]+2.36×132.8×1=6288同理可得：=7165；=7165；=7165；=7525。=7525+7165+7165+7165+6288=35308本框架在地震作用下的计算简图如图3－4。图3-4地震作用计算简图12 内力分析第4章内力分析4.1水平地震作用下内力计算4.1.1框架刚度计算因为在计算结构地震作用时，需要确定结构假想位移，所以先计算框架刚度。考虑到现浇楼板作用，在计算梁的惯性矩时，取边跨框架梁惯性矩，中跨框架梁惯性矩，为矩形截面梁的截面惯性矩，框架采用C25混凝土（）。梁、柱的线刚度分别如表4-1、4-2所示。表4-1梁的线刚度计算砼强度C25截面跨度l/m边框架中框架b×h/mI/I/0.25×0.66.34.506.753.009.004.000.25×0.56.32.603.901.735.202.310.25×0.42.41.332.002.332.663.104.1.2结构基本自振周期计算本工程主体结构的总高度为19.52<40，且质量和刚度沿高度方向分布比较均匀，可以采用底部剪力法计算水平地震作用，为此须事先确定结构基本自振周期。现采用顶点位移法计算，其计算过程列于表4-3。取调整系数α0=0.6则，87 内力分析T1=1.7α0=1.7×0.6×=0.48s表4-2柱的线刚度计算柱号截面b×h(m3)柱高∕m惯性矩Ic=bh3∕12(m4)线刚度Kc∕kN·mZ10.5×0.54.5552.083.20Z20.5×0.53.6052.084.05表4-3横向框架柱侧向刚度D值计算表层次柱类型Kα各柱刚度D根数底层边框边柱0.940.4990894边框中柱1.560.58109994中框边柱1.250.541024012中框中柱2.220.641213612∑D348864标准边框边柱1.480.4316125487 内力分析层边框中柱1.230.38142504中框边柱1.980.501875012中框中柱1.750.471762512∑D558000表4-4横向框架顶点位移计算表层号Gi/kN∑Gi/kN∑D/kN/m层间相对位移δ=∑Gi/∑DΔi/m5628862885580000.01080.222947165134535580000.02410.212137165206185580000.03700.188027165277835580000.04980.151017525353083488640.10120.10124.1.3多遇水平地震作用标准值计算本结构为7度近震、Ⅲ类场地，查抗震规范可得：因为0.1＜T1＜Tg,所以,α=αmax=0.08。T1=0.48s＜1.4Tg，故不需考虑顶部附加水平地震作用，结构的底部剪力为Geq=0.85∑Gi=0.85×35308=30011.8kNFEk=Geq×α1=0.08×30011.8=2401kN各层水平地震作用按式（4-1）计算i=1,2,……n（4-1）各楼层地震作用标准值和地震剪力标准值的计算结果见表4-5。表4-5楼层地震作用标准值和地震剪力标准值层号5628818.95119157.659059087 内力分析4716515.35109982.854511353716511.7584188.84171552续表4-5层号271658.1558394.82891841171654.5534238.817020117525--405962.82011--4.1.4横向框架弹性变形验算多遇地震作用下，横向框架层间的弹性验算结果见表4-6所示，其中楼层间的地震剪力应取标准值。从表中验算知，因此，多遇水平地震作用的变形验算满足要求。表4-6层间弹性位移验算层号层间剪力层间刚度层高55905580000.00113.61/32721/550411355580000.00203.61/1800315525580000.00283.61/1286218415580000.00333.61/1091120113488640.00584.551/7844.1.5水平地震作用下横向框架内力分析利用D值法计算出各柱剪力和反弯点高度见表4-787 内力分析；根据剪力值和反弯点高度求得柱端弯矩，根据节点平衡可求得梁端弯矩，弯矩图最终结果见图4-1。根据剪力、轴力、弯矩的关系可求得剪力、轴力图如图4-2。图4-1水平地震作用下弯矩图（左震）87 内力分析图4-2水平地震作用下剪力、轴力图4.2恒载作用下内力计算恒载由矩形均布荷载和梯形或三角形荷载两部分组成，先将梯形均布荷载等效成矩形均布荷载。由固端弯矩相等原则可知:梯形：(4-2)三角形：(4-3)其中，为矩形均布荷载峰值；为荷载峰值；(如图4-3)。本设计中＝＝＝0.286带入式（4-2）或（4-3）得所以，屋面均布荷载可等效为：楼面均布荷载可等效为：87 内力分析图4-3梯形和三角形等效荷载分布由结构的对称性取计算简图如图4-4图4-4恒载结构计算简图()对二层以上各柱线刚度乘以0.9的系数后再计算分配系数。（1）顶层内力计算过程见图4-5；87 内力分析（2）标准层内力计算过程见图4-6；（3）底层内力计算过程见图4-7。图4-5顶层内力计算图4-6标准层内力计算87 内力分析图4-7底层内力计算将以上各单元计算结果叠加可得弯矩。将叠加后的弯矩不平衡节点进行再次分配，修正后的弯矩图如图4-8，进而可求得框架各梁、柱的剪力和轴力如图4-9。图4-8恒载作用修正后弯矩图（）87 内力分析图4-9恒载作用剪力、轴力图（）4.3活载作用下内力计算与恒载作用同理，可得活载作用下计算弯矩图，梁、柱的剪力和轴力图如图4-10、4-11。87 内力分析图4-10活载作用弯矩图（）图4-11活载作用剪力、轴力图()4.4风荷载作用下内力计算利用D值法计算结构在风荷载下的内力。计算结果见表4-7。表格插入（4-7）87 内力分析风荷载作用下框架的弯矩、剪力、轴力图见图4-12、4-13。表4-8风荷载下的柱端弯矩层次边柱中柱D/∑DVyiMUMLD/∑DVyiMUML50.262.481.443.575.360.242.291.403.215.0440.265.401.628.7510.690.244.981.587.8710.0630.268.311.8014.9614.960.247.681.8013.8213.8220.2611.231.8020.2120.210.2410.371.7918.5618.7710.2312.682.9520.2920.290.2714.882.5037.230.587 内力分析图4-14风荷载作用弯矩图（左风）()87 内力分析图4-15风荷载作用剪力、轴力图()87 内力组合第5章内力组合5.1梁内力组合梁内力组合见附录表A1。梁最不利组合如表5-1所示。表5-1梁的最不利内力截面位置Mmax及相应的VMmin及相应的V/V/max及相应的MMVMVMVA525.4236.47-91.9373.68-91.9373.68487.8534.49-192.19113.83-192.19113.833155.5918.00-258.48129.34-258.48129.342219.902.18-323.05145.31-323.05145.311223.97-6.22-320.22149.35-320.22149.35B左5-7.935.43-75.5572.43-75.5572.43421.4322.63-133.1099.60-133.1099.60355.937.04-166.41116.18-166.41116.18291.48-8.93-202.14131.97-202.14131.971133.16-13.37-239.07140.77-239.07140.77B右512.10-9.82-36.7030.92-36.7030.92447.16-38.46-66.4856.41-66.4856.41373.27-60.39-93.0578.34-93.0578.342100.92-83.40-120.63101.35-120.63101.351130.49-109.70-152.52127.65-152.52127.65边跨跨中562.69----------485.463102.02----------2116.41----------197.74----------中跨跨中5-----12.28------4-----11.85------3-----11.85------2-----11.85------1-----12.44------87 内力组合5.2柱内力组合柱内力组合见附录表A2和表A3。柱最不利组合如表5-2和5-3所示。表5-2A柱最不利内力表5-3B柱最不利内力表5-4框架柱柱端弯矩设计值的调整柱号层次四层三层二层底层截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底B柱----171.6101.1141.4132154.2------341.6341.6654.6654.6920.6--C柱----167.3151.1188.4189.3204.9------379.5379.5594.4594.4802.4--87 框架梁、柱截面设计第6章框架梁、柱截面设计6.1框架梁的截面设计6.1.1正截面受弯承载力计算以顶层边梁为例，最不利弯矩为：　　。查表得：；；；；。设，则，当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度：按计算跨度，按梁净距，按翼缘高：/=100/560=0.18>0.1，此情况不起控制作用，故取，跨间按T形截面，因为：属第一类T形截面=实配216=402　　　满足要求。将下部跨间的216伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），再计算相应的受拉钢筋。87 框架梁、柱截面设计支座A：，=实配218。支座：=实配218　　满足要求。。6.1.2斜截面受剪承载力计算以顶层梁为例，最不利剪力为：边跨截面尺寸验算：则，　满足。梁端加密区取两肢HPB235则，=222.56>72.46。加密区长度取max(1.5h,500)=0.9，非加密区取两肢，87 框架梁、柱截面设计中跨若梁端加密区取两肢则，=143.07>28.91，加密区长度取max(1.5h,500)=0.6，非加密区取两肢。各梁正截面、斜截面配筋列于表6-1、6-2中。表6-1梁正截面配筋计算层次截面M///实配钢筋//%第五层支座A-68.95402428218（509）0.36-56.66402350218（509）0.36AB跨中65.67--373216（402）0.29支座-27.52226264214（308）0.34BC跨中-13.51--127212（226）0.25第四层支座A-144.15509939225（982）0.7-99.83509859225（982）0.7AB跨中83.95--513218（509）0.36支座-49.86226496218（509）0.36BC跨中-13.03--123212（226）0.25第三层支座A-193.865091308325（1473）1.05-124.81509800325（1473）1.05AB跨中85.93--513218（509）0.36支座-69.79226718222（760）0.84BC跨中-13.03--123212（226）0.25第二层支座A-242.296281703425（1964）1.4-151.6628991425（1964）1.4AB跨中91.35--546220（628）1.07支座-90.47308969225（982）1.09BC跨中-13.03--123214（308）0.34第一层支座A-240.176031685225+222（1742）1.24-179.36031196225+222（1742）1.24AB跨中87.48--523616（603）0.67支座-114.394021294225+122（1362）1.4BC跨中-13.68--129216（402）0.787 框架梁、柱截面设计表6-2梁斜截面配筋计算层次梁号/梁端加密区非加密区实配钢筋长度/实配钢筋五层AB72.46332.20.04双肢0.9双肢BC28.91214.20.07双肢0.6双肢四层AB113.1332.20.28双肢0.9双肢BC52.74214.20.36双肢0.6双肢三层AB120.93332.20.38双肢0.9双肢BC73.25214.20.64双肢0.6双肢二层AB135.86332.20.47双肢0.9双肢BC94.76214.20.87双肢0.6双肢一层AB139.64332.20.56双肢0.9双肢BC119.35214.21.02双肢0.6双肢6.2框架柱的截面设计6.2.1剪跨比和轴压比验算表6-3柱剪跨比轴压比验算柱号层次//A柱545041011.9117.1335.49239.58.050.0994127.6347.89369.87.060.1263136.4854.73544.06.080.2262163.0968.25848.45.830.3521211.6578.2611526.600.478B柱545041011.9119.7546.93249.96.220.1224138.7663.21460.26.010.2123161.5072.54666.85.430.2772191.0590.4810415.150.4321240.1592.5614156.330.58787 框架梁、柱截面设计由表可知各柱的剪跨比（）和轴压比（）均满足规范要求。6.2.2正截面承载力计算以第二层B柱为例，最不利内力组合为：第一组：M=149，N=483；第二组：M=33.39，N=1041；第三组：,。采用对称配筋，纵筋采用HRB335级钢筋，混凝土保护层厚度取30，则＝40。为大偏压。由曲线知大偏压的最不利组合为（），故该柱的最不利内力为第一组或第二组。第一组：调整后的组合与调整前相比取最不利，即=149,=483取20和偏心方向截面尺寸的l/30两者中的较大值，即450/30=15，故取=20。柱的计算长度因故应考虑偏心矩增大系数。87 框架梁、柱截面设计对称配筋第二组：取20和偏心方向截面尺寸的l/30两者中的较大值，即450/30=15，故取=20。因故应考虑偏心矩增大系数。87 框架梁、柱截面设计对称配筋实配（）总配筋率满足要求。6.2.3斜截面承载力计算以顶层B柱为例进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值剪跨比则，满足要求。与相对的轴力N=1003，故取N=723柱端加密区箍筋选用四肢则87 框架梁、柱截面设计最小体积配筋率满足要求。各层柱的、正截面、斜截面配筋列于表6-4、6-5中。表6-4柱正截面配筋计算柱号层次内力组控制内力偏压对称配筋计算实配A柱五115.07106.23大1.1000.053115804252.04243.01大1.270.109124.8373.74149.62大1.0480.067578.8四153.54219.48大1.080.121170804245.2540.42大------3104.26362.82大1.1100.089602三1111.2479.82大1.1010.108253.7804240.031046大------3115.08375.39大1.080.156613二1129.11643.7大1.1210.165261.7804240.031046.06大------3133.2782.98大1.120.298599一1108.1475大1.110.216414.91030229.391152大------3194.2920.6大1.120.4191013.7B柱五115.07106.23大1.040.055599804252.04243.01大------373.74149.62大1.040.066599四153.54219.48大1.050.0986981030245.2540.42大------3104.26362.82大1.0620.112980三170.89321.04大1.0690.141726.71030245.64838.76大------3124.03579.01大1.0640.1731020.7二193.58437.84大1.0890.22773.61137246.091136.81大------87 框架梁、柱截面设计柱号层次内力组控制内力偏压对称配筋计算实配B柱3142.47807.63大1.0860.2711060一182.18530大1.0940.29610471269233.581437.66小1.3570.551<03117.81043.67大1.10.3651265续表6-4表6-5柱斜截面配筋计算柱号层次控制内力斜截面抗剪承载力0.056N实配四肢A五30.171483.073.0611.05<0四42.14322.83.089.0317.69<0三46.52341.63.0102.6223.91<0二58.01654.63.0125.3040.490.052一66.52920.63.9123.0140.490.030B五39.89145.83.081.2310.89<0四52.43269.83.0113.6918.970.356三61.66379.53.0145.9226.570.481二76.91594.43.0173.3440.490.527一78.68902.43.9150.1240.490.297加密区长度按规范max(450,l/6,500)=max(450,650,500),取0.7，但对底层柱根，故柱根取1.5.87 板的结构设计第7章板的结构设计7.1计算简图结构布置图见图7-1。图7-1楼面板结构布置图7.2楼面板设计7.2.1荷载计算由前述第三章可知：3.28;2。所以，荷载设计值g=1.2×3.28=3.94q=2×1.4＝2.8q/2=1.4g+q/2=5.34g+q=6.74。7.2.2双向板设计表7-1双向板的内力计算区格GH3.63.76.56.50.550.5787 板的结构设计续表7-1区格GH7.2.2.1弯矩设计值跨中最大弯矩当内支座固定时在g+q/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和，混凝土泊松比取0.2，支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩，各区格板的弯矩计算如表7-2所示。7.2.2.2截面设计表7-2双向板的配筋计算项目/计算实配跨中G802.78184251702.28172251H802.97196251701.99151251支座G-H80-6.70443503G-I80-7.80516523G80-7.1147050380-4.99330503H80-7.4449250380-5.2734950387 板的结构设计7.2.3次梁设计7.2.3.1荷载计算恒载标准值：g=3.28×3.6+2+2.08×3.1=20.26活载标准值：q=2×3.6=7.2荷载设计值：g+q=1.2×20.26+1.4×7.2=34.397.2.3.2计算简图图7-2次梁计算简图7.2.3.3内力及截面设计对支座弯矩乘0.85进行调幅，计算得：支座跨中87 楼梯设计第8章楼梯设计8.1平面布置图本框架的楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯，其平面布置见图8-1。图8-1LT-1平面布置8.2梯段板设计8.2.1TB-1板的计算8.2.1.1计算简图及截面尺寸板厚t=(1/25～1/30)=132～110，t=120，踏步板的倾角：。8.2.1.2荷载计算恒载标准值：荷载设计值：87 楼梯设计图8-2TB-1板计算简图8.2.1.3内力及截面设计正截面承载力计算：取，考虑到梯段板两端与梁的固结作用，板跨中的最大弯矩：/则：，所以，纵向受力钢筋配满足要求。斜截面承载力计算按下式计算得87 楼梯设计由此可证明，梯段板抗剪承载力较大，设计楼梯时不需对梯段板斜截面进行验算。8.2.2TB-2（TB-3）板的计算8.2.2.1计算简图及截面尺寸板厚t=(1/25～1/30)l=160～133，取t=140，图8-3TB-2板计算简图8.2.2.2荷载计算根据构造要求，带平台梯段板上的荷载应按段分别计算：梯段板倾斜段，恒载标准值：梯段板平直段，恒载标准值：荷载设计值：平直段：倾斜段：8.2.2.3内力及截面设计87 楼梯设计平台板的最大弯矩及剪力查表得：时，选配因为梯段板抗剪承载力较大，可不考虑梯段板的斜截面验算。8.3PTB-1平台板设计8.3.1计算简图及截面尺寸由于梯段板TB-1～TB-3与PTB-1平台板间尺寸相差较大，对板PTB-1除应验算正弯矩作用下的承载力外，尚应验算负弯矩作用的影响。因此，有两种受力状态，第一种受力状态为单跨简支板，计算简图如图8-4(a)，第二种受力状态为两不等跨连续板，计算简图如图8-4(b)。取PTB-1板厚t=80，8.3.2荷载及内力计算8.3.2.1按第一受力状态计算荷载设计值：p=7.0387 楼梯设计按单跨简支考虑，验算平台板的正弯矩计算得：取满足要求。(a)(b)图8-4PTB-1平台板计算简图8.3.2.2按第二受力状态计算由计算简图计算PTB-1平台板产生的最大负弯矩，图中AB跨为PTB-1平台板，BC跨为梯段板，内力计算时，AB跨活载为空载，恒载分项系数取；BC跨活载满跨布置，用力矩分配法计算。固端弯矩：图8-5PTB-1平台板最大负弯矩则PTB-1平台板的最大负弯矩为-7.34计算得：取满足要求。8.4平台梁设计8.4.1平台梁PTL-1计算8.4.1.1计算简图及各计算尺寸87 楼梯设计按简支梁计算，不考虑平台板的影响。图8-6平台梁PTL-1计算简图梁的计算垮度截面尺寸选：8.4.1.2荷载计算作用在PTL-1梁上的荷载主要是由平台板、梯段板传来的反力及梁自重，现汇总如下：PTB-1平台板传来的荷载：1/2×7.03×2.09=7.35TB-2、TB-3梯段板传来的荷载：1/2×11.99×4.31=23.9PTL-1梁的自重（含粉刷）：2.5+0.29=2.79_____________________________________________________________p=35.288.4.1.3内力及承载力计算正截面受弯承载力计算得：选配满足要求。斜截面承载力验算验算截面尺寸87 楼梯设计满足要求。需计算配箍筋，选配双肢则，根据构造配双肢。8.4.2平台梁PTL-2计算8.4.2.1计算简图及各计算尺寸图8-7平台梁PTL-2计算简图平台梁按倒L形截面计算，翼缘计算宽度：取=640。8.4.2.2荷载计算PTB-1平台板传来的荷载：8.38，PTL-2梁自重：2.74则，P=11.12。8.4.2.3内力及承载力计算正截面受弯承载力计算得：经判断属于第一类T型截面，则：＝＝0.021；87 楼梯设计所以，选配斜截面承载力验算按构造配箍筋。选配87 基础设计第9章基础设计9.1荷载效应组合9.1.1正常使用极限状态下标准组合A柱：B柱：9.1.2承载力极限状态组合A柱：由活载控制：由恒载控制：B柱：由活载控制：由恒载控制：9.2基础尺寸设计9.2.1基础梁高及埋深取h=1000，则基础埋深为：1+0.5+0.45=1.959.2.2基础尺寸确定对地基承载力进行修正，本工程土质为粉质粘土，查地基规范可得：，所以：87 基础设计＝80＋1.5×11.8×（1.95-0.5）＝114由可得基础底面积A，考虑偏心作用对基底面积乘1.1～1.4的放大系数，则：基础端部向外伸出0.25倍第一跨距，即0.25×6.3=1.6和0.25×7.2=1.8，则基础纵横两方向宽度为1.8、1.5，翼缘板边取250，根部取500。如图9-1所示。图9-1基础断面图9.3荷载分配9.3.1截面惯性矩横向：纵向：9.3.2计算分配荷载按基础梁线刚度分配：87 基础设计9.4基础梁设计根据分配荷载按纵横向的条形基础分别进行计算，以6轴横向条形基础为例计算过程如下：9.4.1计算简图图9-2基础梁计算简图9.4.2基底平均净反力及内力计算沿基础横向的地基净反力为（对称性取一半计算）：；在梁外伸部分荷载作用下，在A截面产生的弯矩为：固端弯矩：由力矩分配法可求得各基础梁的弯矩、剪力图如图9-3、9-4。图9-3弯矩图87 基础设计BDCA图9-4剪力图9.4.3基础梁正截面设计基础梁截面尺寸500×1000，钢筋采用HRB335级，混凝土强度等级C30，混凝土保护层厚度取40。所以，，计算过程及结果见表9-1。表9-1基础梁正截面配筋截面AAB跨中BBC跨中M-190.00357.16-570.17464.350.0290.0180.0880.0720.0290.0180.0920.075657122320831698选配8041256219818849.4.4斜截面设计表9-2基础梁斜截面配筋计算截面V/实配四肢A左237.5<0A、B左529.140.596B右178.13<09.5翼板设计9.5.1翼板内力分析87 基础设计取1板段，考虑条形基础梁宽度为500，则有，基底净反力；最大弯矩最大剪力9.5.2翼板正截面设计设翼板根部高度为500，钢筋选用HRB235;混凝土选C30，混凝土保护层厚度取40。则：＝500－50＝450,所以:取9.5.3翼板斜截面承载力验算满足要求。87 PKPM计算第10章PKPM计算10.1PKPM部分文本文件总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.45地面粗糙程度:C类87 PKPM计算结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=5各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=3设计地震分组:二组特征周期TG=0.55多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到5层87 PKPM计算柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=087 PKPM计算剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否87 PKPM计算荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=8.15**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)5120.86529.98118.950440.117.84120.86529.98115.350440.117.83120.86529.98111.750440.117.82120.86529.9818.150440.117.81120.86529.9474.550459.117.887 PKPM计算活载产生的总质量(t):88.797恒载产生的总质量(t):2219.469结构的总质量(t):2308.266恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11103(25)32(25)0(25)4.5504.55021103(25)32(25)0(25)3.6008.1531103(25)32(25)0(25)3.60011.75041103(25)32(25)0(25)3.60015.35051103(25)32(25)0(25)3.60018.950**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y5125.7825.892.886.2186.2310.487 PKPM计算4123.5049.3270.278.57164.8903.3123.3872.7531.878.17242.91778.22123.3896.0877.578.17321.12934.21129.55125.61449.098.80419.94844.9=========================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=========================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=20.8600(m)Ystif=29.0780(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.8648(m)Ymass=29.9467(m)Gmass=494.6126(t)Eex=0.0003Eey=0.050287 PKPM计算Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2374Raty1=1.2781薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.3688E+05(kN/m)RJY=3.2171E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=20.8600(m)Ystif=29.0780(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.8650(m)Ymass=29.9814(m)Gmass=475.6126(t)Eex=0.0003Eey=0.0522Ratx=1.0100Raty=0.9877Ratx1=1.2611Raty1=1.2915薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.4025E+05(kN/m)RJY=3.1773E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=20.8600(m)Ystif=29.0780(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.8650(m)Ymass=29.9814(m)Gmass=475.6127(t)Eex=0.0003Eey=0.0522Ratx=0.9956Raty=0.9858Ratx1=1.2652Raty1=1.2969薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.3877E+05(kN/m)RJY=3.1323E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=20.8600(m)Ystif=29.0780(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.8650(m)Ymass=29.9814(m)Gmass=475.6127(t)Eex=0.0003Eey=0.0522Ratx=1.0092Raty=0.999087 PKPM计算Ratx1=1.2907Raty1=1.3196薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.4189E+05(kN/m)RJY=3.1290E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=20.8600(m)Ystif=29.0780(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.8650(m)Ymass=29.9814(m)Gmass=475.6127(t)Eex=0.0003Eey=0.0522Ratx=0.9685Raty=0.9473Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.3112E+05(kN/m)RJY=2.9641E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)=========================================================抗倾覆验算结果=========================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载578913.11586.6364.870.00Y风荷载173119.95305.032.630.00X地震578913.114256.140.610.00Y地震173119.914030.012.340.00=========================================================结构整体稳定验算结果=========================================================87 PKPM计算层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.337E+060.322E+064.552308366.4163.4120.340E+060.318E+063.601831466.8862.4630.339E+060.313E+063.601373688.7982.0940.342E+060.313E+063.609157134.41123.0150.331E+060.296E+063.604579.260.35233.06该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应******************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值******************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------510.2468E+040.2626E+041.001.00410.3124E+040.3282E+041.271.25310.3708E+040.3866E+041.191.18210.4221E+040.4379E+041.141.13110.3793E+040.3902E+040.900.89=========================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)=========================================================87 PKPM计算考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.836790.041.00(0.00+1.00)0.0020.81220.060.96(0.96+0.00)0.0430.7381179.660.03(0.03+0.00)0.9740.262390.050.98(0.00+0.98)0.0250.25570.060.95(0.95+0.00)0.0560.2322179.650.03(0.03+0.00)0.9770.141990.080.95(0.00+0.95)0.0580.13950.090.93(0.93+0.00)0.0790.1264179.610.03(0.03+0.00)0.97100.091890.090.91(0.00+0.91)0.09110.09050.100.90(0.90+0.00)0.10120.0821179.560.02(0.02+0.00)0.98130.067990.060.86(0.00+0.86)0.14140.06690.070.87(0.87+0.00)0.13150.0614179.350.01(0.01+0.00)0.99地震作用最大的方向=-89.985(度)=========================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量87 PKPM计算F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.240.00410.00-0.210.00310.00-0.180.00210.00-0.120.00110.00-0.060.00振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51314.480.31-914.9041286.030.28-826.5231235.780.23-673.9921166.490.16-466.151188.470.08-238.21振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t87 PKPM计算(kN)(kN)(kN-m)5111.79-0.07986.324110.76-0.06895.37318.96-0.05737.70216.47-0.04522.05113.66-0.02282.83振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.120.00410.000.030.00310.00-0.080.00210.00-0.130.00110.00-0.100.00振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-133.65-0.15368.4941-34.86-0.0482.913181.540.09-239.9821141.460.16-391.3487 PKPM计算11109.900.12-287.18振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-4.290.03-363.7541-1.240.01-95.61312.42-0.02219.41214.47-0.03384.18113.78-0.02306.42振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.080.00410.000.060.00310.000.090.00210.00-0.040.00110.00-0.110.00振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t87 PKPM计算(kN)(kN)(kN-m)5157.760.09-141.1141-45.94-0.07122.7731-66.44-0.10155.002124.670.04-78.941177.820.12-188.51振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)511.56-0.01136.6041-1.130.01-106.6731-1.840.01-158.54210.420.0053.57112.07-0.01186.01振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.030.00410.00-0.060.00310.000.020.00210.000.050.0087 PKPM计算110.00-0.060.00振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-20.47-0.0339.644140.520.07-83.7731-14.80-0.0340.8621-29.39-0.0549.191138.930.07-85.66振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.380.00-33.38410.69-0.0165.2731-0.170.00-22.0521-0.560.00-49.09110.57-0.0161.59振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t87 PKPM计算(kN)(kN)(kN-m)5111.79-0.07986.324110.76-0.06895.37318.96-0.05737.70216.47-0.04522.05113.66-0.02282.83振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.120.00410.000.030.00310.00-0.080.00210.00-0.130.00110.00-0.100.00振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-133.65-0.15368.4941-34.86-0.0482.913181.540.09-239.9821141.460.16-391.3487 PKPM计算(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.00410.000.010.00310.00-0.020.00210.000.020.00110.00-0.010.00振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)514.140.01-2.6341-12.28-0.029.713117.440.02-15.9621-16.66-0.0217.621110.660.01-16.78振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.010.00-0.84410.020.002.4531-0.030.00-3.43210.020.003.2387 PKPM计算11-0.010.00-2.00各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.0021091.25341.6440.005164.3965.1370.00847.8791.10100.001114.78120.16130.00143.30150.00各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力87 PKPM计算Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51352.56352.56(7.70%)(7.70%)1269.23468.1941300.04635.53(6.94%)(6.94%)3538.97319.3631263.99859.09(6.25%)(6.25%)6579.36244.4621227.481025.60(5.60%)(5.60%)10181.96169.5611172.271128.45(4.89%)(4.89%)15186.5498.5抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:99.77%=========================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力87 PKPM计算-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.24317.845.9741-0.21287.735.4331-0.18235.984.4721-0.12165.643.1711-0.0686.971.72振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.300.00-0.89410.280.00-0.80310.230.00-0.65210.160.00-0.45110.090.00-0.23振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.070.00-5.7441-0.060.00-5.2187 PKPM计算31-0.050.00-4.2921-0.040.00-3.0411-0.020.00-1.65振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.12-139.88-2.78410.03-34.86-0.7331-0.0886.901.6821-0.13148.422.9411-0.10113.882.34振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.150.000.4141-0.040.000.09310.090.00-0.27210.160.00-0.44110.120.00-0.32振型6的地震力-------------------------------------------------------87 PKPM计算FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.030.002.39410.010.000.6331-0.020.00-1.4421-0.030.00-2.5211-0.020.00-2.01振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.0859.751.32410.06-48.38-1.04310.09-68.57-1.5421-0.0426.800.5411-0.1180.691.81振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.090.00-0.2241-0.070.000.1931-0.100.000.2487 PKPM计算210.040.00-0.12110.120.00-0.30振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.010.00-1.12410.010.000.88310.020.001.30210.000.00-0.4411-0.020.00-1.53振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.03-21.22-0.5141-0.0642.501.00310.02-16.12-0.35210.04-30.32-0.7411-0.0640.950.96振型11的地震力-------------------------------------------------------87 PKPM计算FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.040.000.07410.070.00-0.1531-0.030.000.0721-0.050.000.09110.070.00-0.15振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.000.4341-0.010.00-0.83310.000.000.28210.010.000.6311-0.010.00-0.79振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.004.270.11410.01-12.90-0.3331-0.0218.620.4787 PKPM计算210.02-18.06-0.4411-0.0111.890.28振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.010.000.0041-0.020.000.01310.020.00-0.0221-0.020.000.02110.010.00-0.02振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.00-0.12410.000.000.34310.000.00-0.47210.000.000.45110.000.00-0.28各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------87 PKPM计算振型号剪力(kN)11094.1520.0030.004174.4750.0060.00750.2980.0090.001015.80110.00120.00133.83140.00150.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------87 PKPM计算FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51351.69351.69(7.68%)(7.68%)1266.09457.3041296.56629.76(6.88%)(6.88%)3513.67310.3731261.60847.66(6.17%)(6.17%)6509.01237.5821227.661010.08(5.52%)(5.52%)10048.94164.7911173.111110.56(4.81%)(4.81%)14963.1595.82抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.76%=======各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]=======层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00087 PKPM计算10.2PKPM部分图形文件图10-1地震作用下X、Y方向最大层间位移角曲线图图10-2地震作用下X、Y方向最大楼层反应力曲线图87 PKPM计算图10-3地震作用下X、Y方向最大楼层剪力曲线图10-4地震作用下X、Y方向最大楼层弯矩曲线图87 PKPM计算图10-5地震作用下X、Y方向最大楼层位移曲线图87 结论第11章结论毕业设计接近尾声，在此期间，我投入了所有精力认真细致的完成了所有环节的工作，力求自己的设计能够尽可能的精确，并能够满足学校、老师对毕业设计的要求。通过此次设计，我对钢筋混凝土框架结构的设计的环节更加熟悉，并有了自己的一些见解：1.本结构采用了底部剪力法计算地震作用，其适用条件为结构规则、刚度变化均匀的结构。2.内力组合时，选取最不利组合，内力调节过程中需要进行柱底弯矩的调整。3.考虑地震作用时，由于地震作用下弯矩较大，柱的正截面配筋一般由有地震作用的荷载组合控制。4.在梁配筋过程中，梁下部钢筋最好通长设置，按弯矩最大截面来配筋，其中弯矩最大截面可能在支座和跨中两处。柱配筋要注意箍筋加密区的设计长度。5.经检验电算结果要比手算的要小，原因是PK建模考虑了结构的空间作用。87 中国石油大学（华东）本科毕业设计（论文）参考文献[1]董军，张伟郁，顾建平等主编.土木工程专业毕业设计指南房屋建筑工程分册.北京：中国水利水电出版社，2002.[2]梁兴文，史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社,2002：24-113.[3]GB50009-2001,建筑结构荷载规范.[4]GB50011-2001,建筑抗震设计规范.[5]GB50007-2002,建筑地基基础设计规范.[6]GB50010-2002,混凝土结构设计规范.[7]GB50202-2002,建筑地基基础工程施工质量验收规范[8]杨志勇主编.土木工程专业毕业设计手册.武汉：武汉理工大学出版社,2003：202-490.[9]国振喜，孙培生，刘玉阶编.实用混凝土结构构造手册.北京：中国建筑工业出版社,2005.[10]吴德安主编.混凝土计算手册.北京：中国建筑工业出版社,2002.[11]华南理工大学，浙江大学，湖南大学编.基础工程.北京：中国建筑工业出版社，2003.[12]陈国兴，樊良本等编著.基础工程学.北京：中国水利水电出版社，2003.[13]龚思礼主编.建筑抗震设计手册.北京：中国建筑工业出版社.2002.[14]EmilioRosenbueth.DesignofEarthquakeResistantStructures.PentechPressLtd.1980.[15]DingDajun.AseismicMeasuresofMutlti-storyMasonryDwelling87 中国石油大学（华东）本科毕业设计（论文）BuildinginSeismicRegionsInternationalJournalforHousingScienceandItsApplications.1960:001-010.[16]Ting-HsingWu,SoilMechanics,1976SecondEdition,AllynandBaconInc.Boston.London.Sydney.87'