鹏程旅馆建筑施工设计论文

'鹏程旅馆建筑施工设计毕业论文目录第一章建筑设计21.1工程概况21.2建筑平面设计21.3建筑剖面设计21.3.1层数和层高21.3.2室内外高差21.4建筑立面设计21.5防火21.6关于建筑构造考虑和设计21.6.1墙体21.6.2屋面做法21.6.3楼面做法21.6.4地面做法21.6.5散水做法21.6..6变形缝设置21.7本设计特点2第二章结构设计22.1设计资料22.1.1工程概况：22.1.2.气象条件:22.1.3.工程地质条件：22.1.4.屋面及楼面做法：22.1.5.其他说明22.2结构布置方案及结构选型22.2.1.确定结构计算简图279 2.2.2.主要构件选型及尺寸初步估算22.2.3框架计算简图及梁柱线刚度计算22.3恒载标准值计算22.4活荷载及其内力分析22.5风荷载及其内力分析22.6内力组合22.6.1.框架梁内力组合22.6.2.框架柱内力组合22.7截面设计22.8框架柱截面设计22.9板的配筋计算错误！未定义书签。2.10钢筋混凝土板式楼梯设计错误！未定义书签。2.10.1建筑设计错误！未定义书签。2.10.2楼梯梯段板计算错误！未定义书签。2.10.3平台板计算错误！未定义书签。2.10.4平台梁计算错误！未定义书签。2.11基础设计22.11.1边柱独立基础22.11.2中柱联合基础错误！未定义书签。第三章施工组织设计23.1工程概况23.2施工部署23.2.1.施工设想23.2.2施工原则23.2.3工程施工流程23.3工程施工方案23.3.1施工总程序23.3.2施工段的划分23.3.3主要项目施工方法及施工顺序23.3.4主体结构工程23.3.5屋面工程23.3.6楼面和装修工程23.4工程量计算23.5质量、安全、消防、节约、冬雨期施工措施23.5.1质量管理措施23.5.2安全管理措施23.5.3防护管理措施23.5.4节约措施23.5.5冬季、雨季施工措施279 结束语2参考文献2致谢2附录错误！未定义书签。79 第一章建筑设计1.1工程概况本设计为七层旅馆,高23.95米,建筑面积6862平方米,其中客房面积3688.32平方米占53%,公用部分及辅助部分占47%，共有客房105间，共282个床位。客房布置：单人房：24间，24个床位占8.5%，客房尺寸3.6×8.1米，面积29.16平方米。双人房：78间，96个床位占27.6%，客房尺寸3.9×7.2米,面积28.081平方米。三人房：18间，90个床位占21.4%，客房尺寸7.2×7.2米，面积51.84平方米。套房：6间，6个床位占2.4%，客房尺寸7.8×7.2米，面积56.16平方米。底层设有大型餐厅（372.93平方米）和厨房(205.92平方米),超市（120.96平方米），美发中心（28.08平方米），大厅为（219.96平方米），洗衣房，库房均为28.08平方米。二层设有咖啡厅（103.68平方米），六间办公室（168.48平方米）、三间小会议室（84.24平方米），娱乐厅（416.88平方米）、、中会议室（108平方米）、大会议室(112.32平方米)，中会议室（56.16平方米）。1.2建筑平面设计本设计裙房与主体为一体，主体平面也采用L形。主题有八层。走廊采用内廊式，两边布置客房，整个建筑平面，使得平面类型交通线路简捷明确，客房设计紧凑、经济、构件规整便于施工，建筑进深大，有利于节地节能。建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向7.8m、7.2m、6.3m,横向5.7m、7.6m、5.7m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。每一个客房内设卫生间，尺寸为2.1×2.4米。其他辅助房间储藏室、洗衣房、员工休息室、厨房、餐厅、美容美发厅、会议室等设于一，二层。二至七层为客房部分。大体布置如下：一层平面：大厅（219.96平方米）设有服务台。超市，餐厅，厨房，库房，洗衣房，美容美发室，医务室等。二层平面：娱乐厅，会议室，咖啡厅，办公室。三—79 八层平面：设客房23间，其中13间为双人房、6间为单人房、3间三人房、1间套间、楼梯、电梯等。走道宽.2.4米。1.3建筑剖面设计1.3.1层数和层高层数：旅馆主体7层。层高：层高的确定必须考虑使用功能、技术经济和建筑艺术等方面的要求。在满足前面几个方面的前提下尽可能降低层高，通过结构布置和计算取：主体第一,二层层高为4.2米，第3—7层层高为3.3米。1.3.2室内外高差为防止室外雨水倒流和墙体受潮，要求室内外存在一定的高差，取室内外高差为450mm。1.4建筑立面设计不同功能要求建筑物的类型具有不同的内部空间组合特点，建筑物的外部形象也相应地表现在这些建筑类型的特征，外墙面根据《98J1——工程做法》选用浅绿色水刷石墙面，柱子采用大理石饰面，以增强美感。女儿墙部分的墙面采用装饰玻璃，用以增强现代感。1.5防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。1.6关于建筑构造考虑和设计1.6.1墙体本建筑所有墙体采用实心粘土砖（客房浴室部分的墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块），外墙和内墙都为240厚，客房内卫生间隔墙为120厚双面粉刷。外墙外部粉刷采用浅绿色水刷石墙面，内部及内墙均采用新型饰面涂料——喷塑涂料1.6.2屋面做法30厚C20细石混凝土保护层三毡四油防水层20m厚1：2.5水泥砂浆找平层100m厚（2％找坡）水泥珍珠岩保温找坡79 100m厚现浇楼板15mm厚天棚抹灰1.6.3楼面做法15厚水磨石地面20mm厚水泥砂浆找平层100mm现浇钢筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰1.6.4地面做法10厚1：2水泥砂浆抹面15厚1：3水泥砂浆打底80厚C15砼素土夯实1.6.5散水做法室外散水宽900mm，3%找坡1：2水泥沙浆抹面100厚C15混凝土80厚砂土碎砖素土夯实1.6..6变形缝设置本工程抗震设防烈度为6度，且全长56.14m，考虑设置变形逢。在距1轴16.8m处设置一道宽度为100mm的变形缝。采用双柱双墙的形式。1.7本设计特点本设计充分利用地理位置优势，平面布置简单，人流无交叉干扰，使用方便，房间布置灵活多样，且有利于动静分离，互相干扰少，便于管理此建筑将成为该路段的又一亮点。整个设计符合《民用建筑设计通则》、《简明建筑结构设计手册》，《多层建筑设计防火规范》，《钢筋混凝土设计规范》等，设计深度达到设计任务书的规范要求。79 第二章结构设计2.1设计资料2.1.1工程概况：1.本工程为湘潭中心的鹏程旅馆，是七层的全现浇式框架结构。建筑平面为一型，底层层高为4.2m，二层4.2m,三至七层各层层高为3m，女儿墙高为0.55m。2.1.2.气象条件:温度:年最高气温为39℃，最低温度为0℃；主导风向:常年主导风向东北风，基本风压为0.4KN／㎡。风雪条件:基本风压为：0.4kN/m22.1.3.工程地质条件：地面粗糙类别为C，Ⅱ类建筑场地上部为1m自然地表填土，填土下层为4m厚红粘土，再下层为砾石层。红粘土允许承载力标准值为250KN／㎡。砾石层允许承载力标准值为350KN／㎡地下水位：地表以下3m，无侵蚀。地震设防烈度：6度设防。2.1.4.屋面及楼面做法：屋面（不上人）：30厚细石混凝土保护层三毡四油防水层20mm厚水泥砂浆找平层100mm厚2％膨胀珍珠岩保温找坡100mm厚钢筋混凝土现浇板15mm厚天棚抹灰楼面做法：15厚水磨石地面20mm厚水泥砂浆找平层100mm现浇钢筋混凝土板；15mm厚天棚抹灰2.1.5.其他说明材料：板：混凝土C30，梁、柱混凝土C30，梁柱中箍筋和板及基础底板内钢筋用HPB235级，梁柱中纵向受力钢筋采用HRB335级。楼梯结构：楼梯采用板式楼梯，钢筋混凝土现浇。79 过梁：过梁采用钢筋混凝土现浇。基础：由于地基承载能力好，采用柱下独立基础。2.2结构置方案及结构选型2.2.1.确定结构计算简图(1)三个假设：平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；不考虑水平荷载作用下的扭转作用。(2).计算简图根据结构平面布置图,选定第(11—15)轴线间作为计算单元.如图2.1所示图2-1结构计算单元简图79 2.2.2.主要构件选型及尺寸初步估算1．主要构件选型（1）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（2）墙体采用：粘土砖砌块（3）墙体厚度：外墙：240mm，内墙：240mm,浴室隔墙采用120mm厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。基础采用：柱下独立基础2.梁﹑柱截面尺寸估算主要承重框架梁：横向框架梁：取；取；截面尺寸取边上框架梁由于跨度较小，截面尺寸取为。②纵向框架梁：取；取。截面尺寸取③次梁：取；取。截面尺寸取④框架柱：根据长细比来确定：79 取。⑤板厚度（采用双向板）：，取100mm。2.2.3框架计算简图及梁柱线刚度计算1）.梁柱的计算高（跨）度①梁的计算跨度：应取柱截面形心的距离，在这里为了计算方便近似取轴线间距离。即边跨梁为5.7m，中间跨梁为7.6m。②柱高计算：底层柱高：H=4.2m+0.45m+1m=5.65m,其中4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差，1m为基础顶面至室外地面的高度。中间层柱高：H=3.0m。框架几何尺寸见图2.2。2）.框架计算简图框架在竖向荷载作用下，可忽略节点位移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下，不能忽略节点位移，按弹性方案设计。①相对线刚度计算柱线惯性矩：底层柱线刚度：N·m其他层柱线刚度：N·m边跨梁的惯性矩：边跨梁线刚度：N·m中间跨梁的惯性矩：中间跨梁线刚度：N·79 图2.2框架几何尺寸图设得计算简图，如图（图2.3）所示79 图2.3框架计算简图2.3恒载标准值计算1.屋面恒载30mm厚细石混凝土保护层0.03m×24kN/m3=0.72kN/㎡三毡四油防水层0.40kN/㎡20mm厚水泥砂浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/㎡100mm厚水泥珍珠岩保温找坡保温0.1m×11kN/m3=1.1kN/㎡100mm厚现浇楼板0.10m×25kN/m3=2.5kN/㎡15厚天棚抹灰0.015m×17kN/m3=0.26kN/㎡屋面恒载Σ=79 5.38kN/m22.楼面恒载15mm厚水磨石地面0.33kN/m220mm厚水泥砂浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/㎡100mm厚现浇楼板0.10m×25kN/m3=2.5kN/㎡15mm厚天棚抹灰0.015×17=0.26kN/㎡楼面恒载Σ=3.49kN/m23.构件自重：横向框架梁自重：（边跨）（边跨）b×h=200mm×500mm：0.2m30.5m325kN/m3=2.5kN/m（中跨）b×h=300mm×700mm：0.3m30.7m325kN/m3=5.25kN/m纵向框架梁自重：b×h=300mm×600mm：0.6m30.3m325kN/m3=4.5kN/m柱自重：b×h=600mm×600mm(其他层)柱自重：0.6m30.6m325kN/m333.0m=27.00kN/m（底层）柱自重0.6m30.6m325kN/m335.65m=50.85kN/m外墙重：（墙体为240mm厚粘土砖，外墙面为水刷石墙面0.5kN/m2，内墙为20mm厚抹灰）（其他层）（0.24m319kN/+0.5kN/m2+17kN/m230.02m）3(3.0m-0.7m)=12.42kN/m(首层)（0.24m319kN/+0.5kN/m2+17kN/m230.02m）3（4.65m-0.7m）=21.33kN/m内墙重：（内墙为240mm厚粘土砖，两侧均为20mm厚抹灰）（其他层）（0.24m319kN/+17kN/m230.02m32）3（3.079 m-0.7m）=12.28kN/m(首层)（0.24m319kN/+17kN/m230.02m32）3（4.65m-0.7m）=21.09kN/m窗自重0.5kN/㎡门自重0.2kN/㎡屋顶女儿墙（0.24m319kN/+0.5kN/m2+17kN/m230.02m）31m=5.4kN/m边跨框架梁承担的由屋面板，楼面板传来的荷载形式为梯形，如图2.4所示，为计算简便，按支座弯距等效原则，将其简化为矩形分布。其中a=屋面梁上线荷载：楼面梁上线荷载：框架中各层恒荷载作用分布图如图2.5所示79 图2.4梯形荷载与三角形荷载分布等效图2.5恒荷载作用分布图4.恒荷载作用下框架的固端弯矩计算表2-1恒荷载作用下框架的固端弯矩计算表A79 边跨框架中间跨框架梁顶层kN·mkN·m底层及标准层kN·mkN·m5.节点分配系数计算顶层分配系数计算过程如下（其他层计算方法相同，见表2-2）节点A：，节点B：，，表2-2节点分配系数计算表节点A各杆端分配系数节点B各杆端分配系数顶层A7B70.30B7A70.16A7A60.70B7B60.36B7C70.48标准层A6B60.18B6A60.11A6A70.41B6C60.35A6A50.41B6B50.27B6B70.27底层A1A20.51B1A10.13A1A00.27B1B20.31A1B10.22B1B00.16B1C10.4079 6.恒荷载作用下内力分析恒荷载作用下内力计算采用弯矩二次分配法计算框架内力，传递系数为，各节点分配二次即可。其计算步骤和结果参见下图表，恒载内力图见图2.6表2-3恒载作用下内力计算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.70.30.16　0.360.48　　　　　偏心矩　　　　-52.7052.70　0.00-101.1336.8915.817.75　17.4323.25　14.313.877.91　7.34-11.62　-12.73-5.46-0.58　-1.30-1.7438.47-38.4767.77　23.47-91.24　　　　　　0.410.410.180.110.270.270.35　　　　　　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0218.4514.312.996.288.727.34-9.51-6.43-4.4979 -14.65-14.65-1.41-3.46-3.4632.4128.27-60.6880.6519.9318.54-119.12　　　　　　0.410.410.180.110.270.270.35　　　　　　　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.64　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.64　　　　　　79 0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.64　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1428.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.3114.312.996.287.347.34-9.51-12.96-12.96-5.69-1.26-3.09-3.09-4.0129.9729.97-59.9480.8018.9218.92-118.64　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-69.8069.80　0.00-124.1479 28.6228.6212.565.9814.6714.6719.0214.31　2.996.287.34　-9.51-7.09-7.09-3.11-0.45-1.11-1.11-1.4435.8321.53-57.3681.6120.9013.56-116.07　　　　　　10.76　6.78　层数边跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中弯距AB边跨中间跨755.466.7550.3260.60079.84-12.8-7.825.9160.45673.4710.6569.9776.970101.80-20.2-12.834.0474.3573.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78473.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78373.4710.5269.8177.130101.80-20.0-12.634.3374.78273.4710.5269.8177.130101.80-14.3-9.034.3374.78173.4710.0669.2277.720101.80-13.7-8.235.2177.35表2-4恒荷载跨中弯距及梁端剪力与柱剪力表跨中弯距：柱剪力：79 2.4活荷载及其内力分析1.屋面活荷载标准值根据《荷载规范》查的不上人屋面0.5kN/m2边跨（AB，CD）框架梁承受的由屋面板，楼面板传来的活荷载形式仍然为梯形，与恒荷载相同，为计算简便，可按支座弯距等效原则将其简化为矩形分布，得屋面梁上线荷载：q1=2.楼面活荷载旅馆楼面活荷载为：2.0kN/m2同屋面荷载的简化方法，可得楼面梁上线荷载：q2=屋面活荷载与雪荷载不同时考虑.框架各层活荷载作用分布如图2.7：3.内力分析框架结构在楼面，屋面活荷载作用下采用满布荷载法（恒荷载远远大于活荷载），其内力计算方法与恒荷载相同，采用力矩二次分配法，对跨中弯距计算结果需进行调整，分配系数同表2-2。固端弯距计算见表2-5，内力计算过程见表2-6，内力图见图2.879 图2.6恒荷载作用下内力计算分析表2-5活荷载作用下框架的固端弯矩计算表边跨框架梁中间跨框架梁顶层=4.28kN·m8.2879 底层及标准层=17.06kN·m33.12图2.7活荷载内力分析图表2-6活载作用下内力计算分析79 上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.70.30.16　0.360.48　　　　　偏心矩　　　　-4.284.28　0.00-8.283.001.280.64　1.441.92　3.500.320.64　2.17-0.96　-2.67-1.15-0.30　-0.67-0.893.82-3.825.27　2.94-8.21　　　　　　0.410.410.180.110.270.270.35　　　　　　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.621.503.500.881.540.722.17-2.81-2.41-2.41-1.06-0.18-0.44-0.44-0.566.088.08-14.1620.184.626.07-30.87　　　　　　0.410.410.180.110.270.270.35　79 　　　　　　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.38　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.38　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.6279 3.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.38　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.503.500.881.542.172.17-2.81-3.23-3.23-1.42-0.34-0.83-0.83-1.077.267.26-14.5220.035.685.68-31.38　　　　　　0.410.410.18　0.110.270.270.35　　　　　-17.0617.06　0.00-33.126.996.993.071.774.344.345.623.50　0.881.542.17　-2.81-1.80-1.80-0.79-0.10-0.24-0.24-0.3179 8.705.20-13.8920.266.264.09-30.62　　　　　　2.60　2.05　层数边跨梁端剪力中跨梁端剪力柱剪力跨中弯距AB边跨中间跨74.500.254.254.7506.54-1.27-0.981.874.21617.961.0616.9019.02026.14-4.72-3.568.4218.80517.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29417.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29317.961.0616.9019.02026.14-4.84-3.798.3318.29217.961.0616.9019.02026.14-3.46-2.708.3318.29117.961.1216.8419.08026.14-3.31-2.468.5119.05表2-7活荷载跨中弯距及梁端剪力与柱剪力表79 图2.8活载弯矩图（单位kN·m）2.5风荷载及其内力分析1.风荷载计算基本风压值：ω0＝0.4kN/m2;风振系数βZ值：由于建筑物总高度不超过30m，所以βZ=1.0。查《荷载规范》得风荷载体型系数μS值：迎风面μS=0.8，背风面μS=-0.5，所以取μS=1.3。风压高度变化系数μZ值：μZ=，5m≤Z≤400m,如表2-8所示。79 表2-8μZ值的计算离地面高度（m）μZ离地面高度(m)μZ4.650.7517.850.808.850.6520.850.8511.850.6623.850.9014.850.74得风荷载标准值。如下表2-9所示表2-9风荷载标准值与线荷载标准值层数βZμZμSω011.00.751.30.40.393.0421.00.651.30.40.342.6531.00.661.30.40.342.6541.00.741.30.40.382.9651.00.801.30.40.423.2861.00.851.30.40.443.4371.00.901.30.40.473.67为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成接点集中力。第7层：第6层：第5层：第4层：第3层：第2层：第1层：79 风荷载作用下荷载分布图如图2.9。2.各柱的D值及剪力分配系数计算风荷载作用下需考虑框架节点侧移，采用“D”法。各柱的D值及剪力分配系数见表2-10。图2.9风荷载作用下荷载分布图表2-10侧移刚度D值及剪力分配系数表层位及层高层高(m)柱号KD=(kN/m)七-三层3.0A1.720.460.471.880.25B1.730.460.470.25C1.730.460.470.2579 D1.720.300.470.25二层4.2A1.720.460.240.960.25B1.730.460.240.25C1.730.460.240.25D1.720.460.240.25一层5.65A0.800.460.070.360.19B3.240.710.110.31C3.240.710.110.31D0.800.460.070.19其中K、的计算方法：对柱脚固定的框架底层柱，对框架的其他层柱：对于中柱边柱3.各柱的反弯点位置，剪力，柱端弯距计算4框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法进行计算。其步骤为：求各柱反弯点处的剪力值；求各柱反弯点高度（查表，并采用插入法求得）；求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：Vim=DimVj/∑D,Vi=∑Wi79 ,框架柱反弯点位置，,框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，柱顶端弯矩：柱底端弯矩：中梁弯矩，边梁弯矩框架各柱的反弯点位置，剪力，柱端弯距计算见表2-11。表2-11各柱反弯点位置、剪力（kN）、柱端弯矩(kN·m)层号柱号（kN/m）Viy0yu/mm7A、D0.251.887.521.500.3700.371.672.84B、C0.252.260.3700.372.514.276A、D0.251.8818.183.640.4200.424.596.33B、C0.255.450.4200.426.889.485A、D0.251.8828.255.650.4500.457.639.32B、C0.258.480.4500.4511.4513.994A、D0.251.8837.617.520.4200.429.4813.08B、C0.2511.280.4200.4214.2119.633A、D0.251.8846.039.210.4200.4211.6016.03B、C0.2513.810.4200.4217.4024.032A、D0.250.9657.1611.430.5000.5012.0012.00B、C0.2517.150.5000.5018.0118.011A、D0.190.3669.1113.130.6500.6535.8419.30B、C0.3121.420.5500.5549.4840.48注：y0：框架柱的标准反弯点高度比。y1：为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3：为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。Y：框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。4.梁端弯距的计算79 梁端弯距的计算根据节点平衡理论，按各节点上梁的线刚度大小进行分配。以第七六层为例，梁端弯距计算见表2-12。第7层：A节点kN/m则kN/mB节点kN/m则kN/mkN/m第6层：A节点已知kN/mkN/mkN/mB节点已知N/mkN/mkN/mkN/m表2-12梁端弯距计算表层数节点A梁端弯距M（kN.m）节点B梁端弯距M（kN.m）七六五四79 三二一5.风载作用下内力图79 图2.10风载作用下内力图（kN·m）2.6内力组合为保证结构安全，必须求出构件截面的最不利荷载内力，并以此作为构件配筋计算的依据，为了找出控制截面的最不利内力，应进行内力组合。79 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调整。当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合、由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者。1.按三种内力组合方式进行组合：（1）1.2恒载+1.4×0.7活载（2）1.2恒载+1.4活载+1.4×0.6风（3）1.2恒载+1.4×0.7活+1.4风2.控制截面的选择：（1）、柱：控制截面为柱顶、柱底两个截面；（2）、横梁：控制截面为支座及跨中截面。图2.11梁控制截面的选择3、柱上控制截面最不利内力类型为：（1）Mmax及相应的轴力N与剪力V；（2）-Mmax及相应的轴力N与剪力V；（3）Nmax及相应的M与V；（4）Nmin及相应的M与V；（5）Vmax及相应的M与N为了施工的简便以及为了避免施工过程中可能出现的错误，框架柱常用对称配筋，（1）、（2）组中最不利内力组合可合并为|Mmax|及相应的N。框架的配筋计算，分别作框架梁正截面配筋表与斜截面配筋表，同时注意：（1）楼板与框架整浇，梁跨中按T型截面计算，而支座处则按矩形截面计算（2）梁端破坏时，破坏截面位于柱的边缘处，因此梁端的控制截面在柱边，应以柱边的弯矩与剪力值作为配筋计算的内力值。（3）轴压比验算限值:表2-13轴压比限值表抗震等级79 类型一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.82.6.1.框架梁内力组合将内力计算图中梁的弯矩、剪力标准值填入内力组合表中，对于活荷载作用下跨中弯矩还应乘以内力调整系数1.2，再进行内力组合。框架梁恒荷载、活荷载、风荷载作用下的内力组合见表2-14。表2-14框架梁内力组合梁截面内力恒荷载1活荷载2风荷载31.35*恒+1.4*0.7*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*0.7*活+1.4*风A7B7左M-38.47-3.82-2.84-58.06-53.90-53.88V50.324.250.6872.6766.9165.50跨中M25.911.870.8937.5634.4634.17M-67.77-5.271.06-95.76-87.81-85.00右V60.64.750.6887.0479.9478.33B7C7左M-91.24-8.21-3.21-133.92-123.68-122.03V79.846.540.84114.90105.67103.39跨中M60.454.21085.7378.4376.670.00A6B6左M-60.68-14.16-8-102.51-99.36-97.89V69.9716.91.92112.63109.24103.21跨中M34.048.425.4958.8257.2556.79M-80.65-20.18-2.97-131.15-127.53-120.71右V76.9719.021.92124.16120.60113.69B6C6左M-119.12-30.87-9.02-198.64-193.74-185.82V101.826.142.37165.04160.75151.10跨中M74.318.80118.73115.48107.580.00A5B5左M-59.94-14.52-13.91-106.83-103.94-105.63V69.8116.93.35113.62110.25105.02跨中M34.338.339.5562.5360.8862.73M-80.8-20.03-5.18-133.06-129.35-123.84右V77.1319.023.35125.58122.00115.89B5C5左M-118.64-31.38-15.66-204.07-199.45-195.04V101.826.144.12166.51162.22153.5579 跨中M74.7818.290118.88115.34107.66A4B4左M-59.94-14.52-20.71-112.55-109.65-115.15V69.8116.94.99115.00111.62107.32跨中M34.338.3314.2166.4564.7969.25M-80.8-20.03-7.71-135.19-131.48-127.38右V77.1319.024.99126.96123.38118.18B4C4左M-118.64-31.38-23.37-210.55-205.93-205.84V101.826.146.15168.21163.92156.39跨中M74.7818.290118.88115.34107.66A3B3左M-59.94-14.52-25.51-116.58-113.68-121.87V69.8116.96.14115.96112.59108.93跨中M34.338.3317.569.2167.5673.86M-80.8-20.03-9.49-136.68-132.97-129.88右V77.1319.026.14127.92124.34119.79B3C3左M-118.64-31.38-28.75-215.07-210.45-213.37V101.826.147.57169.41165.11158.38跨中M74.7818.290118.88115.34107.66A2B2左M-59.94-14.52-23.6-114.97-112.08-119.20V69.8116.95.68115.58112.20108.29跨中M34.338.3316.268.1266.4772.04M-80.8-31.38-8.79-147.22-148.28-140.02右V77.1319.025.68127.54123.96119.15B2C2左M-118.64-31.38-26.62-213.28-208.66-210.39V101.826.147.01168.94164.64157.59跨中M74.7818.290118.88115.34107.66A1B1左M-57.36-13.89-31.3-117.34-114.57-126.26V69.2216.848.04116.70113.39110.82跨中M35.218.5122.9175.1273.4182.67M-81.61-20.26-14.51-142.22-138.48-138.10右V77.7219.088.04130.37126.73123.22B1C1左M-116.07-30.62-43.98-223.65-219.10-230.862.6.2.框架柱内力组合框架柱在恒荷载，活荷载作用下的轴力应包括纵向框架梁，横向框架梁传来的剪力和框架柱自重。框架边柱（A，D）在恒荷载作用下的轴力79 第7层：柱上端：女儿墙重：5.4kN/m×7.8m=42.12kN屋面三角形部分荷载：kN屋面梯形部分荷载：次梁重：纵向框架梁重：总和：42.12+40.91+39.38+35.1+12.19=169.70kN柱下端：柱自重：总和：169.70+27=196.70kN第6层：柱上端:楼面三角形部分荷载：kN楼面梯形部分荷载：次梁重：纵向框架梁重：外墙及窗重：总和：196.70+26.54+25.55+35.1+62.96+12.19=359.04kN79 柱下端：第5层：柱上端:386.04+26.54+25.55+35.1+62.96+12.19=548.38kN柱下端：第4层：柱上端:575.38+26.54+25.55+35.1+62.96+12.19=737.72kN柱下端：第3层：柱上端:764.72+26.54+25.55+35.1+62.96+12.19=927.06kN柱下端：第2层：柱上端:954.06+26.54+25.55+35.1+62.96+12.19=1116.40kN柱下端：第1层：柱上端:楼面三角形部分荷载：kN楼面面梯形部分荷载：次梁重：纵向框架梁重：外墙及窗重：总和：1143.40+26.54+35.1+25.55+127.12+12.19=1369.90kN柱下端：（2）框架边柱（B，C）在恒荷载作用下的轴力79 第7层：屋面三角形部分荷载：kN屋面面梯形部分荷载：次梁重：屋面矩形部分荷载：纵向框架梁重：总和：40.91+39.38+159.46+35.1+12.19=287.04kN柱下端：柱自重：总和：第6层：柱上端:楼面三角形部分荷载：kN楼面面梯形部分荷载：次梁重：楼面矩形部分荷载：纵向框架梁重：内纵墙及门重：79 总和：314.04+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19=572.88kN柱下端：第5层：柱上端:599.88+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19=858.72kN柱下端：第4层：柱上端:885.72+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19=1144.56kN柱下端：第3层：柱上端:1171.56+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19=1430.40kN柱下端：第2层：柱上端:内纵墙重：其余同上总和：1743.24+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19+136.08=2138.16kN柱下端：第一层：柱上端:内纵墙及门重：总和：2175.96+26.54+25.55+159.46+35.1+12.19+114.65=2549.45kN柱下端：(3)框架边柱（A，D）在活荷载作用下的轴力第7层：79 屋面三角形部分荷载：屋面梯形部分荷载：总和：3.80+3.65=7.45kN第6层：楼面三角形部分荷载：楼面梯形部分荷载：总和：7.45+15.20+14.70＝37.35kN第5层:37.35+15.20+14.70=67.25kN第4层67.25+15.20+14.70=97.15kN第3层:97.15+15.20+14.70=127.05kN第2层127.05+15.20+14.70=156.95kN第1层:156.95+15.20+14.70=186.85kN(4)框架边柱（B，C）在活荷载作用下的轴力第7层：屋面三角形部分荷载：屋面梯形部分荷载：屋面矩形部分荷载：总和：3.8+5.51+14.82=24.13kN第6层：79 楼面三角形部分荷载：楼面梯形部分荷载：楼面矩形部分荷载：总和：24.13+15.21+22.04+59.28=120.66kN第5层：120.66+15.21+22.04+59.28=217.19kN第4层：217.19+15.21+22.04+59.28=313.72kNN第3层：313.72+15.21+22.04+59.28=410.25kN第2层：410.25+15.21+22.04+59.28=506.78kN第1层：506.78+15.21+22.04+59.28=603.31kN框架柱在恒荷载，活荷载，风荷载，地震作用下内力组合见表2-15，2-16。同框架梁一样，只取边柱，中柱。表2-15框架边柱内力组合柱截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35*恒+1.4*0.7*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*0.7*活+1.4*风A7A6上M38.473.822.8458.0653.9053.88N220.0211.70.68309.06280.98276.44下M32.416.081.6751.1148.8147.19N247.0211.70.68345.51313.38308.8479 A6A5上M28.278.086.3351.4050.5550.70N429.0154.251.92633.94592.37570.67下M29.977.264.5951.4349.9849.50N456.0154.251.92670.39624.77603.07A5A4上M29.977.269.3255.4053.9656.13N618.1984.1513.35919.84862.45828.99下M29.977.267.6353.9852.5453.76N645.1984.153.35956.29894.85861.39A4A3上M29.977.2613.0858.5657.1261.39N807.53114.054.991206.131132.901087.79下M29.977.269.4855.5454.0956.35N834.53114.054.991242.581165.301120.19A3A2上M29.977.2616.0361.0459.5965.52N996.87143.956.141492.001402.931345.91下M29.977.2611.657.3255.8759.32N1023.872143.996.141528.501435.391378.35A2A1上M29.977.261257.6556.2159.88N1186.27173.8585.681776.621671.701601.86下M35.838.71266.9865.2668.32N1213.21173.885.681813.011704.061634.21A1A0上M21.535.219.350.3749.3357.95N1439.12203.788.042149.272018.991937.90下M10.762.635.8447.1846.6665.64N1489.97203.788.042217.922080.011998.92表2-16框架中柱内力组合表柱截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35*恒+1.4*0.7*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*活+1.4*0.6*风1.2*恒+1.4*0.7*活+1.4*风B7B6上M-23.47-2.94-4.27-38.15-35.87-37.02N366.8830.670.84526.05483.90471.49下M-19.93-4.62-2.51-33.54-32.49-31.96N393.8830.670.84562.50516.30503.89B6B5上M-18.54-6.07-9.48-38.94-38.71-41.47N674.68146.82.371056.671017.13956.80下M-18.92-5.68-6.88-36.89-36.44-37.90N701.68146.82.371093.121049.53989.20B5B4上M-18.92-5.68-13.99-42.86-42.41-47.8679 N960.52243.334.121538.631496.751396.86下M-18.92-5.68-11.45-40.73-40.27-44.30N987.52243.334.121575.081529.151429.26B4B3上M-18.92-5.68-19.63-47.60-47.15-55.75N1246.4339.866.152020.871976.651837.35下M-18.92-5.68-14.21-43.04-42.59-48.16N1273.4339.866.152057.322009.051869.75B3B2上M-18.92-5.68-24.03-51.29-50.84-61.91N1532.2436.397.572502.492455.942276.90下M-18.92-5.68-17.4-45.72-45.27-52.63N1559.2436.397.572538.942488.342309.30B2B1上M-18.92-5.68-18.01-46.24-45.78-53.48N2239.96532.927.013552.103439.933220.03下M-20.9-6.26-18.01-49.48-48.97-56.43N2277.76532.927.013603.133485.293265.39B1B0上M-13.56-4.09-40.48-56.32-56.00-76.95N2651.25629.4511.574205.774072.453814.56下M-6.78-2.05-49.48-52.73-52.57-79.422.7截面设计框架梁的配筋计算(以A1B1为例计算)说明框架梁的配筋过程混凝土C30，钢筋HRB335级，（1）跨中正截面跨中弯矩M=82.67kN/m，框架梁跨中截面为T形，T形截面翼缘宽度取值如下：按梁跨度考虑：=按梁肋净距：=b+=300mm+3450mm=3750mm,按翼缘厚度考虑=500mm-40mm=460mm不考虑此项，故取最小值：=1900mm1）判断T形截面类型：79 所以该截面属于第一类T形截面。2）计算钢筋面积=0.014＜=0.5503）验算适用条件满足最小配筋。选用414钢筋，实际面积615mm2。（2）支座正截面计算kN·m(受拉钢筋配置在上侧，所以框架梁支座截面形状按矩形计算)满足最小配筋。选用420钢筋，实际面积1256mm2。（3）支座斜截面计算KN79 复核截面尺寸：=h-=500-40=460mm所以，截面尺寸满足要求。验算是否按计算配置配筋：0.7所以需要腹筋计算：仅配箍筋：选用双肢8﹫200箍筋，则表2.17第7层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）58.0637.5695.76133.9285.73(bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.0960.0070.1580.0720.005ε=1-0.1010.0070.1730.0750.005442.92291.62758.66707.85399.540.2%0.2%0.2%0.2%0.2%79 As,in184184184396396选筋(mm²)418418418218414实配面积(As/mm²)101710171017509615ρ％(As/bh)0.48%0.48%0.48%0.36%0.36%表2.18第7层框架梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）72.6787.04114.90bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＞V(构造配筋)92.09＞V(构造配筋)198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200表2.19第6层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）102.5158.82131.15198.64118.73(bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.1690.0100.2160.1060.008ε=1-0.1860.0100.2460.1130.008815.67416.611078.791066.49639.270.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min18418418439639679 选筋(mm²)420418420420418实配面积(As/mm²)12561017125612561017ρ％(As/bh)0.75%0.61%0.75%0.81%0.79%表2.20第6层框架梁斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）112.63124.16165.04Bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＜V92.09＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%79 表2.21第5层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）106.8362.73133.06204.07118.88(bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.1770.0110.2190.1090.008ε=1-0.1960.0110.2510.1160.008859.52458.271100.721094.80639.270.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min184184184396396选筋(mm²)420418420420418实配面积(As/mm²)15201017152015201017ρ％(As/bh)0.75%0.61%0.75%0.81%0.79%表2.22第5层框架梁斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）113.62125.58166.51bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh090.02＜V90.02＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%79 表2-23第4层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）115.1569.25135.19210.55118.88(bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.1410.0120.2230.1120.008ε=1-0.1530.0120.2560.1200.0081225.22499.931122.651132.56639.280.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min184184184396396选筋(mm²)420418420420418实配面积(As/mm²)12561017125612561017ρ％(As/bh)0.75%0.61%0.75%0.81%0.79%表2-24第4层框架梁斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）115.15126.96168.21bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＜V92.09＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%表2-25第3层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）121.8773.86136.68215.07118.8879 (bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.2010.0130.2250.1150.008ε=1-0.2270.0130.2600.1230.0081398.98541.591140.191160.87639.280.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min184184184396396选筋(mm²)422418422422418实配面积(As/mm²)15201017152015201017ρ％(As/bh)0.9%0.61%0.9%0.81%0.79%表2.26第3层框架梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）115.96127.92168.41bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＜V92.09＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%表2.27第2层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤ79 M（KM•m）119.2072.04148.28213.28118.88(bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.1960.0130.2450.1140.008ε=1-0.2210.0130.2860.1220.008969.16541.591254.211151.44639.280.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min184184184396396选筋(mm²)422418422422418实配面积(As/mm²)15201017152015201017ρ％(As/bh)0.9%0.61%0.9%0.81%0.79%表2.28第2层框架梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）115.58127.54168.94bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＜V92.09＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%表2-29第1层框架梁正截面强度计算截面ⅠⅡⅢⅣⅤM（KM•m）126.2682.67142.22230.86123.0979 (bf)b×h0(mm²)200×4601900×460200×460300×6602540×6600.2090.0140.2350.1240.008ε=1-0.2370.0140.1850.1330.0081039.32583.25811.291255.25639.270.2%0.2%0.2%0.2%0.2%As,min184184184396396选筋(mm²)422418418422416实配面积(As/mm²)1520101710171520804ρ％(As/bh)1.1%0.63%0.9%0.63%0.32%表2.30第1层框架梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V1（KN）126.26130.37172.77bh0(mm²)200×460200×460300×6600.25fcbh0（KN）328.9＞V328.9＞V707.85＞V0.7ftbh092.09＜V92.09＜V198.19＞V(构造配筋)箍筋直径φ（mm）肢数（n）n=2φ=8n=2φ=8n=2φ=8Asv1(mm²)50.350.350.3箍筋间距S（mm）200200200Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsvh0/S153.07＞V153.07＞VρSR=nAsv1/(bs)(％)0.25%0.25%ρSVMIN=0.24ft/fyv(％)0.16%0.16%2.8框架柱截面设计现以A1A0为例，说明框架柱的配筋过程。混凝土C30，纵向钢筋HRB335级。箍筋HPB235级，，，，，79 。1.纵向受力钢筋（1）求偏心距增大系数：，（2）判别大、小偏心受压：故属于大偏心受压。（3）计算钢筋面积：重新计算：79 2.箍筋计算柱端剪力计算：故按构造要求配置箍筋，选用Φ8@200（4）。其余框架柱的配筋见表。表2-33一层框架柱截面配筋表大偏心一层柱A一层柱Bh600600M65.5479.42N2217.923875.58(mm)3020504079 9．429．421．3121．346(mm)325.60313.84258.49451.17-1494.74819.79As,min720720配筋422416实配面积(As/mm²)1520804柱端剪力21.8527.67>21.85>27.67配筋φ8@200φ8@200表2-34二层框架柱截面配筋表大偏心二层柱A二层柱Bh600600M66.9856.43N1776.623265.39(mm)381858388.758.751.1621.110327.40302.18207.07380.5879 -1470.04-1419.57As,min720720配筋416416实配面积(As/mm²)15201520柱端剪力76.2426.17>76.24>26.17配筋φ8@200φ8@200表2-35三层框架柱截面配筋表大偏心三层柱A三层柱Bh600600M65.5253.48N1345.912309.30495169716.256.251.1061.119336.31339.45156.87269.15-1234.00-1378.45As,min72072079 配筋416416实配面积(As/mm²)15201520柱端剪力39.7338.18>39.73>38.18配筋φ8@200φ8@200表2-36四层框架柱截面配筋表大偏心四层柱A四层柱Bh600600M61.3955.75N1087.791837.35563076506.256.251.1151.138344.74316.9126.78214.43-1040.33-1599.39As,min720720配筋41641679 实配面积(As/mm²)12561964柱端剪力39.2434.63>39.24>34.63配筋φ8@200φ8@200表2-37五层框架柱截面配筋表大偏心五层柱A五层柱Bh600600M56.1347.86N828.991396.86683488546.256.251.1171.130358.26321.0296.62162.80-799.55-1419.58As,min720720配筋416416实配面积(As/mm²)804152079 柱端剪力36.6330.72>36.63>30.72配筋φ8@200φ8@200表2-38六层框架柱截面配筋表大偏心六层柱A六层柱Bh600600M51.4341.47N670.39956.80774397636.256.251.1061.122367.28330.6878.13111.52-656.75-1048.75As,min720720配筋416416实配面积(As/mm²)8041256柱端剪力34.2826.46>34.28>26.4679 配筋φ8@200φ8@2002-39七层框架柱截面配筋表大偏心七层柱A七层柱Bh600600M58.0638.15N309.06526.0518873208936.256.251.0751.049483.6357.5636.0261.31-103.02-554.38As,min720720配筋416416实配面积(As/mm²)804804柱端剪力36.3923.89>36.39>23.89配筋φ8@200φ8@20079 2.11基础设计2.11.1边柱独立基础作用在基础顶面的力矩及轴力设计值：表2-43基础顶面的力矩及轴力设计值N（KN）M（KN.m）Q（KN）边柱2217.9265.5421.87中柱3875.5879.4227.68以A柱基础为例，采用柱下独立基础。混泥土C25，钢筋HPB235.更具东突深度与高层建筑对基础埋深的要求，根据设计资料和规范，假定基础底面标高为-2.45m。，假定基础高度为1m。基础底面积确定（1）先按轴心受压估算基础底面积=m2.考虑到偏心荷载的不利影响，加大基础底面积20%，即：取矩形基础长短边之比l/b=1.5,故b===2.83取b=3.0m；a=4.5b=3.0m。。3.验算基础底面尺寸取值是否合适：FK+GK=1998.92+540=2538.92KNMK=65.54+21.871.1=89.60KN.me===0.04=0.5Pkmax/Pmin===248.68KPa/79 217.05KPa<1.2fa=288KPa故基础底面尺寸取ab=4.5m3.0m，符合设计要求。2基础高度计算bt=0.6m,ho=0.95,bb=bt+2ho=0.6+20.95=2.5bm==Ps=Psmax==kPaPsmix==kPaA1===4.56F1=PsA=161.024.56=734.25按线性插值法，得：1437.1kN故基础高度满足要求。基础底板配筋计算长方向弯矩计算：673.51短方向弯矩计算：Pns=kPa341.15kPa长边方向的受力钢筋截面面积AsⅠ计算AsⅠ=79 配筋3014@150短边方向的受力钢筋截面面积AsⅡ计算AsⅡ=配筋2012@150A柱基础施工图见下图：选筋：图2.14边柱独立基础配筋平面图、剖面图79 第三章施工组织设计3.1工程概况本工程为鹏程旅馆，平面为L字型，位于湘潭市区某繁华地段，交通便利，环境幽雅，由主楼、裙楼、小型广场等组成，主楼八层，裙楼为一至二层，基地面积约1494.99多平方米，建筑总面积10062.58m2，南北长约40.2米，东西长约56.14米，是为满足公差，旅游，外出的需要，而为旅客提供住宿，参观，社交，娱乐等多种服务，而在岳阳市建造的旅馆。该楼为框架结构，总高度28.3m；柱网以7800mm×7200mm为主。底层层高4.2m，标准层层高3.3m。楼面为现浇结构，墙体为非承重填充墙。基础采用柱下独立基础，基础埋深2.00米，C30混凝土，垫层为C15混凝土，厚100mm。地面：均为水磨石地面。室内装修主要采用新型饰面涂料——喷塑涂料；室外装修以1:2.5水泥沙浆刷浅米色外檐涂料.散水为无筋混凝土一次抹光。屋面保温层为膨胀珍珠岩保温层，厚100mm。工程地质条件：上部为1m自然地表填土，填土下层为4m厚红粘土，再下层为砾石层。红粘土允许承载力标准值为250KN／㎡。砾石层允许承载力标准值为320KN／㎡地下水位：地表以下3m，无侵蚀本工程位于市区，故材料、构件运输极为方便，运输工具为汽车。用水用电，施工及生活用水可利用街道自来水总阀，施工及生活用电可以从街道线路接出。临时房屋由甲方提供场地乙方自建，临时房屋包括水泥库，木工棚、食堂、配电房、电工工具房、办公室、宿舍等，其位置见施工总平面图。3.2施工部署施工部署主要从施工设想、施工组织以及施工准备等部分着手，通过综合分析工程规模、特性，针对工程建设地点的特色，进行科学合理地施工部署。在本工程实施过程中将按项目法全面组织施工，将遵循“确保打桩基础施工安全，赶抢结构施工工期，全面协调装饰施工工作，穿插设备管线安装，合理连接施工工序”的原则，落实完成质量、安全、进度、文明施工等各项施工任务。3.2.1.施工设想79 本工程结构工期180天，确保总竣工工期300天，要在180天内保证主体顺利结顶，同时在总工期内完成工程的施工任务，必须承担起总承包的责任，履行总承包义务，在结构阶段采取平行流水，立体交叉作业程序，在装饰阶段采取立面分层，全面协调，突出重点的措施，通过合理的流水作业，科学的工序搭接，在确保工程质量的前提下，加快施工进度，确保总工期实现。拟定合理的施工流程，安排充足的劳动力，合理调度物质供给，加强协调管理等都是保证工程总目标实现必要途径。3.2.2施工原则施工顺序坚持先地下，后地上的原则；因施工现场周围受原由建筑的限制，材料的进场应分层配套组织进场，减少二次搬运，提高运输的效率，减少不必要的工日浪费；组织文明施工，安全生产，确保工程质量。3.2.3工程施工流程施工流程贯穿于整个施工过程，与之相关的包含有施工阶段划分，流水安排等环节，对施工起着指导作用3.3工程施工方案3.3.1施工总程序（1）施工原则施工顺序坚持先地下，后地上的原则；因施工现场周围受原由建筑的限制，材料的进场应分层配套组织进场，减少二次搬运，提高运输的效率，减少不必要的工日浪费；组织文明施工，安全生产，确保工程质量。（2）工程施工流程施工流程贯穿于整个施工过程，与之相关的包含有施工阶段划分，流水安排等环节，对施工起着指导作用主体结构自下而上逐层分段流水施工，主楼与裙房同时施工，待二者完工后开始铺设连接二者的道路，道路上铺混凝土。待结构完成后自下而上进行内装修，待女儿墙压顶完成后，自上而下进行外装饰，电梯井全现浇。3.3.2施工段的划分根据主体结构平面形状及平面尺寸，为了有利结构整体性，而要尽量利用建筑缝做为划分主体结构流水施工段的界限，根据本工程特点，划分为三个施工段，第一部分（1-4，A-D轴线），第二部分（1-6，D-G轴线），第三部分（5-10，A-D轴线）。在主体的施工基本完成后，等基础沉降完成大部分后再进行道路施工。3.3.3主要项目施工方法及施工顺序土方及基础工程：①施工顺序：机械挖土——清底钎探——验槽处理——混凝土垫层——扎盘——支模——浇捣混凝土——回填土②79 采用机械大开挖，结合人工清底的施工方法，边坡放坡系数为1:0.3。基坑底面按设计尽寸周边各留出0.5m宽的工作面，回填土就地堆放，剩余土人装小型机械运出场外。③基坑的土方完成后，在基底四周设排水沟。④基坑清底后，随即进行钎探，并通知有关部门进行验槽。钢筋混凝土独立基础。采用普通组合钢模板，应控制阶梯模板的位置和稳定，第二阶模板利用钢楞，采用抬模法控制，绑扎钢筋时，应注意控制保护层的厚度及底板钢筋位置和柱的插筋，混凝土浇筑时，运输道路设在房心处，即同时满足柱基混凝土浇筑。混凝土捣实时应特别注意角边等处的密实性。条形基础采用组合钢模板，作法和独立基础模板制作一样。基础梁原槽浇筑。⑤土方回填土：本工程待基础验收后，应立即进行人工回填土，回填土用手推车送土，人工进行填土，由场地最低部位开始，又一端向另一段自下而上分层铺填，每层虚厚度不的大于30厘米，土方回填土严禁用水夯法。3.3.4主体结构工程（1）、主体工程。主体结构工程阶段的工作，包括搭脚手架、绑扎钢筋、支模板、浇筑混凝土、墙体砌筑和门窗安装。主体结构工程施工顺序为：放线——绑扎柱钢筋——支柱模板——浇筑柱砼——绑扎梁、板钢筋——浇筑、梁、板、楼梯混凝土。（2）、脚手架满堂布置，建筑物外侧采用双排脚手架，随楼层升高，并挂安全网。（3）、钢筋工程：钢筋先在加工棚加工成型、焊接。按构件及钢筋编号作好标志牌运到地点进行绑扎。绑扎时应注意负筋及分布的位置，同时还应根据混凝土强度等级及钢筋级别控制钢筋的搭接长度及混凝土保护层厚度。（4）、混凝土工程：混凝土制备采用400L白落式搅拌机现场搅拌，人工浇筑，机械捣实，自然养护，专人控制。采用塔吊直接将砼运至作业点，砌筑沙浆采用井架运至楼层后，人工搬至作业点。柱子每层分三次浇灌，振捣。3.3.5屋面工程屋面板和女儿墙完成后，在屋面上浇筑100mm厚的泡沫混凝土石作保温层后，上抹水泥砂浆找平层，待找平层含水率降到15%时，方可做三毡四油防水层。油毡采用浇油法铺粘，雨水口处要先粘附加层，每次所浇沥青，厚度宜在1—1.5mm，油毡铺粘时要压实滚平。3.3.6楼面和装修工程（1）、装修阶段主要用两座扣管式井架作为垂直运输工具，每台井架配一台2T卷扬机，水平则由人工用手推车运输。（2）、水磨石楼面随主体结构的施工，自下而上与主体隔一层进行。79 立门窗→墙面冲筋抹灰→清理地面→楼面→楼地面养护→墙裙、踢脚→安装门窗扇→安装玻璃→油漆粉刷→灯具安装。（3）、门窗框一律采用后塞口，门窗框与墙面交接处用水泥沙浆填缝隙。墙面阳角均采用水泥沙浆护角。（4）、水泥砂浆地面：严格控制水灰比和压光时间，不允许采用撒干水泥吸收表面达到快速压光的目的。涂料面层，严格按照材料的使用方法使用。（5）、外墙采用双柱脚手架，按自上而下的顺序进行。拆除外架之后，进行勒脚和散水施工。3.4工程量计算主要工程量计算见单位施工进度计划表。3.5质量、安全、消防、节约、冬雨期施工措施3.5.1质量管理措施1）提前申请混凝土及砂浆配合比，开盘前做好分盘交底，并对磅秤及配合比进行校核，后台必须挂有配合比分盘数量牌，采用人工上料时，必须专人负责管理材料用量。2）技术人员要参加测量放线工作，特别建筑物的坐标位置、轴线及水准点，技术负责人要亲自复查办理验收要有详细记录以便归档。所有平线都要复尺检查，禁止一次成活。3）梁柱接头钢筋施焊前，必须做焊接试件，试件单应填写施焊人姓名，合格者才允许正式施焊。4）对钢材、水泥的使用要严格按照有关规定执行，进口钢材除有化验单外，还必须送试件试验，不同类别标号的水泥要及时鉴定标号。水泥应分不同品种存放。5）加强对构件的管理，建立专线负责组。对已进场构件要及时逐件进行检查规格，质量是否符合要求。6）钢筋必须垫好砂浆块，绑扎后不得蹬踩，特别负弯筋绝对不准踏弯，浇注时要站在脚手板上操作。7）梁柱接头混凝土达到设计强度后才能拆除模板，楼板安装后应在板下适当支撑立柱，以承受施工荷载。立柱上下应对准。8）坚持合理工序：顶棚内各种管道安装，土建要留出一定时间，上下水及暖气必须做试水试压后，合格才能做试温，然后才准封顶棚面层。9）屋面及厕所防水层做好后，必须做闭合试验并填写记录单，池漏及下水管洞口外必须用豆石混凝土补平，并作为一道工序设专人负责，不得马虎行事。10）坚持“三检测”，推“样板间”79 ，争取一次性全优。装修前做好样板，经鉴定后再大面积施工。室内贴面要平整，缝小均匀，板材不允许缺棱掉角。11）做好成品保护工作，楼梯踏步及时安装防护罩。木门口包括铁皮防护，磨石窗台板糊水泥袋保护，防止磨石地划道。3.5.2安全管理措施认真贯彻执行安全生产责任制和各项规章制度。加强安全防护，严禁违章冒险作业，及时清除隐患，防止发生工伤事故。贯彻全员、全面、全过程、全天候的“四全”安全管理制度。加强防护，一切洞口均加盖板，做到严密无漏洞，设围栏并警告标志，黑暗处加照明，上人马道及时钉好防护条，楼梯绑好护围栏。外单排架子要立挂安全网，要求超出施工层1m。雨季施工时，吊车及井架须有防雷措施。冬季阶段要及时清除塔吊轨道及脚手架上的冰霜积雪。机电设备要专人操作，非机电人员禁止上岗操作，电锯、电刨加防护罩，用毕及时；拉闸断电。定期检查机具，夜间施工要有足够的照明。进入施工现场的一切人员都必须带安全帽，高空作业人员系安全带。3.5.3防护管理措施1）、现场不准随便吸烟，吸烟应到指定的吸烟室，现场消火栓应有明显的标志，不准压，不准挡，要保持消防道路通畅。2）消火栓与消防器材要经常检查，并设专人负责，各种消防器材不得随便动用，保持常备有效。3）施工用火，电气焊必须执行审批制度，办理用火证明，并有看火措施，设看火人员。3.5.4节约措施1）砌砖砂浆掺双灰粉，半头砖回收使用。2）梁柱节点模板采用工具式钢板。3）基础配1/4的模板周转使用，采用定型小钢摸。4）现浇宽板缝、喷浆，安装灯具等搭设活动架子。3.5.5冬季、雨季施工措施冬季保温采用综合蓄热先施工，泵材料加热。混凝土掺合外加剂，砂浆掺氯化钠。室内装修要正温施工，室内通气供热，门窗玻璃安装好，楼梯、通道口搭设防风潮，太阳充足有风天气，在中午设专人开窗通风并及时将窗关好。雨期施工要经常测定砂、石含水率，以便及时调整混凝土砂浆的配合比。79 雨季施工进行室内装修，必须将屋面防水层做好，至少先铺二层油毡。浇注完的混凝土如遇雨，混凝土顶面要加遮盖，以免损伤。结束语经过三个多月的时间，在蓝声宁老师的悉心指导下使得我的毕业设计得已顺利完成了！79 这次毕业设计使我对大学四年所学的知识有了一次较为系统的巩固和归纳，并且让我学到了更多与专业课程相关的知识，使我所学的知识更趋于广阔和完整。同时，在整个设计过程中我已学会了怎样查阅相关资料，并在查阅本设计资料的同时，大量地接触和了解了土木专业方面的设计课题，使我受益颇多。在毕业设计过程有过挫折，也有过收获；有过痛苦，也有过喜悦。但在挫折和痛苦面前，我都得到了同学和老师的帮助，使我顺利度过难关，在此先感谢我的同学和老师们对我的帮助。本次我所选用的设计为同福旅馆设计。通过这次设计，我已对工业与民用建筑设计过程有了一个较为全面和更加清晰的认识，并在作图过程中，使我更进一步熟练和使用建筑绘图软件，如天正CAD、Modify和PK等。总之，这次毕业设计让我的生活和头脑都得到了充实，也为我的四年大学生活画上了一个圆满的句号，更为我今后踏上工作岗位能够做好各项工作做了必要的准备。然而，由于时间和本人水平有限，在设计中还存在许多的缺点和错误，望各位老师谅解和给以更多的指导和纠正，我将在以后的学习和工作中吸取经验和教训，努力将纠正这些缺点和错误，将工作做得更好。最后，在此再次感谢土木工程学院工业与民用建筑教研室各位老师的悉心指导。学生:邹鹏2011年6月79 参考文献[1]张皆正，唐玉恩.旅馆建筑设计［M］.中国建筑工业出版社.1993.10[2]建筑设计资料集（1）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[3]建筑设计资料集（2）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[4]建筑设计资料集（3）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[5]建筑设计资料集（4）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[6]建筑设计资料集（5）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[7]建筑设计资料集（8）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[8]建筑设计资料集（10）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[9]建筑设计资料集（12）［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[10]周果行,工民建专业设计指南［M］.中国建筑工业出版社.1990.9[11]房屋建筑学［M］.中国建筑工业出版社.1997.6[12]通用建筑结构设计标准［M］.中国建筑工业出版社.1996.6[13]建筑结构可靠度设计统一标准(GB50068---2001)［M］.中国建筑工业出版社.2002[14]建筑结构荷载规范(GB5009---2001)［M］.中国建筑工业出版社.2002[15]混凝土结构设计规范(GB50010---2002)［M］.中国建筑工业出版社.2002[16]建筑地基基础设计规范(GB5007---2002)［M］.中国建筑工业出版社.2002[17]柳惠钏.建筑工程施工图识读［M］.中国建筑工业出版社.1994.6[18]包世华.结构力学（上、下册）［M］.高等教育出版社.1999.9[19]邱洪兴.建筑结构设计［M］.东南大学出版社.2002.2[20]彭少民.武汉工业大学出版社［M］.混凝土结构（上、下册）.2002.2[21]周景星.基础工程［M］.清华大学出版社.1996.9[22]毛鹤琴.土木工程施工［M］.武汉工业大学出版社.2000.8[23]高木.干郎.建筑规划：宾馆旅馆［M］.中国建筑工业出版社.2002.8[24]曾昭豪.简明钢筋混凝土房屋结构设计手册［M］.中国建筑工业出版社.1994.8[25]混凝土结构构造手册［M］.中国有色工程设计研究院.2003.6[26]梁兴文.史庆轩［M］.土木工程专业毕业设计指导.2002.7[27]混凝土结构上下册［M］.武汉工业大学出版社.2002.6致谢该毕业设计在蓝声宁老师等建筑工程教研室全体老师的辛勤指导和热情帮助下，经过11周的努力已顺利完成。本次毕业设计是我大学四年所学知识的回顾与总结，同时，通过这次毕业设计，我从蓝声宁79 老师和其他建工教研室老师处学到了许多的常规设计方法，设计思想，并懂得了在作设计中如何去查资料与应用资料。对土木专业方面的设计课题与设计思想的接触，使我的知识面更加广阔与完善，使我受益匪浅。在本次设计中，我得到蓝老师的无私的帮助和辛勤指导。而且最令我感动的是蓝老师那种敬业精神和对学生的关心。所以，在这里我要再一次感谢蓝老师。虽然本设计得到各老师的帮助和指导但由于时间仓促及本人水平有限，本次设计中难免存在错误与不足，还望各位老师批评指正和谅解。我将在以后的学习与工作中不断改正，吸取经验教训，为土木工程学院争光，以感谢各位老师四年来对我的关怀和指导。最后，诚挚的感谢关怀和指导我的各位老师，祝各位老师万事如意，身体健康，工作顺利。79 79 79 79 79 79'