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薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿1．发展超超临界机组的意义1.1超临界机组的定义我们知道，亚临界机组的工作压力低于水的临界点压力（Pc=22.129MPa），一个很明显的特征就是蒸汽循环中存在一个定温汽化的过程，由水和水蒸汽的密度差形成在水冷壁和下降管之间形成循环推动力，并在锅炉的汽包中完成对汽水的分离。而当机组的工作压力大于水的临界点压力时，我们就称之为超临界机组。对于超临界机组来说，当工质被加热到某一温度后就立即全部汽化，不存在上述的汽化分离的过程，水的流动借助于水泵压头。因此超临界锅炉均为强制流动锅炉（直流锅炉、复合循环锅炉和多次强制循环锅炉），而从目前国内外投产的机组的情况看，多数为直流炉，直流锅炉在正常运行中，在锅炉水冷壁出口就已经完成了汽化而无需汽包这一汽水分离的装置。高效超临界机组不过是一个人为定义的概念，其实它也就是超临界机组。目前普遍把工质工作压力大于28.0MPa或工作温度大于580℃的参数机组称为高效超临界（HighEfficiencySupercritical）或称为超超临界（UltraSupercritical）。1.2发展超超临界锅炉的必要性当今世界能源主要由煤炭、石油、天然气、核电、水电构成，其中石油与煤炭是世界范围内的最主要能源，占世界能源消费的66%。另外，随着世界经济的不断增长，石油消费比例将进一步增加，按目前消费推算，世界石油资源仅可供应40年，可以预言，世界范围的石油短缺迟早会发生。与此相比，煤炭具有一定的开发潜力，据估计全世界煤炭资源可利用200年以上，显然煤炭对未来全球能源的供需具有重要作用，特别是对我们这样一个高耗煤国家，更应关注煤炭能源的研究。据报道我国煤炭年消费比例远远高于世界其它国家，美国、英国、日本等国煤炭的年耗量仅占每个国家当年能源总耗量的20%左右，而我国煤炭年消耗量却占各种能源总耗量的70%以上。我国虽然是高耗煤国家，但每年有80%的煤炭用于直接燃烧，资源平均利用率还不足30%，这不仅严重地浪费了有限的煤炭资源，而且也使环境受到严重的污染。众所周知，环境和能源是关系到我国21世纪可持续发展的重要战略问题，保护环境已成为人们共同愿望和强烈呼声。锅炉行业为适应环保要求的日益提高，需要大力开展煤清洁燃烧和新发电技术的研究。为了提高能源利用效率，世界各国历来重视提高火力发电设备的可靠性和经济性。同时，通过提高效率来减少煤炭的用量，还可以减少煤炭燃烧产生的污染物排放量，进而达到节约能源和控制环境的双重目的。1.2.1当前超超临界技术的发展趋势是：1)提高能源转换效率，降低煤耗，减少对大气的排放，将机组容量和蒸汽参数进一步提高。2)开发燃煤滑压运行与带中间负荷机组。由于电网容量不断扩大，要求机组运行灵活，带基本负荷的机组已不再受到欢迎。新建燃煤机组大部份是按滑压与带中间负荷设计的，这种机组在低负荷时效率下降不大，启停方便，最低负荷运行稳定。前段时期滑压运行机组炉膛水冷壁多采用螺旋管圈型式，近期开发的垂直管圈，采用内螺纹管，也已经成功地投入运行。3)提高了对环保要求。1.2.2超超临界锅炉的可靠性在1995年，电力、机械两部召开的大型超临界机组研讨会上，国内各方人士已取得共识，认为超临界技术国际上已是成熟的、先进和适合的，其可靠性指标已与亚临界持平，已不属于成熟度低和风险性很大的技术，应该克服“怕超临界”和“超临界可用率低”的陈旧认识和观念。1.2.3发展超超临界锅炉的经济性根据不同国家，不同厂商的测算，采用常规超临界参数的机组比亚临界参数的机组其净热耗率约可下降1.7～2.5%，而超超临界机组，根据不同的参数，将比常规超临界机组再下降0.7～5.5%。1977年在丹麦哥本哈根召开的VGB年会上，提出了超临界参数的具体效益，这些数据得到国际的公认和引用。其中认为将主汽压力由18.5提高到25.0MPa，可降低净热耗2%；若进一步提高到30.0MPa，还可再降低0.75%。而蒸汽温度每提高10℃机组效率的提高见表1-1。表11蒸汽温度每提高10℃对机组效率的提高主汽一次再热汽二次再热汽一次再热机组0.30%0.25%--二次再热机组0.25%0.15%0.15% 超超临界锅炉从以下三个方面提高了锅炉的经济性1）采用超超临界压力参数可提高循环效率从热力学上讲，提高初压相当于提高工质动力循环的平均吸热温度，从而提高循环热效率;另一方面从亚临界压力提高至超临界压力，促使锅水的沸点提高，这就增加了凝结水加热到饱和水所需热量，从而扩大了回热的范围，进一步改善了循环的效率。采用超临界压力参数可提高整个电厂效率凝汽式发电厂的毛效率，可用下列公式表示:ηndc=ηgl×ηgd×ηt×η0ι×ηj×ηd式中ηgl，为锅炉效率，ηgd为管道效率，ηt为蒸汽循环热效率，η0ι为汽轮机的相对内效率，ηj为汽轮机的机械效率，ηd为发电机的效率。由式(1)可知，当其它条件不变时，蒸汽压力由亚临界提高至超临界，其循环效率(ηt)提高，从而整个发电厂具有较高的效率。计算表明，汽压在16.6MPa～31MPa,汽温为535～600℃时，汽压提高6～8MPa,电厂发电效率可提高约(0.7～0.8)％。通过计算可以看出，对于蒸汽参数为26.25MPa/600/600℃的机组的循环热效率基本在42.18%～44.26%。其它蒸汽参数为25MPa/600℃/610℃，净效率为42.1%和41.7%；29MPa/580℃/580℃/580℃的400MW超超临界机组，净效率达45.3%。可见蒸汽参数提高的过程中，热电厂效率提高。2）具有超超临界压力锅炉的机组的煤、热耗率低：凝汽式发电厂的热耗率qndc。煤耗率b可表示为:qndc=b=式中为燃料应用基低位发热量，kJ/kg。由上述公式中可知，当其它条件不变时，由于采用超临界压力参数后，电厂效率的提高，可使整个发电厂的热耗率及煤耗率降低。据计算，当其它参数相同时，从亚临界压力18MPa提高至超临界压力25MPa，机组热耗降低约(1.8~2)％，又如超临界机组(23.54MPa,538/538℃)与亚临界机组(16.57MPa,538/538℃)比较，热耗可下降(2~3)％。3）超超临界压力锅炉金属耗量低石洞口二厂600MW机组超临界压力锅炉，炉重10000t，每MW耗钢16.6t。而平圩600MW机组强制循环亚临界压力锅炉，炉重14000t，每MW耗钢为23.3t，是石洞口二厂超临界锅炉耗钢量的1.40倍。由于在温度相近时，超临界压力下蒸汽比容比亚临界压力下蒸汽比容小，更因为应用了超临界压力参数后热效率的提高，汽耗率下降，这祥产生一定功率而必需流经管道的蒸汽容积流量显著减少，从而可以缩小设备，特别是管道阀门等部件的尺寸和重量。超临界压力参数的锅炉，在正常运行时，不存在汽水两相共存的情况，从而也不需要对汽水进行分离的笨重的锅筒，这也使锅炉金属耗量减少。1.2.4超超临界机组国产化意义1)推动我国民族工业发展的需要随着我国亚临界30万、60万千瓦机组以及常规超临界机组相继实现国产化后，继续发展国产高效超临界机组，有利于进一步提高我国电站设备的设计和制造水平，有利于我国电站设备制造企业持续深入的发展。此外，超超临界机组所采用的新材料和新工艺，还能推动我国钢铁工业、电子工业、电力建设业等相关工业的共同发展。2)电源结构调整的需要我国目前电力总装机容量已逾3亿千瓦，但火力机组平均单机容量不足10万千瓦，有相当部分的火力机组为次高压、高压蒸汽参数的机组，亚临界30万千瓦机组也不到火力总装机容量的50%，平均煤耗达394g/kW.h。因此，严重影响了我们电力工业的整体技术经济效益。高效超临界火电机组的技术、经济性能十分适合于带基本负荷，同时其部分负荷的性能也较优，有利于改善我国电源结构和稳定经济调度。3）提高火电机组水平、创建国际一流火电厂的需要 发展高效超临界机组，是提高我国火电机组技术水平最有效又现实的措施。从我国国情出发，发展高效临界燃煤机组有利于机组热效率的提高，降低发电煤耗，且大幅度减少了二氧化碳和二氧化氮的排放；有利于电网调峰的稳定性和经济性；有利于保护生态环境，提高环保水平，有利于实现火电机组技术水平的跨越，创建国际一流火电厂。4）保护环境、节约一次能源的需要目前国际上高效超临界机组的发电效率可达45～47%，可比亚临界机组提高6%，比常规超临界机组高4%。而目前的增压循环流化床（PFBC）机组效率一般在38～41%，整体煤气化联合循环（IGCC）机组效率一般在42～45%。若超超临界机组配以脱硫装置，其本身就是一个洁净煤的发电工程。同时，其在节约一次能源的消耗，减少温室气体的排放方面的作用甚至超过PFBC和IGCC。1998年5月30日，中国驻联合国大使秦华孙代表中国政府在纽约签署了意在降低全球温室气体排放的《京都议定书》。秦大使在签署协议时表示：中国作为一个发展中国家，将按照自己的可持续发展战略，为防止气候异常变化采取自己的行动。可见发展高效临界机组，取代常规燃煤机组，从而减少温室气体的排放总量已是一件刻不容缓的工作。1.2.5超超临界与亚临界在技术上的比较与亚临界锅炉比超临界锅炉有以下优点：1)热效率高，节约燃料。2)可用率与亚临界不相上下，我国石洞口二厂2×600MW可用率分别达到88.24%和96.53%。3)可调性好，配备有较好的热工自控系统，具有良好的调节性能。超临界机组与亚临界机组都采用变压运行(定一滑一定)，调峰性能好，变负荷速率达到设计要求。因为是直流锅炉，启动速度快。4)投资成本上看，虽无汽包且采用小管径，耗钢量减少，但过热器，再热器用高级合金钢。阀门价格亦增加，故总成本增加。据石洞口二厂分析，机炉主设备比亚临界高6%-7%(设备费占电厂投资的1/3)，工程建设费用仅增加2%～3%左右，5～6年内可回收。国外超临界机组造价790美元/kW，而亚临界机组为775美元/kW。丹麦专家介绍超级超临界机组比亚临界投资略高，但不超过5%。5)发电成本上看，采用变压运行以及电厂距煤矿远或建在煤价较贵的地区，则经济效益更好。规划院认为以25年总计，标准煤价超过30美元/t的应采用超临界;低煤价地区仍以亚临界参数合适。例如目前华东地区600MW燃用东胜-神太煤的价格(标准煤)已达到405～410元/t因此采用超临界参数可获得效益。1．华能玉环电厂超超临界锅炉汽水介绍2.1工程前期工作简述根据浙江省电力发展的需要，2001年8月，华能国际电力股份有限公司组织有关专家对浙江省东南沿海几个电厂厂址进行了专门考察，经分析后选定玉环电厂作为投资开发项目，并和浙江省政府有关部门达成共识，签定了在“十五”期间开发建设华能玉环电厂的原则协议。随后，华能国际电力股份有限公司委托浙江省电力设计院对该厂址进行了2×600MW级超临界机组的初步可行性研究工作。2002年7月，华能国际电力股份有限公司为配合国家“863计划”，决定将玉环电厂工程作为引进超超临界机组技术、逐步实现国产化的依托工程。为此又委托华东电力设计院和浙江省电力设计院在该厂址上重新开展2台百万千瓦级超超临界机组初步可行性论证，并且于2002年8月28日通过了由国家电力公司华东公司组织的审查。2002年9月华能国际电力股份有限公司向国家计委上报了华能玉环电厂工程项目建议书。2002年10月28日至11月4日国家计委委托中国国际工程咨询公司组织专家在北京和杭州分别对华能玉环电厂工程的机组选型和项目建议书进行了评估。 为了落实可行性研究的一些外部条件，2002年9月华东院和浙江省院配合业主委托其它单位进行水文测验、气象观测、厂址水系调整和水库安全性评价、岸滩稳定性评价、泥沙和温排水数物模试验等专题的研究；同时对厂址区域地质进行了进一步勘测；2002年9月25～29日华能国际电力股份有限公司组织华东院和浙江省院赴国内三大动力基地进行主设备设计和制造能力的调研；2002年10月华能浙江分公司、华东院、浙江省院和浙江省交通规划设计研究院一同赴北方装煤港口秦皇岛港和黄骅港了解泊位等级和运能情况；2002年10月28日中国国际工程咨询公司组织专家在北京对华能玉环电厂超超临界机组选型报告进行了评估；2002年10月31日～11月1日电规总院对玉环电厂接入系统方案进行审查；2002年10月30日～11月4日中国国际工程咨询公司在杭州组织专家对本工程项目建议书进行了评估，在专家评估意见的基础上，华东院和浙江省院结合工程的进展对可研方案进行了调整；2002年11月15日华能国际电力股份有限公司又邀请专家对总平面布置方案和场地标高问题进行咨询，根据咨询意见华东院和浙江省院对方案进行了进一步论证；2002年12月10日华东院和浙江省院听取了华能国际电力股份有限公司对玉环电厂工程可行性研究报告初稿的意见，并作了相应修改。2002年12月25～27日国家电力公司电力规划设计总院在浙江杭州市主持召开了华能玉环电厂可行性研究报告预审查会。根据可行性研究报告预审查意见，2003年4月21日完成了可行性研究收口报告，2003年6月18日完成了可行性研究报告（最终版）。2003年6月10日国家电力公司电力规划设计总院以电规总土水（2003）69号文发出了关于华能玉环电厂可行性研究报告的审查意见。2003年7月间，华东电力设计院和浙江省电力设计院联合完成了华能玉环电厂初步设计预设计，华能国际电力股份有限公司于2003年11月5日-6日进行了内部评审。2003年8月-10月，华能国际电力股份有限公司组织了三大主机的招投标，11月19日签订了三大主机设备合同。并于2004年2月11日-13日在哈尔滨锅炉厂召开了三大主机第一次设计联络会。2003年12月31日，电力规划设计总院在杭州组织召开了厂区总体规划及总平面布置专题报告评审会，2004年2月6日，电力规划设计总院在北京组织了初步设计主要原则及主要辅机选型讨论会。2004年2月25日，华能国际电力股份有限公司在玉环电厂现场召开了总经理现场办公会，要求华东电力设计院和浙江省电力设计院一起在2004年3月底完成初步设计。2.2华能玉环电厂超超临界直流锅炉介绍锅炉为哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的超超临界参数变压运行垂直管圈水冷壁直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用八角双火焰切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构Π型锅炉、露天布置燃煤锅炉。设计煤种：神府东胜煤；校核煤种：晋北煤。锅炉（BMCR工况）主要参数如下：表1锅炉主要技术数据（BMCR工况）编号项目单位设计煤种校核煤种1过热蒸汽流量t/h295329532过热蒸汽压力MPa(g)27.4627.463过热蒸汽温度℃6056054再热蒸汽流量t/h244624465再热器进口压力MPa(g)6.146.146再热器出口压力MPa(g)5.945.947再热器进口温度℃3773778再热器出口温度℃6036039省煤器入口温度℃29829810预热器进口一次风温度℃25.825.811预热器进口二次风温度℃232312预热器出口一次风温度℃314.4316.413预热器出口二次风温度℃323.7325.914锅炉排烟温度（未修正）℃123.1130.615锅炉排烟温度（修正后）℃121.7123.116锅炉保证效率（LHV）BRL工况%93.6517锅炉不投油最低稳定负荷%BMCR353518空气预热器漏风率（一年内）%6619空气预热器漏风率（一年后）%8820NOx排放量mg/Nm33603602.3锅炉设计特点2.3.1锅炉炉膛设计几何尺寸 2.3.2采用的设计方案和设计资料能满足：(1)点火方便、燃烧稳定、安全；(2)采取有效的防止炉膛和受热面结渣的措施：l选取合适的炉膛热力参数；l降低单只燃烧器的输入热功率。由于采用反向双切圆燃烧，使煤粉燃烧器的只数增加到2×24只，因此大大降低了单台燃烧器的热功率；l选取合理的燃烧器区域化学反应当量，采用PM型主燃烧器，上部燃烬风（OFA）及AA分级风的MACT燃烧系统，降低炉内NOx生成量及结渣倾向。l燃烧器的合理位置和布置；l选择能够防止对流受热面出现任何结渣可能性的炉膛出口温度；l合理布置吹灰器；l上下炉膛全部采用垂直型膜式水冷壁，不易出现螺旋管圈水冷壁可能出现的挂渣，而且即使局部出现结渣，吹灰后容易掉落。(3) 采用反向双切圆燃烧方式，保证燃烧室空气动力场良好，出口温度场较均匀，炉膛出口同一标高烟道两侧对称点间的烟温偏差不得超过50℃。炉膛出口和水平烟道沿炉宽烟速偏差不大于20%。沿炉宽各管间热偏差系数小于1.2。由于水冷壁按炉膛热负荷分布装设不同节流孔圈控制流量，使每根水冷壁管吸热情况基本相同，出口工质温度偏差很小。防止烟气偏差的有效措施和经验如下：l采用燃烧器装设在水冷壁前后墙上的反向双切圆燃烧方式，可获得沿炉膛水平断面均匀的烟气速度场和烟气温度场。l过热器采用三级六点喷水（左右各三）以尽量减少左右偏差，再热器采用单级中间左右喷水（事故喷水）。l水冷壁装设中间混合集箱，能显著减少垂直水冷壁沿炉膛四墙工质出口温度的偏差。l水冷壁管入口按热负荷分布及管子几何尺寸，装设不同孔径节流孔圈以使各根水冷壁管吸热与流量匹配。l顶棚、包墙系统用多次汇集总管的方法进行工质的混合和分配，以尽量减少工质侧的偏差。(4)受热面不产生高温腐蚀，过热器和再热器高温段全部采用奥氏体钢，其高温管段采用25Cr20Ni高热强钢，末级过热器和再热器布置在烟温较低区；(5)炉膛出口烟温，无论燃用设计煤种或燃用校核煤种时，都保证炉膛出口以后的受热面不结渣、不积灰。当锅炉出力在BMCR时，炉膛出口烟气温度不大于1000℃，比灰变形温度（DT）低110℃（校核煤），比灰的软化温度（ST）低160℃（设计煤）；(6)在各种运行工况下，锅炉炉膛设计使炉膛水冷壁管、管屏、过热器和再热器的任何部位都不直接受到火焰的冲刷；(7)决定炉膛热负荷时，对于锅炉在B-MCR工况下，确定的炉膛出口烟气温度在任何工况下受热面不会结渣；炉膛热负荷数值如下：炉膛截面热负荷4.59MW/m2炉膛容积热负荷82.7kW/m3(8)炉膛布置的吹灰器能随炉体膨胀。2.3.3锅炉具有先进的防止煤粉爆炸的措施和良好的防止内爆的特性。燃烧室的设计承压能力大于±5800Pa，当燃烧室突然灭火内爆，瞬时不变形承载能力不低于±8700Pa。2.3.4炉膛上、下部水冷壁均采用内螺纹垂直管，炉膛内螺纹管布置见下图：上下部水冷壁之间设有混合集箱，渣斗底部有足够的加强型厚壁管，允许的磨蚀厚度不小于1mm。钢结构足以防止渣落下造成的损害。渣斗喉部开口为1.4米宽。垂直管膜式水冷壁由φ28.6×5.9mm（4头内螺纹管、螺旋导角为30℃ ）加扁钢焊成，节距为44.5mm。在由各水冷壁下集箱引出的水冷壁入口管段上，按不同的回路装有不同孔径的节流孔圈，以控制各回路水冷壁管的流量，保证合理的质量流速和水冷壁出口温度的均匀性。水冷壁节流孔圈的寿命与机组寿命相同。2.3.5水冷壁采用全焊接的膜式水冷壁，保证燃烧室的严密性，鳍片宽度完全适应变压运行的工况。并确保在任何工况下鳍端温度低于材料的最高允许温度。2.3.6在任何工况下（尤其是低负荷及启动工况），保证在水冷壁内有足够质量流速，以保持水冷壁水动力稳定和传热不发生恶化，特别是防止发生在亚临界压力下的偏离核态沸腾和超临界压力下的类膜态沸腾现象。在设计中采用的防止膜态沸腾的措施如下：l采用内螺纹管。l采用垂直水冷壁。l允许锅炉以定滑或定滑定方式运行。允许主汽压力在近临界点区域无限制运行，水冷壁可确保安全运行。l水冷壁入口装设节流孔圈。l垂直水冷壁采用足够高的质量流速，保证水动力稳定性的临界质量流速。2.3.7水冷壁管进行水动力不稳定性和水冷壁管内沸腾传热计算，确定不发生脉动的界限质量流速和管子最大壁温及管子壁温差。还进行水冷壁管管壁温度工况的校核，以保证管子的温度和应力在许用范围内。水冷壁管壁厚公差为正偏差。2.3.8对水冷壁管子及鳍片进行温度和应力验算，无论在锅炉启动、停炉和各种负荷工况下，管壁和鳍片的温度均低于钢材的许用值，应力水平亦低于许用应力，使用寿命保证不低于30年。2.3.9水冷壁制造严格保证质量，每根水冷壁管材及制造厂内对接焊缝均进行100%无损探伤，锅炉安装后，水冷壁无泄漏。为减少垂直管圈水冷壁安装焊口数量，将水冷壁入口所有三叉管全部在制造厂内与下部水冷壁焊好，仅保留540个Φ42.7安装焊口，垂直管圈水冷壁安装焊口数量为~19200。2.3.10对水冷壁进行传热恶化计算，传热恶化时的临界热负荷与设计的最大热负荷之比大于1.25。2.3.11水冷壁的水量和热量分配均匀，保证沿炉膛宽度方向和四周方向吸热均匀。水冷壁有足够的动力水头，以防止水循环中出现停滞、倒流、不稳定的水动力等等，水冷壁设有中间混合联箱，保证水冷壁中间混合联箱入口和水冷壁出口任意两根管子之间的温度偏差均不高于35℃。相邻两管设计温差为150℃，超过50℃可以正常运行，不必采取特别措施。2.3.12最低直流负荷为25%BMCR。2.3.13对垂直水冷壁的管子弯头，选择适当的弯曲半径和最佳的弯曲工艺，以控制弯头的椭圆度及内侧波浪度。2.3.14垂直水冷壁管屏的端部加工准确无误，各管口平面与管屏严格保持90°直角。2.3.15垂直水冷壁燃烧器水冷套的制作尺寸要求严格，制造中将充分考虑相邻管子的节距是否合适，控制焊接变形，确保尺寸公差在许可范围内。2.3.16为监视蒸发受热面出口金属温度，在水冷壁管上装有足够数量的测温装置。测温点元件在出厂前装配完成。具体数量不少于以下要求：水冷壁（向火背火面各半）68个测点水冷壁中间混合集箱94个测点水冷壁出口集箱94个测点共计256个测点水冷壁测点位置见下图： 2.3.17 锅炉设有膨胀中心，并在需监视膨胀的位置合理布置装设膨胀指示器，膨胀指示器的装设便于在运行工况巡视检查。卖方提供锅炉装设膨胀指示器的数量及相应的布置位置，见热膨胀系统图。炉顶密封按先进成熟的二次密封技术制造，比较难于安装的金属密封件在制造厂内焊好，以确保各受热面膨胀自由、金属密封件不开裂，避免锅炉炉顶漏烟和漏灰。2.3.18水冷壁上设置必要的观测孔、热工测量孔、人孔、吹灰孔及布置相应的平台；人孔门的布置便于检修人员进入各受热面并设有出入平台；炉顶设有炉膛内部检修用的临时升降机具及炉内检修维护平台（铝合金），并装设该升降机具及脚手架用的预留孔，预留孔数量不小于12个。2.3.19水冷壁和渣斗接合处具有良好的密封结构，以保证水冷壁能自由膨胀。2.3.20冷灰斗水平夹角不小于55°，燃烧室及冷灰斗的结构具有足够的强度与稳定性，冷灰斗处的水冷壁管和支持结构能承受大块焦渣的坠落撞击和异常运行时焦渣大量堆积的荷重。2.3.21水冷壁的放水点装在最低处，保证水冷壁管及其集箱内的水能放空。2.3.22炉膛装设2套炉膛火焰工业电视装置。2.3.23水冷壁集箱尺寸序号名称数量规格mm材质设计压力MPag设计温度℃长度m重量kg1水冷壁下集箱（前后）2Φ216.3ⅹ42SA106-C32.237132.0131102水冷壁下集箱（侧）2Φ216.3ⅹ42SA106-C32.23711673643水冷壁中间混合集箱（前后）2Φ241.8ⅹ49SA335P1231.443832.0239504水冷壁中间混合集箱（侧）2Φ241.8ⅹ49SA335P1231.443816.0117005水冷壁出口集箱（前墙）1Φ318.5ⅹ58SA335P1230.643832.0165906水冷壁出口集箱（侧墙）2Φ298.5ⅹ58SA335P1230.643816161807水冷壁出口集箱（后墙）1Φ267.4ⅹ52SA335P1230.643832.0127008后水吊挂管出口集箱1Φ216.3ⅹ42SA335P1230.643832.070509后水吊挂管入口集箱1Φ216.3ⅹ42SA335P1230.643832.0829010水平烟道二侧墙入口集箱2Φ216.3ⅹ42SA335P1230.64386.0298011水平烟道二侧墙出口集箱2Φ216.3ⅹ42SA335P1230.64386.0301012后烟道前、后及分隔墙入口集箱3Φ216.3ⅹ42SA335P1230.445432.02417013后烟道二侧墙入口集箱2Φ216.3ⅹ42SA335P1230.445413720014后烟道二侧墙出口集箱1Φ339.7ⅹ58SA335P1228.945432.02029015后烟道前、后及分隔墙出口集箱2Φ216.3ⅹ42SA335P1228.945432.01443016后烟道二侧墙出口集箱2Φ216.3ⅹ42SA335P1228.94541359202.4结构特点1）采用改进型的内螺纹管垂直水冷壁，即在上下炉膛之间加装水冷壁中间混合集箱，以减少水冷壁沿各墙宽的工质温度和管子壁温的偏差，取消早期的在大直径水冷壁下集箱内装设小直径节流孔圈的设计，改为在小直径的下联箱外面较粗的水冷壁入口管段上装焊直径较大的节流孔圈以加大节流度，提高调节流量能力，然后通过三叉管过渡的方式与小直径的水冷壁管（φ28.6）相接，用控制各回路的工质流量的方法来控制各回路管子的吸热和温度偏差。2）在保证水冷壁出口工质必需的过热度的前提下，采用较低的水冷壁出口温度（421℃ ），并把汽水分离器布置于顶棚、包墙系统的出口，这种设计和布置可以使整个水冷壁系统包括顶棚包墙管系统和分离器系统采用低合金钢SA213-T12（P12），所有膜式壁不需作焊后整屏热处理，也使工地安装焊接简化，对保证产品和安装质量有利。1）由于过热器和再热器大量采用优质高热强钢，管壁相对较薄，因此各级过热器可以采用较大直径的蛇形管（φ51~60）保证较低的过热器阻力，而在很多其它公司（特别是欧洲公司）的设计中，超临界和超超临界锅炉过热器均采用小直径管（φ38~44.5）以控制壁厚，这样导致较高的过热器阻力。2）汽温调节手段的多样化，除过热器采用三级六点的喷水外，直流运行时主要靠改变煤/水比来调节过热汽温，再热汽温主要调节手段为烟气分配挡板，而以燃烧器摆动作为辅助调节手段，再热器还在一、二级之间加装事故喷水减温装置，过热器采用三级喷水能更好消除工质通过前级部件所造成的携带偏差，也增加了调温能力。3）为降低过热器阻力，过热器在顶棚和尾部烟道包墙系统采用二种旁路系统，第一个旁路系统是顶棚管路系统，只有前水冷壁出口的工质流经顶棚管；第二个旁路为包墙管系统的旁路，即由顶棚出口集箱出来的蒸汽大部分送往包墙管系统，另有小部分蒸汽不经过包墙系统而直接用连接管送往后包墙出口集箱。4）过热器正常喷水水源来自省煤器出口的水，这样可减少喷水减温器在喷水点的温度差和热应力；但在非正常情况下，如果屏式过热器和末级过热器汽温和壁温过高，则可利用由给水管引出较低温度的水喷入，达到较好的减温效果。再热器喷水水源来自给水泵中间抽头。2.5锅炉整体布置情况本锅炉采用单炉膛、П型布置、悬吊结构。燃烧器布置为反向双切圆燃烧方式。锅炉的汽水流程以内置式汽水分离器为分界点，从水冷壁入口集箱到汽水分离器为水冷壁系统，从分离器出口到过热器出口集箱为过热器系统，另有省煤器系统、再热器系统和启动系统。过热器采用四级布置，即低温过热器（一级）→分隔屏过热器（二级）→屏式过热器（三级）→末级过热器（四级）；再热器为二级，即低温再热器（一级）→末级再热器（二级）。其中低温再热器和低温过热器分别布置于尾部烟道的前、后竖井中，均为逆流布置。在上炉膛、折焰角和水平烟道内分别布置了分隔屏过热器、屏式过热器、末级过热器和末级再热器，由于烟温较高均采用顺流布置，所有过热器、再热器和省煤器部件均采用顺列布置，以便于检修和密封，防止结渣和积灰。水冷壁为膜式水冷壁，由于全部为垂直管屏，因此可以不必采用结构复杂的张力板来解决下部炉膛水冷壁的重量传递问题。为了使回路复杂的后水冷壁工作可靠，将后水冷壁出口集箱（折焰角斜坡管的出口集箱）出口工质分别送往后水冷壁吊挂管和水平烟道二侧包墙二个平行回路，然后再用连接管送往顶棚出口集箱，与前水冷壁和二侧水冷壁出口的工质汇合后再送往顶棚包墙系统，这样的布置方式在避免后水冷壁回路在低负荷时发生水动力的不稳定性和减少温度偏差方面较为合理和有利。烟气流程如下：依次流经上炉膛的分隔屏过热器、屏式过热器、末级过热器、末级再热器和尾部转向室，再进入用分隔墙分成的前、后二个尾部烟道竖井，在前竖井中烟气流经低温再热器和前级省煤器，另一部分烟气则流经低温过热器和后级省煤器，在前、后二个分竖井出口布置了烟气分配挡板以调节流经前、后分竖井的烟气量，从而达到调节再热器汽温的目的。烟气流经分配挡板后通过连接烟道和回转式空气预热器排往电气除尘器和引风机。锅炉启动系统为带再循环泵系统，二只立式内置式汽水分离器布置于锅炉的后部上方，由后竖井后包墙管上集箱引出的锅炉顶棚包墙系统的全部工质均通过4根连接管送入二只汽水分离器。在启动阶段，分离出的水通过水连通管与一只立式分离器贮水箱相连，而分离出来的蒸汽则送往水平低温过热器的下集箱。分离器贮水箱中的水经疏水管排入再循环泵的入口管道，作为再循环工质与给水混合后流经省煤器—水冷壁系统，进行工质回收。除启动前的水冲洗阶段水质不合格时排往扩容器系统外，在锅炉启动期间的汽水膨胀阶段、在渡过汽水膨胀阶段的最低压力运行时期以及锅炉在最低直流负荷运行期间由贮水箱底部引出的疏水均通过三只贮水箱水位调节阀送入冷凝器回收。在锅炉启动期间籍于再循环泵和给水泵始终保持相当于锅炉最低直流负荷流量（25%BMCR）流经给水管—省煤器—水冷壁系统，启动初期锅炉保持5%BMCR给水流量，随锅炉出力达到5%BMCR，三只贮水箱水位调节阀全部关闭，锅炉的蒸发量随着给水量的增加而增加，而通过循环泵的再循环流量则利用泵出口管道上的再循环调节阀逐步关小，当锅炉达到最小直流负荷（25%BMCR），再循环调节阀全部关闭，此时，锅炉的给水量等于锅炉的蒸发量，启动系统解列，锅炉从二相介质的再循环模式运行（即湿态运行）转为单相介质的直流运行（即干态运行）。 过热器采用煤/水比作为主要汽温调节手段，并配合三级喷水减温作为主汽温度的细调节，喷水减温每级左右二点布置以消除各级过热器的左右吸热和汽温偏差。再热器调温以烟气挡板调温为主，燃烧器摆动调温为辅，同时在一、二级再热器之间的连接管上装有事故喷水装置。2.6炉膛水冷壁情况炉膛水冷壁采用焊接膜式壁、内螺纹管垂直上升式，炉膛断面尺寸为31016mm×15314mm，水冷壁管共有2080根，均为φ28.6mm×5.9mm（最小壁厚）四头螺纹管，管材均为SA213-T12，节距为44.5mm，管子间加焊的扁钢宽为15.9mm，厚度6mm，材质SA387-12-1，在上下炉膛之间装设了一圈中间混合集箱以消除下炉膛工质吸热与温度的偏差。由前水冷壁上集箱出口的工质经顶棚管流入顶棚出口集箱，前部顶棚管φ38×6.2，节距为66.75mm,共464根，管子材质SA213T12，后部顶棚管的管子为φ54×8.5，节距为133.5mm，共232根，所有顶棚管均为膜式壁。为降低阻力，二侧水冷壁上集箱出口的工质由连接管直接送往顶棚出口集箱，起到了顶棚管旁路的效果，对于回路结构复杂的后水冷壁上部则作单独处理，后水冷壁上部管经折焰角斜坡至后水出口集箱，然后进入汇集管再用连接管将后水冷壁工质送往水平烟道二侧包墙和后水冷壁吊挂管。水平烟道二侧包墙管共136根，为φ38.1×7.4mm，节距为89mm，采用SA213T12的光管，后水冷壁吊挂管共115根，管子为φ48.6×11.2，节距为267mm，材料SA213-T12，这二个平行回路出口的工质也均用连接管送往顶棚管出口集箱。这样所有从炉膛水冷壁出口来的全部工质均集中到顶棚出口集箱，然后由此集箱一部分用连接管送往后竖井包墙管进口集箱再分别流经后竖井的前、后二侧包墙及分隔墙，这些包墙管出口的工质全部集中到后包墙出口集箱，然后用四根大直径连接管送到布置于锅炉上方的汽水分离器，这里应说明的是顶棚管出口集箱的工质并不是全部送往包墙系统，有一部分通过旁通管直接进入包墙出口集箱，这样可以减少包墙系统的阻力，包墙系统的管子数据如下：前包墙管采用φ38.1×7.4mm，节距为133.5mm，共232根，材质SA213T12；后包墙管采用φ42.7×8.2mm，节距为133.5mm,共232根，材质为SA213-T12；二侧包墙采用φ38.1×9.4mm，节距为111.25mm,共208根，材质为SA213-T12；分隔墙为φ38.1×9.4mm，节距为100.13mm,共309根。所有包墙管均采用膜式壁结构，管间扁钢厚为6mm，材质均为SA387-12-1，所有包墙管均采用上升流动，因此对防止低负荷和启动时水动力不稳定性有利。水冷壁下集箱不再采用MHI公司前几台垂直水冷壁所采用的类似于控制循环锅炉那样的大直径集箱（φ800~900）而改用φ216mm的小直径集箱，并将节流孔圈移到水冷壁集箱外面的水冷壁管入口段，入口短管采用φ42.7×6的较粗管子，在其嵌焊入节流孔圈，再通过二次三叉管过渡的方法，与φ28.6的水冷壁管相接，这样节流孔圈的孔径允许采用较大的节流范围，可以保证孔圈有足够的节流能力，按照水平方向各墙的热负荷分配和结构特点，调节各回路水冷壁管中的流量，以保证水冷壁出口工质温度的均匀性，并防止个别受热强烈和结构复杂的回路与管段产生DNB和出现壁温不可控制的干涸（DRO）现象。2.7启动系统启动分离器系统为内置式，锅炉负荷小于25%BMCR的最低直流负荷时，启动系统为湿态运行，分离器起汽水分离作用，分离出来的过热汽进入过热器，水则通过水连通管进入分离器贮水箱，通过再循环系统再循环，当机组渡膨胀时，贮水箱中的水由三只水位控制阀（WDC阀，也即分离器疏水调节阀）排入锅炉扩容系统或汽机冷凝器系统（根据炉水水质情况决定），锅炉负荷达到25%BMCR后，锅炉运行方式由再循环模式转入直流运行模式，启动系统也由湿态转为干态，即分离器内已全部为蒸汽，它只起到一个中间集箱的作用。启动分离器为立式，共2只，布置于锅炉后部上方，分离器外径为φ1100，壁厚为125mm，高度为4.8m，材料为SA387-12（钢板卷焊）或SA187-F12（锻件），由后包墙管出口集箱引出的4根φ457×72材质为SA335P12的连接管切向引入二只汽水分离器，在分离器的底部布置有一根轴向引出的水连通管通往分离器贮水箱，此连通管为φ444.5×66mm，材质为SA335P12，因此共有2根水连通管通往分离器贮水箱，汽水分离系统的水容积要满足水位调节阀执行机构动作时间的要求。贮水箱底部引出的一根出水管采用φ559×73的管子，材质为SA-106C。在这疏水管上引出一路去冷凝器的三只水位调节阀的三个支管，供启动阶段特别是启动初期的汽水膨胀阶段时稳定分离器水位并回收工质用。贮水箱疏水总管直接与循环泵入口相接，通过此循环泵为启动阶段提供再循环水量，泵出口管为φ406×62的SA-106C管子，其上装有再循环调节阀（BR阀）和逆止阀，在循环泵上的入口管道上则装有电动闸阀，汽水分离器贮水箱为立式布置，尺寸φ1174×137mm，总高度为14.8m，材质同汽水分离器。为了在启动时加热循环泵和泵的进出口的管道，特别是在热态启动时缩短启动时间，由省煤器出口管道上引出一加热管以加热循环泵和泵的出口管道和去冷凝器的疏水管道。由于管道上装设的截止阀是常开式，因此当锅炉转入直流运行，启动系统已解列的情况下仍能有一定量的热水流经启动系统的上述管道，使启动系统处于热备用状态。2.8过热器系统 过热器系统采用四级布置，以降低每级过热器的焓增，沿蒸汽流程依次为水平与立式低温过热器、分隔屏过热器、屏式过热器和末级过热器。由两只汽水分离顶部引出的二根蒸汽连接管（φ444.5×66mm，SA335P12）将蒸汽送往位于后竖井中的水平低温过热器入口集箱，流经水平低过的下、中、上管组，水平低过蛇形管共有232片，每片由5根管子组成，管子为φ50.8，节距为133.5mm，壁厚为7.6~7.8mm，材质为SA213T12，由水平低过的出口段与立式低过相接，管径亦为φ50.8，节距为267mm，以降低烟速，材质也是SA213T12，由立式低过出口集箱引出的2根φ482.6×75的连接管上装有二只第一级喷水减温器，通过喷水减温后进入分隔屏入口集箱。分隔屏共有12大片屏，每个大屏又由4个小屏组成，每大屏各有60根φ54的管子，按照壁温，分别采用SA213-T22（壁厚为7.1~12.1mm）和SA213-TP347H（壁厚为6.9~8.7mm）材料，由分隔屏出口集箱引出的2根φ495×96（SA335P22）连接管上装有二只第二级喷水减温器，其出口管道为φ559×108，蒸汽进入屏式过热器入口集箱（φ457×92，SA335P22）。屏过蛇形管共有56屏，每屏由13根管组成，横向节距为534mm，管子材质为SA213T22，Codecase2328（18Cr钢）以及SA213TP301HCbN（HR3C），管径为φ50.8/φ63.5，管子平均壁厚为6.7mm，屏过出口集箱为φ444.5×76（SA355P91），由屏过出口集箱引出2根φ546×72连接管，管上装有二只第三级喷水减温器，喷水后的蒸汽进入末级过热器入口集箱（φ419.4；SA335P91），末过蛇形管共有90屏，每屏由16根管弯成，管径为φ57.1/48.6，材质为Codecase2328和SA213TP310HCbN，平均厚度为7.7mm，横向节距为333.8mm，末过出口集箱为φ553.4，材质为SA335P91。由末过出口集箱引出二根主汽导管送往汽机高压缸，主汽导管为φ610×129mm，材质为SA335P91。主汽导管装有1只弹簧式安全阀，4只PCV阀，在二只汽水分离器蒸汽引出管的连通管中装有7只过热器入口弹簧安全阀。过热器系统共装有三级喷水减温，每级左右二点，能充分消除过热汽温的左右偏差。2.9再热器再热器分成低温再热器和末级再热器二级。低温再热器布置于尾部竖井中，由汽机高压缸来的排汽用二根φ762×25（A672GrB65）的导管送入水平低温再热器入口集箱，水平低再共232片，每片由6根管子组成，节距为133.5mm,管子规格为φ63.5mm，分下、中、上三组，材质依次为SA209-T1、SA213T12及SA213-T22，壁厚为3.5~4.1mm,水平低再出口端与立式低再相接，立式低再共有116片，节距为267mm，管径为63.5mm,材质为SA213T91，壁厚为3.5mm，由立式低再出口集箱引出二根φ762× 47（SA335P22）的连接管上各装有一只事故用紧急喷水减温器，其出口蒸汽进入末级再热器入口集箱，集箱为φ711.2×54，材质为SA355T22，末再蛇形管共114片，每片由9根管组成，横向节距为267mm，其材质为Codecase2328和SA213TP301HCbN，平均壁厚为3.5mm。末再出口集箱为φ787.4×58，材质为SA355P91，由末再出口集箱引出的2根热再热导管将再热汽送往汽机中压缸，热段再热蒸汽导管采用φ813×45，材质为A691GrP91。在再热器的进口导管上装有8只弹簧式安全阀，在再热器的出口导管上装有2只弹簧式安全阀。2.10省煤器在尾部竖井的前、后分竖井的下部各装有一级省煤器，省煤器为顺列布置，以逆流方式与烟气进行热交换。给水由φ610×78（SA106C）的导管送往省煤器入口集箱，省煤器为光管式，顺列布置，每级省煤器各有288片，采用φ45×6.4mm管子，横向节距为90mm，材质为SA210C。前后级省煤器向上各形成二排吊挂管，悬挂前后竖井中所有对流受热面，悬挂管材质为SA210C，节距为267mm，省煤器入口集箱为φ298.5×53，材质为SA106C；省煤器中间集箱为φ216.3×42，材质为SA106C；省煤器出口集箱置于锅炉顶棚之上，采用φ457×72的管子，材质为SA106C。由省煤器出口集箱引出2根φ457×62的连接管将省煤器出口水向下引到水冷壁入口集箱上方二只汇合器，再用连接管分别将工质送入各水冷壁的入口集箱。 3.烟风系统情况3.1烟风系统设计3..1.1锅炉烟风系统采用平衡通风方式，满足锅炉在燃用设计煤种时从启动至最大连续蒸发量（BMCR）的风量和排出烟气量的需要，且满足燃用校核煤种的需要。锅炉启动时向油燃烧器提供燃烧风。3.1.2在空预器出口的二次风管上引一路热风再循环管至送风机入口风道，以加热空预器进口二次风，防止空预器低温腐蚀及堵灰。热风再循环风量将由制造厂根据传热元件的保护性能确定。3.1.3系统内的送风机、引风机和一次风机在汽机额定工况运行时获得最高效率，并具有较宽的调节范围。3.1.4在锅炉低负荷时，烟风系统的设计和布置，能使送、引风机、一次风机、空预器满足单侧运行的要求。3.1.5每台锅炉配有二台密封风机，一台运行、一台备用，向磨煤机及磨煤机进口风门提供密封风。锅炉冷一次风向给煤机和磨煤机出口风门提供密封风。3.1.6每台锅炉分别配有火焰监视冷却风机，向炉膛电视摄像机、泄漏探测器、导管和火焰监测器提供冷却风。3.2一次风机3.2.1一次风机形式的选择一次风系统的特点是风量较小，而风压要求较高，风量随着机组的负荷变化而变化，其变化范围比较大，风机选型时需考虑空预器的漏风量、磨煤机切换时通风量增大等因素，风量裕量大，风机的风量变化比较大，而一次风系统要求风压变化较小。动叶可调轴流风机具有结构紧凑、效率高、效率曲线平坦、调节性能好及检修维护方便等优点。由于动叶可调轴流风机的压力系数较低，为获得高的压头需采用双级叶轮，其制造要求相对较高，但其运行效率高，尤其是在变负荷工况下更加明显，选用动叶可调轴流式风机还是合适的。离心式风机具有结构简单、运行可靠、价格较便宜等优点，但是风机高效率区范围小，在机组部分负荷很多。玉环电厂在电力系统中主要承担基本负荷，同时也要能够满足电网调峰运行的要求，而在风机的调节特性及整个机组运行的经济性上轴流风机明显优于离心式风机，因此我们采用了动叶可调轴流式一次风机。3.2.2一次风机为上海鼓风机机厂生产1)型式：动叶可调轴流式PAF19-12.5-22)数量：每台炉配置两台，本期工程共配八台3)运行方式：两台风机并联运行4)调节方式：动叶可调5)布置方式：水平对称布置，垂直进风，水平出风3.2.3一次风机技术数据如下:序号项目单位数值1风机型号PAF19-12.5-22风机总重量kg150003叶轮直径mm18844轴的材质42CrMo-55轮毂材质15MnV6叶片材质HF-17叶轮级数级28每级叶片数片249叶片调节范围度-30~30 10液压缸缸径和行程mm/mm336/5011转子重量kg320012转子转动惯量kg.m266813风机的第一临界转速r/min>191114进风箱材质/壁厚/mmQ235A/615机壳材质/壁厚/mmQ235A/1216扩压器材质/壁厚/mmQ235A/617风机轴承型式滚动18轴承润滑方式稀油19轴承冷却方式油池+强制油循环20轴瓦冷却水量t/h2.2521风机旋转方向（从电机侧看）逆时针22消音器阻力Pa<150Pa(T.B)23安装时最大起吊重量/最大起吊高度kgm70004.524检修时最大起吊重量/最大起吊高度kgm32004.53.3送风机3.32.1送风机形式的选择一般来说送风机的工作条件比较好，其设计风量是按锅炉最大连续蒸发量及空气预热器漏风最不利的情况来考虑，再加上风机的裕量等因素，使送风机的实际运行值偏离设计点较多。动叶可调轴流式风机，它具有调节范围广，运行效率高，经济性好，体积小、重量轻等优点，当机组负荷大范围变化、运行工况偏离设计值时，动叶可调风机仍能保持高效率。采用动叶可调轴流风机虽然价格较贵，一次性投资较大，但因能长期高效运行，因而年运行费用必然最小，经济效益显著优于其它类型的风机。基于以上原因，本工程送风机采用了动叶可调轴流式。风机配有液压油站，用于动叶片的调节，调节灵敏度高，滞后作用小，能够满足机组控制要求。在风机叶轮进口处装有失速探针，能够及时发出信号，从而保护风机不在喘振区运行。风机装有入口消音器及本体隔音包覆以降低风机噪音。3.3.2送风机特点1)型式：动叶可调轴流式风机2)数量：每台炉配置两台，本期工程共配八台3)运行方式：两台风机并联运行4)调节方式：动叶调节5)布置方式：水平对称布置，垂直进风，水平出风6)安装地点：室外露天3.3.3送风机技术数据（一台风机）序号项目单位数值1风机型号FAF30-14-12风机调节装置型号100N.m4-20mA3叶轮直径mm29864轴的材质42CrMo-55轮毂材质15MnV6叶片材质HF-17叶轮级数级1 8每级叶片数片149叶片调节范围度－30～3010液压缸缸径和行程mm/mm336/10011转子重量kg360012转子转动惯量kg.m257413风机的第一临界转速r/min>128114进风箱材质/壁厚/mmQ235A/615机壳材质/壁厚/mmQ235A/1616扩压器材质/壁厚/mmQ235A/617风机轴承型式滚动18轴承润滑方式强制润滑19轴承冷却方式稀油强制润滑20轴瓦冷却水量t/h/21风机旋转方向（从电机侧看）逆时针22消音器阻力Pa～15023风机总重量kg2500024安装时最大起吊重量/最大起吊高度kgm11000625检修时最大起吊重量/最大起吊高度kgm360063.4引风机3.4.1引风机形式的选择引风机是输送含尘且温度较高的烟气，工作条件较差，从目前国内大型机组引风机的配套及生产情况来看，动、静叶调节的轴流风机均可选用，但从两种型式风机的设计及运行特点来分析，其各有利弊。静叶可调轴流风机对尘粒的适应性优于动叶可调轴流风机。静叶可调轴流式风机对含尘量的适应性一般不大于400mg/Nm3，而动叶可调轴流风机一般则只能承受不大于150mg/Nm3的含尘量。因此，静叶可调轴流式风机对含尘烟气的适应性较强，且运行稳定，比较适合引风机的运行特点。动叶可调轴流式风机负荷调节性较好，但价格较高，叶片对烟气的含尘量较为敏感。鉴于以上情况，从将来设备的寿命及运行的可靠性和经济性考虑，本工程的引风机采用静叶可调轴流式风机。3.4.2引风机特点1)型式：静叶可调轴流式2)数量：每台炉配置两台，本期工程共配八台3)运行方式：两台风机并联运行4)调节方式：静叶调节5)布置方式：两台风机的可调前导叶电动执行机构安装位置从电机一端看均在风机右侧，垂直进风，水平出风6)安装地点：室外露天3.4.3引风机技术数据（一台风机） 序号项目单位数值1风机型号AN42e6(V19+4°)2风机调节装置型号A184T003叶轮直径mm42504轴的材质355轮毂材质16MnR6叶片材质16MnR7叶片使用寿命小时500008叶轮级数级19每级叶片数片1910叶片调节范围度-75～3011液压缸缸径和行程mm/mm(无油缸)12转子重量kg750013转子转动惯量kg.m21000014风机的第一临界转速r/min65015进风箱材质/壁厚/mmQ235/816机壳材质/壁厚/mmQ235/2217扩压器材质/壁厚/mmQ235/818风机轴承型式滚动轴承19轴承润滑方式脂润滑20轴承冷却方式冷风机强制冷却21轴瓦冷却水量t/h/22风机旋转方向（从电机侧看）逆时针旋转23风机总重量kg9450024冷却风机型号/数量G9-19№5A/225冷却风机功率kW7.526冷却风机风量、风压1174～25044603～412227安装时最大起吊重量/高度kg/m12000/3.528检修时最大起吊重量/高度kg/m80000/3.529比转速923.5空气预热器每台锅炉配有两台半模式、双密封、三分仓容克式空气预热器，立式布置，烟气与空气以逆流方式换热。预热器型号为34-VI（T）-1800-SMR，转子直径为φ16400，传热元件总高度为1800mm。 预热器转子采用半模式扇形仓格结构，热端和热端中间层传热元件采用DU板型，冷端传热元件采用NF6板型。所有传热元件盒均制成较小的组件，检修时可全部从侧面检修门孔处抽出，更换非常方便。冷端传热元件及元件盒的材料采用耐低温腐蚀的CORTEN钢制作，可保证使用寿命大于50000小时。预热器采用双径向、双轴向密封系统。热端静密封采用美国ALSTOM-API新结构，为迷宫式密封结构，既保证密封性能，又可使扇形板上下移动；冷端静密封采用胀缩节式，既保证了不漏风，又可以调整扇形板位置；热端和冷端静密封由通常的单侧密封改为双侧密封，既减少了漏风又提高了使用寿命。预热器采用可靠的导向和支承轴承。导向轴承采用双列向心滚子球面轴承，导向轴承装置本身可随转子热胀和冷缩而上下滑动，并能带动扇形板内侧上下移动，从而保证扇形板内侧的密封间隙保持恒定。导向轴承结构简单，更换、检修方便，配有润滑油冷却水系统，并有温度传感器接口。空气预热器的支承轴承采用进口向心球面滚子推力轴承，使用可靠，维护简单，更换容易，配有润滑油冷却水系统。每台预热器配有一套中心传动装置，包括主电机、辅助电机、空气马达和盘车装置，电机配备变频调速启动装置，实现软启动、无级变速。当主传动电机发生故障时，能自动切换辅助电机或空气马达投入运行，确保预热器安全运行。一旦停转，转子停转报警器发出声光报警。传动装置减速机齿轮全部为硬齿面，减速机体积小、重量轻，安装调整方便，运行平稳可靠。3.6烟风道选择计算结果表序号名称介质温度℃管道规格mm管道流速m/s数量根管材1一次风机出口风道203600×3200×49.42Q235-A2空预器出口热一次风道3142800×2400×418.523至磨煤机热一次风道3142000×1400×417.864冷一次风总管202400×2000×412.415至磨煤机冷一次风道201000×800×411.566送风机出口风道206000×5500×410.127除尘器前烟道1238000×9400×68.228除尘器后烟道1216000×7000×614.629进烟囱前总烟道1217000×13000×613.513.7电气除尘器根据本工程的环保要求，每台锅炉配置2台三室四电场电气除尘器，除尘效率不小于99.7%。除尘器设计以锅炉BMCR为基准，并留有下述裕量：烟气量+10%，烟气温度+10oC。除尘器的阻力小于300Pa，漏风率为小于3％。电除尘技术参数：设备名称：电除尘器型号：2FAA3×45M-2×68-145数量：每台炉配两台除尘器，四台机组共8台每台除尘器入口烟气量：411.2Nm3/s(设计煤种，BMCR工况)417.1Nm3/s(校核煤种，BMCR工况)除尘器入口烟气温度：122℃(设计煤种)125℃(校核煤种)除尘器入口含尘量：12.237g/Nm3(设计煤种)22.094g/Nm3(校核煤种)保证效率：≥99.7%本体阻力：<200Pa本体漏风率：<2%气流均布系数<0.21电场数：4个每台除尘器进口数：3个(水平烟箱)出口数：3个(水平烟箱) 3.8吹灰系统和烟温探针锅炉共布置有116只炉膛吹灰器，40只长伸缩式吹灰器和4只回转式空气预热器用吹灰器。所有水冷壁吹灰器和长伸缩式吹灰器的汽源抽自分隔屏过热器的出口管道，而空气预热器吹灰的汽源来自屏式过热器出口管道，共有二个蒸汽减压站。上述蒸汽减压后送往吹灰器，吹灰器采用程序控制，炉膛出口二侧各装设一只烟气温度探针以控制锅炉启动时炉膛出口烟温。另外还配置了炉膛火焰监测闭路电视系统。每个减压站配置一只减压阀、安全阀、压力开关和流量开关。吹灰管路和疏水系统为温控式热力疏水，热力疏水阀由气动温度控制器自控制启闭，当管道内的蒸汽具有设定的过热度时疏水阀自动关闭。4.制粉系统情况4.1制粉系统选择华能玉环电厂工程的设计煤种的收到基挥发分为27.33%，哈氏可磨系数为56，选用了中速磨煤机直吹式正压热一次风机制粉系统。4.1.1采用正压冷一次风机中速磨煤机直吹式制粉系统，一台锅炉将配置6台高效可靠的HP1163型中速磨煤机和皮带称重式给煤机，5台运行、1台备用。煤粉细度为200目筛中通过量不小于78%。每台磨煤机出口引出4根煤粉管道（管径为φ711.2X10）至炉前经煤粉分配器分成8根煤粉管道（管径为φ508X10），炉前煤粉分配器保证煤粉的均匀分配。在八角煤粉燃烧器前，煤粉管道经过浓淡分离器进行二次分配后接入煤粉喷嘴。在BMCR工况下，煤粉主管道的流速为26.4m/s，煤粉支管道的流速为26.5m/s。在35％BMCR工况下，煤粉主管道的流速为22.9m/s，煤粉支管道的流速为23.0m/s。4.1.2煤粉管道弯头考虑防磨措施，其使用寿命大于10年。4.1.3煤粉燃烧系统在35%B-MCR到100%B-MCR使用2至5台磨煤机运行。4.2磨煤机4.2.1磨煤机形式对于正压冷一次风机直吹式制粉系统，我厂采用是上重厂的HP1163型磨煤机,是美国CE公司在RP型磨煤机的基础上改进、创新发展起来的一种高性能先进的浅碗式磨煤机。上海重型机器厂在80年代引进了CE公司RP磨的整套生产技术，现在已具有向用户提供RP磨及HP磨两种系列产品的生产能力。HP磨采用了RP磨的基本形式，其结构主要由齿轮减速箱、磨辊和加载装置、磨碗、分离器等部分组成。4.2.2磨煤机数量中速磨煤机的台数宜根据锅炉容量、燃烧器数量、燃烧区热负荷、单只燃烧器热负荷、主厂房布置、投资及运行费用和检修条件等综合考虑确定。考虑有1台及1台以上的备用磨。由于本期工程设计煤种的结焦性较强，单只燃烧器的热负荷不宜太大；选用布置6台中速磨煤机,5台运行,1台备用。4.2.3磨煤机出力每台锅炉配置6台HP型中速磨煤机，5台运行、1台备用。在磨制设计煤种时，除备用外的磨煤机磨损后期的总出力不小于锅炉最大连续蒸发量（BMCR）时燃煤量的110%；在磨制校核煤种时，全部磨煤机在检修前的总出力不小于锅炉最大连续蒸发量时的燃煤消耗量。煤粉细度为200目筛孔通过率≥78％。磨煤机带旋转分离器。4.2.4中速磨石子煤处理方式每台中速磨产生的石子煤最大排放量约0.372t/h。磨煤机石子煤排放方式目前有多种方式：水力喷射、人力铲运、机械提升和机械铲运等。但相对来说水力喷射式系统不可靠，且由于管道泄漏易污染环境；人力铲运劳动强度高，机械水平太低。因此机械提升和机械铲运是较为理想的两种方式。机械铲运方式由操作人员定期将磨煤机石子煤斗中的石子煤卸入可移动的石子煤箱，用电瓶铲车运走。采用机械铲运方式系统简单，投资省，对环境影响小，但需要一定的劳动力。4.3给煤机每台锅炉配置6台能适应中速磨煤机正压直吹式制粉系统运行的电子称重式给煤机，5台运行，1台备用，每台给煤机的出力不小于磨煤机计算出力的1.1倍，为10-100t/h。其设计压力不小于0.35MPa。通过调节给煤机的转速，控制给煤量以满足锅炉需要。配置具有储存和计算功能的计量仪表，精度优于±0.5%的煤量称量，设有断煤信号自动清扫装置及密封风装置。4.4原煤仓每台锅炉设置6只钢制原煤仓，煤仓材料采用碳钢，锥体部分采用不锈钢内衬，锥斗的水平夹角将不小于70° 。根据运煤专业卸煤方式的不同，原煤仓的形状可分为两种形式。当采用卸料小车卸煤时，原煤仓的开口为矩形，从上到下分别为长方体，方圆节和圆锥。当采用犁煤器卸煤时，原煤仓的开口为圆形，从上到下分别为圆柱体和圆锥。每台原煤仓的几何容积为908m3，有效容积为772m3，设计煤种按5只煤仓计算能满足锅炉BMCR负荷下9.4小时耗煤量，符合《火力发电厂设计技术规程》的要求。4.5密封风机配置100%容量的密封风机2台，供给6台磨煤机以及前插板门的密封风，防止煤粉外漏。密封风机吸风取自一次风机出口，经过滤器后吸入密封风机。单台磨煤机密封风量为1.75～2.06kg/s，按6台磨运行计算所需密封风量为10.5～12.36kg/s，规定风量裕度10～20%，按15%计算，密封风机进口风量为12.08～14.2kg/s。提升压头为3.5kPa,规定压头裕度20～40%，按30%计算，密封风机提升压头为4.6kPa。5.燃油系统锅炉点火及启动助燃油采用零号轻柴油。锅炉点火采用高能电弧点火装置，二级点火系统，由高能电火花点燃轻柴油，然后点燃煤粉。油枪采用回油压力式机械雾化。每炉各角装设3层油枪和高能点火器，每层设1根油枪和高能点火器，共装设24根油枪和高能点火器。每根油枪出力2500kg/h，总输入热量按30%B-MCR考虑，油枪额定出力时系统进油量57000kg/h。配置3台离心式供油泵，当一台锅炉低负荷稳燃时运行1台供油泵；当一台锅炉正常启停、另一台锅炉低负荷稳燃时运行2台供油泵，1台备用。供油泵型号为100AY67X8，流量80m3/h，扬程536mH2O。燃油系统采取油轮卸油的方式，由油轮上的卸油泵直接打入油罐。设置二台2000m3的轻油罐。如轻油罐需要加热采用蒸汽盘香管加热方式。配置一套油水分离装置系统，包括污油水吸入泵、滤网、油水浓度分析仪、电气开关箱、反冲洗装置等。燃油系统油管道吹扫介质采用厂用压缩空气。6.除渣除灰系统6.1除渣系统底渣系统采用机械式二级底渣系统。每台炉炉底设1台刮板捞渣机，正常出力为6.5~11.5t/h，最大出力为70t/h，倾角为35°。底渣经渣井落入刮板捞渣机水槽，冷却裂化后，由刮板捞渣机连续地从炉底输出，经碎渣机破碎后，由二级机械输送机输送至炉架外侧的渣仓贮存，然后由自卸卡车送往灰场贮存，或外运综合利用。系统中配置5辆载重量为8t全封闭型自卸卡车。当后续二级输渣设备出现故障时，刮板捞渣机输出的渣经三通挡板旁路至系统外，以人工清除装车外运。二级机械输送机的出力与刮板输送机相匹配，倾角为44°。每台炉设2座直径为φ5m的渣仓，每座渣仓的有效容积为80m3。刮板捞渣机溢流水、二级机械输送机底部收集水和渣仓析水通过沟道引入布置在刮板捞渣机附近的溢流水池中。每台炉设一座溢流水池，设2台溢流水泵和（1运1备）和1根溢流水管。刮板捞渣机技术参数：项目数据备注数量（每台炉）1制造商／原产地克莱德／英国壳体部分克莱德成套／中国出力（t/h）额定出力6.5~11.5最大出力70外形尺寸（L×W×H）（m）52×3.3×3.5设备总质量（kg）~120,000水平段长度（m）~43.7倾斜段长度（m）~9.5倾角（°）~30º槽体宽度（mm）2000运行速度（m/s）额定出力时0.008最大出力时0.05冷却水进口温度（℃）38 冷却水流量（m3/h）80溢流水温度（℃）<60电动机型式／型号待定制造商／原产地ABB,SIEMENS／英国或其他买方可接受的厂家功率（kW）55转速（r/min）1470电压等级（V）380质量（kg）300链条型式／型号HEKO5S-2.0型圆环链／36×126制造商／原产地HEKO／德国材料14CrNiMo5尺寸（mm）36×126表面硬度（HRC）63(HV800)工作寿命（h）>40,000链轮型式／型号GIA型/9齿，可更换凸齿制造商／原产地HEKO／德国材料42CrMo4节圆直径φ（mm）726表面硬度（HRC）63(HV800)工作寿命（h）>60,000刮板材料型钢加16Mn耐磨条耐磨条HV400工作寿命（h）>30,0006.2除灰系统飞灰的输送系统采用正压浓相气力输送方式将电除尘器、省煤器灰斗收集的飞灰送入灰库内。每台炉电除尘器、省煤器飞灰系统分为A、B两个单元。每台炉设三根输送灰管。单元A、B各设一根粗灰管，用于输送电除尘器第一、二电场和省煤器的飞灰；2个单元共用一根细灰管，用于输送单元A、B第三、四电场的飞灰。每台炉设3台输送空压机，2台运行，1台备用，提供输送气源。系统采用连续运行方式，输送出力应有锅炉在MCR工况下不小于该系统燃用设计煤种时排灰量50%的裕度，同时应满足燃用校核煤种时的输送要求并留有20%的裕度，所以每台炉输送出力应不小于2×42t/h。电除尘器灰斗设有灰斗气化系统，每台炉设置了3台灰斗气化风机，2台运行，1台备用，2台电加热器。电除尘区域输灰控制用气由专用的主厂房区仪用空压机供给。2台炉共设3台仪用空压机，2运1备。同时底渣和脱硫系统吸收塔区的控制用气也由主厂房区仪用空压机系统供应。2台炉的输送空压机、灰斗气化风机及主厂房区仪用空压机合并布置。输送空压机及仪用空压机排出的冷却水将收集起来，供水布专业回用。7．锅炉燃烧系统燃烧系统设计的主要任务是：l良好的燃尽l低负荷稳燃l低NOx排放l防止结渣及高温腐蚀l良好的煤种适应性 根据这些要求，华能玉环1000MW超超临界锅炉采用了MHI的PM型燃烧器和MACT燃烧系统，PM型的燃烧器见图，风粉混合物通过入口分离器分成浓淡二股分别通过浓相和淡相二只喷嘴进入炉膛，由图可以看出浓相煤粉浓度高，所需着火热量少，利于着火和稳燃；由淡相补充后期所需的空气，利于煤粉的燃尽，同时浓淡燃烧均偏离了NOx生成量高的化学当量燃烧区，大大降低了NOx生成量，与传统的切向燃烧器相比，NOx生成量可显著降低。PM燃烧器由于将每层煤粉喷嘴分开成上下二组，增加了燃烧器区域高度，降低了燃烧器区域壁面热负荷，有利于防止高热负荷区结焦。PM燃烧器简图PM燃烧器NOx生成量示意图MACT燃烧系统，就是在PM主燃烧器上方一定高度增设二层AA风（附加风）喷嘴达到分层燃烧目的，这样整个炉膛沿高度分成三个燃烧区域，即下部为主燃烧区，中部为还原区，上部为燃尽区，这种MACT分层燃烧系统可使NOx生成量减少25%，MACT燃烧技术原理见下图。 MACT燃烧技术原理图MACT燃烧技术原理图：三菱公司MACT(MitsubishiAdvancedCombustionTechnology)燃烧技术的原理如下：在炉膛的主燃烧区燃料是缺氧燃烧，炉膛过量空气系数为0.85，但在燃烧器喷口附近，由于燃烧率较低，需要的氧量较少，因此在燃烧器喷口附近的区域内是氧化性气氛，这时燃料氮氧化后生成NOx，在炉膛中间的主燃烧区，空气量仅为燃烧理论空气量的0.85，因此燃烧的过程也是一个还原的过程，这时部分NOx被还原成为NH3、HCN。主燃区的化学反应过程如下：N+O2------›NOCnHm+O2------›CO2+H2O在燃烧器的上部通过OFA喷嘴加入部分空气，使进入炉膛的空气量达到理论燃烧空气量的水平，形成一个还原脱NOx区，此还原区的化学反应过程如下：CnHm+O2------›CO+H2+CnHmNO+CnHm------›NHi+N2+CnHm在OFA喷口的上方，是AA风喷口，通过AA风喷口喷入炉膛的风量为总风量的15%，在此燃尽区内的化学反应过程如下：CnHm+O2------›CO2+H2OO2+CO+H2------›CO2+H2ONHi+O2------›NO+N2根据三菱公司现已运行机组经验，采用三菱公司特有的MACT燃烧技术燃用神木煤，烟气排放NOx含量实测值约为270~290mg/Nm3，满足我国环保标准。8.锅炉启动系统详细介绍8.1启动系统的作用与汽包锅炉不同，直流锅炉点火时，为了减少流动的不稳定和保持水冷壁管壁温低于允许值，必须保证炉膛水冷壁管中的流量不低于最小流量值。本锅炉炉膛水冷壁管所需的最小流量值为25%BMCR。但在锅炉启动和产汽量低于炉膛所需的最小流量负荷区间运行时，多余的水又不能进入过热器系统，此时就需要在过热器前设置一个启动旁路系统来将多余的水排掉。因此超临界直流锅炉启动系统的主要作用就是在锅炉启动、低负荷运行（蒸汽流量低于炉膛所需的最小流量时）及停炉过程中，维持炉膛内的最小流量，以保护炉膛水冷壁管，同时满足机组启、停及低负荷运行时对蒸汽流量的要求。超临界直流锅炉对给水品质有严格的要求，在锅炉点火时，给水品质必须满足要求。因此启动系统的另一个作用就是在锅炉冷态清洗时为清洗水返回给水系统提供了一个流通通道。 直流锅炉的启动系统分为分离器外置式启动系统和分离器内置式启动系统两大类，本锅炉采用分离器内置式启动系统，即分离器与过热器之间无隔绝阀门，启动系统按全压设计。本锅炉的启动系统还配有循环泵，可大大减少启动时的工质损失和热损失，并且大大减轻热态启动时对锅炉的热冲击。8.2启动系统的构成本锅炉的启动系统由立式布置的内置式分离器、贮水箱、循环泵、阀门、管道及附件等组成，启动系统布置简图见图1所示，部件构成说明如下：(1)立式分离器(VSS)——分离器布置在尾部竖井包墙外74.5m标高处，在锅炉启、停过程中和低负荷运行时，分离器用于进行有效的汽水分离。本锅炉设计采用两个立式布置的内置式分离器，其结构型式为圆柱形筒体，球形封头，筒体及封头材料均为SA182-F12-2（锻件），分离器外径为φ1100，壁厚为128mm，高度为3.71m。在每个分离器筒体上部设有6个切向布置且与水平面成15°夹角的介质进口管接头。当汽水混合物沿筒体切向进入分离器后，旋转形成的离心力使汽水分离，分离出的蒸汽从顶部引出管流向过热器，分离出的水从分离器底部排到贮水箱。在分离器内部设有汽水分离环和消旋器。汽水分离环是一个位于分离器顶部蒸汽引出管入口处的钢环，直接焊接在上封头内表面。汽水分离环的作用是阻止被分离出的水爬上引出管内壁随蒸汽一起流出。消旋器是位于分离器底部出水口上方的交叉板式结构，下设有一个大圆筒及四片肋板固定在分离器内壁上,消旋器用来抑制漩涡的形成，从而减少排水中的带汽。分离器简图见图2所示。(2)贮水箱(WCT)——在两个分离器的下方布置有一个贮水箱，用于收集分离器的排水。汽水分离器贮水箱为立式布置，尺寸φ1174×140mm，总高度为13.8m，材质同汽水分离器。贮水箱中的水位控制类似于自然循环锅炉的汽包水位控制，只是贮水箱的水位变化是以“米”来计量，而汽包的水位变化是以“毫米”来计量。贮水箱筒体上设有两个进水管接头、一个排空管接头、两个手孔装置，还设有压力、温度测点及三对水位测点。贮水箱顶部设有放汽管用于排放分离器排水带进来的蒸汽，底部有放水管与循环泵连接。在贮水箱底部放水口上方设有消旋器（与分离器内的消旋器一样），以减少循环泵进口管道的水中带汽。贮水箱简图见图2所示。(3)循环泵(BCP)——本启动系统中设置一台循环泵，在锅炉启停和低负荷运行时，通过循环泵在启动系统和省煤器及炉膛水冷壁之间建立有效的循环，将炉膛水冷壁排出的热水返回到省煤器和水冷壁，以减少能量损失和工质损失，此时炉膛最小流量和循环泵流量之间的流量差由给水泵补充。循环泵进水来自贮水箱，出水送入省煤器进口集箱。该循环泵因未得到锅炉厂提供的说明书，因此技术参数不清楚。(4)过滤器——在循环泵进口的管道上布置一个专用过滤器用于防止杂物进入循环泵，通过测量过滤器进、出口之间的压差来检查过滤器是否堵塞。在过滤器上设有一个手孔用于停炉时检查过滤器内部。(5)水位控制阀（WDC阀）——布置在靠近疏水扩容器的疏水管道上，其作用是当锅炉启动发生汽水膨胀时，用这三个WDC阀将锅炉水冷壁膨胀疏水排入到扩容器中。当贮水箱水位处于高水位区间时，这三只阀按顺序打开用于控制高水位，当贮水箱水位落到正常水位区间时，这三只阀关闭。（6）启动系统各管道的功能如下：l循环泵入口管道：连接分离器储水箱与循环泵，在锅炉湿态运行时采用循环泵出口的调节阀控制分离器储水箱中的水位。l循环泵出口管道：连接循环泵出口与省煤器给水管道，在锅炉湿态运行时，将锅炉再循环水泵入锅炉炉膛水冷壁进行再循环。l循环泵入口冷却水管道：连接高加出口到循环泵入口管道，正常运行时流量约为50t/h，非正常状态下的流量约为100t/h，其作用为防止循环泵叶片发生汽蚀现象。l循环泵暖泵管道：连接省煤器出口到循环泵出口排放管道，在锅炉干态运行时，有一部分热水从省煤器出口到循环泵的出口排放管道，对循环泵进行暖泵，以确保循环泵能随时投入运行。lWDC阀暖阀管道：连接WDC阀入口管道与循环泵暖泵管道，其作用是当锅炉干态运行时，有一部分热水从循环泵的暖泵管道到WDC阀入口管道，使WDC阀保持热备用状态。l到锅炉过热器喷水管道：机组转入直流工况后，由于启动循环泵暖泵系统及WDC阀暖阀系统一直投入运行，分离器贮水箱出口管道一直有水进入，因此分离器贮水箱中的水位将不断升高，为了避免循环泵的频繁启停，接一管道到锅炉的过热器喷水，使分离器贮水箱中的水位保持在正常的水位上。注：以上说明及分离器、贮水箱结构是参照北京巴布科克·威尔科克斯有限公司的启动系统资料编写，如有矛盾之处，以MHI提供资料为准。图1：启动系统布置简图 图2：分离器及贮水箱结构图8.3启动系统的排放能力 根据三菱公司提供的带泵启动系统的热量及流量平衡表，当锅炉热态启动时排出的饱和水流量最大，因此如果汽机冷凝器能接收锅炉热态启动时排出的饱和水量，则汽机冷凝器也能接收其他启动工况的启动排水量。根据汽机冷凝器供货厂家的计算，汽机冷凝器仅能接收800t/h热态启动状态下的饱和水量，仅为热态启动状态下排水量的2/3，因此在最早的设计方案中，考虑有两根管道道进入汽机冷凝器，回收锅炉启动度膨胀时疏水量的2/3，一根管道进入疏水扩容器，排掉锅炉启动度膨胀时疏水量的1/3。这种布置方式可以在现有汽机冷凝器容量的前提下，最大限度的回收工质和热量，减少扩容器容积。由于此种布置方式的WDC阀后管道分别接入汽机冷凝器和疏水扩容器，因此WDC阀后的背压不同，对WDC阀的设计条件要求极其严格，三菱公司及世界上其它公司都没有这种启动系统的运行经验，因此经过我公司与三菱公司的多次讨论后，决定放弃这种布置方式转而采用所有WDC阀后的疏水管道全部接入疏水扩容器的布置方式。锅炉启动各管道流量的示意见图如下：。Q：通过循环泵的流量；Q0，Q1：通过锅炉省煤器及水冷壁的流量；Q2：循环泵入口过冷水流量；Q3：循环泵最小流量；Q4：蒸汽流量；Q5：给水泵出口流量；Q6：通过WDC阀排到扩容器去的流量；Qs：锅炉度膨胀时排出的水量8.4启动期间各流量关系曲线： 9.编后语 由于至今仍然无法得到锅炉厂的技术说明书,本培训讲义只是根据现有资料和参照其它相似直流锅炉编写,同时由于本人接触本厂锅炉时间短,经验也欠缺,其中错误和不当之处难免很多,请大家指出。此外，非常抱歉不能和大家一起共同交流，如有问题请大家集中起来，我会找时间和大家共同探讨，谢谢大家。袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃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