土木工程毕业设计计算书含建筑设计+结构设计+设计图纸

'毕业论文（设计）BACHELORDISSERTATION设计题目：创维科技3号研发中心设计学位类别：工学学士学科专业：土木工程作者姓名：xxx导师姓名：xxx完成时间： 摘要本次毕业设计是一个办公楼，主要进行的是结构设计部分。结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。结构语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。结构设计的阶段大体可以分为三个阶段：一、结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构；二、结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算；三、结构施工图绘制关键词：结构设计；荷载计算；节点验算； AbstractThisgraduationprojectisanofficebuilding,itwassomeofstructuraldesignthatmainlycarriedon.Thestructuraldesignexpressesthethingthattheengineerwillexpressinstructurallanguageinbrief.Thestructurallanguageisstructuralelementssimplifiedoutrefinedfromthebuildingandotherspecializeddrawingsofstructuralengineer,includingfoundation,wall,column,roofbeam,board,stair,full-pageproofdetailpicture,etc..Thencometoformthestructuralsystemsofthebuildingorstructureswiththesestructuralelements,includingverticalityandbearingandresiststrengthsystemoflevel,andthenvariousloadthatsituationproduceinamostsuccinctwayfromtransmissiontofoundation.Thestageofthestructuraldesigncanbedividedintothreestagesonthewhole:1.Structuralschemestage:Accordingtotheimportanceofthebuilding,providingfortificationagainstearthquakesintheearthquakeintensity,thegeologicprospectreportoftheprojectofthebuildingsite,classificationandheightandstoreyofthebuildingofthebuildingfieldarecountedtoconfirmthestructuralformofarchitecture,whatthisprojectisadoptedisframestructure;2.Calculatestageinstructure:Includingloadingandcalculating,theinternalforceiscalculatedandcalculatedwiththecomponent;Keyword:Structuraldesign;Loadandcalculate;Nodalcheckingcomputations. 目录第一章前言1第二章建筑设计理念及依据22.1设计理念22.2工程概况22.3设计依据32.4建筑设计32.4.1平面设计32.4.2使用部分的平面设计42.4.3门窗的作用及功能要求42.4.4交通部分的平面设计42.5立面设计42.6建筑剖面设计52.7其它部分做法和说明5第三章结构设计说明73.1主体工程设计73.2基本假定与计算简图73.2.1基本假定73.3荷载、侧移计算及控制73.4内力计算及组合83.4.1竖向荷载下的内力计算83.4.2水平荷载下的计算83.4.3内力组合83.5构件、节点及基础设计83.6变形缝的设置83.7施工材料83.8施工要求及其他设计说明9第四章结构计算书部分104.1工程总体概述104.1.1柱网布置104.1.2梁、柱截面尺寸的初步确定114.1.3梁柱线刚度134.1.4各层横向侧移刚度计算（D值法）154.2竖向荷载及其内力计算174.2.1计算单元的选择如4-7图174.2.2竖向荷载统计184.2.3恒载作用下梁的内力计算204.2.4恒荷载作用下梁的固端弯矩计算224.2.5活载作用下柱的内力计算274.2.6柱轴力梁端剪力的计算304.3重力荷载代表值计算及荷载汇总384.4地震作用计算41I 4.4.1横向自振周期414.4.2楼层地震剪力的计算，水平地震作用计算424.4.3位移验算（多遇水平地震作用下）444.4.4框架内力计算(水平地震作用下)454.5框架的内力组合484.5.1计算规定及抗争等级的选择484.5.2梁柱的内力组合494.6截面设计544.6.1框架梁截面设计544.6.2梁正截面受弯承载力计算544.6.3梁斜截面受剪承载力计算554.7框架柱截面设计574.8楼板设计604.8.1楼板类型及设计方法的选择604.8.2设计荷载604.8.3楼板内力分析及配筋计算614.9基础设计644.9.1基础工程概况644.9.2独立基础设计645.0楼梯设计705.0.1楼梯概况705.0.2楼梯板设计705.9.3平台板设计71参考文献75致谢76I 第一章前言土木工程专业的毕业设计是综合性和实践性极强的最后一个教学环节，是理论与实际相结合的训练阶段；是我们学生运用所学的基础理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构、施工设计的重要实践过程，涉及综合运用建筑、结构、施工、设备、给排水和相关学科的基础知识。毕业设计的时间较短，我们土木工程专业的学生本次毕业设计仅需完成该工程主体建筑——办公楼的建筑及结构设计部分施工图，侧重于结构计算，包括II类场地土7度地震的抗震设防，考虑结构的抗震设计。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，装修豪华，防火要求和管理自动化水平高，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，扩大学生非本专业知识面也是十分重要的。由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，加上条件和水平所限，不可避免地存在疏漏与错误，敬请教师批评指正。学生：201年月日52 第二章建筑设计理念及依据2.1设计理念办公楼是给人们提供办公用途的建筑，在怎样的环境下，人们能够高效率的办公，在怎样的设计下，可以将办公与舒适巧妙的结合在一起，成了我本次设计的最大主题，“安全，适用，经济，美观”的原则，经过我和指导老师的相互推敲，我们一致认为本设计应该具有以下特点：（1）建筑物不能与周边建筑不和谐，要巧妙的融入大环境（2）舒适性。无论是工作还是生活都能一体，让员工有归属感（3）安全。最主要的就是安全性，员工的人生安全永远是第一位的（4）经济。在满足以上综合特点的前提下将预算做到最低2.2工程概况本设计办公楼位于xx市经济开发区，红线范围为120m×70m。xx的经济开发区地大物博，地势平坦，有许多大企业的办公楼，所以很适合创维科技3号研发中心的坐落。设计标高：室内外高差：300mm。墙身做法：墙身采用240厚的多孔空心砖。屋面做法：（上人屋面）：在后面的建筑部分我会详细的分解楼面做法：钢筋混凝土预制楼板，1：20水泥砂浆抹面20厚门窗做法：木门和塑钢窗。地质资料：水文地质和工程地质A.地质资料场地范围内土质构成：土层底部深度（m）土层厚度(m)土层名称fak(kPa)剪切波速(m/s)0.52.17.314.020.5以下0.51.65.26.76.5-淤泥质土砂粉质粘土中砂中密细砂-60105200310--70110240340350>50052 B.水文资料拟建场地地势平坦，自然地表标高18.0m，实测最高地下水位16.7m，水质无侵蚀性。C.气象资料基本雪压kN/m2,东南风向，基本风压。2.3设计依据1、xx学院土木办公楼毕业论文开题报告；2、xx院土木办公楼毕业设计任务书；3、相关设计规范。2.4建筑设计2.4.1平面设计该建筑物总长度为54.6m，总宽度为20.1m，共五层，主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构，总建筑面积为6964m2。图2-1建筑平面图52 2.4.2使用部分的平面设计空间布置如2-1表：表2-1房间设置表序号房间名称面积1多功能厅5002健身房2533乒乓球室844桌球室845咖啡廊1686图书馆1917活动室120860人会议室842.4.3门窗的作用及功能要求门窗不承重，在房屋的结构中起到分隔房间，连接房间和交通通道的作用，门在各个不同的建筑物中尺寸也不尽相同，所以要严格的按照相关规范设计尺寸；窗的主要功能是采光、通风及观望。2.4.4交通部分的平面设计办公楼走道的宽敞明亮会直接影响办公楼里的人们工作，所以足够宽敞的空间是我的设计理念，在满足规范的同时，尽可能的加宽走道的宽度，不论是在消防还是在疏散的过程中，都能起到不错的效果。。走道的长度对消防疏散的影响最大，耐火等级为二级的时候，安全疏散距离不得大于40m。2.5立面设计建筑物的里面设计，应该遵循以下规律：a:符合基地环境和总体规划要求;b:满足建筑物对建筑功能的需求；52 c:符合构筑物的功能特点；d:符合建筑物结构的设计特点e:掌握相应的设计标准和经济指标2.6建筑剖面设计剖面的设计主要涉及到建筑物的设计标高，本设计中建筑物标高在设计书中有，立面的美观使用，是整个设计的难点和亮点。2.7其它部分做法和说明根据《建筑设计规范》(a).基础防潮层水泥砂浆防潮层。(b)．地面：水泥地面25厚1：25水泥砂浆找平层100厚C30混凝土110厚素土夯实(C)．楼面：水泥地面20厚1：25水泥砂浆找平层100厚钢筋混凝土楼板(D)．外墙面：水泥砂浆抹面，灰白色面砖饰面。(E)．内墙面做法10厚1：3水泥砂浆打底12厚1：2水泥砂浆抹面(F)．水泥台阶20厚1：25水泥砂浆抹面素水泥浆一道80厚C20号混凝土台阶面向外坡1.5%素土夯实52 (G)．上人屋面做法：35厚C20细石混凝土10厚低标号砂浆隔离层5厚SBS改性沥青卷材防水层20厚1：3水泥砂浆找平层现浇钢筋混凝土屋面板120厚(H)．散水的做法20厚1：2水泥砂浆抹面压实抹光50厚C20混凝土素土夯实向外坡4%所有结构均为现浇钢筋混凝土结构。52 第三章结构设计说明3.1主体工程设计合理的建筑主体结构设计，是需要刚柔并济的，刚度太大的建筑物，当遇到大的破坏力，所承受的力会格外的大，就有可能产生巨大的破坏，刚度太小的结构，又很容易产生塑形变形，所以在做结构设计的时候，一定要综合考虑。该建筑为办公楼，选用框架结构，混凝土强度等级采用C30a、所有的单向板底筋短放在底部，在长时间放置在短钢筋。.b、框架梁在竖向筋除图中注明外不联合，必然的，必须使用的焊接接头，在同一截面处钢筋，不得超过钢筋总面积的50%c，预留孔内项目的主要部分，预埋件施工应结合其他相关学科，严禁在结构构件后孔。d、柱和墙都连接的500个高的区间，在柱内嵌入和向外的钢和砌体2φ6长度不少于1000连接。e、在施工图没有墙旁边添加分区，只允许添加轻质隔墙。3.2基本假定与计算简图3.2.1基本假定（1）平面结构的假设：项目平面正交布置，可以考虑在每个方向的水平力的抗侧力结构承受的抗侧力结构的方向，垂直于应力方向的非。（2）因为整个结构体型比较规整，整体布置对称并且均匀，所以结构在水平荷载作用下可以不计扭转作用影响。3.3荷载、侧移计算及控制高层建筑的水平力加载控制，包括地震和风。建筑高度小于60m，和风载荷小，所以不用计算风荷载。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。52 3.4内力计算及组合3.4.1竖向荷载下的内力计算先把楼面上的竖向载荷分配给支撑它的结构，再进行竖向荷载作用下的内力计算。3.4.2水平荷载下的计算本次设计主要取一榀框架进行计算，先整体刚度进行分配，再根据各层的刚度比例情况进行再次分配，具体的算法和数据和算法在后面的计算书中都有比较详细的解答，在这里就不做详细的分析了。3.4.3内力组合（1）不考虑风荷载情况下，荷载组合简化可以如下：①1.2×恒荷载代表值＋1.4×活载代表值。②1.2×重力荷载代表值＋1.3×水平地震作用。（2）控制截面及不利内力。框架梁柱应为前两层的复合层，底部截面尺寸，混凝土强度，改变层和系统层的拐点。3.5构件、节点及基础设计部件设计包括框架梁，柱，加固板的计算。根据上部结构，工程地质，施工等因素的影响，优选和联合独立基础。对净反力的基础上，在两个方向向上弯曲，所以底层需要双向配筋，边柱的或可变的顺序计算部分,这两个方向的弯矩计算,基础视为悬臂板固定在柱周围。3.6变形缝的设置在结构的整体布局，以减少地基沉降，温度变化对结构形状复杂的不利影响，可以设置沉降缝，伸缩缝，抗震缝结构划分为若干独立单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。3.7施工材料200厚多孔空心砖外墙和疏散楼梯，200厚轻质隔墙板的内壁，设备管道密封和80厚石膏砌块空心墙。200厚多孔空心砖外墙和疏散楼梯，200厚轻质隔墙板的内壁，设备管道密封和80厚石膏砌块空心墙。门洞宽度≥1000mm，钢筋混凝土过梁。52 3.8施工要求及其他设计说明女儿墙压顶圈梁250mm×130mm，4φ8，φ6@250，构造柱为250mm×250mm，φ6φ12，φ4@240，间隔不大于1800mm52 第四章结构计算书部分4.1工程总体概述4.1.1柱网布置柱层：根据功能的要求，该房屋的建筑设计，建筑立面和剖面设计，整个5部分1层的主要结构，底层为4.2m，其他高3.6米柱网如图4-1所示：图4-1主体结构柱网布置图52 图4-2框架结构计算单元4.1.2梁、柱截面尺寸的初步确定1、框架梁截面尺寸估算（1）纵向框架梁1）l=7200mm，h=（1/8～1/12）l＝900mm～600mm,取h=650mm；b=（1/2~1/3）h=325mm~220mm，B=300.0mm，根据最小的价值标准，梁的截面主要是：B×H=300mm×650mm，则惯性矩：I＝1/12（bh3）＝300×650×650×650/12＝6.8×109mm42）l=2400mm，h=（1/8～1/12）l＝200mm～300mm,取h=400mm；按规范规定的最小限值，b=（1/2～1/3）h＝200mm～150mm,取b=200mm；截面梁主要是：B×H=200mm×400mm的其惯性矩为：I＝1/12（bh3）＝200×400×400×400/12＝1.060×109mm4（2）横向框架梁1）L=7800mm），H=（1/8~1/12）=975mm~650mm，H=700mm；b=（1/2~1/3）h=350mm~233mm，B=300mm；则梁的截面：b×h=300mm×700mm,其惯性矩为：I＝1/12（bh3）＝300×700×700×700/12＝8.60×109mm4（3）次梁L=7200mm，H=（1/8~1/12）=900mm~600mm，H=650mm；b=（1/2~1/3）h=325mm~220mm，B=300mm，根据最小的价值标准，梁的截面主要是：B×H=300mm×650mm，惯性矩：I＝1/12（bh3）＝300×650×650×650/12＝6.80×109mm42、框架柱截面尺寸估算52 通过框架柱截面尺寸的轴压比是根据N主轴设计压力根据估计的估计值的估计。轴压比计算公式（主轴压力的设计值按这个公式）图4-3框架柱的受荷面积1)4轴与C轴相交中柱=1.26×14×[7.8×(3.6+1.2)]×5×1.05×1.0×1.0=3467.3KNAc=bchc≧N/µNfc=3467.3×1000／（0.8×14.3）=303086㎜²由于BCHC=600mm×600mm＝360000mm²在600mm×600mm的柱截面2)4轴与A轴交边柱=1.26×15.6×3.6×3.75×5=2653.56KNAc=bchc≧N/µNfc=2976.7*1000/（0.8×14.3）=231955㎜²考虑边柱偏心荷载作用下，600mm×600mm截面尺寸3）8轴与B轴相交的角柱=1.26×3.6×3.9×3.75×5=331.7KNAC＝BCHC≥N/µN（0.8×331.7/FC=14.3）=28994mm²柱在表面负荷小，但由于双向偏心受压柱下，受力复杂，取600mm×600mm4）11轴与E相交的边柱=1.26×14×4.5×4.8×5=1905.12KN52 Ac=bchc≧N/µNfc=1905.12/(0.8×14.3)=177600㎜²截面尺寸600mm×600mm（2）尺寸是否检查截面柱框架结构以满足要求1）按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4两层短柱，HN=3600mm，HN/H=3.6/0.55=6.55>43）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/10～1/15h≧(1/10~1/15)Ho=(1/10~1/15)×4200㎜=420㎜~280㎜(取底层即最高的层4200㎜)因此，选择的框架柱的截面尺寸均能满足施工要求柱，梁截面尺寸总结在表4-1和表4-2所示：表4-1梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁纵梁DE跨EF跨FG跨7.8m跨C30250×600200×400250×600300×700表4-2柱截面尺寸（mm）层混凝土强度等级（b×h）（㎜×㎜）1~6C30600×6004.1.3梁柱线刚度取结构图中6号轴线的一榀框架进行计算52 图4－4横向框架简图表4－3刚度(横梁线)ib计算表类别Ec(N/mm2)b(mm)h(mm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(kN·m)1.5EcI0/l(kN·m)2EcI0/l(kN·m)AB、CD跨3.01042506004.510972002.7210104.0810104.81010BC跨3.01042004001.0610924001.310104.5610102.61010表4－4刚度(柱线)ic计算表层次Ec(N/mm2)b（mm）h（mm）hc（mm）Ic（mm4）EcIo/l（kN·m）13.00104600.0600.042001.0810106.7510102~53.00104600.0600.036001.0810109101052 图4--5各楼层梁、柱线刚度4.1.4各层横向侧移刚度计算（D值法）刚度计算转移3，每一层的外侧（D值）（1）底层①4根角柱K=4.02/5.69=0.7αc=(0.5+K)/(2+K)=0.413Di1=αc×12×ic/h2=0.413×12×6.75×1010/42002=13575②D-11，11，1，1（4）K=(4.02+5,69)/7.98=2.41αc=(0.5+K)/(2+K)=0.668Di2=αc×12×ic/h2=0.668×12×6.75×1010/42002=20064③A-3～8、D-3～8、（8根）K=4.88/7.98=0.611αc=(0.5+0.611)/(2+0.611)=0.426Di3=αc×12×ic/h2=0.426×12×6.75×1010/42002=17293④B-3～9、C-3～9、（10根）52 K=（4,88+2.6）/4.88=1.53αc=(0.5+1.53)/(2+1.53)=0.716Di4=αc×12×ic/h2=0.716×12.0×6.75×1010/42002=24035∑D1=(13575+20064)×4+(17293+24035)×10=515546（2）2～5层①4根角柱K=4.02×2/（9×2）=0.447αc=K/(2+K)=0.447/2.447=0.182Di1=αc×12×ic/h2=0.182×12×9×1010/36002=14982②C-11、C-1、B-11、B-1（4根）K=(4.02+8.4)×2.0/（9×2）=1.39αc=1.39/(2+1.39)=0.410Di2=αc×12×ic/h2=0.410×12×9×1010/36002=35000③A-3～8、D-3～8、（8根）K=（4,88×2.0）/（9×2）=0.16αc=K/(2+K)=0.16/2.16=0.2112Di3=αc×12×ic/h2=0.211×12×9×1010/36002=18769④B-3～9、C-3～9、（10根）K=（5.44+2.6）×2/（9×2）=1.79αc=K/(2+K)=0.472Di4=αc×12×ic/h2=0.0.472×12×9×1010/36002=39333∑D2-5=(14982+35000)×4+(18769+39333)×10=783348通过计算，横向束层侧向刚度：表4-5横向侧移刚度统计表52 层次12345∑Di（N/mm）5155467833487833487833487833484.2竖向荷载及其内力计算4-6层梁平面布置图4.2.1计算单元的选择如4-7图52 4-7和轴向横框计算单元示意图由于设置在房间束，所以直接的楼面荷载如4-7图在水平的遮光线框架显示，的纵向框架梁柱中心线不重合。4.2.2竖向荷载统计1、屋面恒荷载计算①25厚C25浑凝土(细)0.25×30KN/m2=0.75KN/m2②20厚的水泥砂浆找平1：3配比0.020×20.0=0.40KN/m2③LC轻骨料混凝土斜层（最薄30厚）0.031×0.496kn/m2×16=2%④防水层(5厚SBS改性沥青卷材)0.150KN/m2⑤隔离层砂浆10厚0.010×20.0KN/m3=0.20KN/m2⑥保温或隔热层，用塑料30厚0.50×0.030=0.0150KN/m2⑦100厚的混凝土板现浇25.00×0.100=2.50KN/m2合计：4.511KN/m252 2、楼面计算（恒荷载）（1）地面铺防滑地砖卫生间，浴室①水泥砂浆打底+加防滑砖0.45KN/m2②找坡层用25毫米厚的细石24×0.025=0.60KN/m2③涂料防水3毫米厚0.30KN/m2④混凝土100厚楼板现场浇筑25.0×0.10=2.50KN/m2合计：3.850KN/m2（3）水泥砂浆楼面①水泥砂浆20厚1：2.50.020×20.00KN/m3=0.400KN/m3②建筑胶0.40KN/m2③100楼板现场浇筑0.10×25.0KN/m3=2.50KN/m2合计：3.30KN/m23、楼面活荷载计算楼面活载：办公室：1.50kN/m2厕所：2.00kN/m2大厅，走廊，楼梯：2.50千牛/平方米屋面:2千牛/平方米雪载：S0=0.60kN/m2,雪荷载标准值(屋面水平投影)为：SK=rS0=1.0×0.600=0.600kN/m24、计算(恒荷载)构件恒荷载的计算（1）窗、墙、门重力荷载单位面积①200厚粘土墙，非承重空心砖（12千牛/立方米，考虑外墙保温抹灰在20mm），外部重力荷载：12×0.2＋18×0.02＝2.760千牛/平方米②200厚墙非承重空心砖，粘土（12千牛/立方米）两侧20mm石膏52 重力荷载的内墙：12×0.20＋18×0.02×2＝3.120千牛/平方米③单位体积木门的重量是：0.200kN/m2④单位体积门窗铝合金重量是：0.400kN/m24.2.3恒载作用下梁的内力计算图4-7梁的荷载分布图(恒载作用)（1）第5层、是均布荷载=0.55×0.32×20×1.050=5.235kN/m=0.20×0.4×25.0×1.050=2.25kN/m为阶梯荷载，转化为均布荷载：q13=5.235×2.25×［1－2×(2.25/7.2)2+(1.4/7.2)3］×2=25.331kN/mP1，P2，P3计算如下：P1=梁自重+200㎜挡水墙重+空调板传荷载=20×0.25×0.2×4.2+2.9×0.3×9/5+20×0.10×0.20=13.30KNP2=屋顶面板横向传下的荷载+女儿墙屋面梁荷载+恒载（次梁）+空调板传递荷载+主梁=20×0.10×0.8×9+6×2.25×5/8×3×4.5+21.766×7.5/2+24×0.25×（0.25×9+0.3×4.5）×52 （0.65-0.12）×（7.5/2+1）+25×0.30×（0.75-0.12）×9+25+P1=401KNP3=主次梁自重+传递载荷（屋面板）+次梁荷载（屋面板传下来的）=4.50×2+21.766×7.5/2+6.0×2.25×3/8×2×4.5+6.0×2.1/2×+25×0.225×（0.65-0.12）×7.5/2+25×0.2×（0.75-0.12）×9=256.8KN弯矩P2，P3集中力的计算如下：=256.8×(0.5/2-0.15)=43.22kN.m（2）1～4层，=上横墙+梁自重，计算同第五层。=5.235+2.43×（3.5-0.60）=12.786kN/m=2.25kN/m梯形荷载地板与横梁均布荷载=3.4×2.25×(1-2×(2.25/7.2)2+(2.25/7.2)3)×2=13.425kN/mP1=挑梁自重+空调板传递荷载=20×0.2×0.3×4.2+2.6×0.3×7/4=13.730KNP2=空调板传递荷载+外墙百叶窗+地板纵向载荷重量+副梁纵梁重量+P1=（3.6-0.65）/4+25×0.250×（0.75-0.12）×25×（0.3×9+0.3×4.5）+（2.76×0.7×9+25×0.2×0.2+25×0.1×0.9×9）+0.4×2.2×1.9×4+3.4×2.250×5×4.5+12.734×7.5/2+3.12×（7.5/2+1）+25×0.3×9×（0.75-0.10）+10.958=298.45KNP3＝转换层梁荷载+楼面梁和梁传递荷载+分区隔板的重量=3.2×2.25×3/8×4×4.5+3.4×2.3/2×4.5×2+241.324×7.5/2+24×0.3×0.75×9+25×0.23×0.650×7.50/4×3+[3.12×8.4×（3.6-0.65）-0.2×1×2.10×2-0.3×1.8×2.4×52 3]+3.12×7.50×（3.6-0.65）/4=276.65KN考虑结构布置的对成型，均匀的负载是对称的，弯矩P2，P3集中力的计算如下：276.65×0.15=41.50kN.m横向荷载的计算结果列于表4-6：表4-6汇总表（横向荷载）层次q11KN/Mq12KN/Mq13KN/Mp1KNp2KNp3KNM2KN·MM3KN·M55.2352.2525.33113.300401254.3454.2442.111~413.7302.2513.30013.730256.8298.4547.2339.334.2.4恒荷载作用下梁的固端弯矩计算对于第5层：=-1/12×5.235×7.22=-22.615kNm=22.615kNm=-1/12×2.25×2.42=-0.827kNm=0.827kNm=-1/12×25.311×7.22=-109.34kNm=109.34kNm对于第1~4层=-1/12×13.730×7.22=59.31kNm=59.31kNm52 综上可得：第5层:第4-1层：分配系数计算：第5层：D轴：E轴：第4～2层：D轴：E轴：第1层：D轴：52 E轴：恒力矩框架的荷载横向分布4-8和弯矩图图4-9所示的作用下：52 图4-8弯矩二次分配(恒荷载作用)计算图52 图4-9弯矩图(恒荷载作用下)52 4.2.5活载作用下柱的内力计算各层框架梁上的荷载分布（活载作用下）如下图所示：444-10分布图(活在作用下)⑴、第5层：1）、屋面活荷载（等效均布荷载）弯矩P1，P3集中力的计算如下：52 2）、0.60KN/m雪荷载弯矩P1，P2集中力的计算如下：⑵、1～4层计算如下（P1,P2集中力产生的）： 著水电土0下横框计算活载的总结，表4-11。表4-11活荷载汇总表（横向框架架）层次q1KN/Mp1KNp2KNm1KN·Mm2KN·M57.115(1.6)36.5(8)38.85(9.6)7.5752.(24)5.56(1.437)1~47.11536.543.317.57525.562、活荷载作用下固端弯矩计算（1）对于第5层屋面活荷载：52 雪荷载：（2）对于1-4层：楼面活荷载：图4-12弯矩二次分配（活荷载作用下）图4-13弯矩图（活荷载作用下）52 4.2.6柱轴力梁端剪力的计算恒载作用下：(1)对于第5层：剪力（荷载引起）：AB跨：=1/2(5.235+25.337)×7.2=107.31kNBC跨:=1/2×2.25×2.4=2.7kN剪力(弯矩引起)：AB跨：=-(-48+120)/7.2=-10kNBC跨：VB=VC=0总剪力：AB跨：VA=107.31-10=97.31kNVB=107.31+10=117.31kNBC跨：VB=VC=2.7KN柱轴力：A柱：=401+117.31=518.31kNN柱底=N柱顶+G柱=518.31+32.4=550.31kNB柱：=256.8+107.31+2.7=366.81kNN柱=N柱顶+G柱=366.81+32.4=399.21kN(2)对于第4层：荷载引起的剪力：AB跨：=1/2×(13.730+13.300)×7.2=97.2kNBC跨:=1/2×2.25×2.4=2.7kN弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：=052 总剪力：AB跨：VA=107.31-0.18=107.13kNVB=107.31+0.18=107.49kNBC跨：VB=VC=2.7KN柱轴力：A柱：=256.8+107.31+550.31=914.42kN=914.42+32.4=946.82kNB柱：(3)对于第3层荷载引起剪力：AB跨：=1/2×(13.730+13.300)×7.2=97.2kNBC跨:=1/2×2.25×2.4=2.7kN弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨:VA=97.2-0.41=96.69kNVB=97.2+0.41=97.62kNBC跨：VB=VC=2.7KN柱轴力：A柱：52 B柱：(4)对于第2层：荷载引起的剪力：AB跨：=1/2×(13.730+13.300)×7.2=97.2kNBC跨:=1/2×2.25×2.4=2.7kN弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：=VA=97.2-0.38=96.82kNVB=97.2+0.38=97.58kNEF跨：VE=VF=2.7KN柱轴力：A柱：B柱：N柱底=N柱顶+G柱=1655.44+32.4=1687.84kN(5)第1层：荷载引起的剪力：AB跨：=1/2×(13.730+13.300)×7.2=97.2kN52 BC跨:=1/2×2.25×2.4=2.7kN弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：VA=97.2-0.72=96.58kNVB=97.2+0.72=97.92kNBC跨：VB=VC=2.7KN柱轴力：A柱：×256.8+97.92+1700.5=2086kNB柱：2、活荷载计算：（1）对于第5层：1）屋面活荷载：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：52 总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0kN柱轴力：A柱：B柱：2）雪荷载：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：AV跨：BC跨：总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0KN柱轴力：A柱：B柱：（2）对于第4层：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：AB跨：52 BC跨：总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0KN柱轴力：A柱：B柱：（3）对于第3层：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0KN柱轴力：A柱：B柱：（4）对于第2层：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：52 AB跨：BC跨：总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0KN对于柱轴力：A柱：B柱：（5）对于第1层：荷载引起的剪力：AB跨：BC跨:弯矩引起的剪力：AB跨：BC跨：对于总剪力：AB跨：BC跨：VB=VC=0KN柱轴力：A柱：B柱：52 表4-13梁端剪力柱轴力（恒载作用下）层次剪力（荷载）剪力（弯矩）剪力（总）轴力（柱）跨AB跨CD跨AB跨BCAB跨BC跨柱(A)柱(B)VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCNuNbNuNb5107.312.7-100117.31172.744.2415.0368.4408497.22.7-0.180107.1107.42.7914.4946.8800.5822.5397.22.7-0.41096,797.72.71266.81298.01228.41260.8297.22.7-0.38096.897.72.71656.61722.61655.41659.8197.22.7-0.72096.697.92.72086.02119.02082.52105.6表4-14梁端剪力和柱轴力（活载作用）（KN）层次剪力（荷载）剪力（弯矩）剪力（总）轴力（柱）跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC柱A柱BVA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCNuNbNuNb525.40-0.34027.4527.45065.474.22527.5-7.60（-0.20）0-6.27-6.370-13.2-15.76-6.27425.40-0.02027.6527.65084.398.54427.6325.40-0.02026.8826.880157.4186.34327.6225.40-0.03027.6527.650236.8267.95227.6125.40-0.23029.329.30299.4356.34127.652 4.3重力荷载代表值计算及荷载汇总图4-15梁柱的平面布置图1、各层重力荷载代表值计算（1）对于第五层①自重标准值（女儿墙）：G女儿墙=25×0.8×0.10×（50.7+19.0）×2=313.7kN②结构层（屋面板）的自重标准值：G屋面板=5.437×（19.0+0.6）×（50.7+0.6）=5200.2kN③梁自重标准值：G梁=0.2×0.54×（7.2-0.6）×20×15+0.3×0.180×（2.1-0.60）×25×6+25×0.2×0.630×（9-0.6）×20.0+0.30×0.64×（7.8-0.6）×20×4=1370.3kN④取1/2柱自重标准值：G柱=⑤取1/2墙自重标准值G墙=G外墙+G门+G窗+G内墙=52 +⑥取1/2的屋顶雪荷载标准值：Q6=则汇总5层所有重力荷载代表值为：G5=G女儿墙+G屋面板+G梁+1/2×G柱+Q6+1/2×G墙=9289.239kN重力荷载设计值：G5=1.2×（239.3+5200.2+1254.8+408+1321.4/2）+1.4×1/2×427.40=12876.40kN(2)重力荷载代表值（2-4层）计算①自重标准值（楼面及构造层）：G楼面=3.40×(19.8+0.6)×(50.4+0.6)=2988.2kN②G梁=1370.3kN梁的自重标准值③标准值（柱自重）：G柱=503×2=1006.0kN④标准值墙g墙=g外墙+g门+g窗+g内墙=4823.32kN⑤同样取1/2活荷载标准值重力荷载2-4F代表值汇总：52 Gi=G墙+G楼板+G柱+G梁+Q5=2988.2+4823.32+1370.3+472×2+942.3×2=12044.8kN重力荷载设计值：Gi=1.2×（2988.2+4823.32+1370.3+472×2）+1.4×942.3=14521.98kN(3)1F重力荷载代表值①自重标准值（楼面板及构造层）：G楼面=2988.2kN②梁自重标准值：G梁=1370.3kN③上下各取1/2柱自重标准值：G柱=G柱（1上半层）+G柱（2下半层）=472+4.8×0.8×0.8×20×30×0.50=1259kN④上下层各取1/2墙体的自重标准值：G墙=G墙（上半层1）+G墙（下半层2）=4823.32×0.5+0.5×4823.32×4.2/3.6-3.02×(3.6-0.75)×9=5248.25⑤取1/2活荷载标准值:Q1=923.4kN1F汇总重力荷载代表值为：G1=G楼板+G墙+G梁+G柱+Q1=2988.2+1370.3+1259+6022.4+923.4×2=15329.25kN重力荷载设计值：G1=1.2×（2988.2+1370.3+1259+6022.4）+1.4×923.4=16783.54kN重力荷载在各楼层的高度代表我的结果值如下：G5=14521.98kN，G4=15329.25kN，G3=15329.25kN，G2=15329.25kN，，G1=16783.54kN52 各个质点的重力荷载代表值示意图如图4-16所示：图4-16重力荷载代表值（5个质点）示意图4.4地震作用计算4.4.1横向自振周期在结构顶点的计算横向自振周期的虚位移法ψT取0.7注：(△u)k为第k层的层间侧移∑Dij为第i层层间侧移刚度52 (△u)i为第i层层间侧移s为同层内的柱总数表4-17假想侧移计算（结构定点）层次（kN）（kN）（N/mm）（m）（m）514521.9811636.37833480.01490.3105415329.2529851.237833480.03810.2956315329.2545180.487833480.05760.2575215329.2560509.737833480.07720.1999117783.4378293.165155460.15190.1227=1.7×0.7×(0.3105)1/2=0.663(s)4.4.2楼层地震剪力的计算，水平地震作用计算根据本结构的结构特点，采用底部剪力法即：Geq(结构总重力等效荷载)=66549kN1、地震影响（水平）系数=0.0912s=20.5/0.0912=224m/s(等效剪切波速度)二类场地,特征周期值Tg=0.35s。（二类场地一组）当7度设防时：因那么地震影响系数：α=（0.35/0.663）0.9×1×0.08=0.04552 2、FEK结构在水平地震作用下的总作用力标准值：FEK=αGeq=0.045×66549=2994.70kN因1.40Tg=1.40×0.350=0.490s0.1，不起主要作用，则取75 查表得选用4Φ14（）配筋率计算：2、考虑两边支座处：截面位置MKN·m支座B225.760.1160.127<ξb0.9541343C212.540.1210.156<ξb0.9321287计算结果见表4-26查表KY可以得到支座A、B处应选用钢筋选用钢筋425（）配筋率计算：横截面配筋大于最小配筋率，满足要求。4.6.3梁斜截面受剪承载力计算根据规范中规定“强剪弱弯”原则，我们再根据上面已经算出的内力组合表可以看出：梁端截面（DE框架）最大剪力组合：V=155.87梁斜截面受剪承载力计算结果见表4-2775 表4-27梁斜截面受剪承载力计算截面位置V(KN)（KN）实配加密区双支箍筋实配非加密区双支箍筋D225，764554.3260.46Ф8@100Ф8@2000.26%0.17%E212.549554.3260.35Ф8@100Ф8@2000.26%0.17%可知梁腹板高度HW=700-120=580mm>450mm，规格必须与腰肋两侧各不小于0.1%的BHw匹配，和不大于200mm的间距，本方案每侧配212（As=226mm2）。所以箍筋的配置，可以满足构造要求图4-28梁配筋图75 4.7框架柱截面设计1、柱截面尺寸复核底层柱NMAX为中柱。NMAX=3978.42KN轴压比µN=N/（FCAc）=3978.42×103（14.3×6002）=0.80≤（0.9）（gb50011-2010根据代码为混凝土结构设计（51页表6.3.6）符合要求）取h0=600-35=565mm,VMAX=127.56KNh0/b=565/600=0.94≤40.25fcbh0=0.25×1.0×14.3×600×565=1212KN＞VMAX(满足要求)故各层柱截面均满足要求。2、柱正截面承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋可从内力组合表中得知，应选择两组内力组合即NMAX，M和MMAX,N1、第一组内力组合：Mmax，N2、第二组内力组合：Nmax，M截面尺寸（框架柱）为：600mm×600mm，C30混凝土，HPB300级箍筋，HRB335纵向受力筋，抗震等级为四级。则强度等级标准值和设计值如下：混凝土强度：C30钢筋强度：HRB335HPB235相对受压区高度：框架柱正截面受弯承载能力计算过程见下表所示75 截面底层柱顶柱底|M|maxNmaxNmin|M|maxNmaxNmin85.5490.13110.36131.83208.03166.51662.583401.981209.881741.312816.052272.065.255.255.255.255.255.25129.1026.4991.2275.7173.8773.29202020202020149.1046.49111.2295.7193.8793.297777773.880.762.131.490.911.131.001.001.001.001.001.001.591.351.271.371.371.37237.29119.00159.51119.00119.00119.00215.8215.8215.8215.8215.8215.8大小偏心小小小大小大x116.3225.6110.3124.4256.3145.4As10081109.2894.2784.21092.2892.31044.68963.281044.65571.831237.76571.83配筋420420420420420420实配筋125612561256125612561256轴向力对截面重心的偏心距柱的计算长度根据《混凝土结构设计规范》（gb5001-2002）第7.3.11-2规定，计算长度系数为1.25，柱的计算长度：当偏心受压构件的长细比时，可取。为柱子的回转半径，矩形截面，因而对矩形截面，当时，可取，由于本设计75 ，故应考虑偏心距增大系数。为受压构件（小偏心）的截面曲率修正系数，当>1.0时，取=1.0为长细比（偏心构件）对截面曲率的修正系数，当时，取偏心距增大系数采用对称配筋，若，为大偏压若，为小偏压3、柱斜截面受剪承载力计算:第1层中柱控制剪力值为：V=97.45KN对应的M=134.98kN·m,N=2758.87kN。剪跨比：故取N=1544.4kN由于故斜截面直接按构造配筋。HPB300级箍筋，Φ10双肢箍根据构造要求：三级抗震柱的箍筋取加密区最大间距为，则取80mm加密区长度计算：75 柱配筋图见图4-29:图4-29柱配筋图4.8楼板设计4.8.1楼板类型及设计方法的选择根据塑性理论，l02/l01<3时，在两个正交方向受力且都不可忽略，l02/l01=2.6，故属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。4.8.2设计荷载恒荷载设计值：活荷载设计值：A区格板从设计图纸中可以看出为三边固定，则跨中弯矩（单位板宽）：75 考虑到泊松比支座弯矩（单位板宽）：20mm保护层厚，钢筋可以根据构造选用Ф8，则跨中截面有效高度（短跨方向）支座处均为76mm，取，4.8.3楼板内力分析及配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些单向板和双向板。如果各版块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表经行计算，如果各版块分布不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩分配法求解内力。为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。本楼盖采用整体式钢筋混凝土结构楼盖梁格布局如下图所示，选取第三层楼面进行板的设计。参见楼面地面建筑构造（01J304），做法如前所述。计算简图如4-30所示：如下图所示,可将该区板块分为A、B两种板，75 图4-30板受荷面A区格板（双向板）Lx=3900mmly=7200mmlx/ly=0.542l恒荷载设计值：活荷载设计值：A区格板为三边固定，则单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：保护层厚度取20mm，钢筋选用Ф10，则短跨方向跨中截面有效高支座处均为96mm取A区格板配筋计算结果见下表4-31表4-31A区格板配筋计算位置截面h0（㎜）M(KN·M）／mAs（㎜²）bhρmin（㎜）选配钢筋实配钢筋跨中Lx方向985.09184.2266.3Φ8﹫10050375 Ly方向861.1242.4266.3Φ8﹫150335支座A边支座（Lx方向）94-12.02412.6266.3Φ8﹫100503A边支座（Ly方向）96-8.07287.9266.3Φ8﹫150335（2）B区格板（单向板）1）2）、荷载组合设计值由（可变荷载效应）控制的组合：由（永久荷载效应）控制的组合：故取由可：（由可变荷载控制的组合）3）、内力计算取1m板作为计算单元，取B区格板的计算跨度，按弹性弹性理论体系mm。两端（B区格板）是全部是简支的情况下，考虑到B区格板两端的嵌固作用，那么跨中弯矩就可取取。考虑到不是完全嵌固（支座两端），那么取支座弯矩为.两端完全嵌固（B区格板），那么支座弯矩为.计算表见表4-32(B区格板的弯矩)表4-32B区格板的弯矩计算表截面跨中支座弯矩系数1/10-1/143.78-2.65受力主筋选择Ф6的钢筋，20mm保护层厚（板），那么板的截面有效高度可以选择：75 C30混泥土，则，受力筋（板）选用，配筋（B区格板）计算见表4-33表4-33B区格板配筋截面跨中支座3.78-2.650.02650.01991.0341.003121.3286.54选配钢筋Ф6@110Ф6@110实配钢筋（mm）2572574.9基础设计4.9.1基础工程概况采用柱下独立基础混凝土等级选C30（规范规定是不能小于C20的混凝土）；保护层厚度选35mm（基础）；垫层厚度可取100mm，钢筋C15混凝土强度等级HRB335钢筋，地板在-0.030处4.9.2独立基础设计（选用④轴线B柱下基础）初步假定基础形式如图4-33所示75 图4-33示意图（基础形式）1、独立基础选型初步确定基础埋深1.85m，基础底面处于硬塑状粘土层。土壤平均容重低于平均γ=18kN／m3以上基地土壤严重γM=20KN／m3的基础；ηB=0.3，D=1.6η（E或IL小于土0.85）则取内力组N=2943.42kNM=17.29kN·mV＝18.69kN所以=2943.42/(283.2-20×1.85)=12.0m2考虑偏心A=1.3A1=15.6m2,取4m×4m的基础（A=16m2）由于b>3m，故重新修正地基承载力特征值:2、地基承载力验算计算基底净反力：偏心距：=（17.29+18.69×(1.85-0.35)）/（2943.42+20×1.85×16）=0.013基础边缘处最大最小净反力：75 平均地基应力故承载力满足要求3、基础抗冲切验算）柱跟与基础相交界面抗冲切验算：冲切力：=抗冲切力：b）第一变阶处抗冲切验算上台阶两个边长均为1.2m冲切力：抗冲切力：c)第二变阶处抗冲切验算上台阶两个边长均为1.7m75 冲切力：抗冲切力：4、配筋计算采用钢筋HRB335（y=300N/mm2）基础长边=短边，取配筋相同。ⅠⅠ截面（柱边）：柱边净反力：弯矩：ⅡⅡ截面（第一变阶处）75 ⅢⅢ截面（第二变阶处）故长、短配筋按=2364.47mm2，实配21Φ12，=2373。独立基础配筋见图4-34：75 图4-34独立基础配筋图75 5.0楼梯设计5.0.1楼梯概况本工程楼梯为现浇整体板式楼梯，踏步尺寸150mm×270mm，层高3600mm计算；混凝土选用C30，钢筋等级（板）为HPB300级，钢筋（梁）等级为HRB335级；均布活荷载（楼梯）标准值为q=2.50kN/m2。选取①～②轴线内的楼梯进行设计计算楼梯的结构平面布置图如图5-1所示图5-1楼梯平面布置图5.0.2楼梯板设计1、楼梯板倾角：水平投影（斜板）净长=3080mm,斜方向净长斜板厚度75 2、荷载计算（1)恒荷载标准值计算：大理石楼面20厚(0.24+0.15)×0.030×15.3/0.27=0.478kN/m水泥砂浆找平20厚(0.24+0.15)×0.030×20/0.27=0.632kN/m踏步重0.60×0.18×0.150×25/0.27=1.875kN/m混凝土斜板0.140×25/0.874=4.005kN/m抹灰（板底）0.03×15/0.874=0.389kN/m合计：7.36kN/m（2)活荷载标准值：2.5kN/m（3）荷载效应组合效应控制（可变荷载）的组合：P=1.2×7.36+1.4×2.5=12.332KN/m效应控制（永久荷载）的组合：P=1.35×7.36+1.4×0.7×2.5=12.360KN/m然后结合可变的可变荷载效应计算P=12.36kn/m3、内力计算斜板的计算简图用一个假设的跨度在梁的更替水平，从水平投影净长螺l=LN+B=3630+300=3960mm跨度M（最大弯矩）=Pl2/8=12.36×3.812/8=22.504、配筋计算保护层厚度（板）取20mm，则有效高度h0=140mm-20mm=120mm可选配Φ8@80(实配面积：),分布钢筋为Φ6@250。5.9.3平台板设计1、平台板计算四边支撑的平台板，长宽比为3600/1620=2.22>275 2、荷载计算（1）恒荷载标准值：花岗石(20厚)楼面0.020×14.5=0.29kN/m水泥砂浆（20厚）找平层0.020×20.0=0.400kN/m平台板0.08×25=2.00kN/m板底抹灰0.018×18=0.340kN/m合计=3.04kN/m（2）活荷载标准值为2.50kN/m（3）荷载效应组合(可变载荷)控制的组合：P=1.20×3.040+1.40×2.50=7.050KN/m(永久荷载)控制的组合：P=1.350×3.040+1.40×0.70×2.50=6.350KN/m则P=7.050KN/m（可变荷载效应控制组合）3、内力计算取跨中最大弯矩（考虑平台梁的嵌固作用）M=Pl2/8=7.05×1.52/8=1.564、配筋计算h0=80-20=60mm可选配Φ6@190(实配面积：As＝149mm2),分布钢筋为Φ6@30075 5-2楼梯配筋示意图5.0.3平台梁设计1、平台梁计算简图计算简图（平台梁）如图5-3所示图5-3平台梁计算简图2、荷载计算（1）恒荷载标准值：楼梯板传来7.37×3.6/2=13.24kN/m平台板传来3.05×1.5/2=2.28kN/m自重(平台梁)25.0×1.0×0.40×0.20=2.0kN/m梁粉刷层0.02×（0.30+0.4×2-0.08×2）×17=0.33kN/m合计=17.85kN/m（2）活荷载标准值:（3.6/2+1.5/2+0.20）×2.5×1.0=6.75kN/m75 （3）荷载效应组合控制的组合(可变荷载效应)：P=1.20×17.850+1.40×6.75=30.940KN/m控制的组合(永久荷载效应)：P=1.35×17.85+1.40×0.7×6.75=30.92KN/m则选用可变荷载效应控制的组合进行计算P=30.92KN/m3、内力计算最大弯矩：最大剪力：V=Pl/2=30.92×3.6/2=56.83kN4、配筋计算(1)正截面受弯承载力计算及配筋h0=400-35=365mm可配4Φ14As＝615mm2（2）斜截面受剪承载力计算及配筋Vc=0.7βftbh0=0.7×1.0×1.43×200×365=73.07kN>V=55.55KN则可按构造配筋，选配Φ6@250，双肢箍筋。75 参考文献[1]现行建筑设计规范大全.北京:中国建筑工业出版社,2001.[2]建筑结构荷载规范（GB50009—2010）北京:中国建筑工业出版社,2012.[3]混凝土结构设计规范（GB50011—2010）北京:中国建筑工业出版社,2010.[4]建筑抗震设计规范（GB50011—2010）北京:中国建筑工业出版社,2010.[5]建筑地基处理规程（JCJ79—2002）北京:中国建筑工业出版社,2001.[6]龙驭球、包世华.结构力学教程.北京：高等教育出版社,2001.[7]刘立新.砌体结构.武汉:武汉理工大学出版社,2001.[8]赵明华.基础工程武汉:武汉理工大学出版社,2000.[9]陈长冰.混凝土结构基本原理设计.中国电力出版社,2010.[10]李必瑜.房屋建筑学.武汉:武汉理工大学出版社,2000.[11]龙炳煌.建筑抗震减震原理.武汉:湖北科学技术出版社,2000.[12]Newmark(Newmark,N.M.),Luosenbuleishi(Rosenblueth,E.).EarthquakeEngineeringPrinciples(U.S.).Beijing:ChinaBuildingIndustryPress,1986.10.[13]Tomatoes(Wiegel,R.L.).EarthquakeEngineering(U.S.).Beijing:SciencePress,1978.3[14](U.S.)TheUnitedStatesGreenBuildingCommittee.GreenBuildingAssessmentSystem(2ndEdition).Beijing:SciencePress,1988.2.75 致谢毕业设计是接近尾声，我指的是四年的大学生活即将结束，我想利用这个机会在这四年里给我的帮助和关心人，谢谢。当然首先要感谢我们系的老师和领导们，你们的悉心指导，是我们学习的动力，其次是我的同班和兄弟班级的同学们，他们给我营造了很好的学习氛围，也为我解答过很多难的问题。让我在这里茁壮成长。另外还要感谢我的同窗好友以及师兄师姐学弟学妹们，四年里是你们陪伴我成长。老师和同学们，在此向他们表示诚恳的感谢。特别感谢xxx和xxx老师的指导和帮助，他们对我的这次毕业设计提出了很多宝贵的意见。无论什么时候我遇到困难时能帮他们找到一个指南来解决，这是由于严重的指导老师，我的毕业设计的顺利完成。我的毕业设计才顺利完成.在这里我要表示对他们最衷心的感谢。75'