学院教师公寓#公寓楼计算书-某五层框架一字型建筑图结构图计算书平米左右【可提供完整设计图纸】

'XX学院毕业设计(论文)XX学院教师公寓1#公寓楼摘要本设计主要包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计，包括平面定位图设计、平面设计、立面设计、剖面设计。结构设计，框架结构设计主要包括：结构选型，梁、柱、墙等构件尺寸的确定，重力荷载计算、横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算、竖向荷载作用下横向框架的内力分析、内力组合、截面设计、基础设计。其中,基础设计又包括基础选型、基础平面布置、地基计算等。在设计的过程中我严格按照最新规范及有关规定进行设计，其中采用的计算方法均参照有关书籍。关键词：平面图，立面图，剖面图，柱配筋图，梁配筋图，板配筋图，内力计算 XX学院毕业设计(论文)AbstractThisdesignmainlyincludesthearchitecturaldesignandstructuraldesign.Thearchitecturaldesignincludestheplanefixedpositiondrawingdesign,theplanedrawingdesignandsigntofacethedesign,sectiondesign.Thestructuredesign,themissionoftheframestructuraldesignmainlyhave:thetypeselection,thesizeofbeams、pillars、wallsetc.,thegravityloadcalculation,thecalculationofinternalforceandlateralmovinginthefunctionofthehorizontalforce,lengthwaysearthquakefunctioncalculation,theinternalforceanalysisofthecrosswiseframeinthefunctionofthehorizontalearthquakes,theinternalforceanalysisofthecrosswiseframeinthefunctionoftheverticalloadandalsoincludesthedintcombine、sectiondesign、foundationdesign.Foundationdesignalsoconcludesfootinglayoutselection,footingplanedisposition,andfoundationcalculation.Hadseriouslycarriedoutthecodeofdesign:“fitting、safety、economical、beautifuloutlook”andthebasicmeasureandprocedureinthewholedesignofarchitectureandstructure. XX学院毕业设计(论文)第101页目录第一章绪论31.1设计目的与意义31.2工程概况41.2.1工程特点41.2.2水文及地质、气象资料41.3建筑设计任务及要求41.4结构设计任务及要求5第二章建筑设计总说明62.1平面设计62.1.1平面布置62.1.2柱网布置62.2剖面设计62.2.1楼层层高与房间净高62.2.2室内外高差62.2.3门、窗宽度及高度62.2.4各种用途房间的楼、地面做法及说明62.2.5屋面构造做法及说明62.2.6内外墙体及细部构造说明6第三章结构方案设计说明73.1结构方案的选择及结构布置73.1.1结构方案的确定73.1.2基础类型的确定73.1.3结构布置73.2主要结构材料、基本尺寸确定及截面几何特征83.2.1主要结构材料的确定83.2.2框架基本尺寸确定83.2.3楼板材料及截面尺寸93.3施工方案的选择及说明9第四章结构方案设计计算104.1荷载计算104.2梁、柱线刚度计算114.3框架侧移刚度计算13第五章竖向荷载内力计算155.1恒载内力计算155.2活载内力计算24第六章水平方向内力计算31 XX学院毕业设计(论文)第101页6.1风荷载作用下的框架内力计算316.2地震荷载作用下的框架内力计算366.3水平荷载作用下框架的抗侧移验算43第七章平面框架的内力组合和配筋计算467.1横向平面框架的内力组合与配筋计算467.1.1框架内力组合计算467.1.2框架梁、柱配筋计算677.2板的内力计算和配筋897.3楼梯的内力计算和配筋927.4基础的设计和配筋957.4.1设计资料957.4.2基础设计96致谢100参考文献101 XX学院毕业设计(论文)第101页第一章绪论1.1设计目的与意义毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次设计选取的是XX科技学院教师公寓1#公寓楼设计，结构形式是现浇混凝土多层框架结构，希望通过这次设计首先能巩固我在大学里学习的主干课程：《理论力学》、《材料力学》、《结构力学》、《土力学与基础工程》、《混凝土设计原理》、《房屋建筑学》、《建筑CAD》等结构设计的相关内容，并可以将在大学四年里学到的知识联系起来，做到理论联系实际，初步掌握建筑设计的基本程序和方法通过毕业设计应全面掌握建筑设计的基本原理，结构选型、平面布置、结构布置等一些基本理论都要熟悉，以便于以后应用，同时绘制建筑的总平面图、底层及标准层平面图、剖面图、楼梯详图、及结构的基础平面图、基础详图、结构平面图、框架配筋详图等，还有结构计算书，从而全面掌握建筑设计中办公楼设计的基本原理、功能组合，完成一栋建筑的综合设计。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土设计》等书籍，并借阅了《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，锻炼解决建筑设计、结构设计和施工实际问题的技能，为我今后进入社会工作打下良好的基础。在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD、天正等绘图软件，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。 XX学院毕业设计(论文)第101页1.2工程概况1.2.1工程特点工程名称：XX科技学院教师公寓1#公寓楼工程地点:位于郑州市XX科技学院结构形式：采用现浇混凝土多层框架结构总建筑面积：约5200m2建筑总高度：为16.950m，共5层，属多层建筑。功能要求：一层为门厅、传达室、文体活动室、办公室、宿舍等；二层以上为宿舍。建筑等级：Ⅱ级防火等级：Ⅱ级采光等级：Ⅱ级。1.2.2水文及地质、气象资料1、气温冬季取暖室外计算温度-9℃，夏季室外计算温度31℃2、基本风压0.45kN/m2，最大风级7-8级，全年主导风向东北风，夏季主导风向为南风。3、基本雪压0.40kN/m2，年降水量1200mm，日最大降水量160mm，每小时最大降水量为40mm/h，最大积雪深度为25cm。4、土壤冻结深度：0.4m；5、根据《岩土工程勘查报告（详勘）》，土层自上而下类别及深度分别为：1粘土0.5m；2粉土1m；3砂土7m；4粉质粘土1m；5含砂浆粉质粘土0.5m；6粉质粘土1.5m。地基承载力特征值均不小于180kpa，地基土无地震液化性。6、地下水位：在勘探深度15.60m以内未见到地下水，由于地下水位埋藏较深设计和施工中可不考虑其影响。7、抗震设防烈度：抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组。1.3建筑设计任务及要求根据内容要求进行方案设计及施工图设计，具体要求如下：首层平面图（一、二层不同时，须有二层平面图）、标准层平面图、屋顶平面图、主要立面图、剖面图（至少一个）、建筑构造详图、有关的设计说明。 XX学院毕业设计(论文)第101页1.4结构设计任务及要求任务：根据所提供的原始资料及初步设计，要求作出全部结构方案，其中包括：结构布置，拟定结构构件初步尺寸。根据所采用的结构方案对主要承重结构（框架、基础、楼板、楼梯）进行荷载计算，内力分析及截面设计。要求：①说明书书写工整，计算部分尽可能表格化。上机与手算结合。②设计图图面整洁匀称，设计正确，构造合理，尺寸齐全，字体端正。 XX学院毕业设计(论文)第101页第二章建筑设计总说明2.1平面设计2.1.1平面布置该建筑物面北朝南。2.1.2柱网布置尽量统一柱网及层高，布置灵活，空间大2.2剖面设计2.2.1楼层层高与房间净高楼层层高：3300mm。房间净高：2900mm.2.2.2室内外高差450mm2.2.3门、窗宽度及高度详见门窗表2.2.4各种用途房间的楼、地面做法及说明化学，物理等学科的实验教室楼、地面均采用耐腐蚀地砖；厕所采用防潮，防滑地砖；其他均采用防滑地砖。2.2.5屋面构造做法及说明防水层—SBS改性沥青卷材找平层—20厚1：3水泥沙浆保温层—100厚焦渣屋面板—120厚钢筋混凝土楼板吊顶—V型轻钢龙骨石膏板20厚板底抹灰2.2.6内外墙体及细部构造说明外墙做法：浅灰涂料一底二度面，深灰涂料勾缝墙体；5厚1:2.5水泥砂浆粉光；15厚1:3水泥砂浆底刮糙。内墙做法：13厚1:1:6混合砂浆打底；2厚纸筋灰罩面腻子批嵌砂平；白色内墙涂料二度。 XX学院毕业设计(论文)第101页第三章结构方案设计说明3.1结构方案的选择及结构布置3.1.1结构方案的确定本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案，结构平面和立面形状简单、规则，使各部分刚度均匀，采用对称结构减少产生扭转的可能性，控制结构高宽比，减少水平荷载下的侧移。3.1.2基础类型的确定选用独立基础3.1.3结构布置1所选框架柱网尺寸：2.平面尺寸： XX学院毕业设计(论文)第101页3.2主要结构材料、基本尺寸确定及截面几何特征3.2.1主要结构材料的确定1.混凝土强度等级:基础垫层用C10;一~五层用C30。2.墙体±0.000以下采用240厚烧结页岩实心砖。3.在－0.05处设60厚C20细石混凝土掺防水剂配3￠8钢筋为防潮层。4.±0.000以上墙体采用200厚砼小型空心砌块，外墙240厚，采用MU7.5多空砖，M7.5混合砂浆砌筑，内墙240厚,采用MU7.5加气砼砌块，砂浆采用M7.55.钢筋等级：纵向受力钢筋为HRB400级箍筋为箍筋采用HPB300级、HRB400级3.2.2框架基本尺寸确定主梁:h=（1/8~1/12）L=650~975取800mmb=(1/2~1/4)H=400~200取350mm纵向联系梁：h=(1/12---1/18)L＝450---300取400mmb=(1/2----1/4)H=225---112.5取200mm框架柱：b大于等于主梁b+50=350+50=400取b=h=400mm XX学院毕业设计(论文)第101页3.2.3楼板材料及截面尺寸按照板短边方向的计算跨度l为2400，因为h/l>单向板简支1/35,连续1/40,即h/2700>1/35~1/40=60~68.5,故取板厚为h=120mm。材料为钢筋混凝土。3.3施工方案的选择及说明本工程采用框架结构，柱网布置灵活空间大，选用横向框架承重方案。在纵向布置联系梁，采用横向承重和现浇式肋形楼盖，屋面采用平屋顶。 XX学院毕业设计(论文)第101页第四章结构方案设计计算4.1荷载计算1屋面荷载：恒荷载标准值防水层—SBS改性沥青卷材0.4KN/m2找平层—20厚1：3水泥沙浆0.02×20=0.4kN/m2保温层—100厚焦渣0.1×10=1.0KN/m2屋面板—120厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3KN/m2吊顶—V型轻钢龙骨石膏板0.17KN/m220厚板底抹灰0.02×20=0.4kN/m2合计4.97KN/m2框架横梁重（主梁）0.35×0.8×25=7kN/m横梁抹灰（0.8×2×0.02+0.35×0.02）×17=0.663kN/m合计7.663kN/m屋面梁上均布恒荷载标准值g=4.97×5.95+7.663=37.235kN/m屋面活荷载按上人屋面取2.0kN/m2屋面上均布活荷载标准值q=2.0×5.95=11.9kN/m2楼面荷载面层--30厚防滑地砖0.65KN/m2楼板--120厚钢筋混凝土板25×0.12=3KN/m2吊顶—直接式顶棚0.12KN/m220厚板底抹灰20×0.02=0.4KN/m2合计4.17KN/m2楼面梁均布恒荷载标准值g=4.17×5.95+7.663=32.475kN/m楼面梁均布恒荷载设计值g=1.2×32.475=38.97kN/m楼面活荷载按“办公室”取2.0kN/m2楼面梁均布活荷载标准值q=2.0×5.95=11.9kN/m楼面梁均布活荷载设计值q=1.4×11.7=16.38kN/m XX学院毕业设计(论文)第101页3屋面纵梁传来作用柱顶集中荷载屋面外纵梁传来荷载纵梁自重0.2×0.4×25×5.95=11.9KN梁侧抹灰0.4×5.95×0.02×20=0.952KN合计12.85KN屋面外纵梁传来恒荷载标准值12.85KN屋面内纵梁传来荷载屋面重传至纵梁（4.97-2.5-0.4）×0.2×5.95=2.46KN纵梁自重12.85KN合计15.31KN屋面内纵梁传来恒荷载标准值15.31KN4柱自重底层柱自重0.4×0.4×5.1×25+0.4×4×5.1×0.5=24.5KN其余各层柱自重0.4×0.4×5.95×25+0.4×4×5.95×0.5=28.56KN5墙自重0.24×5.95×19=27.1KN/m4.2梁、柱线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取左跨梁：中跨梁右跨梁A轴～D轴底层柱： XX学院毕业设计(论文)第101页A轴～D轴其余各层柱：令框架梁柱的相对线刚度如下图，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依框架梁柱的相对线刚度 XX学院毕业设计(论文)第101页4.3框架侧移刚度计算位移计算时，各荷载均采用标准值。侧移刚度D横向2-5层D值的计算构件名称 XX学院毕业设计(论文)第101页A轴柱0.7070.1355B轴柱0.7320.1403C轴柱0.7320.1403D轴柱0.7070.1355横向底层D值的计算构件名称A轴柱0.7310.0984B轴柱0.7540.1015C轴柱0.7540.1015D轴柱0.7310.0984 XX学院毕业设计(论文)第101页第五章竖向荷载内力计算5.1恒载内力计算采用分层法计算竖向荷载下的内力恒载：MABF=-qlF/12MBA2=ql2/12把除底层柱以外的其他各层柱的线刚度乘以修正系数0.9底层柱和各层梁的传递系数按远端为固支取1/2，其他各柱的传递系数考虑为弹性支撑取1/3A区格屋面板：三角形荷载等效均布荷载传至纵梁：4.87X5/8X6.9=21.003KN/M梯形荷载等效均布荷载传至横梁：4.87X0.433X3.6=7.59KN/MA区格楼面板：三角形荷载等效均布荷载传至纵梁：3.67X5/8X6.9=15.829KN/M梯形荷载等效均布荷载传至横梁：3.67X0.433X3.6=5.72KN/MB区格屋面板：三角形荷载等效均布荷载传至横梁：4.87X5/8X3.6=10.958KN/M梯形荷载等效均布荷载传至纵梁：4.87X0.741X2.4=8.662KN/MB区格楼面板：三角形荷载等效均布荷载传至横梁：3.67X5/8X3.6=8.258KN/M梯形荷载等效均布荷载传至纵梁：3.67X0.741X2.4=6.526KN/M顶层：Q左=Q右=7.59+6.73=14.32KN/MQ中=10.958+1.772=12.73KN/MG左=G右=19.7+8.1+2.592+21.003X3.6/2=68.19KN XX学院毕业设计(论文)第101页G中=8.1+21.003X3.6/2+8.662X3.6/2=61.49KN其他层：Q左=Q右=5.72+6.73+16.416=28.886KN/MQ中=8.258+1.772=10.03KNG左=G右=8.1+52.53+4.896+5.72X3.6/2=75.82KNG中=8.1+52.53+5.72X3.6/2+8.258X3.6/2=85.79KN XX学院毕业设计(论文)第101页恒荷载作用下的框架受力图 XX学院毕业设计(论文)第101页顶层弯距分配图（KN/M）中间层弯距分配图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页底间层弯距分配图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页恒载弯矩图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页恒载弯矩图调整后（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页恒载剪力图（KN） XX学院毕业设计(论文)第101页恒载轴力图（柱）KN XX学院毕业设计(论文)第101页5.2活载内力计算活载：A区格屋面板三角形荷载传至纵梁：2X5/8X6.9=8.63KN/MA区格屋面板梯形荷载传至横梁：2X0.433X3.6=3.12KN/MB区格屋面板梯形荷载传至纵梁：2X0.741X2.4=3.56KN/MB区格屋面板三角形荷载传至横梁：2X3.6X5/8=4.5KN/MQ左=Q右=3.12KN/MQ中=4.5KN/MG左=G右=8.63X3.6/2=15.5KNG中=8.63X3.6/2+3.56X3.6/2=21.9KN XX学院毕业设计(论文)第101页活荷载作用下的框架受力图 XX学院毕业设计(论文)第101页顶层弯距分配图（KN/M）中间层弯距分配图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页底间层弯距分配图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页活载弯矩图（KN/M） XX学院毕业设计(论文)第101页活载剪力图（KN） XX学院毕业设计(论文)第101页活载轴力图（柱KN） XX学院毕业设计(论文)第101页第六章水平方向内力计算6.1风荷载作用下的框架内力计算风荷载标准值计算作用在屋面梁和楼面的梁节点处的集中风荷载标准值：计算公式：-------C类-------H/B=19.1/21=0.91＜4，=1.3==0.08n,0.4s＞0.25s,应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。由于H＜30m，则可取1.0=下层高度=上层高度=迎风宽度（1）框架在风荷载下的内力用D值法进行计算。轴框架柱反弯点的位置 XX学院毕业设计(论文)第101页层号53.64.830.450000.451.6243.64.830.50000.51.833.64.830.50000.51.823.64.830.50000.51.814.055.440.550000.552.23轴框架柱反弯点的位置层号53.65.450.450000.451.6243.65.450.50000.51.833.65.450.50000.51.823.65.450.50000.51.814.056.140.50000.52.03（2）框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如下： XX学院毕业设计(论文)第101页风荷载作用下轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层510.40.55160.13550.2462.561.625.074.155.074210.55160.13550.2465.171.89.39.313.45330.60.55160.13550.2467.531.813.5513.5522.85239.90.55160.13550.2469.821.817.6817.6831.23149.70.39980.09840.24612.232.2322.2627.2739.94风荷载作用下轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层510.40.55160.14030.2542.641.625.224.284.620.64210.55160.14030.2545.331.89.599.5912.291.58330.60.55160.14030.2547.771.813.9913.9920.892.69239.90.55160.14030.25410.131.818.2318.2328.543.68149.70.39980.10150.25412.622.0325.5625.5638.795.05 XX学院毕业设计(论文)第101页风载内力图（左风） XX学院毕业设计(论文)第101页右风与其相反风荷载作用下的轴力图（左风） XX学院毕业设计(论文)第101页右边风数值相反6.2地震荷载作用下的框架内力计算地震荷载作用下的框架内力计算1、框架的抗震等级由于设计需求，抗震设防烈度为7度，房屋高度小于30M，可以知道该框架梁的抗震等级为三级。2、场地和特征周期值根据工程地质报告和土的类型划分，可以知道该场地为二类场地，由设计地震分组为第一组，可查得特征值Tg=0.35s。3、重力荷载代表值（取第1轴线）1）顶层荷载代表值G5活荷载：按上人屋面：2.0X16.6X3.6=119.5KN雪荷载：0.2X16.6X3.6=12KN取大的：119.5KN恒荷载：屋面半自重：4.87X16.2X3.6=284KN柱自重：4X18/2=36KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6/2X3.2X4=105.1KN横墙自重：19X0.24X3.6/2X6.5X2=106.7KN女儿墙自重：19X0.24X3.6X1.2X2=32.8kN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5=1.62M2窗洞重：1.62X0.24X19=7.4KN窗自重：0.3X1.62=0.49KNG5=恒+0.5活=284+36+32.4+88.1+105.1+106.7+32.8+0.49-7.4+0.5X119.5=678.2+59.8=738KN2)第二、三、四层荷载代表值G2、G3、G4 XX学院毕业设计(论文)第101页活荷载：2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷载：屋面半自重：3.67X16.2X3.6=214KN柱自重：4X18=72KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN横墙自重：19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN门洞：0.9x2.0x4=7.2M2门洞重：7.2X0.24X19=32.8KN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M2窗洞重：3.24X0.24X19=14.8KN窗自重：0.3X3.24=1KN门自重：0.2X7.2=1.4KNG4,G3,G2=214+72+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4-32.8-14.8+116.6X0.5=784.9+58.3=843.2KN3)底层荷载代表值G1活荷载：2.0X16.2X3.6=116.6KN恒荷载：屋面半自重：3.67X16.2X3.6=214KN柱自重：4X24.5=98KN纵向框架梁自重：0.2X0.45X25X3.6X4=32.4KN横向框架梁自重：0.7X0.35X25X6.9X2+0.3X0.2X25X2.4=88.1KN纵墙自重：19X0.24X3.6X3.2X4=210.2KN横墙自重：19X0.24X3.6X6.5X2=213.4KN门洞：0.9x2.0x4=7.2M2门洞重：7.2X0.24X19=32.8KN窗洞：(3.6-0.6-0.6)X0.45X1.5X2=3.24M2窗洞重：3.24X0.24X19=14.8KN窗自重：0.3X3.24=1KN门自重：0.2X7.2=1.4KN XX学院毕业设计(论文)第101页G1=214+98+32.4+88.1+210.2+213.4+1+1.4-32.8-14.8+116.6X0.5=810.9+58.3=869.2KN4、结构自震周期T1对框架结构，采用经验公式计算：T1=0.085n=0.085X5=0.425s5、地震影响系数a由Tg=0.35s，T1=0.425s,tg1.4Tg，且Tg=0.35S，故dn=0.08T1+0.07=0.104FEK=AgEQ=0.095X0.85X(738+843.2X3+869.2)=334kn△FN=dnFEK=0.104X328=34.7kn位置Gi(KN)Hi(m)GiHjFEK=（1-dn）Fi（KN）顶层73819.51439129985四层843.215.91340729980三层843.212.31037129962二层843.28.7773629946底层869.25.1443329926∑GiHj=50338∑Fi=299KN二、水平地震作用产生的框架内力1、各柱剪力值及反弯点高度表3-15水平地震作用下框架各柱剪力值及反弯点高度层数柱号反弯点高度y585A50.135520.90.45B50.140321.60.45 XX学院毕业设计(论文)第101页C50.140321.60.45D50.135520.90.54165A40.135540.50.5B40.1403420.5C40.1403420.5D40.135540.50.53227A30.135555.80.5B30.140357.70.5C30.140357.70.5D30.135555.80.52273A20.135567.10.5B20.140369.40.5C20.140369.40.5D20.135567.10.512990.098473.60.55 XX学院毕业设计(论文)第101页A1B10.101575.90.5C10.101575.90.5D10.098473.60.552、水平地震作用下的框架内力图求出各柱剪力Vi和该柱反弯点高度yi后，则该柱下端弯矩为Mi=Viyi,上端弯矩为Vi(hi-yi),再利用节点平衡求出框架梁端弯矩，画出左地震作用下的框架内力图，右地震作用下的框架内力与左地震作用下的反号。 XX学院毕业设计(论文)第101页弯矩图(单位：KN·m)与梁柱剪力图(单位：KN) XX学院毕业设计(论文)第101页轴力图（单位：KN） XX学院毕业设计(论文)第101页6.3水平荷载作用下框架的抗侧移验算一、风荷载作用下框架的侧移验算内力计算时的相对线刚度为1时的线刚度绝对值为8.70×106，对C30混凝土，E值为3.00×104N/mm2，再由相对线刚度值，可得各层各柱的实际刚度值。对一般多层框架结构，当房屋高度不超过50m时，只考虑梁柱弯曲变形产生的框架侧移。考虑到正常使用情形下梁柱的塑性变形，对于现浇框架可侧移时，引入刚度折减系数0.85，则层间相对侧移。表3-16风荷载作用下框架的侧移验算位置相对线刚度绝对线刚度限制第五层10.40.551647.9890.2171/165891/400第四层210.551647.9890.4381/8219第三层30.60.551647.9890.6381/564339.90.551647.9890.8311/4332 XX学院毕业设计(论文)第101页第二层底层49.70.399834.7831.4291/2519顶点位移1/50701/500二、水平地震作用下的框架弹性侧移验算 XX学院毕业设计(论文)第101页钢筋混凝土框架结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，其楼层内的最大性层间位移应满足的要求。表3-17水平地震作用下的框架弹性侧移验算位置[]顶层8547.9891.771/20331/550第四层16547.9893.441/1047第三层22747.9894.731/761第二层27347.9895.691/633底层29934.7838.601/593 XX学院毕业设计(论文)第101页第七章平面框架的内力组合和配筋计算7.1横向平面框架的内力组合与配筋计算7.1.1框架内力组合计算一、框架内力组合1、考虑以下五种荷载组合:1)1.2恒荷载+1.4活荷载2)1.2恒荷载+1.4左风荷载（或右风荷载）3)1.2恒荷载+0.7×(1.4活荷载+1.4左风荷载（或右风荷载）)4)1.35恒荷载+0.7×1.4活荷载5)1.2×(恒+0.5活)+1.3左地震荷载（或右地震荷载）对于活载的处理方式：认为满跨布置活载，支座弯矩不调整，跨中弯矩放大1.1倍。考虑梁端塑性内力重分布，对竖向荷载作用下的梁端负弯矩进行调幅，对于现浇框架，支座调幅系数取0.85。2、框架梁的内力组合表杆件号截面位置内力种类恒载活载左风右风左地震右地震荷载组合一二三四五AB(5层)AM-19.2-2.65.1-5.141.4-41.4-26.7-15.9-20.6-28.529.2V48.410.6-1.41.4-11.511.572.956.167.175.749.5跨中M63.215.10.2-0.21.8-1.897.076.190.9100.187.2B左M-24.9-4.6-4.64.6-37.937.9-36.3-36.3-38.9-38.1-81.9V-50.4-11.0-1.41.4-11.511.5-75.9-62.4-72.6-78.8-82.0 XX学院毕业设计(论文)第101页BC(5层)B右M-8.7-2.50.6-0.64.9-4.9-13.9-9.6-12.3-14.2-5.6V15.05.4-0.50.5-4.14.125.617.322.825.515.9跨中M-0.50.70.00.00.00.00.4-0.60.10.0-0.2C左M-8.7-2.5-0.60.6-4.94.9-13.9-11.3-13.5-14.2-18.3V-15.0-5.4-0.50.5-4.14.1-25.6-18.7-23.8-25.5-26.6CD(5层)C右M-24.9-4.64.6-4.637.9-37.9-36.3-23.4-29.9-38.116.6V50.411.0-1.41.4-11.511.575.958.569.978.852.1跨中M63.215.1-0.20.2-1.81.897.075.590.4100.182.6DM-19.2-2.6-5.15.1-41.441.4-26.7-30.1-30.6-28.5-78.4V-48.4-10.6-1.41.4-11.511.5-72.9-60.0-69.8-75.7-79.4AB(4层)AM-50.2-4.113.5-13.5106.8-106.8-66.0-41.4-51.1-71.876.1V98.910.9-3.73.7-29.729.7133.9113.5125.7144.286.6跨中M119.413.50.6-0.64.4-4.4162.2144.1157.1174.4157.1B左M-54.8-6.1-12.312.3-98.098.0-74.3-83.0-83.8-80.0-196.8V-100.3-10.7-3.73.7-29.729.7-135.3-125.5-134.5-145.9-165.4 XX学院毕业设计(论文)第101页BC(4层)B右M-10.1-2.61.6-1.612.6-12.6-15.8-9.9-13.1-16.22.7V12.05.4-1.31.3-10.510.522.012.618.421.54.0跨中M-2.90.60.00.00.00.0-2.6-3.5-2.9-3.3-3.1C左M-10.1-2.6-1.61.6-12.612.6-15.8-14.3-16.2-16.2-30.1V-12.0-5.4-1.31.3-10.510.5-22.0-16.2-21.0-21.5-31.3CD(4层)C右M-54.8-6.112.3-12.398.0-98.0-74.3-48.6-59.7-80.058.0V100.310.7-3.73.7-29.729.7135.3115.2127.2145.988.2跨中M119.413.5-0.60.6-4.44.4162.2142.5155.9174.4145.7DM-50.2-4.1-13.513.5-106.8106.8-66.0-79.1-77.4-71.8-201.5V-98.9-10.9-3.73.7-29.729.7-133.9-123.9-133.0-144.2-163.8AB(3层)AM-52.1-4.122.9-22.9173.3-173.3-68.3-30.5-44.1-74.4160.3V99.010.9-6.36.3-48.248.2134.1110.0123.3144.362.7跨中M117.613.51.0-1.00.00.0160.0142.5155.3172.0149.2B左M-56.5-6.1-20.920.9-159.0159.0-76.3-97.0-94.3-82.3-278.2V-100.4-10.7-6.36.3-48.248.2-135.5-129.3-137.1-146.0-189.6 XX学院毕业设计(论文)第101页BC(3层)B右M-9.9-2.62.7-2.720.5-20.5-15.5-8.1-11.8-15.913.2V12.05.4-2.22.2-17.117.122.011.317.521.5-4.6跨中M-2.70.60.00.00.00.0-2.4-3.2-2.7-3.1-2.9C左M-9.9-2.6-2.72.7-20.520.5-15.5-15.6-17.1-15.9-40.1V-12.0-5.4-2.22.2-17.117.1-22.0-17.5-21.8-21.5-39.9CD(3层)C右M-56.5-6.120.9-20.9159.0-159.0-76.3-38.6-53.3-82.3135.2V100.410.7-6.36.3-48.248.2135.5111.7124.8146.064.2跨中M117.613.5-1.01.00.00.0160.0139.8153.4172.0149.2DM-52.1-4.1-22.922.9-173.3173.3-68.3-94.5-88.9-74.4-290.3V-99.0-10.9-6.36.3-48.248.2-134.1-127.6-135.7-144.3-188.0AB(2层)AM-52.1-4.131.2-31.2221.2-221.2-68.3-18.8-35.9-74.4222.6V99.010.9-8.78.7-61.461.4134.1106.6121.0144.345.5跨中M117.613.51.4-1.40.00.0160.0143.0155.7172.0149.2B左M-56.5-6.1-28.528.5-212.7212.7-76.3-107.8-101.7-82.3-348.0V-100.4-10.7-8.78.7-61.461.4-135.5-132.7-139.5-146.0-206.7 XX学院毕业设计(论文)第101页BC(2层)B右M-9.9-2.63.7-3.724.6-24.6-15.5-6.7-10.8-15.918.5V12.05.4-3.13.1-21.821.822.010.116.721.5-10.7跨中M-2.70.60.00.00.00.0-2.4-3.2-2.7-3.1-2.9C左M-9.9-2.6-3.73.7-21.821.8-15.5-17.0-18.0-15.9-41.8V-12.0-5.4-3.13.1-21.821.8-22.0-18.7-22.7-21.5-46.0CD(2层)C右M-56.5-6.128.5-28.5212.7-212.7-76.3-27.8-45.8-82.3205.1V100.410.7-8.78.7-61.461.4135.5108.3122.4146.047.1跨中M117.613.5-1.41.40.00.0160.0139.2153.0172.0149.2DM-52.1-4.1-31.231.2-221.2221.2-68.3-106.2-97.1-74.4-352.5V-99.0-10.9-8.78.7-61.461.4-134.1-131.0-138.0-144.3-205.2AB(1层)AM-47.1-4.139.9-39.9289.7-289.7-62.3-0.6-21.4-67.6317.6V98.810.7-11.411.4-82.982.9133.5102.6117.9143.917.2跨中M122.213.50.6-0.60.00.0165.5147.5160.4178.2154.7B左M-52.3-6.1-38.838.8-282.0282.0-71.3-117.1-106.8-76.6-433.0V-100.6-10.9-11.411.4-82.982.9-136.0-136.7-142.6-146.5-235.0 XX学院毕业设计(论文)第101页BC(1层)B右M-10.3-2.65.1-5.136.4-36.4-16.0-5.3-10.0-16.533.4V12.05.4-4.24.2-30.330.322.08.515.621.5-21.8跨中M-3.10.60.00.00.00.0-2.9-3.7-3.1-3.6-3.4C左M-10.3-2.6-5.15.1-36.436.4-16.0-19.4-19.9-16.5-61.2V-12.0-5.4-4.24.2-30.330.3-22.0-20.3-23.8-21.5-57.0CD(1层)C右M-52.3-6.138.8-38.8282.0-282.0-71.3-8.5-30.7-76.6300.2V100.610.9-11.411.4-82.982.9136.0104.8120.2146.519.5跨中M122.213.5-0.60.60.00.0165.5145.8159.3178.2154.7DM-47.1-4.1-39.939.9-289.7289.7-62.3-112.4-99.7-67.6-435.6V-98.8-10.7-11.411.4-82.982.9-133.5-134.5-140.2-143.9-232.8注：1、“-”表示数值较小，不起主要作用，忽略不计。2、活载的跨中弯矩已乘以系数1.1。3、恒载、活载的梁端负弯矩以乘以系数0.85进行调幅。4、弯矩（M）的单位为KN·m，剪力（V）的单位为KN。4、下同。3、框架柱的内力组合表框架柱内力组合时考虑以下三种最不利内力组合：1)及相应的N、V； XX学院毕业设计(论文)第101页2)及相应的M、V；3)及相应的M、V。表中单位规定如下：弯矩（M）的单位为KN·m，剪力（V）、轴力（N）的单位为KN。框架柱的内力组合表（5层）杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M19.63.8-5.15.1-41.441.428.8　28.830.6　16.432.2　22.330.2　30.279.6　-28.0N-116.6-26.11.4-1.411.5-11.5-176.5　-176.5-141.9　-138.0-166.9　-164.1-183.0　-183.0-170.5　-140.6下端M24.83.4-4.24.2-33.933.934.5　　35.6　　37.2　　36.8　　75.9　N-134.6-26.11.4-1.411.5-11.5-198.1　　-163.5　　-188.5　　-207.3　　-192.1　层间V-12.3-2.02.6-2.620.9-20.9-17.6-17.6-17.6-18.4-18.4-11.1-19.3-19.3-14.2-18.6-18.6-18.6-43.1-43.111.2B柱上端M-19.1-3.4-5.25.2-42.842.8-27.7　-27.7-30.2　-15.6-31.4　-21.1-29.1　-29.1-80.6　30.7N-126.9-37.4-0.90.9-7.47.4-204.6　-204.6-153.5　-151.0-189.8　-188.1-208.0　-208.0-184.3　-165.1下端M-24.8-3.0-4.34.3-35.035.0-34.0　　-35.8　　-36.9　　-36.4　　-77.1　 XX学院毕业设计(论文)第101页N-144.9-37.4-0.90.9-7.47.4-226.2　　-175.1　　-211.4　　-232.3　　-205.9　层间V12.21.82.6-2.621.9-21.917.217.217.218.318.311.019.019.013.918.218.218.244.244.2-12.8C柱上端M19.13.4-5.25.2-42.842.827.7　27.730.2　15.631.4　21.129.1　29.180.6　-30.7N-126.9-37.40.9-0.97.4-7.4-204.6　-204.6-153.5　-151.0-189.8　-188.1-208.0　-208.0-184.3　-165.1下端M24.83.0-4.34.3-35.035.034.0　　35.8　　36.9　　36.4　　77.1　N-144.9-37.40.9-0.97.4-7.4-226.2　　-175.1　　-211.4　　-232.3　　-205.9　层间V-12.2-1.82.6-2.621.9-21.9-17.2-17.2-17.2-18.3-18.3-11.0-19.0-19.0-13.9-18.2-18.2-18.2-44.2-44.212.8D柱上端M-19.6-3.8-5.15.1-41.441.4-28.8　-28.8-30.6　-16.4-32.2　-22.3-30.2　-30.2-79.6　28.0N-116.6-26.1-1.41.4-11.511.5-176.5　-176.5-141.9　-138.0-166.9　-164.1-183.0　-183.0-170.5　-140.6下端M-24.8-3.4-4.24.2-33.933.9-34.5　　-35.6　　-37.2　　-36.8　　-75.9　N-134.6-26.1-1.41.4-11.511.5　-198.1　　-163.5　　-188.5　　-207.3　　-192.1　层间V12.32.02.6-2.620.9-20.917.617.617.618.418.411.119.319.314.218.618.618.643.143.1-11.2框架柱的内力组合表（4层）杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　NmaxNminNmaxNminNmaxNminNmaxNminNmaxNmin XX学院毕业设计(论文)第101页/M/max/M/max/M/max/M/max/M/maxＡ柱上端M27.73.2-9.39.3-72.972.937.7　37.746.3　20.245.5　27.340.5　40.5129.9　-59.6N-309.3-52.55.1-5.141.2-41.2-444.7　-444.7-378.3　-364.0-427.6　-417.6-469.0　-469.0-456.2　-349.1下端M27.43.2-9.39.3-72.972.9　37.4　　45.9　　45.1　　40.1　　129.6　N-327.3-52.55.1-5.141.2-41.2　-466.3　　-399.9　　-449.2　　-493.3　　-477.8　层间V-15.3-1.85.2-5.240.5-40.5-20.9-20.9-20.9-25.6-25.6-11.1-25.2-25.2-15.0-22.4-22.4-22.4-72.1-72.133.2B柱上端M-27.8-2.8-9.69.6-75.675.6-37.3　-37.3-46.8　-19.9-45.5　-26.7-40.3　-40.3-133.3　63.2N-335.9-73.6-3.33.3-26.626.6-506.1　-506.1-407.7　-398.5-478.4　-472.0-525.6　-525.6-481.8　-412.7下端M-27.4-2.8-9.69.6-75.675.6　-36.8　　-46.3　　-45.0　　-39.7　　-132.8　N-353.9-73.6-3.33.3-26.626.6　-527.7　　-429.3　　-500.0　　-549.9　　-503.4　层间V15.31.65.3-5.342.0-42.020.620.620.625.825.810.925.125.114.722.222.222.273.973.9-35.3C柱上端M27.82.8-9.69.6-75.675.637.3　37.346.8　19.945.5　26.740.3　40.3133.3　-63.2N-335.9-73.63.3-3.326.6-26.6-506.1　-506.1-407.7　-398.5-478.4　-472.0-525.6　-525.6-481.8　-412.7下端M27.42.8-9.69.6-75.675.6　36.8　　46.3　　45.0　　39.7　　132.8　N-353.9-73.63.3-3.326.6-26.6　-527.7　　-429.3　　-500.0　　-549.9　　-503.4　 XX学院毕业设计(论文)第101页层间V-15.3-1.65.3-5.342.0-42.0-20.6-20.6-20.6-25.8-25.8-10.9-25.1-25.1-14.7-22.2-22.2-22.2-73.9-73.935.3D柱上端M-27.7-3.2-9.39.3-72.972.9-37.7　-37.7-46.3　-20.2-45.5　-27.3-40.5　-40.5-129.9　59.6N-309.3-52.5-5.15.1-41.241.2-444.7　-444.7-378.3　-364.0-427.6　-417.6-469.0　-469.0-456.2　-349.1下端M-27.4-3.2-9.39.3-72.972.9　-37.4　　-45.9　　-45.1　　-40.1　　-129.6　N-327.3-52.5-5.15.1-41.241.2　-466.3　　-399.9　　-449.2　　-493.3　　-477.8　层间V15.31.85.2-5.240.5-40.520.920.920.925.625.611.125.225.215.022.422.422.472.172.1-33.2框架柱的内力组合表（3层）杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M27.43.2-13.613.6-100.4100.437.4　37.451.9　13.949.3　22.740.1　40.1165.3　-95.7N-502.1-78.911.4-11.489.4-89.4-713.0　-713.0-618.5　-586.6-691.0　-668.7-755.2　-755.2-766.1　-533.6下端M27.43.2-13.613.6-100.4100.4　37.4　　51.9　　49.3　　40.1　　165.3　N-520.1-78.911.4-11.489.4-89.4　-734.6　　-640.1　　-712.6　　-779.5　　-787.7　 XX学院毕业设计(论文)第101页层间V-15.2-1.87.5-7.555.8-55.8-20.8-20.8-20.8-28.7-28.7-7.7-27.4-27.4-12.7-22.3-22.3-22.3-91.9-91.953.2B柱上端M-27.8-2.8-14.014.0-103.9103.9-37.3　-37.3-52.9　-13.8-49.8　-22.4-40.3　-40.3-170.1　100.0N-545.0-109.8-7.47.4-57.757.7-807.7　-807.7-664.4　-643.6-768.9　-754.4-843.4　-843.4-794.9　-644.9下端M-27.4-2.8-14.014.0-103.9103.9　-36.8　　-52.5　　-49.3　　-39.7　　-169.6　N-563.0-109.8-7.47.4-57.757.7　-829.3　　-686.0　　-790.5　　-867.7　　-816.5　层间V15.21.67.8-7.857.7-57.720.520.520.529.229.27.327.527.512.222.122.122.194.294.2-55.8C柱上端M27.82.8-14.014.0-103.9103.937.3　37.352.9　13.849.8　22.440.3　40.3170.1　-100.0N-545.0-109.87.4-7.457.7-57.7-807.7　-807.7-664.4　-643.6-768.9　-754.4-843.4　-843.4-794.9　-644.9下端M27.42.8-14.014.0-103.9103.9　36.8　　52.5　　49.3　　39.7　　169.6　N-563.0-109.87.4-7.457.7-57.7　-829.3　　-686.0　　-790.5　　-867.7　　-816.5　层间V-15.2-1.67.8-7.857.7-57.7-20.5-20.5-20.5-29.2-29.2-7.3-27.5-27.5-12.2-22.1-22.1-22.1-94.2-94.255.8 XX学院毕业设计(论文)第101页D柱上端M-27.4-3.2-13.613.6-100.4100.4-37.4　-37.4-51.9　-13.9-49.3　-22.7-40.1　-40.1-165.3　95.7N-502.1-78.9-11.411.4-89.489.4-713.0　-713.0-618.5　-586.6-691.0　-668.7-755.2　-755.2-766.1　-533.6下端M-27.4-3.2-13.613.6-100.4100.4　-37.4　　-51.9　　-49.3　　-40.1　　-165.3　N-520.1-78.9-11.411.4-89.489.4　-734.6　　-640.1　　-712.6　　-779.5　　-787.7　层间V15.21.87.5-7.555.8-55.820.820.820.828.728.77.727.427.412.722.322.322.391.991.9-53.2框架柱的内力组合表（2层）杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右荷载组合地震地震一二三四五　　/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M27.43.2-17.717.7-120.8120.837.4　37.457.6　8.153.3　18.740.1　40.1191.8　 XX学院毕业设计(论文)第101页-122.2N-694.9-105.320.1-20.1150.8-150.8-981.3　-981.3-862.0　-805.7-956.8　-917.4-1041.3　-1041.3-1093.1　-701.0下端M28.43.2-17.717.7-120.8120.8　38.6　　58.8　　54.5　　41.5　　193.0　N-712.9-105.320.1-20.1150.8-150.8　-1002.9　　-883.6　　-978.4　　-1065.6　　-1114.7　层间V-15.5-1.89.8-9.867.1-67.1-21.1-21.1-21.1-32.3-32.3-4.9-30.0-30.0-10.8-22.7-22.7-22.7-106.9-106.9 XX学院毕业设计(论文)第101页67.6B柱上端M-27.8-2.8-18.218.2-124.9124.9-37.3　-37.3-58.9　-7.8-54.0　-18.2-40.3　-40.3-197.4　127.3N-754.1-146.0-13.013.0-97.397.3-1109.3　-1109.3-923.1　-886.7-1060.7　-1035.3-1161.1　-1161.1-1119.0　-866.0下端M-28.4-2.8-18.218.2-124.9124.9　-38.0　　-59.6　　-54.7　　-41.1　　-198.1　N-772.1-146.0-13.013.0-97.397.3　-1130.9　　-944.7　　-1082.3　　-1185.4　　　 XX学院毕业设计(论文)第101页-1140.6层间V15.51.610.1-10.169.4-69.420.820.820.832.732.74.530.130.110.322.522.522.5109.8109.8-70.7C柱上端M27.82.8-18.218.2-124.9124.937.3　37.358.9　7.854.0　18.240.3　40.3197.4　-127.3N-754.1-146.013.0-13.097.3-97.3-1109.3　-1109.3-923.1　-886.7-1060.7　-1035.3-1161.1　-1161.1-1119.0　 XX学院毕业设计(论文)第101页-866.0下端M28.42.8-18.218.2-124.9124.9　38.0　　59.6　　54.7　　41.1　　198.1　N-772.1-146.013.0-13.097.3-97.3　-1130.9　　-944.7　　-1082.3　　-1185.4　　-1140.6　层间V-15.5-1.610.1-10.169.4-69.4-20.8-20.8-20.8-32.7-32.7-4.5-30.1-30.1-10.3-22.5-22.5-22.5-109.8-109.870.7D柱上端M-27.4-3.2-17.717.7-120.8120.8-37.4　-37.4-57.6　-8.1-53.3　-18.7-40.1　-40.1-191.8　122.2 XX学院毕业设计(论文)第101页N-694.9-105.3-20.120.1-150.8150.8-981.3　-981.3-862.0　-805.7-956.8　-917.4-1041.3　-1041.3-1093.1　-701.0下端M-28.4-3.2-17.717.7-120.8120.8　-38.6　　-58.8　　-54.5　　-41.5　　-193.0　N-712.9-105.3-20.120.1-150.8150.8　-1002.9　　-883.6　　-978.4　　-1065.6　　-1114.7　层间V15.51.89.8-9.867.1-67.121.121.121.132.332.34.930.030.010.822.722.722.7106.9106.9-67.6框架柱的内力组合表（1层） XX学院毕业设计(论文)第101页杆件截面位置内力种类恒载活载左风右风左右一二地震地震四五　　NmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNmin/M/maxNmaxNminＡ柱上端M20.42.4-22.322.3-168.9168.927.827.855.6　-6.748.6　5.029.9　29.9245.5　-193.7N-887.5-131.531.5-31.5231.7-231.7-1249.1-1249.1-1109.1　-1020.9-1224.7　-1163.0-1327.0　-1327.0-1445.1　-842.7下端M11.21.2-27.327.3-206.4206.415.1　　51.6　　41.3　　16.3　　282.5　N-912.0-131.531.5-31.5231.7-231.7-1278.5　　-1138.5　　-1254.1　　-1360.1　　-1474.5　层间V-7.8-0.912.2-12.273.6-73.6-10.6-10.6-26.4-26.47.7-22.2-22.21.7-11.4-11.4-11.4-105.6-105.685.8B柱上端M-21.9-2.2-25.625.6-193.5193.5　-29.4-62.1　9.5-53.5　-3.4-31.7　-31.7-279.2　 XX学院毕业设计(论文)第101页224.0N-963.4-183.1-20.220.2-149.9149.9　-1412.4-1184.4　-1127.8-1355.3　-1315.7-1480.0　-1480.0-1460.8　-1071.1下端M-11.0-1.1-25.625.6-193.5193.5-14.7　　-49.0　　-39.3　　-15.9　　-265.4　N-987.9-183.1-20.220.2-149.9149.9-1441.8　　-1213.8　　-1384.7　　-1513.1　　-1490.2　层间V8.10.812.6-12.675.9-75.910.810.827.427.4-7.922.922.9-1.811.711.711.7108.9108.9 XX学院毕业设计(论文)第101页-88.5C柱上端M21.92.2-25.625.6-193.5193.5　29.462.1　-9.553.5　3.431.7　31.7279.2　-224.0N-963.4-183.120.2-20.2149.9-149.9　-1412.4-1184.4　-1127.8-1355.3　-1315.7-1480.0　-1480.0-1460.8　-1071.1下端M11.01.1-25.625.6-193.5193.514.7　　49.0　　39.3　　15.9　　　 XX学院毕业设计(论文)第101页265.4N-987.9-183.120.2-20.2149.9-149.9-1441.8　　-1213.8　　-1384.7　　-1513.1　　-1490.2　层间V-8.1-0.812.6-12.675.9-75.9-10.8-10.8-27.4-27.47.9-22.9-22.91.8-11.7-11.7-11.7-108.9-108.988.5D柱上端M-20.4-2.4-22.322.3-168.9168.9　-27.8-55.6　6.7-48.6　-5.0-29.9　-29.9-245.5　193.7N-887.5-131.5-31.531.5-231.7231.7　-1249.1-1109.1　-1020.9-1224.7　-1163.0-1327.0　-1327.0-1445.1　 XX学院毕业设计(论文)第101页-842.7下端M-11.2-1.2-27.327.3-206.4206.4-15.1　　-51.6　　-41.3　　-16.3　　-282.5　N-912.0-131.5-31.531.5-231.7231.7-1278.5　　-1138.5　　-1254.1　　-1360.1　　-1474.5　层间V7.80.912.2-12.273.6-73.610.610.626.426.4-7.722.222.2-1.711.411.411.4105.6105.6-85.87.1.2框架梁、柱配筋计算 XX学院毕业设计(论文)第101页一、框架梁配筋计算1、纵向受力钢筋计算屋面框架梁正截面配筋计算（5层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-28.5100.1-38.9-14.2-0.6-14.2-38.1100.1-30.6(KN·m)21.965.4-61.44.2-0.2-13.712.562-58.8控制内力M-28.5100.1-61.4-14.2-0.6-14.2-38.1100.1-58.8(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.0140.0070.0310.0900.0010.0900.0190.0070.0300.0140.0070.0310.0940.0010.0940.0190.0070.03014751032619712197200510315实配钢筋320320320220220220320320320实配钢筋面积941941941628628628941941941注：（C30混凝土），（HRB335级）。考虑地震作用组合的框架梁，其正截面抗震受弯承载力应按本规范规定计算，但在受弯承载力计算公式右边应除以相应的承载力抗震调整系数γRE.柱梁的γRE=0.75=L/3，b+Sn当中取小值屋面框架梁正截面配筋计算（4层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-71.8174.4-83.8-16.2-3.5-16.2-80174.4-79.1 XX学院毕业设计(论文)第101页(KN·m)57.1117.8-147.62-2.3-22.643.5117.8-151.1控制内力M-71.8174.4-147.6-16.2-3.5-22.6-80174.4-151.1(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.0360.0120.0740.1070.0040.1490.0400.0120.0760.0360.0120.0770.1130.0040.1620.0400.0120.07937887580924842355420875830实配钢筋320320320220220220320320320实配钢筋面积941941941628628628941941941屋面框架梁正截面配筋计算（3层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-74.4172-97-15.9-3.2-17.1-82.3172-94.5(KN·m)120.2111.9-208.99.9-2.2-30.1101.4111.9-217.7控制内力M120.2172-208.9-15.9-3.2-30.1101.4172-217.7(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.0610.0120.1050.1050.0040.1990.0510.0120.1100.0630.0120.1110.1110.0040.2240.0520.0120.117 XX学院毕业设计(论文)第101页6628751140243424915468751230实配钢筋420320420220220220420320420实配钢筋面积1256941125662862862812569411256屋面框架梁正截面配筋计算（2层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-74.4172-107.8-15.9-3.2-18-82.3172-106.2(KN·m)167111.9-26113.9-2.2-31.4153.8111.9-264.4控制内力M167172-261-15.9-3.2-31.4153.8172-264.4(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.0840.0120.1310.1050.0040.2080.0770.0120.1330.0880.0120.1410.1110.0040.2360.0800.0120.1439258751482243425178418751503实配钢筋520320520220220220520320520实配钢筋面积1570941157062862862815709411570 XX学院毕业设计(论文)第101页屋面框架梁正截面配筋计算（1层）杆件号ABBCCD截面位置A跨中B左B右跨中C左C右跨中D(KN·m)-67.6178.2-117.1-16.5-3.7-19.9-76.6178.2-112.4(KN·m)238.2116-324.825.1-2.6-45.9225.2116-326.7控制内力M238.2178.2-324.825.1-3.7-45.9225.2178.2-326.7(m)630665630230265230630665630b(支座)或(跨中)350230035020080020035023003500.1200.0120.1640.1660.0050.3030.1130.0120.1640.1280.0120.180.1820.0050.3720.120.0120.18134587518923644274412618751892实配钢筋620320620320220320620320620实配钢筋面积18849411884941628941188494118842、框架梁斜截面受剪承载力计算1)剪力设计值非抗震设计的剪力设计值和抗震设计的剪力设计值：框架梁剪力设计值所在层第一层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441472223147144 XX学院毕业设计(论文)第101页(KN)2802808585280280所在层第二层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441462223146144(KN)2392396363239239所在层第三层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441462223146144(KN)2092095858209209所在层第四层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)1441462222146144(KN)1711713131171171所在层第五层杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左(KN)767926267976(KN)818132328181 XX学院毕业设计(论文)第101页注：表中由（三级抗震等级）计算得出，其中为梁的跨度；、为考虑地震作用组合时框架梁左、右端弯矩设计值；为考虑地震作用组合的重力荷载代表值产生的剪力设计值，按简支梁计算确定。2)截面尺寸验算由表可知，整体而言截面尺寸由抗震要求控制。因为l0/h>2.5,由，故满足要求。3)抗剪计算现按第六层的剪力设计值进行框架梁斜截面抗剪计算，其余层均按底层的计算结果进行配筋。框架梁斜截面抗剪计算（底层）杆件号ABBCCD截面位置AB左B右C左C右D左控制内力V(KN)2802808585280280是否考虑剪跨比影响否否否否否否a------------剪跨比------------0.6250.6250.6650.6650.6250.625Asv选10双肢箍，Asv=157mm2s251251236236251251实际选取s150150150150150150加密区s100100100100100100 XX学院毕业设计(论文)第101页实际配筋率0.0040.0040.0080.0080.0040.004最小配筋率0.0020.0020.0020.0020.0020.002注：1、当集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的750/0以上时，考虑剪跨比的影响，；否则不考虑剪跨比的影响，。2、加密区箍筋间距按抗震构造要求确定。二、框架柱的配筋计算1、纵向受力钢筋计算1)框架柱内力组合值第五层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M28353136163237223037N177198142164138167189164183207柱号BC柱M28343036163137212936N205226154175151190211188208232抗震设计时的内力组合： XX学院毕业设计(论文)第101页按抗震等级为三级的要求，底层柱下端应乘以调整系数1.15，节点处应满足的要求，由于计算时已满足节点平衡条件，而对应的组合系数亦相同，故可以直接将弯矩乘以系数1.1进行调整。同时考虑承载力抗震调整系数：轴压比为0.15的轴压力当N<343.2KN时，=0.75；当N343.2KN时，=0.8。AD柱：由表：柱上端：80KN·m,171KN；28KN·m,146KN；柱下端：76KN·m,192KN；经调整后：柱上端：80×1.1×0.75=66KN·m，171×0.75=128KN；28×1.1×0.75=23KN·m，146×0.75=110KN；柱下端：76×1.1×0.75=63KN·m，192×0.75=144KN；BC柱：由表：柱上端：81KN·m,143KN；31KN·m,165KN柱下端：77KN·m,206KN；经调整后：柱上端：81×1.1×0.75=67KN·m，143×0.75=107KN；31×1.1×0.75=26KN·m，165×0.75=124KN；柱下端：77×1.1×0.75=64KN·m，206×0.75=155KN；第四层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M38374646204645274140N445446378400364428449418469493柱号BC柱M37374746204645274040N XX学院毕业设计(论文)第101页506528408429399478500472526550抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：130KN·m,456KN；60KN·m,349KN；柱下端：130KN·m,478KN；经调整后：柱上端：130×1.1×0.8=114KN·m，456×0.8=365KN；60×1.1×0.8=53KN·m，349×0.8=279KN；柱下端：130×1.1×0.8=114KN·m，478×0.8=382KN；BC柱：由表：柱上端：133KN·m,482KN；63KN·m,413KN柱下端：133KN·m,503KN；经调整后：柱上端：133×1.1×0.8=117KN·m，482×0.8=386KN；63×1.1×0.8=55KN·m，413×0.8=330KN；柱下端：133×1.1×0.8=117KN·m，503×0.8=402KN；第三层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M37375252144949234040N713735619640587691713669755780柱号BC柱M37375353145049224040N808829664686644769791754843868抗震设计时的内力组合： XX学院毕业设计(论文)第101页AD柱：由表：柱上端：165KN·m,766KN；96KN·m,534KN；柱下端：165KN·m,787KN；经调整后：柱上端：165×1.1×0.8=145KN·m，766×0.8=613KN；96×1.1×0.8=84KN·m，534×0.8=427KN；柱下端：165×1.1×0.8=145KN·m，787×0.8=630KN；BC柱：由表：柱上端：170KN·m,795KN；100KN·m,645KN柱下端：170KN·m,817KN；经调整后：柱上端：170×1.1×0.8=150KN·m，795×0.8=636KN；100×1.1×0.8=88KN·m，645×0.8=516KN；柱下端：170×1.1×0.8=150KN·m，817×0.8=654KN；第二层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M3737585985355194042N981100386288480695797891710411066柱号BC柱M3738596085455184041N1109113192394588710611082103511611185抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：192KN·m,1093KN；122KN·m,701KN；柱下端：193KN·m,1115KN； XX学院毕业设计(论文)第101页经调整后：柱上端：192×1.1×0.8=169KN·m，1093×0.8=874KN；122×1.1×0.8=107KN·m，701×0.8=561KN；柱下端：193×1.1×0.8=170KN·m，1115×0.8=892KN；BC柱：由表：柱上端：197KN·m,1119KN；127KN·m,866KN柱下端：198KN·m,1141KN；经调整后：柱上端：197×1.1×0.8=173KN·m，1119×0.8=895KN；127×1.1×0.8=112KN·m，866×0.8=693KN；柱下端：198×1.1×0.8=174KN·m，1141×0.8=913KN；第一层：非抗震设计时的内力组合：弯矩（M）的单位为KN·m，轴力（N）的单位为KN。柱号AD柱M281556527494153016N1249127911091139102112251254116313271360柱号BC柱M2915624910543933216N1412144211841214112813551385131614801513抗震设计时的内力组合：AD柱：由表：柱上端：246KN·m,1445KN；194KN·m,843KN；柱下端：283KN·m,1475KN；经调整后：柱上端：246×1.1×0.8=216KN·m，1445×0.8=1156KN；194×1.1×0.8=171KN·m，843×0.8=674KN；柱下端：283×1.1×0.8=249KN·m，1475×0.8=1180KN；BC柱：由表：柱上端：297KN·m,1461KN；224KN·m,1071KN XX学院毕业设计(论文)第101页柱下端：265KN·m,1490KN；经调整后：柱上端：297×1.1×0.8=261KN·m，1461×0.8=1169KN；224×1.1×0.8=197KN·m，1071×0.8=857KN；柱下端：265×1.1×0.8=233KN·m，1490×0.8=1192KN；2)框架柱纵向受力钢筋计算从上述内力组合中选出一组最危险的组合进行框架柱纵向受力钢筋计算，具体计算如下：框架柱正截面配筋计算（五层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)37363637N(KN)207232232207(mm)178.74155.17155.17178.74，且20202020(mm)198.74175.17175.17198.74>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.1041.1191.1191.104(mm)379.41356.02356.02379.41(mm)59.4136.0236.0259.41(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N XX学院毕业设计(论文)第101页大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.10.110.110.1(mm)36<39.6<39.6<36<(mm2)1288787128实配钢筋218220220218实配配筋面积(mm2)509509509509注：1、表中h=400mm,，；2、柱采用HRB335级钢筋，=0.550；采用C30混凝土，；3、当时，柱为大偏心受压，此时；当时，柱为小偏心受压，此时，其中。4、当<时，；当时，。5、。框架柱正截面配筋计算（四层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)114117117114N(KN)382402402382(mm)298.43291.04291.04298.43，且20202020 XX学院毕业设计(论文)第101页(mm)318.43311.04311.04318.43>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0651.0671.0671.065(mm)499.12491.88491.88499.12(mm)179.13171.88171.88179.13(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.190.200.200.19(mm)68.4<72<72>68.4>(mm2)713720720713实配钢筋318318318318实配配筋面积(mm2)763720720763框架柱正截面配筋计算（三层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)145150150145N(KN)630654654630(mm)230.16229.36229.36230.16 XX学院毕业设计(论文)第101页，且20202020(mm)250.16249.36249.36250.16>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0831.0841.0841.083(mm)430.92430.31430.31430.92(mm)110.92110.31110.31110.92(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.310.320.320.31(mm)111.6>115.2>115.2>111.6>(mm2)805856856805实配钢筋418418418418实配配筋面积(mm2)1018101810181018框架柱正截面配筋计算（二层） XX学院毕业设计(论文)第101页杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)170174174170N(KN)892913913892(mm)190.58190.58190.58190.58，且20202020(mm)210.58210.58210.58210.58>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)3600360036003600>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.0991.0991.0991.099(mm)391.43391.43391.43391.43(mm)71.4371.4371.4371.43(KN)1133>N1133>N1133>N1133>N大小偏压判断大偏压大偏压大偏压大偏压0.430.440.440.43(mm)154.8>158.4>158.4>154.8>(mm2)1030107210721030实配钢筋420420420420 XX学院毕业设计(论文)第101页实配配筋面积(mm2)1256125612561256框架柱正截面配筋计算（底层）杆件号A柱B柱C柱D柱M(KN·m)249233233249N(KN)1180119211921180(mm)211.02195.47195.47211.02，且20202020(mm)231.02215.47215.47231.02>1，取1>1，取1>1，取1>1，取1(mm)5100510051005100>1，取1>1，取1>1，取1>1，取11.1811.1941.1941.181(mm)432.83417.27417.27432.83(mm)112.897.2797.27112.8(KN)1133198>198>198>(mm2)2262212321232262 XX学院毕业设计(论文)第101页实配钢筋622622622622实配配筋面积(mm2)22812281228122813)框架柱斜截面受剪承载力计算(1)框架柱剪力设计值框架柱剪力设计值第一层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)26272627(KN·m)246279279246(KN·m)283265265283(mm)3500350035003500(KN)141145145141控制内力V(KN)141145145141第二层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)32333332(KN·m)192197197192(KN·m)193198198193(mm)3500350035003500 XX学院毕业设计(论文)第101页(KN)103106106103控制内力V(KN)103106106103第三层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)29292929(KN·m)165170170165(KN·m)165170170165(mm)3500350035003500(KN)88919188控制内力V(KN)88919188第四层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)26262626(KN·m)130133133130(KN·m)130133133130(mm)3500350035003500(KN)69717169控制内力V(KN)69717169第五层ABCD非抗震剪力设计值V(KN)19191919(KN·m)80818180(KN·m)76777776(mm)3500350035003500(KN)42424242控制内力V(KN)42424242 XX学院毕业设计(论文)第101页注：1、为抗震设计时的剪力值，由“强剪弱弯”原则确定。其中按规定取0.85；(2)受剪截面要求（剪压比验算）（表中的最大值）故均满足要求。(3)箍筋计算框架柱斜截面箍筋计算第一层A柱B柱C柱D柱N(KN)1360151315131360控制内力V(KN)141145145141>3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN>N686KN>N686KN>N686KN>N<0<0<0<0第五层A柱B柱C柱D柱N207232232207控制内力V(KN)42424242>3,取3>3,取3>3,取3>3,取30.3fcA686KN>N686KN>N686KN>N686KN>N<0<0<0<0注：1、b=h=400mm，； XX学院毕业设计(论文)第101页2、=3600-100=3500mm，3、柱箍筋采用HRB235级钢筋，；4、柱采用C30混凝土，，5、表中由确定；经上述计算，框架柱的箍筋均由构造要求决定，选配8＠150。(4)箍筋加密区：加密区长度：按建筑抗震设计规范：柱端：矩形截面长边尺寸、层间柱净高的1/6和500mm三者中的最大值；底层柱：柱根不小于柱净高的1/3故顶层柱端取750mm；其余柱端取600mm；底层柱取1200mm。直径：取8间距：柱根处取100mm，其余取150mm箍筋肢距：小于160mm7.2板的内力计算和配筋双向板的内力计算：荷载设计值得（屋面板）恒荷载：GK=4.87KN/m2G=1.2*4.87=5.84KN/m2活荷载：QK=2.00KN/m2Q=1.4*2=2.8KN/m2荷载组合：G+Q=5.84+2.8=8.64KN/m2G+Q/2=5.84+1.4=7.24kN/m2板的弯距计算区格ABLo1(m)6.92.4Lo2(m)3.63.6Lo1/Lo21.917(0.522)0.667M1(KN/M)1.892.18M2(KN/M)5.681.04M1’(KN/M)-6.81-3.96 XX学院毕业设计(论文)第101页M1’’(KN/M)-6.81-3.96M2’(KN/M)-9.82-3.02M2’’(KN/M)-9.82-3.02短跨方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm长跨方向跨中截面的h02=h-c-3d/2=100-15-12=73mm支座处ho为81mm内力系数0.95fy=210N/mm2板的配筋计算截面H0(mm)M(KN·m/m)AS(mm2/m)配筋实有AS跨中A区格L01方向731.89129.786＠200141L02方向815.68351.58＠120419B区格L01方向812.18134.916＠200141L02方向731.0471.416＠200141支座A-A81-9.82607.698＠80629A-B81-6.81421.428＠110457B-B81-3.02186.898＠200251A边支座81-6.81421.428＠100503荷载设计值得（楼面板） XX学院毕业设计(论文)第101页恒荷载：GK=3.67KN/m2G=1.2*3.67=4.4KN/m2活荷载：QK=2.00KN/m2Q=1.4*2=2.8KN/m2荷载组合：G+Q=4.4+2.8=7.2KN/m2G+Q/2=4.4+1.4=5.8kN/m2板的弯距计算区格ABLo1(m)6.92.4Lo2(m)3.63.6Lo1/Lo21.917(0.522)0.667M1(KN/M)1.621.84M2(KN/M)4.800.878M1’(KN/M)-5.57-3.24M1’’(KN/M)-5.57-3.24M2’(KN/M)-8.03-2.47M2’’(KN/M)-8.03-2.47短跨方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-4=81mm长跨方向跨中截面的h02=h-c-3d/2=100-15-12=73mm支座处ho为81mm内力系数0.95fy=210N/mm2板的配筋计算截面H0(mm)M(KN·m/m)AS(mm2/m)配筋实有AS跨中A区格L01方向731.62112.246＠200141L02方向814.80297.048＠150335B区格L01方向811.84113.866＠200141 XX学院毕业设计(论文)第101页L02方向730.8860.296＠200141支座A-A81-8.03496.928＠100503A-B81-5.57344.698＠120419B-B81-2.47152.858＠200251A边支座81-5.57344.098＠1204197.3楼梯的内力计算和配筋一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002） XX学院毕业设计(论文)第101页2．几何参数：楼梯净跨:L1=3300mm楼梯高度:H=1800mm梯板厚:t=110mm踏步数:n=12(阶)上平台楼梯梁宽度:b1=250mm下平台楼梯梁宽度:b2=250mm2．荷载标准值：可变荷载：q=3.50kN/m2面层荷载：qm=0.50kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级:C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2Rc=25.0kN/m3钢筋强度等级:HRB335fy=300.00N/mm2抹灰厚度：c=20.0mmRs=20kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：as=20mm支座负筋系数：α=0.50三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1500m踏步宽度：b=0.3000m计算跨度：L0=L1＋(b1＋b2)/2=3.30＋(0.25＋0.25)/2=3.55m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.8942．荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：gkm=(B＋B·h/b)qm=(1＋1×0.15/0.30)×0.50=0.75kN/m自重：gkt=Rc·B·(t/cosα＋h/2)=25×1×(0.11/0.89＋0.15/2)=4.95kN/m抹灰：gks=RS·B·c/cosα=20×1×0.02/0.89=0.45kN/m恒荷标准值：Pk=gkm＋gkt＋gks＋qf=0.75＋4.95＋0.45＋0.20=6.35kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×6.35＋1.4×0.7×1×3.50=12.00kN/m XX学院毕业设计(论文)第101页活荷控制：Pn(L)=1.2gk＋1.4·B·q=1.2×6.35＋1.4×1×3.50=12.52kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=12.52kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力:Rl=22.22kN右端支座反力:Rr=22.22kN最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.78m最大弯矩截面距左边弯折处的距离:x=1.78mMmax=Rl·Lmax－Pn·x2/2=22.22×1.78－12.52×1.782/2=19.72kN·m相对受压区高度：ζ=0.187870配筋率：ρ=0.008955纵筋(1号)计算面积：As=805.96mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As"=αAs=0.50×805.96=402.98mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As:805.96mm2采用方案：D12@120实配面积：942.48mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As":402.98mm2采用方案：D12@150实配面积：753.98mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37mm2 XX学院毕业设计(论文)第101页7.4基础的设计和配筋7.4.1设计资料根据工程地质报告提供的资料，场地为Ⅱ类，在主要受力层范围内不存在软弱粘性土层，上部框架结构未超过8层，高度在25mm以下，故该房屋基础不进行抗震承载力验算，则底层传至基础顶部的作用效应仅取非抗震设计时的作用效应。表3-47传至基础顶面的作用效应组合位置A柱B柱C柱D柱基本组合值（N、M）1360KN、16KN·m1139KN、52KN·m1254KN、41KN·mV=26KN1513KN、16KN·m1214KN、49KN·m1385KN、39KN·mV=23KN1513KN、16KN·m1214KN、49KN·m1385KN、39KN·mV=23KN1360KN、16KN·m1139KN、52KN·m1254KN、41KN·mV=26KN标准组合值(、)1088KN、12KN·m911KN、39KN·m1210KN、12KN·m971KN、36KN·m1210KN、12KN·m971KN、36KN·m1088KN、12KN·m911KN、39KN·m XX学院毕业设计(论文)第101页1003KN、30KN·m=19KN1108KN、29KN·m=17KN1108KN、29KN·m=17KN1003KN、30KN·m=19KN注：基本组合（设计值）与标准组合（标准值）的比值：轴力取1.25；弯矩取1.35；剪力取1.35。7.4.2基础设计根据任务书及有关数据，基础形式选为柱下独立基础。一、基础底面积和底面积尺寸确定柱基础顶面标高已选定，距±0.000为1.50m，柱纵向钢筋最大直径d=20mm，HRB335级，基础混凝土强度等级选为C25，则柱钢筋的锚固长度取=1.05×40×22=924mm，考虑钢筋保护层厚度，取基础高度h=1300mm，则基础底板在-2.800（相对标高）处，埋深为2.7m，所处土层的承载力。1、外柱（即A、D柱）由于边柱弯矩较大，先按轴心受压计算时，将轴力值扩大1.3倍，取用=3090KN，则取a/b=1.2，则a=3000m，b=2500m，按偏心受压验算：，A=7.5m2，由得各内力组合值的，如下表：外柱（即A、D柱）的计算柱号A柱D柱(KN·m)123930123930 XX学院毕业设计(论文)第101页(KN)1088911100310889111003(KN)191919191919(KN/m2)154.9138.5148.3154.9138.5148.3经验算，各组内力组合值均满足的要求。2、内柱（即B、C柱）内柱弯矩小而轴力大，故按轴心受压初步选定基础面积时，将轴力值扩大1.2倍，取用=1512KN，则取a/b=1.2，则a=3000m，b=2500m，按偏心受压验算：，A=7.5m2，由得各内力组合值的，如下表：内柱（即B、C柱）的计算柱号B柱C柱(KN·m)123629123629(KN)1210971110812109711108(KN)171717171717(KN/m2)170.4145161.3170.4145161.3经验算，各组内力组合值均满足的要求。二、基础抗冲切承载力计算 XX学院毕业设计(论文)第101页已按柱纵向钢筋锚固要求初步选定基础高度h=1300mm，可确定为阶形基础，基础尺寸见图框架基础尺寸1、柱基础抗冲切计算按图的基础尺寸，可只验算最下阶高度：取 XX学院毕业设计(论文)第101页<,故满足要求。短向Ⅱ-Ⅱ：<,故满足要求。 XX学院毕业设计(论文)第101页致谢参考文献[1]杨志勇,工民建专业设计手册,武汉：武汉大学出版社，1997，255～498[2]宋玉善，钢筋混凝土结构，北京：机械工业出版社，2004[3]杨位洸，地基与基础，第三版，北京：中国建筑工业出版社，1998[4]牛晓荣，应芬芳，混凝土结构构造手册，北京：中国建筑工业出版社，1995[5]杨茀康，李家宝，结构力学，第四版，北京：人民教育出版社，1998[6]李宏男，崔熙光，多层及高层建筑结构设计，北京：中国建筑工业出版社，1998[7]乐嘉龙，住宅公寓设计资料集，中国电力出版社，2006[8]混凝土结构荷载设计手册，中国有色工程设计研究院，第三版，中国建筑工业出版社，2004[9]中华人民共和国建设部标准.建筑设计防火规范(GBJ16—87).北京：中国建筑工业出版社，1990[10]中华人民共和国建设部标准.建筑结构设计统一标准(GBJ68－84).北京：中国建筑工业出版社[11]中华人民共和国建设部标准.建筑地基基础设计规范(GB50007-2002).北京：中国建筑工业出版社,2002[12]中华人民共和国建设部标准.建筑结构荷载规范(GB50009-2001).北京：中国建筑工业出版社,2001 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