提高膨胀烟丝回潮水分cpk项目报告

'项目名称：提高膨胀烟丝回潮水分的CPK单位：河南中烟工业有限责任公司时间:二〇一二年九月十日61 目录1．定义阶段………………………………………………………………………………31.1选题的意义………………………………………………………………………31.1.1项目背景……………………………………………………………………31.1.2问题陈述…………………………………………………………………31.2Y的定义和缺陷描述………………………………………………………51.2.1Y的定义…………………………………………………………………51.2.2缺陷描述…………………………………………………………………51.3基线与标准………………………………………………………………………61.4项目范围…………………………………………………………………………61.5财务效果预估……………………………………………………………………71.6团队成员和工作安排…………………………………………………………81.7风险评估与管理………………………………………………………………91.8项目计划…………………………………………………………………………91.9定义阶段小结………………………………………………………………102．测量阶段…………………………………………………………………………102.1Y的测量系统分析………………………………………………………………102.2Y的过程能力分析………………………………………………………………142.3过程流程图分析…………………………………………………………………152.4式因果矩阵………………………………………………………………………162.5FMEA…………………………………………………………………………192.6快赢改进…………………………………………………………………………202.6.1快赢一：定位器不能归零……………………………………………212.6.2快赢二：管道布局不合理………………………………………………232.6.3缺少清吹装置……………………………………………………………202.6.4换热器能力低……………………………………………………………202.7第二次FMEA…………………………………………………………………2861 2.8测量阶段小结………………………………………………………………303．分析阶段……………………………………………………………………………323.1分析计划表……………………………………………………………………323.2数据收集计划…………………………………………………………………333.3X的因子分析……………………………………………………………………333.3.1X1物料流量分析………………………………………………………333.3.2X2三区加水量分析……………………………………………………353.3.3X3滚筒出口有湿团分析………………………………………………373.3.4X1喷嘴角度的分析……………………………………………………333.3.5X1喷嘴高度的分析………………………………………………………333.4原因汇总………………………………………………………………………414．改进阶段……………………………………………………………………………414.1改进计划………………………………………………………………………414.2实施改进措施…………………………………………………………………424.2.1制订实施计划……………………………………………………………424.2.2全面实施计划……………………………………………………………424.3改进效果验证…………………………………………………………………555．控制阶段……………………………………………………………………………555.1制订控制计划……………………………………………………………………555.2实施控制计划……………………………………………………………………565.3标准化……………………………………………………………………………595.4项目控制效果……………………………………………………………………605.5项目实际完成……………………………………………………………………615.6项目实际收益……………………………………………………………………625.7项目心得…………………………………………………………………………635.8体会及下一步计划………………………………………………………………6361 第一章定义阶段1.1选题的意义1.1.1项目背景2012年，国家烟草专卖局在关注基础管理和指标创优的基础上，在全国卷烟工厂中成立了9个专题组，旨在以专题项目活动为载体推进优秀卷烟工厂创建工作，进一步增强创优工作的实效性，提升工厂的产品制造水平和基础管理水平，同时达到“横向加强交流，纵向深入推进”的工作目的。河南中烟工业有限责任公司（以下简称公司）新郑卷烟厂在全面贯彻落实国家局创优的工作的基础上，车间紧紧围绕我厂“126”发展战略，以市场为导向，以“五精”为抓手，以质量“零缺陷”的管理理念，深入推进大质量管理理念和预防性质量管控体系建设，强化质量之翼，持续提升质量管控能力，全力打造金叶制造，积极行动，扎实、深入推进“六西格玛管理方法应用”创优专题活动。按照六西格玛推进工作要求，我厂于2012年6月份开展了卷烟能力测评工作，公司要求每个质量特性指标的CPK值均要达到1.33以上，而在测评报告中膨胀烟丝回潮水分的CPK特别低，仅为0.84%，是影响提高卷烟制造过程能力的瓶颈问题。所以，我厂将提高膨胀烟丝回潮水分的CPK作为六西格玛项目进行攻关。1.1.2问题陈述Cm3/g普通烟丝和膨胀烟丝烟丝填充值对比柱状图图1.1对比柱状图CO2烟丝膨胀线是新郑卷烟厂“九五”技改引进美国AIRCO公司的设备，特点是自动化控制较高，全线正常运行有三台电脑和三个“OI”61 触摸屏界面进行控制，主要工艺作用是以CO2为介质膨胀烟丝，经膨胀回潮后的烟丝填充值较烟丝高1.4cm3/g，提高烟丝填充力；而且焦油量低，可以有效的降低单箱耗叶和焦油2012年1月至2012年9月的9个月4个工厂膨胀烟丝计划累计使用量的统计：表1.1工厂时间安阳卷烟厂洛阳卷烟厂郑州卷烟厂新郑卷烟厂2012.1-97056002000002615805042382012年1月至2012年9月的9个月4个工厂膨胀烟丝计划累计使用量对比如图1.2单位：kg图1.2四厂膨胀烟丝累计使用量对比柱状图2005年成立河南中烟工业有限责任公司成立以来，CO2烟丝膨胀线担负着郑州、洛阳、安阳四个厂膨胀烟丝的供应任务。新郑卷烟厂紧密围绕国家局打造优秀卷烟工厂为宗旨，努力为“提高产品质量，提高市场竞争力”的战略目标及车间“提高设备精度，狠抓产品内在质量”的工作重点，结合公司“强化质量意识，追求质量零缺陷”的理念。制丝车间以“五精”为抓手，要求制丝关键工序CPK值要达到1.33以上。1.1.2.3对2012年4-9月份膨胀烟丝回潮水分每批次CPK数据进行统计，并做以下CPK趋势图（见图1.3）61 图1.34-9月份的膨胀烟丝回潮CPK趋势图从趋势图中可以看出，4-9月份的CPK均值为0.84，有部分达到过1.33，但厂《工序能力评价》要求，各工序CPK均要达到1.33以上。因此，我们本次绿带项目课题选择为《提高膨胀烟丝回潮水分的CPK》。1.2Y的定义和缺陷描述1.2.1Y的定义Y=膨胀烟丝回潮水分CPK=（公差－2ABS（设定值－平均值））/6*标准偏差注：数据采集规则，每天生产按照物料通过信号，每30分钟记录一个数据，至三个班生产结束。所以每天会有一个CPK值。膨胀烟丝回潮水分含水率：（烘前重－烘后重）/（烘前重-空盒重）*100含水率的测量方法：由质量检测员每小时取2个样品，用烘箱法进行检测计算得出的数据。1．2.2缺陷描述1）随机取任意一天的膨胀烟丝回潮水分数据，做直方图（图1.4）61 图1.4膨胀烟丝回潮水分直方图从直方图中看出，均值为13.39%，标准偏差为0.51，有41个数据都超出了规格上下限。2）从膨胀回潮水分CPK趋势图中可以看出，CPK＜1.33。1.3基线与标准根据上述分析，最终制订了一下目标，见图1.5所示当前数据1.33以上最佳标杆目标0.841.33当前数据来源：2012年4月-9月6个月的膨胀回潮CPK值平均值，目标设定理由：根据基线+0.5*（1.33-0.84）挑战目标理由：曾经有批次CPK值达到过1.33项目目标图图1.5基线及目标陈述1.4项目范围产品范围：所有生产的A类膨胀烟丝61 实施范围：制丝车间膨胀烟丝线。流程范围：膨胀、冷却、回潮时间范围：2012年11月——2013年4月资源范围：制丝车间、质量管理处动；动力车间限制条件：设备不能做大的改进。供应商投入流程产出顾客烟丝膨胀工序动力车间香料配送中心制丝车间高水分烟丝低水分的烟丝水空压气蒸汽料液水份仪技术标准作业指导书回潮机操作人员1.烟丝膨胀2.烟丝冷却3.烟丝回潮4.烟丝水分的检测烟丝水分的CPK，烟丝水分的合格率。新郑、安阳、洛阳、郑州、质量管理部图1.6SIPOC图风选烟丝冷却烟丝回潮烟丝膨胀工序入柜加保润剂加水图1.7流程示意图61 1.5项目收益分析1.5.1项目收益计算公式项目改进成本（C）包括咨询、培训、管道改造人工费和材料费用等预计200000元；项目收益=膨胀烟丝产量×（P1-P0）×（S1-S0）-C膨胀烟丝产量：按照2012年膨胀烟丝规划产量为1671418.0kgP0：表示改进前膨胀烟丝回潮水分CPK合格率;(29.8%)P1：表示改进后膨胀烟丝回潮水分CPK合格率；(90%)S1：合格膨胀烟丝价格（18元/kg）S0：降级膨胀烟丝价格（16.5元/kg）C：表示进行项目改进投入的成本；1.5.2项目预收益项目预计收益如下表1.2：表1.2项目预计收益核算表膨胀烟丝年产量1671418.0kg膨胀烟丝价格18元/kg合格率提高由原来的29.8%提到90%不合格膨胀烟丝价值（降级处理）16.5元/kg年增收价值1671418×（90%-29.8%）×（18-16.5）＝1207432元项目改进成本200000元项目预计收益1207432-200000=1007432元1.5.3项目收益定性描述（1）提高产品质量，为后工序加工的稳定性降低难度，提升整个膨胀线的过程控制能力，稳定卷烟口味。为公司的品牌共享、联营加工等奠定技术基础，同时为增加市场份额、提高产品美誉度提供保障。供需55kg,事的情况，严重影响着（261 ）提高小组成员的质量意识、问题意识和持续改进的意识，熟练掌握数学统计和质量管理理论，提高个人技能，增强团队协作精神。提高员工素质，促进员工职业发展，为企业培养后备技术人才，解决困扰企业发展的各种难题，使企业获得持续不断的成功，为企业争创优秀卷烟工厂做贡献。1.6团队成员和工作安排表1.3团员工作安排表项目倡导者李鑫群辅导老师汤智项目实施樊书红小组成员和分工姓名性别部门职务小组分工李鑫群男制丝车间车间主任倡导者张爱忠男制丝车间工艺副主任组长樊书红女制丝车间质量管理员数据分析及协调岳东敏女制丝车间工艺员数据采集张新攀男制丝车间工艺员数据分析郑小琳女制丝车间工艺员数据分析赵冠英男制丝车间操作工数据分析张晓峰男制丝车间维修工数据分析靳伟男制丝车间维修工数据分析、过程记录1.7风险评估与管理表1.4风险评估管理表风险种类影响发生几率风险程度管理计划负责人项目人员参加培训机会较少45201.项目负责人全程参加企业6Sigma培训。2.项目负责人应对项目参加人员进行项目的分阶段技术指导张爱忠项目人员参与时间不能保证5525小组成员参加项目活动时，相关部门应不对小组成员的其他业务的进行奖罚考核。张爱忠樊书红技术管理项目扩大成纯技术项目34121.不断自发检查，防止项目内容纯技术化2.加强同相关部门领导沟通靳伟质量因改进出现不合格品52103.改进前对改进项目进行讨论，并制定控制预案樊书红项目缺少硬件支持5315配备笔记本电脑李鑫群注：风险影响程度=风险影响(1-5)×61 风险发生频率(1-5)；高风险=风险影响程度16-25，中级风险=风险影响程度9-15，低级风险=风险影响程度1-8。1.8项目计划表1.5项目计划表时间Define定义Measure测量Analyze分析Improve改进Control控制11月开始日期2012.11.1312月完成日期2012.12.302月完成日期2013.2.293月完成日期2013.3.304月完成日期2013.4.26小组活动选题理由项目定义项目目标团队组建树立计划项目审批Y的数据分析原因查找原因筛选快赢改善数据收集计划X的现况分析X对Y的影响的初步分析统计分析改善思路方案实施效果验证改善措施标准化控制计划收益评估1.9定义阶段小结1)确认了项目的范围：所有生产的A类膨胀烟丝2)项目授权，成立了项目小组：对小组进行了分工，建立了小组章程。3)风险评估与管理计划：项目的风险有五个，均做了管理计划。4)确定了项目周期：决定本项目可以在2013年4月底完成。61 第二章测量阶段2.1Y的测量系统分析样品称重平衡样品制备样品开始样品称重样品冷却达到计算误差质检员接收否结束下发调偏通知单填写调偏通知单维修工调整水份仪图2.1质量检测流程图膨胀烟丝回潮水分由在线测量设备——水分仪进行检测，每30秒由操作工记录一个数据。为了保证在线水分仪探测的准确性，生产时，每周质检人员都要从水分仪下取样，记录数值，与烘箱法水分值比对，如果两者精度误差＞0.3%时，质检人员通知计量人员重新标定水分仪。首先查看了近六个月质检员使用烘箱法与在线水分仪所作的对比数据，并根据数据绘制了时间序列图，见图2.2：图2.2精度误差时间序列图从图中可以看出未发现精度误差＞0.3%的情况。61 为了验证测量系统是否科学、准确，对检测在线水分仪的测量系统进行了检验，查看其测量系统是否合格，制定了以下测量方法。测量指标：烟丝回潮水分开展日期：2012年11月23日[样本量]：共10个[量具]：M420热风循环式精密烘箱[检查员]质检员：岳东敏、李艳存、郝土琴[记录分析人员]：张新攀[测量方法]：根据流程波动范围，抽取10次膨胀回潮烟丝，每次分成6份，并做标记。然后进行装袋密封。然后由三名质检员岳东敏、李艳存、郝土琴使用热风循环式精密烘箱测试每份的水分。并将两次测量结果记录在右表中。创建量具研究工作表，并按顺序将实验结果记录在表2.1中：表2.1测量结果操作人员水分值—1水分值—2C2_10-岳东敏12.2412.16C2_10李艳存12.2612.19C2_10-郝土琴12.2112.23C2_3-岳东敏13.1913.22C2_3李艳存13.1913.04C2_3-郝土琴13.1713.09C2_6-岳东敏13.0212.98C2_6李艳存12.9112.94C2_6-郝土琴13.0113.02C2_5-岳东敏13.1313.14C2_5李艳存13.1713.19C2_5-郝土琴13.0913.26C2_2岳东敏13.3613.31C2_2李艳存13.3313.34C2_2-郝土琴13.3113.29C2_7-岳东敏13.1913.14C2_7李艳存13.2413.05C2_7-郝土琴13.2113.24C2_9-岳东敏13.4913.54C2_9李艳存13.5113.49C2_9-郝土琴13.4113.49C2_4-岳东敏13.1713.18C2_4李艳存13.2113.18C2_4郝土琴13.2413.03C2_8-岳东敏13.2613.24C2_8李艳存13.2813.31C2_8-郝土琴13.2913.38C2_1-岳东敏12.9812.99C2_1李艳存13.0112.97C2_1-郝土琴12.9913.02根据测量结果使用工具中的量具R&R研究（嵌套）进行计算验证，制了膨胀回潮烟丝水分的量具方差分析图（因样品为破坏性实验），见图2.3所示。61 图2.3烟丝水分的量具方差分析图量具R&R研究-嵌套方差分析C5的量具R&R（嵌套）来源自由度SSMSFP操作员20.000660.0003320.0010.999部件(操作员)276.446630.238764187.0210.000重复性300.038300.001277合计596.48559量具R&R方差分量来源方差分量贡献率合计量具R&R0.0012771.06重复性0.0012771.06再现性0.0000000.00部件间0.11874498.94合计变异0.120020100.00研究变异%研究变来源标准差(SD)(6*SD)异(%SV)合计量具R&R0.0357300.2143810.31重复性0.0357300.2143810.31再现性0.0000000.000000.00部件间0.3445922.0675599.47合计变异0.3464402.07864100.00可区分的类别数=13通过以上分析，本测量系统过程波动比以及与质量特性的容差比均小于30%61 ，同时分组数大于5，可以看出各方面均符合相应要求，所以证明该测量系统是合格的。说明水分仪检测数据真实可信。2.2Y的过程能力分析通过查质量报表，对膨胀烟丝回潮水分10-11月份的CPK值进行收集，共收集到51天的CPK值，绘制单值控制图(图2.4)图2.4膨胀烟丝回潮水分CPK的单值控制图通过单值控制图可以看出，测量阶段收集的51天的CPK均值仅为0.84，远低于1.33的目标，两个异常点为有湿团所致。2012年4-9月份每批次CPK数据进行统计，并做以下CPK趋势图（图2.5）图2.5膨胀烟丝回潮水分CPK趋势图61 对4-9月份的CPK值进行计算，得出其平均值为0.84，并对4-9月份CPK值达到1.33为合格点进行计算得出月合格率，如图2.2表2.24-9月份CPK合格率统计表月份4月5月6月7月8月9月月合格率（%）10103.33.703.5由统计表得出如下时间序列图图2.64-9月份膨胀烟丝回潮水分CPK的时间序列图4-9月份膨胀烟丝回潮水分CPK值合格率平均为29.8%，求得Z值为0.012，项目初期的SIGMA水平为Z+1.5=1.512。2.3过程流程图分析表2.3过程流程图分析表输入（可控制衡量的项目及规格）级别操作规格标准流程输出（品质特性）备注CUXS上限中限下限　　　　　　　　叶丝膨胀烟丝水分烟丝填充值　焚烧炉温度C　　X　S　　　740℃　物料流量　　X　S　　767kg/h　　热风温度C　　X　S　343℃340℃337℃　热风风速C　　X　S　　30m/s　　管道负压C　　X　　　0.12　　蒸汽流量C　　X　S　383℃380℃377℃　水分C　　X　S　7%9%8%　点火阀门开度C　　　　　　　　61 燃烧阀门的设定C　　X　　70%　60%　50%　　焚烧炉温度C　　　　　　815℃　　焚烧炉温度的油压C　X　　　7bar　　工艺温度C　　　　　340℃　　　工艺气压力C　　　　　-1bar　　　工艺气流速度C　　　　　30m/s　　　定量皮带频率C　　X　S　　33hz　　　工艺风机频率C　　　S　0-45Hz　　　滚筒出口有湿团C　　S　　　　工艺技术标准C　　　　　　　操作工责任心C　　　　　　　维修工责任心　C　　　　　蒸汽压力C　XS　5bar　　　水压C　XS　3bar　　冷却回潮烟丝水分　滚筒转速C　　S　12转/分　　　筒体的倾斜度C　X　　3°　　　喷嘴区域分布C　　X　　一字排开，共15个　　喷嘴的雾化程度　CX　　　　　排潮风机的转速C　X　　1400转/分　　　探测烟丝的高度C　　　　25cm　　　一区加料量C　　X　S　　15kg/h　　二区加料量C　　X　S　　11kg/h　　三区加水量C　　X　S　13.70%13.20%12.70%　来料水分C　　　　　7%8%　　9%　水份仪C　　　　　　　　流量计精度C　X　　　0.5%　　　环境温湿度C　　　　　　　　61 蠕动泵　　X　　0-50ml/h　　　加料泵C　X　　　0-50ml/h　　排潮风网C　X　　　30目　　风选系统C　X　　　2000m3/h　　我们通过过程流程图共找到46个X因子。2.4因果矩阵通过因果矩阵，确定测量对象表2.4因果矩阵评分表重要程度（1—10）1063总计Y分解（包含相关质量指标）水分填充值整丝率序号过程步骤过程输入等级：0，1，3，91叶丝膨胀焚烧炉温度311392叶丝膨胀物料流量9311113叶丝膨胀热风温度9931534叶丝膨胀热风风速133375叶丝膨胀管道负压111196叶丝膨胀蒸汽流量9931537叶丝膨胀来料水分111198叶丝膨胀点火阀门开度01199叶丝膨胀燃烧阀门的设定011910叶丝膨胀焚烧炉温度的油压911911叶丝膨胀风门连杆开启度111312叶丝膨胀工艺温度9932113叶丝膨胀工艺气压力001314叶丝膨胀工艺气流速度1111915叶丝膨胀定量皮带频率1111916叶丝膨胀工艺风机频率1111917叶丝膨胀蒸汽压力1111918叶丝膨胀工艺技术标准1111919冷却回潮操作工责任心3013320冷却回潮维修工责任心011921冷却回潮空压010622冷却回潮水压99114723冷却回潮滚筒转速1212524冷却回潮筒体的倾斜度93211425冷却回潮喷嘴角度99917126冷却回潮喷嘴高度99317161 27冷却回潮喷嘴的雾化程度1301828冷却回潮排潮风机的转速1001029冷却回潮阀门开度1001030冷却回潮风机转速010631冷却回潮滚筒出料口有湿团99917132冷却回潮一区加料量1001033冷却回潮二区加料量1001034冷却回潮三区加水量99315335冷却回潮排潮滤网93311736冷却回潮水份仪1101637冷却回潮流量计精度1101638冷却回潮环境温湿度1302839冷却回潮风门开度1101640冷却回潮加料泵1302841冷却回潮滚筒轴承座损坏001342烟丝风选　排潮风网011943烟丝风选　风选系统010644烟丝风选　管道风速011945烟丝风选　调节网速开关失灵0119我们通过因果矩阵分析从45个X因子中，共找出9个评分超过100分的X因子，累计分值占总体分值的70.8%，并将其按照评分大小排列与因果矩阵图如下表：表2.5重要程度（1—10）1063总计Y分解（包含相关质量指标）水分填充值整丝率序号过程步骤过程输入等级：0，1，3，91烟丝回潮滚筒出料口有湿团9991712烟丝回潮喷嘴角度9991713烟丝回潮喷嘴高度9991714烟丝膨胀热风温度9931535烟丝膨胀蒸汽流量9931536烟丝回潮三区加水量9931537烟丝回潮水压9911478烟丝膨胀物料流量9911479烟丝回潮排潮滤网93311710冷却回潮筒体的倾斜度9321142.5FMEA61 根据对膨胀烟丝回潮水分影响的大小，依据我厂质量管理部制订的FMEA评分标准，对上述关键输入进行FMEA评分。见下表：表2.6FMEA评分表过程输入失效模式失效后果严重度潜在失效原因频度现有控制探测度风险优先数RPN　烟丝膨胀X1物料流量物料流量大物料水分大5皮带秤结冰突然掉了2皮带秤990物料流量小物料水分小5皮带秤结冰过厚5皮带秤9225X2蒸汽流量蒸汽流量波动大含水度超标6定位器不能归零5流量计4120X3水压水压波动大水分不稳定，超出规格9管道布局不合理7压力表163烟丝回潮X4三区加水量加水量波动大水分不稳定，超出规格8没有明确的加水量标准8流量计2128X5滚筒出料口有湿团物料水分不均匀水分合格率低6喷嘴位置安装不合适3目测检查9162湿团增多，使水分偏高7水和空压气调节比例不当3目测9189X6排潮滤网堵塞水分不稳定，超出规格3缺少清扫装置7按照设备保养要求每周清理一次7147X7热风温度热风温度波动大水分不稳定，超出规格9工艺热交换器能力低6清理或更换能力大的热交换器2108X8喷嘴角度角度不合适水分不稳定，超出规格4物料吸收水分不均匀7目测7196X9喷嘴高度高度不合适水分超出标准4物料吸收水分不均匀7测量7196X10滚筒倾斜度倾斜角度不合适水分超出标准52990我们通过FMEA分析，从9个X因子中，共找出RPN值超出100分的X61 因子8个，由于水压的分值低，但考虑到水压的稳定对烟丝回潮的影响程度，决定对X2蒸汽流量、X3水压、X6排潮滤网、X7热风温度4个因子实施快赢改进，对X1物料流量、X4滚筒出料口有湿团、X5三区加水量、X8喷嘴角度、X9喷嘴高度、X10滚筒的倾斜度6个因子进行下一步的分析。2.6快赢改进2.6.1快赢一：X2蒸汽流量（定位器不能归零）快赢前定位器不能归零，导致蒸汽流量不稳，流量值在380±20KG/H之间波动，蒸汽流量不能稳定在380KG/H，。由于蒸汽流量波动，导致膨胀回潮水分波动大。生产时对蒸汽流量数据进行跟踪记录，每30分钟记录一次，记录在表2.7中表2.7蒸汽流量统计表序号蒸汽流量序号蒸汽流量序号蒸汽流量139211394213632384123652236933861337923376438114368243895376153852536663891638226388738517397273978387183882838993641939129378103962038330386根据上述数据，绘制单值控制图，图2.7蒸汽流量的单值控制图61 经技术人员现场进行观察并测试，维修工对蒸汽站气动薄膜阀的定位器重新标定零位，更换气动薄膜阀的阀片。改进前与改进后的图片对比快赢措施一：蒸汽流量改善前改善后问题1：定位器不能归零问题2：气动薄膜阀的阀片损坏措施1：将定位器调整到零位措施2：更换气动薄膜阀的阀片改进后生产时对蒸汽流量数据进行跟踪记录，每30分钟记录一次，记录在表2.8中表2.8改进后蒸汽流量统计表序号蒸汽流量序号蒸汽流量序号蒸汽流量13801138121378238012378223793379133782337843781438124377538315377253806380163792637873821738027378838318379283829383193792937910383203833038161 随后绘制了改善后的单值控制对比图，图2.8改进后蒸汽流量的单值控制图从上图可以看出，蒸汽流量稳定在了380±3KG/H以内，满足《制丝工艺技术要求》中蒸汽流量380±3KG/H的要求，同时其波动范围得到明显改善。蒸汽流量稳定后，又抽取到10个班次的膨胀回潮水分的CPK值的进行对比（如下图）图2.9改进前后膨胀烟丝回潮水分CPK的单值控制图由控制图中可以看出，快赢后膨胀回潮物料水分的CPK值由原来的0.84提高0.95，说明改进是有效果的。2.6.2快赢二：X3水压通过现场勘查发现，由于车间水管网管径采用递减方式，并且膨胀线管路与制丝线真空回潮管路处于同一分支管路，当真空回潮用水时，膨胀线管路水压会产生波动。压力值在0.21Mpa—0.41Mpa之间波动。由于水压波动，导致加水量产生波动，影响膨胀烟丝回潮加水的稳定，最终影响产品质量。61 图2.10改进前的管路设计图表2.9水压记录表（Mpa）序号水压序号水压序号水压10.22110.29210.3520.28120.27220.3530.35130.35230.2640.34140.36240.3550.35150.40250.3560.35160.36260.3570.41170.28270.3980.34180.34280.3690.39190.32290.34100.36200.38300.39根据上述数据，绘制单值控制图图2.11改进前水压单值控制图61 改造三级回潮筒的加水管路，将三级回潮筒的配管柜旁边增加一个储水箱，在储水箱上安装电磁阀和电子水位器，使水箱到下水位开始补水到上水位停止达到自动补水的效果。然后由水箱向三级回潮筒供水，水的压力非常稳定。图2.12改进后的管路设计图表2.10改进后水压统计表序号水压序号水压序号水压10.34110.32210.3520.33120.34220.3530.34130.35230.3640.34140.37240.3450.33150.34250.3560.35160.3260.3370.36170.34270.3680.34180.35280.3690.33190.32290.34100.35200.36300.37根据上述数据，绘制单值控制图图2.13改进前水压单值控制图从上图可以看出，水压稳定在了0.30MPa61 以上，满足《制丝工艺技术要求》中水压≥0.30MPa的要求，同时其波动范围得到明显改善。水压稳定后,小组人员任意抽取了一个班次的快赢前、后水分显示数据进行统计,如下图图2.14改进前、后膨胀烟丝回潮水分CPK单值控制图由图中看出，膨胀烟丝回潮水分的均值为快赢前的13.09%下降为快赢后的13.04%，效果明显。2.6.3快赢三：X6排潮滤网（缺少清吹装置）调查中发现，当开机到周四时，排潮滚网就有粘附物，到周五生产结束，发现滚筒排潮滤网就已经粘满了烟末。经维修工观察研究后，加装旋转气缸，使排潮滚网可以自动清扫。确保排潮滤网不糊网，使潮气顺利排出。图2.15增加清吹装置61 改善完后，如图所示快赢措施一：排潮滤网改善前改善后问题1：缺少清吹装置：问题2：滚网上烟末多措施1：增加清吹装置扫措施2：自动定时清扫图2.16改善前后对比2.6.4快赢四：X7热风温度（换热器能力低）经维修工对换热器进行检查，发现热交换热器内太脏，使热风效果不好，同时对改善前执风温度对水分的影响的数据进行收集，并进行过程能力分析。图2.17热风温度过程能力分析61 为此维修工对换热器进行清理。同时为保证换热器能够正常工作，经过研究分析重新规定了换热器清理的周期由原来的半年清理一次，改为现在的一季度清理一次。快赢措施一：热风温度（热交换器能力低）改善前改善后问题1：热交换热器内太脏：问题2：保养周期1年措施1：进行彻底保养措施：保养周期一季度图2.18热交换器清理后改善后，对膨胀烟丝回潮水分进行测试，并对改善前、后的数据进行对比。表2.11前后数据对比序号热风温度不稳定（CPK）序号热风温度稳定（CPK）10.7911.0120.6420.9530.7830.9840.9140.8650.6750.7960.7260.8870.9571.0380.7780.9790.8291.06100.73100.99110.69110.98120.64120.89130.76130.96140.68141.05平均值0.81平均值0.9861 图2.19改进前、后膨胀烟丝回潮水分CPK单值控制图如图2.19所示，用以上数据做I-MR控制图对数据进行判稳说明改善后效果明显，通过以上的快赢措施后，可以看出蒸汽流量、水压、热风温度、稳定性都有不同程度的提高，排潮滤网效果也很好，达到了预期目的。2.7第二次FMEA针对蒸汽流量、水压、热风温度、排潮滤网进行了第二次FMEA，RPN分值大大降低，见表2.12：表2.12过程输入失效模式失效后果严重度潜在失效原因频度现有控制探测度RPN建议措施完成日期措施结果采取措施SODRPN　X2蒸汽流量蒸汽流量不稳定含水度超标6定位器不能归零5流量计4120由维修工对定位器进行归零2012.9.6对定位器归零后，蒸汽流量很稳定。61212　X3水压水压不稳定水分不稳定，超出规格8管道布局不合理7压力表156增加一个储水箱，在储水箱上安装电磁阀和电子水位器，2012.9。6改进后水压很稳定8118　X6排潮滤网滤网堵塞水分不稳定，超出规格7滤网易脏污3按照设备保养要求每周清理一次7147缩短排潮滤网的清网周期2012.98将排潮风网清网时间由原来的每周，改为现在的每天7121461 X7热风温度热风温度不稳定水分不稳定，超出规格9工艺热交换器能力低6清理或更换能力大的热交换器2108重新规定热交换器的清理周期2012.9.8清理后热风温度稳定92118针对4项X采取快赢措施后，对10月份报表中的水分数据进行统计，共统计20班次的数据，通过对20个班次数据的过程能力分析，得出20批膨胀烟丝回潮水分的CPK值。见下表表2.13快赢前后膨胀烟丝回潮水分CPK值统计表班次甲乙丙甲乙丙丁丙甲丁CPK值1．021．291．340．911．371．070．950．731．370．91班次丙甲丙丁乙丙丁乙甲乙CPK值1．360．881．090．970．760．891．410．880．930．98图2.12快赢前、后膨胀烟丝回潮水分CPK时间序列图图2.20快赢后膨胀烟丝回潮水分CPK对比控制图图2.21快赢后膨胀烟丝回潮水分CPK控制图从控制图中看出，快赢后CPK平均值为1.061较初期CPK平均值0.84，CPK合格率达到了25%。项目快赢后的SIGMA水平为Z+1.5=2.34，较初期1.51261 SIGMA提高了0.828。2.8测量阶段小结此阶段，通过运用细化流程图，共分析出46个输入变量，通过因果矩阵共筛选出10关键输入变量，通过FMEA进行潜在失效模式评估，实施快赢改善了X2蒸汽流量、X3水压、X6排潮滤网和X7热风温度，四个因子的影响，同时进行了第二次FMEA打分，最终确认了以下6个关键X:X1:物料流量X4:三区加水量X5:滚筒出口有湿团X8:喷嘴角度X9：喷嘴高度X10：滚筒倾斜度根据改进的难易程度，项目组制订因子改进计划如下表所示：表2.14因子改进计划表编号因子MAIC计划实际计划实际计划实际计划实际X1物料流量　　■分析　　　　　X4三区加水量　　■分析　　　　　X5滚筒出口有湿团■分析　　　■改进　　　X8喷嘴角度■分析　　　■改进　　　X9喷嘴高度■分析　　　■改进X10滚筒倾斜度■分析　　　■改进项目组将在下一步收集数据验证六个关键因子对膨胀烟丝回潮水分CPK的影响。61 第三章分析阶段3.1分析计划表表3.1分析阶段计划表任务名称开始时间完成时间2012年2月2．12．62．112．162．222．252．28分析段阶20132.120132.30　　　　　　　　　　　　　　3.1．1收集计划20132.120132.3　　　　3.1．2数据收集20132.120132.11　　　　　　3.1．3物料流量的分析20132.1120132.163.1．4三区加水量的分析20132.1620132.203.1．5滚筒出口有湿团的分析20132.1620132.213.1．6喷嘴角度的分析20132.2220132.243.1．7喷嘴高度的分析20132.2220132.243.1．8分析阶段总结20132.2520132.303.2数据收集计划表3.2数据收集计划表61 序号X变数(X"S)类型测量方法数据期间测量Y值责任人分析工具1X1物料流量计量型程序自动给出2013年2月膨胀水分的稳定性王琦靳伟方差分析2X4三区加水量计量型程序自动给出2013年2月回潮水份的稳定性张新攀郑小琳方差分析3X5滚筒出口有湿团计量型人工采集2013年2月回潮水份的稳定性靳伟樊书红方差分析4X8喷嘴角度计量型人工采集2013年2月回潮水份的稳定性范爱军樊书红DOE5X9喷嘴高度计量型人工采集2013年2月回潮水份的稳定性靳伟樊书红假设检验6X10滚筒倾斜度计量型人工采集2013年2月回潮水份的稳定性范爱军樊书红DOE3.3X的因子分析3.3.1X1:物料流量（皮带秤结冰）我们收集了30对物料流量与膨胀烟丝水分对应的数据，采取散点图进行分析图3.1散点图从散点图中看出，物料流量与膨胀出口水分呈正相关关系，膨胀烟丝水分的稳定影响膨胀烟丝回潮水分的CPK。接着操作工对每天开机2个小时的数据每1分钟记录一个数据，进行数据收集与开机6个小时后每1分钟记录一个数据进行收集，分别收集了100个数据，（因开机两个小时皮带秤无结冰，3个多小时皮带秤一端就有明显的结冰现象），并分别对数据进行数据等方差检验，检验是否相等。见表3.361 表3.3试验收集的膨胀烟丝水分的数据(%)无结冰(%)8.68.98.69.69.29.68.58.89.98.69.38.88.99.68.79.39.78.79.38.29.58.18.1998.59.28.698.59.58.69.89.58.98.99.68.58.18.18.68.59.89.59.39.58.39.898.3结冰(%)1010.69.48.610.210.610.58.87.88.79.8108.88.310.111.39.88.27.19.29.210.48.69.410.610.898.38.19.98.79.989.41010.69.17.68.2989.38.49.811.1118.87.888.7对表3.1进行正态性检验和等方差检验见图3.1和3.2所示：图3.2两组数据的概率图图3.3两组数据等方差检验图等方差检验:无结冰,结冰95%标准差Bonferroni置信区间61 C4N下限标准差上限结冰500.8323391.021571.31587无结冰500.4303270.528160.68032F检验（正态分布）检验统计量=3.74,p值=0.000Levene检验（任何连续分布）检验统计量=21.71,p值=0.000图3.2中P值都大于0.05两组数据均为正态分布，图3.3中P值小于0.05，结论为两组数据方差不相等。无结冰数据的标准差明显低于结冰数据,所以，物料流量稳定将大大提高膨胀回潮水分的稳定。3.3.2X4三区加水量（没有相应的加水标准）小组为了验证三级回潮的三区加水量对滚筒出口水分是否有影响，决定对10月份加水量在20±2%时取一组数据为A,加水量在20±10%以上取一组数据为B，对其进行等方差检验。见表3.4表3.4收集的膨胀烟丝水分的数据(%)A%12.8213.4113.2112.9312.9613.4312.8813.1513.1913.1213.5113.4712.8713.5013.4213.6012.9413.6013.3412.8912.9513.4012.6612.9213.4312.7912.7913.2013.1012.6413.3612.9612.7512.8413.1413.3012.8113.0012.9512.8913.4313.304.0012.8213.3712.7212.7413.1213.2213.12B%13.2313.7211.8312.3113.6312.7715.2914.1612.9312.4214.0714.0812.0814.5515.8114.4412.5912.9911.211.9813.714.6514.7712.5413.713.3911.5113.8311.5712.7914.7311.2615.5312.6812.7213.8613.8515.1912.5713.8912.1314.2313.2212.8513.0514.1511.9814.4712.5612.98对表3.4进行正态性检验和等方差检验见图3.4和3.5所示图3.461 两组数据的概率图图3.5两组数据等方差检验图等方差检验:C3与C495%标准差Bonferroni置信区间C4N下限标准差上限A290.2046990.266260.37715B290.8844991.150521.62966F检验（正态分布）检验统计量=0.05,p值=0.000Levene检验（任何连续分布）检验统计量=25.33,p值=0.000图3.4中P值都大于0.05两组数据均为正态分布，图3.5中P值小于0.05，说明两组数据方差有显著差异，稳定三区加水量对Y水分的稳定性有显著影响。3.3.3X5滚筒出口有湿团（喷嘴位置安装不合适）对膨胀烟丝回潮产生的湿团物料挑拣后，膨胀烟丝回潮水分得到一组数据A，不对膨胀烟丝回潮湿团进行挑拣得到一组数据B，对数据A和B进行等方差检验，检验是否相等。表3.5膨胀烟丝水分的数据(%)A(%)11.9815.1913.4912.2514.0813.6014.1412.3813.3815.4412.5814.6214.4414.2415.3513.2713.1011.9013.3615.9314.6111.0714.0612.6913.3013.6313.6514.6914.9515.4913.1712.1815.7512.9714.2914.4911.5013.0714.3313.5513.7716.9913.3113.0614.2414.0014.3712.6014.3311.7861 14.5014.7314.0912.4312.6014.8615.1512.5113.2113.2612.6012.5914.7112.6411.9614.7313.6614.3513.8815.5710.3014.2914.8313.5012.9814.2914.1113.8614.9212.2513.4211.2514.1813.5912.2314.9714.4913.8613.7514.3514.0212.0915.1713.5213.5014.2012.7714.3111.8512.34B(%)15.6717.4713.9314.3214.0111.0715.2313.7712.1613.8611.5915.7712.8812.6213.9714.6916.216.6114.7312.5813.5712.8413.213.7916.8316.6718.8512.713.8814.1716.9915.1712.5813.4315.5115.1112.7415.4215.9117.5314.2812.7314.7512.4216.2317.213.914.816.8614.0314.3913.413.1111.4813.3314.5113.1513.3814.7814.7913.2412.1512.4512.4712.3313.7914.9615.4515.2714.8912.8912.215.8915.9215.2315.9114.112.6812.9514.7614.4613.5717.7519.2115.3515.4416.7113.0513.8216.4813.313.7316.3513.1514.4215.1314.7214.4615.0212.29对表3.5进行正态性检验和等方差检验见图3.6和3.7所示：图3.6两组数据的概率图61 图3.7两组数据等方差检验图等方差检验:C4与C395%标准差Bonferroni置信区间C3N下限标准差上限A1001.012411.174251.39474B1001.413931.639971.94790F检验（正态分布）检验统计量=0.51,p值=0.001Levene检验（任何连续分布）检验统计量=10.09,p值=0.002图3.6中P值都大于0.05两组数据均为正态分布，图3.7中P值小于0.05，结论为两组数据方差不相等。数据A的标准差明显低于数据B,所以，减少湿团量的产生将降低膨胀烟丝回潮水分的波动。3.3.4X8喷嘴角度与X10滚筒倾斜度的分析利用MINITAB创建了因子试验，喷嘴角度、滚筒的倾斜度两个因子都有高水平、低水平，在这里根据实际情况采用全因子分析，为保证结论的可靠性，试验复制一次，并且使用4个中心点，由于滚筒倾斜度调节难度较大，高水平与低水平间差距较小，所以不考虑其中心点。滚筒的倾斜度的高、低水平选用历史数据，分别为3度、5度；喷嘴角度高、中、低水平选择要求；并将试验结果录入表3.6中。表3.6全因子试验标准序运行序点类型区组滚筒倾斜度喷嘴角度水分的CPK值111115900.9622113901.1853115901.09104115751.0115113750.9876113750.92671151050.77981131051.131291151050.84810113901.193111131051.14412115750.8661 3.3.4.2分析试验结果利用试验结果，进行了因子分析：（一）对模型进行分析水分的CPK值与滚筒倾斜度,喷嘴角度因子类型水平数值滚筒倾斜度固定23,5喷嘴角度固定375,90,105水分的合格率（%）的方差分析，在检验中使用调整的SS来源自由度SeqSSAdjSSAdjMSFP滚筒倾斜度10.0850080.0850080.08500821.210.004喷嘴角度20.0605170.0605170.0302587.550.023滚筒倾斜度*喷嘴角度20.0497170.0497170.0248586.200.035误差60.0240500.0240500.004008合计110.219292S=0.0633114R-Sq=89.03%R-Sq（调整）=79.89%对应主效应及交互分别为0.000和0.035，表明应拒绝原假设，可以判定模型是有效的。可以看出滚筒倾斜度P值为0.004，喷嘴角度P值为0.023，滚筒倾斜度*喷嘴角度P值为0.035，对水分CPK的影响显著。随后对数据进行残差检验。图3.8残差检验首先观察残差对于观测值顺序的散点图属正常的，再观察残差对于响应变量拟合值的散点图没有出现“漏斗型”或“喇叭型”属正常图形。又观察残差的正态性检验图，从图中看出P值为0.014——因此认为残差是正常的。通过三级回潮回潮水分的CPK值残差图可以看出，数据分布正常，可以相信模型是正常的。61 图3.9CPK的概率图（二）交互图和主效应图图3.10交互图与主效应图通过以上数据分析，通过主效应图可以看出当滚筒倾斜度从低水平到高水平，水分CPK增大；喷嘴角度从低水平到高水平，水分CPK增大。3.3.5X9喷嘴高度的假设分析假设膨胀烟丝回潮水分的波动是因为烟丝回潮筒的喷嘴高度不同引起的，那么，12月10-16日喷嘴高度（1.8米和2.2米）存在明显差异时，膨胀烟丝回潮水分也应有明显的差异性，对膨胀烟丝回潮水分进行方差分析:目前使用喷嘴高度是1.8米,这里采用1.8米、2.0米、2.2米三个水平进行测试，如下表：表3.7喷嘴高度因子水平表61 喷嘴高度因子水平(米)膨胀烟丝回潮水分(%)水平1水平2水平31.82.02.2112.6313.1512.80212.6913.0712.78312.8512.9713.14412.7513.0312.88512.5812.9912.96612.5613.0313.13712.5613.0112.81812.6113.0712.83912.6713.1312.831012.7612.8012.82下面对三组数据做如下的假设检验：H0：µ1=µ2=µ3；H1：µ1µ2µ3中至少有一组是不相等的。接着进行单因子方差分析：图3.11膨胀烟丝回潮水分(%)与喷嘴高度（米)的残差图61 图3.12膨胀烟丝回潮水分(%)与喷嘴高度（米)的箱线图请看单因子方差分析表：表3.8喷嘴角度与膨胀烟丝回潮水方差分析表来源自由度1型平方和均方F值P值喷嘴高度（米）20.66280.331426.820.000误差270.33360.0124合计290.9964方差分析表中P值=0.000＜0.05，拒绝原假设，接受备用假设。该因子是个关键因子。3.4原因汇总在分析阶段，通过等方差分析、DOE试验及假设检验，分别对X1物料流量、X4三区加水量、X5滚筒出口有湿团、X8喷嘴角度、X9喷嘴高度、X10滚筒倾斜度进行了检验，最终根据试验结果确定物料流量、三区加水量、滚筒出口有湿团、喷嘴角度和喷嘴高度为关键因子，接下来将会通过制定改善方案、改善计划，对上述关键因子进行改善。第四阶段改进阶段4.1改进计划61 根据测量分析的结果，拟定改进计划。表4.1改进计划表序号X因子改进目标措施责任人期量X1物料流量稳定将皮带秤更换更量皮带靳伟2月X4三区加水量稳定安装稳定三区加水量的装置范爱军3月X5滚筒出口有湿团无湿团设计、制作排潮网自动清吹装置，安装后分析实施效果靳伟3月X8喷嘴角度喷嘴角度适宜利用单因子试验找出最佳喷嘴角度樊书红3月X9喷嘴高度喷嘴高度适宜利用单因子试验找出最佳喷嘴角度樊书红3月根据上表最终确定了因子改善及确保落实的优先顺序为，首先减少滚筒出口有湿团，稳定物料流量，三区加水量的稳定，然后做DOE试验找出喷嘴角度、喷嘴高度的最佳值。4.2实施改进措施4.2.1制订实施计划按照筛选的改进方案顺序，制订实施计划表，见表4.2：表4.2方案实施计划表序号原因改进措施开始时间责任人1X5滚筒出口有湿团调节对排潮网的自动喷吹时间，并达到好的效果2013.2.06靳伟康志刚2X8喷嘴角度利用单因子试验找出最佳喷嘴角度2013.3.10靳伟樊书红3.X9喷嘴高度利用单因子试验找出最佳喷嘴高度2013.3.10靳伟樊书红4X4三区加水量增加水箱，使蠕动泵的进口水压是零，提高三区加水量的稳定性。2013.3.10樊书红范爱军5X1物料流量由维修工将皮带秤进行更换为定量皮带，并踊跃实施效果。2013.3.21靳伟曹明伟4.2.2全面实施计划1）X5减少滚筒出口有湿团61 改进内容：由于三级回潮筒的排潮风机及排潮管道的型号和安装位置不太科学、合理，造成三级回潮筒的回潮的潮气排不净，冷凝水顺着筒壁流到烟丝上，造成湿团烟丝和霉变烟丝。图4.1改造后排潮风机对三级回潮筒的排潮风机进行重新选型。现在用的排潮风机的能力是每小时800立方米，改造时准备选用排潮能力在每小时1000立方米到1500立方米之间。对三级回潮筒排潮管道及安装位置进行改造。将排潮管道安装在三级回潮筒回潮的左上角，加装排潮滚网及旋转气缸，使排潮滚网可以自动清扫，并在三级回潮筒的后室壁上加装导水槽，避免滚筒内冷水直接流入烟丝内。图4.2在滚筒后室壁上加装的导水槽然后对收集三级回潮回潮物料水分得到一组数据C与之间进行湿团挑拣的数据A，进行等方差检验，检验是否相等。表4.3试验收集的三级回潮后水分的数据(%)A(%)11.9815.1913.4912.2514.0813.6014.1412.3813.3815.4412.5814.6214.4414.2415.3513.2713.1011.9013.3615.9314.6111.0714.0612.6913.3013.6313.6514.6914.9515.4913.1712.1815.7512.9714.2914.4911.5013.0714.3313.5513.7716.9913.3113.0614.2414.0014.3712.6014.3311.7814.5014.7314.0912.4312.6014.8615.1512.5113.2113.2612.6012.5914.7112.6411.9614.7313.6614.3513.8815.5710.3014.2914.8313.5012.9814.2914.1113.8614.9212.2513.4211.2514.1813.5912.2314.9714.4913.8613.7514.3514.0212.0915.1713.5213.5014.2012.7714.3111.8512.34C(%)14.156414.826513.429512.616012.596112.425613.488911.705015.597313.252114.277612.604711.972412.979111.753515.200912.533511.381814.881214.859161 14.303713.944314.473914.122515.309711.965712.398613.499613.791113.315915.110814.508012.456613.903114.355512.506011.964814.013914.450812.184712.510113.627014.873514.844514.454911.628312.414312.802914.637213.725112.920614.802312.051913.436714.720113.035014.366212.027113.537814.301114.070915.209112.876513.707813.309112.544614.383012.530911.973212.886213.349711.311914.141313.663612.179112.841516.209712.167612.468910.988715.484915.132112.016413.290115.056713.293612.767715.620713.100513.573413.735612.571813.890212.124114.854213.384112.796612.892513.566214.3721对表4.3进行正态性检验，如下图：图4.3正态性检验对表4.3进行等方差检验，见图4.4所示：图4.4等方差检验61 等方差检验:C4与C395%标准差Bonferroni置信区间C3N下限标准差上限A1001.012411.174251.39474C1000.988081.146041.36123F检验（正态分布）检验统计量=1.05,p值=0.809Levene检验（任何连续分布）检验统计量=0.04,p值=0.841两组数据均为正态分布，而P值大于0.05，两组数据方差不相等。说明安装自动清洗装置后达到了降低水分波动的作用。2）X4三区加水量不稳定三级回潮筒三区加水量主要是靠控制三区蠕动的转速来实现的。蠕动泵专用软管都故障率高、三级回潮筒三区加水量大将直接影响三级回潮筒回潮烟丝的水分。图4.5蠕动泵工作原理示意图由图4.5可以看出，蠕动泵是通过靠泵轴滚动挤压专用软管进行泵料得。由于蠕动泵的进口水压较大，蠕动泵在运行的时候负荷就大，容易造成蠕动泵轴承卡死、蠕动泵专用软管漏料和控制蠕动泵的伺服电机过载等故障。现在三级回潮筒三区加水是三级回潮筒三区水源是在膨胀烟丝生产线五楼水箱，由于水箱的位置较高水压可达2.5-3公斤，而蠕动泵的进口要求零压力。61 图4.6改造前后对比由图4可以看出，蠕动泵是通过靠泵轴滚动挤压专用软管进行泵料得。由于蠕动泵的进口水压较大，蠕动泵在运行的时候负荷就大，容易造成蠕动泵轴承卡死、蠕动泵专用软管漏料和控制蠕动泵的伺服电机过载等故障。由（图4.6）可以说明由改造前五楼冷却水系统水箱取水，改造成了现场增加储水罐现场供水。在三级回潮筒配管柜的旁边安装一个直径为300毫米高为500毫米的储水罐。储水罐的底部高于三级回潮筒三区蠕动泵进口。然后储水罐的回潮与三区蠕动泵的进口用4分不锈钢管连接，中间加装一个4分手动球阀这样储水罐内的软化水可以靠重力流向蠕动泵而蠕动泵的进口水压是零。3）X1物料流量我小组成员经过认真观察，发现物料流量是由皮带秤控制的，而皮带秤是靠皮带的张紧力来工作的，但是皮带秤上运送的烟丝温度极低，致使主被动滚结冰打滑，从而出现流量不稳定现象。通过研究我们决定将皮带传动改为坚固可靠的齿轮传动，拆除原来的皮带和托滚，换上带有齿扣的皮带，并安装上齿状托滚.请看改造前后对比图：图4.7改造前后对比61 并对皮带秤无结冰情况进行改进前后的物料流量进行效果对比，数据采集为A1与之前的结冰数据A进行对比。表4.4数据对比结冰(%)1010.69.48.610.210.610.58.87.88.79.8108.88.310.111.39.88.27.19.29.210.48.69.410.610.898.38.19.98.79.989.41010.69.17.68.2989.38.49.811.1118.87.888.7A1(%)8.78.98.69.69.29.68.58.89.68.69.38.88.99.48.79.39.78.79.38.29.58.18.1998.59.28.698.59.58.69.39.28.98.99.68.58.58.18.68.59.89.59.39.58.39.898.71.1)正态性检验图4.8结冰前后概率图通过概率图可以看出两组数据P值均大于0.05，说明两组数据呈正态分布。1.2等方差检验等方差检验:结冰前后95%标准差Bonferroni置信区间C4N下限标准差上限A500.8323391.021571.31587A1500.3895320.478090.61582F检验（正态分布）检验统计量=4.57,p值=0.000Levene检验（任何连续分布）检验统计量=27.59,p值=0.00061 图4.9结冰前后等方差检验因为P值=0.000，可以看出：两组数据方差不相等。4）X8喷嘴角度、X9喷嘴高度1）建立DOE试验为了获得最佳的结果，项目组制订了以调整喷嘴角度和安装位置的实验，其中喷嘴角度按与滚筒轴线角度计算,以75°为低水平，105°为高水平；喷嘴位置按从地面起计算，以1.5米为低水平，2.5米为高水平。随后小组设定一个两因子实验（见下表），其中采取了3个中心点，见表4.5所示：实验目的：寻找喷嘴的最佳角度和位置实验日期：2012年10月21日—2012年10月28日★[实验装置]：共1个★[量具]：在线水分仪★[实验人员]：靳伟范爱军樊书红★[记录分析人员]：樊书红★[其他变量的控制]：其他工艺指标分别控制在要求范围之内表4.5DOE试验标准序运行序中心点区组喷嘴角度喷嘴高度CPK11101902.01.1082111052.51.453311752.51.051411751.51.037511752.51.109601902.01.0227111051.51.205811751.51.0269111051.51.23410111052.51.48101101902.01.21随后对上述试验数据进行DOE因子分析61 第一步：拟合选定模型拟合因子:CPK与喷嘴角度,喷嘴高度CPK的估计效应和系数（已编码单位）项效应系数系数标准误TP常量1.171820.0216754.070.000喷嘴角度0.290000.145000.025415.710.001喷嘴高度0.150000.075000.025412.950.021喷嘴角度*喷嘴高度0.100000.050000.025411.970.090S=0.0718765PRESS=0.0586779R-Sq=86.57%R-Sq（预测）=78.22%R-Sq（调整）=80.82%CPK的方差分析（已编码单位）来源自由度SeqSSAdjSSAdjMSFP主效应20.213200.213200.10660020.630.001喷嘴角度10.168200.168200.16820032.560.001喷嘴高度10.045000.045000.0450008.710.0212因子交互作用10.020000.020000.0200003.870.090喷嘴角度*喷嘴高度10.020000.020000.0200003.870.090残差误差70.036160.036160.005166弯曲10.015760.015760.0157644.640.075纯误差60.020400.020400.003400合计100.26936从方差分析表中右以看出，从显著性来看，因子喷嘴角度和喷嘴高度对应P值都小于显著性水0.05，因此可以判断，这两个效应是显著的。从上述分析弯曲P值=0.075，曲率不显著，随后对残差图4.8、图4.9、图4.10进行分析：图4.10CPK残差图61 图4.11因子pareto效应图图4.12因子正态效应图从4.11、4.12图中也可以看出边两个效应是显著的。第二步是残差诊断：图4.13图残差对于观测值顺序的散点图61 图4.14残差于响应变量拟合值的散点图通过残差图可以看模型正常。随后绘制等值线和曲面图，见图4.15、图4.16所示：图4.15等值线图61 图4.16曲面图由以上结论可知为使CPK值增大，应该让喷嘴角度、喷嘴高度尽可能的大。使用响应优化器进行优化，见图4.17所示图4.17响应优化器61 响应优化参数目标下限望目上限权重重要性CPK最大值0.841.331.3311整体解喷嘴角度=105喷嘴高度=2.5预测的响应CPK=1.44182,合意性=1.000000复合合意性=1.000000从上述分析中可以看出，当喷嘴角度取105°，喷嘴高度2.5米时，为最优方案。方案实施项目组按照上述的实验参数，对喷嘴角度、喷嘴高度进行调整，同进为了便于维修工、操作工对喷嘴角度的自检，维修工根据调整好的角度，在滚筒内壁标注好喷嘴的喷射区域，如在自检中发现喷嘴的喷射区域有所变化时，由维修工立即进行调整，确保喷射的料液均匀的施加到物料上。最佳参数实施后，我们收集了20个数据进行验证：表4.6CPK值数据班次甲乙丙甲乙丙丁丙甲丁CPK值1．281．361．191．431．371．331．091．381．50．91班次丙甲丙丁乙丙丁乙甲乙CPK值1．341．371．211．291．441．381．421．391．171．32图4.18控制图4.3改进效果验证随后收集了2013年4月1日到4月20日膨胀烟丝回潮水分cpk，并与改进前的数据绘制时间序列图进行对比，见图4.19所示：61 图4.19改善后膨胀烟丝回潮水分CPK的时间序列图通过时间序列图可以看出，方案实施后的20个班次的CPK平均值较之前有较大提高。随后我们又进行了Y的过程能力分析。图4.20CPK控制图从控制图中可以看出，膨胀烟丝回潮水分CPK值均值为1.323，并计算出膨胀烟丝回潮水分CPK值合格率80%，求得SIGMA水平=Z+1.5=2.42，膨胀烟丝回潮水分CPK达到了预定目标。第五章控制阶段5.1制定控制计划通过对以上诸多因子的改善，目前膨胀烟丝回潮61 水分CPK得到明显的改善，但是可以看到其中有很多因素会干扰最终结果，所以有必要对上述改善进行进一步控制。5.1.1确定控制计划针对Y,以及快赢阶段改善的四个因子与五个关键因子，制订了控制计划表，见表5.1所示：表5.1控制计划表序号YX规格测量系统是否可信是否需要控制图监控取样频率行动方案1膨胀丝水分CPK≥1.33是单值控制图次/班维修人员加强对操作人员联系，随时了解系统的运行情况。2X1物料流量≤1%是单值控制图次/班维修人员加强对操作人员联系，随时了解系统的运行情况。3X2蒸汽流量(380±3)kg/h是单值控制图次/班维修人员加强对操作人员联系，随时了解系统的运行情况。4X3水压≥0.3Mpa是单值控制图次/批与动力车间联系，提高水压的稳定性5X4三区加水量20±2%kg/h是检查表次/班维修人员加强对操作人员联系，随时了解系统的运行情况。6X5滚筒出料口有湿团无湿团是检查表次/周维修人员经常去现场查看，加强与操作人员的联系，保持系统的运行正常。7X6排潮滤网堵塞无糊网检查表次/周维修人员经常去现场查看，加强与操作人员的联系，保持系统的运行正常。8X7热风温度(380±3)℃是单值控制图次/班维修人员加强对操作人员联系，随时了解系统的运行情况。9X8喷嘴角度105°是防错法次/周维修人员经常去现场查看，加强与操作人员的联系，保持系统的运行正常。10X9喷嘴高度2.5m是检查表次/月维修人员经常去现场查看，加强与操作人员的联系，保持系统的运行正常。5.2实施控制计划5.2.1三级回潮回潮有湿团的控制通过装备信息化系统EAM，查询控制阶段排潮网自动清吹装置运行情况，见图5.1所示：61 图5.1控制阶段检查图通过系统可以看到此阶段，操作人员能够按标准进行相应的点检保养，未发现任何问题，设备运行良好。随后将通过取样对膨胀烟丝进行观察，发现其中未含有湿团，见图5.2所示。图5.2控制阶段膨胀烟丝回潮后检查图5.2.2三区加水量的控制对蠕动泵的进口压力进行改进后，车间就纳入到《质量缺陷收集单》中，为以后的工艺改进提供支撑。61 图5.3成果纳入质量缺陷库随后，小组人员又对三区加水量进行了观察，三区加水量控制稳定，没有因加水量的不稳定而造成三级回潮回潮水分的不稳定。5.2.3物料流量对物料流量进行了跟踪记录，并进行了控制能力分析，见图5.4所示61 图5.4物料流量的控制图控制的物料流量比较稳定，其过程能力CPK为1.15，较好，能够满足工艺生产要求。5.2.4喷嘴角度通过装备信息化系统EAM，查询喷嘴运行情况，见图5.5所示：图5.5喷嘴运行情况通过系统可以看到此阶段，关键设备工艺性能人员能够按标准进行相应的点检保养，未发现任何问题，设备运行良好。5.3标准化根据表5.1内容，制订了新的标准，见表5.2所示：表5.2新标准序号标准内容标准编号完成时间1将定位器归零纳入到新郑卷烟厂设备保养规程中，要求每周对定位器进行检查。Q/GYGSJ-XZ(SB)038-20122013年5月2将增加储水箱纳入到新郑卷烟厂设备保养规程中，要求每月对储水箱进行检查。Q/GYGSJ-XZ(SB)038-20122013年5月3对增加的滚网清吹装置纳入到新郑卷烟厂设备保养规程中，每周由电修工进行点检。Q/GYGSJ-XZ(SB)038-20122013年5月5.4项目控制效果通过对5月份数据进行收集（表5.3），并绘制了单值控制图。61 表5.35月份数据收集表日期CPK值日期CPK值5.41.475.151.475.51.525.161.525.61.345.171.345.71.495.181.495.81.485.201.485.91.415.211.415.101.125.221.125.111.365.231.365.131.425.241.425.141.395.251.39随后根据上述数据，绘制单值控制图，见图5.6所示：图5.6改进后CPK单值控制图依据上述数据并与各阶段膨胀烟丝回潮水分CPK做趋势图（5.7）图5.7CPK趋势图61 从图5.6可以看出，控制阶段膨胀烟丝回潮水分CPK平均值为1.391，且膨胀烟丝回潮水分CPK合格率为92.3%，求得Z值为3.5较项目初期的SIGMA水平1.512提高了2个SIGMA水平。可以看到改善效果较好，能够满足现有生产要求。5.5项目实际完成基线1.391目标完成最佳标杆0.841.33以上当前数据来源：2013年3月-5月3个月的膨胀回潮CPK值平均值。图5.85.6项目收益根据界定阶段确认的效益计算公式核算项目年收益，见项目收益核算表：表5.4项目收益核算表膨胀烟丝年产量1671418.0kg膨胀烟丝价格18元/kg合格率提高由原来的29.8%提到92.3%不合格膨胀烟丝价值（降级处理）16.5元/kg年增收价值1671418×（92.3%-29.8%）×（18-16.5）＝1566954元项目改进成本315400元项目预计收益5223181-315400=1251554元通过核算表可以看出项目的年收益在125万元61 ，该项目的改进措施推广应用到烟片加料工序，用于改进叶片加料工序的水分CPK值。5.7项目心得（1）通过对6sigma的学习和项目的实施，改变了我们思考、解决问题的方式，学会运用基于客户、流程、数据、团队的六西格玛思维方式和系统性研究方法。（2）通过项目实施，使我们在日常的工作甚至生活当中，具备了较强的流程控制或改变能力。借助更加缜密的思维，优化流程和提高效率。（3）体验到通过团队协作、基于流程、用数据说话所带来的好处，养成用量化思维和靠团队解决问题的习惯。（4）6sigma项目中FMEA、假设检验等工具的学习与运用，给了我们更多数据处理和逻辑处理的方式方法，使得我们在对其他问题的分析当中，逻辑更加清晰、表达更加直观、数据更具有说服力。同时激发了团队热情，涌现了一批好的创意和发现。5.8体会及下一步计划通过开展项目，项目组成员的质量意识和凝聚力得到了进一步的提高，在取得了成功的经验的同时，也汲取了克服项目开展中遇到的困难和不足的宝贵经验，稳定了烟丝质量，促进了产品质量的稳步提高。在本次活动的同时，项目组发现烘丝机筒壁温度不稳定是生产中的存在的问题，项目组成员将借着参加本次项目树立的信心，将以《提高储丝柜利用率》继续开展六西格玛改善活动。61'