800梁模板(扣件式)1计算书

'800梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称800*1200新浇混凝土梁计算跨度(m)12.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×1200新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)500 梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)0设计简图如下：平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)9000按四等跨连续梁计算，简图如下： W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×0.8＝31.25kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝29.84kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.8＝1.41kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝24.56kN/m1、抗弯验算σ＝Mmax/W＝(0.107×29.84×0.172+0.121×1.41×0.172)×106/30000＝3.13N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×24.56×1674/(100×9000×225000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.42mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×29.84×0.17+1.223×1.41×0.17＝5.98kN标准值(正常使用极限状态)R"max＝1.143q2l＝1.143×24.56×0.17＝4.69kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33计算简图如下： 承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.98/0.8＝7.48kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.17＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.3kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.3kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.69/0.8＝5.86kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.17＝0.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.13×106/53330＝2.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax＝1.88kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.88×1000/(2×50×80)＝0.71N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！3、挠度验算 小梁变形图(mm)νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.01kN，R2＝3.31kN，R3＝3.31kN，R4＝0.01kN正常使用极限状态R1＝0kN，R2＝2.57kN，R3＝2.57kN，R4＝0kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.31kN，R"＝max[R1"，R2"，R3"，R4"]＝2.57kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.48×106/4490＝107.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.68kNτmax＝2Vmax/A=2×5.68×1000/424＝26.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算 主梁变形图(mm)νmax＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态立柱3：R3＝11.2kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝11.2kN，立柱4：R4＝0.03kN正常使用极限状态立柱3：R3＝8.69kN，同理可得立柱1：R1＝0kN，立柱2：R2＝8.69kN，立柱4：R4＝0kN七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2)205 由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.01kN，R"＝max[R1"，R4"]＝0kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0×106/4490＝0.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax＝0.017kNτmax＝2Vmax/A=2×0.017×1000/424＝0.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算Rmax2＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1780立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1780+2×200)=3021.48mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=3021.48/15.9=190.03≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1780+2×200)=3580.454mmλ1＝l01/i＝3580.454/15.9＝225.186，查表得，φ1＝0.144立柱最大受力N＝max[R"max2左+N边1，Rmax1，R"max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(φA)＝11.2×103/(0.14×424)＝183.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，φ2＝0.188立柱最大受力N＝max[R"max2左+N边1，Rmax1，R"max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(φA)＝11.2×103/(0.19×424)＝140.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝11.2kN≤[N]＝30kN满足要求！'