满堂排架结构计算书

'满堂排架结构计算书此方案由于在构造上设计了剪力撑，斜撑限制了各个方向的侧向变形。因此可视为“无侧移多层刚架”，脚手架受轴压作用，失稳是脚手架的主要危险所在。设计立杆为单杆，计算过程如下：1、轴心荷载：Pn=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h=37.7*[1+(0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8=96.76N/mN=H0Pn+ab2(0.5n1q1+ηn2q2)=9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648)=8824.21N设计立杆下垫2500*500*5的木垫块，则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2∴满足地基承载力的要求。Pn为每1米架高的脚手架杆件的自重q0立杆每米长的自重=37.7Na立杆纵距=0.67mh大横杆间距=1.8mq3扣件自重，每个9.8N，取1个=9.8NH0立杆总高度=9.5b2作业面铺板宽度=0.8mn1铺脚手版层数=2 q1脚手板自重=343N/m2η作业面上施工荷载分配于外力杆系数=0.68n2可以构成轴心荷载的作业层数=8q2脚手板上的施工荷载=2648N/m2夯实回填土地基承载力=49~78kN/m22、偏心荷载：P内=ηab2q2n5=0.32*0.67*0.8*2648*2=908.37N/m2P外=ηab2q2n5+Lq0+P0=0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5=2215.29N其中Lq0+P0可按30N/m计算n5按偏心荷载计算的作业层数∵908.37N&2215.29N<8824.21N∴满足要求。3、脚手架的失稳计算：1）立杆的计算长度：按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80脚手架计算：1、首步架：L0=μ1h=0.659*1.2=0.792、其他步架：L0=μ1h=0.698*1.2=0.842）立杆长细比λ： λ1=L0/r1=0.634*μ1h=0.79*1.2=0.95λ2=L0/r1=0.634*μ1h=0.84*1.2=1.001）计算立杆在偏心荷载作用下的相对偏心率e：取e1=5.3cm,e2=H/2000则ε=5.1*P偏/（P偏+N）+0.48*H/1000=5.1*2215.29/(2215.29+8824.21)+0.48*9.5/1000=1.19+0.0046=1.1952）验算立杆：取动力系数为1.20，则：1.20*（P偏+N）≤ФpA1[δ]即P偏+N≤67931Фp8824.21+2215.29=11039.5≤67931Фp∴满足要求。经以上对排架的地基承载力和失稳的验算，可得知此种排架方案满足使用安全要求。满堂排架结构计算书补充计算书根据见里见里监理所提意见，现对计算书补充进行补充如下：1、对主梁下的脚手架计算：1）、菏载计算：A.砼自重2400kN/M2 A.钢筋自重1.5kN/M3B.模板自重1.1kN/M2C.浇注、振捣砼时产生的冲击荷载4.0kN/M2D.施工活荷载2.5kN/M22）、结构计算:按每一个小网格为计算单位，即小网格的计算面积为0.80*0.67M2，则产生的荷载为：（25+1.5+1.1）*0.80*0.67*1.2+（4.0+2.5）*0.80*0.67*1.4=22.61kN平均分在四根竖向杆件上，则N=22.61/4=5.65kNMx=My=5.65*0.8/2=2.26kN•M3）计算承载力:An=Лr12-Лr22=1.6*10-3M2Wnx=Wny=3.63*10-6M3按压弯构件计算，则N/An±Mx/(rx*Wnx)±My/(ry*Wny)=5.65*103/1.6*10-3*106±4.52*106/1.15*3.63*10-3*109±4.52*106/1.15*3.63*10-3*109=108.65±0.54±0.54=109.73N/MM2≤f=205N/MM2∴满足承载力的要求。'