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'西安石油大学本科毕业设计（论文）1建筑设计1.1工程概况该教学楼位于西安市南郊雁塔路东侧,建筑面积为5000㎡(±5%)，设计在85×35的矩形范围内,层数为六层;建筑耐火等级为二级;场地类别为Ⅱ类;抗震设防烈度为8度;建筑物耐久年限为50年;结构类型为钢筋混凝土框架结构.1.1.1设计要求（1）建筑结构部分：主要房间数量如下表所示:楼内设置90人大教室6个,40人小教室20个,实验室3个(每个适用面积不小于70㎡),活动室1个(使用面积不小于160㎡),多媒体教室2个(每个使用面积不小于45㎡),并要求设置适当数量的教师休息室,余下为单间办公室.同时要求楼梯设置不少于两部,各层均设置男女厕所、盥洗室.楼梯间要求通顶,一楼设置门厅,走廊、楼梯、门厅、教室、办公室、实验室、活动室等地面采用水磨石或地砖,厕所、盥洗室地面铺陶瓷锦转,计算机室、活动室设吊顶,外门、窗户采用铝合金或塑钢门窗,内窗门采用木制,填充墙体可采用空心砖、粉煤灰砖等自重轻、保温性能好的材料.（2）水、暖、电参考条件(不进行水、暖、电有关设计):全楼采用热水采暖,散热器设置,电器,照明电器暗敷,除门厅,走廊,厕所,盥洗室用吸顶灯外,其它房间为日光顶照明,各房间按要求设置电源插座,设置中不考虑空调.1.1.2施工条件施工由西安市第二建筑工程公司承包,该公司技术力量强,施工机械设备齐全,能从事各种民用建筑的施工.工程所需的各种门窗,中小型钢筋混凝土预制构件以及钢筋,水泥,砂,石等材料均可按设计要求保证供应;施工用水,电可以就近在主干道旁接入,劳动力可满足施工需要.1.2原始材料1.2.1气象条件最热月平均气温27.4℃;最冷月平均气温-1.7℃;空气相对湿度:最热月平均72%,最冷月平均70%;1
西安石油大学本科毕业设计（论文）全年雨季:8-9月;年降雨量650mm,日最大降雨量95mm,一小时最大降雨量55mm.主导风向:冬季:东北风夏季:西南风基本风压:0.35KN/㎡基本雪压:0.2KN/㎡1.2.2工程地质条件西安财经学院教学楼建筑场地位于西安市南郊大雁塔东侧,地属河流阶地,地形平坦,天然地基土自上而下由杂填土、黄土状土、古土壤层构成,其中,杂填土层厚为1.2米,黄土状土厚度为8-10m,以下为古土壤层,层面约在地面以下12m左右(该层进尺3m仍未穿透),各土层物理力学指标如下:黄土状土:,古土壤层:地下水位埋藏较深,可不考虑地下水对基础的影响.场地属Ⅰ级非自重湿陷场地.地面下15m深度左右内无可液化土层,可不考虑地基的液化问题.1.3建筑设计说明1.3.1平面设计(1)平面形状及位置考虑建筑整体空间组合的效果,从房屋的功能要求和结构布置等内在因素来分析对建筑平面组合的要求,同时还考虑总体规划,基地环境以及当地气候,地理条件等外界因素,进行综合考虑,使彼此组合合理,有机协调,本设计将教学楼设计为“一”字型,结构平面布置均匀对称.1
西安石油大学本科毕业设计（论文）(2)教学楼的功能设计对于一幢建筑物,首先应满足它的使用要求..根据所给的条件和要求,房屋的面积要求的多样性,合适的长宽比等把柱网定为等宽式,这样在满足使用面积的基础上易于分隔,并满足抗震要求,为了便于实验室的排水将其设在1-3层上下布置,将面积要求较大的活动室和多媒体在顶层,每层都设有教室休息室和办公室,男女厕所的蹲位满足人流量的要求,大小教室的面积和布置需满足教室设计标准.同时,每层还设有2.4m宽的内廊式走道,满足采光通风,人流疏通等要求.1.3.2交通部分交通联系部分设计的主要要求:交通路线简洁明确,联系通行方便,人流通畅,紧急疏散时迅速安全,并满足一定的采光通风要求,力求节省交通面积等.交通联系部分主要包括:门厅,走廊,楼梯.(1)门厅:门厅是建筑的出入口,是衔接室内外的主要交通枢纽,应导向明确.避免交通路线过多的交叉和干扰,同时需满足空间组合和建筑造型的要求.建筑物的出入口处,为了给人进入室内外有一个过渡的地方.(2)走廊:其为连接各个房间,楼梯和门厅等各部分,以解决房间中水平联系和疏散,宽度应符合人流通畅和建筑防火要求,.在纵向设2.4m宽的走廊.走廊从房间门到楼梯间或外门的最大距离,以及袋形过道的长度,满足防火等级为Ⅱ级的要求.(3)楼梯布置将楼梯间的跨度设为3.6m,以满足楼梯的平台进深不小于楼梯段宽度和防火要求.平台设定为1.95m每踏步高150mm,宽300mm,楼梯口防火门设2.4m,双面开启,整个建筑物设两部楼梯,通到顶层以便于消防利用,休息平台梁搭在两端柱(240mm*240mm)具体详见建筑施工图的各层平面图和剖面图.1.4剖面设计(1)层高的确定:建筑层高的确定与许多因素有关:a.首先满足使用要求,有一定的净高,避免压抑感;b.结构要求使梁板构造不同,净高不同;c.卫生条件满足人流量的要求,蹲位,水池大小符合标准;d.采光比例符合房间使用性质确定的采光分级和面积比,窗的平面位置是否影响到房间沿外墙来的照度均匀,无暗角和眩光;e.施工条件:太高和太低都不利于施工;f.经济要求:适当降低层高可节约开支,降低造价;g.城市规划和周围环境的要求综合上述条件,参考有关资料,对比类似设计,取层高为3.6m,(2)采光设计1
西安石油大学本科毕业设计（论文）对教学楼而言,必须采光良好,房间沿外墙方向来的照度必须均匀,无暗角和眩光.当教室采用单侧采光时,通常窗户上沿离地面的高度,应大于房间进深长度的一半.窗台的高度采用900mm,这样的尺寸和桌子的高度,人坐时的视平线高度,相互的配合关系比较恰当.在走廊的两侧的墙上未设置高窗,各房间面积不等,窗户尺寸见建筑平面图和剖面图,因采用铝合金窗,窗户没有模数要求.(3)通风设计:一般公共建筑的使用房间都采用自然通风.本设计中开足够大的窗,且各开间基本上满足门窗对齐,形成直线型穿堂风,风流向自然通畅.(4)屋面排水:采用有组织的外排水,用外装塑料管()作落水管,顶面沿外墙做900mm的女儿墙,屋顶找坡2%,为上人屋面.根据屋顶面形状及雨水汇集情况,设置落水管,满足屋面汇水面积不小于200,并沿屋面四周边设置内檐沟组织排水.屋面做法:30mm厚细石混凝土保护层改性沥青防水层20mm水泥砂浆找平150mm厚水泥蛭石保温层100mm厚钢筋混凝土现浇板楼地面做法:瓷砖地面(包括水泥粗砂打底)100mm厚钢筋混凝土现浇板(5)散水:为保护墙基不受雨水的侵蚀,在外墙四周设散水,坡度,宽为1200mm.做法(从上至下):10mm厚1:2.5水泥砂浆抹面60mm厚C10混凝土80mm厚碎砖或道渣素土夯实1.5立面设计建筑物在满足使用要求的同时,它的体型、立面以及内外空间组合等,还需要给人以精神上的美感,学校建筑中的教学楼,由于室内采光要求高,人流出入多,立面上需形成高大明快,成组排列的窗户和宽敞的入口.而且,框架结构体系的墙体只起围护作用,立面上开窗具有很大的灵活性,可在整个柱间开设横向窗户.在立面设计时,采用对称体型,建筑物各部分主次分明,形式完整,给人以端正之感.立面效果由银白色铝合金门窗,墙上贴有浅色瓷砖,使立面竖向均匀,从建筑物整体色彩来看,给人以明快、活泼、积极向上的感觉.使立面设计符合建筑造型和立面构造方面的规律、均衡、统一等,把经济,实用,美观三者有机结合起来.1.6墙体设计本设计中+0.000m以下用MU10粘土实心砖，+0.000m以上用加气混凝土空心砌块，墙体均为240墙。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）1.7装饰工程本设计外墙底层窗台下做剁斧石饰面，以上为浅色瓷砖贴面，东西立面涂乳砂涂料；平台面及台阶踏步均为地砖地面；室内装饰门厅为花岗岩，卫生间铺陶瓷锦转，其余为地砖；内墙面采用石灰砂装饰，刷乳胶漆，卫生间墙面贴釉面砖；顶棚在门厅和走廊采用装饰石膏板，卫生间为PVC板，其余为纸筋石灰装饰。2结构设计2.1结构选型及结构布置2.1.1结构体系的选择由于本教学楼为多层建筑，抗震设防烈度为8度，宜采用钢筋混凝土结构，目前，国内常用的混凝土结构体系有：框架结构，框架——剪力墙结构，筒体结构等，各有各的优缺点和适用范围。(1)框架体系框架体系具有平面布置灵活，容易满足生产工艺和施工要求，梁、柱等构件便于定型化，制造和施工能够工厂化，机械化等特点，应用极为广泛，其刚接的梁和柱传递竖向和侧向荷载，墙体仅起维护作用，在建筑上具有大空间，便于布置各种尺度不同的房间，在结构上则有构件分工明确，可以充分发挥材料的特性，连接杆件的交叉使节点构造便于检查和施工。但是，框架结构水平方向刚度差，抗侧向荷载能力小，当层数较多和侧向刚度较大时需增加框架截面尺寸，通过合理设计，框架结构可以做成延性框架，其抗震性较好，可承受较大的侧向变形。（2）框架——剪力墙结构体系当多层房屋向更高层发展时，采用框架体系会产生不少矛盾。于是在框架结构体系中适当布置钢筋混凝土剪力墙，其作为抗侧力构件与框架协同工作，使结构具有良好的抗震性能，平面具有较大空间，分隔灵活的特点，框架主要承受竖向荷载，其主要用在8—15层的民用建筑中。（3）剪力墙结构随着房屋层数和高度的进一步增加，需要设置较多的剪力墙来提高房屋的抗側力性能，便形成了剪力墙结构，一系列剪力墙纵横相交，既做承重结构又做分隔和维护作用，该结构整体刚度大，抵抗风荷载和地震力条件优越，但必然形成大量小开间重复排列的格局，而且墙上开洞和平面布置受到一定的限制，如剪力墙结构适用于建筑上要求有很多间隔墙的15层以上住宅、旅馆等高层民用房屋。（4）筒体结构当房屋向超高层（超过100m）发展时，在房屋中设置刚性筒体以抵抗水平力，，其基本特征是：水平力主要由一个或多个空间受力的筒体承受，筒体可以由剪力墙组成，也可以由密柱框筒组成。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）通过分析比较，结合设计任务要求，房间布置灵活能提高较大空间，并考虑建筑高度、经济因素和施工条件，本设计采用钢筋混凝土框架结构体系。2.1.2基础形式的选择基础的形式，设计时应该选用能适应上部结构，符合使用要求、满足地基基础的设计两项基本技术要求以及技术上合理的基础构造方案，考虑场地地基的水文、地质、冻融等有关条件、材料和施工影响等因素，选择有足够强度和稳定性的基础以保证建筑物的安全和正常使用。常用的基础形式有：独立基础，条形基础，井格式基础，筏基础，箱型基础，桩基础等，各有适用条件、特点。(1)独立基础柱下独立基础是重复受力构件，上部传来的荷载都是通过基础传至地基的。这种基础与上部结构连成一体，构成一个整体，具有很大的整体刚度，多用于厂房基础。(2)条形基础条形基础是条状布置，横截面一般是倒T型，其作用是把各柱传来的上部结构的荷载较为均匀的传给地基，同时把上部各榀框架连成整体，以增加结构的整体性，减少不均匀沉降，条形基础可以横向布置，亦可沿纵向布置，由于基底面积较大，常用于地基承载力不足压缩分布不均匀的场地。(3)井格式基础又称十字交叉梁基础，即沿柱网纵横向均布置条形基础，既扩大了基底受荷面积，又可使上部结构在纵横两向都有联系，具有较强的空间整体刚度，可以较好的克服不均匀沉降。(4)筏板基础当建筑物上部荷载较大，而且地基承载力又较弱，采用条形基础或井格式基础不能满足地基土的承载力与上部结构容许变形的要求，则扩大基础底面面积直至使底板连成一片，形成片筏基础，但筏板基础由于底面积大而厚度有限，造成它有限的抗弯刚度，另外由于它的连续性，有局部荷载作用时同时受正负弯矩，所以要求配筋量大，因此经济指标高。(5)箱型基础箱型基础是由钢筋混凝土的底板，顶板和内外纵横的墙体组成的格式空间结构。它能显著提高地基的稳定性，降低基础的沉降量。但是，箱型基础存在着多料，长工期，高造价，施工技术复杂等缺点，一般用于软弱地基土上的高层，重型或对不均匀沉降有严格要求的建筑物。(6)桩基础当建筑场地浅层土质不能满足建筑物对地基承载力和变形的要求，而又不采用地基处理措施时就要考虑以下层坚实土层作为持力层，这时可采用桩基础，桩基础具有承载力大，稳定性好，沉降量小而又均匀等优点，还能承受一定的水平力和上拔力，承受动荷载的性能较好，但桩基础造价高，施工周期长。比较以上几种基础类型，考虑该设计上部结构类型，自重，场地地质条件及经济费用等因素，选择十字交叉梁基础。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）2.3结构布置本设计采用“一”形,为内廊式,满足采光通风的要求,为横向承重,结构整体对称布置,有效地提高了整个建筑物的抗侧强度和刚度,且使其分布均匀.2.4柱网布置本设计采用内廊式框架，柱网布置也采用内廊式柱网，柱网基本对称布置，在楼梯间处多加两根柱子,柱距7.2m，楼梯间处为3.6m,房间进深7.2m，走廊宽2.4m.3框架结构设计计算3.1框架平面柱网布置图图3.1框架柱网及梁平面布置图3.2梁柱截面确定3.2.1初估截面尺寸（1）梁编号见上图3.11
西安石油大学本科毕业设计（论文）楼盖和屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。梁截面高度按梁跨度的1/12～1/14,梁宽为梁高约1/3~1/1.5估算.图中L5底层梁，L6为二层以上梁，其余梁均各层相同。(2)柱截面初估尺寸柱高:层高（）柱宽：柱高为柱宽的1.2倍150~200mms==23.52水泥等级C35,,柱截面初估尺寸柱截面尺寸根据以下公式进行估算：N=N(3.1)(3.2)由于该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值=0.8，1
西安石油大学本科毕业设计（论文）角柱：N=N=N*(1.1~1.2)=2775~3028KN~mm=~mm选方形柱，则柱的边长为456~476mm，取柱为其他柱子：N=N=N·(1.1~1.2)=2135~2329KN~=~mm选方形柱，则柱的边长为400~418mm，取柱为3.2.2柱高度梁的计算跨度以柱形心为准图3-1梁的计算跨度底层柱高度h=3.6+0.6+0.5=4.7，其中，3.6为底层层高，0.6为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度，其他柱高等于层高，即3.6m。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）框架计算简图3.2.3荷载计算(一)屋面均布恒载按屋面做法逐项计算均布荷载，计算时注意：吊顶处不做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶粉底为相同重量。屋面（上人）：30mm厚细石混凝土保护层220.03=0.66kN/m改性沥青防水层0.4kN/m20mm水泥砂浆找平0.02×20=0.4kN/m2150mm厚水泥蛭石保温层0.15×5=0.75kN/m21
西安石油大学本科毕业设计（论文）100厚钢筋混凝土楼板25kN/m吊顶或粉刷0.25kN/m合计4.96kN/m楼梯间通顶:则楼梯间顶部的均布恒载为:屋面均布恒载标准值:=805.8805.84.96=3997KN(二)楼面均布恒载(1)按楼面做法逐项计算：瓷砖地面(包括水泥粗砂打底)0.55KN/m100厚钢筋混凝土楼板25kN/m吊顶或粉底0.25kN/m²合计3.3kN/m2楼面恒荷载标准值：(16×3.6+0.24)×(6×2+2.4+0.24)×3.65=3260.5kN(2)厕所地面陶瓷锦转(马赛克)0.12KN/m20mm水泥砂浆找平0.0220=0.4KN/m100厚钢筋混凝土楼板25kN/m吊顶或粉底0.25kN/m²合计3.27kN/m2①每层厕所面积:②楼梯间面积:则楼地面恒载标准值为:厕所地面恒载标准值为:③楼梯间的计算1
西安石油大学本科毕业设计（论文）梯段板与踏步的厚度和:则梯段板与踏步的自重为:平台板的自重:平台梁自重:1
西安石油大学本科毕业设计（论文）(3)屋面均布活荷载由于该教学楼楼梯间通顶,则为上人屋面,屋面的均布活荷载,不应与雪荷载同时组合,应取二者中的较大值计算.楼梯顶部均布活荷载:2.061.7=123.4KN(4)楼面均布活荷载楼面均布活荷载对教学楼的要求为2.0kN/m，走廊、楼梯、门厅、教室等处为2.5kN/m，为计算方便，此处偏安全的统一取均布活荷载为2.5kN/m。楼面均布活荷载标准值为：(三)梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱的抹灰重量）梁侧、梁底抹灰，柱周抹灰，近似按加大梁宽和柱宽考虑。例：L1b×h=300mm×700mm,长度6.6m每根重量为：0.34×0.7×6.6×25=39.27kN其他梁柱自重计算结果列于表3.1表3.1梁柱自重编号截面（㎡）长度（m）根数每根重量L10.3×0.76.64×6=2439.27L20.3×0.71.82×6=1210.71L30.3×0.66.614×6＋4=8833.66L40.3×0.41.88×6=486.12L50.3×0.66.65×2＋7×2＋1=2533.660.3×0.56.65×(5×2＋7×2)=12028.051
西安石油大学本科毕业设计（论文）L6L70.3×0.63.0815.3L80.3×0.53.08×5＋4=4412.75L90.3×0.64.3221.93Z10.6×0.64.74×9=3648.13Z20.6×0.63.636×5=18036.86Z30.6×0.62.94×2=829.7CL10.3×0.456.912×6=7226.4CL2（平台梁）0.3×0.43.14×6=2.410.54GL1(C1)0.24×0.182.8816×3＋20×2＋10=983.63GL2(C2)0.24×0.186.484＋5×2＋3×2＋8=287.0GL3(C3)0.24×0.182.282×6=122.46GL4(M1)0.24×0.186.617.1GL5(M2)0.24×0.181.2416×3＋20×2＋10=981.34GL6(M3)0.24×0.182.141＋4×2＋2×3=152.31GL7(M4)0.24×0.181.82×5=101.94(四)墙体的重力荷载计算墙体为240mm厚粘土空心砖，容重为15KN/.墙体均采用240mm厚,两面抹灰,近似按加厚墙体考虑抹灰重量,单位面积上墙体重量为:1.底层纵墙:①每片面积:片数:24面积:②每片面积:片数:81
西安石油大学本科毕业设计（论文）面积:总面积:649.44+98.4=747.84考虑门窗面积的影响:①底层窗的面积:C1:数量:面积C2:数量:面积C3:数量:面积底层纵墙上墙体的总面积:69.12+43.2+2.16=114.48②门的面积:大门采用铝合金M1:数量:3面积:室内门面积(木门)M2:数量:16面积:M3:数量:4面积:底层门的总面积:34.56+17.28+14.4=66.24③底层过梁面积C1上过梁长:2.88m数量:16厚度:180mm面积:C2上过梁长:6.48m数量:4厚度:180mm面积:C3上过梁长:2.28m数量:2厚度:180mm面积:M1上过梁长:6.48m数量:1厚度:180mm面积:M2上过梁长:1.24m数量:16厚度:180mm面积:1
西安石油大学本科毕业设计（论文）M3上过梁长:2.14m数量:4厚度:180mm面积:过梁总面积:8.29+4.67+0.82+1.17+3.57+1.54=20.06④去掉楼梯口未设置的墙面积:<1>则底层纵墙面积为:747.84-114.48-66.24-20.06-25.42=521.64则底层墙体自重:<2>内门采用木门,取容重为:0.2KN/外门采用铝合金,取容重为0.4KN/14.40.4=5.76总共为:10.37+5.76=16.13KN<3>过梁自重:<4>窗自重(铝合金容重为0.4KN/):2.底层横墙①L1下墙面积:②L2下墙面积:③L3下墙面积:④CL1下墙面积:⑤门的面积:则底层横墙面积:105.6+14.4=351.78+112.2-8.64=575.34底层墙体自重:3.二三层纵墙①每片面积:片数:24面积:②每片面积:片数:8面积:1
西安石油大学本科毕业设计（论文）总面积:491.01+74.4=565.44考虑门窗面积的影响;①窗的面积:114.48+10.8=125.28②门的面积:35.46+17.28=51.84③过梁面积:20.06+6.480.18=21.23④去掉楼梯口未设置的墙面积:<1>则二三层纵墙面积为:565.44-51.84-125.28-21.23-18.6=348.49则底层墙体自重:<2>门的重量:<3>过梁自重:<4>窗自重:4.二三层横墙①L1下墙面积:②L2下墙面积:③L3下墙面积:④CL1下墙面积:⑤窗的面积:则二三层横墙面积:75.56+10.44+257.4+83.16-5.4=422.16底层墙体自重:5.四五层纵墙①每片面积:片数:24面积:②每片面积:片数:8面积:总面积:491.01+74.4=565.44考虑门窗面积的影响;①窗的面积:C1:数量:面积1
西安石油大学本科毕业设计（论文）C2:数量:面积窗的总面积;86.4+32.4=118.8②门的面积:43.2+8.64=51.84③过梁面积:10.37+3.5+0.82+4.46+0.77=19.92④去掉楼梯口未设置的墙面积:<1>则四五层纵墙面积为:565.44-51.84-118.8-19.92-18.6=356.28则四五层纵向墙体自重:<2>门的重量:<3>过梁自重:<4>窗自重:6.四五层横墙①L1下墙面积:②L2下墙面积:③L3下墙面积:④CL1下墙面积:⑤窗的面积:则四五层横墙面积:75.56+10.44+257.4+83.16-5.4=422.16底层墙体自重:7.六层纵墙①每片面积:片数:18面积:②每片面积:片数:8面积:总面积:368.28+74.4=442.68考虑门窗面积的影响;①窗的面积:C1:数量:面积1
西安石油大学本科毕业设计（论文）C2:数量:面积C3:数量:面积窗的总面积;86.4+32.4+2.16=120.96②门的面积:M2M31.8活动室门:21.6+8.64+18=48.24③过梁面积:C1C2C3M2M35.18+9.33+0.82+2.23+0.77=18.3④去掉楼梯口未设置的墙面积:<1>则六层纵墙面积为:442.68-48.24-120.96-18.3-18.6=236.58则六层纵向墙体自重:<2>门的重量:<3>过梁自重:<4>窗自重:8.六层横墙①L1下墙面积:②L2下墙面积:③L3下墙面积:1
西安石油大学本科毕业设计（论文）④CL1下墙面积:⑤窗的面积:则六层横墙面积:75.56+10.44+198+20.79-5.4=300.39六层横向墙体自重:9.楼梯间通顶①楼梯间纵墙门的面积门的自重;8.64则楼梯间纵墙的面积:28.8-8.64=20.16纵墙自重:女儿墙的面积:女儿墙自重:10.楼梯间横墙面积;自重:女儿墙横墙面积:女儿墙横墙自重;(五)荷载分层总汇楼梯间通顶:楼梯间顶部屋面恒载,50%楼梯间屋面荷载,纵横梁自重,半层柱自重,半层墙自重.顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，50%屋面雪荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活载，纵横梁自重，楼面上下各半层的柱及纵、横墙体自重。将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力荷载代表值如下：第七层G=第六层G=1
西安石油大学本科毕业设计（论文）第五层G=+0.5(948.28+52.7+9.6+1262+1496+10.37+47.52+1773)+0.5+498+2(58.3+4.59+10.54)=9950KN第四层G=+1496+10.37+47.52+1773+498+2(58.3+4.59+10.54)=10358KN第三层G3=+0.5(1496+10.37+47.52+1773+1464+10.37+50.1+1773)+530.75+第二层G2=+1464+10.37+50.1+1773+530.75+第一层G1=+++501.5+建筑物总重力荷载代表值为：=848+9090+9950+10358+10376+10361+11376=62359kN质点重力荷载值见图3.3：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.3质点重力荷载图3.2.4水平地震力作用下框架的侧移验算3.2.4.1横梁线刚度1）混凝土C35，E=315×10kN/m在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面,可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇搂面的边框架取I=1.5I0(I0为梁的截面惯性矩)；对中框架梁取I=2.0I0。横梁线刚度计算结果列于下表3.3：表3.3横梁线刚度梁号L截面b×h(m)跨度L(m)惯性矩(m)边框架梁中框架梁（m）(kN·m)Ib=2.0I0(m)=(kN·m)L10.3×0.77.28.58×10-312.87×10-45.63×104L20.3×0.72.48.58×10-312.87×10-416.9×104L30.3×0.67.25.4×10-310.8×10-34.7×104L40.3×0.42.41.6×10-33.2×10-34.2×104L50.3×0.67.25.4×10-38.1×10-33.54×10410.8×10-34.7×104L60.3×0.7.23.13×10-34.7×10-32.06×106.262.74×101
西安石油大学本科毕业设计（论文）54×10-34L70.3×0.63.65.4×10-38.1×10-37.09×10410.8×10-39.45×104L80.3×0.53.63.13×10-34.7×10-34.11×1046.26×10-35.48×104L90.3×0.64.85.4×10-310.8×10-37.09×1043.2.4.2横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表3.4，横向框架柱侧移刚度D值计算见表3.5。表3.4柱线刚度柱号（Z）截面（㎡）柱高度（m）惯性矩IC=(m4)线刚度K=（kN·m）Z10.6×0.64.710.8×10-37.24×104Z20.6×0.63.610.8×10-39.45×104Z30.60.62.910.8×10-311.73×104Z40.40.44.72.1×10-31.41×104表3.5横向框架侧移刚度D值计算项目柱类型层（一般层）=（底层）（一般层）（底层）D=（kN·m）根数底层边框架边柱0.46180924边框架中柱0.71279244中框架边柱10.4316912121
西安石油大学本科毕业设计（论文）中框架边柱20.7557452中框架中柱10.542123814中框架中柱20.59232052二三四五六层边框架边柱0.23201254边框架边柱0.54472504中框架中柱0.21750014中框架中柱0.312712514楼梯见中框架中柱0.13217588/﹥0.7，此框架为规则框架。3.2.4.3横向框架自震周期按顶点位移法计算框架的自震周期。顶点位移法是求结构基频的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可按下式求得结构的基本周期：T1=1.7式中——基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自震周期减小的影响，取0.6。——框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力1
西安石油大学本科毕业设计（论文）及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出T1,再用T1求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移见下表3.6。表3.6横向框架顶点位移层数（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移6909090900.01020.247959950190400.02130.2377410358293980.03290.264310376397740.04450.1835210361501350.05610.1390111376615110.08290.08290.0829T1=1.7×0.6×=0.508s3.2.4.4横向地震作用计算在Ⅱ类场地，8度近震区，结构的特征周期Tg和地震影响系数为Tg=0.35(s)由于T1=0.508s>1.4T=0.0.49s,所以应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得基底剪力若按分配给各层质点,则水平地震作用呈倒三角形分布.结构横向总水平地震作用标准值：F=（）0.9××0.85=（）0.9×0.16×0.85×62359=6065kN各层横向地震作用及楼层地震剪力计算见表3.7表3.7各层横向地震作用及楼层地震剪力1
西安石油大学本科毕业设计（论文）层数hHGGHGH/F2.925.6848217090.026140.19420.5663.622.790900.2451993.981461.1753.619.199500.2261218.542683.2943.615.1103580.1911029.833713.1233.611.9103760.147792.594505.7123.68.310361859960.102549.965055.6714.74.711376534670.064345.075400.74注：表中第六层Fi加入了F7。横向框架各层水平地震作用和地震剪力见下图3.4图3.4横向框架各层水平地震作用和地震剪力3.2.4.5横向框架抗震变形验算多遇地震下，层间弹性位移验算见下表3.8。表3.8横向变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性角61461.170.001633.61/220852683.290.003003.61/120043713.120.004153.61/86734505.710.005043.61/7141
西安石油大学本科毕业设计（论文）25055.670.005653.61/63715400.740.007284.71/646层间弹性相对转角均满足要求。3.2.4.6纵向框架柱侧移刚度D值纵向框架柱侧移刚度D值计算见下表3.9。表3.9纵向框架柱侧移刚度D值计算项目柱类型层（一般层）=（底层）（一般层）（底层）D=（kN·m）根数底层边框架边柱10.496195081边框架边柱20.397156413边框架边柱30.66751092边框架中柱10.621244242边框架中柱20.797313463边框架中柱30.496195087中框架边柱10.667510921
西安石油大学本科毕业设计（论文）中框架边柱20.434170693中框架中柱10.675265482中框架中柱20.621244243中框架中柱30.5452143511二层边框架边柱10.229200381边框架边柱20.129112883边框架中柱10.372325502边框架中柱20.308269503边框架中柱30.229200389中框架边柱10.283247631中框架边柱20.165144383中框架中柱10.441385882中框架中柱20.372325503中框架中柱30.2822467591
西安石油大学本科毕业设计（论文）三四五六层边框架边柱10.179156631边框架边柱20.127111133边框架中柱10.303265132边框架中柱20.246215373边框架中柱30.179156639中框架边柱10.225196711中框架边柱20.127111133中框架中柱10.367321202中框架中柱20.303265133中框架中柱30.225196719五六层边框架边柱0.149249384中框架中柱0.1893163341
西安石油大学本科毕业设计（论文）3.2.4.7纵向框架自振周期表3.10纵向框架顶点位移计算层数（kN）（kN）（kN/m）层间相对位移6909090900.01270.273259950190400.02660.2605410358293980.04110.2339310376397740.05570.1928210361501350.05930.1371111376615110.07780.0778T1=1.7×0.6×=0.533s>1.4Tg=1.40.35=0.49s。3.2.4.8纵向地震作用计算结构纵向水平地震作用标准值为：==0.9×0.16×0.85×62359=5808kN顶点附加地震作用各层纵向地震剪力计算见下表3.11，其中：表3.11各层纵向地震作用及层间剪力层数hHGGHGH/F2.925.6848217090.026133.94401.8363.622.790900.2451918.161396.111
西安石油大学本科毕业设计（论文）53.619.199500.2261164.282560.3943.615.5103580.191983.973544.3633.611.9103760.147757.304301.6623.68.310361859960.102525.474827.1314.74.711376534670.064329.715156.84纵向框架各层水平地震作用及剪力如图3.5所示。图3.5纵向框架各层水平地震作用和各层剪力3.2.4.9纵向框架变形验算多遇地震下，纵向框架层间弹性位移验算见表3.12。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）表3.12纵向框架变形验算层次层间剪力（kN）层间刚度（kN）层间位移（m）层高（m）层间相对弹性角61396.110.001953.61/184652560.390.003583.61/100543544.360.004963.61/72634301.660.006023.61/59824827.130.005713.61/63015156.840.006524.71/721层间弹性相对转角均满足3.2.5水平地震作用下,横向框架内力分析横向水平地震作用下框架内力分析：以中框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同，故不再说明，取④轴线框架。框架柱间距及弯矩计算，采用D值法。地震力作用下框架弯矩见图3.6，剪力及柱轴力见图3.7。框架柱端剪力及弯矩分别按式，和,y=+++计算，式中：Dij为i层j柱的侧移刚度，h为柱的计算高度，y为框架柱的反弯点高度比，为框架柱的标准反弯点高度比，为上下层梁线刚度变化时反弯点高度的修正值，、为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值，、、、均由表查出，取自横向框架层间侧移刚度值。本例底层柱需考虑,第二层柱需考虑和。表3.13各层柱端弯矩及剪力计算层次柱/6边柱3.61461.17175000.019628.640.500.2525.7877.33中柱271250.030344.270.940.3555.78103.595边柱3.62683.29175000.019652.590.500.3566.26123.061
西安石油大学本科毕业设计（论文）中柱271250.030381.300.940.40117.07175.614边柱3.63713.12175000.019672.780.500.40104.8157.20中柱271250.0303112.510.940.45182.27222.773边柱3.64505.71175000.019688.310.500.45143.06174.85中柱271250.0303136.520.940.45221.16270.312边柱3.65055.67175000.019699.090.500.525187.28169.44中柱271250.0303153.190.940.4875268.85282.581边柱4.75400.74169120.0228123.140.650.6915400.21178.55中柱212380.0286154.461.230.639463.89262.07框架柱反弯点高度计算表层数第1层(h=4.7m)柱号A柱0.650.70.766-0.00850.6915B柱1.230.6390.76600.639层数第2层(h=3.6m)柱号A柱0.500.551.31-0.0250.525B柱0.940.501.31-0.01250.4875层数第3层(h=3.6m)柱号A柱0.500.450.451
西安石油大学本科毕业设计（论文）B柱0.940.450.45层数第4层(h=3.6m)柱号A柱0.500.400.40B柱0.940.450.45层数第5层(h=3.6m)柱号A柱0.500.350.35B柱0.940.400.40层数第6层(h=3.6m)柱号A柱0.500.250.25B柱0.940.350.35表3.14横向地震力作用下框架梁端弯矩及柱轴力层次AB跨BC跨柱轴力L(m)M左(kN•m)M右(kN•m)Vb(m)L(m)M左(kN•m)M左(kN•m)Vb(m)NA(kN)NB(kN)67.277.3354.7018.342.449.0349.0340.86-18.34-22.5257.2148.84122.1937.642.4109.20109.2091.00-55.98-75.8847.2223.46179.4755.962.4160.37160.37133.64-111.94-131.8637.2279.65239.0072.031
西安石油大学本科毕业设计（论文）2.4213.58213.58177.98-183.97-237.8127.2312.5266.0280.352.4237.72237.72198.1-264.32-355.5617.2365.83280.3789.752.4250.55250.55208.79-354.07-474.6,,,梁端弯矩剪力及柱轴力按上式计算。,分别表示节点左右梁的线刚度，、分别表示节点左右梁的弯矩，Ni表示柱在i层的轴力，以受压为正。注：按上式求得的均为支座中心处的弯矩和剪力，应进而求出梁柱支座边缘截面的弯矩和剪力。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）250.55268.85262.07280.37237.72221.16282.5854.70463.89400.21365.83312.5279.65223.46148.8477.33266.02239179.47122.19160.37213.58109.20182.27270.31222.77117.0755.7849.03175.61103.59187.28178.55169.44143.06174.85104.80157.6166.26123.0625.7877.33图3.6地震作用下框架弯矩图1
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.7地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力3.2.7竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍取④轴线处的横向框架计算3.2.7.1荷载计算第六层梁的均布线荷载AB跨：屋面均布恒载传给梁横梁自重（包括抹灰）0.34×0.6×25=5.1kN/m恒载44.32kN/m1
西安石油大学本科毕业设计（论文）BC跨：屋面均布恒载传给梁kN/m横梁自重（包括抹灰）0.34×0.4×25=3.4kN/m恒载39.11kN/m第六层活载2.0×7.2=14.4kN/m第六层集中荷载AB跨：纵梁自重(包括抹灰)女儿墙自重(包括抹灰)总计57.82KNBC跨：纵梁自重(包括抹灰)总计30.6KN第二三四五层梁均布线荷载CD跨：楼面均布恒载传给梁=27.27kN/m横梁自重（包括抹灰）5.1kN/m恒载32.37kN/mBC跨：楼面均布恒载传给梁kN/m横梁自重（包括抹灰）3.4kN/m恒载27.16kN/mAB跨：楼面均布恒载传给梁=27.27kN/m横梁自重（包括抹灰）5.1kN/m内横墙自重1
西安石油大学本科毕业设计（论文）恒载44.97kN/m二三四五层活载kN/m二三四五层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）0.34×0.5×25×7.2=30.6kN纵墙自重（包括抹灰）0.28×15×7.2×（3.6-0.5）=93.74kN柱自重（包括抹灰）0.64×0.64×3.6×25=36.86kN总计：161.2kN第一层梁均布线荷载AB跨恒载：32.37kN/mBC跨恒载：27.16kN/mCD跨恒载44.97kN/m活荷载：kN/m第一层集中荷载纵梁自重（包括抹灰）0.34×0.6×25×7.2=36.72kN/m纵墙自重0.28×15×7.2×（3.6-0.6）=90.72kN柱自重0.64×0.64×3.6×25=36.86kN总计164.3kN第一层柱自重：0.64×0.64×4.7×25=48.13kN中框架恒载及活荷载见图3.91
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.8（a）恒载示意图（b）活载示意图3.2.7.2用弯矩分配法计算框架弯矩1
西安石油大学本科毕业设计（论文）竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利位置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩要考虑活荷载不利位置法求得的弯矩偏低，但当活荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载所占比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1～1.2的放大系数加以调整。（1）固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表3.19。表3.19梁固端弯矩计算AB跨BC跨CD跨简图固端弯矩MA=MB（kN·m）简图固端弯矩MC=MB（kN·m）简图固端弯矩MC=MD（kN·m）18.77191.46194.2713.04139.8462.216.962.2177.768.6477.76（2）分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度如图3.9所示。切断的横梁线刚度为原来的一倍，分配系数按与节点连接的各杆的转动刚度比值计算。例：A柱顶层节点：（3）传递系数远端固定，传递系数为1/2（4）弯矩分配1
西安石油大学本科毕业设计（论文）恒载作用下，框架的弯矩分配计算见恒载弯矩分配图3.11，框架的弯矩图见恒载作用下框架弯矩图3.11；活载作用下，框架的弯矩分配计算见活载弯矩分配图3.12，框架的弯矩见活荷载下框架弯矩图3.12。在竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8，调幅后，恒载及活载弯矩图见图3.13及图3.14中括号内数值。图3.10框架梁柱线刚度示意图1
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.11恒载弯矩分配图1
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.12活载弯矩分配图1
西安石油大学本科毕业设计（论文）1
西安石油大学本科毕业设计（论文）图3.13恒载作用下框架弯矩图图3.14活载作用下框架弯矩图3.2.7.3梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=V式中V—为梁上均布荷载引起的剪力，V=ql/2V—为梁端弯矩引起的剪力，V=（M左-M右）/l柱轴力N=V+p式中V—为两端剪力；p—节点集中力及柱自重。以AB跨、五、六层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。由图3.9查得梁上均布荷载为：五层：q=44.97kN/m集中荷载161.2kN六层：q=44.32kN/m集中荷载57.82kN由图3.13查得：五层梁端弯矩：M左=201.46kN·m（161.17kN·m）M右=204.48kN·m（163.58kN·m）六层梁端弯矩：M左=168.53kN·m（134.82kN·m）1
西安石油大学本科毕业设计（论文）M右=187.57kN·m（150.06kN·m）括号内为调幅后的数值。六层梁端剪力：V=V=ql/2=44.32×7.2/2=159.55kN调幅前V=V=kNV=V+V=159.55-2.64=156.91kNV=V-V=159.5+2.64=162.19kN调幅后V=V=kNV=159.55-2.12=157.43kNV=159.55+2.12=161.67kN同理可得五层梁端剪力：调幅前：V=1/2×44.97×7.2+kNV=1/2×44.97×7.2-kN调幅后：V=1/2×44.97×7.2+V=1/2×44.97×7.2-六层A柱柱顶及柱底轴力N顶=v+p=157.43+57.82=215.25kNN底=215.25+36.86=252.11kN五层A柱柱顶及柱底轴力N顶=215.25+161.2+161.55=538kNN底=538+36.86=574.86kN其它梁端剪力及柱轴力计算见下表3.20。3.2.8内力组合3.2.8.1框架梁内力组合在恒载荷活在作用下，跨间M可以近似驱跨中的M代替。M1/8ql-(M左+M右)/21
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西安石油大学本科毕业设计（论文）表3－19恒载作用下梁端剪力及柱轴力(kN)层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨A柱B柱C柱D柱6159.5546.93159.55-2.64(-2.12)-1.45(-1.16)2.98(2.39)156.91(157.43)162.19(160.71)45.48(45.77)48.38(48.09)162.53(161.94)156.57(157.16)215.25252.11238.56275.42241.51278.37214.98251.845161.8948.89116.53-0.42(-0.34)5.32(4.25)-0.06(-0.05)161.47(161.55)162.31(162.23)54.21(53.14)43.57(44.64)116.47(116.48)116.59(116.58)538574.86616.28653.14563.83600.69492.77529.634161.8948.89116.53-0.98(-0.79)4.25(3.40)0.63(0.51)160.91(161.1)162.87(162.68)53.14(52.29)44.64(45.49)117.16(117.04)115.9(116.02)860.3897.16993.491030.35887.68924.54769.99806.853161.8948.89116.53-0.90(-0.72)4.37(3.49)0.58(0.46)160.99(161.17)162.79(162.61)53.26(52.38)44.52(45.4)117.11(116.99)115.95(116.07)1182.671219.531370.741407.61211.391248.251047.261084.122161.8948.89116.53-0.74(-0.59)4.08(3.26)0.53(0.42)161.5(161.3)162.6352.97(52.15)44.81117.06116(116.11)1505.171542.031747.541784.41535.281572.141324.571361.431
西安石油大学本科毕业设计（论文）(162.48)(45.63)(116.11)1161.8948.89116.53-1.37(-1.10)5.44(4.35)0.85(0.68)160.52(160.79)163.26(162.99)54.33(53.24)43.45(44.54)117.38(117.21)115.68(115.85)1830.261878.392129.432177.561861.51909.631604.721652.85层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VN顶=N底N顶=N底651.8417.28-1.72(-1.38)050.12(50.46)53.56(53.22)17.2850.4670.84564.821.6-0.05(-0.04)064.75(64.76)64.75(64.84)21.6115.22157.29464.821.6-0.78(-0.62)064.02(64.18)65.58(65.42)21.6179.4244.47364.821.6-0.76(-0.61)064.04(64.19)65.56(65.41)21.6143.59331.63264.821.6-0.63(-0.50)064.17(64.3)65.43(65.3)21.6307.89418.66164.821.6-1.16(-0.93)063.64(63.97)65.96(65.73)21.6371.76506.22注：括号内为调幅后的剪力值表3.21活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计1
西安石油大学本科毕业设计（论文）注：括号内为调幅后的剪力值活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算见下表3.21图3.15框架梁内力组合图式中：M左、M右为梁左、右端弯矩，见图3.13、图3.14括号内的数值。跨中M若小于ql2/16应取M=ql2/16。在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩M采用数解法计算，如图3.15所示。图中M,M为重力荷载作用下梁端的弯矩；M,M为水平地震作用下梁端弯矩；R,R为竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对R作用点取矩：R=-（M-M+M+M）X处截面弯矩为：M=R--M+M由=0,可求得跨间M的位置为=R,将代入任一截面x处的弯矩表达式，可得跨间最大弯矩为M=M=-M+M=M+M当右震时，公式中M,M反号。M及x的具体数值见表3.22，表中R，X，M均有两组数值。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）梁内力组合见表3.23。表中恒载与活载的组合，组合梁端弯矩取调幅后的数值（图3.12，3.13括号中的数值），剪力取调幅前后的较大值，如图3.15所示，图中M左，M右为调幅前弯矩值。M左，M右为调幅后弯矩值。剪力值应取V左和V有具体数值见表3.17，表3.18。图3.16调幅前后剪力值变化3.2.8.2框架柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果见表3.20，3.21所示。表3.24及表3.25中，系数是考虑计算截面以上各层活荷载不总是相同时对楼面均布活荷载的一个折减系数，称为活荷载的楼面折减系数，其取值见表3.26。表3.22M及x1值计算项目层跨次1.2（恒+0.5活）1.3地震（kN/m）M（kN·m）M（kN·m）M（kN·m）M（kN·m）AB跨6187.68211.91100.5371.1161.825231.3236.00193.49158.8562.604223.91233.39290.50233.313224.90233.71363.55310.702227.12234.41406.25345.831211.87229.80475.58364.48BC659.6563.0063.7463.7455.571
西安石油大学本科毕业设计（论文）跨539.3227.07141.96141.9643.39442.7733.01192.44192.44342.3232.27277.65277.65233.8231.19309.04309.04149.2636.72325.72325.72CD跨6211.22184.6471.11100.5361.825182.04180.67158.85193.4949.644177.31170.86233.31290.503149.27172.52310.70363.552179.75173.92345.83406.251175.74161.46364.48475.58续表3.22项目跨层次（m）（kN）（m）M（kN·m）AB跨67.2195.35/243.033.16/3.93221.50/189.505175.77/273.642.81/4.37208.96/173.284151.29/296.792.42/4.74249.41/189.143130.49/317.782.08/5.08274.65/218.132119.89/328.801.92/5.25293.94/230.121106.19/339.541.70/5.42353.78/233.38BC跨62.412.17/118.400.22/2.135.42/2.745-61.13/175.47-1.41/4.04102.64/102.644-104.23/216.50-2.40/4.99149.67/149.673-175.12/288.05-4.04/6.64235.33/235.332-204.37/310.70-4.71/7.16275.22/275.221-214.14/328.73-4.94/7.58276.46/276.46CD跨67.2202.40/229.943.27/4.59191.22/145.305129.96/227.832.62/4.59146.93/181.944106.85/252.352.15/5.08171.00/230.80381.83/269.121.65/5.42228.88/269.54275.06/283.971.51/5.72222.83/286.67164.01/297.361.29/5.99230.01/350.42注：当X<或X<0时，表示最大弯矩发生在支座处。应取X=或X=0，用M=-1
西安石油大学本科毕业设计（论文）-MM计算M.表3.23梁内力组合层次位置内力荷载类别竖向荷载组合1.2①+1.4②竖向荷载与地震力组合1.2（①+0.5②）1.3③恒载①活载②地震载荷③6M-134.82-43.1677.33-222.21-87.15-288.21V157.4350.4618.34259.56243.03M-150.06-53.0754.70-254.37-283.02-140.80V162.1953.5618.34269.61165.13M-37.26-24.9049.03-79.574.09-123.39V45.7717.2840.8679.12118.41M-40.05-24.9049.03-82.92-126.740.74V48.3817.2840.8682.25121.54M-149.48-53.0754.70-253.67-140.12-282.33V162.5353.5618.34270.02165.47M-132.29-43.1677.33-219.17-285.17-84.12V157.1650.4618.34259.24242.71跨中144.7545.20236.98221.50189.50-10.50/14.08-14.53/5.18-32.94/24.155.422.74146.3145.20238.85191.22145.30M-161.17-63.16148.84-281.83-37.81-424.791
西安石油大学本科毕业设计（论文）5V161.5564.7637.64284.52281.65M-163.58-66.18122.19-288.95-394.85-77.16V162.3164.8537.64285.56184.75M-22.69-20.16109.20-55.45109.19-174.73V54.2121.691.0095.29196.31M-12.48-20.16109.20-43.2-169.03114.89V44.6421.691.0083.81184.83M-118.61-66.18122.19-234.98-23.19-340.89V116.4864.8537.64230.57129.75M-118.98-63.16148.84-231.2-374.1612.82V116.5964.7637.64230.57227.70跨中129.0351.97227.59208.96173.281.97-7.2/6.48-10.08/11.4490.9651.97181.91146.93181.944M-155.69-61.8223.46-273.3566.59-514.41V161.164.1855.96283.17304.58M-161.34-66.30179.47-286.43-466.70-0.08V162.8765.5855.96287.26162.04M-25.03-21.23160.37-59.76165.71-251.26V53.1421.6133.6494.01237.67M-16.89-21.23160.37-49.99-241.49175.48V45.4921.6133.6484.83241.28M-114.61-66.30179.47-230.3556.00-410.621
西安石油大学本科毕业设计（论文）V117.1665.5855.96232.40107.19M-111.48-61.8223.46-220.30-461.35119.64V116.0264.1855.96229.08250.48跨中132.8952.59233.09249.41189.14-1.40/9.78-8.27/6.48-13.26/20.8196.7152.59189.68171.00230.803M-156.48-61.91279.65-274.45138.62-588.47V161.1764.1972.03283.27325.56M-161.63-66.26239-286.72-544.4176.99V162.7965.5672.03287.13141.05M-24.68-21.18213.58-59.27235.33-319.98V53.2621.6177.9894.15308.25M-16.3-21.28213.58-49.21-309.92245.3945.421.6177.9884.72298.81M-116.14-66.26239-232.13131.58-489.82V117.1165.5672.03232.3286.23M-112.81-61.91279.65-222.05-536.06191.03V116.0764.1972.03229.15271.44跨中132.3552.56232.40274.65218.13-0.93/9.78-8.22/6.48-12.62/20.811
西安石油大学本科毕业设计（论文）95.2852.56187.92228.88269.542M-157.96-62.62312.5-226.82179.13-633.37V161.364.380.35283.58336.60M-162.23-66.23266.02-287.40-580.24111.41V162.6365.4380.35286.76129.96M-23.61-20.42237.22-56.92267.80-348.97V52.9721.6198.193.80334.05M-15.78-20.42237.22-47.52-339.57277.20V45.6321.6198.185.00325.25M-116.68-66.23266.02-232.74166.07-525.58VV117.0665.4380.35232.0775.28M-113.62-62.62312.5-224.01-580.17232.33V116.1164.380.35229.35282.37跨中131.3152.22230.68293.94230.12-0.86/9.78-7.46/6.48-11.48/20.8194.6152.22186.64222.83286.671M-150.63-51.86365.83-253.36263.71-687.451
西安石油大学本科毕业设计（论文）V160.7963.8789.75282.37347.95M-158.54-65.92280.37-282.54-594.28134.68V163.2665.9689.75288.2679.57M-28.68-24.74250.55-69.05276.46-374.98V54.3321.6208.7995.44349.58M-18.23-24.74250.55-56.51-362.44289.00V44.5421.6208.7983.69337.84M-113.49-65.92280.37-228.48188.74-540.12V117.3865.9689.75233.263.76M-108.62-51.86365.83-202.95-637.04314.12V115.8563.8789.75228.44294.02跨中136.8257.75245.03353.78233.38-5.18/9.78-11.78/6.48-22.71/20.8198.7057.75199.29230.01350.42表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN。①表中跨中组合弯矩未填处均为跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。A柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震力③1.2①+1.4②1.2(①+_0.5②)1.3③6柱顶M168.5353.9577.33277.77134.08335.14N215.2550.4618.34328.94264.73312.42柱底M-119.03-43.4225.78-203.62-135.37-202.40N252.1150.4618.34373.18308.97356.65柱顶M82.4235.55123.06148.67-39.74280.211
西安石油大学本科毕业设计（论文）5N538115.2255.98806.91641.96787.51柱底M-93.57-37.866.26-165.2-48.83-221.10N574.86115.2255.98851.14686.19831.744柱顶M101.0439.47157.61176.51-60.00349.79N860.3179.4111.941283.52994.481285.52柱底M-99.65-39.33104.8-174.64-6.94-279.42N897.16179.4111.941327.75841.341132.283柱顶M95.9338.07174.85168.41-89.35365.26N1182.67243.59183.971760.231326.201804.52柱底M-93.22-37.02143.06-163.6951.90-320.05N1219.53243.59183.971804.461370.431848.752柱顶M68.0341.25169.44139.39-113.89326.66N1505.17307.89264.322237.251647.322334.55柱底M-120.26-47.38187.28-210.6470.72-416.20N1542.03307.89264.322281.481691.552378.791柱顶M68.0326.27178.55119.04-134.45329.78N1830.26371.76354.072716.681959.082879.66柱底M-34.02-13.36400.21-59.53479.57-560.97N1878.39371.76354.072774.532016.832937.42注：表中弯矩单位为kN•m，轴力单位为kN。B柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震力③1.2①+1.4②1.2(①+_0.5②)1.3③1
西安石油大学本科毕业设计（论文）6柱顶M-141-35.17103.59-218.44-327.97-55.64N238.5670.8422.52385.45299.5358.05柱底M102.230.5355.78165.38213.4768044N275.4270.8422.52429.68343.73402.285柱顶M-73.89-26.98175.61-126.44-333.15123.44N616.28157.2975.88959.74735.27932.55柱底M82.3927.85117.07137.86267.76-36.62N653.14157.2975.881003.97779.50976.794柱顶M-87.94-28.49222.77-145.41-412.22166.98N993.49244.47131.861534.451167.451510.29柱底M86.6428.42182.27143.76357.97-128.93N1030.35244.47131.851578.681211.681554.523柱顶M-85.54-27.97270.31-140.61-470.83231.97N1370.74331.63237.812109.171534.712153.02柱底M81.9927.36221.16136.69402.31-172.7N1407.6331.63237.812153.401578.952197.252柱顶M-91.28-29.9282.58-154.40-494.83239.88N1747.54418.66355.562683.171886.022810.47柱底M103.9333.01268.85170.93494.03-204.98N418.66355.562727.41930.252854.701柱顶M-56.4-18.46262.07-93.52-419.45261.94N2129.43506.22474.63264.022242.073476.031
西安石油大学本科毕业设计（论文）柱底M28.29.23463.8946.76642.44-563.68N2177.56506.22474.63321.782299.823533.78注：表中弯矩单位为kN•m，轴力单位为kN。C柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震力③1.2①+1.4②1.2(①+_0.5②)1.3③6柱顶M136.7935.17103.59213.3950.85319.92N241.5170.8422.52388.99303.04361.59柱底M-85.54-30.5355.78-145.39-48.34-193.37N278.3770.8422.52433.22347.29405.845柱顶M47.126.98175.6194.29-155.59301.00N563.83157.2975.88896.80672.33869.61柱底M-57.55-27.85117.07-108.0566.42-237.96N600.69157.2975.88941.03716.56913.854柱顶M64.728.49222.77117.53194.87384.34N887.68244.47131.861407.471040.481383.32柱底M-63.38-28.42182.27-115.84143.84-330.06N924.54244.47131.861451.711084.711427.553柱顶M61.4127.97270.31112.85-260.93441.88N1211.39331.63237.811917.951343.491961.80柱底M-59.46-27.36221.16-109.66199.74-375.28N1248.25331.63237.811962.181387.732006.031
西安石油大学本科毕业设计（论文）2柱顶M66.6429.9282.58121.83-269.45465.26N1535.28418.66355.562428.461631.302555.76柱底M-75.75-33.01268.85-137.11238.80-460.21N1572.14418.66355.562472.691675.542600.001柱顶M43.3218.46262.0777.83-277.63403.75N1861.5506.22474.62942.511920.553154.51柱底M-21.66-9.23463.89-38.91571.53-634.59N1909.63506.22474.63000.261978.313212.27注：表中弯矩单位为kN•m，轴力单位为kN。D柱内力组合表层次位置内力荷载类别竖向荷载组合竖向荷载与地震力组合恒载①活载②地震力③1.2①+1.4②1.2(①+_0.5②)1.3③6柱顶M-165.36-53.9577.33-273.96-331.33-130.27N214.9850.4618.34328.62264.41312.09柱底M99.143.4225.78179.71178.49111.46N215.8450.4618.34372.85253.23300.915柱顶M-49.63-35.55123.06-109.0-240.8679.09N492.77115.2255.98752.63587.68733.23柱底M64.6637.866.26130.51186.4114.13N529.63115.2255.98796.86631.91777.46柱顶M-74.69-39.47157.61-144.89-318.2091.851
西安石油大学本科毕业设计（论文）4N769.99179.4111.941175.15714.171005.21柱底M72.1739.33104.80141.67-26.04N806.85179.4111.941219.38930.341221.383柱顶M-68.83-38.07174.85-99.89-332.74121.87N1047.26243.59183.971597.741163.711642.03柱底M66.7337.02143.06131.90288.27-83.69N1084.12243.59183.971641.971207.941686.262柱顶M-75.31-41.25169.44-148.12-335.39105.15N1324.57307.89264.322020.531430.602117.83柱底M86.7947.38187.28170.48358.68-128.25N1361.43307.89264.322064.761474.832162.071柱顶M-48.97-26.72178.55-86.88-306.91157.32N1604.72371.76354.072446.131688.432609.01柱底M24.4913.36400.2148.09517.66-553.89N1652.85371.76354.072503.881746.192666.77注：表中弯矩单位为kN•m，轴力单位为kN。3.2.9截面设计3.2.9.1承载力抗力调整系数考虑地震作用时，结构构件的截面设计采用下面的表达式：S≤R/γRE式中γRE—承载力抗震调整系数取值见表3.27；S—地震作用效应或地震作用效应与其他荷载效应的基本组合；R—结构构件的承载力。注意在截面配筋时，组合表中与地震力组合的内力均应乘以γRE后再与静力组合的内力进行比较，挑选出最不利内力。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）3.2.9.2横向框架梁截面设计以第一层梁为例，梁控制截面的内力如图3.17所示，图中M单位为kN·m,V单位为kN.图3.17第一层梁内力示意图表3.27承载力抗震调整系数γRE材料结构构件受力状态钢筋混凝土梁受弯0.75轴压比小于0.15的柱偏压0.75轴压比不小于0.15的柱偏压0.80抗震墙偏压0.85各类构件受剪、偏拉0.85混凝土强度等级C35(fc=16.7N/mm2).纵筋为Ⅲ级（fy=360N/mm2）,箍筋为I级（fy=210N/mm2）。（1）底层梁的正截面设计表3.28第一层框架梁正截面强度设计截面IIIIIIIM(kN)-687.45263.71353.78-594.28(mm)300×565300×565300×565300×565·V(kN·m)0.3347.95=104.39104.390.379.57=23.87M=M-·V(kN·m)-583.06-159.32353.78-570.41M(kN·m)-474.30119.49265.34-427.811
西安石油大学本科毕业设计（论文）0.2730.0750.1660.2670.3260.0780.1830.317=0.5(1+)0.8370.9610.9090.841A=(mm)2568.6611.31435.12500.9选筋实配面积260776015202607ρ%1.540.450.901.54截面ⅢⅣⅣⅤM(kN)(mm)300×565300×365300×365300×365·V(kN·m)23.870.3×349.58=104.87104.87M=M-·V(kN·m)110.81-270.11171.59-22.71M(kN·m)83.11-202.58128.69-17.030.0520.3040.193131.30.0530.3740.2160.026=0.5(1+)0.9730.8130.8920.026A=(mm)419.91896.31098.00.987选筋131.3实配面积(mm)7601847114012320.451.691.041.13（2）底层梁的斜截面强度计算1
西安石油大学本科毕业设计（论文）为防止梁在弯曲屈服前发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行调整如下V=ηv(M+M)/ln+VGb式中：—为剪力增大系数，对二级框架取1.05；ln—梁的净跨，对第一层梁lNab=6.6m,lNbc=1.8m;VGb为梁在重力荷载作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，VGb=1.2(q恒+0.5q活)ln/2;、—分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值由表3.23查得：AB跨，顺时针方向M=263.71kN·mM=-594.28kN·m逆时针方向M=-687.45kN·mM=134.68kN·mBC跨，顺时针方向M=276.46kN·mM=-362.44kN·m逆时针方向M=-374.98N·mM=289.00kN·mCD跨，顺时针方向M=188.74kN·mM=-637.04kN·m逆时针方向M=-540.22kN·mM=314.12kN·m计算中M+M取顺时针方向和逆时针方向中绝对值较大者。剪力调整：AB跨：M+M=263.71+594.28=857.99kN·m>687.45+134.68=822.13kN·mV（44.97+0.5×18）×1.2×1/2×6.6=213.72kNBC跨：M+M=276.46+362.44=638.9kN·m<374.98+289=663.98kN·m1
西安石油大学本科毕业设计（论文）V（27.16+0.5kNCD跨：M+M=188.74+637.04=825.78kN·m<540.22+314.12=854.44kN·mV（32.37+0.5kNV右=V左=1.05kNV右=V左=1.05KNV右=V左=1.05KN考虑承载力抗震调整系数=0.85V=V左=0.85kNV右=V左=kNV右=V左=kN调整后的剪力值有些值大于组合表中的静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。斜截面计算见表3.29。表3.29梁的斜截面强度计算截面支座A右支座B左支座B右设计剪力V(kN)347.9579.57349.58V(kN)295.7667.63297.14调整后剪力V(kN)297.69297.69362.41b(mm)3003003000.25(N)707.66707.66457.16箍筋直径(mm)肢数（n）n=2n=2n=2A78.578.578.5箍筋间距S(mm)10010060V=0.056382.05>382.05>V343.09>V1
西安石油大学本科毕业设计（论文）V=(%)0.5230.5230.872=0.03(%)0.2390.2390.239截面支座C左支座C右支座D左设计剪力V(kN)337.8463.76294.02V(kN)287.1654.20249.92调整后剪力V(kN)362.41254.80254.80b(mm)3003003000.2(N)457.16707.66707.66箍筋直径(mm)肢数（n）n=2n=2n=2A78.578.578.5箍筋间距S(mm)60100100V=0.056343.09>V382.05>V382.05>V=(%)0.8720.5230.523=0.03(%)0.2390.2390.239根据国内对低周反复荷载作用下钢筋混凝土连续粱和悬臂粱受剪力试验，反复加载作用下粱的受剪承载力降低。考虑地震作用的反复性，表中公式将静力荷载作用下粱的受弯承载力公式乘以0.8的降低系数。3.2.9.3柱截面设计（1）底层柱截面设计以底层B柱为例，对图3.18中的I-I、II-II、III-III截面进行设计。混凝土为C35,N/mm,纵筋为Ⅲ级=360N/mm.1
西安石油大学本科毕业设计（论文）箍筋为I级=210N/mm.（2）轴压比验算轴压比限值表见表3.34表3.34轴压比限值类别抗震等级一二三框架柱0.70.80.9框支柱0.60.70.8由B柱内力组合表3.25查得：N=2854.70kN==0.475<0.8NII-II=3476.03kN===0.578<0.8NIII-III=3533.78kN==<0.8均满足轴压比限值的要求。（3）正截面承载力的计算框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关，一般框架，梁的延性远大于柱，梁先屈服可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，抗震性能较好。若柱形成了塑性铰，则会伴随产生极大的层间位移，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，应体现“强柱弱梁”，即一、二级框架的梁柱节点处，除顶层和轴压比小于0.15者外（因顶层和轴压比小图3.18柱计算界面示意图于0.15的柱可以认为具有与梁相近的变形能力）梁、柱端弯矩应符合下述公式的要求：二级框架1.21
西安石油大学本科毕业设计（论文）式中：—节点上下柱端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值之和。—节点左右梁端反时针或顺时针方向截面组合的弯矩设计值之和。地震往复作用下，两个方向的弯矩设计值均应满足要求，当柱考虑顺时针弯矩之和时，梁应考虑反时针方向弯矩之和，反之亦然。若采用对称配筋，可取用两组中较大者计算配筋。由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力，同时，随着框架梁铰的出现，由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性。因此，对一、二级框架底层柱考虑1.5倍的弯矩增大系数。第一层梁与B柱节点的梁端弯矩值由内力组合表3.23查得：左震594.28+276.46=870.74kN·m右震134.68+374.98=509.66kN·m取=870.74kN·m第一层梁与B柱节点的柱端弯矩值内力组合表3.24查得：左震494.03+419.45=913.48kN·m右震204.98+261.94=466.92kN·m梁端取左震，也应取左震：=913.48kN·m<1.1=1.1kN·m取=957.81kN·m将与的差值按柱的弹性分析弯矩值之比分配给节点上下柱端（即Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ截面）：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）=kN·mkN·mkN·mkN·m对底层柱底（III-III截面）的弯矩设计值应考虑增大系数1.5III-III=642.44kN·m根据B柱内力组合表3.25，选取最不利内力，并考虑上述各种调整及承载力抗震调整系数后各截面控制内力如下：I-I截面①M=518kN·mN=1930.25kN②M=170.93kN·mN=2727.40kNII-II截面①M=439.81kN·mN=2242.07kN②M=93.52kN·mN=3264.02kNIII-III截面①M=963.66kN·mN=2299.82kN②M=46.76kN·mN=3321.78kN截面采用对称配筋，具体配筋见计算表3.35中。,当，取，当15时，取(大偏心受压)1
西安石油大学本科毕业设计（论文）(小偏心受压)=（大偏心受压）=（小偏心受压）上述各式中：为轴向力对截面形心的偏心矩；为轴附加偏心矩；为初始偏心矩；为偏心受压构件的截面曲率修正系数；为考虑构件长细比对截面曲率的影响系数；为偏心矩增大系数；e为轴力作用点到受拉钢筋合力点的距离；为混凝土相对受压区高度；为受拉，受压钢筋面积。表3.35柱正截面受压承载力计算截面I-III-IIIII-IIIM(kN·m)414.4170.93351.8593.52770.9346.76N(kN)1544.22727.401793.663264.021839.863321.78(mm)54005875b×(mm)600600600e(mm)268.462.7196.228.7419.014.10.3(mm)169.5169.5169.51
西安石油大学本科毕业设计（论文）e(mm)012.8016.9018.6e(mm)9.09.89.81.00.5611.00.4181.00.3561.01.01.01.01.01.01.1221.2431.1981.3551.0931.422(mm)301.193.8235.061.8458.046.5e(mm)566.1358.8500326.8723311.50.2730.4820.3170.5650.3250.566偏心性质大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心小偏心632.5＜0230.41470.32408.901305.1选筋418425425+218实配面积1017196424730.61.161.46（4）斜截面承载力计算以第一层柱为例，剪力设计值按下式调整：式中为柱净高。分别为柱上下端顺时针方向截面组合的弯矩设计值。取调整后的弯矩值一般应满足底层柱应考虑1.5的弯矩增大系数。由正截面计算中第II-II，III-III截面的控制内力得：=439.81kN·mkN·m=4.7-0.6=4.1mkN1
西安石油大学本科毕业设计（论文）柱的抗剪承载力V=(式中：为框架的计算剪跨比，，当时，取，当时，取；N为考虑地震作用组合的框架柱轴向压力设计值，当N>0.3A时，取N=0.3.=，取N=2242.07kN>0.3=0.3=1803.6kN取N=1803.6kN设柱箍筋为4肢﹫150，则V=kN>376.54kN同时柱受剪截面符合如下条件，即：kN3.2.10节点设计根据地震震害分析，不同裂度地震作用下钢筋混凝土框架节点的破坏程度不同，7度地震区，未按抗震设计的多层框架结构节点较少破坏，在8度地震区时，部分节点，尤其是角柱节点发生程度不同的破坏，在9度以上地震作用下，多数框架节点产生严重震害。因此，对不同的框架，应有不同的节点承载力和延性要求。〈〈建筑结构抗震规范〉〉（GBJ11-89）规定，对一、二级抗震等级的框架节点必须进行受剪承载力计算，而三级抗震等级的框架节点，仅按构造要求配筋，不再进行受剪承载力计算。对于纵向框架共同具有的节点，可以按各自方向分别进行计算，下面以第一层横梁与B柱相交的节点为例，进行横向节点计算。3.2.10.1节点核心区剪力设计值对二级框架）式中：为核心区组合的剪力设计值；1
西安石油大学本科毕业设计（论文）为与柱端弯矩调整公式中意义相同取594.28+276.46=870.74kN·m为柱的计算高度，可取点上下柱反弯点间的距离，由表3.13查得=0.525为节点两侧梁高平均值，即为节点两侧梁有效高度平均值，即3.2.10.2节点核心区截面验算在节点设计中，首先要验算节点截面的限制条件，以防节点截面太小，核心区混凝土承受过大斜压应力致使节点混凝土被压碎而破坏。框架节点受剪水平截面应符合如下条件：式中：为节点水平截面的宽度，当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2时，取等于框架柱的宽度，即=600mm,为框架节点水平截面高度，可采用验算方向的柱截面高度即，为交叉梁对节点约束的影响系数，当各梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2，且次梁高度不小与主梁高度的3/4时，取1.5，其它情况均取1。按受剪构件取值。满足要求。3.2.10.3节点核心区截面抗剪强度计算设计表达式为：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）框架节点的受剪承载力由混凝土斜压杆和水平筋两部分受剪承载力组成。公式中考虑了轴向力N对抗剪能力的提高，但当轴压比大到一定程度后，节点受剪能力不再随轴压比增加而增加，甚至有所下降。故限制公式中轴压力设计值不应大于0.5。当节点在两个正交方向有梁时，梁对节点区混凝土有一定的约束作用，提高了节点的受剪承载力，在公式中来考虑这一影响。但对梁截面较小或只有一个方向有梁的中点及边节点，角节点，由于约束作用不明显时，均不考虑这一影响，上式中：N取对应于剪力设计值的上柱轴力，查表3.25得N=1930.25kN<0.5=0.5为核心区验算宽度范围内箍筋总截面面积，可由下式计算：设节点核心区箍筋为4肢﹫80，则=1818.55kN>=1804.30kN。满足要求。3.2.11构造说明由于影响地震作用和结构承载力的因素很复杂，在对地震破坏的机理还不十分确定的情况下，对结构的许多方面难于做出准确的计算，因此依据大量的实际工程经验及震害调查资料，借助《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)和《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）提出了一系列合理的结构构造措施以保证结构的抗震能力。3.2.11.1梁的构造（1）截面尺寸框架梁的截面尺寸一般由三个条件确定：1)最小构造截面尺寸要求；2)抗剪要求；3)受压区高度的限值。框架梁的截面高度一般按（1/8-1/12）(1
西安石油大学本科毕业设计（论文）为梁的计算跨度)估算，且不宜大于1/4净跨，梁的高宽比/不宜小于0.25，因/较小时，混凝土抗剪能力有较大降低，同时截面宽度不宜小于250mm和/2(为柱宽)，梁截面的最小尺寸还应满足竖向荷载下的刚度要求。为防止梁发生斜压破坏，保证混凝土具有一定的抗剪承载力和箍筋能够发挥作用，梁截面应满足抗剪要求：非抗震设计当4时，V0.25当≥6时,V≤0.20当4<<6时，按直线内插法取用。抗震设计V（0.20）/式中：—截面的腹板高度，矩形截面取有效高度，T形截面取有效高度减去翼缘高度，Ⅰ形截面取腹板净高。为使框架梁具有足够的变形能力，梁的受压区高度应满足：非抗震设计x抗震设计一级x0.25二级x0.35梁的变形能力主要取决于梁端的塑性转动量，而塑性转动量主要与混凝土相对受压区高度有关。试验表明，当x/在0.25-0.35范围内时，梁的位移延性系数可达3-4。在计算相对受压区高度时，可考虑受压钢筋的作用。（2）梁的纵向钢筋非抗震设计时：1)纵向受拉筋的最小配筋度支座截面=0.25%跨中截面=0.20%2)在梁端至少配置2φ12钢筋伸入支座，或与支座负钢筋搭接，搭接长度为1.2(见表3.36)。表3.36纵向受拉钢筋最小锚固长度（mm）钢筋种类混凝土强度等级C20C25C30C35≥C401
西安石油大学本科毕业设计（论文）d≤25d>25d≤25d>25d≤25d>25d≤25d>25d≤25d>25HPB235普通钢筋31312727242422222020HRB335普通钢筋39423437303727302527环氧树脂涂层钢筋48534246374134373134HRB400RRB400普通钢筋46514044363933363033环氧树脂涂层钢筋58635055454941453741注：1.当弯锚时，有些部位的锚固长度为≥0.4+15d，见各类构件的标准构件详图。2.在任何情况下，纵向受拉钢筋的锚固长度不应小于250mm。3)顶层框架梁的端节点负筋应伸入边柱内，伸入总长度不应小于1.2，而且其中至少有50%的钢筋伸过梁底面1.2，其它层框架梁的端节点负筋应伸入边柱内，伸入总长度不应小于。4)梁支座截面下部至少有两根钢筋伸入柱中，伸入总长度不应小于20，若需上弯，则水平锚固段不应小于10。5)梁支座负钢筋至少自边柱起延长/4(为梁的净跨)方可截断。（2）抗震设计时：1)纵向受拉钢筋配箍率不应大于2.5%，也不应小于表3.37中的数值。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）表3.37抗震设计时，框架梁纵向受拉钢筋最小配筋百分率抗震等级支座跨中一0.40和中的较大者0.30和中的较大者二0.30和中的较大者0.25和中的较大者三、四0.25和中的较大者0.20和中的较大者2)考虑到水平力产生的剪力在框架梁总剪力中占的比例很大，且水平力往复作用下，两种剪力反号，反弯点移动的因素，在框架梁中不采用弯起钢筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承担。3)梁截面上部和下部至少分别配置两根贯通全跨的钢筋，一、二级框架梁其直径不小于14mm，且不应小于梁端顶面和底面纵向钢筋中较大截面面积的1/4，三、四级框架梁纵筋直径不小于12mm。4)在地震反复荷载作用下，梁中纵向钢筋埋入柱节点的相当长范围内，混凝土与钢筋的粘结力易发生破坏，因此，应比非抗震设计框架的锚固长度大。一级框架=+10d二级框架=+5d三、四级框架=5)一、二级框架梁纵向钢筋应伸过边柱节点中心线。当纵向钢筋在节点内水平锚固长度不够时，应沿柱节点外边向下弯折。试验研究表明，伸入支座弯折锚固的钢筋，锚固力由弯折钢筋水平段的粘结强度和垂直端的弯折锚固作用所构成。水平端的粘结，是构成锚固的主要成份，它控制了滑移和变形，在锚固中起很大作用，故不应小于0.45。垂直段只在滑移变形较大时才受力，要求垂直段不小于10d，因随垂直段加长，其作用相对减小，故限制最大垂直段长度为22。上部纵筋应贯穿中柱节点，下部纵筋伸入柱节点的总长度也应大于，并伸过柱中心线5d，但不宜大于20。6)纵向钢筋的接头，一级框架中应采用焊接；二级框架中宜采用焊接。7)梁端部纵向受压钢筋与受拉钢筋面积的比值AS׳/AS,一级框架不应小于0.5，二、三级框架不应小于0.3。因梁端部的底面和顶面纵向钢筋量的比值，对梁的变形能力有较大影响。一方面，梁底面钢筋可增加负弯矩作用时的塑性转动能力；另一方面，防止正弯矩作用时屈服过早或破坏过重而影响负弯矩作用时强度和变形能力的正常发挥。（3）梁的箍筋非抗震设计时：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）1)当梁中配有计算所需受压筋时，箍筋应为封闭形式；当一层内纵向钢筋多于三根时，应设置复合箍筋，且梁宽400，且一层内纵向受压钢筋不应多于四根时，可不设置复合箍筋。2)箍筋配筋率0.023)箍筋的间距，在绑扎骨架中部应大于15，在焊接箍加重不应大于20，并应满足表3.38要求。表3.38梁中箍筋的最大间距(mm)Vh>0.07≤0.0715044.98KN·m属第一类T形截面：==406mm2选配316(=603mm2)显然，满足最小配筋率。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）配置箍筋，斜截面受剪承载力为==0.7×1.57×200×315+1.25×210××315=≥50970满足要求。图3.21梯段板和平台板配筋图3.22平台梁配筋3.5基础设计3.8基础设计3.8.1设计条件详见工程概况，其中柱荷载由结构计算手算得出3.8.2基础设计3.8.2.1基础选型：由上部结构形式及工程地质条件，本设计采用十字交叉梁基础。该基础在柱网下纵横相连的结构体系，整体刚度大，调整地基的不均匀成降能力强，在经济上也较为合理。3.8.2.2确定基础尺寸：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）①根据基础的构造要求，为调整偏心，边跨要伸出第一跨长度的取取②翼缘高度：当时，翼缘板为水平；时，翼缘板斜率i考虑施工方面的质量要求，取h=350mm；③肋梁高度：条形基础肋梁高度综合考虑上部结构对基础抗弯刚度的要求选择，一般为柱距的，对纵横梁综合考虑，H取1200㎜；④肋梁宽度：肋梁宽度要比柱宽至少大100㎜，因此，肋梁宽b=700㎜。3.8.2.3垫层厚度的确定材料选用素混凝土，厚度为100㎜，超出肋梁的距离为100mm3.8.2.4基础埋深的选择：考虑因素：①工程地质条件，需有足够的持力层；②冻土的深度；③最小埋深要求：根据《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002，5.1.2，除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5m；④地下水情况：本设计的地下水埋置较深，可不考虑地下水对基础的影响；⑤湿陷性本设计场地属于I级非自重湿陷场地，地面下15m深度内无可液化土层，可不考虑地基的液化问题。因此取d=2.4m；3.8.2.5基础宽度的确定根据《建筑地基基础设计规范》GB50007—20025.2.4，可知；1
西安石油大学本科毕业设计（论文）黄土状土，e=0.9>0.85，，，，假设b，取b=3；故=>1.1=1.1×175=192.5.宽度：宽度估算：纵向D轴：11652.85，J取3m；纵向C轴：1909.63，J取2.4m；纵向B轴：2177.56，J取2.4m；纵向A轴：1878.39，J取3m横向：（1652.85＋1909.63＋2177.56＋1878.39），J取3.0m；基础截面尺寸见图基础截面尺寸1
西安石油大学本科毕业设计（论文）3.8.3计算简图本设计取轴线④所在的基础进行计算，基础平面布置见图3.8.4荷载分配3.8.4.1分配原则1）节点静力平衡：2）按纵横梁刚度相等分配：中跨==；边跨=，=；3）节点静力变形协调假定：①地基为文克尔地基②节点之间的距离>∏/，其中③所有节点为铰接为简化计算，集中力只在交点处一次分配，不向远处分配。3.8.4.2截面特征基础选用C混凝土，E=2.55，基床系数根据经验系数取k=4.5；截面简图如截面简化1
西安石油大学本科毕业设计（论文）3.8.3作用于基础梁上的内力图见图基础梁内力图3.8.4荷载分配值见表柱内力1.2恒+1.4活1.2（恒+0.5活）+1.3左1.2（恒+0.5活）+1.3右A柱2774.532016.832937.422219.621613.462349.94554.91403.37587.481
西安石油大学本科毕业设计（论文）-59.53479.57-560.97B柱3321.782299.823533.781660.891149.911766.891660.891149.911766.8946.76642.44-563.68C柱3000.261978.313212.271500.13989.161606.141500.13989.161606.14-38.91571.53-634.59D柱2503.881746.192666.772003.101396.952133.42500.78349.24533.3548.09517.66-522.893.8.5地基承载力验算①上部传来的的荷载F不考虑地震力，按（1.2恒+1.4活）组合②地基承载力设计值③基地反力式中取20，A为基底面积，d为基础埋深（从室外平均地面算起）基础底面抵抗矩，A=B×L④验算JL-1:A=WF+G=1
西安石油大学本科毕业设计（论文）=JL-2:A=WF+G==JL-3:A=WF+G==JL-4:A=WF+G==JL-5:A=WF+G=KN1
西安石油大学本科毕业设计（论文）=地基承载力满足要求；3.8.6地基变形验算本设计所在地上承重持力层地基承载力标准值，且上部结构为6层框架结构。上部结构体形简单，对称规整，在地基上及附近地面无堆载影响，相邻基础差异均匀，同时地基承载力满足，可不进行地基变形验算。3.8.7基础结构设计以⑨轴的横梁为计算单元1）基础翼缘设计翼缘作为基础的一部分，很容易受到地基反力的影响而发生破坏，股必须进行配筋计算。在本设计中截面采用简化截面，其中变高部分忽略，以利于基础的安全。基础底宽3000，肋梁宽700，翼缘板3000-700=2300计算简图为：f则：=115.72翼缘的固端高度为350，保护层厚度为40，h=310按截面抗剪计算基础高度：满足要求则1
西安石油大学本科毕业设计（论文）A选筋14@120(=1230)1）基础肋梁结构设计按文克尔地基梁近似相等分为12段，用叠加法计算中间10段的弯矩和剪力值，考虑A、D时安半无限梁计算，考虑B、C柱作用按无限长梁计算，如图所示，分为以下四种情况：①情况：②情况：1
西安石油大学本科毕业设计（论文）③情况:当时，M取相反的符号④情况：其中，，E=2.55×KN/mK=4.5A=0.7S`=0.7+y=I=1
西安石油大学本科毕业设计（论文）=0.1985m静力荷载作用下：点项目1234567891011x01.83.65.47.28.49.611.413.21516.800.511.031.542.062.402.753.263.784.294.8010.81710.48990.22100.0527-0.006-0.035-0.042-0.0319-0.0179-0.007500.29290.30600.21430.11250.06130.0244-0.004-0.0135-0.0124-0.008210.2313-0.122-0.208-0.172-0.128-0.084-0.034-0.00480.00680.0089M59.53617.0622.78428.89221.47118.5645.28-10.82-28.15-25.09-159.55V-554.9-118.3578.10122.4999.4973.2146.4018.692.23-4.22-5.231
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.26.07.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.75-0.1724-0.2076-0.1220.231310.43400.0678-0.172-0.204-0.152-0.083-0.05990.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.027-0.066-0.059M-250.27-301.38-177.1335.731451.8630.1298.49-249.1--295.6-221.6-121.2V-49.705.55152.8435.32830.45-557.3-321.4-90.6322.0154.6549.071
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.267.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.750.05270.2210.4900.817110.90820.70610.38990.15060.0192-0.0347-0.0600.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.0265-0.0658-0.0591M1.40-0.16-4.30-12.2623.3815.699.052.55-0.62-1.54-1.38V-0.35-1.48-3.28-5.46-6.687-6.07-4.72-2.61-1.01-0.130.23点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.22.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.06-0.084-0.152-0.2036-0.1720.06780.43410.2313-0.122-0.208-0.172D-0.059-0.066-0.02650.10910.38700.67110.5240.1840.0067-0.06M-109.5-199.5-267.0-225.088.96569.11311303.24-159.9-272.2-226.0V-44.32-49.36-19.8881.86290.25503.4-750.1-393.2-138-5.0144.891
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.22.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.06-0.0350.01920.15060.38990.7060.90810.81710.48990.2210.0527D-0.059-0.066-0.0270.1090.3870.67110.5240.1840.0067-0.0599M-1.15-1.28-0.522.127.5313.06-19.46-10.20-3.58-0.131.16V0.19-0.11-0.84-2.17-3.93-5.05-5.56-4.55-2.73-1.23-0.291
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-16.8-15-13.2-11.4-9.6-8.4-7.2-5.4-3.6-1.804.804.293.783.262.752.402.061.541.030.510-0.0075-0.018-0.032-0.042-0.035-0.00560.05270.2210.4900.8171B-0.008-0.0124-0.0135-0.0040.02440.06130.11250.21430.3060.2930C0.00890.0068-0.0048-0.034-0.083-0.128-0.172-0.208-0.122-0.2311M-14.72-22.54-25.22-9.4541.06107.03199.57374.11559.27552.2348.09V4.693.76-2.05-16.88-42.48-65.87-89.42-109.9-69.50-123.9500.8静力荷载作用下各点的内力组合值1234567891011M-202.992.11148.7520.01834.231453.61644.2409.871.3731.71-458.9V-644.4-160.0204.8615.21167.09-57.72-1124.7-582.1-187.0-79.80589.5左震作用下：点项目12345678910111
西安石油大学本科毕业设计（论文）x01.83.65.47.28.49.611.413.21516.800.511.031.542.062.402.753.263.784.294.8010.81710.48990.22100.0527-0.006-0.035-0.042-0.0319-0.0179-0.007500.29290.30600.21430.11250.06130.0244-0.004-0.0135-0.0124-0.008210.2313-0.122-0.208-0.172-0.128-0.084-0.034-0.00480.00680.0089M-479.621.28196.6196.2133.589.1251.0514.36-3.78-8.86-7.98V-403.4-173.6-167.824.9638.6634.8926.9814.8523.230.65-1.35点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.26.07.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.75-0.1724-0.2076-0.1220.231310.43400.0678-0.172-0.204-0.152-0.083-0.05990.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.027-0.066-0.059M-173.3-208.7-122.6232.41005.2436.2668.19-172.5-204.7-153.0-83.91V-34.413.84105.8301.4-574.96-385.7-222.5-62.7515.2437.8433.971
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.267.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.750.05270.2210.4900.817110.90820.70610.38990.15060.0192-0.0347-0.0600.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.0265-0.0658-0.0591M19.23-2.15-59.1-168.4321.2291.7226.8125.248.376.18-11.14V-4.84-20.3-45.01-75.0791.87-83.44-64.8735.82-13.83-1.773.19点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.21
西安石油大学本科毕业设计（论文）2.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.06-0.084-0.152-0.2036-0.1720.06780.43410.2313-0.122-0.208-0.172D-0.059-0.066-0.02650.10910.38700.67110.5240.1840.0067-0.060M-72.18-131.6-176.1-149.458.66375.3864.7200.0-105.5-179.5-149.1V-29.22-32.55-13.1153.98191.4331.9-494.6-259.3-90.99-3.329.60点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.22.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.06-0.0350.01920.15060.38990.7060.90810.81710.48990.2210.0527D-0.059-0.066-0.0270.1090.3870.67110.5240.1840.0067-0.0599M16.8918.817.58-31.19-110.6-259.5285.8149.852.581.91-17.1V2.84-1.57-12.31-31.86-57.71-74.23-81.73-66.78-40.04-18.06-4.311
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-16.8-15-13.2-11.4-9.6-8.4-7.2-5.4-3.6-1.804.804.293.783.262.752.402.061.541.030.510-0.0075-0.018-0.032-0.042-0.035-0.00560.05270.2210.4900.8171B-0.008-0.0124-0.0135-0.0040.02440.06130.11250.21430.3060.2930C0.00890.0068-0.0048-0.034-0.083-0.128-0.172-0.208-0.122-0.2311M-13.89-24.40-33.04-27.1111.8471.92164.7376.02627.22780.7517.7V5.546.052.32-10.60-36.38-62.91-105.8-135.9-133.2-167.5349.2左震作用下各点的内力组合值1234567891011M-702.8-326.7-186.753.631419.761004.81525.2692.89-131.4447.5248.5V-464.46-218.2-316.8262.80-347.13-239.6-942.5-545.7-239.94-152.14-410.341
西安石油大学本科毕业设计（论文）右震荷载作用下点项目1234567891011x01.83.65.47.28.49.611.413.21516.800.511.031.542.062.402.753.263.784.294.8010.81710.48990.22100.0527-0.006-0.035-0.042-0.0319-0.0179-0.007500.29290.30600.21430.11250.06130.0244-0.004-0.0135-0.0124-0.008210.2313-0.122-0.208-0.172-0.128-0.084-0.034-0.00480.00680.0089M458.41060.1903.3564.1260.7122.730.66-32.47-45.69-35.49-21.04V-587.5-41.86169.8190.71137.494.9656.8718.58-1.50-7.98-7.871
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.26.07.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.75-0.1724-0.2076-0.1220.231310.43400.0678-0.172-0.204-0.152-0.083-0.05990.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.027-0.066-0.059M-266.2-320.6-188.4357.21554.5670.34104.78-265.0-314.5-235.01-128.9V-52.875.90162.5463.1883.5-592.9-341.9-96.4223.4258.1452.20点项目1234567891011x-7.2-5.4-3.6-1.801.22.44.267.89.62.061.541.030.5100.340.691.201.722.232.751
西安石油大学本科毕业设计（论文）0.05270.2210.4900.817110.90820.70610.38990.15060.0192-0.0347-0.0600.00670.18400.524010.67110.38700.1091-0.0265-0.0658-0.0591M-16.871.8851.85147.7-271.8-189.2-109.1-30.767.4718.5516.65V-4.25-17.81-39.49-65.8780.6173.2159.6131.4312.141.55-2.80点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.22.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.061
西安石油大学本科毕业设计（论文）-0.084-0.152-0.2036-0.1720.06780.43410.2313-0.122-0.208-0.1724D-0.059-0.066-0.02650.10910.38700.67110.5240.1840.0067-0.0599M-117.2-213.6-285.9-240.995.25609.351403.97324.7-171.2-291.5-242.02V-47.45-52.85-21.2987.65310.76538.95-803.07-420.97-147.75-5.3648.061
西安石油大学本科毕业设计（论文）点项目1234567891011x-9.6-7.8-6-4.2-2.4-1.201.83.65.47.22.752.231.721.200.690.3400.511.031.542.06-0.0350.01920.15060.38990.7060.90810.81710.48990.2210.0527D-0.059-0.066-0.0270.1090.3870.67110.5240.1840.0067-0.0599M-18.75-20.88-8.4134.63122.78212.9-317.3-166.3-58.4-2.1218.99V-3.151.7513.6635.3864.0782.4290.7574.1544.4620.054.78点项目1234567891011x-16.8-15-13.2-11.4-9.6-8.4-7.2-5.4-3.6-1.804.804.293.783.262.752.402.061.541.030.510-0.0075-0.018-0.032-0.042-0.035-0.00560.05270.2210.4900.8171B-0.008-0.0124-0.0135-0.0040.02440.06130.11250.21430.3060.2930C0.00890.0068-0.0048-0.034-0.083-0.128-0.172-0.208-0.12-0.23111
西安石油大学本科毕业设计（论文）M23.82-32.47-41.9114.2863.64117.286.73284.04314.4119.0-522.9V2.3-0.07-6.63-19.3745.79-50.03-58.28-46.6326.45-35.72533.35右震作用下各点的内力组合值1234567891011M63.15474.4430.6877.021815.011543.41199.8114.15-267.94-426.5-879.24V-688.7-104.9278.6691.61430.48146.62-998.7-439.9-42.7830.68-627.72五.基础梁的配筋计算根据弯矩,剪力,以最不利截面为控制截面,控制内力如下:最大弯矩:1834.23最大负弯矩:-879.24最大剪力:1430.48基础梁截面为,采用C20混凝土,,对于Ⅱ级钢筋,Ⅰ级钢筋①正截面强度计算上部纵筋:M=选筋:625,②下部纵筋:M=1
西安石油大学本科毕业设计（论文）选筋:832,②斜截面强度计算考虑承载力抗震调整系数调整后剪力截面符合要求.故按计算需要配置钢筋采用4肢=(可以)配筋率满足要求.1
西安石油大学本科毕业设计（论文）小结本设计对象为综合教学楼，核心设计包括建筑体型的选择，材料的选择，结构计算，强度的校核，施工组织设计等。在设计期间，通过自己对设计题目的研究，在原有知识的基础上，对更多的相关问题有了更新层次的了解，无形中充实了自己的知识储备量，为今后的工作打下了坚实的理论基础。通过外文翻译，将我所学的专业英语水平提升到了一个新的阶段。在翻译过程中，了解了专业英语的重要性，暴露出自己单词量匮乏的缺点，在今后工作中要加以积累、充实。打印论文过程中，使我的Word、Excel的掌握达到了熟练的程度，使我们又掌握了一门实用技术。计算机制图是土木工程专业学生必须掌握的一门专业技术，在本次毕业设计中得到了充分的体现。土木工程是门综合性很强的学科，涉及面广泛，学校所学的知识在实际工作中只能算九牛一毛，对知识的大量积累无疑是今后提高自身素质的唯一途径。通过此次毕业设计的完整完成，使我的动手能力和处理、解决问题的能力有了大大的加强，这也是对我在学业生涯中的一次严格锻炼。毕业设计带给我很多宝贵的理论和实践经验，培养了我科学、严谨的工作作风，对今后的学习、生活和工作帮助甚大。1
西安石油大学本科毕业设计（论文）参考文献[1]中华人民共和国国家标准，（GB/T50001—2001），房屋建筑制图统一标准[S].北京:中国计划出版社，2002.[2]中华人民共和国国家标准，（GB50011—2001），建筑抗震设计规范[S].北京:中国计划出版社,2002.[3]中华人民共和国国家标准，（GBJ16—87＜2001修订版＞），建筑设计防火规范[S].北京:中国计划出版社,2001.[4]中华人民共和国国家标准，（GB50045—1995），高层民用建筑设计防火规范[S].北京:中国计划出版社,2001.[5]中华人民共和国国家标准，（GB50009—2001），建筑结构荷载规范[S].北京:中国建筑工业出版社，2001.[6]中华人民共和国国家标准，（GB50010—2002），混凝土结构设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社，2002.[7]中华人民共和国国家标准，（JGJ3—2002，J186—2002），高层建筑混凝土结构技术规程[S].北京:中国建筑工业出版社，2002.[8]中华人民共和国国家标准，（GB50003—2001），砌体结构设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社，2001.[9]建筑设计资料集，北京:中国建筑工业出版社，1998.[10]建筑结构构造手册（上、下册），北京:中国建筑工业出版社，2003.[11]同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学合编.房屋建筑学［M］.中国建筑工业出版社，1990.[12]东南大学、同济大学、天津大学、合编，清华大学主审.钢筋混凝土结构［M］.中国建筑工业出版社，2003[13]梁兴文、史庆轩主编.土木工程毕业设计指导［M］.科学出版社，2002[14]丰定国、王社良主编.抗震结构设计（第二版）［M］.武汉理工大学出版社，2003[15]吕西林主编.高层建筑结构［M］.武汉理工大学出版社，2003[16]刘家仁主编.土木工程施工［M］.高等教育出版社，2003[17]闵小莹主编.土木工程施工课程设计指导［M］.武汉理工大学出版社，2004[18]各种设计所需的标准图集1
西安石油大学本科毕业设计（论文）致谢本次毕业设计使我受益不菲毕业设计是高校教学的一个重要环节，是对学生所学知识的综合运用及能力水平的一次全面检验，也是从学习向工作过度的一次具体实践。通过毕业设计进一步提高解决一般工程技术问题的能力；进一步培养学生工程制图、设计、计算（包括使用计算机）、等基本技能和外语阅读能力；通过对某一方面的技术问题的独立设计和研究，是学生具有从事科学研究工作或负担专业技术工作的初步能力；培养学生树立正确的设计观点，理论联系实际的工作作风以及科学严谨的工作态度。在本设计中，理论知识掌握的熟练程度很多方面体现出其重要意义，实践知识也是必不可少的，在理论知识的基础上结合实践经验是我们以后发展的方向。设计中要考虑的因素很多，这就要求我们用系统的方法来分析和解决问题，同时还要求我们了解和掌握相关知识，并且具有独立查阅资料，独立思考的能力。本次毕业设计在石东，张瑞萍老师的悉心指导下顺利完成，在此表示由衷的感谢。由于学识有限，特别是对土木工程知识的掌握和研究探索不足，所以本次毕业设计的缺点错误在所难免，再则是理论联系实际中，还值得不断探索相关的技术问题以便改进。为此，真诚地希望老师对本次毕业设计的缺点、错误以及不足给予指正，以便在以后的理论学习和生产实践中向更高的层次发展。此致敬礼学生：2006.61
西安石油大学本科毕业设计（论文）1
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