商务会所基坑围护结构设计方案与受力计算书

'会所支护设计方案1工程概况：会所位于泥塘区域，按图要求土方开挖标高为－4.930米，原土方标高约－1.500米左右，为此，挖土深度为3.430米。选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)》进行设计计算：土层参数地层组成概况表时代成因土层编号岩土名称土层厚度(m)顶板高程(m)岩性描述Qmla杂填土1.50～4.00/呈杂色，松散状态，由砖块、砼渣、废土组成。b素填土3.50～6.80/呈褐色，软塑状态，无层理，粉质粘土、粘土质，含砖渣、石子，属中高压缩性土。Q42ma粉土0.40～6.70-0.87～-7.55呈灰色，稍密~中密状态，有层理，含贝壳，属中(偏高)压缩性土。局部为砂性大粉质粘土。b粉质粘土0.70～5.50/呈灰色，流塑~软塑状态，有层理，含贝壳，属中(偏高)压缩性土。c淤泥质粉质粘土1.30～5.80/呈灰色，流塑状态，有层理，含贝壳，属中(偏高)压缩性土。d粉质粘土2.00～6.50/呈灰色，软塑状态，有层理，含贝壳，属高压缩性土。e粉土1.90～2.50/呈灰色，密实状态为主，无层理，含贝壳，属中(偏低)压缩性土。Q41al粉质粘土2.70～3.30-16.13～-16.88呈灰黄~黄灰色，可塑状态，无层理，含铁质，数中压缩性土。该工程场地地面以下的地层一般物理力学指标分层统计详见表2.4-2 地层编号统计项目W（%）r(kn/m3)eIpILA1-2(1/mpa)Es1-2(mpa)1b最大值/最小值31.8/24.519.8/18.80.93/0.7317.7/12.40.86/0.470.53/0.365.0/3.4平均值28.419.20.8215.00.630.454.1标准差2.180.310.061.470.110.050.41变异系数0.0770.0160.0780.0980.1780.1060.100子样数252525252525256a最大值/最小值27.8/21.920.3/19.20.75/0.619.1/7.40.90/0.510.20/0.1016.1/8.4平均值23.920.00.678.10.700.1412.4标准差1.560.290.050.630.140.032.90变异系数0.0650.0150.0690.0770.2020.2440.233子样数1919191999196b最大值/最小值32.6/27.819.4/18.80.92/0.7715.6/11.51.16/0.810.41/0.296.2/4.6平均值30.319.10.8513.20.960.375.1标准差1.910.230.051.700.110.050.59变异0.0630.0120.0640.1290.1190.1340.115 系数子样数88888886c最大值/最小值40.3/32.418.9/18.11.12/0.9018.5/13.51.35/0.920.70/0.493.9/3.0平均值36.518.51.0215.81.100.593.4标准差2.670.280.081.670.120.070.25变异系数0.0730.0150.0760.1060.1110.1110.074子样数191919191919196d最大值/最小值31.9/25.519.8/18.80.90/0.7012.8/10.91.24/0.810.43/0.218.3/4.3平均值28.419.30.8011.51.010.306.3标准差2.010.320.060.510.140.071.28变异系数0.0710.0170.0750.0450.1400.2450.203子样数171717171717176e最大值/最小值27.1/21.520.2/19.20.78/0.629.6/8.60.59/0.430.15/0.1017.8/11.1平均值24.519.80.699.00.530.1213.9标准差1.590.260.040.450.080.021.92 变异系数0.0650.0130.0540.0510.1540.1450.138子样数50505050505050该工程场地地面以下的地层标准贯入实验指标统计详见表2.4-3地层编号标贯实验击数N（实测值）最大值（击）最小值（击）算术平均值（击）子样数1b6.03.04.2816a16.07.010.3686b8.05.05.7126c3.01.01.9506d10.04.06.5386e4216.026.5200抗剪强度指标统计地层编号统计项目直剪固结快剪直剪快剪C(KPa)Ø（度）C(KPa)Ø（度）1b最大值/最小值28.0/16.021.0/16.020.0/16.021.0/14.0平均值21.3818.5418.3316.73标准差4.0331.9821.6302.711变异系数0.1890.1070.0890.162子样数101088标准值(15.00)(14.00)(12.00)(8.00)6a最大值/最小值10.0/8.034.5/30.99.0/7.032.4/29.0平均值9.0032.608.2030.86标准差0.8161.5300.8401.506变异系数0.0910.0470.1020.049子样数6677标准值8.0630.907.4129.42 6b最大值/最小值16.0/12.025.4/18.017.0/14.020.0/8.0平均值13.8022.5615.2513.96标准差1.7892.791//变异系数0.1300.124//子样数7744标准值12.1019.90(11.43)(9.78)6c最大值/最小值16.0/13.017.0/10.814.0/12.08.0/6.6平均值14.2514.8013.007.33标准差1.2582.7470.8200.780变异系数0.0880.1860.0630.107子样数6666标准值13.0011.6512.066.606d最大值/最小值18.0/15.027.4/25.015.0/13.024.0/21.0平均值1.29126.2314.0022.75标准差1.2911.0470.8201.258变异系数0.0780.0400.0580.055子样数6666标准值15.0325.0313.0721.326e最大值/最小值12.0/5.036.9/30.09.0/4.033.0/28.0平均值9.0933.606.5730.56标准差2.3862.3061.9002.273变异系数0.2620.0690.2890.074子样数151599标准值7.7732.325.1728.89该工程场地地面以下的地层地基土承载力特征值详见表2.4-4地层编号岩性Fak(kPa)6a粉土为主1206b粉质粘土100 6c淤泥质粉质粘土906d粉质粘土为主1056e粉土为主140地下水位埋深：0m。.2基坑周边荷载地面超载：20.0kPa开挖与支护设计基坑支护方案如图：2.1挡墙设计·挡墙类型：拉森钢板桩；·嵌入深度：7.000m；·露出长度：0.500m；·型钢型号：Q390bz-400×100；·桩间距：800mm；2.2放坡设计：基坑表面不放坡。2.3支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.000m，预加轴力0.00kN/m。该道平面内支撑具体数据如下：支撑材料：钢支撑；支撑长度：11.000m； 支撑间距：5.000m；与围檩之间的夹角：90.000°；不动点调整系数：0.500；型钢型号：200*200*8*12；根数：1；松弛系数：1.000。计算点位置系数：0.000。4工况顺序该基坑的施工工况顺序为：在钢板桩施工完成后，基坑内部采用大口井降水，降水位降至基底标高下500mm以下时，可进行土方开挖，土方开挖一次到位。3内力变形计算3.1计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：矩形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法："m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。3.2计算结果3.2.1内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=14683kN.m2。以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。 支(换)撑反力范围表4整体稳定计算4.1计算参数整体稳定计算方法：瑞典条分法应力状态计算方法：总应力法；土钉法向力折减系数：ξ=0.5；土钉切向力折减系数：ξ=1.0；锚杆法向力折减系数：ξ=0.0；锚杆切向力折减系数：ξ=0.0；桩墙抗滑考虑方式：滑面绕桩；浸润线不考虑止水帷幕；滑弧搜索不考虑局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：全范围；坡底：全范围；搜索方法：遗传算法。2计算结果2.1开挖至-1.00m(深1.00m)滑弧：圆心(0.71m,-0.82m)，半径：1.85m，高比0.328；下滑力：19.15kN/m；土体(包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：2土钉/锚杆抗滑力：0.00kN/m；桩墙的抗滑力：0.00kN/m；安全系数：1.34，要求安全系数：1.3。2.2开挖至-4.93m(深3.43m) 滑弧：圆心(3.47m,-1.64m)，半径：13.76m，.46m,5.10m)，拱高比0.725；下滑力：689.12kN/m；土体(包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：109土钉/锚杆抗滑力：0.00kN/m；桩墙的抗滑力：0.00kN/m；坑内水压抗滑力：150.13kN/m；安全系数：1.81，要求安全系数：1.3。钢板桩强度计算1计算参数设计值系数：1.375；弯矩折减系数：1.0。2计算结果最大弯矩标准值：83.8kN.m；弯矩设计值：115.2kN.m；钢板桩抗弯截面模量：.0mm3；钢板桩边缘正应力：.1kPa；抗弯强度设计值：.0kPa。6抗倾覆计算6.1计算参数抗倾覆计算使用等值梁法；水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；主动侧土压力分布模式：矩形；水压力计算方法：静止水压力。6.2计算结果 由以上水土压力图，可求出水土压力零点为桩顶以下6.31m，零点以上各力的合力及其位置(相对桩顶)如下表：7抗渗流稳定计算7.1计算参数抗渗流计算方法：简易法。7.2计算结果抗渗流稳定安全系数：7.0/3.900=1.79，要求安全系数：1.320。8其他计算8.1坑底抗隆起计算8.1.1计算参数滑弧中心：最下道支撑；滑弧位置：通过桩底；应力状态计算方法：总应力法； 桩墙弯曲抗力：不考虑；垂直滑面阻力：忽略；滑面水平应力：不考虑。8.1.2计算结果下滑力：613.4kN/m；抗滑力：981.7kN/m；安全系数：1.60。8.2墙底抗隆起计算8.2.1计算参数计算公式：Prandtl；考虑隆起土层不均匀性厚深比：0.0；考虑放坡影响宽深比：1.0。8.2.2计算结果8.2.2.1墙底坑内侧向外5.1m范围内总荷载：1172.8kN/m；验算断面处土体内聚力：17.0kPa；内摩擦角：12.0°。地基承载力：安全系数：533.8×5.1/1172.8=2.32。8.3地表沉降计算8.3.1计算参数地表沉降计算方法：同济抛物线法。8.3.2计算结果 '