云南12米高边坡框格梁锚杆支护设计方案（计算书图纸齐全）

'xxx基坑、边坡治理工程设计方案设计单位：xxxx有限公司二〇一二年三月二十八日 目录第一部分设计说明41设计概况、依据、遵循规范和规程41．1拟建工程概况41．2主要执行规程、规范及指导文件41．3设计标准42地理地质环境条件42.1区域地质构造分析42.2场地地形地貌52.3场地地基土52.4岩土物理力学性质53水文地质条件64.地震效应64.1建筑抗震设防分类和设防标准64.2场地类别65、边坡稳定性分析65.1边坡现状评价65.2影响边坡稳定性的主要因素分析65.3人工边坡稳定性评价76.治理工程总体设计76.1边坡治理位置与治理区域周边建筑合理衔接原则76.2治理工程措施77．1施工步骤87．2施工方法97.2.4挂网喷锚施工方法137.2.5排水及砌石工程施工方法148边坡监控量测158.1监控量测目的158.2监控量测内容158.3监控量测实施流程158.4监控量测报警方法168.5监控量测技术要求168.6监控量测人员及仪器设备178.7监控量测设施保护178.8监控量测安全18第二部分计算资料191、1-1桩锚支护192、挡墙计算242.12-4、2-5、2-6挡墙计算：243、挡墙计算442.21-2、2-1挡墙计算：4458 第一部分设计说明1设计概况、依据、遵循规范和规程1．1拟建工程概况结合xxxx有限公司对xxx小区场一地块、二地块和三地块的划定段落进行边坡治理及基坑支护工程，拟建场地位于xx市太平开发区。地形地貌属低山丘陵地貌，场地现为荒地、林地及耕地。拟建治理区域共为7个段落，其中：包括挖方边坡和填方边坡，挖方最大开挖高度为10米，填方最大高度为12米，受建筑物及红线制约，此区域内边坡治理不具备大面积放坡开挖条件，需按垂直或小坡比进行治理设计。1．2主要执行规程、规范及指导文件(1)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330一2002)；(2)《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB50086—2001)；(3)《土层锚杆设计及施工规范》(CECS22：90)；(4)《注浆技术规程》(YSJ211—92、YBJ44—92)；(5)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；(6)《砌体结构设计规范》(GB5003)；(7)《建筑地基基础设计规范》(GB5007)；(8)《建筑变形测量规程》(JGJ／T8—97)；(9)《建筑抗震设计规范》(GB5001l一2010)；(10)《岩土工程勘察规范》(GB5002l一2001)：(11)《滑坡防治工程设计与施工技术规范》(DZ／T0219—2006)；(12)《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)；(13)现场踏勘所掌握现状工程地质条件；(14)理正岩土计算5．6版计算软件。1．3设计标准(1)此场地内边坡防治工程安全等级为一级边坡，属永久性工程，设计期限为50年。(2)地面排水沟超高标准：设计与校核情况下均不小于O.2m，最小不小于O.1m。(3)钢筋混凝土格构梁的结构按现行国家标准《混凝土结构设计规范》进行设计。(4)锚固体拉拔安全系数：永久性锚固Fm≥2.20。(5预应力锚索和普通锚杆注浆水泥应采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，水泥质量应符合现行国家标准《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥标准》(GBl75-1999)。(6)预应力锚索和普通锚杆必须符合国家现行标准。2地理地质环境条件2.1区域地质构造分析拟建的xxx小区位于xx太平镇，地处于缓坡丘陵地貌，地形坡度5～8°,处于普渡河深大断裂之中段--昆明西山大断裂的西部，为一南北向构造，构成“S”型断层组，长达70公里，倾向在70°～80°之间。区内构造线方向受此断裂控58 制，主要为南北向及北北东向，西山断裂以东为下降盘，以西为上升盘。西山断裂是一压性断裂。由于西山大断裂的急剧上升，地层挤压，使西山断裂以西至禄--罗次，地层褶皱发育，形成一系列的复进式构造，向斜开阔，背斜狭窄，形成八组南北向的向斜、背斜构造。其向斜地层均由红层构成。拟建的xxx小区处于长坡--下龙湾向斜核部，两翼倾角仅15°～30°，在安敦一带两翼倾角在40°以上，长坡--下龙湾向斜长约10公里，宽2.0～3.0公里，由于构造作用两翼均已风化剥蚀成缓丘地带，拟建场地位于长坡--下龙湾向斜东翼，是一个整体稳定性区域。2.2场地地形地貌拟建场地地貌上属低山丘陵地貌。场地现为荒地、林地及耕地。场地地形东高西低为一斜坡，坡度5～8°，相对高程介于1915.11～1957.95m，最大高差约42m，局部地段有冲沟分布。2.3场地地基土根据本次勘察最大深度63.0米所揭露之地层，整个场地地基土除上部厚度不一的耕填土外，其下为坡残积地层，下卧为侏罗—白垩纪泥质粉砂岩。根据土的物理力学性质差异及其工程特性分为3个主层及相应亚层，现自上而下分述如下：①层—填土（耕土）：褐黄色，主要以粘性土为主，偶夹风化碎石，局部地段为耕土层，该层成分杂乱，固结差，结构松散。整块场地仅冲沟附近有分布，层厚0.4～0.8m，平均层厚0.6m。②层—粉质粘土：褐红、褐黄色，硬塑～坚硬状态、干强度低、韧性中等。整块场地大部分地段有分布，局部存在较薄的粉砂夹层，层厚0.5～5.0m，平均层厚1.69m。③1层—全风化泥质粉砂岩：褐红色及褐黄色，已基本风化成土状，局部夹强风化岩块，可见原岩层理，整块场地均布。层厚1.2～16.0m，平均层厚4.44m。③2层—全～强风化泥质粉砂岩：褐红、紫红色，强风化。薄层状构造。岩芯呈块状、饼状，手易折断。整块场地均有分布，大部分钻孔未揭穿。③3层—中风化泥质粉砂岩：褐黄、黄褐色，中等风化。中～薄层状构造。岩芯采取率一般为75～85％。岩芯为柱状、短柱状，仅少量钻孔揭露，该层厚度较大均未揭穿。以上各土层空间分布情况详见工程地质剖面图。建筑物部分剖面编号为P302—302’～P446--446’，基坑部分剖面编号为j28—28’～j43—43’。2.4岩土物理力学性质场地内地基（岩）进行室内试验，并对地基土（岩）进行了标准贯入试验及重型圆锥动力触探等试验，土的物理力学指标分层统计详见附表。根据野外钻探及室内土工试验的结果，综合分析提出以上各土层的有关工程特性指标供参考，列表如下：单轴饱和抗压试验统计表表一孔号597250253256340356346364563抗压强度平均值（MPa）16.626.72.4515.723.314.320.418.319.2标准值ƒrk=ψ·ƒrm=13.2MPa58 各土（岩）层物理力学指标参数表注：1、带“*”号的取值为经验值。2、qpk为桩的极限端阻力标准值，qsik为桩的极限侧阻力标准值。适用于人工挖孔桩。3水文地质条件地表水类型为上层滞水、孔隙型潜水及岩石裂隙水。上层滞水赋存于填土层中，孔隙型潜水赋存在各土层中，岩石裂隙水岩溶裂隙水赋存于基岩中，都受大气降水控制补给。勘察期间所有钻孔均未见明显的初见地下水位，也未量测到稳定地下水位，地下水水量小。4.地震效应4.1建筑抗震设防分类和设防标准根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010），按照国家抗震设防烈度划分，xx市抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，第三组，请按此标准进行设防。4.2场地类别根据建筑物部分勘察报告，按《建筑抗震设计规范》4.1.6条综合判定一号地块边坡地段建筑场地类别为Ⅲ类，二号、三号地块边坡地段建筑场地类别为Ⅱ类。拟建场地地处斜坡地段，基岩出露深浅不一浅，场地陡坎、冲沟分布较多，造成内部地形较为破碎零乱,根据《建筑抗震设计规范》4.1.1条拟建场地所处地段为抗震不利地段。5、边坡稳定性分析5.1边坡现状评价拟建建筑场地位于xx市太平开发区长坡——下龙湾向斜核部，为一山麓丘陵斜坡地带，山体走向为一南北向，并处于一南北向丘陵斜坡的西面斜坡坡腰及坡脚，场地西侧紧邻已建的道路，原始地形东高西低，区内有多条冲沟分布。边坡勘察前期场地外围已完成了规划道路的施工，造成原地形有一定的变化，在场地外围侧形成一南北向的人工边坡。具遇水软化的特点（亲水性强），下卧基岩为泥质粉砂岩。根据场地边坡地层结构及边坡高度和可能造成的破坏后果的严重程度，依据《建筑边坡工程技术规范》3.2.1条及表判定场地边坡安全等级为二级建筑场地场地平整，在地形上呈多个台阶段起伏，使建筑场地人工边坡形成近南北走向陡坡，一号地块边坡坡顶为已建成的市政道路，坡脚为高层建筑地下室；二、三号地块坡顶现状为空地，坡脚为已建成的市政道路，预估整平后的人工边坡局部约在70~85°，以土质及风化软质岩边坡为主，现场地边坡均未进行支档处理，在建筑场地平整期间施工单位尚未对边坡采取任何治理措施，坡顶和坡脚未作截洪沟和排水沟，目前所形成的人工坡面尚处稳定状态，在所有坡脚均未见泉水出露，场地为微干燥场地。5.2影响边坡稳定性的主要因素分析1场地地层结构根据钻探揭露表明，场地主要分布的地层为第四系植物层（耕土）（Qpd），第四系坡残积(Qdl+el)层粘性土，第四系残积(Qel)层粘性土，下伏基岩为侏罗—58 白垩纪泥质粉砂岩，仅在场地二、三号人工边坡坡脚出露。各土层均具有强度高，压缩小，孔隙大，亲水性强，遇水软化的特点。结合边坡高度考虑，受透水性差异的影响，地层自身的结构面为控制边坡稳定性的主要软弱结构面。2地下水条件勘察期间所有钻孔均未见到初见水位，仅少量钻孔中量测到稳定水位，但量测到的稳定水位深度差异较大，为施钻过程中施工用水所致，水量不大，地表水为上层泄水，位于填土层中，孔隙型潜水及基岩裂隙水位于各土层中及岩石裂隙中，同时因场地所处位置较高，水量较小，可不考虑地下水的影响，所以场地为一干燥场地，但由于构成各岩土层有遇水软化特性，加之其渗透性有一定差异，应注意大气降水下渗的局部危害性。5.3人工边坡稳定性评价场地边坡在现状条件下处于稳定状态，依据《建筑边坡工程工程技术规范》（GB50330-2002）中有关规定，场地边坡安全等级为二级，边坡稳定安全系数Fs不应小于1.25，稳定边坡应满足Ks≥Fs.从现场调查来看，场地边坡自然条件下处于相对稳定，局部处于极限稳定状态，部分边坡稳定系数低于1.25，不能满足规范要求，须采取相应的处理措施。作边坡治理方案时设计人员还需根据相应的工程状态，以及对建筑的距离的影响进行综合设想。因此，只要对场地冲沟、陡坎采取有效治理，该场地是稳定的，适宜建筑。6.治理工程总体设计6.1边坡治理位置与治理区域周边建筑合理衔接原则边坡治理位置的确定：根据甲方提供场区平面布置图，场地边坡治理设计过程中，由于受场地红线及建筑物用地控制，根据业主会议精神由总平设计单位进行调整；本次边坡治理所有治理措施外边线严格按照总平图提供的治理位置线进行布设。在边坡施工放样过程中，施工单位应结合小区建筑物定位坐标进行校核，如发现不吻合情况应及时反馈设计单位进行复核调整。6.2治理工程措施本次边坡治理工程长度范围严格按照甲方总图所示范围进行布设，根据边坡支护高度、工程地质与环境地质情况等，确定治理方案为：“人工挖孔灌注桩+锚索+挂网喷锚”及挡土墙。现把本边坡治理措施概述如下：范围治理措施备注 1-1 人工挖孔灌注桩+锚索+挂网喷锚1-2 衡重式挡土墙2-1 衡重式挡土墙+锚杆框架梁2-2 锚杆框架梁 2-3 锚杆框架梁2-4衡重式挡土墙2-5衡重式挡土墙2-6衡重式挡土墙3-1锚杆框架梁 具体如下：1）1号地块（1-1）高层地下室基坑支护长度90米。采用桩锚支护，人工挖孔桩桩长9.24~12.7m。锚索采用2S15.2，58 设计值350KN，施加预应力220KN，一桩一锚，锚索长23m，其中：自由段11m，锚固段12m，钻孔直径150mm。桩顶设1×0.5mC30钢筋砼冠梁。2）1号地块(1-2)支护长度24米。采用C15片石砼衡重式挡墙支护，墙高9~11m。3）2号地块（2-1）支护长度221米。C15片石砼衡重式挡墙支护长度155米，墙高7.67~12m。锚杆框架梁支护段支护长度66米。支护高度3.87~10.5m。框架梁下设1×1.5mC15片石砼护脚墙，基础埋深0.8m以上；锚杆框架梁采用C15钢筋砼，边长4m，菱形布置，挖方地段锚杆长8m，填方地段锚杆深入本土6m。4）2号地块（2-2）支护长度32.6米。采用锚杆框架梁支护。支护高度2.8~4.1m。框架梁下设1×1.5mC15片石砼护脚墙，基础埋深0.8m以上；锚杆框架梁采用C15钢筋砼，边长4m，菱形布置，挖方地段锚杆长8m，填方地段锚杆深入本土6m。5）2号地块（2-3）支护长度28.4米。采用锚杆框架梁支护。支护高度4.1~7.58m。框架梁下设1×1.5mC15片石砼护脚墙，基础埋深0.8m以上；锚杆框架梁采用C150钢筋砼，边长4m，菱形布置，挖方地段锚杆长8m，填方地段锚杆深入本土6m。6）2号地块（2-4）支护长度58米。采用C15片石砼衡重式挡墙支护，墙高6~7.65m。冲沟段采用素土回填后应进行压浆处理，方可继续下道工序。7）2号地块（2-5）支护长度69米。采用C15片石砼衡重式挡墙支护，墙高7.82~9.47m。如挡墙壁基础下采用素土回填，应进行压浆处理，方可继续下道工序。8）2号地块（2-6）支护长度118米，采用C15片石砼衡重式挡墙支护，墙高7.9~12m。如挡墙壁基础下采用素土回填，应进行压浆处理，方可继续下道工序。9）3号地块临公路边坡支护长度231米。采用锚杆框架梁支护。支护高度7~9.07m。框架梁下设1×1.5mC15片石砼护脚墙，基础埋深0.8m以上；锚杆框架梁采用C15钢筋砼，边长4m，菱形布置，挖方地段锚杆长8m，填方地段锚杆深入本土6m。 7施工步骤及施工方法7．1施工步骤根据边坡地形、岩土特征及治理工程特点，此场地内边坡治理工程分为“抗滑支挡+预应力锚索(锚杆)格构梁+挡土墙、地下排水工程等”部分；根据工程特点划分施工单元，建议采用如下施工步骤：(1)施工前首先要建立地质灾害监测网，设立观测点，定期定时观测，为防灾预警和施工设计积累数据资料，确保施工人员和边坡体的安全；(2)根据边坡设计坡比，对边坡坡而进行机械开挖配合人工修坡，平整坡面；(3)作好地面截排水工程，夯实回填地表裂缝以防止边坡体外地表水进入坡体；(4)根据施工组织安排，采用分段施工挖孔桩、预应力锚索(杆)及格构梁、挡土墙工程，确保边坡场地的整体稳定性。(5)及时回填基坑土并夯实。58 (6)在锚杆框架梁内及时进行回填土施工，并进行植草绿化施工。7．2施工方法根据治理方案，该场地边坡的治理主要有护坡工程、桩锚工程、挡土墙工程等工程措施。7.2.1人工挖孔桩施工技术一、挖孔顺序：凡遇相邻桩间距小于2倍桩身直径，间隔桩施工，且后施工桩开挖前，先施工的桩应已浇筑混凝土且满足强度要求。桩芯砼浇灌完成，经抽芯检验合格后，再进行上部结构施工。二、挖孔桩施工工艺施工程序为：场地平整→放线→定桩位→架设支架或电动基芦→准备潜水泵、鼓风机、照明设备等→开挖锁口→边挖边抽水→每下挖90MM进行桩孔周壁的清理。校核桩孔的直径和垂直度→支撑护壁模板→浇灌护壁砼→拆模继续下挖，达到微风化一定深度后，由勘测单位验收→绑扎钢筋笼→验收钢筋笼→排除孔底积水、放入串筒，灌注桩芯砼至设计顶标高。三、场地处理1、对原有场地进行平整。2、在建筑物外围四周适当位置设置排水沟，做集水井，见5.3。3、如有需要在开挖面做混凝土垫层，C10混凝土厚100mm。四、桩孔土方的处理施工现场设置临时土方堆放场地，挖出土方必须在两天内用汽车外运（挖掘机配合人工装车），所挖土方不堆放在孔边，确保施工现场畅通。挖孔施工应注意施工安全，井口围护应高出地面30cm，以防地面水或其实施工物品落入孔内。要有完善的安全措施和配有必要的安全设施，当孔内有水渗入，应及时排除。五、掘进1、掘进前向每个操作小组作地下土层、地下分布情况的交底。并指出可能出现的问题和处理的一般法。2、每个桩孔有一个固定的小组负责施工，每个正在施工的井下、井上均应有人操作，并明确对井下操作人员应负的安全责任，上、下之间有良好的联络信号。3、保持井内有足够的新鲜空气，不断向井内送风。4、弃土和其它建筑材料在井内垂直运输时，采取措施，确保井下操作人员的安全，以防物体堕落伤人。5、掘进工作必须连续进行，交接班的时间尽量缩短，使未经支护的土体减少在空气中或水中的暴露时间，以防坍塌。6、当相邻孔桩在浇灌桩蕊砼时，原则上要停止掘进，以防竖井在较大侧压力下土体失去稳定而坍塌。六、钢筋笼采用现场加工，桩外绑扎，然后再吊入桩内的方法施工，钢筋驳接采用双面搭接焊，搭接长度≥5d。a、钢筋进场必须具有合格证，每批材料，每种规格均需抽样检查合格后方可使用。58 b、钢筋笼制作必须严格按设计图和规范要求执行。一般钢筋笼用焊接方法，个别连接点用绑孔。钢筋笼外侧的定位钢筋可用空心穿孔砼预制圆柱体，或直接用钢筋弯曲成型并焊接在主筋上，以保证主钢筋保护层厚度。c、钢筋笼的加强箍必须与主筋焊牢，焊条一般用5字头型号，以保证钢筋笼焊接质量。钢筋笼在安装过程中不能变形。d、钢筋笼宜采用使用一台吊机一次性吊入桩孔。e、超声波检测桩的钢筋笼要安装镀锌钢管与箍筋连接，要保证检测钢管不漏水。七、挖孔的砼工程挖孔桩的砼分护壁砼及桩蕊砼两部分：1、护壁砼工程(1)：本工程护壁是一个上大下小的楔形圆环，在掘进过程中逐段在竖井内捣制，在较稳定的土层中，护壁的前段高度取900MM，当桩通过强透水层时，每段高度应在500MM左右，如遇含水量丰富，出现流砂的情况，可在钢筋处塞稻草以挡泥砂流出，若遇严重情况时，可在护壁位置的四周打入14@100的钢筋，不至于造成桩孔的四周塌方。(2)：护壁砼密实早强，坍落度为3-5CM，采用1CM细石，严禁用插入振动器振捣，以免影响模外的土体稳定。上下护壁间预埋纵向钢筋加以联结，使之成为整体，并确保各段联接处不漏水。2、桩蕊砼工程当挖孔桩至设计要求的土质后，将井底残渣清除干净，由设计、勘察、质检和建设单位联合组织桩孔验收，达到设计要求，再进行下道工序绑扎钢筋，浇灌桩蕊砼。3、浇灌桩蕊砼前的准备工作⑴堵漏和积水的排除，浇砼前及时将砼护壁上的渗漏处堵塞，然后把井内积水抽干，以保证桩蕊砼质量，堵漏的方法，大面积堵成小面积的、小面积堵成点漏而最后堵塞之。⑵溜斗、溜刑槽和串筒的准备：砼经过串筒而达到浇筑面，其自由落下的高度不宜大于2M，否则会造成砼的分层和不均匀，影响砼的质量。4、桩蕊砼的施工⑴、桩蕊砼振捣，由井下操作人员用插入式振动器分层捣密实砼，前层厚度不超过50CM，插入形式为垂直式。插点间距约40-50CM，并且做到“快插慢拔”。⑵、每个桩的桩蕊砼必须一次连续浇捣完毕，不留设施工缝，交接班间隙不超过2小时。⑶、注意控制桩蕊砼的浇筑高度，以免造成桩蕊砼浇过高（但必须高出设计桩顶标高3CM左右、在上部结构砼施工前把桩顶浮浆凿掉）。如桩顶浮浆过多时，必须将浆淘掉，再用坍落度小的砼浇筑，以不存在浮浆为宜。⑷、每一根桩蕊砼做试件一组，并确定每工作台班不少于一组。7.2.2锚索施工方法　　1）施工方法：施工配备QDG2－1型锚杆钻机3台进行机械施工。　　2）、施工工艺　　土层锚杆施工的工艺流程如下：　　钻孔[安放拉杆[灌浆[养护[安装锚头[张拉锚固[(下层土方开挖)。58 　　(1)钻孔　　土层锚杆的钻孔工艺，直接影响土层锚杆的承载能力、施工效率和整个支护工程的成本。因此，根据不同土质正确选择钻孔方法，对保证土层锚杆的质量和降低工程成本至关重要。按钻孔方法的不同，一可分为干作业法和湿作业法(压水钻进法)。　　A．干作业法　　当土层锚杆处于地下水位以上时，可选用干作业法成孔。该法适用于粘土、粉质粘土和密实性、稳定性较好的砂土等土层，一般多用螺旋式钻机等施工。　　干作业法有两种施工方法：　　(a)通过螺旋钻杆直接钻进取土，形成锚杆孔；　　(b)采用空心螺旋锚杆一次成孔.。　　采用干作业法钻孔时，应注意钻进速度，防止卡钻，并应将孔内土充分取出后再拔出钻杆，以减小拔钻阻力，并可减少孔内虚土。　　B．湿作业法　　湿作业法即压水钻进成孔法，它将在成孔时将压力水从钻杆中心注入孔底，压力水携带钻削下的土渣从钻杆与孔壁间的孔隙处排出，使钻进、出渣、清孔等工序一次完成。由于孔内有压力水存在，故可防止塌孔，减少沉渣及虚土。其缺点是排出泥浆较多，需搞好排水系统，否则施工现场污染会很严重。　　湿作业法采用回转达式钻机施工。水压力控制在0．15MPa～0．30MPa，注水应保持连续钻进速度300ram／min～400ram／min为宜，每节钻杆钻进后在进行接钻前及钻至规定深度后，均应彻底清孔，至出水清彻为止。在松软土层中钻孔，可采用套管钻进，以防坍孔。　　清孔是否彻底对土层锚杆的承载力影响很大。为改善土层锚杆的承载力，还可采用水泥浆清孔，有资料报导，它可提高锚固力150％，但成本较高。　　(2)扩孔　　一般认为，对锚杆孔进行扩孔形成扩大头土层锚杆的承载能力会有所提高。　　扩孔的方法有四种：机械扩孔、爆炸扩孔、水力扩孔及压浆扩孔。　　本工程考虑采用压浆扩孔。　　（3）安放拉杆　　A、拉杆的制作　　本工程拉杆设计采用钢绞线拉杆。　　B、拉杆的安放　　钢筋、钢绞线拉杆安放时设置定位器，防止钻入时搅动土壁。　　（4）灌浆　　灌浆料采用水泥净浆。　　灌浆施工采用二次重复灌浆法施工。　　第一次灌浆时灌浆管管端离锚杆末端500mm，第二次灌浆用灌浆管的管端距离锚杆末端1000mm左右，管底出口处用黑胶布封口，从管端500mm处开始向上每隔2m作出1m长的花管，花管的孔眼为φ8，花管的段数视锚固段长度而定。　　灌浆时先灌锚固段，待浆液初凝再对锚固段进行张拉，然后再灌注自由段，使锚固段与自由段界限分明。　　　　第一次灌浆压力0.3MPa～O．5MPa，流量控制在100L58 ／min。在压力作用下，浆液冲出封口流向钻孔，并将水及泥浆置换出来。第一段灌浆量可根据孔径及锚固段长度而定。第一次灌浆后将注浆管拔出，可重复使用。　　待第一次灌注的浆液初凝后，进行第二次灌浆。二次注浆时间可根据注浆工艺试验确定或在第一次灌浆锚固体强度达到5MPa后进行。压力控制在2．5MPa～5．0MPa，并稳压2min，浆液冲破第一次灌浆体，向锚固体与土的接触面之间扩散，使锚固体直径扩大，增加径向压应力。由于挤压作用，使锚固体周围的土受到压缩，孔隙比减小，含水量减少，也提高了土的内磨擦角。由此，提高土层锚杆的承载能力。　　（5）张拉锚固　　A．锚头及张拉设备　　土层锚杆的锚头与张拉设备，应根据锚杆材料配套。单根粗钢筋拉杆，可采用螺丝端杆，或直接在钢筋端部加工螺纹，但后者应注意截面的损失。张拉设备则可选用拉杆式千斤顶，如YL一60型等。　　拉杆为钢束者，锚具可选取用夹片式锚头或锥形螺杆锚头，前者可配以锥锚式千斤顶，后者则可用拉杆式千斤顶，亦可用穿心式千斤顶，如YC一60、’YC一90等。　　采用钢绞线作为拉杆的，可采用夹片式组合锚头可JMl2、QM系列锚头等，配套的千斤顶可用YCQ-100、YCQ一200等，对钢绞线也可采用转接器，形成螺丝端杆锚头。有关锚头装置按设计要求确定。　　B．张拉方法　　锚杆的张拉与施加预应力(锁定)符合以下规定；　　(a)锚固段强度大于15MPa并不小于设计强度等级的75％后方可进行张拉；　　(b)锚杆张拉顺序应考虑对邻近锚杆的影响；　　(c)锚杆宜张拉至设计荷载的o．9～1．0倍后，再按设计要求锁定；　　(d)锚杆张拉控制应力不应超过锚杆杆体强度标准值的o．75倍。　　为减小对邻近锚杆的影响，又不影响施工进度，采用“隔二拉一”的方法。　　张拉采用分级加载，每级加载原应稳定3min，最后一级加载应稳定5min。　　施工中还应做好张拉记录。　　C．张拉预应力的损失　　预加应力的锚杆，要正确估算预应力损失。由于土层锚杆与一般预应力结构不同，导致预应力损失的因素主要有：　　(a)张拉时由于摩擦造成的预应力损失；　　(b)锚固时由于锚具滑移造成的预应力损失；　　(c)钢材松弛产生的预应力损失；．　　(d)相邻锚杆施工引起土层压缩而造成的预应力损失；　　(e)支护结构(板桩墙等)变形引起的预应力损失；　　(f)土体蠕变引起的预应力损失：　　(g)温度变化造成的预应力损失，　　上述七项预应力损失，将结合工程具体情况进行计算。7.2.3片石混凝土挡土墙施工工艺58 基槽挖土方：本工程挖基槽土方采用人工配合挖掘机进行开挖。挖基配合墙体施工分段进行，先测量放线，定出开挖中线及边线，起点及终点，设立标桩，注明高程及开挖深度，用1m3反铲挖掘机开挖，多余的土方装车外运弃土。在施工过程中，应根据实际需要设置排水沟及集水抗进行施工排水，保证工作面干燥以及基底不被水浸。地基处理：当挖基发现有淤泥层或软土层时，需进行换土处理，报请监理工程师批准后，才能进行施工。现浇砼基础：按挡土墙分段长，整段进行一次性浇灌，在清理好的垫层表面测量放线，立模浇灌。现浇墙身砼：现浇钢筋砼挡土墙与基础的结合面，应按施工缝处理，即先进行凿毛，将松散部分的砼及浮浆凿除，并用水清洗干净，然后架立墙身模板，砼开始浇灌时，先在结合面上刷一层水泥浆或垫一层2—3公分厚的1：2水泥砂浆再浇灌墙身砼。墙身模板采用光面七夹板拼装，竖枋用8×10cm枋间距为40cm，用钢管作围楞，用8×10cm的木枋作斜撑进行支撑，侧模用ф16的螺栓对拉定位，螺栓间距为80cm，螺栓穿孔可采用内径为20—25cm的硬塑料管，拆模时，将螺栓拔出，再用1:2水泥砂浆堵塞螺栓孔，墙身模板视高度情况分一次立模到顶和二次立模的办法，一般4米高之内为一次立模，超过4米高的可分二次立模，亦可一次立模。当砼落高大于2.0m时，要采用串筒输送砼入模，或采用人工分灰，避免砼产生离析。砼由砼搅拌站加工，用砼运输车运至现场，在墙顶搭设平台，用吊机吊送砼至平台进行浇灌，砼浇灌从低处开始分层均匀进行，分层厚度一般为30cm，采用插入式振捣器振捣，振捣棒移动距离不应超过其作用半径的1.5倍，并与侧模保持5—10cm的距离，切勿漏振或过振。在砼浇灌过程中，如表面泌水过多，应及时将水排走或采取逐层减水措施，以免产生松顶，浇灌到顶面后，应及时抹面，定浆后再二次抹面，使表面平整。砼浇灌过程中应派出木工、电工及试验工在现场值班，发现问题及时处理。砼强度件制作应在现场拌和地点或浇灌地点随机制取，每工作班应制作不少于2组试件（每组3块）。砼浇灌完进行收浆后，应及时洒水养护，养护时间最少不得小于7天，在常温下一般24小时即可拆除墙身侧模板，拆模时，必须特别小心，切莫损坏墙面。7、伸缝缩、沉降缝及泄水孔的处理现浇灌钢筋砼挡土墙的伸缩缝和沉降缝宽2cm（施工时缝内夹2公分厚的泡沫板或木板，施工完后抽出木板或泡沫板）从墙顶到基底沿墙的内、外、顶三侧填塞沥青麻丝，深15cm。挡土墙泄水孔为ф10cm的硬质空心管，泄水孔进口周围铺设50×50×50cm碎石，碎石外包土工布，下排泄水孔进口的底部铺设30cm厚的粘土层并历夯实。7.2.4挂网喷锚施工方法（1）喷射砼施工前先对受喷面上的松动岩块和强风化土进行彻底清理，对一些凸凹较多的区域应注意局部修坡或采用短钢筋局部锚固，然后采用高压风、水彻底清理并润湿表面，同时尽量保持壁面的粗糙，以确保混凝土与岩土间有足够粘结力，对遇水易潮湿、泥化的岩层，则应用高压风清扫岩面，埋设控制喷射混凝土厚度的标志。（2）在清理、加固、润湿的岩面上喷射第一层混凝土，初喷混凝土厚度为60mm，58 待混凝土具有一定强度后进行挂网，第二层喷射前，先用高压风、水清除其上的浮皮及松瘡，并润湿表面，最后一次喷至设计厚度120mm。(3)钢筋网编网前应清除钢筋污锈，为保证铺设钢筋网与坡面保持基本平行，在坡面上应设置一定数量出露岩面的短锚钉，与网筋连接。面层钢筋搭接长度不小于20d圆钢末端做成180°弯钩，钢筋网的交点用隔点式焊接或满扎，钢筋网与格构梁连接时，先对格构梁进行植筋，然后通过加强钢筋焊接固定。(4)喷混凝土终凝2小时后即开始喷水养护，14天内保持湿润状态并不得受水流直接冲刷。(5)为减少回弹，喷嘴到工作面的距离应保持在80〜100cm，喷射角度控制在90°±5°以内，喷头按螺旋形迹（直径30(km左右）一圈一圈地移动，混凝土喷射完成后应保证喷射面平整，润湿光滑，无光斑或滑移现象，控制厚度的标志事先做好。(6)网喷混凝土应采取分段、分片，自下而上依次进行，每区片应留30cm暂不喷射，并做成斜面形状，以利于施工搭接。(7)喷射混合料配合比：水泥与砂、石重量比为1:2:2〜1:2:3，水灰比0.4，砂率45〜55%，石子的最大粒径不得大于15mm，水泥釆用325号普通娃酸盐水泥，混合料搅拌应釆用强制式搅拌机，塌落度控制在8〜12cm，砂子采用中粗砂，级配良好且必须通过筛选，以免喷射混凝土时引起管路堵塞，只有当混合料送检测定的强度、初终凝时间、安全性等指标全部合格后才能使用。(8)施工用水不得使用污水，PH值小于4的酸性水及含硫酸盐量按S02_4计算超过水重1%的水，不得使用铝水泥。(9)喷区根据格构梁等每10〜15m设一宽度为2〜3cm纵向伸缩缝，缝内塞填泡沬板或沥青木板7.2.5排水及砌石工程施工方法（1）根据设计及现场相结合，确定轴线。然后按设计图纸尺寸、高程，测定开挖基础范围，准确放出基脚大样尺寸，进行排水沟施工。（2）机械挖土时，交底内容包括排水沟断面、平面位置及施工方法等，测量人员应与机械操作人员配合，及时测量沟底高程和宽度，防止超挖或欠挖。机械开挖时，应预留20CM左右待人工开挖。（3）排水沟底板和边墙砌筑为人工操作，砌筑工艺总的要求为：平（砌筑层面大体平整)、稳（块石大面向下，安放稳实）、紧（石块间必须靠紧）、满（石缝要以砂浆填满捣实，不留空隙)。（4）砌石工程所用的石料其材质要均匀、坚硬、不易风化、无裂纹，如有山皮、水锈应尽量清除，方得使用；（5）浆片使用的水泥砂浆要按选定的配合比按重量计进行配料，拌制时要先干后湿、拌和均匀、颜色一致、随拌随用；当在运输过程中发生离析泌水现象时，砌筑前应重新拌和方可使用，已凝结的砂浆严禁使用；（6）砌石采用挤浆法、挂线施工，石料使用前应洗刷干净，石料要求为不易风化、强度较高的灰岩或花岗岩片石，片石粒径应大于15cm。（7）浆砌砌体在砌筑前先在底层坐一层浆，砌筑时石料间的砌缝应相互交错、咬搭，砌缝应饱满、无空洞现象，石料不得无砂浆直接接触。（8）砌筑应经常检查平面外形尺寸及坡度等是否符合要求，发现问题及时纠正。（9）砌体沉降缝、伸缩缝和防水层，应按设计要示施工与设置。58 8边坡监控量测8.1监控量测目的（1）在综合防治期间，进行跟踪监测，及时反馈综合防治的效果及存在的问题，超前预报，确保施工安全。（2）保证边坡的稳定与安全。8.2监控量测内容本工程监测内容为人工巡视、裂缝观测、坡面观测、沉降观测和水平位移观测。1、人工巡视和裂缝观测：人工巡视是一项经常性的工作，需安排专人坚持每天进行巡视。当坡体表面发现裂缝时监测组及时在裂缝处埋设裂缝观测装置，通过观测裂缝的变化过程和变化规律来分析坡体的变形情况和破坏趋势。2、坡面观测：坡面的变形观测是指在平台上设置坡面变形观测点，利用精度为2″的全站仪进行观测，采用直角坐标法量测。通过数据处理分析，分析坡面几何外观的变化情况，绘制坡面各点在施工过程中的水平位移变化情况，从而了解边坡滑动范围和滑动情况，提供预警信息，它是一种简单，直接的宏观监测方法。3、沉降观测和水平位移观测：沉降观测主要通过埋设沉降板观测路基的沉降情况，通过数据分析指导施工；水平位移观测主要为地面水平位移，采用位移边桩观测。8.3监控量测实施流程边坡监测工作与边坡施工需要反复交叉开展，为了使边坡监测工作与边坡施工作业协调一致，特制定如下作业流程：不正常测量放线边坡开挖施工准备需要埋设监测仪器测点仪器埋设初测、调试开挖边坡不需要停挖或其他措施动态跟踪监测满足稳定标准不满足本级开挖完毕本级加固防护开挖完毕继续监测加固措施竣工满足稳定标准不满足8.4监控量测报警方法58 1、稳定控制标准；边坡稳定性评价主要根据以下几点进行综合判断：（1）、最大位移速率小于2mm/d；（2）、边坡开挖停止后位移速率呈收敛趋势；（3）、坡面、坡顶有无开裂，裂缝的变化趋势如何；在实际监测的过程中如果出现有上述一点或几点现象时，都应引起注意，及时对各项监测内容作综合分析，并通过其他项目的监测资料相互进行对照、比较，以进一步讨论边坡的稳定性，以便及早发现安全隐患情况，采取相应的补救措施。2、报警流程（1）、普通监测的边坡稳定性由监测组作为主要控制方，第三方予以辅助并在必要时提供稳定性协助判别。重点监测断面由第三方监测单位与我标监测组共同完成。（2）、普通边坡监测指标超过控制标准并经综合判定边坡具有失稳危险时，及时填写报警联系函并立刻提交驻地监理。8.5监控量测技术要求1、人工巡视巡视检查是边坡监测工作的主要内容，它不仅可以及时发现险情，而且能系统地记录、描述边坡施工和周边环境变化过程，及时发现被揭露的不利地质状况。需坚持每天安排专人进行巡视，巡视的主要内容包括：（1）、边坡地表有无新裂缝、坍塌发生，原有裂缝有无扩大、延伸；（2）、地表有无隆起或下陷，滑坡体后缘有无裂缝，前缘有无剪口出现，局部楔形体有无滑动现象；（3）排水沟、截水沟是否畅通、排水孔是否正常；（4）、挡墙基础是否出现架空现象，原有空隙有无扩大；（5）、有无新的地下水露头，原有的渗水量和水质是否正常。2、裂缝监测（1）、测点设置：裂缝一般产生在边坡平台和边坡体边缘，部分分布在边坡体上结构层，人工巡视中在发现裂缝的位置埋设裂缝监测点。如果边坡在开挖过程中坡面没有出现裂缝则此类测点无需布置。人工巡视发现裂缝后及时埋设（1~2天内完成），测点间沿裂缝的间距以20~30m为宜，其方向平行滑坡的主滑方向或边坡的位移方向（不一定垂直裂缝）。（2）、埋设要点：首先，在裂缝的两边稳定土体内开挖一个A4纸平面大小的洞约50cm深，之后用混凝土浇注至地面高度，用两块长方形铁片分别埋设在裂缝两边的混凝土内，并使这两块铁片在裂缝处互相搭接约50cm长，在搭接处用红油漆涂色。（3）、测试要点：由于一般的裂缝变形是微小而且蠕变的，本工程选择游标卡尺对边坡的变形裂缝进行监测。如果裂缝变形增大，则在搭接处两块铁板的红油漆涂色处就会产生一个缝隙，用游标卡尺测出这条缝隙的宽度数据，该数据作为所测边坡裂缝增加的宽度。3、坡面观测58 观测网采用方格形网络，边坡体上的观测点布置在各级边坡平台上，每级平台不少于5个，观测点间距为15～30m，对可能形成的滑动带、重点监测部位加深加密布点。当同一边坡上有深层位移观测点时，坡面上其中一条纵向观测线与深层位移观测点在同一直线上，以便观测数据的相互验证和对比分析。监测点在挖除表土后开挖一0.5m×0.5m的孔约80cm深，用钢筋砼浇注底盘至地面高度，在底盘中心埋设一根钢筋，钢筋头伸出底盘约0.5cm，钢筋顶端设标记作为监测基点。坡体上的监测点同样按照上述方法埋设。观测点埋设完毕后，稳定2-3天之后再进行初测。对石质边坡利用稳固石块作为观测标记代替观测桩。监测基点设置在稳定的区域并远离监测坡体，避免在松动的表层上设点。测点埋设在边坡开挖前完成。4、沉降观测和水平位移观测沉降观测采用沉降板，沉降板底槽平整，其下铺设60cm×60cm的砂垫层，沉降板的金属测杆套管和接驳的垂直偏差率不大于1.5％，每断面按设计分左中右安置沉降板。水平位移观测采用位移边桩，位移边桩埋设在路堤两侧趾部，每侧2个。50～100米设置一监测断面，在潜在沉降和位移较大地段加密设置监测断面。5、监测频率：测点埋设后即开始监测，监测过程持续到边坡加固工程完工后6个月或当年雨季结束后3个月无明显位移即可结束，监测频率按下表控制，变形量增大和变形速度加快时加大监测频率。挖方高边坡监测频率表时间坡面变形观测深层水平位移开挖期间、开挖一个月内及旱季和少雨季节1次/15天1次/15天开挖一个月后1次/30天1次/30天雨季1次/1周1次/1周暴雨期和雨后数天内1次/1天1次/1天高路堤监测频率表时间表面沉降位移边桩加载期间1次/10天1次/10天加载后1个月内1次/15天1次/15天加载后2～3月1次/20天1次/20天加载3个月后1次/30天1次/30天8.6监控量测人员及仪器设备成立专门的监测小组，共3人，采用尼康全站仪（2″级）和水准仪进行监测。8.7监控量测设施保护监测仪器的完好性对监测工作十分重要，必须采取有效措施对现场所埋设的仪器与测点进行保护，对损坏观测点，在监理确认下进行及时修复，并做好修复记录，采取以下保护和恢复措施。（1）在各监测断面及监测点处竖立标示牌，在标杆上作醒目的警示，尽量减少外露测杆数量，外露沉降标杆用套管加以保护，标杆露出路基面高度不大于58 50cm。（2）做好施工期间现场指挥管理工作，避免仪器或测点破坏，对于裂缝测点或坡面测点的损坏应在2日内修复，对测斜管及锚力计损坏应及时通知第三方并尽快进行恢复和复测工作，确保监测数据的连续性和有效性。（3）测斜管按照埋设要点要求精确定位，锚索施工中应保证钻孔方向，避免钻孔时破坏测斜管。（4）路基填筑时，沉降套管四周用人工夯实，避免机械对沉降套管的碰撞破坏。8.8监控量测安全因边坡监测过程中的安全问题比路基监测要突出，因此，在进行高边坡监测过程中必须重视监测人员的安全问题。本次监测主要从以下三个方面开展安全监测工作。1、加强安全生产教育（1）认真贯彻执行国家、部省、市有关安全的方针政策、规章、对施工人员进行安全教育和培训，牢固树立“安全第一，预防为主”的思想。（2）针对本工程特点，定期进行安全教育，强化作业人员安全意识，使作业人员掌握安全生产必备的基本知识和技能。未经安全教育的监测人员不准上岗。（3）通过安全教育，增强作业人员安全意识，树立“安全生产，人人有责”的观念，提高作业人员遵守施工安全规章的自觉性，认真执行安全操作规程，做到：不违章指挥，不违章操作。2、做好监测施工现场安全措施（1）进入施工现场的监测人员，必须佩戴安全帽等防护用品。在上高边坡进行监测时必须佩戴一定的安全防护用品，如安全绳，穿防滑安全鞋等，在埋设监测仪器时，必要时在边坡的临空面四周应布设安全网。（2）指定专人查询近期天气情况，遇到五级以上大风，暴雨等恶劣天气，一律禁止室外作业，做好各项安全防护措施。（3）在埋设仪器和监测时要注意和边坡施工交叉作业的安全，既要自身防护避免施工作业机械伤人，也要防止监测施工中对施工人员的伤害。3、制定相关应急预案针对本项目的施工实际，制定危险作业点的安全技术措施，对危险因素和环境因素进行识别和评价，制定突发事故应急预案。应急措施中，配备车辆、手机与一些急救器材，收集齐全交警的电话、周围医院的电话等，具体实施按上报的应急预案执行。第二部分计算资料1、1-1桩锚支护----------------------------------------------------------------------[支护方案]----------------------------------------------------------------------排桩支护58 ----------------------------------------------------------------------[基本信息]----------------------------------------------------------------------内力计算方法增量法规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数γ01.00基坑深度H(m)7.000嵌固深度(m)5.000桩顶标高(m)0.000桩直径(m)1.000桩间距(m)2.000混凝土强度等级C30有无冠梁有├冠梁宽度(m)0.900├冠梁高度(m)0.500└水平侧向刚度(MN/m)70.875放坡级数0超载个数2----------------------------------------------------------------------[超载信息]----------------------------------------------------------------------超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m)1160.0000.00015.0001.000------2160.0000.00040.00016.000----------------------------------------------------------------------------[土层信息]----------------------------------------------------------------------土层数4坑内加固土否内侧降水最终深度(m)10.000外侧水位深度(m)10.000内侧水位是否随开挖过程变化否弹性法计算方法m法----------------------------------------------------------------------[土层参数]----------------------------------------------------------------------层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1填（耕）土1.8017.2---0.0013.002粘性土2.7019.0---10.0025.003粉砂（全风化）2.7019.8---0.0030.004强风化岩50.0020.58.015.0035.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度)(MN/m4)(kPa)10.1---------2.08---260.0---------11.00---372.0---------15.00---4100.015.0030.00分算22.00-------------------------------------------------------------------------[支锚信息]----------------------------------------------------------------------支锚道数1支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号(m)(m)(°)(m)长度(m)1锚索2.0000.20015.0015.008.00支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)1300.0015.001502～1.00----------------------------------------------------------------------[土压力模型及系数调整]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)58 1填（耕）土合算1.0001.0001.00010000.0002粘性土分算1.0001.0001.00010000.0003粉砂（全风化）合算1.0001.0001.00010000.0004强风化岩分算1.0001.0001.00010000.000----------------------------------------------------------------------[设计结果]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[结构计算]----------------------------------------------------------------------各工况：内力位移包络图：58 地表沉降图：----------------------------------------------------------------------[冠梁选筋结果]----------------------------------------------------------------------钢筋级别选筋As1HRB3352D16As2HRB3352D16As3HPB235d8@200----------------------------------------------------------------------[环梁选筋结果]----------------------------------------------------------------------钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d12@1----------------------------------------------------------------------[截面计算]----------------------------------------------------------------------[截面参数]桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)20桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)12.00[内力取值]段内力类型弹性法经典法内力内力号计算值计算值设计值实用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)542.74340.59576.66576.66基坑外侧最大弯矩(kN.m)73.38235.5177.9777.97最大剪力(kN)233.21269.29291.51291.5158 段选筋类型级别钢筋实配[计算]面积号实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33524D164825[4712]箍筋HRB335D12@1501508[-1007]加强箍筋HRB335D14@2000154----------------------------------------------------------------------[锚杆计算]----------------------------------------------------------------------[锚杆参数]锚杆钢筋级别HRB400锚索材料强度设计值(MPa)1220.000锚索采用钢绞线种类1×7锚杆材料弹性模量(×10^5MPa)2.000锚索材料弹性模量(×10^5MPa)1.950注浆体弹性模量(×10^4MPa)3.000土与锚固体粘结强度分项系数1.300锚杆荷载分项系数1.250[锚杆内力]支锚道号锚杆最大内力锚杆最大内力锚杆内力锚杆内力弹性法(kN)经典法(kN)设计值(kN)实用值(kN)1316.38129.77162.21162.21[锚杆自由段长度计算简图]支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配[计算]面积锚杆刚度钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(MN/m)1锚索1s15.27.08.0140.0[137.6]3.57----------------------------------------------------------------------[整体稳定验算]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=1.788圆弧半径(m)R=18.028圆心坐标X(m)X=-0.000圆心坐标Y(m)Y=13.000----------------------------------------------------------------------[抗倾覆稳定性验算]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:Mp——被动土压力及支点力对桩底的弯矩,对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma——主动土压力对桩底的弯矩;注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1锚索85.400113.097Ks=1.622>=1.200,满足规范要求。----------------------------------------------------------------------[抗隆起验算]58 ----------------------------------------------------------------------Prandtl(普朗德尔)公式(Ks>=1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=6.748>=1.1,满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks>=1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB9258-97(冶金部):Ks=8.252>=1.15,满足规范要求。[隆起量的计算]注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理!式中δ———基坑底面向上位移(mm);n———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri———第i层土的重度(kN/m3)；地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi———第i层土的厚度(m);q———基坑顶面的地面超载(kPa);D———桩(墙)的嵌入长度(m);H———基坑的开挖深度(m);c———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3);δ=0(mm)2、挡墙计算2.12-4、2-5、2-6挡墙计算：2-4、2-5、2-6基底承载力按照300Kpa计算，挡墙主要计算结果列举如下：58 墙高墙踵应力墙趾应力平均应力抗倾覆安全系数抗滑移安全系数12m248Kpa253Kpa250Kpa2.731.9311m201Kpa279Kpa240Kpa2.611.8410m195Kpa292Kpa244Kpa2.211.789m193Kpa240Kpa216Kpa2.331.828m187Kpa192Kpa189Kpa2.491.867m158Kpa186Kpa172Kpa2.491.9012m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:12.000(m)上墙高:4.800(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.850(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.800(m)墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.800(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1墙踵台阶b3:0.200(m)墙踵台阶h3:0.300(m)下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.0001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为12.000(m)处的库仑主动土压力58 计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.650(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.870(度)Ea=226.706Ex=80.870Ey=211.792(kN)作用点高度Zy=1.803(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=25.187(度)第1破裂角=27.650(度)Ea=172.923Ex=85.972Ey=150.038(kN)作用点高度Zy=1.917(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.636(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.636(度)Ea=201.752Ex=201.384Ey=12.189(kN)作用点高度Zy=3.140(m)墙身截面积=37.151(m2)重量=854.479kN衡重台上填料重=90.389(kN)重心坐标(2.055,-2.158)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=287.355(kN)抗滑力=553.547(kN)滑移验算满足:Kc=1.926>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=313.435(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=3.107(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=5.049(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=9.117(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=4.935(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=3.140(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=1416.198(kN-m)抗倾覆力矩=3857.447(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.724>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1833.289(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1107.094(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2441.249(kN-m)基础底面宽度B=4.425(m)偏心距e=0.007(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.205(m)基底压应力:趾部=252.703踵部=247.679(kPa)最大应力与最小应力之比=252.703/247.679=1.020作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.007<=0.167*4.425=0.738(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=252.703<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=247.679<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=250.191<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=214.176(kN)上墙墙背处的Ex=85.972(kN)上墙墙背处的Ey=42.986(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.329(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.917(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.422(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.871(m)截面宽度B=3.380(m)偏心距e1=0.819(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.819<=0.250*3.380=0.845(m)截面上压应力:面坡=186.733背坡=-34.566(kPa)压应力验算满足:计算值=186.733<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=34.566<=110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.998<=110.000(kPa)58 斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=36.718<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=257.162(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.585挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.380(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=37.151(m2)重量=854.479kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.107(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=1107.094(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2441.249(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.205(m)截面宽度B=4.425(m)偏心距e1=0.007(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.007<=0.250*4.425=1.106(m)截面上压应力:面坡=252.703背坡=247.679(kPa)压应力验算满足:计算值=252.703<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-35.137<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1107.094(kN)轴心力偏心影响系数醟=1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.425(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.974计算强度时:强度验算满足:计算值=1107.094<=3064.832(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=1107.094<=2986.315(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为10.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.650(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.870(度)Ea=226.706Ex=80.870Ey=211.792(kN)作用点高度Zy=1.803(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=25.187(度)第1破裂角=27.650(度)Ea=172.923Ex=85.972Ey=150.038(kN)作用点高度Zy=1.917(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.169(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.169(度)Ea=142.385Ex=142.125Ey=8.602(kN)作用点高度Zy=2.496(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=30.648(m2)重量=704.904kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.268(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=953.933(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1388.890(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.456(m)截面宽度B=3.390(m)偏心距e1=0.239(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.239<=0.250*3.390=0.847(m)58 截面上压应力:面坡=400.448背坡=162.344(kPa)压应力验算满足:计算值=400.448<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-45.273<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=953.933(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.944挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.390(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.960计算强度时:强度验算满足:计算值=953.933<=2215.844(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=953.933<=2127.468(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=553.547(kN),滑移力=287.355(kN)。滑移验算满足:Kc=1.926>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=313.435(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=3857.447(kN-M),倾覆力矩=1416.198(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.724>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=1833.289(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.007<=0.167*4.425=0.738(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=252.703<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=247.679<=390.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=250.191<=300.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.819<=0.250*3.380=0.845(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=186.733<=1100.000(kPa)58 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=34.566<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-4.998<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=36.718<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.007<=0.250*4.425=1.106(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=252.703<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-35.137<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=1107.094<=3064.832(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=1107.094<=2986.315(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.239<=0.250*3.390=0.847(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=400.448<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-45.273<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)58 强度验算满足:计算值=953.933<=2215.844(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=953.933<=2127.468(kN)11m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:11.000(m)上墙高:4.400(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.600(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.500(m)墙趾台阶h1:0.800(m)墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.800(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.5001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为11.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.060(度)58 Ea=181.099Ex=69.388Ey=167.279(kN)作用点高度Zy=1.625(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=23.444(度)第1破裂角=28.060(度)Ea=139.470Ex=72.988Ey=118.846(kN)作用点高度Zy=1.738(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.672(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.672(度)Ea=171.502Ex=171.188Ey=10.362(kN)作用点高度Zy=2.883(m)墙身截面积=30.625(m2)重量=704.375kN衡重台上填料重=66.271(kN)重心坐标(1.854,-1.926)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=244.177(kN)抗滑力=449.927(kN)滑移验算满足:Kc=1.843>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=244.282(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.868(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=4.646(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=8.338(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=4.471(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.883(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=1102.059(kN-m)抗倾覆力矩=2880.823(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.614>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1322.306(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=899.854(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1778.764(kN-m)基础底面宽度B=3.750(m)偏心距e=-0.102(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.977(m)基底压应力:趾部=200.905踵部=279.017(kPa)最大应力与最小应力之比=200.905/279.017=0.720作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.102<=0.167*3.750=0.625(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=200.905<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=279.017<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=239.961<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=184.184(kN)上墙墙背处的Ex=72.988(kN)上墙墙背处的Ey=36.494(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.236(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.738(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.271(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.833(m)截面宽度B=3.140(m)偏心距e1=0.737(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.737<=0.250*3.140=0.785(m)截面上压应力:面坡=169.292背坡=-28.732(kPa)压应力验算满足:计算值=169.292<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=28.732<=110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.867<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=33.530<=110.000(kPa)58 [极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=220.678(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.600挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.140(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=30.625(m2)重量=704.375kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.868(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=899.854(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1778.764(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.977(m)截面宽度B=3.750(m)偏心距e1=-0.102(m)截面上偏心距验算满足:e1=-0.102<=0.250*3.750=0.938(m)截面上压应力:面坡=200.905背坡=279.017(kPa)压应力验算满足:计算值=279.017<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-30.871<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=899.854(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.750(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.967计算强度时:强度验算满足:计算值=899.854<=2574.667(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=899.854<=2489.931(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为9.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.060(度)Ea=181.099Ex=69.388Ey=167.279(kN)作用点高度Zy=1.625(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=23.444(度)第1破裂角=28.060(度)Ea=139.470Ex=72.988Ey=118.846(kN)作用点高度Zy=1.738(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.169(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.169(度)Ea=116.991Ex=116.777Ey=7.068(kN)作用点高度Zy=2.236(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=24.833(m2)重量=571.159kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.040(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=763.344(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=950.976(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.246(m)截面宽度B=2.990(m)偏心距e1=0.249(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.249<=0.250*2.990=0.748(m)截面上压应力:面坡=382.964背坡=127.634(kPa)压应力验算满足:计算值=382.964<=1100.000(kPa)58 切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-38.653<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=763.344(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.990(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.956计算强度时:强度验算满足:计算值=763.344<=1911.651(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=763.344<=1827.691(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=449.927(kN),滑移力=244.177(kN)。滑移验算满足:Kc=1.843>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=244.282(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=2880.823(kN-M),倾覆力矩=1102.059(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.614>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=1322.306(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0.102<=0.167*3.750=0.625(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=200.905<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=279.017<=390.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=239.961<=300.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.737<=0.250*3.140=0.785(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=169.292<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)58 拉应力验算满足:计算值=28.732<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-4.867<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=33.530<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=-0.102<=0.250*3.750=0.938(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=279.017<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-30.871<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=899.854<=2574.667(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=899.854<=2489.931(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.249<=0.250*2.990=0.748(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=382.964<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-38.653<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=763.344<=1911.651(kN)58 稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=763.344<=1827.691(kN)10m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:10.000(m)上墙高:4.000(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.250(m)墙趾台阶h1:0.400(m)墙趾台阶b2:0.250(m)墙趾台阶h2:0.400(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.5001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为10.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.250(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.230(度)Ea=150.978Ex=58.979Ey=138.981(kN)作用点高度Zy=1.481(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.852(度)第1破裂角=28.250(度)Ea=116.509Ex=61.995Ey=98.645(kN)作用点高度Zy=1.591(m)计算下墙土压力58 无荷载时的破裂角=34.665(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.665(度)Ea=143.445Ex=143.183Ey=8.667(kN)作用点高度Zy=2.625(m)墙身截面积=24.800(m2)重量=570.400kN衡重台上填料重=53.222(kN)重心坐标(1.708,-1.718)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=205.179(kN)抗滑力=365.467(kN)滑移验算满足:Kc=1.781>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=191.469(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.262(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=3.829(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=7.591(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=3.656(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.625(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=846.482(kN-m)抗倾覆力矩=1870.392(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.210>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=731.719(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=730.933(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1023.910(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.099(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.401(m)基底压应力:趾部=291.971踵部=195.318(kPa)最大应力与最小应力之比=291.971/195.318=1.495作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.099<=0.167*3.000=0.500(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=291.971<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=195.318<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=243.644<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=156.400(kN)上墙墙背处的Ex=61.995(kN)上墙墙背处的Ey=30.998(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.144(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.591(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.104(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.777(m)截面宽度B=2.900(m)偏心距e1=0.673(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.673<=0.250*2.900=0.725(m)截面上压应力:面坡=154.663背坡=-25.423(kPa)压应力验算满足:计算值=154.663<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=25.423<=110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.470<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=30.787<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=187.398(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.606挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.900(m2)58 材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=24.800(m2)重量=570.400kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.262(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=730.933(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1023.910(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.401(m)截面宽度B=3.000(m)偏心距e1=0.099(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.099<=0.250*3.000=0.750(m)截面上压应力:面坡=291.971背坡=195.318(kPa)压应力验算满足:计算值=291.971<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-29.065<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=730.933(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.000(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.953计算强度时:强度验算满足:计算值=730.933<=2051.025(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=730.933<=1953.834(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为9.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.250(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.230(度)Ea=150.978Ex=58.979Ey=138.981(kN)作用点高度Zy=1.481(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.852(度)第1破裂角=28.250(度)Ea=116.509Ex=61.995Ey=98.645(kN)作用点高度Zy=1.591(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.421(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.421(度)Ea=117.630Ex=117.415Ey=7.107(kN)作用点高度Zy=2.304(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=22.452(m2)重量=516.396kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.328(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=675.369(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=697.031(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.032(m)截面宽度B=2.620(m)偏心距e1=0.278(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.278<=0.250*2.620=0.655(m)截面上压应力:面坡=421.841背坡=93.708(kPa)压应力验算满足:计算值=421.841<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-34.632<=110.000(kPa)58 [极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=675.369(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.881挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.620(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.937计算强度时:强度验算满足:计算值=675.369<=1598.818(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=675.369<=1498.876(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=365.467(kN),滑移力=205.179(kN)。滑移验算满足:Kc=1.781>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=191.469(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=1870.392(kN-M),倾覆力矩=846.482(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.210>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=731.719(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.099<=0.167*3.000=0.500(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=291.971<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=195.318<=390.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=243.644<=300.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.673<=0.250*2.900=0.725(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=154.663<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=25.423<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)58 剪应力验算满足:计算值=-4.470<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=30.787<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.099<=0.250*3.000=0.750(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=291.971<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-29.065<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=730.933<=2051.025(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=730.933<=1953.834(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.278<=0.250*2.620=0.655(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=421.841<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-34.632<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=675.369<=1598.818(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=675.369<=1498.876(kN)58 9m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:9.000(m)上墙高:3.600(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.250(m)墙趾台阶h1:0.400(m)墙趾台阶b2:0.250(m)墙趾台阶h2:0.400(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:300.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.5001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为9.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.400(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.540(度)Ea=128.665Ex=49.084Ey=118.934(kN)作用点高度Zy=1.337(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.457(度)第1破裂角=28.400(度)Ea=96.888Ex=52.120Ey=81.675(kN)作用点高度Zy=1.453(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.651(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.651(度)Ea=117.825Ex=117.610Ey=7.119(kN)作用点高度Zy=2.367(m)58 墙身截面积=20.865(m2)重量=479.895kN衡重台上填料重=48.145(kN)重心坐标(1.617,-1.535)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=169.730(kN)抗滑力=308.417(kN)滑移验算满足:Kc=1.817>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=165.089(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.123(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=3.600(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=6.853(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=3.442(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.367(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=635.554(kN-m)抗倾覆力矩=1482.398(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.332>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=614.064(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=616.834(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=846.844(kN-m)基础底面宽度B=2.850(m)偏心距e=0.052(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.373(m)基底压应力:趾部=240.178踵部=192.688(kPa)最大应力与最小应力之比=240.178/192.688=1.246作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.052<=0.167*2.850=0.475(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=240.178<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=192.688<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=216.433<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=130.824(kN)上墙墙背处的Ex=52.120(kN)上墙墙背处的Ey=26.060(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.052(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.453(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=1.934(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.716(m)截面宽度B=2.660(m)偏心距e1=0.614(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.614<=0.250*2.660=0.665(m)截面上压应力:面坡=140.677背坡=-22.719(kPa)压应力验算满足:计算值=140.677<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=22.719<=110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-3.998<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=28.153<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=156.884(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.609挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.660(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.00058 计算强度时:强度验算满足:计算值=156.884<=1121.386(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=156.884<=1121.386(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=20.865(m2)重量=479.895kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.123(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=616.834(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=846.844(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.373(m)截面宽度B=2.850(m)偏心距e1=0.052(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.052<=0.250*2.850=0.712(m)截面上压应力:面坡=240.178背坡=192.688(kPa)压应力验算满足:计算值=240.178<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-27.019<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=616.834(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.996挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.850(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.960计算强度时:强度验算满足:计算值=616.834<=1966.137(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=616.834<=1886.693(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为8.200(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.400(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.540(度)Ea=128.665Ex=49.084Ey=118.934(kN)作用点高度Zy=1.337(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.457(度)第1破裂角=28.400(度)Ea=96.888Ex=52.120Ey=81.675(kN)作用点高度Zy=1.453(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.377(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.377(度)Ea=94.450Ex=94.277Ey=5.706(kN)作用点高度Zy=2.044(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=18.637(m2)重量=428.651kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.191(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=564.178(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=565.309(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.002(m)截面宽度B=2.470(m)偏心距e1=0.233(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.233<=0.250*2.470=0.617(m)截面上压应力:面坡=357.689背坡=99.136(kPa)压应力验算满足:计算值=357.689<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-32.095<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=564.178(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.90458 挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.470(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.948计算强度时:强度验算满足:计算值=564.178<=1545.766(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=564.178<=1464.885(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=308.417(kN),滑移力=169.730(kN)。滑移验算满足:Kc=1.817>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=165.089(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=1482.398(kN-M),倾覆力矩=635.554(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.332>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=614.064(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.052<=0.167*2.850=0.475(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=240.178<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=192.688<=390.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=216.433<=300.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.614<=0.250*2.660=0.665(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=140.677<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=22.719<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-3.998<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)58 斜剪应力验算满足:计算值=28.153<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=156.884<=1121.386(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=156.884<=1121.386(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.052<=0.250*2.850=0.712(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=240.178<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-27.019<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=616.834<=1966.137(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=616.834<=1886.693(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.233<=0.250*2.470=0.617(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=357.688<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-32.095<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=564.178<=1545.766(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=564.178<=1464.885(kN)3、挡墙计算2.21-2、2-1挡墙计算：58 1-2、2-1基底承载力按照200Kpa计算，抗震计算时，墙踵应力可提高1.3，墙趾应力可提高1.2，平均应力不提高，挡墙主要计算结果列举如下：墙高墙踵应力墙趾应力平均应力抗倾覆安全系数抗滑移安全系数12m179Kpa218Kpa198Kpa3.402.0511m168Kpa221Kpa195Kpa2.911.9010m137Kpa219Kpa179Kpa2.801.879m156Kpa200Kpa178Kpa2.701.868m187Kpa192Kpa189Kpa2.491.867m158Kpa186Kpa172Kpa2.491.9012m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:12.000(m)上墙高:4.800(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.850(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.800(m)墙趾台阶h1:1.200(m)墙趾台阶b2:0.900(m)墙趾台阶h2:1.400(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1墙踵台阶b3:0.800(m)墙踵台阶h3:1.200(m)下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.0001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√58 2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为12.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.650(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.870(度)Ea=226.706Ex=80.870Ey=211.792(kN)作用点高度Zy=1.803(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=25.187(度)第1破裂角=27.650(度)Ea=172.923Ex=85.972Ey=150.038(kN)作用点高度Zy=1.917(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.636(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.636(度)Ea=201.752Ex=201.384Ey=12.189(kN)作用点高度Zy=3.140(m)墙身截面积=40.320(m2)重量=927.360kN衡重台上填料重=90.389(kN)重心坐标(2.055,-2.158)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=287.355(kN)抗滑力=589.988(kN)滑移验算满足:Kc=2.053>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=353.520(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=3.705(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=5.749(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=9.117(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=5.635(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=3.140(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=1416.198(kN-m)抗倾覆力矩=4814.831(kN-m)倾覆验算满足:K0=3.400>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=2621.907(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1179.976(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3398.633(kN-m)基础底面宽度B=5.950(m)偏心距e=0.095(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.880(m)基底压应力:趾部=217.262踵部=179.368(kPa)最大应力与最小应力之比=217.262/179.368=1.211作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.095<=0.167*5.950=0.992(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=217.262<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=179.368<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=198.315<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=214.176(kN)上墙墙背处的Ex=85.972(kN)上墙墙背处的Ey=42.986(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.329(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.917(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.422(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.871(m)截面宽度B=3.380(m)偏心距e1=0.819(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.819<=0.250*3.380=0.845(m)截面上压应力:面坡=186.733背坡=-34.566(kPa)压应力验算满足:计算值=186.733<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=34.566<=110.000(kPa)58 切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.998<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=36.718<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=257.162(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.585挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.380(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=40.320(m2)重量=927.360kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.705(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=1179.976(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3398.633(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.880(m)截面宽度B=5.950(m)偏心距e1=0.095(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.095<=0.250*5.950=1.487(m)截面上压应力:面坡=217.262背坡=179.368(kPa)压应力验算满足:计算值=217.262<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-31.031<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1179.976(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.997挡墙构件的计算截面每沿米面积A=5.950(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.992计算强度时:强度验算满足:计算值=1179.976<=4108.711(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=1179.976<=4074.598(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为9.400(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=27.650(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.870(度)Ea=226.706Ex=80.870Ey=211.792(kN)作用点高度Zy=1.803(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=25.187(度)第1破裂角=27.650(度)Ea=172.923Ex=85.972Ey=150.038(kN)作用点高度Zy=1.917(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=33.759(度)按力多边形法计算得到:破裂角：33.759(度)Ea=109.351Ex=109.152Ey=6.607(kN)作用点高度Zy=2.082(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=27.183(m2)重量=625.209kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=4.009(m)[容许应力法]:法向应力检算:58 作用于截面总竖向力=872.242(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1368.079(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.568(m)截面宽度B=3.540(m)偏心距e1=0.202(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.202<=0.250*3.540=0.885(m)截面上压应力:面坡=330.562背坡=162.230(kPa)压应力验算满足:计算值=330.562<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-43.439<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=872.242(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.963挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.540(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.975计算强度时:强度验算满足:计算值=872.242<=2360.152(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=872.242<=2300.755(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=589.988(kN),滑移力=287.355(kN)。滑移验算满足:Kc=2.053>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=353.520(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=4814.831(kN-M),倾覆力矩=1416.198(kN-m)。倾覆验算满足:K0=3.400>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=2621.907(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.095<=0.167*5.950=0.992(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=217.262<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=179.368<=260.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=198.315<=200.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.819<=0.250*3.380=0.845(m)58 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=186.733<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=34.566<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-4.998<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=36.718<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=257.162<=1368.891(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.095<=0.250*5.950=1.487(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=217.262<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-31.031<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=1179.976<=4108.711(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=1179.976<=4074.598(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.202<=0.250*3.540=0.885(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=330.562<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)58 剪应力验算满足:计算值=-43.439<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=872.242<=2360.152(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=872.242<=2300.755(kN)　11m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:11.000(m)上墙高:4.400(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.600(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.800(m)墙趾台阶h1:1.200(m)墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.800(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1墙踵台阶b3:0.500(m)墙踵台阶h3:0.800(m)下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.5001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√58 =============================================[土压力计算]计算高度为11.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.060(度)Ea=181.099Ex=69.388Ey=167.279(kN)作用点高度Zy=1.625(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=23.444(度)第1破裂角=28.060(度)Ea=139.470Ex=72.988Ey=118.846(kN)作用点高度Zy=1.738(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.672(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.672(度)Ea=171.502Ex=171.188Ey=10.362(kN)作用点高度Zy=2.883(m)墙身截面积=31.865(m2)重量=732.895kN衡重台上填料重=66.271(kN)重心坐标(1.854,-1.926)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=244.177(kN)抗滑力=464.187(kN)滑移验算满足:Kc=1.901>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=259.968(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=3.126(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=4.946(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=8.338(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=4.771(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.883(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=1102.059(kN-m)抗倾覆力矩=3210.264(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.913>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1593.610(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=928.374(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2108.204(kN-m)基础底面宽度B=4.750(m)偏心距e=0.104(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.271(m)基底压应力:趾部=221.158踵部=169.736(kPa)最大应力与最小应力之比=221.158/169.736=1.303作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.104<=0.167*4.750=0.792(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=221.158<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=169.736<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=195.447<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=184.184(kN)上墙墙背处的Ex=72.988(kN)上墙墙背处的Ey=36.494(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.236(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.738(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.271(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.833(m)截面宽度B=3.140(m)偏心距e1=0.737(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.737<=0.250*3.140=0.785(m)截面上压应力:面坡=169.292背坡=-28.732(kPa)压应力验算满足:计算值=169.292<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=28.732<=110.000(kPa)切向应力检算:58 剪应力验算满足:计算值=-4.867<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足:计算值=33.530<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=220.678(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.600挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.140(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=31.865(m2)重量=732.895kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.126(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=928.374(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2108.204(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.271(m)截面宽度B=4.750(m)偏心距e1=0.104(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.104<=0.250*4.750=1.188(m)截面上压应力:面坡=221.158背坡=169.736(kPa)压应力验算满足:计算值=221.158<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-26.773<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=928.374(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.994挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.750(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.985计算强度时:强度验算满足:计算值=928.374<=3271.174(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=928.374<=3222.102(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为9.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.060(度)Ea=181.099Ex=69.388Ey=167.279(kN)作用点高度Zy=1.625(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=23.444(度)第1破裂角=28.060(度)Ea=139.470Ex=72.988Ey=118.846(kN)作用点高度Zy=1.738(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.011(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.011(度)Ea=104.613Ex=104.422Ey=6.320(kN)作用点高度Zy=2.071(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=23.625(m2)重量=543.375kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.358(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=734.812(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=951.821(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.295(m)截面宽度B=3.050(m)偏心距e1=0.230(m)58 截面上偏心距验算满足:e1=0.230<=0.250*3.050=0.763(m)截面上压应力:面坡=349.775背坡=132.069(kPa)压应力验算满足:计算值=349.775<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-38.201<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=734.812(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.936挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.050(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.964计算强度时:强度验算满足:计算值=734.812<=1977.960(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=734.812<=1906.732(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=464.187(kN),滑移力=244.177(kN)。滑移验算满足:Kc=1.901>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=259.968(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=3210.264(kN-M),倾覆力矩=1102.059(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.913>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=1593.610(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.104<=0.167*4.750=0.792(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=221.158<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=169.736<=260.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=195.447<=200.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.737<=0.250*3.140=0.785(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)58 压应力验算满足:计算值=169.292<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=28.732<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-4.867<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=33.530<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=220.678<=1305.818(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.104<=0.250*4.750=1.188(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=221.158<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-26.773<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=928.374<=3271.174(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=928.374<=3222.102(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.230<=0.250*3.050=0.763(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=349.775<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-38.201<=110.000(kPa)[极限状态法]:58 强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=734.812<=1977.960(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=734.812<=1906.732(kN)10m衡重式挡土墙验算原始条件:墙身尺寸:墙身总高:10.000(m)上墙高:4.000(m)墙顶宽:0.500(m)台宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.100上墙背坡倾斜坡度:1:0.500下墙背坡倾斜坡度:1:-0.250采用2个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.600(m)墙趾台阶h1:0.900(m)墙趾台阶b2:0.500(m)墙趾台阶h2:0.800(m)墙趾台面坡坡度为:1:0.100墙底倾斜坡率:0.000:1墙踵台阶b3:0.500(m)墙踵台阶h3:0.800(m)下墙土压力计算方法:力多边形法物理参数：圬工砌体容重:23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.400地基土摩擦系数:0.500砌体种类:片石砌体砂浆标号:10石料强度(MPa):30挡土墙类型:一般挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.500地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数11.5001.0000220.0000.0000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)=====================================================================第1种情况:一般情况=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为10.000(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.250(度)58 按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.230(度)Ea=150.978Ex=58.979Ey=138.981(kN)作用点高度Zy=1.481(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.852(度)第1破裂角=28.250(度)Ea=116.509Ex=61.995Ey=98.645(kN)作用点高度Zy=1.591(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.665(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.665(度)Ea=143.445Ex=143.183Ey=8.667(kN)作用点高度Zy=2.625(m)墙身截面积=26.370(m2)重量=606.510kN衡重台上填料重=53.222(kN)重心坐标(1.708,-1.718)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500滑移力=205.179(kN)抗滑力=383.522(kN)滑移验算满足:Kc=1.869>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=211.330(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂Zw=2.791(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=4.429(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=7.591(m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂Zx3=4.256(m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂Zy3=2.625(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=846.482(kN-m)抗倾覆力矩=2369.263(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.799>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1143.693(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=767.043(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1522.781(kN-m)基础底面宽度B=4.300(m)偏心距e=0.165(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.985(m)基底压应力:趾部=219.387踵部=137.378(kPa)最大应力与最小应力之比=219.387/137.378=1.597作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.165<=0.167*4.300=0.717(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=219.387<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=137.378<=260.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=178.382<=200.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=156.400(kN)上墙墙背处的Ex=61.995(kN)上墙墙背处的Ey=30.998(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.144(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.591(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.104(m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.777(m)截面宽度B=2.900(m)偏心距e1=0.673(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.673<=0.250*2.900=0.725(m)截面上压应力:面坡=154.663背坡=-25.423(kPa)压应力验算满足:计算值=154.663<=1100.000(kPa)拉应力验算满足:计算值=25.423<=110.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-4.470<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算58 斜剪应力验算满足:计算值=30.787<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=187.398(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.606挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.900(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=1.000计算强度时:强度验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=26.370(m2)重量=606.510kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.791(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=767.043(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1522.781(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.985(m)截面宽度B=4.300(m)偏心距e1=0.165(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.165<=0.250*4.300=1.075(m)截面上压应力:面坡=219.387背坡=137.378(kPa)压应力验算满足:计算值=219.387<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-23.637<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=767.043(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.983挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.300(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.985计算强度时:强度验算满足:计算值=767.043<=2926.805(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=767.043<=2881.507(kN)(七)台顶截面强度验算[土压力计算]计算高度为8.300(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角=28.250(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：29.230(度)Ea=150.978Ex=58.979Ey=138.981(kN)作用点高度Zy=1.481(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=22.852(度)第1破裂角=28.250(度)Ea=116.509Ex=61.995Ey=98.645(kN)作用点高度Zy=1.591(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=34.068(度)按力多边形法计算得到:破裂角：34.068(度)Ea=90.974Ex=90.807Ey=5.496(kN)作用点高度Zy=1.934(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积=20.033(m2)重量=460.765kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.971(m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力=618.128(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=712.228(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.152(m)截面宽度B=2.755(m)偏心距e1=0.225(m)截面上偏心距验算满足:e1=0.225<=0.250*2.755=0.689(m)截面上压应力:面坡=334.439背坡=114.292(kPa)58 压应力验算满足:计算值=334.439<=1100.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足:计算值=-34.282<=110.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=618.128(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.926挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.755(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.961计算强度时:强度验算满足:计算值=618.128<=1766.500(kN)计算稳定时:稳定验算满足:计算值=618.128<=1697.972(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=383.522(kN),滑移力=205.179(kN)。滑移验算满足:Kc=1.869>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足:方程值=211.330(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=2369.263(kN-M),倾覆力矩=846.482(kN-m)。倾覆验算满足:K0=2.799>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足:方程值=1143.693(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.165<=0.167*4.300=0.717(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=219.387<=240.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=137.378<=260.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足:压应力=178.382<=200.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.673<=0.250*2.900=0.725(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=154.663<=1100.000(kPa)58 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=25.423<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-4.470<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算最不利为:组合1(一般情况)斜剪应力验算满足:计算值=30.787<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=187.398<=1216.790(kN)(六)墙底截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.165<=0.250*4.300=1.075(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=219.386<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-23.637<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=767.043<=2926.805(kN)稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=767.043<=2881.507(kN)(七)台顶截面强度验算[容许应力法]:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:e1=0.225<=0.250*2.755=0.689(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值=334.439<=1100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值=0.000<=110.000(kPa)剪应力验算最不利为:组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值=-34.282<=110.000(kPa)[极限状态法]:强度验算最不利为：组合1(一般情况)强度验算满足:计算值=618.128<=1766.500(kN)58 稳定验算最不利为：组合1(一般情况)稳定验算满足:计算值=618.128<=1697.972(kN)　58'