六层框架综合楼计算书

'毕业设计书第一部分：工程概况一、建筑地点：江苏省二、建筑类型：六层综合楼，框架填充墙结构。三、建筑介绍：建筑面积5893.36平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。四、门窗使用：大门采用玻璃门，其它为木门，窗为铝合金窗。五、地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地为二类近震场地，设防烈度为7度。六、柱网与层高：本综合楼采用柱距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为2.4m，层高取4.2m和3.3m，如下图所示：柱网布置图第104页共104页 毕业设计书七、框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。八、框架结构的计算简图：框架结构计算简图第104页共104页 毕业设计书横向框架组成的空间结构本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。本方案中，需近似的按横向的平面框架分别计算。九、梁、柱截面尺寸的初步确定：1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12～1/8。本方案取700mm，截面宽度取700×（1/2～1/3）=300mm，可得梁的截面初步定为b×h=300*700。2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值N=βFgEn注：β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。第104页共104页 毕业设计书F按简支状态计算柱的负载面积。gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取14KN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。（2）Ac≥N/uNfc注：uN为框架柱轴压比限值，本方案为二级抗震等级，查《抗震规范》可知取为0.8。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。3、计算过程：对于边柱：N=βFgEn=1.3×25.92×14×6=2830.464（KN）Ac≥N/uNfc=2830.464×103/0.8/14.3=247418.18（mm2）取600mm×600mm对于内柱：N=βFgEn=1.25×34.56×14×6=3628.8（KN）Ac≥N/uNfc=3628.8*103/0.8/14.3=317202.80（mm2）取600mm×600mm梁截面尺寸（mm）混凝土等级横梁（b×h）纵梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨C30300×700250×400300×700第104页共104页 毕业设计书柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级b×h1C30600×6002-6C30600×600第二部分：重力荷载代表值的计算一、资料准备：查《荷载规范》可取：、屋面永久荷载标准值（不上人）4mm厚APP改性沥青防水卷材防水层（上带细砂保护层）10×0.004=0.04KN/m220厚1：2水泥找平层20×0.02=0.4KN/m21：10水泥砂浆珍珠岩找坡，最薄处30厚20×0.03=0.6KN/m2100厚阻燃型苯乙烯泡抹塑料保温板0.5×0.1=0.05KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层，上刷聚氨酯防水涂料一层20×0.02=0.25KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.10=3.0KN/m210厚混合砂浆刮大白17×0.01=0.17KN/m2合计4.16KN/m2、1-5层楼面：10厚1：1水泥砂浆20×0.01=0.2KN/m220厚大理石28×0.02=0.56KN/m2第104页共104页 毕业设计书20厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.10=2.5KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/m210厚混合砂浆刮大白17×0.01=0.17KN/m2合计4.23KN/m2、屋面及楼面可变荷载标准值：上人屋面均布活荷载标准值2.0KN/m2楼面活荷载标准值2.0KN/m2屋面雪荷载标准值SK=urS0=1.0×0.35=0.35KN/m2（式中ur为屋面积雪分布系数）、梁柱密度25KN/m2蒸压粉煤灰加气混凝土砌块5.5KN/m3二、重力荷载代表值的计算：1、第一层：（1）、梁：类别净跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量(根)单重（KN）总重（KN）横梁6600300×700251.391634.755561800250×400250.1884.536纵梁7200300×700251.511437.75528.5柱：第104页共104页 毕业设计书类别计算高度（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量（根）单重（KN）总重（KN）柱4200600×600251.514037.751510（2）、内外填充墙重的计算：横墙：AB跨、CD跨墙：墙厚370mm，计算长度6600mm，计算高度4200-700=3500mm。单跨体积：0.37×6.6×3.5=8.55m3单跨重量：8.55×5.5=47.01KN数量：4总重：47.01×4=188.03KNAB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6600mm，计算高度4200-700=3500mm。单跨体积：0.24×6.6×3.5=5.54m3单跨重量：5.54×5.5=30.49KN数量：20总重：30.49×20=609.84KNBC跨墙：墙厚370mm，计算长度1800mm，计算高度4200-700=3500mm。单跨体积：（1.8×3.5-1.5×2.1）×0.37=1.17m3单跨重量：1.17×5.5=6.41KN数量：2总重：6.41×2=12.82KN第104页共104页 毕业设计书厕所横墙：墙厚240mm，计算长度7200-2400=4800mm，计算高度4200-100=4100mm。单跨体积：0.24×4.8×4.1=4.72m3单跨重量：4.72×5.5=25.98KN数量：2总重：25.98×2=51.96KN横墙总重：188.03+609.84+12.82+51.96=862.65KN纵墙：外墙：单个体积：[（7.2×3.5）-（2.7×1.7×2）]×0.37=5.93m3数量：12总重：5.93×12×5.5=391.21KN厕所外纵墙：体积：（7.2×3.5-1.8×1.9）×0.24=5.23m3总重：5.23×5.5×2=57.50KN内纵墙：单个体积：(7.2×3.5-1×2.1×2)×0.24=5.04m3单个重量：5.04×5.5=27.72KN数量：15总重：27.72×15=415.80KN纵墙总重：391.21+57.50+415.80=864.51KN（3）、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：第104页共104页 毕业设计书尺寸：2700mm×1700mm自重：0.4KN/m2数量：23重量：2.7×1.7×0.4×23=42.23KN（4）、门重计算：木门：尺寸：1000mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：9重量：1×2.1×0.15×9=2.84KN木门：尺寸：1500mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：9重量：1.5×2.1×0.15×9=4.25KN玻璃门：尺寸：5400mm×3000mm自重：0.4KN/m2数量：3重量：5.4×3×0.4×3=19.44KN总重：2.84+4.25+19.44=26.53KN（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.8×54.6=917.28（m2）恒载：4.23×917.28=3880.09KN第104页共104页 毕业设计书活载：2.0×917.28=1834.56KN由以上计算可知，一层重力荷载代表值为G1=G恒+0.5×G活=（556+36）×1.05+528.5×1.05+1510×1.05+862.65+864.51+26.53+3880.08+1834.56×0.5=9243.075KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。2、第二～五层：（1）、梁：类别净跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量(根)单重（KN）总重（KN）横梁6600300×700251.391634.755561800250×400250.1884.536纵梁7200300×700251.511437.75528.5柱：类别计算高度（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量（根）单重（KN）总重（KN）柱3300600×600251.1884029.71188（2）、内外填充墙重的计算：横墙：AB跨、CD跨墙：墙厚370mm，计算长度6600mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：0.37×6.6×2.6=6.35m3单跨重量：6.35×5.5=34.92KN第104页共104页 毕业设计书数量：4总重：34.92×4=139.68KNAB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6600mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：0.24×6.6×2.6=4.12m3单跨重量：4.12×5.5=22.65KN数量：22总重：22.65×22=498.33KNBC跨墙：墙厚370mm，计算长度1800mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：（1.8×2.6-1.5×1.7）×0.37=0.79m3单跨重量：0.79×5.5=4.33KN数量：2总重：4.33×2=8.67KN厕所横墙：墙厚240mm，计算长度7200-2400=4800mm，计算高度3300-100=3200mm。单跨体积：0.24×4.8×3.2=3.69m3单跨重量：3.69×5.5=20.28KN数量：2总重：20.28×2=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：第104页共104页 毕业设计书外墙：单个体积：[（7.2×2.6）-（2.7×1.7×2）]×0.37=3.53m3数量：14总重：3.53×14×5.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.2×2.6-1.8×1.9）×0.24=5.01m3总重：5.01×5.5×2=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.2×2.6-1×2.1×2)×0.24=4.82m3单个重量：4.82×5.5=26.53KN数量：16总重：26.53×16=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3）、窗户计算（钢框玻璃窗）：办公室窗户：尺寸：2700mm×1700mm自重：0.4KN/m2数量：28重量：2.7×1.7×0.4×28=51.41KN（4）、门重计算：木门：尺寸：1000mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：15第104页共104页 毕业设计书重量：1×2.1×0.15×15=4.725KN木门：尺寸：1500mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：9重量：1.5×2.1×0.15×9=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.8×54.6=917.28（m2）恒载：4.23×917.28=3880.09KN活载：2.0×917.28=1834.56KN由以上计算可知，二～五层重力荷载代表值为G2=G恒+0.5×G活=（556+36）×1.05+528.5×1.05+1188×1.05+687.28+751.41+51.41+8.975+3880.09+1834.56×0.5=8720.73KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。3、第六层重力荷载代表值的计算：（1）、梁：类别净跨（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量(根)单重（KN）总重（KN）横梁6600300×700251.391634.755561800250×400250.1884.536纵梁7200300×700251.511437.75528.5第104页共104页 毕业设计书柱：类别计算高度（mm）截面（mm）密度（KN/m3）体积（m3）数量（根）单重（KN）总重（KN）柱3300600×600251.1884029.71188（2）、内外填充墙重的计算：横墙：AB跨、CD跨墙：墙厚370mm，计算长度6600mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：0.37×6.6×2.6=6.35m3单跨重量：6.35×5.5=34.92KN数量：4总重：34.92×4=139.68KNAB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6600mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：0.24×6.6×2.6=4.12m3单跨重量：4.12×5.5=22.65KN数量：22总重：22.65×22=498.33KNBC跨墙：墙厚370mm，计算长度1800mm，计算高度3300-700=2600mm。单跨体积：（1.8×2.6-1.5×1.7）×0.37=0.79m3单跨重量：0.79×5.5=4.33KN数量：2总重：4.33×2=8.67KN第104页共104页 毕业设计书厕所横墙：墙厚240mm，计算长度7200-2400=4800mm，计算高度3300-100=3200mm。单跨体积：0.24×4.8×3.2=3.69m3单跨重量：3.69×5.5=20.28KN数量：2总重：20.28×2=40.55KN横墙总重：139.68+498.33+8.67+40.55=687.28KN纵墙：外墙：单个体积：[（7.2×2.6）-（2.7×1.7×2）]×0.37=3.53m3数量：14总重：3.53×14×5.5=271.79KN厕所外纵墙：体积：（7.2×2.6-1.8×1.9）×0.24=5.01m3总重：5.01×5.5×2=55.11KN内纵墙：单个体积：(7.2×2.6-1×2.1×2)×0.24=4.82m3单个重量：4.82×5.5=26.53KN数量：16总重：26.53×16=424.51KN纵墙总重：271.79+55.11+424.51=751.41KN（3）、窗户计算（钢框玻璃窗）：第104页共104页 毕业设计书办公室窗户：尺寸：2700mm×1700mm自重：0.4KN/m2数量：28重量：2.7×1.7×0.4×28=51.41KN（4）、门重计算：木门：尺寸：1000mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：15重量：1×2.1×0.15×15=4.725KN木门：尺寸：1500mm×2100mm自重：0.15KN/m2数量：9重量：1.5×2.1×0.15×9=4.25KN总重：4.725+4.25=8.975KN（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：面积：16.8×54.6=917.28（m2）恒载：4.16×917.28+0.9×0.24×146.16=3847.45KN活载：2.0×917.28=1834.56KN雪载：0.35×917.28=321.05KN由以上计算可知，六层重力荷载代表值为第104页共104页 毕业设计书G2=G恒+0.5×G活=（556+36）×1.05+528.5×1.05+1188×1.05+687.28+751.41+51.41+8.975+3847.45+（1834.56+321.05）×0.5=8848.615KN注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi的计算结果如下图所示：各质点的重力荷载代表值第三部分：框架侧移刚度的计算一、横梁线刚度ib的计算：类别Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N·mm）1.5EcI0/l（N·mm）2EcI0/l（N·mm）AB跨、CD跨3.0×104300×7008.57×72003.57×5.36×7.14×第104页共104页 毕业设计书109101010101010BC跨3.0×104250×4001.33×10924001.67×10102.50×10103.34×1010一、柱线刚度ic的计算：I=bh3/12层次hc（mm）Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）Ic（mm4）EcIc/hc（N·mm）142003.0×104600×6001.08×10107.71×10102--633003.0×104600×6001.08×10109.82×1010三、各层横向侧移刚度计算：(D值法)1、底层A，D：K=5.36/9.82=0.54αc=(0.5+K)/(2+K)=0.41Di6=αc×12×ic/h2=0.41×12×7.71×1010/42002=21475B，C：K=（5.36+3.34）/7.71=1.13αc=(0.5+K)/(2+K)=0.52Di6=αc×12×ic/h2=0.52×12×7.71×1010/42002=27286∑D1=21475×2+27286×2=97523第104页共104页 毕业设计书2、第二～六层：A，D：K=5.36×2/（9.82×2）=0.546αc=K/(2+K)=0.214Di1=αc×12×ic/h2=0.214×12×9.82×1010/33002=23198B，C：K=（5.36+3.34）/9.82=0.88αc=K/(2+K)=0.31Di6=αc×12×ic/h2=0.31×12×9.82×1010/33002=33544∑D2=23198×2+33544×2=113484∑D1/∑D2=97523/113484=0.86>0.7，故该框架为规则框架。第四部分：横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算一、横向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT（uT）1/2第104页共104页 毕业设计书注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。uT按以下公式计算：VGi=∑Gk（△u）i=VGi/∑DijuT=∑（△u）k注：∑Dij为第i层的层间侧移刚度。（△u）i为第i层的层间侧移。（△u）k为第k层的层间侧移。s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表：结构顶点的假想侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）68848.6158824.615975239.049181.32358720.4317545.0459752317.991172.27448720.4326265.4759752326.933154.28338720.4334985.9059752335.875127.3528720.4343706.3359752344.81691.47519243.7552950.08511348446.65946.659T1=1.7ψT（uT）1/2=1.7×0.6×(0.181323)1/2=0.434(s)第104页共104页 毕业设计书二、水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85∑Gi=0.85×（8848.615+8720.73×4+9243.73）=45028.975（KN）2、计算水平地震影响系数а1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.40s。查表得设防烈度为7度的аmax=0.08а1=（Tg/T1）0.9аmax=（0.4/0.434）0.9×0.08=0.07433、结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.0743×45028.975=3347.30KN）因1.4Tg=1.4×0.4=0.56s0，说明x>al，则x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2若VA≤0，则Mmax=MA2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图：第104页共104页 毕业设计书VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得：VA=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l第1层AB跨梁：梁上荷载设计值：q1=1.2×8.46=10.15KN/mq2=1.2×（14.22+0.5×7.2）=21.38KN/m左震：MA=270.47/0.75=360.63KN·mMB=-367.14/0.75=-489.52KN·mVA=-（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2=-（360.63+489.52）/7.2+10.15×7.2/2+21.38×7.2/3=-30.22KN<0则Mmax发生在左支座，Mmax=1.3MEk-1.0MGE=1.3×347.06-（65.86+0.5×19.19）=375.72KN·mγReMmax=0.75×375.72=281.79KN·m右震：MA=-406.29/0.75=-541.72KN·mMB=226.48/0.75=301.97KN·mVA=-（MA-MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2=（541.72+301.97）/7.2+10.15×7.2/2+21.38×7.2/3=205.03KN由于205.03-（2×10.15+21.38）×2.4/2=155.01>0，故x>al=l/3=2.4mx=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（205.03+1.2×21.38）/（10.15+21.38）第104页共104页 毕业设计书=5.73mMmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=-541.72+205.03×5.73-（10.15+21.38）×（5.73）2/2+21.38×2.4×（5.73-2.4/3）/2=241.98KN·mγREMmax=0.75×241.98=181.48KN·m其它跨间的最大弯矩计算结果见下表：跨间最大弯矩计算结果表层次123跨ABBCABBCABBCMmax281.79214.91234.07191.00206.00178.40层次456跨ABBCABBCABBCMmax151.44134.1581.5188.2029.2638.434、梁端剪力的调整：抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]（1）、对于第6层:AB跨：受力如图所示：第104页共104页 毕业设计书梁上荷载设计值：q1=1.2×4.5=5.4KN/mq2=1.2×（19.26+0.5×7.2）=27.43KN/mVGb=5.4×7.2/2+27.43×4.8/2=85.27KNln=7.2-0.65=6.55m左震：Mlb=18.54/0.75=24.72KN·mMrb=-132.97/0.75=-177.29KN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×（24.72+177.29）/6.55+85.27]=91.71KN右震：Mlb=147.21/0.75=196.28KN·mMrb=6.4/0.75=8.53KN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×（196.28+8.53）/6.55+85.27]=92.09KNBC跨：受力如图所示：梁上荷载设计值：q1=1.2×2.5=3.0KN/mq2=1.2×（9.63+0.5*3.6）=13.72KN/mVGb=3.0×2.4/2+13.72×1.2/2=11.83KN第104页共104页 毕业设计书ln=2.4-0.65=1.75m左震：Mlb=Mrb=36.72/0.75=48.96KN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×2×48.96/1.75+11.83]=59.23KN右震：Mlb=Mrb=57.21/0.75=76.28KN·mV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]=0.75×[1.2×2×76.28/1.75+11.83]=87.33KN（2）、对于第1-5层:AB跨：q1=1.2×8.46=10.15KN/mq2=1.2×（14.22+0.5×7.2）=21.38KN/mVGb=10.15×7.2/2+21.38×4.8/2=87.85KNBC跨：q1=1.2×2.5=3.0KN/mq2=1.2×（7.11+0.5×3.6）=10.69KN/mVGb=3.0×2.4/2+10.69×1.2/2=10.01KN剪力调整方法同上，结果见47页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。六、框架柱的内力组合：取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表：横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM第104页共104页 毕业设计书12NNminNmax6柱顶M58.8416.43-85.0085.00-22.53143.2295.8693.61143.22-22.5295.86N195.3751.84-20.8220.82178.86219.46315.59307.02219.46178.86315.59柱底M-36.41-10.9418.66-18.66-19.50-55.89-60.09-59.01-60.09-19.50-60.09N233.3951.84-20.8220.82213.08253.68366.92352.64366.92213.08366.925柱顶M26.427.94-125.30125.30-94.82149.5243.6142.82149.52-94.8243.61N428.25103.68-58.6258.62374.93489.24681.82659.05489.24374.93681.82柱底M-30.65-9.2161.72-61.7228.45-91.91-50.59-49.67-91.9128.45-50.59N466.27103.68-58.6258.62409.14523.45733.14704.68523.45409.14733.144柱顶M30.659.21-152.88152.88-117.3180.7950.5949.67180.79-117.3350.59N661.13155.52-115.13115.13552.75777.251048.051011.1777.25552.751048.05柱底M-30.65-9.21101.92-101.9267.64-131.10-50.59-49.67-131.1067.64-50.59N699.15155.52-115.13115.13586.97811.471099.371056.7811.47586.971099.373柱顶M30.659.21-168.64168.64-132.7196.1550.5949.67196.15-132.7050.59N894.01207.36-187.91187.91714.711081.131414.271363.11081.13714.711414.27柱底M-31.00-9.31137.98-137.98102.44-166.62-51.16-50.23-166.62102.44-51.16N932.03207.36-187.91187.91748.931115.351465.601408.71115.35748.931465.602柱顶M30.169.08-161.28161.28-126.0188.4849.8048.90188.48-126.0249.80N1126.9259.20-267.10267.10870.421391.261780.501715.21391.26870.421780.50柱底M-34.58-10.48197.12-197.12156.35-228.03-57.16-56.17-228.03156.35-57.16N1164.9259.20-267.10267.10904.641425.481831.831760.81425.48904.641831.831柱顶M21.686.59-149.94149.94-123.7168.6735.8635.24168.67-123.7135.86N1359.8311.04-357.58357.581015.11712.402146.732067.21712.401015.122146.73柱底M-10.84-3.30405.39-405.39384.01-406.50-17.93-17.63-406.50384.01-17.93N1397.8311.04-357.58357.581049.31746.622198.062112.81746.621049.342198.06第104页共104页 毕业设计书横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGk调幅后SQk调幅后SEk（1）SEk（2）γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax6柱顶M-41.56-11.57-113.08113.08-152.8667.64-67.68-66.07-152.86-152.86-67.68N246.5969.12-19.3219.32234.20271.87402.02392.68234.20234.20402.02柱底M28.537.8248.46-48.4676.44-18.0546.3445.1876.4476.4446.34N284.6169.12-19.3219.32268.42306.09453.34438.30268.42268.42453.345柱顶M-22.61-6.13-174.88174.88-193.62147.40-36.65-35.71-193.62-193.62-36.65N523.59138.24-60.8160.81474.15592.73845.09821.84474.15474.15845.09柱底M24.866.77116.59-116.59139.10-88.2540.3339.31139.10139.1040.33N561.61138.24-60.8160.81508.37626.95896.41867.47508.37508.37896.414柱顶M-24.86-6.77-218.41218.41-238.37187.53-40.33-39.31-238.37-238.37-40.33N800.59207.36-132.22132.22684.93942.761288.161251.0684.93684.931288.16柱底M24.866.77178.70-178.70199.65-148.8140.3339.31199.65199.6540.33N838.61207.36-123.22123.22727.92968.201339.481296.6727.92727.921339.483柱顶M-24.86-6.77-262.83262.83-281.68230.84-40.33-39.31-281.68-281.68-40.33N1077.6276.48-207.19207.19892.241296.261731.231680.2892.24892.241731.23柱底M25.206.80215.04-215.04235.40-183.9240.8239.76235.40235.4040.82N1115.6276.48-207.19207.19926.451330.481782.551725.8926.45926.451782.552柱顶M-24.31-6.72-256.95256.95-275.43225.62-39.54-38.58-275.43-275.43-39.54N1354.6345.60-295.57295.571086.471662.832174.302109.41086.471086.472174.30柱底M26.877.63301.64-301.64321.72-266.4843.9042.93321.72321.7243.90N1392.6345.60-295.57295.571120.691697.052225.622155.01120.691120.692225.621M-17.10-5.01-228.73228.73-240.66205.37-28.10-27.53-240.66-240.66-28.10第104页共104页 毕业设计书柱顶N1631.6414.72-393.38393.381271.512038.602617.372538.51271.511271.512617.37柱底M8.552.50424.79-424.79422.99-405.3514.0413.76422.99422.9914.04N1669.6414.72-393.38393.381305.732072.822668.692584.11305.731305.732668.69七、柱端弯矩设计值的调整：1、A柱：第6层，按《抗震规范》，无需调整。第5层，柱顶轴压比[uN]=N/Acfc=489.24×103/14.3/5502=0.08<0.15，无需调整。柱底轴压比[uN]=N/Acfc=523.45×103/14.3/5502=0.087<0.15，无需调整。第4层，同理也无需调整。第3层，柱顶轴压比[uN]=N/Acfc=1081.13×103/14.3/5502=0.179>0.15。可知，一、二、三层柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。ΣMb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。ηc柱端弯矩增大系数，二级取1.2。第104页共104页 毕业设计书横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整（相当于本层柱净高上下端的弯矩设计值）层次654321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）143.2260.09149.5291.91180.79199.89199.89216.62216.62240.19247.36508.12γREN219.46366.92489.24523.45777.25811.471081.131115.351391.261425.481712.401746.622、B柱：第6层，按《抗震规范》，无需调整。经计算当轴力N=fcAc=0.15×14.3×6502/103=902.26KN时，方符合调整的条件，可知B柱调整图如下：第104页共104页 毕业设计书横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次654321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb）152.8676.44193.62139.10238.37199.65281.68322.41322.41351.11361.58528.74γREN234.20268.42474.15508.37684.93727.92892.24926.451086.471120.691271.511305.73八、柱端剪力组合和设计值的调整：例：第6层：恒载SGk=（M上+M下）/h=（-54.84-36.41）/3.3=-25.35活载SQk=（M上+M下）/h=（-16.43-10.94）/3.3=-7.6地震作用SEk=（M上+M下）/h=（85.00+18.66）/3.3=28.79调整：1.2×（143.22+60.09）/3.3=67.77横向框架A柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]126-25.35-7.6028.79-28.791.84-54.31-41.82-41.0667.775-15.85-4.7674.79-74.7956.51-89.33-26.16-25.6880.484-17.03-5.1270.78-70.7851.38-86.64-28.11-27.60126.893-17.12-5.1485.17-85.1765.32-100.76-28.25-27.74138.842-17.98-5.4399.56-99.5678.45-115.70-29.70-29.18152.27第104页共104页 毕业设计书1-6.92-2.10118.16-118.16108.03-122.38-11.44-11.24192.89同理，横向框架B柱剪力组合与调整（KN）层次SGkSQkSEk1SEk2γRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRe[ηvc（Mbc+Mlc）/hn]12619.475.3944.87-44.8763.70-23.8031.6730.9176.43513.193.5880.96-80.9692.42-65.4521.3920.84110.91413.813.76110.31-110.31121.67-93.4322.4021.84146.01313.913.77132.74-132.74143.64-115.2122.5521.97201.36214.223.74155.16-155.16165.76-136.8022.9422.30224.5115.461.60139.05-139.05141.21-129.948.978.79227.32第六部分：截面设计一、框架梁：以第1层AB跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间：Mmax=281.79KN·m支座A：Mmax=406.29KN·m支座Bl：Mmax=367.14KN·m调整后剪力：V=182.70KN2、梁正截面受弯承载力计算：第104页共104页 毕业设计书抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1）、考虑跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=7.8/3=2.6m=2600mm，梁内纵向钢筋选II级热扎钢筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=h-a=700-35=665mm，因为fcmbf，hf，（h0-hf，/2）=13.4×2600×100×（665-100/2）=2142.66KN·m>994.06KN·m属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：αs=M/（fcmbf，h02）=281.79×106/13.4/2600/6652=0.018ξ=1-（1-2αs）1/2=0.018As=ξfcmbf，h0/fy=0.018×13.4×2600×665/310=1379.65mm2实配钢筋2Ф25、2Ф22，As=1742mm2。ρ=1742/300/665=0.8%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=310×第104页共104页 毕业设计书1742/13.4/2600/665<0.23，符合二级抗震设计要求。（2）、考虑两支座处：将下部跨间截面的2Ф25、2Ф22钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1742mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）=[406.29×106-310×1742×(665-35)]/13.4/300/6652=0.372ξ=1-（1-2αs）1/2=0.224可近似取,As=M/fy/(h0-a,)=406.29×106/310/（665-35）=2080.337mm2实配钢筋4Ф25、2Ф22，As=2724mm2支座Bl上部：As=M/fy/(h0-a,)=367.14×106/310/（665-35）=1879.88mm2实配钢筋4Ф25、2Ф22，As=2724mm2。ρ=2724/300/665=1.3%>ρmin=0.3%，又As，/As=1742/2724=0.64>0.3，满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算：（1）、验算截面尺寸：hw=h0=665mmhw/b=665/300=2.22<4,属厚腹梁。0.25fcmbh0=0.25×14.3×300×665=713212.5N>V=182700N可知，截面符合条件。（2）、验算是否需要计算配置箍筋：第104页共104页 毕业设计书0.07fcmbh0=0.07×14.3×300×665=199699.5N>V=182700N可知，需按构造配箍。（3）、箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：梁端加密区箍筋取Ф8@100，箍筋用I级Q235热扎钢筋，fyv=210N/mm,则0.07fcmbh0+1.5fyvnAsv1h0/s=0.07×14.3×300×665+1.5×210×2×50.3×665/100=348712.4N>182700Nρsv=nAsv1/bs=2*50.3/100/300=0.34%>ρsvmin=0.02fcm/fyv=0.02×14.3/210=0.14%加密区长度取0.85m，非加密区箍筋取Ф8@150。箍筋配置，满足构造要求。配筋图如下图所示：第104页共104页 毕业设计书其它梁的配筋计算见下表：层次截面M（KN·m）ξ计算As，（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A406.29<02472.864Ф25、2Ф22(2724)0.642.6加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl367.14<02234.574Ф25、2Ф22(2724)AB跨间281.790.101582.582Ф25、2Ф22(1742)支座Br226.77<02209.414Ф25、2Ф22(2724)0.804.8加密区四肢Ф8@80非加密区四肢Ф8@100BC跨间214.910.051931.364Ф25(1964)第104页共104页 毕业设计书2支座A361.03<02197.364Ф25、2Ф22(2724)0.622.3加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl335.24<02108.444Ф25、2Ф22(2724)AB跨间234.070.091400.712Ф25、2Ф22(1742)支座Br202.110.311975.664Ф25、2Ф22(2724)0.874.3加密区四肢Ф8@100非加密区四肢Ф8@150BC跨间191.000.051724.414Ф25(1964)3支座A333.15<02027.694Ф25、2Ф22(2724)0.602.0加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl318.29<01937.264Ф25、2Ф22(2724)AB跨间206.000.081162.122Ф25、2Ф22(1742)支座Br189.400.231851.394Ф25、2Ф22(2724)0.843.80加密区四肢Ф8@100非加密区四肢Ф8@150BC跨间178.400.041590.364Ф25(1964)4支座A278.59<01695.604Ф25、2Ф22(2724)0.541.6加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl258.67<01574.364Ф25、2Ф22(2724)AB跨间151.440.07891.012Ф25、2Ф22(1742)支座Br145.150.161418.844Ф25、2Ф22(2724)0.853.0加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间134.150.031211.714Ф25(1964)5支座A210.98<01284.134Ф25、2Ф22(2724)0.351.2加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl196.86<01198.174Ф25、2Ф22(2724)AB跨间81.510.05479.982Ф25、2Ф22(1742)第104页共104页 毕业设计书支座Br98.260.03960.484Ф25、2Ф22(2724)1.132.4加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间88.200.03795.184Ф25(1964)6支座A147.21<0895.984Ф25、2Ф22(2724)0.310.8加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl132.97<0809.304Ф25、2Ф22(2724)AB跨间29.260.04170.092Ф25、2Ф22(1742)支座Br57.210.07559.244Ф25、2Ф22(2724)0.761.2加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间38.430.01340.794Ф25(1964)二、框架柱：1、柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN·m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱660056014.3190.9690.36489.233.46>20.086<0.8560056014.3199.36107.31697.933.05>20.123<0.8第104页共104页 毕业设计书460056014.3266.52169.191081.962.58>20.191<0.8360056014.3288.83185.121487.132.56>20.262<0.8260056014.3320.25203.031900.642.59>20.335<0.8160056014.3677.49257.192328.833.99>20.353<0.8B柱660056014.3203.81101.91357.893.28>20.063<0.8560056014.3258.16147.88677.832.86>20.120<0.8460056014.3317.83194.68970.562.68>20.171<0.8360056014.3429.88268.481235.272.62>20.218<0.8260056014.3468.15299.351494.252.56>20.264<0.8160056014.3704.99303.091740.973.52>20.264<0.8例：第1层A柱：柱截面宽度：b=600mm柱截面有效高度：h0=600-40=560mm混凝土轴心抗压强度设计值：fcm=14.3N/mm2柱端弯矩计算值：Mc取上下端弯矩的最大值。Mc=508.12/0.75=677.49（KN·m）柱端剪力计算值：Vc=192.89/0.75=257.19KN柱轴力N取柱顶、柱底的最大值：N=1746.62/0.75=2328.83KN剪跨比：Mc/Vch0=677.49*103/257.19/560=4.70>2轴压比：N/fcmbh0=2328.83*103/14.3/600/560=0.485<0.82、柱正截面承载力计算：先以第1层A柱为例，（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=508.12KN·m，N=1746.62KN第104页共104页 毕业设计书轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=508.12×106/(1746.62×103)=290.92mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即600/30=20mm，故取ea=20mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.0H=4.2m初始偏心矩：ei=e0+ea=290.92+20=310.92mm因为长细比l0/h=4200/600=7>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（1746.62×103）=1.5>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72×560/1400/310.92=1.018轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.018×310.92+600/2-40=576.52mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=1746.62×103/14.3/600/560=0.264<ξb=0.544为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,/(h0-as,)=[1746.62×103×576.52-0.264×(1-0.5×0.264)×14.3×600×第104页共104页 毕业设计书5602]/310/(560-40)=668.41(mm2)(2)、最不利组合二：Nmax=2198.06KN，M=-17.93KN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=17.93×106/(2198.06×103)=8.16mm初始偏心矩：ei=e0+ea=8.16+20=28.16mm长细比l0/h=4200/600=7>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6002/（2198.06×103）=1.594>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+72×560/1400/31.49=1.674ηei=1.674×28.16=52.71mm<0.3h0=0.3×560=198mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=52.71+600/2-40=362.71mmξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=2198.06KN<ξbfcmbh0=0.544×14.3×700×660=3593.99KN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×700×700=980mm2选4Ф20，As,=As=1256mm2总配筋率ρs=3×1256/600/560=0.82%>0.8%3、柱斜截面受剪承载力计算：以第1层A柱为例，第104页共104页 毕业设计书查表可知：框架柱的剪力设计值Vc=192.89KN剪跨比λ=3.99>3，取λ=3轴压比n=0.353考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1746.62KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×6002/103=2102.1KN故取N=1746.62KN1.05ftbh0/(λ+1)+0.056N=1.05×1.5×600×560/(3+1)+0.056×1746.62×103=279723.22N>192890N故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=0.09，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.09×14.3/210=0.6%柱箍筋的体积配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=78.5×550×8/100/550/550=1.0%>0.6%,符合构造要求。注：Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度。Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。非加密区还应满足s<10d=200mm,故箍筋配置为4Ф10@150，第104页共104页 毕业设计书其它各层柱的配筋计算见下表：柱A柱层次123截面尺寸600×600600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）508.12-17.93240.1957.16216.6251.16N（KN）1746.622198.061425.481831.831115.351465.60V（KN）192.89152.27138.84e0（mm）290.928.16168.5031.20194.2234.91ea（mm）202020202020l0（m）4.2423.33.33.33.3ei（mm）314.2531.49190.1752.87215.8956.58l0/h6.716.715.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0681.6741.0701.2531.0621.236e（mm）645.62362.71488.48351.25514.28354.93ξ0.2640.2510.197计算As=As’（mm2）668.41980.00<0845.00<0845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150第104页共104页 毕业设计书柱A柱层次456截面尺寸600×650600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）199.8950.59149.5250.59143.2260.09N（KN）811.471099.37489.24733.14219.46366.92V（KN）126.8980.4867.77e0（mm）246.3346.02305.6269.00652.60163.77ea（mm）202020202020l0（m）3.33.33.33.33.33.3ei（mm）268.0067.69327.2990.67674.27185.44l0/h5.545.545.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0501.1981.0411.1471.0201.072e（mm）566.40366.09625.71389.00972.76483.79ξ0.1430.0860.0390.065计算As=As’（mm2）2.21845.00121.49845.00459.67<0实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大大配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150第104页共104页 毕业设计书柱B柱层次123截面尺寸600×600600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）528.7414.04351.1143.90322.4140.82N（KN）1305.732668.691120.692225.62926.451782.55V（KN）227.32224.51201.36e0（mm）404.945.26313.3019.72348.0022.90ea（mm）202020202020l0（m）4.24.23.33.33.33.3ei（mm）428.2728.59334.9741.39369.6744.57l0/h6.716.715.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0501.7421.0401.3231.0361.300e（mm）759.68359.80633.37339.76667.99342.94ξ0.1980.1980.163计算As=As’（mm2）1093.34980.00525.14845.00571.83845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150柱B柱第104页共104页 毕业设计书层次456截面尺寸600×600600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）238.3740.33193.6240.33152.8646.34N（KN）684.931339.48474.15896.41234.20453.34V（KN）146.01110.9176.43e0（mm）348.0230.11408.3544.99652.69102.22ea（mm）202020202020l0（m）3.33.33.33.33.33.3ei（mm）369.6951.78430.0266.66674.36123.89l0/h5.545.545.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0361.2581.0311.2011.0201.108e（mm）668.00350.14728.35365.06972.85422.27ξ0.1210.0840.041计算As=As’（mm2）364.20845.00379.29845.00503.36845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150第七部分：楼板设计一、楼板类型及设计方法的选择：第104页共104页 毕业设计书对于楼板，根据塑性理论，l02/l01<3时，在荷载作用下，在两个正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2，故属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。二、设计参数：1、双向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图：2、房间①的计算：一、基本资料：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=7200mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。第104页共104页 毕业设计书二、计算结果：　Mx=(0.03875+0.00530/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=6.09kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09042+0.02040/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=1.41kN·MMx=6.09+1.41=7.50kN·MAsx=494.97mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%　My=(0.00530+0.03875/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=2.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02040+0.09042/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.57kN·MMy=2.00+0.57=2.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08165*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=13.72kN·MAsx"=937.16mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05708*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.59kN·MAsy"=737.87mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)第104页共104页 毕业设计书ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.00530+0.03875/5)*(1.0*6.7+1.0*2.0)*3.9^2=1.73kN·M　Mq=(0.00530+0.03875/5)*(1.0*6.7+0.5*2.0)*3.9^2=1.53kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.73/(0.87*81.*251.)=97.84N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503第104页共104页 毕业设计书ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*97.84)=-0.938　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/81.=0.00310⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.*251.*81.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00310/(1+3.5*0.00)]=593.11kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.73/[1.53*(2-1)+1.73]*593.11=314.572kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00247*8.7*3.9^4/314.572=15.869mmf/L＝15.869/3900.=1/246.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：第104页共104页 毕业设计书①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.29*10^6/(0.87*81.*503.)=149.23N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*149.23)=0.432　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.432*149.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005)=0.083，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.73*10^6/(0.87*73.*251.)=108.56N/mm第104页共104页 毕业设计书矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*108.56)=0.177　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*108.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.028，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝10.84*10^6/(0.87*77.*1005.)=160.99N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝1005./50000.=0.020ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.02*160.99)=0.790第104页共104页 毕业设计书　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.790*161.0/210000.*(1.9*20.+0.08*22.86/0.02011)=0.164，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.58*10^6/(0.87*79.*628.)=175.52N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*175.52)=0.646　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.646*175.5/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01257)=0.167，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：第104页共104页 毕业设计书　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝10.84*10^6/(0.87*77.*1005.)=160.99N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝1005./50000.=0.020ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.02*160.99)=0.790　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.790*161.0/210000.*(1.9*20.+0.08*22.86/0.02011)=0.164，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.58*10^6/(0.87*79.*628.)=175.52N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2第104页共104页 毕业设计书ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*175.52)=0.646　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.646*175.5/210000.*(1.9*20.+0.08*17.14/0.01257)=0.167，满足规范要求！3、房间②的计算：一、基本资料：荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=7200mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03875+0.00530/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=6.09kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：第104页共104页 毕业设计书　Mxa=(0.09042+0.02040/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=1.41kN·MMx=6.09+1.41=7.50kN·MAsx=494.97mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%　My=(0.00530+0.03875/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=2.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02040+0.09042/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.57kN·MMy=2.00+0.57=2.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08165*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=13.72kN·MAsx"=937.16mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05708*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.59kN·MAsy"=737.87mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%4、房间③的计算：一、基本资料：　荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2第104页共104页 毕业设计书　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=7200mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03875+0.00530/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=6.09kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09042+0.02040/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=1.41kN·MMx=6.09+1.41=7.50kN·MAsx=494.97mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%　My=(0.00530+0.03875/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=2.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02040+0.09042/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.57kN·MMy=2.00+0.57=2.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%第104页共104页 毕业设计书　Mx"=0.08165*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=13.72kN·MAsx"=937.16mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05708*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.59kN·MAsy"=737.87mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%5、房间④的计算：一、基本资料：　荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=4200mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02079+0.01690/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=3.70kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.04297+0.03614/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.75kN·M第104页共104页 毕业设计书Mx=3.70+0.75=4.45kN·MAsx=281.86mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　My=(0.01690+0.02079/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=3.22kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03614+0.04297/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.67kN·MMy=3.22+0.67=3.89kN·MAsy=283.92mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.335%　Mx"=0.05663*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.51kN·MAsx"=618.91mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05336*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=8.96kN·MAsy"=683.05mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%6、房间⑤的计算：一、基本资料：荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2第104页共104页 毕业设计书　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=2400mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.00822+0.03599/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*2.4^2=0.89kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02514+0.07972/5)*(1.4*1.0)*2.4^2=0.23kN·MMx=0.89+0.23=1.13kN·MAsx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.03599+0.00822/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*2.4^2=2.18kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07972+0.02514/5)*(1.4*1.0)*2.4^2=0.48kN·MMy=2.18+0.48=2.66kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.05710*(1.35*6.7+0.98*2.0)*2.4^2=3.63kN·M第104页共104页 毕业设计书Asx"=257.54mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My"=0.07842*(1.35*6.7+0.98*2.0)*2.4^2=4.99kN·MAsy"=310.21mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%7、房间⑥的计算：一、基本资料：荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=2400mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.00822+0.03599/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*2.4^2=0.89kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02514+0.07972/5)*(1.4*1.0)*2.4^2=0.23kN·MMx=0.89+0.23=1.13kN·M第104页共104页 毕业设计书Asx=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My=(0.03599+0.00822/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*2.4^2=2.18kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07972+0.02514/5)*(1.4*1.0)*2.4^2=0.48kN·MMy=2.18+0.48=2.66kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.05710*(1.35*6.7+0.98*2.0)*2.4^2=3.63kN·MAsx"=257.54mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　My"=0.07842*(1.35*6.7+0.98*2.0)*2.4^2=4.99kN·MAsy"=310.21mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%8、房间⑦的计算：一、基本资料：　荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=7200mm第104页共104页 毕业设计书　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03875+0.00530/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=6.09kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09042+0.02040/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=1.41kN·MMx=6.09+1.41=7.50kN·MAsx=494.97mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%　My=(0.00530+0.03875/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=2.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02040+0.09042/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.57kN·MMy=2.00+0.57=2.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08165*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=13.72kN·MAsx"=937.16mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)第104页共104页 毕业设计书ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05708*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.59kN·MAsy"=737.87mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%9、房间⑧的计算：一、基本资料：荷载：　永久荷载标准值：g＝6.73kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=7200mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB235计算方法：弹性算法。泊松比：μ＝1/5.考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03875+0.00530/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=6.09kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.09042+0.02040/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=1.41kN·MMx=6.09+1.41=7.50kN·MAsx=494.97mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)第104页共104页 毕业设计书ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%　My=(0.00530+0.03875/5)*(1.35*6.7+0.98*1.0)*3.9^2=2.00kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02040+0.09042/5)*(1.4*1.0)*3.9^2=0.57kN·MMy=2.00+0.57=2.57kN·MAsy=235.99mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%　Mx"=0.08165*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=13.72kN·MAsx"=937.16mm2，实配φ16@200(As＝1005.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝1.005%　My"=0.05708*(1.35*6.7+0.98*2.0)*3.9^2=9.59kN·MAsy"=737.87mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.628%第八部分：楼梯设计一、设计参数：1、楼梯结构平面布置图：第104页共104页 毕业设计书1、层高3.3m，踏步尺寸150mm×300mm，采用混凝土强度等级C20，钢筋I级，楼梯上均布活荷载标准值q=2.0KN/m2。二、楼梯板计算：板倾斜度tgα=150/300=0.5cosα=0.894设板厚h=120mm，约为板斜长的1/30。取1m宽板带计算。1、荷载计算：梯段板的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98三角形踏步0.3×0.15×25/2/0.3=1.88斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.6活荷载2.0荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=6.6×1.2+2.0×1.4=10.72KN/m2、截面设计：板水平计算跨度ln=3.9m第104页共104页 毕业设计书弯矩设计值M=pln2/10=10.72×3.92/10=16.31KN·mh0=120-20=100mmαs=M/（fcmbh02）=16.31×106/11/1000/1002=0.148rs=0.947As=M/（rsfyh0）=16.31×106/0.947/210/100=820.13mm2选Φ12@125,实有As=904mm2分布筋Φ8，每级踏步下一根。一、平台板计算：设平台板厚h=120mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算：平台板的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层0.65120厚混凝土板0.12×25=3.00板底抹灰0.02×17=0.34小计3.99活荷载2.0荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=3.99×1.2+1.4×2.0=7.60KN/m2、截面设计：板的计算跨度l0=1.8-0.2/2+0.12/2=1.94m弯矩设计值M=pl02/10=7.60×1.942/10=2.86KN·m第104页共104页 毕业设计书h0=120-20=100mmαs=M/（fcmbh02）=2.86×106/11/1000/1002=0.026rs=0.985As=M/（rsfyh0）=2.86×106/0.985/210/100=138.26mm2选Φ6@180,实有As=157mm2分布筋Φ6，每级踏步下一根。一、平台梁计算：设平台梁截面b=200mmh=350mm1、荷载计算：平台梁的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载梁自重0.2×（0.35-0.07）×25=1.4梁侧粉刷0.02×（0.35-0.07）×2×17=0.19平台板传来2.74×2.1/2=2.88梯段板传来6.6×3.3/2=10.89小计15.36活荷载2.0×（3.3/2+2.1/2）=5.4荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=15.36×1.2+5.4×1.4=25.99KN/m2、截面设计：计算跨度l0=1.05ln=1.05*（3.9-0.24）=3.84m内力设计值M=pl02/8=25.99×3.842/8=47.98KN·mV=pln/2=25.99×（3.9-0.24）/2=47.56KN第104页共104页 毕业设计书截面按倒L形计算，bf，=b+5hf，=200+5×70=550mmh0=350-35=315mm经计算属第一类T形截面。αs=M/（fcmbh02）=47.98×106/11/550/3152=0.079rs=0.953As=M/（rsfyh0）=47.98×106/0.953/210/315=761.09mm2选3Φ20,实有As=941mm2斜截面受剪承载力计算，配置箍筋Φ6@200,则Vcs=0.07fcmbh0+1.5fyvnAsv1h0/s=0.07×10×200×315+1.5×210×2×28.3×315/200=72180N>51460N满足要求。第九部分:基础设计1、外柱独立基础的计算：（1）初步确定基底尺寸：当计算地基承载力时，取用荷载效应的设计值MK=384.01KN.MNK=1049.34KNVK=192.89KN地基承载力特征值fa=230KN/M2第104页共104页 毕业设计书由于冻土深度为1.65米，所以将基础埋深初步定为2米，基础高度为1.2米，基础与土平均自重为20KN/M2A=NK/（fa-roH）=1049.34/（230-20*2）=5.52mm2但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的面积增大20%～40%取1.3A=1.3*5.52=7.18mm2选用矩形a：b=1.5～2.0宽*长=2.8*4.5=12.6mm2满足要求。B=2.8m〈3.0m，低级承载力不必对宽度进行修正。混凝土强度等级：C20,fc=9.60N/mm2钢筋级别：HPB235,fy=210N/mm2基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：230.00kPa基础埋深：2.00m基础混凝土保护层厚度：40mm2基底反力计算:(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]pk=(Nk+Gk)/A=101.69pkmax=(Nk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=101.91pkmin=(Nk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=101.47各角点反力p1=101.47,p2=101.47,p3=101.91,p4=101.91(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]p=N/A=83.28pmax=N/A+Mx/Wx+My/Wy=83.58pmin=N/A-Mx/Wx-My/Wy=82.98各角点反力p1=82.98,p2=82.98,p3=83.58,p4=83.583地基承载力验算:第104页共104页 毕业设计书pk=101.69≤fa=230.00kPa,满足!4基础抗剪验算:第二阶对第一阶的下剪切面:Ac=2.95(mm2)抗剪切力:2385.93(kN)抗剪切满足系数:很大通过!第二阶对第一阶的右剪切面:Ac=1.83(mm2)抗剪切力:1484.58(kN)抗剪切满足系数:很大通过!第二阶对第一阶的上剪切面:Ac=2.95(mm2)抗剪切力:2385.93(kN)抗剪切满足系数:很大通过!第二阶对第一阶的左剪切面:Ac=1.83(mm2)抗剪切力:1484.58(kN)抗剪切满足系数:很大通过!柱对基础的下剪切面:Ac=3.74(mm2)抗剪切力:3029.46(kN)剪切力:413.73(kN)抗剪切满足系数:7.322通过!柱对基础的右剪切面:Ac=2.37(mm2)抗剪切力:1921.69(kN)剪切力:456.36(kN)抗剪切满足系数:4.211通过!柱对基础的上剪切面:第104页共104页 毕业设计书Ac=3.74(mm2)抗剪切力:3029.46(kN)剪切力:413.73(kN)抗剪切满足系数:7.322通过!柱对基础的左剪切面:Ac=2.37(mm2)抗剪切力:1921.69(kN)剪切力:456.36(kN)抗剪切满足系数:4.211通过!5基础抗冲验算:第二阶对第一阶的冲切：下截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:2231.75(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：右截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:1388.64(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：上截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:2231.75(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：左截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:1388.64(kN)抗冲切满足:通过!柱对承台的冲切：下截面:Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:32.18(kN)抗冲切满足系数:34.945通过!第104页共104页 毕业设计书柱对承台的冲切：右截面:Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:231.10(kN)抗冲切满足系数:4.865通过!柱对承台的冲切：上截面:Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:32.18(kN)抗冲切满足系数:34.945通过!柱对承台的冲切：左截面:Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:231.10(kN)抗冲切满足系数:4.865通过!6基础受弯计算:第二阶：下截面:M=161.82kN.mAs=896.51mm2/m右截面:M=508.51kN.mAs=1528.75mm2/m上截面:M=161.82kN.mAs=896.51mm2/m左截面:M=508.51kN.mAs=1528.75mm2/m7底板配筋:X向实配:14＠100(As=1539mm2)。Y向实配:12＠125(As=904mm2)。1、中柱独立基础的计算：基础尺寸(单位mm):b1=5000,b11=1300,a1=3200,a11=1600,h1=700,h2=700b2=5000,b21=1300,a2=3200,a21=1550第104页共104页 毕业设计书dx1=100,dx2=100,dy1=100,dy2=100a：设计值：Na=1305.73kN,Max=422.99kN.m,Vax=135.80kN,标准值：Nak=967.21kN,Maxk=313.33kN.m,Vaxk=100.59kN,b：设计值：Nb=1305.73kN,Mbx=422.99kN.m,Vbx=135.80kN,标准值：Nbk=967.21kN,Mbxk=313.33kN.m,Vbxk=100.59kN,混凝土强度等级：C20,fc=9.60N/mm2钢筋级别：HPB235,fy=210N/mm2基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：230.00kPa基础埋深：2.00m基础混凝土保护层厚度：40mm2基底反力计算:(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa):[相应于荷载效应标准组合]pk=(Nk+Gk)/A=160.90pkmax=(Nk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=187.19pkmin=(Nk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=134.62各角点反力p1=187.19,p2=187.19,p3=134.62,p4=134.62(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa):[相应于荷载效应基本组合]p=N/A=163.22pmax=N/A+Mx/Wx+My/Wy=198.70pmin=N/A-Mx/Wx-My/Wy=127.73各角点反力p1=198.70,p2=198.70,p3=127.73,p4=127.733地基承载力验算:pk=160.90≤fa=230.00kPa,满足!第104页共104页 毕业设计书4基础抗剪验算:第二阶对第一阶的下剪切面:Ac=3.28(mm2)抗剪切力:2651.03(kN)剪切力:49.68(kN)抗剪切满足系数:53.367通过!第二阶对第一阶的右剪切面:Ac=2.10(mm2)抗剪切力:1696.66(kN)剪切力:1526.00(kN)抗剪切满足系数:1.112通过!第二阶对第一阶的上剪切面:Ac=3.28(mm2)抗剪切力:2651.03(kN)剪切力:49.68(kN)抗剪切满足系数:53.367通过!第二阶对第一阶的左剪切面:Ac=2.10(mm2)抗剪切力:1696.66(kN)剪切力:0.00(kN)抗剪切满足系数:很大通过!柱对基础的下剪切面:Ac=4.51(mm2)抗剪切力:3646.68(kN)剪切力:1291.54(kN)抗剪切满足系数:2.824通过!柱对基础的右剪切面:Ac=2.70(mm2)抗剪切力:2182.34(kN)剪切力:635.84(kN)抗剪切满足系数:3.432通过!柱对基础的上剪切面:Ac=4.51(mm2)抗剪切力:3646.68(kN)剪切力:1291.54(kN)第104页共104页 毕业设计书抗剪切满足系数:2.824通过!柱对基础的左剪切面:Ac=2.70(mm2)抗剪切力:2182.34(kN)剪切力:635.84(kN)抗剪切满足系数:3.432通过!5基础抗冲验算:第二阶对第一阶的冲切：下截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:2479.72(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：右截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:1587.02(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：上截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:2479.72(kN)抗冲切满足:通过!第二阶对第一阶的冲切：左截面:Ap=0.00(mm2)抗冲切力:1587.02(kN)抗冲切满足:通过!柱对承台的冲切：下截面:Ap=3.78(mm2)抗冲切力:2859.84(kN)冲切力:342.35(kN)抗冲切满足系数:8.353通过!柱对承台的冲切：右截面:第104页共104页 毕业设计书Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:22.85(kN)抗冲切满足系数:49.219通过!柱对承台的冲切：上截面:Ap=3.78(mm2)抗冲切力:2859.84(kN)冲切力:342.35(kN)抗冲切满足系数:8.353通过!柱对承台的冲切：左截面:Ap=1.49(mm2)抗冲切力:1124.41(kN)冲切力:22.85(kN)抗冲切满足系数:49.219通过!6基础受弯计算:第一阶：下截面:M=1.24kN.mAs=10.03mm2/m右截面:M=0.00kN.mAs=0.00mm2/m上截面:M=1.24kN.mAs=10.03mm2/m左截面:M=0.00kN.mAs=0.00mm2/m第二阶：下截面:M=727.57kN.mAs=1030.95mm2/m右截面:M=351.03kN.mAs=944.84mm2/m上截面:M=727.57kN.mAs=1030.95mm2/m左截面:M=351.03kN.mAs=944.84mm2/m7底板配筋:X向实配:16＠200(As=1005mm2)。Y向实配:16＠150(As=1339mm2)。第104页共104页 毕业设计书第十部分：致谢经过三年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题——某综合楼的框架结构设计。此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到建筑指导老师、结构指导老师和施工指导老师的审批和指正。毕业设计是对三第104页共104页 毕业设计书年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。Xxxxx是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。“三个臭皮匠，顶个诸葛亮。”在繁忙紧张的工程实践中，作为一名工程技术人员，我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在工程实践上，有很多问题应该发挥集体的智慧和力量，所以我们要重视团队作用的发挥。“养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上三第104页共104页 毕业设计书年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。同样，通过这次毕业设计，我也感觉到我们的课程设置方面的优势和不足。我们拥有相当一批非常优秀的结构和施工方面的老师，拥有一批相当勤奋的同学，在教和学的环节处理上，可以说是相当不错的。但话有说回来，我们在一些课程的设置上是不甚合理的。在本次框架结构设计中，我觉得知识涉及面最广的莫过于建筑结构抗震和钢筋混凝土结构，可是在我们的课程设置中，建筑结构抗震设计属于专业选修课，没有得到应有的重视，而且钢筋混凝土课程的课时安排比较紧张，有很多东西只能通过自学。希望以后的课程能够设置得更加合理，这样我们运用起来可能会更加自如。大学函授毕业后，我将在自己的工作岗位上开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我三年的工作、生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在以后的工作阶段，我将更加对基础知识的学习，继续扎实的学习土木工程的专业知识，争取早日成为一名优秀的结构工程师。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学！第104页共104页'