成灌箱梁支架模板计算书130604

'四川路桥成都第二绕城高速公路（西段）TJ-B合同段B9分段成灌铁路跨线桥主桥支架现浇计算书四川路桥成都二绕（西段）TJ-B合同段B9分部2013年5月成都15 成都第二绕城高速公路上跨成灌高铁的跨线桥，与成灌铁路交叉桩号为K179+140.842=K31+238.845（=设计里程DK22+978.845），斜交角度为59°。主桥结构型式为2×75m预应力砼T型刚构，采用转体法进行施工。箱梁截面截面为单箱双室，全桥采用分幅设计。箱梁顶宽18.25m，底宽12.25m，翼缘板长3m，根部梁高为9.5m,端部梁高为3.5m，转体施工长度为138m。转体段平行于铁路方向进行现浇。待转体到位后施工合拢段，最终完成箱梁施工。箱梁转体段分4种浇筑段，第1浇筑段长度为16m，分布于墩中心两侧8m范围内；第2浇筑段长度为12m，分布于墩中心两侧8m至20m范围内；第3浇筑段长度为13m，分布于墩中心两侧20m至33m范围内；第4浇筑段长度为36m，分布于墩中心两侧33m至69m范围内。为此，依据设计图纸、施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于箱梁施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架法进行箱梁现浇施工。一、满堂式碗扣件支架方案介绍1、满堂式碗扣支架体系由支架基础（30cmC20混凝土面层）、可调节底托、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×10cm和15cm×10cm木方作为横向分配梁（其中腹板部位采用15cm×10cm木方、墩中心两侧14m范围内底板部位采用15cm×10cm木方）、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。2、箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方作为纵向分配梁，然后直接铺装在(木方10cm×10cm、15cm×10cm）横向分配梁上进行连接固定；侧模用定型大块竹胶模板，后背间距30cm的15cm×10cm方木作为竖肋，然后用双10cm×10cm木方与内模对拉或与满堂式碗扣支架支撑牢固，双木方竖向间距60cm，对拉杆水平间距60cm，对拉杆采用20圆钢。3、根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，支架立杆布置:纵桥向为:118*60cm，共计119排（其中0#段~10号段腹板位置立杆纵桥向30cm加密）。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+4*30cm+8*60cm+4*30cm+8*60cm+4*30cm+3*90cm+120cm，即腹板区为30cm，底板区为60cm，翼缘板区为90cm，人行步道区为120cm，共37排；支架立杆步距为120cm，立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在C20混凝土上。15 4、支架纵向剪刀撑布置5道，其中3道对应腹板部位，2道位于支架两侧（倒数第2列位置）。横向剪刀撑墩中心两侧37.2m范围内，每间隔4.5m布置一道；墩中心两侧37.2m至70.8m范围内，每间隔3m布置一道。与地面的夹角宜控制在45°~60°之间，剪刀撑的设置须上到顶下到底，剪刀撑底部与地基之间垫实，以增强剪刀撑承受荷载能力。二、支架计算与基础验算（一）资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0（3）根据相关地质资料，该段地形平坦，起伏小，多为水田及土质灌溉水沟。表层覆盖1.0~4.0m粉质粘土，局部人工填筑土，下伏第四系全新统冲洪积稍密、中密漂卵石层。粉质粘土[fa0]=150kPa，稍密卵石[fa0]=500kPa，中密卵石[fa0]=650kPa。（二）荷载分析计算（1）箱梁实体荷载：a、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑。b、依据箱梁横断面变化，将箱梁分为2个典型截面，1号截面和11号截面。1#段~10#段部位支架模板依据1号截面进行设计布置，11#段~18#段部位支架模板依据11号截面进行设计布置。箱梁横截面分为以下几个区域，每个区域对应每个部位的荷载，翼板为q1-1，腹板为q1-2，底板、顶板为q1-3。混凝土容重按26.5kN/m3考虑。横桥向荷载分布图1号截面：q1-1=13.3kN/m2；q1-2=254.8kN/m2；q1-3=45.9kN/m211号截面：q1-1=13.3kN/m2；q1-2=146.1kN/m2；q1-3=30kN/m215 （2）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q2=2.5kN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（3）振捣混凝土荷载，取q3=2kN/m2。（4）模板面荷载，取q4=2kN/m2。（5）支架面荷载，取q5=2.5kN/m2。（三）碗扣立杆受力计算（1）在1号截面翼板位置，最大分布荷载：q＝q1-1+q2+q3+q4+q5=22.3kN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×22.3=12kN<[N]=30kN（2）在1号截面腹板位置，最大分布荷载：q＝q1-2+q2+q3+q4+q5=263.8kN/m2碗扣立杆分布30cm×30cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.3×0.3×263.8=23.7kN<[N]=30kN（3）在1号截面底板位置，最大分布荷载：q＝q1-3+q2+q3+q4+q5=54.9kN/m2碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×263.8=19.8kN<[N]=30kN（4）在11号截面翼板位置，最大分布荷载：q＝q1-1+q2+q3+q4+q5=22.3kN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×22.3=12kN<[N]=30kN（5）在11号截面腹板位置，最大分布荷载：q＝q1-2+q2+q3+q4+q5=155.1kN/m2碗扣立杆分布30cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.3×0.6×155.1=27.9kN<[N]=30kN（6）在11号截面底板位置，最大分布荷载：q＝q1-3+q2+q3+q4+q5=34.5kN/m2碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则15 单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×34.5=12.2kN<[N]=30kN经以上计算，立杆均满足受力要求。（墩中心两侧3.5m至5m范围内底板部分支架参照腹板进行搭设。）（四）地基受力计算根据相关地质资料，该段地形平坦，起伏小，多为水田及土质灌溉水沟。表层覆盖1.0~4.0m粉质粘土，局部人工填筑土，下伏第四系全新统冲洪积稍密、中密漂卵石层。粉质粘土[fa0]=150kPa，稍密卵石[fa0]=500kPa，中密卵石[fa0]=650kPa。对支架范围进行基础处理，挖除地表回填土及腐殖土，基底采用自重18t压路机静压1遍，弱震1遍，强震4遍，再静压1遍，然后浇筑一层30cm厚度C20混凝土。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷载（KN）受力面积（m2)传递至混凝土垫层应力(kPa)1号截面翼板120.9*0.622.21号截面腹板23.70.3*0.3263.31号截面底板19.80.6*0.65511号截面翼板120.9*0.622.211号截面腹板27.90.3*0.615511号截面底板12.20.6*0.633.9由于腹板位置传递至混凝土垫层应力较大，仅对腹板处地基承载力进行简算。地基承载力按下式进行计算σhs+γs·hs≤[σ]hs（1）式中：σhs—混凝土底附加应力；[σ]hs—粉质粘土地基容许承载力,粉质粘土[fa0]=150kPa；γs—混凝土容重,取24kN/m3；hs—浇筑厚度,取0.3m；σhs=（bσ）/(b+2hstanθ)（2）式中，b为基础宽度，b=0.6m；hs=0.3m；θ为混凝土压力扩散角，取45°。σ为混凝土垫层上应力，为263.3kPa。由式2得出，σhs=131.7kPa。代入式1，σhs+γs·hs=131.7+24×0.3=138.9kPa＜[σ]hs=150kPa，满足设计要求。（五）支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：15 公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径λ=（I/A）1/2=1..58cm，横杆步距h=120cm。跨中底板处长细比λ＝L/λ=120/1.58=75.9<[λ]=150取λ＝76；此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表Φ＝0.744[ó]=205MPa[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆11号截面处，其N＝27.9KN（见前碗扣件受力验算）由上可知：27.9KN＝N≤[N]=74.6KN结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。（六）地基沉降量估算1、假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。2、按照弹性理论方法计算沉降量：S=S——地基土最终沉降量；p——基础顶面的平均压力；按最大取值P＝263Kpab——矩形基础的宽度；0.3mμ、E0——分布为土的泊松比和变形模量；μ=0.2ω——沉降影响系数，取1.12E0=[1-2μ2/(1-μ)]EsEs=10.05MpaE0=9.045最终沉降量S＝263×10-3×0.3×1.12×(1-0.22)/9.045=9.4mm（七）竹胶模板受力计算1、规格面板采用2440mm×1220mm×15mm2、强度及弹性模量15 1）竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa2）竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa3、截面特性计算时取每米带宽。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm44、强度验算和刚度验算1）1号截面腹板处强度验算：q=q1-2+q3+q5=249.6kN/m，背带间距L=200mm，Mmax=1/8qL2=1.2481kN.m，σ=M/W=33Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为100mm，故ω=5qL4/384EI=0.129mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。2）1号截面底板处强度验算：q=q1-3+q3+q5=50.4kN/m，背带间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.567kN.m，σ=M/W=15Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故ω=5qL4/384EI=0.93mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。3）1号截面翼板处强度验算：q=q1-1+q3+q5=17.8kN/m，背带间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.2kN.m，σ=M/W=5Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故ω=5qL4/384EI=0.33mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。4）11号截面腹板处15 强度验算：q=q1-2+q3+q5=141kN/m，背带间距L=200mm，Mmax=1/8qL2=0.705kN.m，σ=M/W=19Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为100mm，故ω=5qL4/384EI=0.16mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。5）11号截面底板处强度验算：q=q1-3+q3+q5=34.5kN/m，背带间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.388kN.m，σ=M/W=10Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故ω=5qL4/384EI=0.64mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。6）11号截面翼板处强度验算：q=q1-1+q3+q5=17.8kN/m，背带间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.2kN.m，σ=M/W=5Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。刚度验算：考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故ω=5qL4/384EI=0.33mm＜[ω]=1.5mm，满足要求。（八）竹胶模板背带受力计算1、规格采用100mm×100mm，木材材料为A－3~A－1类。2、强度及弹性模量1）强度：其容许应力按A－3类计，即：[σw]＝12Mpa，[τ]=1.7Mpa。2）弹性模量：其弹性模量按A－3类计，E＝9000Mpa。3、截面特性W＝10×102/6＝167cm315 I=10×103/12=833.34cm44、强度验算和刚度验算1）1号截面腹板处强度验算：背带间距b=200mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=49.9kN/m，横向分配梁间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.562kN.m，σ=M/W=3Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.5Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.07mm＜[f]=L/500=0.6mm，满足要求。2）1号截面底板处强度验算：背带间距b=300mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=15.1kN/m，横向分配梁间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=0.68kN.m，σ=M/W=4Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=0.9Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.34mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。3）1号截面翼板处强度验算：背带间距b=300mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=5.3kN/m，横向分配梁间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=0.24kN.m，σ=M/W=1.4Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=0.3Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.12mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。4）11号截面腹板处强度验算：背带间距b=200mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=28.2kN/m，横向分配梁间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=1.27kN.m，σ=M/W=7.6Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.69Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.63mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。5）11号截面底板处强度验算：背带间距b=300mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=10.3kN/m，横向分配梁间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=0.47kN.m，15 σ=M/W=2.8Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=0.6Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.23mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。6）11号截面翼板处强度验算：背带间距b=300mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=5.3kN/m，横向分配梁间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=0.24kN.m，σ=M/W=1.4Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=0.3Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.12mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。（九）横向分配梁受力计算1、规格采用100mm×100mm和150mm（厚）×100mm（宽），木材材料为A－3~A－1类。2、强度及弹性模量1）强度：其容许应力按A－3类计，即：[σw]＝12Mpa，[τ]=1.7Mpa。2）弹性模量：其弹性模量按A－3类计，E＝9000Mpa。3、截面特性100mm×100mm规格：W＝10×102/6＝167cm3，I=10×103/12=833.34cm4150mm×100mm规格：W＝10×102/6＝375cm3，I=10×103/12=833.34cm44、强度验算和刚度验算1）1号截面腹板处横向分配梁选用150mm×100mm规格。强度验算：横向分配梁间距b=300mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=74.9kN/m，立杆横向间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.843kN.m，σ=M/W=2Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.5Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.03mm＜[f]=L/500=0.6mm，满足要求。2）1号截面底板处横向分配梁选用150mm×100mm规格。15 强度验算：横向分配梁间距b=600mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=30.2kN/m，立杆横向间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=1.36kN.m，σ=M/W=4Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.2Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.2mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。3）1号截面翼板处横向分配梁选用100mm×100mm规格。强度验算：横向分配梁间距b=600mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=10.7kN/m，立杆横向间距L=900mm，Mmax=1/8qL2=1.08kN.m，σ=M/W=6Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=1.21mm＜[f]=L/500=1.8mm，满足要求。4）11号截面腹板处横向分配梁选用150mm×100mm规格。强度验算：横向分配梁间距b=600mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=85kN/m，立杆横向间距L=300mm，Mmax=1/8qL2=0.95kN.m，σ=M/W=3Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.69Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.04mm＜[f]=L/500=0.6mm，满足要求。5）11号截面底板处横向分配梁选用100mm×100mm规格。强度验算：横向分配梁间距b=600mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=21kN/m，立杆横向间距L=600mm，Mmax=1/8qL2=0.93kN.m，σ=M/W=6Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1.2Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=0.47mm＜[f]=L/500=1.2mm，满足要求。6）11号截面翼板处横向分配梁选用100mm×100mm规格。强度验算：横向分配梁间距b=600mm，q=（q1-2+q3+q5）*b=10.7kN/m，15 立杆横向间距L=900mm，Mmax=1/8qL2=1.08kN.m，σ=M/W=6Mpa＜[σw]=12Mpa，满足要求。τ=qL/A=1Mpa＜[τ]=1.7Mpa满足受力要求（按照连续梁计算，反力取qL）。刚度验算：ω=5qL4/384EI=1.21mm＜[f]=L/500=1.8mm，满足要求。（十）侧模板受力计算采用15mm厚度竹胶板，背贴15cm×10cm方木作为竖肋，竖肋间距30cm，横撑采用双10cm×10cm方木，横撑间距60cm，横撑上按60cm间距布置对拉杆，对拉杆采用Φ20圆钢，对拉杆水平方向上间距0.6m。（1）水平荷载计算①新浇混凝土对模板的侧压力新浇混凝土的重力密度γc=24KN/m³；混凝土初凝时间t=6h；混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面时的高度H=9.5m；外加剂影响修正系数β1，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；混凝土坍落度影响修正系数β2，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm时，取1.0；110~150mm时，取1.15；混凝土的浇注速度V=3m/h；新浇混凝土对模板的侧压力a=0.22γtβ1β2V1/2=75.7KPa；a=γH=228KPa；二者取较小值：a=75.7KPa；有效压头高度h=F/γ=3.16m。②振捣荷载：b=4.0KN/m2③倾倒荷载：c=2.0KN/m2（2）竹胶板强度、刚度验算①强度验算取1m宽竹胶板单元进行分析，近似按3跨连续梁计算：q=[1.2a+1.4(b+c)]×1.0=99.24KN/m竖肋间距L=0.3mMmax=-0.100qL2=-0.89KN·mσ=Mmax/Wx=0.89×103/(1×0.0152/6)=23.73MPa<[σ0]=50MPa强度满足要求。15 ②刚度验算取1m宽竹胶板单元进行分析，近似按3跨连续梁计算：q=1.0×a×1.0=75.7KN/mI=1.0×0.0153/12=2.81×10-7m4竖肋间距0.3m，考虑方木规格为15cm×10cm，验算刚度时跨度按净跨L=0.3-0.1=0.2mE=4000MPaf=0.677qL4/(100EI)=0.7mm<[f]=1.5mm刚度满足要求（3）竖肋强度、刚度验算①强度验算竖肋规格为15cm×10cm，间距0.3m，近似按3跨连续梁计算：q=[1.2a+1.4(b+c)]×0.3=29.8KN/m横撑间距L=0.6mMmax=-0.100qL2=-1.07KN·mσ=Mmax/Wx=1.07×103/(0.1×0.152/6)=2.85MPa<[σ0]=12MPa强度满足要求。②刚度验算竖肋规格为15cm×10cm，间距0.3m，近似按3跨连续梁计算：q=1.0×a×0.3=22.7KN/mI=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4横撑间距0.3m，验算刚度时跨度L=0.6mE=4000MPaf=0.677qL4/(100EI)=0.2mm<[f]=L/400=1.5mm刚度满足要求（4）横撑强度、刚度验算①强度验算横撑规格为双10cm×10cm方木，间距0.6m，近似按3跨连续梁计算：q=[1.2a+1.4(b+c)]×0.6=59.6KN/m横撑通过对拉杆拉紧，对拉杆间距L=0.6m15 Mmax=-0.100qL2=-2.15KN·mWx=2×0.13/6=3.3×10-4m3σ=Mmax/Wx=6.52MPa<[σ0]=12MPa强度满足要求。②刚度验算横撑规格为双10cm×10cm方木，间距0.6m，近似按3跨连续梁计算：q=1.0×a×0.6=22.7KN/mI=2×0.14/12=1.67×10-5m4横撑通过对拉杆拉紧，对拉杆间距L=0.6mE=4000MPaf=0.677qL4/(100EI)=0.3mm<[f]=L/400=1.5mm刚度满足要求（5）对拉杆验算每根对拉杆受力N=[1.2a+1.4(b+c)]×0.6×0.6=35.7kN采用Φ20圆钢作为对拉杆，σ=N/A=113.7MPa<[σ]=140MPa，满足要求。（十一）风荷载查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)》式4.2.6：Wk=0.7μz·μs·Wo=0.7×1.06×0.8×0.3=0.2kN/m2式中：Wk——风荷载标准值(kN/m2)；μz——风压高度变化系数，查附录A表A，用内插计法算得μz=1.06；μs——风荷载体型系数，竖直面取0.8；Wo——基本风压(kN/m2)，查附录A图A得Wo=0.3。则每0.6m(即碗扣式脚手架的纵向间距)风荷载为(模板高度为9.5m，底模以上密目安全网高度取11m，密目安全网脚手架的挡风系数为0.8)：W=Wk×0.6×9.5+Wk×0.8×11m=2.9KN风荷载在立杆及斜杆中产生的内力、按下式计算：(5.6.4－2－1)(5.6.4－2－2)=2.9×1.2/0.6=5.8KN；15 ==6.5KN；斜杆内力=6.5KN，远小于其容许内力，故斜杆内力满足要求。斜杆两端连接扣件抗滑强度容许值为8KN，也远大于斜杆内力，故斜杆扣件抗滑能力满足要求。迎风立杆所产生的拉力即=5.8KN，远小于立杆轴向受压荷载：=27.9KN，故迎风立杆受力满足要求。风荷载在另一侧立杆中产生的压力，与迎风立杆所产生的拉力大小相同，均为5.8KN，叠加到单肢立杆轴向力N当中，则N=27.9+5.8=33.7KN，仍满足N=33.7KN≤=74.6KN，故受力满足要求。15'