综合百货商场大楼毕业设计计算书

'毕业设计（论文）用纸年月日第页设计任务书一、工程概况1、工程设计：综合百货商场大楼2、建设地点：江苏省苏州市吴江某地3、建筑层数及各层高度：该工程一期工程为一幢综合百货商场大楼，地上五层，建筑高度23.70m，首层层高4.8m，二、三、四、五层高4.5m，室内外高差0.5m；二期工程为库房（约3040平方米）、单身宿舍、职工食堂等辅助用房（约4000平方米）。4、设计标高：室内地坪±0.000m5、结构形式：钢筋混凝土框架结构6、抗震设防要求：抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，建筑场地类别为Ⅱ类。7、耐火等级：二级8、建筑结构安全等级：二级苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页二、构造做法1、墙体：填充墙采用240砖墙2、屋面：30厚卵石保护层45厚挤塑聚苯板保温层5厚沥青卷材防水层20厚1:3水泥砂浆找平层1:6水泥焦渣找3%坡，最薄处30厚100厚现浇钢筋混凝土楼板轻型钢龙骨吊顶3、地面：20厚大理石铺面灌稀水泥浆擦缝撒素水泥面（洒适量清水）30厚1:4干硬性水泥砂浆结合层刷素水泥浆一道60厚C10混凝土100厚碎石或或碎砖夯实素土夯实4、楼面：20厚大理石楼面，稀水泥浆擦缝8厚1:1水泥细砂浆结合层20厚1:3水泥砂浆找平层100厚现浇钢筋混凝土楼板轻型钢龙骨吊顶5、卫生间楼面：10厚防滑地砖，干水泥擦缝5厚1:1水泥细砂浆结合层15厚1:3水泥砂浆找平层40厚C20细石混凝土层，坡向地漏聚氨酯三遍涂膜防水层，厚1.520厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角100厚现浇钢筋混凝土楼板苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页6、楼梯及电梯楼体采用钢栏杆，木扶手，辅防滑地砖电梯：一台扶梯，两台客梯，一台货梯7、门窗详见门窗表苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页三、平面布置根据使用功能，框架梁、柱布置均匀对称，满足房间使用要求。底层、标准层、顶层建筑平面图，立面图，剖面图见图纸。四、结构布置楼面和屋面均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm，主梁截面高度按跨度的1/14~1/8估算，次梁截面高度按跨度的1/12~1/18估算，主梁300mm×800mm，次梁250mm×500mm。因为该框架结构的抗震等级为四级，柱截面尺寸按估算框架抗震等级为四级，故取0.9，N==1.2×1.25×12×（8.1/2）×（7.8/2）×5=1422KN，角柱≥110454;边柱=1.1×1.25×12×8.1×（7.8/2）×5=2606KN，边柱≥202500；中柱：=1.05×1.25×12×8.1×7.8×5=4975KN，中柱≥386591。取柱截面700㎜×700㎜。混凝土强度采用C30（=14.3MPa,=1.43MPa）。基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-2.10m。框架结构计算简图如下所示，2~5层柱高取层高4.5m，底层标高从基础顶面取至一层板底，取5.6m。苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页框架结构计算简图五、标准层井式楼盖计算1，楼面做法：20厚大理石楼面，水泥砂浆擦缝；8厚1：1水泥细砂浆结合层；20厚1：3水泥砂浆找平层；现浇钢筋混凝土楼面；轻型钢龙骨吊顶。2，材料：混凝土强度等级C30,板受力钢筋采用HRB400。3，楼盖结构平面布置/<2，按双向板设计；按跨厚比条件，板厚h≥3900/40=97.5mm，双向板的厚度不宜小于80mm，取板厚100mm。主梁：300×800，次梁：250×500；二层双向板根据结构平面布置尺寸和边界支撑条件共分为四类，即A,B,C,D，按弹性理论设计。4，荷载计算20厚大理石楼面0.02×28=0.561:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4100厚钢筋混凝土板0.10×25=2.58厚1：1水泥细砂浆结合层0.008×20=0.16轻型钢龙骨吊顶0.17板的永久荷载标准值3.79板的可变荷载标准值3.50永久荷载设计值：g=3.79×1.2=4.55可变荷载设计值：q=3.50×1.4=4.90即：g+q=4.55+4.90=9.45g+q/2=4.55+4.9/2=7q/2=4.9/2=2.45苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页5，内力计算（1）计算跨度，为轴线间的距离（2）弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活荷载为“棋盘式布置”时，即跨中弯矩为支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时±q/2作用下跨中弯矩两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。在上述各种情况中周边梁对板的作用视为铰支座。计算弯矩时考虑泊松比影响，在计算中近似取0.2。A区格板：=3.9/4.05=0.96，周边固支时，查《建筑结构静力计算手册》得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0194，0.0173，支座弯矩系数分别为-0.0543，-0.0525；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0402，0.0365。于是=(0.0194+0.2×0.0173)(g+q/2)+(0.0402+0.2×0.0365)=0.02286×7×3.92+0.0475×2.45×3.92=4.204KN·m=(0.0173+0.2×0.0194)(g+q/2)+(0.0365+0.2×0.0402)=0.02118×7×3.92+0.04454×2.45×3.92=3.915KN·m==-0.0543(g+q)=-7.805KN·m==-0.0525(g+q)=-7.546KN·mB区格板：=3.9/4.4=0.89，三边固支一边简支时，查《建筑结构静力计算手册》得，方向的跨中弯矩系数分别为0.02274，0.02294，支座弯矩系数分别为-0.06614，-0.06646；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0466，0.0356。于是=(0.02274+0.2×0.02294)(g+q/2)+(0.0466+0.2×0.0356)苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页=0.02733×7×3.92+0.0537×2.45×3.92=4.911KN·m=(0.02294+0.2×0.02274)(g+q/2)+(0.0356+0.2×0.0466)=0.02749×7×3.92+0.04492×2.45×3.92=4.601KN·m==-0.06614(g+q)=-9.507KN·m=-0.06646(g+q)=-9.553KN·m=0C区格板：=3.9/4.5=0.87，三边固支一边简支时，查《建筑结构静力计算手册》得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0281，0.0146，支座弯矩系数分别为-0.0681，-0.0565；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0486，0.0352。于是=(0.0281+0.2×0.0146)(g+q/2)+(0.0486+0.2×0.0352)=0.03102×7×3.92+0.05564×2.45×3.92=5.376KN·m=(0.0146+0.2×0.0281(g+q/2)+(0.0352+0.2×0.0486)=0.01822×7×3.92+0.04356×2.45×3.92=3.827KN·m==-0.0681(g+q)=-9.788KN·m=-0.0565(g+q)=-8.121KN·m=0D区格板：=4.4/4.5=0.98，邻边固支邻边简支时，查《建筑结构静力计算手册》得，方向的跨中弯矩系数分别为0.0245，0.0232，支座弯矩系数分别为-0.0697，-0.0685；周边简支时，查得，方向跨中弯矩系数分别为0.0385，0.0366。于是=(0.0245+0.2×0.0232)(g+q/2)+(0.0385+0.2×0.0366)=0.02914×7×4.42+0.04582×2.45×4.42=6.122KN·m=(0.0232+0.2×0.0245)(g+q/2)+(0.0366+0.2×0.0385)苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页=0.0281×7×4.42+0.0443×2.45×4.42=5.909KN·m=-0.0697(g+q)=-12.752KN·m=0=-0.0685(g+q)=-12.532KN·m=0按弹性理论设计的弯矩值区格项目ABCD(m)3.93.93.94.4(m)4.054.44.54.50.960.890.870.984.2044.9115.3762.3883.9154.6013.8271.427-7.805-9.507-9.788-12.752-7.546-9.553-8.1210-7.805-9.507-9.788-12.532-7.5460006，配筋计算截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15㎜，假定选用钢筋，则方向跨中截面的=100-15-5=80㎜，方向跨中截面的=80-10=70㎜，支座截面的=80㎜。截面设计用的弯矩：因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的跨中弯矩及A-A弯矩减少20%。为便于计算，近似取=0.95，截面配筋计算结果及实际配筋列于下表。苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页按弹性理论设计的截面配筋项目截面（㎜）m(KN·m)(㎜)配筋实有(㎜)跨中A区格方向803.363122.928＠200251方向703.132130.838＠200251B区格方向804.911179.508＠200251方向704.601192.318＠200251C区格方向805.376196.498＠200251方向703.827159.868＠200251D区格方向806.122223.768＠200251方向705.909246.838＠200251支座A-A80-8.121296.8210＠200393A-B80-9.507347.4810＠200393A-C80-9.788357.7510＠200393B-B80-12.752466.088＠100503B-C80-9.507347.4810＠200393C-C80-12.532458.048＠100251A-D80-9.788357.7510＠200393苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页六、井字梁配筋计算1、荷载计算井字梁自重设计值g=1.2×0.25×（0.5-0.1）×25×（2×3.9×1+2×4.05×1）/（2×3.9×2×4.05）=0.75恒荷载设计值g=4.55+0.75=5.30活荷载设计值p=1.4×3.5=4.9q=g+p=5.30+4.90=10.2g+p/2=5.3+4.9/2=7.75p/2=4.9/2=2.452、井式梁设计（以A区间梁CL210为例）（1）支座负弯矩和剪力（荷载满布）A区间按四边嵌固的单区间井字楼盖计算内力，见下图。b/a=0.96，查《井字梁结构静力计算手册》得系数，见下表四边嵌固的单区间井字楼盖井字梁内力系数A1梁B1梁B10.960.1330.1330.5160.1170.1170.4840.020A1梁：==-0.133×4.05×3.9×10.2=-83.57KN·m==0.516×3.9×4.05×10.2=83.13KNB1梁：==-0.117×3.9×4.05×10.2=-76.34KN·m==0.484×3.9×4.05×10.2=77.98KN苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页B区间按三边嵌固一边简支的单区间井子楼盖计算内力A1梁B1梁B10.890.1700.1420.5620.1360.1360.5230.023注：B区间的区格尺寸略有不同，但相差很小，不超过20%，任可简化为等区格尺寸。A1梁：==-0.170×4.4×3.9×10.2=-116.05KN·m==0.562×3.9×4.4×10.2=98.37KNB1梁：==-0.136×3.9×4.4×10.2=-104.74KN·m==0.523×3.9×4.4×10.2=91.54KNA梁的支座及剪力见下图苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（2）跨中正弯矩（活荷载棋盘式布置）1）在正对称荷载g作用下（q=g=g+=7.75)，因为它是满布的，计算原则同（1）。A区间按四边嵌固的单区间井字楼盖计算内力A1梁：==0.133×4.05×3.9×7.75=63.49B1梁：==0.117×3.9×4.05×7.75=58.00B区间按三边嵌固一边简支的单区间井字楼盖计算内力。A1梁：==0.124×4.4×3.9×7.75=64.31B1梁：==0.151×3.9×4.4×7.75=88.362）在反对称荷载p作用下（q=p==),所有区间可按四边简支的单区间井字楼盖计算内力,见下图b/a=3.9/4.05=0.96，查《井字梁结构静力计算手册》得四边简支的单区间井字楼盖井字梁的内力系数A1梁B1梁B10.930.2660.5160.2340.4840.078A1梁：==0.266×4.05×3.9×2.45=40.15B1梁：==0.234×3.9×4.05×2.45=36.67活荷载在A区间时，A区间跨中正弯矩最大，则考虑活荷载不利布置后，A区间A1梁的跨中最大弯矩如图所示苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页A区间A1梁的控制内力弯矩（）跨中（+）支座（）98.1583.57剪力(KN）83.133、井字梁A1梁配筋计算1）、确定跨中截面配筋（按T形截面计算）按计算跨度考虑：==7800/3=2600㎜；按梁净间距考虑：=4050㎜；苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页按翼緣厚度考虑：=100/465=0.215>0.1，受压翼緣宽度不受此项限制；取三者最小值，=2600㎜。当时=1.0×14.3×2600×100×（465-100/2）=1542.9>M=98.15属于第一类截面类型，可按矩形截面=2600×500计算。=5.71mm=589.72>=0.2%×250×500=250选用316(=603)2)、确定支座配筋（按矩形截面计算）=4.86㎜<=0.518×465=240.87㎜苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页=501.93㎜选用218（=509)3）、确定箍筋，<4=0.25×1.0×14.3×250×465=415.59KN>83.13KN截面满足要求=0.7×1.43×250×465=116.37KN>83.13KN按构造配箍，给梁全长配双肢箍（=57mm）4）、裂缝验算=11.48=9.1环境类别为一类，=0.3（1）跨中截面裂缝验算<0.01，取>0.2且<1.0苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页<=0.3㎜裂缝宽度满足要求。（2）支座截面配筋计算<0.01，取>0.2且<1.0<=0.3㎜裂缝宽度满足要求。苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页七、荷载计算1、恒载计算（1）屋面框架梁线荷载标准值30厚卵石保护层0.03×20=0.645厚挤塑聚苯板保温层0.045×0.4=0.0185厚沥青卷材防水层0.005×0.35=0.00220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.41:6水泥焦渣找3%坡，最薄处30厚（最厚处250）（0.03+0.25）/2×14=1.96100厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5轻型钢龙骨吊顶0.17屋面恒荷载5.65框架梁自重0.3×0.8×25=6.00kN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为=5.65×3.9=22.04kN/m(三角形荷载)=6.00kN/m（均布荷载）（2）楼面框架梁线荷载标准值20厚大理石楼面0.02×28=0.568厚1：1水泥细砂浆结合层0.008×20=0.1620厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4100厚钢筋混凝土板0.10×25=2.5轻型钢龙骨吊顶0.17楼面恒荷载3.79框架梁自重6.00kN/m=3.79×3.9=14.78kN/m(三角形荷载)=6.00kN/m（均布荷载）苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（3）屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.3×0.8×8.1×25=48.6kN0.9m高女儿墙自重0.9×8.1×0.24×19=33.24kN粉刷0.9×0.02×2×8.1×17=4.96kN合38.16KN连系梁传来屋面自重（4.05+4.05-3.9）×1.95/2×2×5.65=46.27kN次梁传来的荷载1/2×3.9×1/2×3.9×2×5.65=42.97KN0.25×0.5×7.8×25=24.38KN顶层边节点集中荷载200.38kN因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为200.38kN，力偶为40.08kN·m。中柱连系梁自重0.3×0.8×8.1×25=48.6kN粉刷0.7×4×0.02×（4.5-0.8）×17=3.52KN连系梁传来屋面自重（4.05+4.05-3.9）×3.9/2÷2×4×5.65=92.55kN井字梁梁传来的荷载1/2×3.9×1/2×3.9×4×5.65=85.94KN0.25×0.5×7.8×25×2=48.76KN顶层中节点集中荷载279.37kN顶层各框架梁中间节点集中荷载117.86kN（次梁自重0.25×0.5×8.1×25=25.31kN）（4）楼面框架节点集中荷载标准值(为简化计算，边跨按等跨）边柱连系梁自重48.6kN钢窗自重3.6×2.1×0.45=3.4kN其余墙体自重0.24×[（4.5-0.8）×（8.1-0.7）-3.6×2.1]×19=90.38kN粉刷2×[（4.5-0.8）×（8.1-0.7）-3.6×2.1]×0.02×17=13.48KN框架柱自重0.7×0.7×4.5×25=55.13KN粉刷0.02×（0.7×4-0.24×2）×（4.5-0.8）×17=2.92KN连系梁传来楼面自重（8.1-3.9）×3.9/2÷2×3.79×2=31.04KN井字梁传来的荷载1/2×3.9×1/2×3.9×2×3.79=28.83KN0.25×0.5×7.8×25=24.38KN中间层边结点集中荷载298.16KN苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为298.16kN，力偶为59.63kN·m。中柱连系梁自重48.6kN框架柱自重0.7×0.7×4.5×25=55.13KN粉刷0.02×0.7×4×（4.5-0.8）×17=3.52KN连系梁传来楼面自重（8.1-3.9）×3.9/2÷2×3.79×4=62.08KN井字梁传来的荷载1/2×3.9×1/2×3.9×4×3.79=57.65KN0.25×0.5×7.8×25×2=48.76KN中间层中间节点集中荷载275.74KN中间层梁中间节点集中荷载87.39KN（次梁自重0.25×0.5×8.1×25=25.31kN）（5）恒载作用下的结构计算简图（取对称的左半部分）苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页2、活荷载计算（1）顶层活荷载标准值顶层边节点集中力（8.1-3.9）×3.9/2÷2×2×2.0+0.5×3.9×0.5×3.9×2×2.0=31.59KN因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为31.59kN，力偶为6.32kN·m。顶层中柱节点集中力[（4.05+4.05-3.9）×3.9/2÷2×4+1/2×3.9×1/2×3.9×2×2]×2=63.18KN顶层井字梁节点集中力1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×2=30.42KN顶层框梁传来屋面活荷载3.9×2=7.8KN（2）中间层活荷载标准值中间层边节点集中力[（8.1-3.9）×3.9/2÷2×2+1/2×3.9×1/2×3.9×2]×3.5=55.28KN因为柱偏心200mm，转化为作用在边柱中心的集中力为55.28kN，力偶为11.06kN·m。中间层中柱结点集中力[（8.1-3.9）×3.9/2÷2×4+1/2×3.9×1/2×3.9×2×2]×3.5=110.56KN中间层井字梁节点集中力1/2×3.9×1/2×3.9×2×2×3.5=53.24KN中间层框梁传来屋面活荷载3.9×3.5=13.65KN（3）活荷载作用下结构计算简图苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3、风荷载计算风压标准值计算公式为：因结构高度H=23.7m<30m,可取=1.0；对于矩形平面=1.3；可查《建筑结构荷载规范》。将风荷载换算成作用于框架每层结点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如下图所示。层次z(m)A(m2)51.01.323.250.790.3525.529.1741.01.318.750.720.3536.4511.9431.01.314.250.650.3536.4510.7821.01.39.750.650.3536.4510.7811.01.35.250.650.3539.4911.68苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页八、内力计算1、恒载作用下的内力计算（分层法）梁柱线刚度构件截面惯性矩等效惯性矩构件长度线刚度相对线刚度框架梁边框梁7.80.62中框跨7.80.82框架柱底层5.60.89其余层4.511)顶层将三角形荷载化作等效均布荷载总均布荷载（1）计算各杆件的分配系数苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（2）计算固端弯矩(3)分配与传递结点ADEFGBC杆端ADDADEEDEBEFFEFCFGGFBECFu0.5490.4510.3110.3780.3110.3110.3780.311Mg-201.660201.660-201.660201.660-201.660201.66029.56988.70772.87336.436`-5.666-11.332-13.773-11.332-5.666-4.5911.0373.1112.5551.2781.7622.1421.7620.8810.714-0.397-0.483-0.397-0.161M30.60691.818-131.898227.645-14.256-213.389197.7562.142-199.898202.541-4.7520.714苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页2）标准层将三角形荷载化作等效均布荷载总均布荷载（1）计算各杆的分配系数（2）计算固端弯矩苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.3550.3550.2900.2250.2750.2750.2250.2250.2750.2750.225Mg-155.420155.420-155.420155.420-155.420155.42034.00534.00527.77913.89011.33511.335-1.563-3.125-3.820-3.820-3.125-1.563-1.273-1.2730.5550.5550.4530.2270.1760.3520.4300.4300.3520.1760.1850.1850.1430.143-0.091-0.111-0.111-0.091M34.56034.560-128.750166.320-3.930-3.930-158.460154.2090.4300.430-155.068155.59611.52011.520-1.273-1.2730.1430.143苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3)底层（1）计算各杆的分配系数（2)计算固端弯矩（同标准层）苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.3280.3690.3030.2320.2520.2830.2320.2320.2520.2840.232Mg-155.420155.420-155.420155.420-155.420155.42031.41935.34729.02414.51215.71011.782-1.683-3.367-3.657-4.107-3.367-1.683-1.829-1.3690.5520.6210.5100.2550.1950.3910.4240.4780.3910.1950.2760.2070.2120.159-0.104-0.113-0.127-0.104M31.97135.968-127.569166.716-3.771-4.234-158.696154.1270.4240.478-155.029155.61515.98611.989-1.829-1.3690.2120.1594）恒载内力二次分配苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页(1)顶层边柱结点，下层传来的弯矩是11.520顶层EB柱节点，下层传来弯矩是-1.273顶层FC柱节点，下层传来的弯矩是0.1432）第四层边柱节点，上、下层传来的弯矩30.606，11.520,合计42.126第四层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-4.752，-1.273,合计-6.025第四层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.714，0.143,合计0.857苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第三层边柱节点，上、下层传来的弯矩11.520，11.520,合计23.040第三层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.273，-1.273,合计-2.546第三层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.143，0.143,合计0.286苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第二层边柱节点，上、下层传来的弯矩11.520，11.989,合计23.509第二层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.273，-1.369,合计-2.642第二层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.143，0.159,合计0.302苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第一层边柱节点，上层传来的弯矩11.520第一层HG柱节点，上层传来弯矩-1.273第一层IJ柱节点，上层传来弯矩0.143苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）顶层各梁跨中弯矩第四层各梁跨中弯矩第三层各梁跨中弯矩苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页第二层各梁跨中弯矩第一层各梁跨中弯矩苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页2.活载作用下的内力计算（分层法）1)顶层将三角形荷载化作等效均布荷载（1）计算各杆件的分配系数苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（2）计算固端弯矩(3)分配与传递结点ADEFGBC杆端ADDADEEDEBEFFEFCFGGFBECFu0.5490.4510.3110.3780.3110.3110.3780.311Mg苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页-50.65050.650-50.65050.650-50.65050.6508.11224.33719.9939.996`-1.554-3.109-3.779-3.109-1.554-1.2600.2840.8530.7010.3510.4830.5880.4830.2420.196-0.109-0.132-0.109-0.044M8.39725.191-31.51157.779-3.911-53.86849.5790.588-50.16750.892-1.3040.1962）标准层将三角形荷载化作等效均布荷载（1）计算各杆的分配系数苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（2）计算固端弯矩（3）分配与传递苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页结点ABCDEFGHIJ杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.3550.3550.2900.2250.2750.2750.2250.2250.2750.2750.225Mg-88.67088.670-88.67088.670-88.67088.67027.55227.55222.50711.2539.1849.184-1.266-2.532-3.095-3.095-2.532-1.266-1.032-1.0320.4490.4490.3670.1840.1420.2850.3480.3480.2850.1420.1500.1500.1160.116-0.073-0.090-0.090-0.073M28.00128.001-67.06297.502-3.184-3.184-91.13387.6890.3480.348-88.38588.8129.3349.334-1.032-1.0320.1160.1163)底层苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页（1）计算各杆的分配系数（2)计算固端弯矩（同标准层）（3）分配与传递结点ABCDEFGHIJ苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页杆端AEAFABBABGBHBCCBCICJCDDCEAFAGBHBICJCu0.3280.3690.3030.2320.2520.2830.2320.2320.2520.2840.232Mg-88.67088.670-88.67088.670-88.67088.67025.45628.63823.51611.75812.7289.546-1.364-2.728-2.963-3.327-2.728-1.364-1.481-1.1090.4470.5030.4130.2070.1580.3160.3440.3870.3160.1580.2240.1680.1720.129-0.085-0.092-0.103-0.085M25.90329.141-66.10597.822-3.055-3.431-91.32487.6230.3440.387-88.35488.82812.9529.714-1.481-1.1090.1720.1294）活载内力二次分配(1)顶层边柱结点，下层传来的弯矩是9.334顶层EB柱节点，下层传来弯矩是-1.032苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页顶层FC柱节点，下层传来的弯矩是0.1162）第四层边柱节点，上、下层传来的弯矩8.397，9.334,合计17.731第四层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.304，-1.032,合计-2.336第四层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.196，0.116,合计0.312苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第三层边柱节点，上、下层传来的弯矩9.334，9.334,合计18.668第三层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.032，-1.032,合计-2.064第三层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.116，0.116,合计0.232苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第二层边柱节点，上、下层传来的弯矩9.334，9.714,合计19.048第二层HG柱节点，上、下层传来的弯矩-1.032，-1.109,合计-2.141第二层JI柱节点，上、下层传来的弯矩0.116，0.129,合计0.245苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）第一层边柱节点，上层传来的弯矩9.334第一层HG柱节点，上层传来弯矩-1.032第一层IJ柱节点，上层传来弯矩0.116苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3）顶层各梁跨中弯矩第四层各梁跨中弯矩第三层各梁跨中弯矩苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页第二层各梁跨中弯矩第一层各梁跨中弯矩苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页3、水平荷载作用下的内力计算（D值法）1）计算各柱的修正抗侧刚度梁柱线刚度构件截面惯性矩等效惯性矩构件长度线刚度相对线刚度框架梁边框梁7.80.55中框跨7.80.74框架柱底层5.60.80其余层4.51柱号楼层柱线刚度梁柱线刚度比修正系数层高修正抗侧刚度相对抗侧刚度边柱一般层4.57.10×10-41.06底层5.66.67×10-41柱2一般层4.511.18×10-41.68底层5.68.33×10-41.25中柱一般层4.511.18×10-41.68底层5.68.33×10-41.25苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页2）将楼层剪力按修正抗侧刚度分配给每根柱，将各柱的剪力乘以反弯点到柱端的距离得到柱端弯矩，将结点弯矩之和按梁的线刚度分配给与结点相连的梁，梁左、右端之和除以梁跨得到梁的剪力。3）自顶层向下，逐个节点取脱离体，利用竖向力的平衡条件，可求得柱的轴力。苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页楼层楼层风载层间剪力层高柱/梁号柱相对抗侧刚度楼层刚度柱剪力y0M上M下M和梁相对线刚度梁端弯矩梁跨梁剪力柱轴力左右五9.179.174.5边跨1.0610.520.9240.302.9111.2472.9110.740.0002.9117.8-0.639-0.639第二跨1.6810.521.4640.374.1522.4384.1520.742.0762.0767.8-0.5320.107中跨1.6810.521.4640.374.1522.4384.1520.742.0762.0767.8-0.5320.000四11.9421.114.5边跨1.0610.522.1270.405.7433.8296.9900.740.0006.9907.8-1.617-2.256第二跨1.6810.523.3710.428.7996.37211.2370.745.6195.6197.8-1.4410.283中跨1.6810.523.3710.428.7996.37211.2370.745.6195.6197.8-1.4410.000三10.7831.894.5边跨1.0610.523.2130.457.9536.50711.7810.740.00011.7817.8-2.697-4.953第二跨1.6810.525.0930.4712.14610.77118.5180.749.2599.2597.8-2.3740.606中跨1.6810.525.0930.4712.14610.77118.5180.749.2599.2597.8-2.3740.000二10.7842.674.5边跨1.0610.524.2990.499.8679.48016.3740.740.00016.3747.8-3.773-8.726第二跨1.6810.526.8140.5015.33215.33226.1030.7413.05213.0527.8-3.3471.032中跨1.6810.526.8140.5015.33215.33226.1030.7413.05213.0527.8-3.3470.000苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页一11.6854.355.6边跨1.008.256.5880.6512.91223.98022.3930.740.00022.3937.8-5.125-13.851第二跨1.258.258.2350.5719.83026.28635.1620.7417.58117.5817.8-4.5081.649中跨1.258.258.2350.5719.83026.28635.1620.7417.58117.5817.8-4.5080.000苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院 毕业设计（论文）用纸年月日第页苏州科技学院'