高层宾馆设计毕业设计计算书

'郑重声明本人呈交的学位毕业设计，是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本学位毕业设计的成果不包含他人享有著作权的内容。对本设计所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本学位论文的知识产权归属于培养单位。本人签名：日期： 摘要本次的设计题目是武汉市某高层宾馆设计，该设计包括建筑设计及结构设计。其中结构设计采用手算一品框架及电算整栋建筑。建筑设计根据建设用地条件和建筑使用功能特点，首先进行平面功能性设计，其次设计建筑立面，并与建筑平面造型相结合，并充分考虑防火分区及安全疏散。钢筋混凝土框架结构设计包括水平荷载计算及其作用下的侧向位移验算、内力计算，竖直荷载计算及其作用下的内力计算，并考虑延性要求，然后进行内力组合及截面设计。其中水平荷载作用下的内力计算采用D值法，竖直作用下的内力计算采用弯矩二次分配法以及分层法叠加。基础根据导师提供参考资料及规范进行计算。结构电算为钢筋混凝土框架结构电算，遵循参数设定、判断依据、出施工图的设计步骤。关键词： 建筑设计；结构设计；框架结构；高层宾馆6 ABSTRACTThisisadesignofahigh-risehotelbuilding,includingarchitecturalandstructuraldesign.Handcomputationisemployedforthecommonframeworkandcomputerizedcalculationforthewholebuildinginthestructuraldesign.Asforthearchitecturaldesign,accordingtotheconditionsoftheconstructionsites,thefunctionsandcharacteristicsofthebuilding,functionalfloordesigncomesfirst,thenthematchingbuildingfaçade,withfullconsiderationoffirezoningandsafeevacuation.Thedesignofreinforcedconcretestructureincludeshorizontalloadcalculation,thecheckoflateraldisplacementandthecalculationofinternalforceundertheinfluenceofhorizontalload,verticalloadcalculation,thecalculationofinternalforceundertheinfluenceofverticalload,thecombinationofinternalforcesandsectiondesignwithconsiderationofrequiredductility.ThemethodofD-valueisadoptedtocalculatetheinternalforceundertheinfluenceofhorizontalload,andthemethodoftwo bendingmomentdistributioncombinedwiththemulti-layermethodtocalculatethatundertheinfluenceofverticalload.Allthecalculationsofthebasearedoneinaccordancewiththerequirementsandthereferencesprovidedbyourtutor.Forthestructurecomputerizing,reinforcedconcreteframestructuresareadopted,abidingbytheparametersettings,criteria,anddesignsteps.Keywords:Architecturaldesign；StructuralDesign；FrameStructure；Risehotel6 第一章某高层宾馆设计说明11.1.项目概况11.1.1.建筑场地11.1.2.气象资料11.1.3.工程地质条件11.1.4.主要建筑材料及材料供应11.1.5.施工条件21.2.建筑选型21.3.屋面排水21.4.门窗工程21.5.外墙做法2第二章结构选型12.1.竖向承重结构体系选择12.2.平面楼盖体系的选择12.3.结构的平面布置图12.4.结构的竖向布置和横向布置12.5.框架结构尺寸估计12.5.1.框架梁尺寸估计12.5.2.框架柱尺寸估计22.6.剪力墙布置32.7.楼板厚度以及屋面板厚度3第三章框架设计计算53.1.结构计算简图53.1.1.结构计算单元53.1.2.梁柱线刚度计算53.2.荷载计算63.2.1.材料选用63.2.2.恒荷载计算63.2.3.活荷载计算193.2.4.风荷载计算233.2.5.地震作用下框架荷载计算283.2.6.柱D值的计算303.2.7.地震作用下弹性位移验算323.2.8.重力二阶效应及结构稳定验算323.2.9.柱反弯点高度的计算343.3.框架内力计算373.3.1.恒荷载内力计算373.3.2.活荷载内力计算463.3.3.风荷载内力计算543.3.4.地震作用内力计算653.4.内力组合703.4.1.工况、组合系数和分项系数的确定703.4.2.框架梁内力组合713.4.3.框架柱内力组合736 第四章框架结构设计754.1.延性框架的抗震设计概念754.2.内力调整754.3.框架梁设计764.3.1.梁正截面配筋设计764.3.2.梁箍筋设计804.4.框架柱设计814.4.1.柱轴压比验算814.4.2.柱正截面配筋设计814.4.3.柱箍筋设计834.5.框架节点设计83第五章次梁设计855.1.荷载计算855.2.截面配筋设计86第六章现浇式板式楼梯设计886.1.楼梯梯段板设计886.1.1.荷载计算886.1.2.截面设计886.2.楼梯平台板设计886.2.1.荷载计算886.2.2.截面设计896.3.平台梁设计896.3.1.荷载计算896.3.2.截面设计90第七章基础设计917.1.桩型选择和桩端持力层的确定917.2.桩的布置917.2.1.桩的中心距917.2.2.桩进入持力层的深度917.3.确定桩及承台的几何尺寸927.3.1.桩长和桩径927.3.2.桩端扩大头尺寸927.3.3.承台的尺寸927.4.桩竖向承载力计算927.4.1.按地基承载力计算927.4.2.按桩身材料计算937.5.桩身结构设计947.6.承台设计94第八章电算信息95参考文献121致谢1226 第一章某高层宾馆设计说明1.1.项目概况1.1.1.建筑场地该宾馆是根据武汉市市东湖开发区某单位的总体建设规划，适应本部门召开有关会议，办培训班使用，同时对外接待一般旅客而新建的，总建筑面积9000。建筑物后退道路红线应达到以下要求：(1)主体建筑不少于10m，裙楼不少于3m；(2)纵面不少于12m，山墙面不少于6.5m。1.1.2.气象资料(1)温度：夏季最高气温：41.3℃；冬季最低气温：-10.9℃；最高月平均气温：31.3℃；最低月平均气温：13.2℃；(2)相对湿度：年相对湿度为73%；(3)主导风向：常年多北风、东北风，；夏季多东南风。由GB50009-2001《建筑结构荷载规范》查出50年一遇基本风压值为0.35kN/m2；100年一遇基本风压值为0.40kN/m2；(4)雨雪条件：全年降雨量1203mm，月最大降雨量200mm，小时最大降雨量92mm，雨季在6～8月；最大积雪深80mm。50年一遇基本雪压值为0.50kN/m2；100年一遇基本雪压值为0.60kN/m2。1.1.3.工程地质条件(1)地基地质条件：地基土为粘土；(2)地下水位：地表以下2.0m，水质对基础混凝土无侵蚀影响；(3)地震设防烈度：7度，设计基本地震加速度为0.1g(g为重力加速度)，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组。1.1.4.主要建筑材料及材料供应(1)混凝土强度等级：现浇构件C20～C40；垫层混凝土C15；细石混凝土C20；(2)钢筋：梁、柱主要受力钢筋采用HRB335级或HRB400级钢筋；箍筋、楼板受力钢筋及一般构造钢筋采用HPB300级钢筋；直径一应俱全；(3)填充墙材料：可用加气砼块或轻质粉煤灰砌块；(4)各类钢材、型材、水泥、轻质砌块及一般材料可按计划保证。126 1.1.1.施工条件施工条件良好施工单位机械齐全，技术力量良好。1.2.建筑选型本次设计为高层建筑设计，根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》和GB50011-2010《建筑抗震设计规范》要求高层建筑不应采用严重不规则的结构体系，不宜有较大的外挑和内收。本次设计结构为框架结构，刚度分布均匀，结构规则，没有较大的外挑和内收。1.3.屋面排水本次设计屋面为平屋面，综合考虑结构形式、气候条件、使用特点等因素，屋面排水坡度为2%，采用内天沟有组织的内排水。1.4.门窗工程首层正门采用旋转门和玻璃推拉门，办公室和教室采用防盗门，普通房间采用塑钢门窗，房间内采用普通木门。1.5.外墙做法外墙采用涂料外墙面，做法见3.2.1节材料选用。126 第二章结构选型1.1.1.竖向承重结构体系选择高层建筑混凝土结构可采用框架、剪力墙、框架-剪力墙、板柱-剪力墙和筒体结构等结构体系。且结构应符合下列规定：(1)应具有必要的承载能力、刚度和延性；(2)应避免因部分结构或勾结的破坏而导致整个结构丧失承受重力荷载、风荷载和地震作用的能力；(3)对可能出现的薄弱部位应采取有效的加强措施。本次设计宾馆主体高33.6m，为满足下部建筑使用功能，柱距取6~8m。由于框架结构具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间满足下部宴会大厅和公共用地的需求，且框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应小经过合理的结构设计，可以具有较好的延性性能。故本次高层宾馆设计采用框架结构，局部洞口处（如电梯井）采用剪力墙加固。1.2.平面楼盖体系的选择为了使框架结构具有较好的整体性和较大的刚度以满足抗震的需求，本次设计均采用现浇楼板。1.3.结构的平面布置图首层见图2-1，其余层见结构施工图。1.4.结构的竖向布置和横向布置高层建筑体型应力求规则、均匀，本次设计结构没有外挑和内收，柱的截面尺寸根据结构高度均匀变小。根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》，抗震设防烈度为7度的框架结构最大高宽比为4，该宾馆柱体结构高宽比H/B=33.6/41.7=0.806，满足要求。根据GB50011-2010《建筑抗震设计规范》，平面尺寸及突出部位尺寸的比值限值l，本次设计L/B=2.53，l/Bmax=0.34，l/b=0.51均满足要求。1.5.框架结构尺寸估计1.5.1.框架梁尺寸估计根据建筑物的平面布置和竖向布置，按刚度条件确定梁的截面尺寸。KH5和GD5主梁：跨度，，取126 ，。HG5主梁:跨度，按构造取。横向次梁：取，。纵向连系梁：跨度，，取，。F45次梁，跨度，，取，；厕所梁按构造取。1.1.1.框架柱尺寸估计(1)构造要求：hc≥400mm，bc≥350mm，hc/bc≤1.5，适于方柱或圆柱；(2)控制剪跨比：要求Hc(柱净高)/hc(截面高)≥4（长柱）；(3)控制轴压比：≤0.7~0.9（2.5.2-1）根据GB50011-2010《建筑抗震设计规范》取的限值为0.75。先按层高的1/15估算柱的短边长，再取长边边长h=(1～1.5)b，底层层高4.2m，取截面尺寸为。3~7层取截面尺寸为，8~10层去截面尺寸为。混凝土等级为C35，采用方柱，则截面估算：(1)假定8层单位面积的竖向荷载为13kN/m2，则8层柱的轴力设计值约为：Nc=1.2×（3.6+1.05）×8.4×12×3=1828kN轴压比：μc=Nc/fcbchc=0.44<0.75剪跨比：Hc/hc=5.5≥4，满足要求。(2)假定3层单位面积的竖向荷载为13kN/m2，则3层柱的轴力设计值约为：Nc=1.2×（3.6+1.05）×8.4×12×8=4874kN轴压比：μc=Nc/fcbchc=0.68<0.75剪跨比：Hc/hc=5.0≥4，满足要求。(3)假定3层单位面积的竖向荷载为13kN/m2，则3层柱的轴力设计值约为：Nc=1.2×（3.6+1.05）×8.4×12×10=5624kN126 μc=Nc/fcbchc=0.74<0.75剪跨比：Hc/hc=6.0≥4，满足要求。1.1.剪力墙布置由于在电梯井处楼板开洞，故在电梯井四周按构造要求布置剪力墙，起到局部加强的效果。1.2.楼板厚度以及屋面板厚度根据GB50010--2010《混凝土结构设计规范》9.1.2中的要求，钢筋混凝土单向板跨厚比不大于30，双向板不大于40，为了方便计算，本榀框架内楼板厚度和屋面板厚度均取120mm。126 图2-1首层结构平面布置图126 第三章框架设计计算1.1.1.结构计算简图1.1.1.结构计算单元根据结构形式，选取轴线处一榀框架作为本次手算内容。结构布置如下：图3-1标准层结构布置1.1.2.梁柱线刚度计算各梁柱构件的线刚度经计算后列于表3.1.2-1。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。表3.1.2-1各楼层梁柱线刚度计算结果层数种类尺寸（mm）线刚度（×10-3ECm3）8~10边跨梁300×6001.50中跨梁300×4001.52柱450×5502.083~7边跨梁300×6001.50中跨梁300×4001.52柱500×6003.001~2KH5梁300×6001.50DB5梁300×6003.56HG5梁300×4001.52柱H650×7004.42柱B/A1000×10009.92126 图3-2结构计算简图1.1.荷载计算1.1.1.材料选用(1)外墙采用涂料外墙面，内墙采用保温砂浆墙面，墙体采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，楼面采用大理石楼面，屋面采用合成高分子卷材和涂膜防水屋面；(2)混泥土：梁板柱均采用C35；(3)钢筋：梁、柱纵筋采用HRB400级钢筋，板纵筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋。1.1.2.恒荷载计算(1)屋面荷载值取自《中南地区通用建筑标准设计建筑配件图集》8-10厚地砖铺平拍实，缝宽5-8,1:1水泥砂浆填缝25厚1:4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥满铺0.15厚聚乙烯薄膜一层1.2厚聚氨酯防水涂料126 刷基层处理剂一遍20厚1:2.5水泥砂浆找平层20厚（最薄处）1:8水泥珍珠岩找2%坡干铺100厚水泥珍珠岩板2.35kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3.00kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2屋面恒荷载2.35+3.00+0.24=5.59kN/m2(1)楼面20厚大理石板铺实拍平，水泥浆擦缝0.02×28=0.56kN/m230厚1:4干硬性水泥砂浆，面上撒素水泥0.03×20=0.60kN/m2120mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25=3.00kN/m215mm厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24kN/m2楼面恒荷载4.40kN/m2(2)梁KH5主梁自重0.30×0.60×25=4.50kN/m两侧粉刷2×（0.6-0.12）×0.02×17=0.33kN/m4.83kN/mHG5主梁自重0.3×0.4×25=3.00kN/m两侧粉刷2×（0.4-0.12）×0.02×17=0.19kN/m3.19kN/m横向连系梁自重0.25×0.50×25=3.13kN/m两侧粉刷2×（0.4-0.12）×0.02×17=0.19kN/m3.32kN/m126 纵向连系梁自重0.3×0.6×25=4.50kN/m两侧粉刷2×（0.6-0.12）×0.02×17=0.33kN/m4.88kN/mF45梁自重0.25×0.35×25=2.19kN/m两侧粉刷2×（0.35-0.12）×0.02×17=0.16kN/m2.35kN/m厕所梁自重0.2×0.3×25=1.5kN/m两侧粉刷2×（0.3-0.12）×0.02×17=0.13kN/m1.63kN/m(1)柱1~2层柱自重0.65×0.70×4.2×25=47.78kN3~7层柱自重0.50×0.60×4.2×25=31.50kN8~10层柱自重0.45×0.55×4.2×25=26.00kN(2)墙1.2m女儿墙1.0×0.24×19+0.2×0.24×25=5.76kN/m标准层：主梁上墙10厚1:8水泥膨胀珍珠岩2×0.01×（3-0.5）×5=0.25kN/m5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆2×0.005×（3-0.5）×20=0.50kN/m200蒸压粉煤灰加气混凝土砌块0.20×（3-0.5）×5.5=2.75kN/m3.50kN/m纵向连系梁上外墙126 12厚1:3水泥砂浆0.012×（3-0.6）×20=0.58kN/m8厚1:2.5水泥砂浆木抹搓平0.008×（3-0.6）×20=0.38kN/m200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块0.20×（3-0.6）×5.5=2.64kN/m5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆0.005×（3-0.6）×20=0.24kN/m10厚1:8水泥膨胀珍珠岩0.01×（3-0.6）×5=0.12kN/m3.96kN/m纵向连系梁上内墙10厚1:8水泥膨胀珍珠岩2×0.01×（3-0.6）×5=0.24kN/m5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆2×0.005×（3-0.6）×20=0.48kN/m200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块0.20×（3-0.6）×5.5=2.64kN/m3.36kN/m梁上墙10厚1:8水泥膨胀珍珠岩2×0.01×（3-0.40）×5=0.26kN/m5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆2×0.005×（3-0.40）×20=0.52kN/m200厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块0.20×（3-0.40）×5.5=2.86kN/m3.64kN/m厕所梁上墙10厚1:8水泥膨胀珍珠岩2×0.01×（3-0.30）×5=0.27kN/m5厚1:0.5:3水泥石灰砂浆2×0.005×（3-0.30）×20=0.53kN/m200厚厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块0.20×（3-0.30）×5.5=2.97kN/m3.77kN/m1.1.1.1.梁的计算简图与荷载形式屋面梁：(1)厕所梁126 图3-3顶层厕所梁计算简图(1)F45梁图3-4顶层F45梁计算简图(2)HK4梁126 图3-5顶层HK4梁计算简图(1)H35梁图3-6顶层H35梁计算简图(2)K35梁图3-7顶层K35梁计算简图126 标准层梁：(1)厕所梁图3-8标准层K35梁计算简图(2)F45梁图3-9标准层F45梁计算简图126 (1)HK4梁图3-10标准层HK4梁计算简图(2)H35梁图3-11标准层H35梁计算简图(3)K35梁图3-12标准层K35梁计算简图126 二层梁：相比于标准层增加了两根梁DB5和BA5，并且它们所受荷载是一样的，其余梁的计算简图和所受荷载与标准层一样。图3-13二层DB5梁和BA5梁计算简图首层梁：(1)KH5梁图3-14首层KH5梁计算简图(2)K35梁图3-15首层K35梁计算简图126 (1)H35梁图3-16首层H35梁计算简图因此，作用在顶层框架梁和节点上的荷载为：K5（D5）节点集中荷载标准值边柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kNKH4梁自重0.45×0.55×3.6×25=22.28kN1.2m高女儿墙8.40×5.76=48.38kNK35梁传来荷载79.25kNG11k5=G11d5=169.65kNH5（G5）节点集中荷载标准值中柱连系梁自重8.4×2.35=19.74kNKH4梁自重0.45×0.55×3.6×25=22.28kNH35梁传来荷载76.17kNGH5=GG5=118.19kN作用在8~10层框架梁上的荷载为：K5（D5）节点集中荷载标准值边柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kN连系梁上外墙自重8.40×3.88=32.60kN框架柱自重26.00kNK35梁传来荷载80.16kNGK5=GD5=158.50kN126 H5（G5）节点集中荷载标准值中柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kN连系梁上内墙自重8.40×3.30=27.72kN框架柱自重26.00kNH35梁传来荷载85.73kNGH5=GG5=159.19kN作用在3~7层框架梁上的荷载与8~10层一致，所不同的是K5（D5）节点和H5（G5）节点的集中荷载。K5（D5）节点集中荷载标准值边柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kN连系梁上外墙自重8.40×3.88=32.60kN框架柱自重31.50kNK35梁传来荷载80.16kNGK5=GD5=164.00kNH5（G5）节点集中荷载标准值中柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kN连系梁上内墙自重8.40×3.30=27.72kN框架柱自重31.50kNH35梁传来荷载85.73kNGH5=GG5=164.69kN作用在2层框架梁和节点上的荷载为：K5、H5、G5节点集中荷载标准值与标准层一样D5节点集中荷载：标准层荷载164.00kN2层屋面荷载8.40×1.40×5.59=65.74kN次梁自重0.55×0.25×8.40×25=28.88kNGD5=229.74kN126 B5节点集中荷载标准值2层屋面荷载4×4.20×1.40×5.59=131.48kN次梁自重0.55×0.25×25×8.40×3=86.63kNGB5=218.11kNA5节点集中荷载标准值边柱连系梁自重8.40×2.35=19.74kN屋面荷载1.40×8.40×5.59+3.00×8.40×5.59=206.61kN次梁自重0.55×0.25×25×8.40=28.88kNGA5=255.23kN作用在1层框架梁和节点上的恒荷载为：K5(D5)节点集中荷载标准值：K35梁传来荷载38.02×2=76.04kN连系梁自重0.60×0.30×25×8.40=37.80kNGK5=GD5=113.84kNH5(G5)节点集中荷载标准值：分析梁H35(G35)：57.42×2=114.84kN连系梁自重0.60×0.30×25×8.40=37.80kNGH5=GG5=152.64kN126 图3-17恒荷载作用下的计算简图126 1.1.1.活荷载计算分析方法类似恒载，标准层和屋面活荷载取2.0kN/m2，二层走廊活荷载取3.5kN/m2，不上人屋顶取0.5kN/m2。1.1.1.1.梁的计算简图与荷载形式屋面和标准层：(1)厕所梁图3-18标准层厕所梁计算简图(2)H145梁图3-19标准层H145梁计算简图126 (1)HK4梁图3-20标准层HK4梁计算简图(2)H35梁图3-21标准层H35梁计算简图(3)K35梁图3-22标准层K35梁计算简图126 二层：相比于标准层增加了两根梁DB5和BA5，并且它们所受荷载是一样的，计算简图如下。其余梁的计算简图和所受荷载与标准层一样。图3-23二层DB5梁和BA5梁计算简图首层：(1)KH5梁图3-24首层KH5梁计算简图(2)K35梁图3-25首层K35梁计算简图126 (1)H35梁图3-26首层H35梁计算简图因此，屋顶和标准层节点集中荷载标准值：K5（D5）节点集中荷载标准值：K35梁传来荷载GK35=GD5=28.35×2=56.70kNH5（G5）节点集中荷载标准值H35梁传来荷载GH5=GG5=27.25×2=54.50kN二层K5、H5、G5节点和梁HK5、DG5与标准层一样二层D5节点集中荷载标准值：标准层活荷载56.70kN二层屋面活荷载8.40×1.40×2.0=23.52kNGD5=80.22kN二层B5节点集中荷载标准值二层屋面活荷载4×4.20×1.40×2.0=47.04kNGB5=47.04kNA5节点集中荷载标准值屋面荷载1.40×8.40×2.0+3.00×8.40×2.0=73.92kNGA5=73.92kN作用在1层框架上的活荷载为：K5(D5)节点集中荷载标准值：K35（D35）梁传来荷载GK5=GD5=34.56126 kNH5(G5)节点集中荷载标准值：H35(G35)梁传来荷载GH5=GG5=65.48kN活荷载作用下的结构计算简图见图3-27。1.1.1.风荷载计算根据《建筑结构荷载规范》，风压标准值计算公式为：wk=wo（3.2.4-1）式中：w0——基本风压值；——风载体型系数；——风压高度变化系数；——风振系数。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。其中顶层的女儿墙及其他结构所受风荷载看成作用在10层的框架梁上。计算简图见图3-28。根据GB50009-2012《建筑结构荷载规范》中的要求，该框架结构基本自振周期可用估算，故0.636>0.25s，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行。z高度处的风振系数可按下式计算(3.2.4-2)式中：g——峰值因子，可取2.5；I10——10m高度名义湍流强度，C类地面粗糙度取0.23；R——脉动风荷载的共振分量因子；Bz——脉动风荷载的背景分量因子。脉动风荷载的共振分量因子可按下式计算（3.2.4-3）126 （3.2.4-4）式中：f1——结构第1阶自振频率，计算得f1=1.572kw——地面粗糙度修正系数，对C类地面取0.54；ζ1——结构阻尼比，对钢筋混凝土结构取0.05。脉动风荷载背景分量因此可按下式确定（3.2.4-5）式中：——结构第1阶振型系数；H——结构总高度；——脉动风荷载水平方向相关系数；——脉动风荷载竖直方向相关系数；、——系数，查表取值。脉动风荷载的相关系数可按下列规定取值：1)竖直方向相关系数：(3.2.4-6)H——结构总高度。2)水平方向相关系数：(3.2.4-7)B——结构迎风面宽度。风载体型系数和风压高度变化系数查表按插值法取值。风振系数级风荷载计算结果如表3.2.6-1~3.2.6-4所示。表3.2.6-1左风荷载风振系数层数相对高度阵型系数Φ1(z)Bz20.2500.1250.650.2610.2950.041.1130.3390.2090.650.2610.2950.171.4440.4290.3020.650.2610.2950.251.6450.5180.3930.740.2610.2950.291.7360.6070.4660.880.2610.2950.291.7370.6960.6620.880.2610.2950.412.03126 80.7860.7300.880.2610.2950.452.1490.8750.8300.880.2610.2950.512.30100.9640.9501.000.2610.2950.522.30111.0001.0001.000.2610.2950.542.37126 图3-27活荷载作用下结构计算简图126 图3-28左风荷载计算简图（左）和右风荷载计算见图（右）126 表3.2.6-2右风荷载风振系数层数相对高度阵型系数Φ1(z)Bz10.1250.0350.650.2610.2950.031.0720.2500.1250.650.2610.2950.101.2630.3390.2090.650.2610.2950.171.4440.4290.3020.650.2610.2950.251.6450.5180.3930.740.2610.2950.291.7360.6070.4660.880.2610.2950.291.7370.6960.6620.880.2610.2950.412.0380.7860.7300.880.2610.2950.452.1490.8750.8300.880.2610.2950.512.30100.9640.9501.000.2610.2950.522.30111.0001.0001.000.2610.2950.542.37表3.2.6-3左风荷载层次βz　　woωkAPW21.10561.30.650.400.373770.5626.366831.44231.30.650.400.487525.2012.285041.63721.30.650.400.553425.2013.944651.72861.30.740.400.665225.2016.762061.72681.30.880.400.790225.2019.912472.03351.30.880.400.930525.2023.449482.13951.30.880.400.979025.2024.671692.29561.30.880.401.050525.2026.4716102.30501.31.000.401.198625.2030.2041112.37361.31.000.401.234310.0812.4417表3.2.6-4右风荷载层次βz　　woωkAPW11.071.30.650.400.363035.2812.806621.261.30.650.400.427335.2815.074731.441.30.650.400.487525.2012.285041.641.30.650.400.553425.2013.944651.731.30.740.400.665225.2016.762061.731.30.880.400.790225.2019.912472.031.30.880.400.930525.2023.449482.141.30.880.400.979025.2024.671692.301.30.880.401.050525.2026.4716102.301.31.000.401.198625.2030.2041112.371.31.000.401.234310.0812.4417126 1.1.1.地震作用下框架荷载计算抗侧力结构正交布置时，应按结构平面的两个主轴方向分别考虑水平地震作用。由于房屋高度H≤40m，以剪切变形为主且质量与刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法计算水平地震作用。按反应谱理论，地震作用大小与重力荷载大小成正比，重力荷载包括恒重与活载，就整体来说是一个变数，按下列规定取重力荷载代表值：(1)恒载取全部；(2)雪荷载取50%，但不应与屋面活荷载同时组合；(3)楼面活载：按实际荷载布置情况计算时，取全部。按等效均布荷载计算时，藏书库、档案库及仓库取80%，对一般民用建筑取50%。重力荷载代表值可分层计算，集中到各层楼面标高处，上下层各取一半。1.1.1.1.竖向荷载的计算女儿墙：屋面板：3~9层楼板：3~10层梁：3~10层墙：2层梁：kN2层板：2层墙：首层梁：首层板：首层墙：重力荷载代表值计算结果见表3.2.5-1。126 表3.2.5-1重力荷载代表值计算表层数恒载（kN）活载（kN）恒载+0.5活载（kN）101404.94272.161541.0291335.24272.161471.3281335.24272.161471.3271346.24272.161482.3261346.24272.161482.3251346.24272.161482.3241346.24272.161482.3231346.24272.161482.3222296.03607.322599.691830.37303.66982.20整个建筑物总重GE13933.023088.2615477.151.1.1.1.底部剪力法计算地震作用结构总水平地震作用标准值为：FEK=a1GeqGeq=ξGE=0.85GE（3.2.5.2-1）各楼层的水平地震作用标准值，在扣除了顶部附加水平地震作用ΔFn=FEKδn以后，按各楼层的重力荷载与楼层高度乘积的比例分配：（3.2.5.2-2）式中：a1——相应于结构基本自振周期T1的水平地震影响系数。（3.2.5.2-3）Tg––––场地的特征周期；max––––截面抗震验算的水平地震影响系数最大值；g、h2––––地震影响系数曲线下降段的衰减指数、阻尼调整系数，由《高规》查表可知。δn––––考虑弯曲振型影响顶部附加水平地震作用系数，当T1＜1.4Tg时，δn=0；当T1＞1.4Tg时，δn由规范中查出；126 Geq––––结构等效总重力荷载代表值，Geq=0.85GE;Hi、Hj––––楼层质点i、j的计算高度；Gi、Gj––––分别为楼层质点i、j的重力荷载代表值。T1––––结构基本自振周期。多层及高层钢筋混凝土房屋的自振周期，按下列经验公式计算：（3.2.5.2-4）查GB50011-2010《建筑抗震设计规范》可知Tg=0.35，算得=0.636＞1.4Tg，故δn=0.08+0.07=0.1209，，FEK=479.48kN计算结果见下表。表3.2.5-2底部剪力法的计算层数层高（m）Gi（kN）Hi(m)GiHiFEK（kN）Fi（kN）1031404.9432.445520479.4878.18931335.2429.439256479.4872.41831335.2426.435250479.4865.02731346.2423.431502479.4857.63631346.2420.427463479.4850.67531346.2417.423425479.4843.56431346.2414.419386479.4836.05331346.2411.415347479.4828.5424.22296.038.419287479.4838.7714.2830.374.23488479.488.651.1.1.柱D值的计算计算公式：（3.2.5.2-5）K和的计算式按《混凝土结构与砌体结构设计》表13-1采用，计算结果见下表。楼层层高ici1i2i3i4KDjD103655100472500472500.720.272315193655100472500472500.720.272315183655100472500472500.720.2723151126 73945000472500472500.500.202520063945000472500472500.500.202520053945000472500472500.500.202520043945000472500472500.500.20252003394500472500487501155561.120.364521424.2143767487501155564875000.740.272643914.2143767048750000.340.3635084表3.2.6-2D轴每层柱D值楼层层高ici1i2i3i4KDjG10365510480004725048000472501.450.42367699365510480004725048000472501.450.42367698365510480004725048000472501.450.42367697394500480004725048000472501.010.34422226394500480004725048000472501.010.34422225394500480004725048000472501.010.34422224394500480004725048000472501.010.34422223394500480004725049524487501.020.344266524.2143767495244875049524487500.680.252491214.21437674952448750000.340.3635156表3.2.6-2G轴每层柱D值表3.2.6-2H轴每层柱D值楼层层高ici1i2i3i4KDjH10365510472504800047250480001.450.42367699365510472504800047250480001.450.42367698365510472504800047250480001.450.42367697394500472504800047250480001.010.34422226394500472504800047250480001.010.34422225394500472504800047250480001.010.34422224394500472504800047250480001.010.34422223394500472504800048750495241.020.344266524.2143767487504952448750495240.680.252491214.21437674875049524000.340.3635156表3.2.6-1K轴每层柱D值楼层层高ici2i4KDjK1036551047250472500.720.2723151936551047250472500.720.2723151836551047250472500.720.2723151739450047250472500.500.2025200639450047250472500.500.2025200126 539450047250472500.500.2025200439450047250472500.500.2025200339450047250487500.510.202551924.214376748750487500.340.141417814.21437674875000.340.3635084类似的，可以求得A轴柱D值为19958，B轴柱D值为24558。1.1.1.地震作用下弹性位移验算1.1.1.1.弹性位移限值根据JGJ3-2010《高层混凝土结构技术规程》规定，钢筋混凝土框架结构楼层层间最大位移与层高之比的限值为：1.1.1.2.地震作用下弹性位移计算框架层间水平位移可由层间剪力Vj和柱D值按下式近似求得：（3.2.7.2-1）式中：——第j层第k号柱的侧向刚度m——框架第j层的总柱数每层框架所受剪力及位移计算结果如下表：表3.2.7.2-1每层框架所受剪力及位移计算层数1078.1878.181198410.000652340.00545455972.41150.581198410.001256530.00545455865.02215.601198410.001799070.00545455757.63273.231348430.002026290.00545455650.67323.911348430.002402090.00545455543.56367.461348430.002725120.00545455436.05403.511348430.002992460.00545455328.54432.051560620.002768450.00545455238.77470.821349570.003488670.0076363618.65479.481404790.003413160.00763636126 均满足规范要求。1.1.1.重力二阶效应及结构稳定验算根据JGJ3-2010《高层混凝土结构技术规程》规定，当框架结构满足下式时，弹性计算分析时可不考虑二阶效应的不利影响。（i=1,2，···，n）（3.2.8-1）式中：——第j楼层重力荷载设计值，取1.2倍的永久荷载标准值与1.4倍的楼面可变荷载标准值的组合值；hi——第i楼层层高；n——结构计算总层数。本设计中地震作用导致的层剪力最大，故只需验算地震作用下的重力二阶效应及结构稳定，计算结果见下表：表3.2.8-1层数恒载（kN）活载(kN)101404.94272.162066.95688.9891335.24272.161983.31661.1081335.24272.161983.31661.1071346.24272.161996.51665.5061346.24272.161996.51665.5051346.24272.161996.51665.5041346.24272.161996.51665.5031346.24272.161996.51665.5022296.03607.323605.48858.451830.37303.661421.57338.47　总计6535.63故，再计算Di，结果见下表：表3.2.8-2Di计算结果层数Di1078.180.00065234145107.269150.580.00125653140301.398215.600.00179907138736.60126 7273.230.00202629155508.996323.910.00240209154955.255367.460.00272512154462.094403.510.00299246154134.483432.050.00276845178134.112470.820.00348867152855.431479.480.00341316158362.09均满足要求，故在弹性计算分析时可不考虑重力二阶效应的不利影响。1.1.1.柱反弯点高度的计算柱的反弯点位置取决于该柱上、下端的转角。如果柱两端转角相同，反弯点就在柱高的中央；如果柱上、下端转角不同，则反弯点偏向转角较大的一端，亦即偏向约束刚度较小的一端，影响柱两端转角大小的因素有：水平荷载的形式、梁柱线刚度比、结构总层数及该柱所在的层次、柱上下横梁线刚度比、上层层高的变化、下层层高的变化等。1.1.1.1.风荷载作用下柱反弯点高度的计算风荷载按框架承受均布水平力作用查表计算，计算结果见下表。表3.2.7.1-1风荷载作用下柱反弯点高度层数层高反弯点高度KHGD103.00y00.300.370.370.30y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.300.370.370.30yh0.901.121.120.9093.00y00.400.420.420.40y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.400.420.420.40yh1.201.271.271.2083.00y00.410.450.450.41y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.410.450.450.41yh1.231.351.351.2373.00y00.400.450.450.40y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00126 y30.000.000.000.00y0.400.450.450.40yh1.201.351.351.2063.00y00.450.450.450.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.450.450.45yh1.351.351.351.35续表3.2.7.1-1风荷载作用下柱反弯点高度层数层高反弯点高度KHGD53.00y00.450.500.500.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.500.500.45yh1.351.501.501.3543.00y00.450.500.500.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.500.500.45yh1.351.501.501.3533.00y00.500.500.500.50y10.000.000.000.15y20.000.000.000.00y3-0.05-0.05-0.05-0.05y0.450.450.450.60yh1.351.351.351.8024.20y00.630.550.550.55y10.000.000.00-0.15y2-0.05-0.03-0.030.00y30.000.000.000.00y0.580.520.520.40yh2.442.182.181.6814.20y00.830.860.860.83y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.830.860.860.83126 yh3.493.603.603.49另外A5柱的反弯点高度为6.89m，B5柱的反弯点高度为5.81m。1.1.1.1.地震作用下柱反弯点高度的计算为了便于后面的计算，现将各层水平地震作用换算成倒三角形水平作用。换算的原则是：由各层地震作用Fi在基底产生的弯矩效应与倒三角形水平作用产生的弯矩效应应相等，即从而得：相应的总水平地震作用为：这与原总水平地震作用相差为：，误差不超过5%。反弯点高度按框架承受倒三角形分布水平力查表计算，计算结果见下表。表3.2.7.1-2地震作用下柱反弯点高度层数层高反弯点高度KHGD103y00.310.420.420.31y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.310.420.420.31yh0.931.271.270.9393y00.400.450.450.40y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.400.450.450.40yh1.201.351.351.2083y00.450.470.470.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.470.470.45yh1.351.421.421.3573y00.450.500.500.45126 y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.500.500.45yh1.351.501.501.3563y00.450.500.500.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.500.500.45yh1.351.501.501.35续表3.2.7.1-2地震作用下柱反弯点高度层数层高反弯点高度KHGD53y00.450.500.500.45y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.450.500.500.45yh1.351.501.501.3543y00.500.500.500.50y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00y0.500.500.500.50yh1.501.501.501.5033y00.500.500.500.50y10.000.000.000.15y20.000.000.000.00y3-0.05-0.05-0.05-0.05y0.450.450.450.60yh1.351.351.351.8024.2y00.580.550.550.55y10.000.000.00-0.15y2-0.05-0.03-0.030.00y30.000.000.000.00y0.530.520.520.40yh2.232.182.181.6814.2y00.860.860.860.86y10.000.000.000.00y20.000.000.000.00y30.000.000.000.00126 y0.860.860.860.86yh3.623.603.603.62另外，A5柱的反弯点高度为7.07m，B5柱的反弯点高度为5.88m。1.1.框架内力计算1.1.1.恒荷载内力计算框架结构在竖向荷载作用下的内力计算可近似地采取分层法。其假定为：(1)结构没有水平位移；(2)某楼层的竖向荷载只对本层框架梁及与其相连的楼层柱产生内力。由结构布置图分析可得，顶层和标准层边跨梁计算简图为：图3-29顶层和标准层边跨梁计算简图二层AB5梁和BD5梁计算简图为：图3-30二层AB5梁和BD5梁计算简图126 首层GD5梁和KH5梁计算简图为：图3-31首层GD5梁和KH5梁计算简图经过计算，求得顶层边跨梁边柱处的梁端弯矩为：顶层边跨梁中柱处的梁端弯矩为：标准层边跨梁边柱处的梁端弯矩为：标准层边跨梁中柱处的梁端弯矩为：二层AB5梁和BD5梁梁端弯矩为：首层GD5梁和KH5梁梁端弯矩为：内力计算采用弯矩二次分配法，并可利用结构对称性取对称结构的二分之一计算，具体计算步骤：(1)根据各杆件的线刚度计算各节点的杆端弯矩分配系数，并计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩；(2)计算框架各节点的不平衡弯矩，并对所有节点的不平衡弯矩同时进行第一次分配（其间不进行弯矩传递）；(3)126 将所有杆端的分配弯矩同时向其远端传递（对于刚接框架，传递系数均取1/2）；(1)将各节点因传递弯矩而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡状态。至此，整个弯矩分配和传递过程即告结束；(2)将各杆端的固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩叠加，即得各杆端弯矩。计算结果见表3.3.1-1,内力图见图3-31~3-33126 表3.3.1-1恒荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁10分配系数0.5810.4190.2940.4080.2990.2990.4080.2940.4190.581　梁端弯矩-115.13140.03-140.03115.13　　一次分配066.8948.24-41.160.00-57.06-41.8141.810.0057.0641.16-48.240.00-66.89　传递20.39-20.5824.120.00-18.490.000.000.0018.49-24.1220.580.00-20.39　二次分配00.110.08-1.660.00-2.30-1.681.680.002.301.66-0.080.00-0.110.00总和087.39-87.39121.340.00-77.85-43.4943.490.0077.85-121.3487.390.00-87.390.009分配系数0.3670.3670.2650.2090.2900.2900.2120.2120.2900.2900.2090.2650.3670.367　梁端弯矩-110.99127.71-127.71110.99　　一次分配40.7940.7929.42-26.67-36.97-36.97-27.0927.0936.9736.9726.67-29.42-40.79-40.79　传递33.4420.39-13.3314.71-28.53-18.490.000.0028.5318.49-14.7113.33-33.44-20.39　二次分配-14.88-14.88-10.746.759.359.356.85-6.85-9.35-9.35-6.7510.7414.8814.880.00总和59.3546.30-105.64122.50-56.15-46.11-20.2420.2456.1546.11-122.50105.64-59.35-46.300.008分配系数0.3670.3670.2650.2090.2900.2900.2120.2120.2900.2900.2090.2650.3670.367　梁端弯矩-110.99127.71-127.71110.99　　一次分配40.7940.7929.42-26.67-36.97-36.97-27.0927.0936.9736.9726.67-29.42-40.79-40.79　传递20.3917.54-13.3314.71-18.49-16.390.000.0018.4916.39-14.7113.33-20.39-17.54　二次分配-9.04-9.04-6.524.215.845.844.28-4.28-5.84-5.84-4.216.529.049.04　总和52.1449.29-101.43119.96-49.62-47.52-22.8122.8149.6247.52-119.96101.43-52.14-49.29-101.437分配系数0.3160.4560.2280.1850.2570.3700.1880.1880.2570.3700.1850.2280.3160.456　梁端弯矩-110.99127.71-127.71110.99　　一次分配35.0850.6125.30-23.64-32.78-47.28-24.0224.0232.7847.2823.64-25.30-35.08-50.61　传递20.3922.20-11.8212.65-18.49-21.230.000.0018.4921.23-12.6511.82-20.39-22.20　二次分配-9.73-14.03-7.025.016.9510.025.09-5.09-6.95-10.02-5.017.029.7314.03　总和45.7558.77-104.52121.73-44.32-58.49-18.9318.9344.3258.49-121.73104.52-45.75-58.77-104.52126 续表3.3.1-1恒荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6分配系数0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400　梁端弯矩　　-110.99127.71　　　　　　-127.71110.99　　　一次分配44.4044.4022.20-21.23-42.46-42.46-21.5721.5742.4642.4621.23-22.20-44.40-44.40　传递25.3022.20-10.6111.10-23.64-21.230.000.0023.6421.23-11.1010.61-25.30-22.20　二次分配-14.75-14.75-7.385.6111.2311.235.70-5.70-11.23-11.23-5.617.3814.7514.75　总和54.9451.84-106.78123.19-54.87-52.46-15.8615.8654.8752.46-123.19106.78-54.94-51.84-106.785分配系数0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400　梁端弯矩　　-110.99127.71　　　　　　-127.71110.99　　　一次分配44.4044.4022.20-21.23-42.46-42.46-21.5721.5742.4642.4621.23-22.20-44.40-44.40　传递22.2022.20-10.6111.10-21.23-21.230.000.0021.2321.23-11.1010.61-22.20-22.20　二次分配-13.51-13.51-6.765.2110.4310.435.30-5.30-10.43-10.43-5.216.7613.5113.51　总和53.0853.08-106.16122.79-53.26-53.26-16.2716.2753.2653.26-122.79106.16-53.08-53.08-106.164分配系数0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400　梁端弯矩　　-110.99127.71　　　　　　-127.71110.99　　　一次分配44.4044.4022.20-21.23-42.46-42.46-21.5721.5742.4642.4621.23-22.20-44.40-44.40　传递22.2022.20-10.6111.10-21.23-21.230.000.0021.2321.23-11.1010.61-22.20-22.20　二次分配-13.51-13.51-6.765.2110.4310.435.30-5.30-10.43-10.43-5.216.7613.5113.51　总和53.0853.08-106.16122.79-53.26-53.26-16.2716.2753.2653.26-122.79106.16-53.08-53.08-106.163分配系数0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400　梁端弯矩　　-110.99127.71　　　　　　-127.71110.99　　　一次分配44.4044.4022.20-21.23-42.46-42.46-21.5721.5742.4642.4621.23-22.20-44.40-44.40　传递22.2018.37-10.6111.10-21.23-18.010.000.0021.2318.01-11.1010.61-22.209.23　二次分配-11.98-11.98-5.994.689.369.364.75-4.75-9.36-9.36-4.680.470.940.94　总和54.6150.78-105.40122.26-54.33-51.11-16.8116.8154.3351.11-122.2699.88-65.65-34.22-99.88126 续表3.3.1-1恒荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁2分配系数0.3310.5040.1650.1410.2820.4290.1480.1480.2820.4290.1410.1180.2360.3580.288梁端弯矩　　-110.99127.71　　　　　　-127.71110.99　　-189.36一次分配36.7455.8918.37-18.01-36.02-54.80-18.8818.8836.0254.8018.019.2318.4728.0922.58传递22.2020.39-9.019.18-21.23-17.760.000.0021.2317.764.629.01-22.20-20.390二次分配-11.11-16.91-5.564.208.4112.794.41-6.45-12.30-18.71-6.153.967.9112.049.68总和47.8259.37-107.19123.09-48.84-59.77-14.4712.4344.9553.85-111.23133.184.1819.74-157.102BA分配系数0.2090.5820.2090.2640.736梁端弯矩189.36-189.36189.36一次分配0.000.000.000.00-49.96-139.40传递11.290.000.00-24.980.00二次分配2.860.007.972.860.000.00总和203.510.007.97-211.48139.40-139.401分配系数0.4290.4280.1410.1230.3740.3740.1290.1290.3740.3740.1230.1410.4290.429　梁端弯矩　　-94.9694.96　　　　　　-94.9694.96　　　一次分配40.7840.6013.40-11.68-35.52-35.52-12.2412.2435.5235.5211.68-13.40-40.78-40.78　传递27.940.00-5.846.70-27.400.000.000.0027.400.00-6.705.8414.050.00　二次分配-9.49-9.45-3.122.547.747.742.67-2.67-7.74-7.74-2.54-2.81-8.54-8.54　总和59.2331.15-90.5292.53-55.18-27.78-9.579.5755.1827.78-92.5384.59-35.27-49.32　126 图3-31恒荷载作用下的弯矩图（kNm）126 图3-32恒荷载作用下的剪力图（kN）126 图3-33框架在恒荷载下的轴力图(kN)126 1.1.1.活荷载内力计算活荷载内力计算方法和分析过程与恒荷载类似，也是采用弯矩二次分配法。由结构布置图分析可得，顶层和标准层边跨梁计算简图为：图3-34顶层和标准层边跨梁计算简图二层AB5梁和BD5梁计算简图为：图3-35二层AB5梁和BD5梁计算简图首层GD5梁和KH5梁计算简图为：图3-36首层GD5梁和KH5梁计算简图126 经过计算，求得顶层和标准层边跨梁边柱处的梁端弯矩为：顶层和标准层边跨梁中柱处的梁端弯矩为：二层AB5梁和BD5梁梁端弯矩为：首层GD5梁和KH5梁梁端弯矩为：活荷载内力计算结果见表3.3.2-1。内力图见图3-34~3-36。126 表3.3.2-1活荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁10分配系数0.5810.4190.2940.4080.2990.2990.4080.2940.4190.581梁端弯矩-30.4433.86-33.8630.44一次分配0.0017.6812.76-9.950.00-13.80-10.1110.110.0013.809.95-12.760.00-17.68传递5.59-4.986.380.00-4.900.000.000.004.90-6.384.980.00-5.59二次分配0.00-0.36-0.26-0.430.00-0.60-0.440.440.000.600.430.260.000.360.00总和0.0022.92-22.9229.850.00-19.30-10.5510.550.0019.30-29.8522.920.00-22.920.009分配系数0.3670.3670.2650.2090.2900.2900.2120.2120.2900.2900.2090.2650.3670.367梁端弯矩-30.4433.86-33.8630.44一次分配11.1911.198.07-7.07-9.80-9.80-7.187.189.809.807.07-8.07-11.19-11.19传递8.845.59-3.544.03-6.90-4.900.000.006.904.90-4.033.54-8.84-5.59二次分配-4.01-4.01-2.891.622.252.251.65-1.65-2.25-2.25-1.622.894.014.010.00总和16.0212.77-28.8032.45-14.45-12.46-5.545.5414.4512.46-32.4528.80-16.02-12.770.008分配系数0.3670.3670.2650.2090.2900.2900.2120.2120.2900.2900.2090.2650.3670.367梁端弯矩-30.4433.86-33.8630.44一次分配11.1911.198.07-7.07-9.80-9.80-7.187.189.809.807.07-8.07-11.19-11.19传递5.594.81-3.544.03-4.90-4.340.000.004.904.34-4.033.54-5.59-4.81二次分配-2.52-2.52-1.821.091.511.511.11-1.11-1.51-1.51-1.091.822.522.520.00总和14.2613.47-27.7331.91-13.20-12.64-6.086.0813.2012.64-31.9127.73-14.26-13.470.007分配系数0.3160.4560.2280.1850.2570.3700.1880.1880.2570.3700.1850.2280.3160.456梁端弯矩-30.4433.86-33.8630.44一次分配9.6213.886.94-6.27-8.69-12.54-6.376.378.6912.546.27-6.94-9.62-13.88传递5.596.09-3.133.47-4.90-5.630.000.004.905.63-3.473.13-5.59-6.09二次分配-2.70-3.90-1.951.311.812.611.33-1.33-1.81-2.61-1.311.952.703.900.00总和12.5116.07-28.5832.37-11.78-15.55-5.045.0411.7815.55-32.3728.58-12.51-16.070.00126 续表3.3.2-1活荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁6分配系数12.1812.186.09-5.63-11.26-11.26-5.725.7211.2611.265.63-6.09-12.18-12.18梁端弯矩6.946.09-2.813.04-6.27-5.630.000.006.275.63-3.042.81-6.94-6.09一次分配-4.09-4.09-2.041.472.942.941.49-1.49-2.94-2.94-1.472.044.094.090.00传递15.0314.18-29.2132.75-14.58-13.94-4.224.2214.5813.94-32.7529.21-15.03-14.180.00二次分配0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400总和-30.4433.86-33.8630.445分配系数12.1812.186.09-5.63-11.26-11.26-5.725.7211.2611.265.63-6.09-12.18-12.18梁端弯矩6.096.09-2.813.04-5.63-5.630.000.005.635.63-3.042.81-6.09-6.09一次分配-3.74-3.74-1.871.372.732.731.39-1.39-2.73-2.73-1.371.873.743.740.00传递14.5214.52-29.0432.64-14.15-14.15-4.334.3314.1514.15-32.6429.04-14.52-14.520.00二次分配0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400总和-30.4433.86-33.8630.444分配系数12.1812.186.09-5.63-11.26-11.26-5.725.7211.2611.265.63-6.09-12.18-12.18梁端弯矩6.096.09-2.813.04-5.63-5.630.000.005.635.63-3.042.81-6.09-6.09一次分配-3.74-3.74-1.871.372.732.731.39-1.39-2.73-2.73-1.371.873.743.740.00传递14.5214.52-29.0432.64-14.15-14.15-4.334.3314.1514.15-32.6429.04-14.52-14.520.00二次分配0.4000.4000.2000.1660.3320.3320.1690.1690.3320.3320.1660.2000.4000.400总和-30.4433.86-33.8630.443分配系数12.1812.186.09-5.63-11.26-11.26-5.725.7211.2611.265.63-6.09-12.18-12.18梁端弯矩6.095.04-2.813.04-5.63-4.780.000.005.634.78-3.042.81-6.096.76一次分配-3.32-3.32-1.661.222.452.451.24-1.24-2.45-2.45-1.22-0.70-1.39-1.390.00传递14.9413.89-28.8332.50-14.44-13.59-4.474.4714.4413.59-32.5026.47-19.66-6.810.00二次分配12.1812.186.09-5.63-11.26-11.26-5.725.7211.2611.265.63-6.09-12.18-12.18总和6.946.09-2.813.04-6.27-5.630.000.006.275.63-3.042.81-6.94-6.09126 续表3.3.2-1活荷载弯矩二次分配法计算过程轴号KHGD层数上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁2分配系数0.3310.5040.1650.1410.2820.4290.1480.1480.2820.4290.1410.1180.2360.3580.288梁端弯矩-30.4433.86-33.8630.44-87.81一次分配10.0715.335.04-4.78-9.55-14.53-5.005.009.5514.534.786.7613.5220.5616.53传递6.096.46-2.392.52-5.63-5.630.000.005.635.633.382.39-6.09-6.460二次分配-3.36-5.12-1.681.232.473.751.29-2.16-4.13-6.28-2.061.202.393.642.93总和12.8016.67-29.4732.84-12.71-16.41-3.712.8411.0513.88-27.7740.789.8217.74-68.352BA分配系数0.2090.5820.2090.2640.736梁端弯矩87.81-87.8187.81一次分配0.000.000.000.00-23.17-64.64传递8.260.000.00-11.580.00二次分配0.690.001.930.690.000.00总和96.770.001.93-98.7064.64-64.641分配系数0.4280.4280.1450.1260.3730.3730.1280.1280.3730.3730.1260.1450.4280.4280.428梁端弯矩-30.2430.24-30.2430.24一次分配12.9312.934.38-3.82-11.27-11.27-3.883.8811.2711.273.82-4.38-12.93-12.9312.93传递7.660.00-1.912.19-7.260.000.000.007.260.00-2.191.9110.280.007.66二次分配-2.46-2.46-0.830.641.891.890.65-0.65-1.89-1.89-0.64-1.77-5.21-5.21-2.46总和18.1310.47-28.6029.25-16.64-9.38-3.233.2316.649.38-29.2526.00-7.86-18.1418.13126 图3-34活荷载作用下的弯矩图（kNm）126 图3-35活荷载作用下的剪力图（kN）126 图3-36活荷载作用下的轴力图（kN）126 1.1.1.风荷载内力计算将风荷载对框架结构的作用简化为作用于框架节点上的水平力，采用D值法计算该榀框架每根柱所受剪力。求得框架柱侧向刚度D值以后，由同一层内各柱的层间位移相等的条件，可把层间剪力按下式分配给该层的各柱（3.3.3-1）式中——第j层第k柱所分配到的剪力；——第j层第k柱的侧向刚度D值；m——第j层框架柱数；——第j层框架柱所承受的层间总剪力。求出层剪力之后，利用反弯点高度可以求出每根柱上下两端的弯矩，再根据节点平衡，将弯矩按梁刚度之比分配到梁端上。风荷载作用下每层框架所受剪力为：表3.3.3.-1左风和右风荷载下各层框架所受剪力层数左风右风（kN）（kN）（kN）（kN）112.8112.81226.3726.3715.0727.88312.2938.6512.2940.17413.9452.6013.9454.11516.7669.3616.7670.87619.9189.2719.9190.79723.45112.7223.45114.23824.67137.3924.67138.91926.47163.8626.47165.381030.20206.5130.20208.02126 1.1.1.1.左风荷载内力计算表3.3.3.1-1左风荷载下各层柱剪力（单位：kN）层数KHGDBA1026.375.098.098.095.09938.657.4711.8611.867.47852.6010.1616.1416.1410.16769.3612.9621.7221.7212.96689.2716.6827.9527.9516.685112.7221.0735.2935.2921.074137.3925.6843.0243.0225.683163.8626.7944.8044.8047.472206.5121.6938.1238.1240.4637.5830.541　　　　　　　表3.3.3.1-2左风荷载下柱端弯矩大小（单位：kNm）柱弯矩KHG层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.9010.704.581.1215.229.051.1215.229.0591.2013.448.961.2720.5415.041.2720.5415.0481.2317.9612.521.3526.6321.791.3526.6321.7971.2023.3315.551.3535.8129.341.3535.8129.3461.3527.5322.521.3546.0937.771.3546.0937.7751.3534.7628.441.5052.9452.941.5052.9452.9441.3542.3734.661.5064.5364.531.5064.5364.5331.3544.2136.171.3573.9260.481.3573.9260.4822.4438.2252.892.1876.8583.252.1876.8583.2513.4939.5019.753.6049.4524.733.6049.4524.73续表3.3.3.2-3左风荷载下柱端弯矩大小（单位：kNm）柱弯矩DBA层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.9010.704.5891.2013.448.9681.2317.9612.5271.2023.3315.5561.3527.5322.5251.3534.7628.4441.3542.3734.66126 31.8056.9785.4521.68101.9567.975.8197.35218.326.8979.11210.5613.4950.7625.38表3.3.3.1-4左风荷载下梁端弯矩大小（单位：kNm）编号KH　GDBA层数右端左端右端左端右端左端右端左端右端左端1010.707.557.677.677.5510.70918.0214.6814.9114.9114.6818.02826.9220.6721.0021.0020.6726.92735.8528.5729.0229.0228.5735.85643.0837.4238.0138.0137.4243.08557.2845.0045.7145.7145.0057.28470.8058.2759.2059.2058.2770.80378.8768.6869.7769.7768.6891.63274.4068.1269.2069.2068.1255.60131.8048.6848.6879.11113.3916.7717.0317.0316.7717.21表3.3.3.1-5左风荷载下各梁剪力大小（单位：kN）层数K~HH~GG~DD~BB~A102.537.312.5394.5414.204.5486.6120.006.6178.9527.648.95611.1836.2011.18514.2143.5414.21417.9356.3817.93320.4966.4522.27219.7965.9117.1821.4915.2114.1916.224.720.000.00表3.3.3.1-6左风荷载下各层柱轴力大小（单位：kN）层数KHGDBA10-2.53-4.774.772.539-7.08-14.4314.437.088-13.69-27.8227.8213.697-22.63-46.5146.5122.636-33.81-71.5371.5333.815-48.02-100.86100.8648.024-65.95-139.31139.3165.953-86.44-185.27183.4988.21126 2-106.23-231.38232.22105.406.2715.211-102.05-235.57236.94100.68左风荷载内力图见图3-37~3-39。126 图3-37左风荷载作用下的弯矩图（单位：kNm）126 图3-38左风荷载作用下的剪力图（单位：kN）126 图3-39左风荷载作用下的轴力图（单位：kN）126 1.1.1.1.右风荷载内力计算表3.3.3.2-1右风荷载下各层柱剪力（单位：kN）层数KHGDBA1012.812.473.933.932.47　　927.885.398.558.555.39　　840.177.7612.3212.327.76　　754.1110.1116.9416.9410.11　　670.8713.2522.1922.1913.25　　590.7916.9728.4328.4316.97　　4114.2321.3535.7735.7721.35　　3138.9122.7137.9737.9740.24　　2165.3817.3730.5330.5332.4030.0924.461208.0251.9552.0652.0651.95　　表3.3.3.2-2右风荷载下柱端弯矩大小（单位：kNm）柱弯矩KHG层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.905.202.231.127.394.391.127.394.3991.209.706.461.2714.8210.851.2714.8210.8581.2313.729.561.3520.3316.641.3520.3316.6471.2018.2012.131.3527.9422.891.3527.9422.8961.3521.8517.881.3536.5929.991.3536.5929.9951.3527.9922.901.5042.6442.641.5042.6442.6441.3535.2328.821.5053.6553.651.5053.6553.6531.3537.4830.661.3562.6651.271.3562.6651.2722.4430.6142.362.1861.5466.672.1861.5466.6713.4936.99181.223.6031.00187.643.6031.00187.64续表3.3.3.2-2右风荷载下柱端弯矩大小（单位：kNm）柱弯矩DBA层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.905.202.23　　　　　　91.209.706.46　　　　　　81.2313.729.56　　　　　　71.2018.2012.13　　　　　　61.3521.8517.88　　　　　　51.3527.9922.90　　　　　　41.3535.2328.82　　　　　　31.8048.2972.44　　　　　　21.6881.6454.435.8177.96174.836.8963.36168.6213.4936.99181.22　　　　　　126 表3.3.3.2-3右风荷载下梁端弯矩大小（单位：kNm）编号KH　GDBA层数右端左端右端左端右端左端右端左端右端左端105.203.673.733.733.675.20　　　　911.929.539.689.689.5311.92　　　　820.1815.4715.7115.7115.4720.18　　　　727.7622.1122.4622.4622.1127.76　　　　633.9929.5129.9829.9829.5133.99　　　　545.8836.0336.6036.6036.0345.88　　　　458.1347.7748.5348.5347.7758.13　　　　366.3057.7058.6158.6157.7077.11　　　　261.2755.9656.8556.8555.9645.72108.3738.9838.9863.36179.3443.5349.2249.2248.4591.41　　　　表3.3.3.2-4右风荷载下各梁剪力大小（单位：kN）层数K~HH~GG~DD~BB~A101.233.551.23　　92.989.222.98　　84.9514.974.95　　76.9321.396.93　　68.8228.558.82　　511.3834.8611.38　　414.7146.2114.71　　317.2255.8218.72　　216.2854.1414.1217.5412.18117.0746.8819.43　　表3.3.3.2-5右风荷载下各层柱轴力大小（单位：kN）层数KHGDBA101.232.32-2.32-1.23　　94.218.56-8.56-4.21　　89.1618.57-18.57-9.16　　716.0933.04-33.04-16.09　　624.9152.77-52.77-24.91　　536.2876.25-76.25-36.28　　450.99107.75-107.75-50.99　　368.21146.35-144.85-69.71　　284.49184.21-184.87-66.29-5.36-12.181101.56214.03-212.32-85.72　　右风荷载下的内力图见图3-40~3-42。126 图3-40右风荷载作用下的弯矩图（单位：kNm）126 图3-41右风荷载作用下的剪力图（单位：kN）126 图3-41右风荷载作用下的轴力图（单位：kN）126 1.1.1.地震作用内力计算计算方法类似于风荷载，也是采用D值法，计算结果见下表：表3.3.4.1-1地震作用下各层框架柱所受剪力（单位kN）层数KHGDBA1078.1815.1023.9923.9915.109150.5829.0946.2046.2029.098215.6041.6566.1566.1541.657273.2351.0685.5585.5551.066323.9160.53101.42101.4260.535367.4668.67115.06115.0668.674403.5175.41126.35126.3575.413432.0570.65118.12118.12125.172470.8249.4686.9186.9192.2485.6869.631479.48119.75119.99119.99119.75表3.3.4.1-2地震作用下各层框架柱端弯矩（单位：kNm）柱弯矩KHG层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.9331.2314.081.2741.5430.421.2741.5430.4291.2052.3634.911.3576.2362.371.3576.2362.3781.3568.7256.231.42104.6493.811.42104.6493.8171.3584.2568.931.50128.33128.331.50128.33128.3361.3599.8881.721.50152.13152.131.50152.13152.1351.35113.3192.711.50172.59172.591.50172.59172.5941.35124.43101.801.50189.52189.521.50189.52189.5231.35116.5795.371.35194.89159.461.35194.89159.4622.2397.53110.212.18175.21189.812.18175.21189.8113.6269.96432.983.6071.46432.503.6071.46432.50续表3.3.4.1-2地震作用下各层框架柱端弯矩（单位：kNm）柱弯矩DBA层数yh上端下端yh上端下端yh上端下端100.9331.2314.0891.2052.3634.9181.3568.7256.2371.3584.2568.9361.3599.8881.7251.35113.3192.7141.50113.11113.1131.80150.21225.3121.68232.44154.965.88215.91503.787.07175.46492.2213.6269.96432.98126 表3.3.4.1-3地震作用下梁端弯矩大小（单位：kNm）编号KH　GDBA层数右端左端右端左端右端左端右端左端右端左端1031.2320.6120.9320.9320.6131.23966.4452.9153.7453.7452.9166.448103.6382.8584.1784.1782.85103.637140.48110.19111.94111.94110.19140.486168.81139.13141.33141.33139.13168.815195.03161.08163.64163.64161.08195.034217.14179.63182.48182.48179.63205.823218.37190.69193.72193.72190.69263.322192.91166.02168.65168.65166.02135.81321.93107.95107.95175.461180.16116.42131.67131.67129.61224.91表3.3.4.1-4地震作用下各梁剪力大小（单位：kN）层数K~HH~GG~DD~BB~A107.2019.947.20916.5851.1916.58825.9080.1625.90734.82106.6134.82642.77134.6042.77549.46155.8549.46455.11173.7953.54356.81184.4963.06249.85160.6241.9251.1833.74141.19125.4049.24表3.3.4.1-5地震作用下各层柱轴力大小（单位：kN）层数KHGDBA107.2012.74-12.74-7.20923.7847.35-47.35-23.78849.68101.61-101.61-49.68784.49173.40-173.40-84.496127.26265.24-265.24-127.265176.72371.62-371.62-176.724231.83490.31-491.88-230.263288.64617.99-613.31-293.312338.49728.76-732.01-284.06-17.44-33.741379.68812.96-808.17-333.30地震作用下框架内力图见图3-43~3-45。126 图3-43地震作用下的弯矩图（kNm）126 图3-44地震作用下的剪力图（kN）126 图3-44地震作用下的轴力图（kN）126 1.1.内力组合1.1.1.工况、组合系数和分项系数的确定内力组合是为了得到构件控制截面的内力，组合工况分为持久和短暂设计状况、地震设计状况，由于承载力验算是极限状态验算，在内力组合时，根据荷载性质不同，荷载效应要乘以各自的分项系数和组合值系数。根据JGJ3-2010《高层建筑混凝土结构技术规程》，在持久设计状况和短暂设计状况下，荷载基本组合的效应设计值应按下式确定：（3.4.1-1）式中：——荷载组合的效应设计值；——永久荷载分项系数；——楼面活荷载分项系数；——风荷载的分项系数；——考虑结构设计使用年限的荷载调整系数；——永久荷载效应标准值；——楼面活荷载效应标准值；——风荷载效应标准值；——分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数。地震设计状况下，荷载和地震作用基本组合的效应设计值应按下式确定：（3.4.1-2）——荷载和地震作用组合的效应设计值；——重力荷载代表值的效应；——水平地震作用标准值的效应；——竖向地震作用标准值的效应；——重力荷载分项系数；——风荷载分项系数；——水平地震作用分项系数；——竖向地震作用分项系数；——风荷载的组合值系数。126 由规范查表得出各系数的取值，所以有：1.持久、短暂设计状况效应组合(1)1.2×恒载效应+1.4×活载效应；(2)1.35×恒载效应+1.4×0.7×活载效应；(3)1.2×恒载效应+1.4×活载效应+1.4×1.0×风荷载效应。2.地震设计状况效应组合(1)1.2×（恒载效应+0.5×活载效应）+1.3×地震效应。1.1.1.框架梁内力组合以第3层DG梁为例，组合左、右支座和跨中3个截面，组合结果见下表：1.持久、短暂设计状况效应组合表3.4.2-1持久、短暂设计状况效应组合表截面内力恒载活载左风右风1.2×恒载+1.4×活载1.35×恒载+1.4×0.7×活载1.2×恒载+1.4×（活载+风载）左风右风左支座M-99.88-26.47-88.1474.09-156.91-160.78-280.31-53.19V92.158.15-24.21-20.35121.99132.3988.193.5跨中M105.8918.91.5-0.46153.53161.47155.63152.89右支座M-122.26-32.586.19-72.42-192.21-196.9-71.55-293.6V-147.09-6.65-24.21-20.35-185.82-205.09-219.71-214.312.地震设计状况效应组合表3.4.2-2地震设计状况效应组合表截面内力恒载活载左震右震1.2×(恒载+0.5×活载)+1.3×地震左震右震左支座M-99.88-26.47218.37-218.37148.14-419.62V92.158.15-56.81-56.8141.6241.62跨中M105.8918.913.84-13.84156.4120.42右支座M-122.26-32.5-190.69190.69-414.1181.69V-147.09-6.65-56.81-56.81-254.35-254.35由表中可知，该梁最不利内力为：左支座：；126 跨中：；右支座：。其他梁的组合方式一样，计算结果列于下表中。表3.4.2-3各框架梁最不利荷载层数截面位置D~GG~HH~KMVMVMV10左支座-159.22103.57-85.73-25.92-190.31156.67跨中169.13　-66.96　151.38　右支座-194.73-133.07-85.73-25.92-159.22-122.299左支座-230.4298.28-113.98-21.55-235.25201.67跨中160.17　-32.75　160.17　右支座-235.25-201.52-97.47-66.55-230.42-141.558左支座-272.9785.29-140.44-104.21-270.80146.71跨中155.01　-36.75　164.85　右支座-270.42-214.05-140.44-104.21-273.07-152.637左支座-325.0275.53-171.26-138.59-308.75133.52跨中161.70　-30.49　158.56　右支座-308.75-224.05-171.26-138.59-325.20-166.226左支座-365.1263.86-205.29-174.98-348.38122.24跨中154.79　-25.55　154.79　右支座-348.35-233.44-205.29-174.98-365.12-175.065左支座-398.3655.93-234.85-174.98-376.34111.87跨中158.60　-26.21　158.60　右支座-376.64-240.47-234.85-174.98-398.36-184.534左支座-427.1048.59-259.35-225.93-400.45106.57跨中160.92　-26.21　153.56　右支座-400.45-247.82-259.35-225.93-412.38-189.833左支座-419.6241.62-274.69-239.84-414.1198.52跨中156.40　-27.07　184.91　右支座-414.11-254.35-274.69-239.84-486.09-197.452左支座-360.8470.12-235.87-128.60-383.24136.91跨中145.50　14.94　116.11　右支座-365.96-214.35-238.84-300.52-322.86-184.651左支座-409.4926.07-184.59-163.02-297.0813.75跨中107.42　-16.08　104.47　右支座-297.08-140.69-184.59-163.05166.60-141.962　A~BB~D　左支座-434.16185.96-442.61162.18跨中235.93　225.89　右支座-435.33-270.76-646.24-280.91126 1.1.1.框架柱内力组合以3层G柱为例，组合上下两个截面，组合结果见下表：1.持久、短暂设计状况效应组合表3.4.3-1持久、短暂设计状况效应组合截面内力恒载活载左风右风1.2恒载+1.4活载1.35×恒载+1.4×0.7×活载1.2×恒载+1.4×（活载+风载）左风右风上M-51.11-13.5993.51-79.26-80.36-82.3250.56-191.32V32.020.85-56.6748.0439.6144.06-39.73106.87N-2397.98-488.87-244.67192.56-3561.99-3716.37-3904.53-3292.41下M-44.9511.0576.50-64.85-38.47-49.8568.63-129.26V32.020.85-56.6748.0439.6144.06-39.73106.87N-2397.98-488.87-244.67192.56-3561.99-3716.37-3904.53-3292.412.地震设计状况效应组合表3.4.3-2地震设计状况效应组合截面内力恒载活载左震右震1.2×(恒载+0.5×活载)+1.3×地震左震右震上M-51.11-13.59-194.89194.89-322.84183.87V32.020.85118.32-118.32192.75-114.88N-2397.98-488.87617.99-617.99-2367.51-3974.29下M-44.9511.05-159.46159.46-254.61159.99V32.020.85118.32-118.32192.75-114.88N-2397.98-488.87617.99-617.99-2367.51-3974.29由表中可知，该柱最不利内力为：柱上端截面：，，；，，。柱下端截面：，，；，，。其他柱的组合方式一样，部分计算结果列于下表中。126 表3.4.3-3部分框架柱最不利荷载层数截面位置内力DGHKMmaxNmaxMmaxNmaxMmaxNmaxMmaxNmax10上M159.22140.44-159.00-124.01-159.00-124.01159.22140.44V-86.11-78.7591.5471.3391.5471.33-86.11-78.75N-359.89-414.21-305.28-380.64-305.28-380.64-359.89-414.21下M99.1495.82-115.60-89.96-115.60-89.9699.1495.82V-86.11-78.7591.5471.3391.5471.33-86.11-78.75N-359.89-414.21-305.28-380.64-305.28-380.64-359.89-414.219上M131.2975.02-161.91-74.46-161.91-74.46131.2975.02V-82.60-53.13102.4050.25102.4050.25-82.60-53.13N-726.12-821.76-664.13-853.61-664.13-853.61-726.12-821.76下M115.5784.36-145.31-76.28-145.31-76.28115.5784.36V-82.60-53.13102.4050.25102.4050.25-82.60-53.13N-726.12-821.76-664.13-853.61-664.13-853.61-726.12-821.768上M156.5779.74200.6476.54200.6476.54156.5779.74V-97.36-51.25-127.62-49.31-127.62-49.31-97.36-51.25N-1103.59-1,228.33-1,355.21-1,326.87-1,355.21-1,326.87-1103.59-1,228.33下M135.5174.02182.2171.38182.2171.38135.5174.02V-97.36-51.25-127.62-49.31-127.62-49.31-97.36-51.25N-1103.59-1,228.33-1,355.21-1,326.87-1,355.21-1,326.87-1103.59-1,228.332上M-161.12-44.03-300.72154.83309.34-146.20-383.42-96.49V61.30-2.35163.97-61.99-165.5760.39174.3164.74N-3,152.82-4,230.41-2,613.54-4,508.32-2,627.93-4,531.16-3,506.45-3,707.43下M-99.9451.09-326.78166.73322.95-170.55-283.40-97.73V61.30-2.35163.97-61.99-165.5760.39174.3164.74N-3,152.82-4,230.41-2,613.54-4,508.32-2,627.93-4,531.16-3,506.45-3,707.431上M161.0227.36131.86-53.93131.86-53.93-134.61-124.80V-184.87-14.80-172.22139.75-172.22139.75173.87123.88N-4,559.64-4,788.54-3,005.49-5,106.73-3,005.49-5,106.73-3,993.88-4,221.58中M253.4835.45238.57-219.09238.57-219.09-246.88-154.87V-184.87-14.80-172.22139.75-172.22139.75173.87123.88N-4,559.64-4,788.54-3,005.49-5,106.73-3,005.49-5,106.73-3,993.88-4,221.58下M597.9113.67570.03-531.07570.03-531.07-584.70-382.47V-184.87-14.80-172.22139.75-172.22139.75173.87123.88N-4,559.64-4,788.54-3,005.49-5,106.73-3,005.49-5,106.73-3,993.88-4,221.58126 第四章框架结构设计1.1.1.延性框架的抗震设计概念为了实现房屋建筑的抗震设防目标，钢筋混凝土框架和剪力墙除了必须具有足够大的承载力和刚度外，还应具有良好的延性和耗能能力。延性是指强度或承载力没有大幅度下降情况下的屈服后变形能力。耗能能力用王府荷载作用下构件或结构的力-变形只会曲线包含的面具度量表示。为了使钢筋混凝土框架成为延性耗能框架，可以采用以下抗震设计概念：1.强柱弱梁所谓墙柱弱梁是指：同一梁柱节点上下柱端截面在轴压力作用下顺时针或逆时针方向实际受弯承载力之和，大于左右梁端截面逆时针或顺时针方向实际受弯承载力之和。通过调整梁、柱之间受弯承载力的相对大小，使塑性铰出现在梁端，即梁端屈服，避免柱端出现铰。2.强剪弱弯强剪弱弯是指：梁、柱的实际收件承载力分别大于其实际受弯承载力对应的剪力。通过调整梁、柱截面受剪承载力与受弯承载力之间的相对大小，是框架梁、柱发生延性破坏，避免脆性剪切破坏。3.强核心区，强锚固强核心区是指：节点核心区的实际受剪承载力大于左右梁端截面顺时针或逆时针方向实际受弯承载力之和对应的核心区的剪力。在梁端塑性铰充分发展前，避免核心区破坏。伸入核心区的梁、柱纵向钢筋，在核心区内应有足够的锚固长度，避免因粘结破坏而增大层间位移。4.局部加强提高和加强底层柱嵌固端以及角柱、框支柱等受力不利部位的承载力和抗震构造措施，推迟或避免其破坏。5.限值柱轴压比，加强柱箍筋对混凝土的约束为了使框架柱有足够强大的延性和耗能能力，有必要限值柱的轴压比，同时在柱梁端配置足够多的箍筋，使可能出现塑性铰的柱梁端受到更多约束。1.2.内力调整根据JGJ3-2010《高层混凝土结构技术规程》规定，本框架抗震等级为二级，126 在抗震设计时，除顶层、柱轴压比小于0.15折及框支梁节点外，框架梁、柱节点处考虑地震作用组合的柱端弯矩设计值应符合下列要求：（4.2-1）式中：——节点上、下柱端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计值之和；上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析的弯矩比例进行分配；——节点左、右梁端截面逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和；当抗震等级为一级切节点左、右梁端仅为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——柱端弯矩增大系数；对二级框架结构取1.5。柱端剪力设计值应按下列公式计算：（4.2-2）式中、——分别为柱上下端顺时针火逆时针方向截面组合的弯矩设计值；——柱的净高；——柱端剪力增大系数，对二级框架结构取1.3。梁端剪力设计值应按下列公式计算（4.2-3）式中、——分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向截面组合的弯矩设计值；——梁的净跨；——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；——梁剪力增大系数，二级框架取1.2。1.1.框架梁设计1.1.1.梁正截面配筋设计以第3层DG梁为例，梁截面尺寸为，126 支座处按矩形截面设计，跨中按T形截面设计，环境类别为一类。混凝土强度等级为C35，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，，箍筋采用HRB335级钢筋，，现对左支座、跨中和右支座3个截面进行配筋计算。(1)左支座截面配筋内力组合结果：；查GB50010-2010《混凝土结构设计规范》可知，C35时梁的混凝土保护层最小厚度c为20mm。取，则查规范可知，，求截面抵抗矩系数：满足要求，则内力臂系数为：所需钢筋面积为：选用420+422，实际面积，布置两层。验算在宽度内是否能放得下：，可以放下。验算最小配筋率：，同时，满足要求。(2)右支座截面配筋内力组合结果：。计算方法类似左支座，取126 所需钢筋面积为：钢筋选取方案同左支座，无需再做验算。(1)跨中截面配筋内力组合结果：。跨中截面按T形截面设计，，，取，则属于第一种类型的T形梁，以代替b可得，所需钢筋面积为：选配416，实际面积，显然可以放下。验算最小配筋率：，同时，满足要求。126 其他梁配筋计算与其类似，计算结果见下表表4.3.1-1框架梁配筋表层数截面位置D~GG~HH~K计算面积选用钢筋计算面积选用钢筋计算面积选用钢筋10左支座834.45418437.514181,009.37418跨中757.26418335.22418757.26418右支座1,009.37418437.51418834.454189左支座1,241.91420587.544181270.489420跨中759.17418164.20418731.883418右支座1,270.49420499.514181241.9094208左支座1497.954520730.90644181484.692520跨中775.5594418180.0765418775.5594418右支座1482.339520730.90644181498.6175207左支座1827.298522901.6754181721.638522跨中793.484418149.1049418793.484418右支座1721.638522901.6754181827.2985226左支座2200.2636221095.2854182079.667622跨中774.4357418124.7081418774.4357418右支座2079.6676221095.2854182200.2636225左支座2447.8034281268.1244202282.517428跨中793.6875418127.9653418793.6875418右支座2282.5174281268.1244202447.8034284左支座2672.0446251414.8734222463.819625跨中805.3654418127.9653418768.2487418右支座2463.8196251414.8734222555.9696253左支座2612.7096251508.5554182569.45625跨中782.5709418132.2228418926.7077418右支座2569.456251508.5554183168.3976252左支座2638.2526252564.3656222116.831622跨中1183.844221201.484422725.0188418右支座2782.2726254190.7046222151.9176221左支座2457.867525820.22464181695.396425跨中535.606941879.75163418520.8129418右支座1695.396425968.2277418904.59344182　A~BB~D　左支座1313.6924201785.857425跨中72.95462418579.2045　右支座1331.7494201862.648425126 1.1.1.梁箍筋设计取剪力最大值进行设计，，由组合结果可得：。由于组合了地震效应，需按规范要求考虑强剪弱弯，按4-2公式重新计算剪力：验算截面尺寸：属于厚腹梁，按下式验算：（3-16）由规范查得，则截面符合要求。验算是否需要按计算配置箍筋：故需要按计算配置箍筋。只配置箍筋不配弯起钢筋，令，有：采用双肢箍筋，实有满足要求。箍筋配筋率：满足要求。126 1.1.框架柱设计1.1.1.柱轴压比验算满足要求1.1.2.柱正截面配筋设计以3层G柱为例，分别考虑弯矩最大和轴力最大两种情况进行配筋设计，由荷载组合可知，弯矩最大：，，；轴力最大：，，。(1)弯矩最大配筋计算由于组合了地震效应，需按4.2-1式计算弯矩：故柱上端弯矩不需调整。同理可求得故柱下端弯矩不需调整。验算是否需要考虑挠曲附加弯矩影响：A.B.C.故不需要考虑挠曲附加弯矩影响。126 属于大偏心受压，按对称配筋设计：(1)轴力最大配筋计算验算是否需要考虑挠曲附加弯矩影响：A.B.C.故不需要考虑挠曲附加弯矩影响。属于小偏心受压，采用对称配筋，按简化计算方法计算。综上，取420，实际面积为1256mm2，验算最小配筋率：126 验算整体配筋率：满足要求。1.1.1.柱箍筋设计3层G柱为例，由于考虑了地震效应组合，需按照4.2-2重新计算剪力：计算剪跨比：又，故根据规范可知按构造配置箍筋即可。1.2.框架节点设计以三层G节点为例，根据GB50010-2010《混凝土结构设计规范》的要求，本宾馆为二级抗震框架，应进行节点核心区抗震受剪承载力验算，核心区的剪力设计值应按下式计算：（4.5-1）式中：——节点左、右梁端截面逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和；当抗震等级为一级切节点左、右梁端仅为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——节点剪力增大系数；对二级框架结构取1.35；——分别为梁的截面有效高度、截面高度，当节点两侧梁高不相同时，取其平均值；——节点上柱和下柱反弯点之间的距离；——梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离。框架梁柱节点核心区的受剪水平截面应符合下列条件：126 （4.5-2）式中：——框架节点核心区的截面高度，可取验算方向的柱截面高度；——框架节点核心区的截面有效验算宽度；——正交梁对节点的约束影响系数，本设计取1.50；抗震受剪承载力应符合下列条件：（4.5-3）式中：——对于考虑地震组合剪力设计值的节点上柱底部的轴向力设计值；当N为压力时，取轴向压力设计值的较小值，且当N大于时，取；——核心区有效验算宽度范围内同一截面验算方向箍筋各肢全部截面面积；由之前的计算可知：，，，，核心区钢筋按构造配置，故又说明配置满足要求。126 第五章次梁设计1.1.1.荷载计算取3层D35梁计算，恒荷载为梁中点大小为的集中力、满跨布置的均布荷载和左右均分满布的三角形荷载。图5-1恒荷载作用简图所以求得：故恒载左、右支座截面弯矩标准值：剪力标准值：126 跨中截面弯矩标准值：活荷载为梁中点大小为的集中力和左右均分满布的三角形荷载。计算简图略，计算方法同恒荷载，现直接给出标准值：左、右支座截面弯矩标准值：剪力标准值：跨中截面弯矩标准值：恒荷载分项系数；活荷载分项系数，可以求得：1.1.截面配筋设计以第3层DG梁为例，梁截面尺寸为，支座处按矩形截面设计，跨中按T形截面设计，环境类别为一类。混凝土强度等级为C35，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，，箍筋采用HRB335级钢筋，。(1)支座截面配筋查GB50010-2010《混凝土结构设计规范》可知，C30时梁的混凝土保护层最小厚度c为20mm。取，则查规范可知，，求截面抵抗矩系数：满足要求，则内力臂系数为：126 所需钢筋面积为：选用422，实际面积，验算满足最小配筋率。(1)跨中截面配筋设计跨中截面按T形截面设计，，，取，则属于第一种类型的T形梁，以代替b可得，所需钢筋面积为：选配418，实际面积，满足最小配筋率。(2)箍筋设计由之前的计算可知，，按构造配筋。126 第六章现浇式板式楼梯设计1.1.1.楼梯梯段板设计取板厚，板倾斜角的正切，取1m宽板带计算。1.1.1.荷载计算梯段板的荷载计算列于表6.1.1-1中。恒荷载分项系数；活荷载分项系数，总荷载设。计值。表6.1.1-1梯段板荷载荷载种类荷载标准值（kNm）恒荷载大理石面层（0.27+0.15）×0.2×28/0.27=0.87三角形踏步0.27×0.15×25/2/0.3=1.69混凝土斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.29活荷载3.51.1.2.截面设计板水平计算跨度，弯矩设计值。板的有效高度。选配钢筋Φ10@160，。1.2.楼梯平台板设计取平台板厚，1m宽板带计算1.2.1.荷载计算梯段板的荷载计算列于表6.2.1-1中。恒荷载分项系数；活荷载分项系数，总荷载设计值。126 表6.2.1-1平台板荷载荷载种类荷载标准值（kNm）恒荷载大理石面层0.02×28=0.56混凝土斜板0.07×25=1.75板底抹灰0.02×17=0.34小计2.65活荷载3.51.1.1.截面设计平台板的计算跨度。弯矩设计值。板的有效高度。选配钢筋，。1.2.平台梁设计设平台梁截面尺寸为。1.2.1.荷载计算平台梁的荷载计算列于表6.3.1-1中。恒荷载分项系数；活荷载分项系数，总荷载设计值。表6.3.1-1平台梁荷载荷载种类荷载标准值（kNm）恒荷载梁自重0.2×0.35×25=1.75梁侧粉刷0.02×（0.35-0.07）×2×170.19平台板传来2.65×1.325/2=1.76梯段板传来6.29×2.43/2=7.64小计11.34126 1.1.1.截面设计计算跨度。弯矩设计值。剪力设计值。截面按倒L形计算，，梁的有效高度。经判别属于第一类T形截面选配414，实际面积。同时，满足要求。配置箍筋，则斜截面受剪承载力：满足要求。126 第七章基础设计1.1.1.桩型选择和桩端持力层的确定建筑物桩基所采用的桩型多种多样，目前国内绝大多数高层建筑桩基础采用预制混凝土桩和各种钻（挖）孔灌注混凝土桩，钢桩和木桩采用较少，且桩基大都为低承台的型式。对本次设计的宾馆建筑，综合考虑上述各种因素以及考虑到土层分布不均匀，桩基采用人工挖孔灌注桩。桩长为5～8m。桩基持力层的选择和桩长的确定是密切相关的，选择桩基持力层必须满足承载力和沉降两个方面的要求。根据场区岩土的物理力学特性和场地地下水位的分析结果，本楼房内，第二层粉质粘土、第三层卵石、第4-1层为基岩全(强)风化带，土层分布不均匀，局部还有缺层现象，均不适宜作桩基的持力层。第4-2层为基岩中风化带，厚度较大，承载力高，可作为桩基础的持力层。1.2.桩的布置桩型确定后，即可考虑桩的布置问题。桩的布置包括桩的中心距、桩的合理排列以及桩端进入持力层的深度等内容。为了取得较好的技术上和经济上的效果，必须根据前面选择的桩型，综合考虑荷载条件、地质条件以及建筑物底层的柱矩等因素进行桩的布置。桩的布置应符合有关规范的规定。1.2.1.桩的中心距为了避免桩基施工可能引起土的松弛效应和挤土效应对相邻桩基的不利影响，以及群桩效应对桩基承载力的不利影响。桩的中心距一般采用3～4d(d为桩径)对人工挖孔灌注桩，桩的最小中心距≥1.5D，当D＞2m时，桩的最小中心距≥D+1.0m，其中，D为扩大端设计直径。并将桩布置在柱下，采用一柱一桩的布置方式。1.2.2.桩进入持力层的深度为了保证桩基的稳定，桩应插入持力层内达一定深度。且当插入持力层的深度在小于临界深度时，桩端阻力将随进入持力层的深度的增大而增大，但进入持力层过深，将给施工带来一定的困难。桩端全截面进入持力层的深度应按不同土层采用不同的土层规定。对于粘性土、粉土，桩进入持力层的深度不宜小于2d（d为桩径）；对于砂土，不宜小于1.5d；对于碎石类土，不宜小于1d；对于大126 直径的端承桩(d＞600mm的桩)嵌入微风化或中风化岩层的深度不宜小于0.5m，以确保桩端与岩体的接触。1.1.确定桩及承台的几何尺寸1.1.1.桩长和桩径为便于施工，人工挖孔灌注桩的直径，桩长可根据前面选择的桩端持力层和地质条件以及桩基进入持力层的深度来确定。一般来说，桩顶承台的埋置深度应不小于0.6m，承台的最小厚度不小于0.3m。再根据地质资料可知，第4-2层基岩中风化岩层层面埋置深度为5～8m，桩基进入持力层的深度按0.5m计算，桩身长度可根据各点的地质条件在(5～8)-0.6-0.3+0.5＝4.6～7.6m之间选择。1.1.2.桩端扩大头尺寸扩底端直径D与桩身直径d之比最大不超过3.0，且扩底端侧面的高宽比不应小于2；扩大头的高度要考虑竖向压力的扩散角和施工安全，一般取为1.2～2.0m；由此估算桩端扩大头直径为800+2×(1200~2000)/2=2000~2400。本次设计取2000mm扩底端底一般呈锅底形，矢高hb=(0.1~0.15)D。1.1.3.承台的尺寸承台最小宽度不应小于500mm，且承台边缘至桩身边缘的距离不应小于150mm，由此可确定承台的截面尺寸为800+2×150＝1100mm。承台的厚度应根据抗冲切承载力确定，且最小厚度应≥300mm。1.2.桩竖向承载力计算根据桩身材料强度和地基土对桩的支承能力验算桩的竖向承载力。计算底层G柱，由荷载组合结果，再经过公式4.2-1和4.2-2重新计算后，作用于桩基端部的设计值为：，，1.2.1.按地基承载力计算对桩数布超过3根的大直径桩基，桩基的竖向承载力设计值按下式计算：R=Qsk/+Qpk/式中：R——单桩竖向承载力设计值；Qsk、Qpk——分别为单桩的总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值；对126 人工挖孔桩（端承桩），取Qsk＝0.0，Qpk=Apqpk，根据地质报告取qpk＝4000kN/m2；、——分别为桩侧阻抗力和端阻抗力的分项系数，对于大直径灌注桩，取＝＝1.65；——大直径桩端尺寸效应系数；按＝计算，D为扩大头直径；AP——桩端扩大头截面面积。根据地基土的承载能力验算桩的竖向承载力，在轴心竖向力作用下，要求N≤R式中：——建筑物桩基重要性系数，对一、二、三级结构分别取＝1.1，1.0，0.9；对柱下单桩基础按提高一级考虑；N——轴心竖向力作用下，作用于单桩端部的竖向压力设计值，N=F+G；Nmax——偏心竖向力作用下，作用于桩基端部的最大竖向压力设计值；F——作用与桩基承台顶部的竖向力设计值；Gk——承台及其上部回填土自重设计值。地下水位以下应浮力，浮力作用分项系数取1.0。，故。，故。则满足要求1.1.1.按桩身材料计算按材料强度计算单桩承载力时，桩基按钢筋混凝土轴心受压构件考虑，即：R＝fcAP在轴心竖向力作用下，要求：N≤R126 式中——稳定系数，一般情况下可不考虑纵向弯曲的影响，即取＝1.0；N——单桩顶部的竖向压力设计值。一般情况下，桩身材料强度都能满足要求，故上述条件可不用验算。1.1.桩身结构设计本设计采用桩基人工挖孔桩，混凝土等级C30，主筋混凝土的保护层厚度50mm。当灌注桩符合下列条件时，桩身可按构造配筋：N≤fcA式中：——建筑物桩基重要性系数，对一、二、三级结构分别取＝1.1，1.0，0.9；对柱下单桩基础按提高一级考虑。N——桩顶竖向压力设计值(kN)；fc——混凝土轴心抗压强度设计值(N/mm2)；A——桩身截面面积；H1——桩顶水平力设计值(kN)；——综合系数，查《建筑桩基础规范》确定。对人工挖孔桩，因桩径较大，上述公式一般都能满足，故一般按构造配筋即可。1.2.承台设计承台混凝土等级采用C30，底面钢筋的混凝土保护层厚度取70mm，垫层厚度为100mm，垫层混凝土等级C10。由于采用单柱单桩的人工挖孔桩，柱子中心线一般与桩中心线重合，故承台所受弯矩和剪力都不是太大，一般按构造配筋即可。按三个方向配置箍筋。126 126 第八章电算信息总信息：结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=2转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息：修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.40地面粗糙程度:C类结构基本周期（秒）:T1=0.64体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=10各段体形系数:USi=1.30126 地震信息：振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=20地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息：考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55126 调整信息：中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=1.00梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息：梁主筋强度(N/mm2):IB=360柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=300柱箍筋强度(N/mm2):JC=300墙分布筋强度(N/mm2):JWH=300梁箍筋最大间距(mm):SB=200.00柱箍筋最大间距(mm):SC=200.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60126 设计信息：结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：是柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息：恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.90活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息：剪力墙底部加强区层数IWF=3剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=11.40126 各层的质量、质心坐标信息层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)10122.86714.50032.400831.976.19122.70014.58129.400814.177.58122.70014.58126.400814.177.57122.72414.57523.400821.177.66122.72414.57520.400821.177.65122.72414.57517.400821.177.64122.72414.57514.400821.177.63122.72414.57511.400821.177.62129.5278.3618.4001672.0196.21131.6707.6364.2001710.1162.6活载产生的总质量(t):977.924恒载产生的总质量(t):9947.701结构的总质量(t):10925.625恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)各层构件数量、构件材料和层高层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11245(40)59(40)15(40)4.2004.20021383(40)60(40)14(40)4.2008.40031251(35)31(35)14(35)3.00011.40041251(35)31(35)14(35)3.00014.40051251(35)31(35)14(35)3.00017.40061251(35)31(35)14(35)3.00020.40071251(35)31(35)14(35)3.00023.400126 81251(35)31(35)14(35)3.00026.40091251(35)31(35)14(35)3.00029.400101251(35)31(35)14(35)3.00032.400风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y10161.4561.5184.4102.25102.3306.89157.69119.1541.896.01198.3901.58153.97173.11061.189.81288.11765.77150.28223.41731.383.68371.82881.06146.47269.92540.977.33449.14228.25142.53312.43478.070.78519.95787.84139.05351.44532.364.99584.87542.43137.37388.85698.862.20647.09483.52166.43455.27610.8130.97778.012751.21172.58527.89827.6121.37899.416528.6各楼层等效尺寸层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN111634.7632.387.8469.0334.1569.3233.55211928.9631.246.7765.9131.8066.1131.3831737.7022.4014.5143.4322.9644.0921.6741737.7022.4014.5143.4322.9644.0921.6751737.7022.4014.5143.4322.9644.0921.6761737.7022.4014.5143.4322.9644.0921.6771737.7022.4014.5143.4322.9644.0921.6781737.2222.4014.5143.4022.9644.0621.6691737.2222.4014.5143.4022.9644.0621.66101736.9022.4014.5243.4122.9644.0721.65126 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111145.511.1821968.500.85311218.281.26411218.281.00511218.281.00611218.281.00711218.281.01811209.451.00911209.451.001011232.101.02计算信息ProjectFileName:wuhanshimougaocengbinguansheji计算日期:2015.5.28开始时间:20:31:16可用内存:16.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:20:31:16第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:20:31:30Calculateblockinformation刚度块总数:1自由度总数:5940大约需要9.2MB硬盘空间刚度组装：从1行到5940行第三步:地震作用分析开始时间:20:31:37方法2(总刚模型)126 第四步:计算位移开始时间:20:31:42形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量CalculateDisplacementLDLT回代：从1列到53列写出位移文件第五步:计算杆件内力开始时间:20:31:50结束日期:2015.5.28时间:20:32:9各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度=====================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=34.5857(m)Ystif=5.1641(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=31.6703(m)Ymass=7.6357(m)Gmass=2035.1895(t)126 Eex=0.1176Eey=0.1078Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.7330Raty1=2.7360薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.9023E+06(kN/m)RJY=1.8663E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=29.3048(m)Ystif=4.0237(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=29.5268(m)Ymass=8.3607(m)Gmass=2064.4419(t)Eex=0.0101Eey=0.2071Ratx=0.5227Raty=0.5221Ratx1=1.9469Raty1=1.7227薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=9.9434E+05(kN/m)RJY=9.7447E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=24.4835(m)Ystif=14.3991(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7237(m)Ymass=14.5747(m)Gmass=976.3301(t)Eex=0.1040Eey=0.0121Ratx=0.7169Raty=0.8174Ratx1=1.4997Raty1=1.5320薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.1282E+05(kN/m)RJY=7.9656E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=24.4483(m)Ystif=14.4125(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7237(m)Ymass=14.5747(m)Gmass=976.3301(t)Eex=0.1012Eey=0.0112Ratx=0.8585Raty=0.8523Ratx1=1.3177Raty1=1.3551薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.1193E+05(kN/m)RJY=6.7894E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=24.4483(m)Ystif=4.4125(m)Alf=0.0000(Degree)126 Xmass=22.7237(m)Ymass=14.5747(m)Gmass=76.3301(t)Eex=0.1012Eey=0.0112Ratx=0.9650Raty=0.9512Ratx1=1.3196Raty1=1.3468薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.9054E+05(kN/m)RJY=6.4581E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=24.4483(m)Ystif=14.4125(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7237(m)Ymass=14.5747(m)Gmass=976.3301(t)Eex=0.1012Eey=0.0112Ratx=0.9820Raty=0.9679Ratx1=1.3351Raty1=1.3564薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.7990E+05(kN/m)RJY=6.2510E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=24.4483(m)Ystif=14.4125(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7237(m)Ymass=14.5747(m)Gmass=976.3301(t)Eex=0.1012Eey=0.0112Ratx=0.9847Raty=0.9726Ratx1=1.3814Raty1=1.4222薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.7105E+05(kN/m)RJY=6.0798E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=24.7567(m)Ystif=14.3632(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7005(m)Ymass=14.5813(m)Gmass=969.1274(t)Eex=0.1216Eey=.0153Ratx=0.9231Raty=0.9295Ratx1=1.3045Raty1=1.3934薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.2716E+05(kN/m)RJY=5.6511E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.9TowerNo.1126 Xstif=24.7385(m)Ystif=14.3629(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.7005(m)Ymass=14.5813(m)Gmass=969.1274(t)Eex=0.1205Eey=0.0153Ratx=1.0066Raty=0.9823Ratx1=.3471Raty1=1.4369薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.3062E+05(kN/m)RJY=5.5510E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.10TowerNo.1Xstif=24.7385(m)Ystif=14.3629(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=22.8668(m)Ymass=14.4997(m)Gmass=984.0132(t)Eex=0.1107Eey=0.0096Ratx=0.9279Raty=0.8699Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.9237E+05(kN/m)RJY=4.8288E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)抗倾覆验算结果=====================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载3608187.811400.9316.480.00Y风荷载2157811.019426.8111.070.00X地震3608187.840944.288.120.00Y地震2157811.039901.554.080.00结构整体稳定验算结果=====================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.190E+070.187E+074.20109256.73.1371.7520.994E+060.974E+064.2090530.46.1345.2130.713E+060.797E+063.0071848.29.7633.26126 40.612E+060.679E+063.0062861.29.2032.4050.591E+060.646E+063.0053874.32.8835.9660.580E+060.625E+063.0044886.38.7641.7870.571E+060.608E+063.0035899.47.7250.8180.527E+060.565E+063.0026912.58.7663.0090.531E+060.555E+063.0017996.88.4692.54100.492E+060.483E+063.009079.162.69159.55该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1010.4984E+040.6106E+041.001.00910.5674E+040.7073E+041.141.16810.6740E+040.8416E+041.191.19710.9272E+040.1138E+051.381.35610.1020E+050.1246E+051.101.09510.1096E+050.1341E+051.071.08410.1155E+050.1406E+051.051.05310.1194E+050.1469E+051.031.04210.2326E+050.2496E+051.951.70110.2462E+050.2680E+051.061.07126 周期、地震力与振型输出文件(总刚分析方法)=====================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.527927.340.89(0.70+0.19)0.1121.4305122.280.94(0.27+0.67)0.0631.153366.670.16(0.03+0.14)0.8440.513620.950.88(0.76+0.11)0.1250.4797117.230.92(0.19+0.73)0.0860.397863.880.23(0.05+0.18)0.7770.30314.450.95(0.94+0.01)0.0580.2853108.440.47(0.07+0.40)0.5390.269982.550.62(0.02+0.61)0.38100.2034178.880.98(0.98+0.00)0.02110.190492.720.44(0.01+0.43)0.56120.174987.260.55(0.00+0.55)0.45130.14441.500.98(0.98+0.00)0.02140.134197.220.55(0.01+0.54)0.45150.127881.150.00(0.00+0.00)1.00160.119886.340.44(0.00+0.44)0.56170.115689.640.00(0.00+0.00)1.00180.10874.940.94(0.93+0.01)0.06190.1005104.650.61(0.04+0.57)0.39200.097779.730.03(0.00+0.03)0.97地震作用最大的方向=13.511(度)126 仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)101182.4793.03-1058.5391172.4188.39-939.4181160.9082.65-877.2971146.1575.44-798.4061127.7966.48-701.2951106.4356.18-589.424182.6744.78-465.703157.6432.75-335.272158.6429.54-905.421120.498.86-393.17振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)10175.45-116.97541.649170.43-109.85475.698165.01-101.82436.657158.15-91.88387.196149.78-79.66329.02126 5140.16-65.74263.254129.62-50.56191.993118.80-34.89119.462123.71-39.16253.40118.42-13.39102.57各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11115.582439.51348.164642.425235.77699.967621.658121.64933.2610224.94113.20120.751399.32140.86150.01160.03170.021896.27192.21200.05126 各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号FxX向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)101491.01491.01(5.41%)(5.41%)1473.03585.0691340.53766.17(4.26%)(4.26%)3723.20300.2381321.02914.93(3.40%)(3.40%)6310.35269.5971371.551023.48(2.85%)(2.85%)9041.04240.8661364.351140.29(2.54%)(2.54%)11938.44209.9851358.981253.63(2.33%)(2.33%)15057.42179.1041350.671347.82(2.14%)(2.14%)18419.55148.2231371.771437.02(2.00%)(2.00%)22015.62117.3421739.131698.98(1.88%)(1.88%)27574.09179.7311381.351895.57(1.73%)(1.73%)34014.8890.08抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:96.57%仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩126 振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)10194.5648.21-548.549189.3545.80-486.818183.3842.83-454.627175.7439.09-413.746166.2234.45-363.425155.1529.11-305.444142.8423.21-241.333129.8716.97-173.742130.3915.31-469.201110.624.59-203.74振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)101-120.83187.34-867.5091-112.80175.94-761.8681-104.12163.07-699.3471-93.14147.15-620.1261-79.72127.59-526.9751-64.32105.30-421.6341-47.4380.98-307.4931-30.1055.89-191.3221-37.9762.72-405.8511-13.4921.45-164.28126 各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1299.5821127.413294.03466.645698.196394.7370.218122.029505.96100.641176.4712104.41130.011451.52150.051647.27170.33180.281953.62202.57各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力126 ------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)101456.67456.67(5.03%)(5.03%)1370.02606.7291318.40737.46(4.10%)(4.10%)3553.98320.9881286.29896.28(3.33%)(3.33%)6131.78288.2371318.801000.97(2.79%)(2.79%)8879.81257.5161335.061103.78(2.46%)(2.46%)11758.59224.4951330.461209.36(2.24%)(2.24%)14802.77191.4841328.551306.42(2.08%)(2.08%)18047.10158.4631332.291399.34(1.95%)(1.95%)21510.53125.4521697.291660.02(1.83%)(1.83%)26863.61192.1511353.021847.29(1.69%)(1.69%)33092.0196.30抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:96.35%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.00071.0001.00081.0001.00091.0001.000101.0001.000126 位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX101176217.2815.281.133000.17621.060.991.071/2829.45.3%0.8391158416.5114.571.133000.15841.551.431.091/1933.126 20.4%1.2181140615.3513.501.143000.14061.891.711.101/1588.3.3%1.2671122813.8312.131.143000.12281.961.771.111/1527.9.8%1.0761105012.1510.611.153000.10502.151.941.111/1393.8.1%0.995187210.228.861.153000.8722.322.091.111/1292.3.8%0.97416948.076.931.173000.6942.422.161.121/1241.8.6%0.94315165.784.881.193000.5162.261.971.141/1329.40.3%0.80212723.592.811.284200.2722.281.781.281/1846.40.1%0.4811921.321.011.314200.921.321.011.311/3178.99.1%0.45X方向最大值层间位移角:1/1241.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)h126 JmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY101175321.1016.131.313000.17531.291.091.191/2325.35.2%0.8391157520.0515.291.313000.15751.891.541.231/1590.16.8%1.1781139718.5214.091.313000.13972.331.831.281/1286.3.3%1.2371121916.5712.591.323000.12192.451.891.291/1226.6.3%1.0761104114.4310.961.323000.10412.642.021.301/1138.5.3%0.975186312.039.131.323000.8632.792.141.311/1074.2.4%0.94416859.407.121.323000.6852.892.181.321/1040.7.7%0.91315076.625.021.323000.5072.661.971.351/1128.27.4%0.79212574.033.031.334200.2572.601.931.351/1618.37.0%0.5511841.431.091.314200.841.431.091.311/2931.90.5%0.45126 Y方向最大值层间位移角:1/1040.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX10118374.234.141.023000.18370.180.161.101/9999.58.4%0.839116594.053.971.023000.16590.280.261.091/9999.37.1%1.328114813.773.711.013000.14810.380.351.081/7834.15.1%1.527113033.393.361.013000.13030.440.411.081/6835.17.4%1.326111552.952.951.003000.11250.510.481.081/5841.13.1%1.17518722.502.461.013000.9470.580.541.071/5187.7.7%1.09416941.981.921.033000.7690.620.581.071/4863.6.3%1.02315161.431.331.073000.5910.550.541.031/5421.126 39.0%0.85212720.890.751.184200.2720.560.471.181/7503.41.3%0.5011920.330.271.234200.920.330.271.231/9999.99.9%0.45X方向最大值层间位移角:1/4863.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY10117538.566.561.303000.17530.360.281.271/8414.44.8%0.839115758.206.281.313000.15750.540.421.301/5563.30.4%1.238113977.665.871.313000.13970.720.551.311/4160.14.7%1.417112196.945.321.313000.12190.830.641.301/3626.14.7%1.286110416.124.681.313000.10410.960.731.301/3133.10.9%1.15518635.163.951.313000.126 8631.070.821.301/2804.6.2%1.07416854.093.131.313000.6851.150.871.311/2620.4.0%1.00315072.942.261.303000.5071.100.841.321/2715.29.1%0.86212571.841.171.574200.2571.180.741.591/3563.43.1%0.5711840.660.431.524200.840.660.431.521/6378.99.9%0.44Y方向最大值层间位移角:1/2620.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)1011771-10.50911593-12.12811415-12.77711237-12.86611059-12.9351881-12.9341703-12.7431525-12.3621281-11.191193-11.39126 ===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)1011771-3.39911593-3.35811415-3.36711237-3.30611059-3.2151881-3.1441703-3.0331525-2.9221281-2.551193-2.92126 参考文献[1]中华人民共和国国家标准，民用建筑设计通则（GB50352-2005），中国建筑工业出版社，2005。[2]中华人民共和国国家标准，建筑设计防火规范（GBJ16-87），中国建筑工业出版社，2001。[3]中华人民共和国国家标准，混凝土结构设计规范（GB50010-2010），中国建筑工业出版社，2010。[4]中华人民共和国国家标准，高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010），中国建筑工业出版社,2010。[5]中华人民共和国国家标准，建筑结构荷载规范（GB50009-2012），中国建筑工业出版社,2012。[6]中华人民共和国国家标准，建筑抗震设计规范（GB50011-2010），中国建筑工业出版社,2010。[7]中华人民共和国国家标准，建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），中国建筑工业出版社，2011。[8]03G101-1混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（03G101-1），中国建筑标准设计研究所出版，2003。[9]李爱群，王铁成，混凝土结构（上册）混凝土结构设计原理，混凝土结构（中册）混凝土结构与砌体结构设计，中国建筑工业出版社，2012。[10]钱稼茹，赵作周，高层建筑结构设计（第二版），中国建筑工业出版社，2012。[11]李国强，李杰，建筑结构抗震设计（第三版），中国建筑工业出版社，2009。[12]张玉峰，工程结构CAD（第二版），武汉大学出版社，2010。[13]陈祥福，中国高层建筑结构设计精粹，海南出版社，19966。[14]建筑施工图示例图集，中国建筑工业出版社，2000。[15]重庆大学，雷春浓，高层建筑设计手册，中国建筑工业出版社，2002。[16]中南地区通用建筑标准设计建筑配件图集，2002。[17]实用建筑设计手册（第二版），机械工业出版社，2004。126 致谢本人的毕业设计在安旭文老师的悉心指导下顺利完成了。安老师在指导我进行毕也设计过程中，认真负责，时刻关心我们的毕设进度，每周定期进行两次答疑，确保我的毕设顺利进行，同时使我受益颇深。通过毕设，我的专业知识得到进一步巩固，认识到自己的不足。对老师的付出，我表示深深地感谢。同时，感谢在毕设过程中帮助过我的其他老师和同学。谢谢他们的帮助和鼓励，使得我能够顺利完成毕业设计。最后对评阅我的毕设成果的老师表示感谢。126'