扬州文峰街道办综合业务楼设计毕业设计计算书

'扬州大学本科生毕业设计（论文）扬州大学YANGZHOUUNIVERSITY课题名称扬州文峰街道办综合业务楼设计（方案一）副标题学院专业(系)姓名学号指导教师日期 扬州大学本科生毕业设计（论文）毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 扬州大学本科生毕业设计（论文）学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 扬州大学本科生毕业设计（论文）扬州文峰街道办综合业务楼摘要毕业设计题目是扬州市文峰街道办综合业务楼结构设计，该业务楼的总建筑面积大约是4460平方米，共5层，建筑高度为20.150米。本建筑采用钢筋混凝土全现浇框架结构体系。本设计内容包括手算和电算两部分。其中手算部分的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、荷载导算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力分析、梁柱内力组合、梁柱配筋、基础设计、楼梯设计、板的计算等。该工程抗震设防烈度为7度（0.15g），不考虑竖向地震作用。在用底部剪力法求出水平地震作用后，利用D值法完成了水平地震作用下的一榀横向框架的内力计算。采用弯矩二次分配法分别完成了恒载和活载满布作用下的内力计算。此框架属于三级框架，不进行节点抗震设计，但是在梁柱截面设计时要采用“强柱弱梁”原则。电算时，首先用PMCAD软件进行结构平面布置，输入荷载数据，接着用SAT-8软件进行试算。试算符合后进行PKPM绘图，得到基础、柱、梁、板、KJ-5及LT1配筋图。【关键词】建筑设计，结构设计，框架结构，内力组合，截面设计。GuanglingCollege,YangzhouUniversityWenFengneighborhoodintegratedBusinessBuilding 扬州大学本科生毕业设计（论文）Authorxxx(Major:CivilEngineering)Supervisorxxx(Department:BuildingEngineering)AbstractMygraduationtopicisYangzhouWenFengneighborhoodintegratedbusinessbuilding,theBusinessbuildingisatotalconstructionareaofapproximately4406squaremeters,whoseheightis20.150meters,fivefloors,full-castreinforcedconcreteframestructure.Thedesignincludeshand-countedandcomputer-counted.Hand-countedcontentsthegeneraldescription,thedeterminationofmembersize,loadderivation,internalforceoftheframeworkinthehorizontalandverticalloads,internalforceofbeamsandcolumns,beamandcolumnreinforcement,thebasisdesign,stairdesign,platecalculation.Theprojectearthquakeintensityis7degrees(0.15g),withoutconsideringtheverticalearthquake.FirstIusethebottomoftheseismicshearmethodandDvaluemethodunderearthquakeactions.ThenIcompletedahorizontalPinFrameStructurecalculations.Momentdistributionmethodwasusedtocompletethedeadloadandliveloadcoveredundertheinternalforcecalculation.Thisframeworkisthree-levelframework,withoutseismicresistantdesign.Duringthebeamandcolumndesign,itmustmeeta"strongcolumnandweakbeam"principle.Computer-counted,firstusePMCADsoftwaretolayoutandinputloaddata,andthenusetheSAT-8spreadsheetsoftware.Afterspreadsheet,IusePKPMtodrawgraphics,includingbasic,columns,beams,plates,KJ-5andLT1.【KeyWords】architecturaldesign,structuraldesign,theframestructure,internalforcecomposition,crosssectiondesign. 扬州大学本科生毕业设计（论文）目录1建筑设计说明11.1课题名称11.2设计依据11.3技术功能要求11.3.1总建筑面积11.3.2平面布置11.3.3荷载资料11.4建筑设计外观要求21.5结构设计21.5.1结构形式21.5.2抗震等级的确定22结构方案设计32.1结构方案的确定32.1.1设计指标32.1.2结构方案32.1.3材料的选用32.2构件几何尺寸的确定42.2.1板尺寸的确定42.2.2柱截面尺寸52.2.3梁截面尺寸63重力荷载代表值、刚度计算73.1荷载计算73.1.1水泥砂浆楼面荷载73.1.2水泥防潮楼面荷载73.1.3防水屋面荷载73.1.4内墙73.1.5外墙面荷载83.1.6楼梯荷载83.1.7梁自重荷载93.1.8柱自重荷载93.1.9墙体自重荷载93.1.10门窗荷载133.2全楼恒荷载计算143.2.1一层恒荷载计算143.2.2二层恒荷载计算143.2.3三层恒荷载计算153.2.4四层恒荷载计算153.2.5五层恒荷载计算163.2.6屋面恒荷载计算163.3全楼活荷载计算163.3.1二层活荷载计算163.3.2三层活荷载计算173.3.3四层活荷载计算173.3.4五层活荷载计算173.3.5屋面活荷载计算17 扬州大学本科生毕业设计（论文）3.4重力荷载代表值184抗震设计194.1抗震结构194.2线刚度计算194.3柱侧移刚度计算204.4框架自振周期254.5地震作用254.6抗震变形验算264.7地震作用下框架内力分析265竖向荷载作用下KJ-5内力分析295.1计算单元295.2楼面荷载305.2.1二～四层楼面荷载305.2.2五层楼面荷载335.2.3顶层不上人屋面355.3活荷载满跨计算425.3.1顶层不上人屋面425.3.2五层楼面435.3.3二～四层楼面荷载455.4荷载作用下KJ-5的梁端剪力505.5荷载作用下KJ-5的柱的轴力535.6荷载作用下KJ-5的柱的轴力556KJ-5内力组合566.1规范的有关规定566.2控制截面596.3KJ-5框架梁内力不利组合596.4梁内力组合表616.5框架柱内力组合表717框架梁截面设计797.1相关规范797.2梁的正截面受弯承载力计算797.2.1BC跨797.2.2CD跨817.2.3DF跨827.3梁的斜截面受剪承载力计算837.3.1BC跨837.3.2CD跨837.3.3DF跨848.框架柱配筋计算878.1相关规范878.2框架KJ-5柱配筋计算：878.2.1柱正截面配筋计算878.2.2柱的斜截面配筋计算919基础设计929.1地基基础设计等级及长期荷载作用929.2地基基础设计929.3基础设计9310楼梯设计10310.1.1荷载计算103 扬州大学本科生毕业设计（论文）10.1.2截面计算10310.2平台板计算10410.2.1荷载计算10410.2.2截面计算10410.3平台梁计算10510.3.1荷载计算10510.3.2内力计算10510.3.3配筋计算10510.3.4斜截面复核10611板配筋计算10711.1楼板10711.1.1永久荷载的分项系数10711.1.2可变荷载的分项系数10711.1.3双向板、单向板的确定10811.2板配筋说明10811.3双向板计算109主要参考文献：112谢辞113 扬州大学本科生毕业设计（论文）1建筑设计说明1.1课题名称扬州市文峰街道办综合业务楼设计1.2设计依据（1）设计委托合同书，项目批文，总平面布置图，地基勘探报告，通过审批的方案设计及调整意见（2）<扬州>市规划，环保，抗震，消防，人防，绿化等部门现行的有关规定（3）国家现行有关设计规范、规程和规定1.3技术功能要求1.3.1总建筑面积总建筑面积约4460.14m2（含有柱雨棚及阳台面积：31.37m2），主体5层，建筑高度20.150m。1.3.2平面布置（1）参见建筑平面设计方案图（2）厕所、楼梯、门厅、走廊按有关建筑标准设计1.3.3荷载资料根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）（以下简称荷载规范）建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。对永久荷载应采用标准值作为代表值。对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。(1)民用建筑楼面均布活荷载标准植按表4.1.1规定采用商业用房3.5kN/m2办公用房2.0kN/m2楼梯间3.5kN/m2卫生间2.0kN/m2(2)荷载规范4.3.1屋面均布活荷载按表4.3.1规定采用不上人屋面0.5kN/m2上人屋面2.0kN/m2雨蓬0.5kN/m2第2页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）(3)抗震设防烈度根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（以下简称抗震规范）附录A：扬州地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g。(4)基本风压值：0.40kN/m2，常年主导风向为东南风。(5)最大雪荷载：0.40kN/m21.1建筑设计外观要求要求主立面设计美观、新颖、大方、装饰具有现代气息。1.2结构设计1.5.1结构形式根据建筑方案、建筑物的使用功能要求及结构受力特点，选择该建筑的合理的结构形式。1.5.2抗震等级的确定(1)根据《建筑工程抗震设防分类标准》本建筑工程抗震设防类别为丙类。(2）抗震规范6.1.2丙类建筑的抗震等级三级，抗震构造措施按二级。(3)选用材料根据抗震规范3.9.2第二条选用材料如下：①混凝土强度等级的选用：主体框架柱采用强度等级为C30混凝土；框架梁，楼梯和楼板采用强度等级为C30混凝土；基础采用强度等级为C30的混凝土②钢筋的选用：现浇板，梁，柱的受力钢筋为HRB400，箍筋为HRB400。③墙体选用：0.000以下墙选用MU10级烧结普通粘土砖外墙选用200厚非承重粘土空心砖内墙选用200厚混凝土空心小型砌块④门窗选用：门窗为铝合金门窗，采用白框白玻制作，全玻门采用钢化玻璃，门玻厚度10mm，其余铝合金门窗玻璃厚度5mm。木门、露明金属构件采用调和漆，不露明金属构件采用防锈漆。第2页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1结构方案设计1.1结构方案的确定2.1.1设计指标(1)结构安全等级：二级(2)设计使用年限：50年(3)抗震设计类别：丙类根据《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008(4)设计地震分组：第一组根据GB50011-2010（附录A）　　抗震设防标准：取本地区抗震设防烈度根据GB50011-2010（3.1.1）(5)混凝土结构环境类别：基础与屋面、厕所的楼面为二（a）类其他为一类根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（3.5.2）裂缝控制等级为三级根据GB50010-2010（3.4.4）2.1.2结构方案本工程结构方案选择：钢筋混凝土现浇整体式框架结构，楼盖为现浇整体式肋梁楼盖。选择这种结构体系的优点在于：整体性好，布置灵活，对工艺复杂、构件类型较多的建筑适应性较好。2.1.3材料的选用(1)对混凝土的要求根据GB50010-2010(4.1.2)：钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20；采用强度等级400MPa及以上的钢筋时，混凝土强度等级不应低于C25。预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40，且不应低于C30。承受重复荷载的钢筋混凝土构件，混凝土强度等级不应低于C30。该工程主体选用C30混凝土。(2)对钢筋的要求根据GB50010-2010(4.2.1)：纵向受力普通钢筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500钢筋，也可采用HPB300、HRB335、HRBF335、RRB400钢筋；梁、柱纵向受力普通钢筋应采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500钢筋；箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500钢筋，也可采用HRB335、HRBF335钢筋。第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）本工程板配筋选用HRB400级，梁、柱主筋选用HRB400级，箍筋选用HRB400级。2.1.4抗震设防烈度根据GB50011-2010附录A：扬州（3个市辖区）抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震第一组。地震烈度7度，框架结构高度小于30米时，场地土为三类，抗震等级为三级，抗震构造措施按二级。1.1构件几何尺寸的确定2.2.1板尺寸的确定单向板的截面设计要点：现浇钢筋混凝土单向板的厚度h除应满足建筑功能外，还应符合下列要求：跨度小于1500mm的屋面板h50mm跨度大于等于1500mm的屋面板h60mm民用建筑楼板h60mm工业建筑楼板h70mm行车道下的楼板h80mm此外，为了保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/35（简支板）以及1/12（悬挑板）。双向板的截面设计要点：双向板的厚度不宜小于80mm。由于饶度不另作验算，双向板的厚度与短跨跨长的比值应满足刚度要求：简支板（工程中一般取为）连续板所以将屋面和卫生间板厚取为120mm，其余板厚均为100mm。第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）2.2.2柱截面尺寸图2.1柱截面尺寸的确定（单位：mm）柱截面尺寸可根据柱的轴压比限值按下列公式估算：式中：柱截面面积；：按简支状态计算的柱负载面积；：折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，本设计各层的重力荷载值近似取10kN/m2。：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25等跨内柱取1.2：柱组合的轴压力设计值；：混凝土轴心抗压强度设计值；：框架柱轴压比限值，对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.65，0.75和0.85。查表可知本框架结构的抗震构造措施按抗震二级，则轴压比限值=0.75；按上述方法确定的柱截面高度hc不宜小于400mm，宽度不宜小于400mm，柱截面长边与短边之比不宜大于3。第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）以图中中柱为例：则该柱取600mm×600mm,，其余柱子尺寸见建施图2.2.3梁截面尺寸横向主梁截面高度：h=（1/8~1/12）取h=700mm横向主梁截面宽度：b=（1/2~1/3）h取b=300mm纵向主梁截面高度：h=（1/8~1/12）取h=500mm纵向主梁截面宽度：b=（1/2~1/3）h取b=300mm次梁截面高度：h=（1/18~1/12）取h=450mm次梁截面宽度：b=（1/2~1/3）h取b=250mm第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1重力荷载代表值、刚度计算1.1荷载计算3.1.1水泥砂浆楼面荷载15厚1:2水泥砂浆拉细毛0.015×20=0.3kN/m2100厚现浇钢筋混凝土现浇板0.1×25=2.5kN/m2水泥砂浆楼面自重标准值2.8kN/m23.1.2水泥防潮楼面荷载15厚水泥砂浆楼面压实拉细毛0.015×20=0.3kN/m21.2厚聚氨酯二遍涂膜防水层0.01kN/m21:2水泥砂浆找坡(最薄处15厚)0.015×20=0.3kN/m2100厚现浇钢筋混凝土现浇板0.1×25=2.5kN/m2水泥防潮楼面自重标准值3.11kN/m23.1.3防水屋面荷载50厚C30细石砼刚性防水层内配4@150双向钢筋粉平压光0.05×25=1.25kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m240厚挤塑聚苯板保温层0.04×10=0.4kN/m2高聚物改性沥青防水卷材(3厚)0.13kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2100厚现浇钢筋混凝土楼面0.1×25=3.5kN/m2屋面自重标准值5.08kN/m3.1.4内墙卫生间：12厚1:3水泥砂浆打底0.012×20=0.24kN/m2200厚MU7.5混凝土空心砌块0.2×5.5=1.1kN/m2合计：1.34kN/m2（取1.5kN/m2）除卫生间外：白水泥腻子0.01kN/m215厚1:3水泥砂浆0.015×20=0.3kN/m2界面剂一道0.01kN/m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）200厚MU7.5混凝土空心砌块0.2×5.5=1.1kN/m2合计：1.42kN/m2（取1.5kN/m2）3.1.4外墙面荷载200厚非承重粘土空心砖0.2×7=1.4kN/m26厚抗裂砂浆压入耐碱玻纤网格布一层0.1kN/m26厚抗裂砂浆(镀锌四角钢丝网尼龙锚固于墙体上)一层0.06×20=0.12kN/m220厚挤塑板保温层0.02×13=0.26kN/m23厚专用胶黏剂0.02kN/m220厚防水砂浆0.02×20=0.4kN/m2刷新型防水外墙涂料0.01kN/m2饰面基层或铝塑板幕墙0.01kN/m2专用磁胶粘结层0.01kN/m2界面剂及墙体基层0.010kN/m2外墙面荷载2.86kN/m2（取3.00kN/m2）3.1.5楼梯荷载(1)楼梯板荷载计算(取1m宽板带计算,板厚h=150mm)斜板倾角：tan1=150/280=0.536cos1=0.881地砖贴面(0.15+0.28)×0.558/0.28=0.857kN/m2三角形踏步½×0.15×0.28/0.28=1.875kN/m2钢筋混泥土斜板自重0.15×25/0.881=4.257kN/m2板底抹灰0.12×16/0.881=0.218kN/m2金属栏杆0.2kN/m2楼梯恒荷载7.407kN/m2(2)平台板荷载计算(取1m宽板带计算,板厚h=100mm)地砖面层1×0.588=0.588kN/m2100厚混凝土板1×0.10×25=2.5kN/m2板底抹灰1×0.012×16=0.192kN/m2平台板恒荷载3.25kN/m2平台梁荷载计算(梁截面尺寸：200×400mm2)梁自重荷载0.2×0.4×25=2kN/m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）梁侧面粉刷2×(0.4-0.1)×0.012×16=0.1152kN/m2平台梁荷载2.12kN/m23.1.4梁自重荷载横向框架梁300×700mm20.3×0.7×25=5.25kN/m300×500mm20.3×0.5×25=3.75kN/m纵向框架梁300×700mm20.3×0.7×25=5.25kN/m300×500mm20.3×0.5×25=3.75kN/m一级次梁250×450mm20.25×0.45×25=2.81kN/m雨蓬梁250×450mm20.25×0.45×25=2.81kN/m阳台梁250×450mm20.25×0.45×25=2.81kN/m3.1.5柱自重荷载600×600mm20.6×0.6×25=9.0kN/m500×700mm20.5×0.7×25=8.75kN/m1000×500mm21.0×0.5×25=12.5kN/m3.1.6墙体自重荷载一层墙外墙A轴：4.125×(4.5+0.5-0.45)×2+3.6×(4.5+0.5-0.45)×8-2.65×3.7×10=70.53m2B轴：(3.6×2+6.7-0.5×2)×(4.5+0.5-0.7)-2.65×3.7×2-2.65×3.7×2-6.7×3.7=11.07m2B-C轴：(2.075-0.3)×(4.5+0.5-0.4)×2+1.7×3.7=10.04m2D-E轴：(2.075-0.3)×(4.5+0.5-0.4)×2+1.7×3.7=10.04m2E轴：同B轴=11.07m2F轴：(3.6-0.6)×(4.5+0.5)×8-(3.6-0.6)×(0.7×3+0.5×3+0.45×2)+4.125×(4.5+0.5-0.7)×2-2.65×3.7×3-2.4×3.7×2-1.5×4.0×2-1.5×2.1×3=73.35m21轴：(0.7+1.5+3.2-0.6)×(4.5+0.5-0.4)-1.5×2.1=18.93m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）2轴：(1.5+6.5-1.3+5.5-1.6+1.375-0.6)×(4.5+0.5-0.7)-4.6×3.7-3.6×3.7=18.57m26-7轴：(1.5+1.375)×(4.5+0.5-0.45)=13.08m29-10轴：同6-7轴=13.08m212轴：(1.5+6.5+3.7+1.375-0.6×2)×(4.5+0.5-0.7)-6.0×3.7-3.6×3.7=15.54m213轴：(2.4+1.8)×(4.5+0.5-0.4)-1.2×3.7=14.88m2内墙C轴：(7.2+4.125-0.6×2)×(4.5+0.5-0.7)-1.0×2.1×3=37.24m2D轴：(4.125×2-3.6×5-0.6×5)×(4.5+0.5-0.7)+3.6×(4.5+0.5-0.5)-1.0×2.1×4-1.5×2.1×2-1.8×2.1-0.8×2.1=96.02m2D-E轴：3.6×(4.5+0.5-0.4)-0.8×2.1-1.1×2.1+3.6×(4.5+0.5-0.4)×2-0.9×2.1+1.8×(4.5+0.5-0.4)=52.08m22轴：(1.5+1.5-0.6)×(4.5+0.5-0.7)=10.32m23轴：(0.9+2.5)×(4.5+0.5-0.5)=15.3m23-4轴：2.5×(4.5+0.5-0.4)=11.5m24轴：(5.5+1.375-0.6)×(4.5+0.5-0.7)=26.98m25轴：同4轴=26.98m25-6轴：(5.5+1.375)×(4.5+0.5-0.45)-0.9×2.1+2.2×(4.5+0.5-0.4)=39.51m26轴：(5.5+1.375-0.6-0.3)×(4.5+0.5-0.7)=25.69m29轴：(5.5-0.3)×(4.5+0.5-0.7)=22.36m210轴：(1.375+5.5+6.5+1.5-0.6×2)×(4.5+0.5-0.7)=58.80m210-11轴：(5.5+1.375+6.5+1.5)×(4.5+0.5-0.45)=67.68m211轴：同10轴=58.80m2一层外墙面积：70.53+11.07+10.04+10.04+11.07+73.35+18.93+18.57+13.08+13.08+15.54+14.88=280.18m2一层内墙面积：37.24+96.02+52.08+10.32+15.3+11.5+26.98+26.98+39.51+25.69+22.36+58.80+67.68+58.80=549.26m2一层墙自重：280.18×3.00+549.26×1.5=1664.43kN二层墙第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）外墙A轴：3.6×(3.8-0.45)×8+4.125×(3.8-0.45)×2-2.65×2.1×1.0=68.47m2B轴：(3.6×2+6.7-0.5×2)×(3.8-0.7)-2.65×2.1×2-6.7×2.1=14.79m2B-C轴：(2.075-0.3)×(3.8-0.4)×2-1.7×2.1=8.5m2D-E轴：同B-C轴=8.5m2E轴：(3.6×2-0.5)×(3.8-0.7)-2.65×2.1×2=9.64m2玻璃幕墙：3.8×(7.2-0.5)=25.46m2F轴：(3.6-0.6)×3.8×8-(3.6-0.6)×(0.7×3+0.5×3+0.45×2)+4.125×(3.6-0.7)×2-2.65×2.1×3-2.4×2.1×2-1.5×2.1×5=59.1m21轴：(0.7+1.5+3.2-0.6)×(3.8-0.4)-1.5×2.1=12.41m22轴：(1.5+6.5-1.3+5.5-1.6+1.375-0.6)×(3.8-0.7)-4.65×2.1-3.5×2.1=18.15m26-7轴：(1.5+1.375)×(3.8-0.45)=9.63m29-10轴：同6-7轴=9.63m212轴：(1.5+6.5+5.5-1.6+1.375-0.6×2)×(3.8-0.7)-6.0×3.0-3.6×2.1=11.87m213轴：(2.4+1.8)×(3.8-0.4)-1.2×3.0=10.68m2内墙C轴：(4.125×2+3.6×12-0.25-0.6×7)×(3.8-0.7)-1.0×2.1×10-1.2×2.1×2=119.66m2D轴：(4.125×2+3.6×11-0.25-0.6×6)×(3.8-0.7)-1.0×2.1×8-1.5×2.1×2-1.8×2.1-0.8×2.1=107.84m2D-E轴：(1.3+2.3)×(3.8-0.4)-0.8×2.1-1.1×2.1+3.6×(3.8-0.4)×2-0.9×2.1+1.8×(3.8-0.4)=36.96m22轴：(1.5+1.5-0.6)×(3.8-0.7)=7.44m23轴：(0.9+2.5)×(3.8-0.5)+(6.5+1.5-0.6-0.3)×(3.8-0.7)=33.94m23-4轴：2.5×(3.8-0.4)=8.5m24轴：(5.5+1.375-0.6+6.5+1.5-0.5)×(3.8-0.45)=46.15m25轴：同4轴=46.15m25-6轴：(5.5+1.375)×(3.8-0.45)-0.9×2.1+(6.5+1.5-0.5)×(3.8-0.45)+2.2×(3.8-0.4)=53.75m26轴：(5.5+1.375+6.5+1.5-0.6×3)×(3.8-0.7)=40.53m26-7轴：(5.5+6.5)×(3.8-0.45)=40.2m27轴：(5.5-0.3)×(3.8-0.7)=16.12m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）9轴：(5.5-0.3)×(3.8-0.7)+6.5×(3.8-0.45)=37.90m210轴：同4轴=46.15m210-11轴：同6-7轴=40.2m211轴：(5.5+1.375+6.5+1.5-0.6×2)×(3.8-0.7)=42.39m2二层外墙面积：68.47+14.79+8.5+8.5+9.64+59.1+12.41+18.15+9.63+9.63+11.87+10.68=241.37m2二层内墙面积：119.66+107.84+36.96+7.44+33.94+8.5+46.15+46.15+53.75+40.53+40.2+16.12+37.90+46.15+40.2+42.39=723.88m2二层墙自重：241.37×3.00+723.88×1.5+25.46×1.3=1843.03kN三层墙三层外墙面积：241.37-6.7×0.9=235.34m2幕墙：25.46×2=50.92m2三层内墙面积：723.88+(6.5-0.6)×(3.8-0.7)-(6.5+1.5-0.6-0.3)×(3.8-0.7)×2-(5.5+1.375)×(3.8-0.45)-(5.5+1.375)×(3.8-0.7)=65.81m2三层墙自重：235.34×3.0+653.81×1.5+50.92×1.3=1752.93kN四层墙四层外墙面积：同三层墙=235.34m2幕墙=50.92m2四层内墙面积：732.88+(6.5-0.6)×(3.8-0.7)=742.17m2四层墙自重：235.34×3.0+742.17×1.5+50.92×1.3=1885.47m2五层墙外墙B轴：(7.2×5-0.6×5)×(3.8-0.7)-6.7×2.1×5=31.95m2C轴：(4.125+2.075-0.6-0.3)×(3.8-0.7)=16.43m2D-E轴：(7.2+4.125+2.075)×(3.8-0.45)-6.7×2.1-3.3×2.1+(3.6-0.3)×(3.8-0.45)=34.95m2E轴：(3.6×5-0.6)×(3.8-0.5)-1.5×2.1×2-6.7×2.1-3.1×2.1=30.54m2F轴：(3.6-0.6)×(3.8-0.5)×2-3.1×2.1×2=6.78m23轴：(6.5+2.4+0.9+2.5-0.6×2)×(3.8-0.7)-6.0×2.1-1.9×2.1×2=13.83m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）4轴：(2.1+1.375-0.3)×(3.8-0.7)-3.3×2.1=2.91m25轴：(1.375-0.3)×(3.8-0.7)=3.33m29轴：同5轴=3.33m210轴：(3.6+1.375-0.3)×(3.8-0.7)-4.9×2.1=4.20m211轴：(6.5-0.6)×(3.8-0.7)-6.0×2.1=5.69m213轴：(2.4+1.8)×(3.8-0.45)-1.2×3.0=10.47m2内墙B-C轴：(7.2×2+3.6)×3.8=68.4m2C轴：(7.2-0.6)×(3.8-0.7)-1.0×2.4×2=16.26m2D轴：(3.6-0.6)×(3.8-0.5)×2-1.5×2.1×2+(7.2-0.6)×(3.8-0.7)-1.8×2.1-0.8×2.1=28.5m2D-E轴：3.6×(3.8-0.4)-0.8×2.1-1.1×2.1+3.6×3.8-0.9×2.1+1.8×3.8=26.88m23-4轴：2.5×(3.8-0.4)=8.5m24轴：(2.5+0.9-0.3)×(3.9-0.7)=9.61m25轴：(5.5+6.5-0.6-0.3)×(3.8-0.7)=34.41m25-6轴：5.5×(3.8-0.45)-0.9×2.1+2.2×3.8=24.90m26轴：(5.5+2.4+4.1-0.6×2-0.3)×(3.8-0.7)-1.5×2.1=29.4m29轴：(5.5+2.4+4.1-0.6)×(3.8-0.7)-1.5×2.1=32.19m210轴:(1.8+2.4+6.5-0.6×2-0.3)×(3.8-0.7)-1.2×2.1×2=23.48m2五层外墙面积：31.95+16.43+34.95+30.54+6.78+13.83+2.91+3.33×2+4.20+5.69+10.47=164.41m2五层内墙面积：68.4+16.26+28.5+26.88+8.5+9.61+34.41+24.90+29.4+32.19+23.49=302.53m2玻璃幕墙：50.92m2五层墙自重：64.41×3.0+302.53×1.5+50.92×1.3=1014.22kN3.1.4门窗荷载(门窗面载:0.45kN/m2)(1)一层窗：2.65×3.7×17+6.7×3.7×2+6.0×3.7+4.6×3.7+1.2×3.7+1.7×3.7×2+3.6×3.7×2+2.4×3.7×2+1.5×2.1×3=326.36m2门：1.5×4.0×2+1.5×2.1×2+1.0×2.1×7+0.8×2.1×2+0.9×2.1×2=40.14m2一层门窗自重(326.36+40.14)×0.45=164.93kN第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）(2)二层窗：2.65×2.1×17+6.7×2.1+6.0×2.9+4.6×2.1+1.2×3.0+1.7×2.1×2+3.6×2.1×2+2.4×2.1×2+1.5×2.1×5=187.43m2门：1.5×2.1×2+1.0×2.1×18+1.2×2.1×2+0.8×2.1×2+0.9×2.1×2=40.14m2二层门窗自重(326.32+40.14)×0.45=164.93kN(1)三层窗：2.65×2.1×17+6.0×2.9+4.6×2.1+1.2×3.0+1.7×2.1×2+3.6×2.1×2+2.4×2.1×2+1.5×2.1×5=173.36m2门：1.5×2.1×2+1.0×2.1×15+0.8×2.1×2+0.9×2.1×2+1.2×2.1×2=49.98m2三层门窗自重：(173.36+49.98)×0.45=100.50kN(4)四层窗：同三层=173.36m2门：同三层=49.98m2四层门窗自重：100.50kN(5)五层窗：6.7×2.1×7+6.0×2.1×2+1.9×2.1×2+1.2×3.0+3.1×2.1×4+3.3×2.+1.5×2.1×2=174.54m2门：1.5×2.1×4+1.2×2.1×2+0.8×2.1×2+0.9×2.1×2+1.0×2.1×2=28.98m2五层门窗自重：(174.54+28.98)×0.45=91.59kN1.1全楼恒荷载计算3.2.1一层恒荷载计算柱子自重：0.6×0.6×(4.5+0.5-0.1)×32×26+0.5×0.7×(4.5+0.5-0.1)×4×26+0.5×1.0×(3.8-0.1)×2×26=1139.15kN墙体自重：1843.03kN门窗自重：109.67kN一层恒荷载总计：3602.77kN3.2.2二层恒荷载计算柱子自重0.6×0.6×(3.8-0.1)×32×26+0.5×0.7×(3.8-0.1)×4×26+0.5×1.0×(3.8-0.1)×2×第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）26=1339.15kN墙体自重：1843.03kN门窗自重：109.67kN以上总计：2830.53kN楼板自重：[(3.6×2+4.125×2)×(6.5+1.5+0.2)-3.6×4×1.5+(3.6×12+4.125×2)×2.4+2.075×(2.4+1.8+0.2)+2.075×(5.4+0.2)+(3.6×5+0.2)×(5.5+1.375+0.2)+3.6×(5.5+1.375+0.2)-2.4×2.5]×2.8+3.6×2×(5.5+1.375+0.2)×3.11+(1.325+0.2)×6.5×3.11+7.2×(5.5+1.6)×3.11=2287.96kN梁自重：[(6.5+1.5-0.6-0.3)×7+(6.5-0.6)×2+(5.5+1.375-0.6)×8+(5.5-0.6)×2+(3.6×12+4.125×2-0.6×8)+(3.6×12+4.125×2+2.075×2-0.6×8)+(3.6×5+4.125×2+2.075×2-0.6×5)+(3.6×8+4.125-0.6×5)]×5.25+[(3.6×10+4.125×2-0.5)+2.075×3+(2.4+6.5+1.5)×5-0.6+(1.375+5.5)×3-0.3+5.5+5.4+2.4+1.7+7.1×2-0.5×2]×2.81+[(2.4×4-0.6×4)+7.2-0.3]×3.38+(3.6×11-0.6×7+5.5+1.375+2.4-0.3+2.4×2-0.6)×3.75+(3.6×6+2.5+2.2+7.1)×2=1933.08kN3.2.1三层恒荷载计算柱子自重（同二层）：1339.15kN墙体自重：1752.93kN门窗自重：100.50kN以上总计3192.58kN楼板自重：2287.96-1.6×7.2×3.11=2252.13kN梁自重：1933.08-1.6×2×2.81-(7.2+1.6)×2=1906.49kN3.2.2四层恒荷载计算柱子自重：0.6×0.6×(3.8-0.1)×33×26+0.5×0.7×(3.8-0.1)×4×26=1277.54kN墙体自重：1885.47kN门窗自重：100.50kN以上总计3263.51kN楼面自重：2287.96-7.2×(5.5+1.6)×3.11=2128.98kN梁自重：1933.08-(7.1×2-0.5×2+7.2-0.5)×2.8-(7.1+7.2)×2=1848.76kN第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）3.2.1五层恒荷载计算柱子自重：0.6×0.6×(3.8-0.1)×24×26+0.5×0.7×(3.8-0.1)×4×26=965.85kN墙体自重：1013.22kN门窗自重：91.59kN以上总计2070.66kN楼板自重：[(7.2×6+0.2)×(6.5+2.4+0.2)+(4.125+2.075+0.2)×(2.4+1.7+0.35)+(7.2+0.2)×(1.7+0.2)+(3.6+0.2)×(0.9+2.5+0.2)+(3.6+0.2)×(5.5+1.375+0.375)×2+(3.6×5+0.2)×(5.5+0.2)]×2.8+(3.6×2+0.2)×(5.5+0.2)×3.11+[(4.125+0.2)×(6.5+1.5+0.475)+(7.2×4+0.2)×(1.5+0.475)+(4.125+0.375)×(6.5+2.4+5.5+1.375+0.375)+(2.075+0.25)×(1.5+2.4+1.5+0.25×2)+(3.6+0.2)×(2.35+1.375+0.375)]×5.08=2834.36kN梁自重：1848.76+(3.6×7+4.125)×2.81+(3.6×2-0.3)×2.81-(6.5+2.075-0.3)×2.81=1770.22kN3.2.2屋面恒荷载计算屋面板：[(3.6×12+0.2)×(6.5+0.2)+(2.4+1.7+0.2)×(3.6×2+4.125+2.075+0.2)+(2.4+0.9+2.5+0.2)×(3.6+0.2)+(2.4+5.5+1.375+0.2)×(3.5+0.2)×2+(5.5+2.4+0.2)×(3.6×7+0.2)]×5.08=3301.04kN梁自重：[(7.2×13-0.6×11+4.075+2.075-0.6-0.3)+(6.5×5-0.6×5)+2.4+0.9+2.5+(5.5+1.375)×4-0.6×4+5.5-0.6+(2.4+1.7)×2-0.6×2]×5.25+(3.6×18+4.125+2.075-0.6×8.5)×3.75+(2.4-0.6)×3×3.38+[(3.6-0.3)+(7.2-0.3)+4.125+2.075-0.3×3+(2.4+1.7)×2+6.5+(6.5+2.5)×5-0.6+5.5×3]×2.81+(3.6+2.5)×2+[(5.5+6.5+2.4)×2-4×0.45]×12=1716.71kN1.1全楼活荷载计算3.3.1二层活荷载计算楼梯：(5.5+1.375)×3.6×2=49.5m2贮藏室：2.5×1.3=3.25m2电梯井：2.5×2.3=5.75m2走廊：(3.6×12+4.125×2)×2.4=123.48m2阳台、雨篷：4.29+7.2×(5.5+1.6)=55.41m2第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）厕所：7.2×(5.5+1.375+0.2)=50.94m2办公室及会议室：(3.6×12+4.125×2)×(6.5+1.5)-3.6×4×1.5+4.125×(5.5+1.375)×2+3.6×(5.5+1.375-0.9-2.5)+3.6×(5.5+1.375)×3+3.6×4×5.5=612.68m2二层活荷载：(49.5+123.48+55.41)×2.5+3.25×5.0+5.75×7.0+(50.94+612.68)×2.0=1954.72kN3.3.1三层活荷载计算阳台、雨篷：4.29+7.2×5.5=43.89m2(其它同二层)三层活荷载：(49.5+123.48+43.89)×2.5+3.25×5.0+5.75×7.0+(50.94+612.68)×2.0=1925.92kN3.3.2 四层活荷载计算(49.5+123.48+4.29)×2.5+3.25×5.0+5.75×7.0+(50.94+612.68)×2.0=1826.92kN3.3.3 五层活荷载计算不上人屋面：18.125×4.125+2.075×(2.4+1.5×2)+3.6×8×1.5+(6.5+1.5)×4.125+(7.2+4.125)×(3.6+1.375)+1.375×3.6×3+(2.35+1.375)×(1.3+2.3)=246.77m2楼梯：49.5m2贮藏室：3.25m2电梯井：5.75m2厕所：50.94m2走廊：7.2×5×2.4+(6.5+2.4)×3.6=118.44m2活动室：7.2×6.5×2+(7.2+4.125+2.075)×(2.4+1.8)=149.88m2休息室：7.2×6.5=46.8m2会议室：(4.1+2.4+5.5)×3.6×5=216m2五层活荷载：(149.88+46.8+216+50.94)×2.0+(49.5+118.44)×2.5+5.75×7.0+3.25×5.0+246.77×0.5=1526.98kN3.3.4屋面活荷载计算649.81×0.5=324.91kN第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1.1重力荷载代表值GE=Gk+EiQkiGk------结构或构件的永久荷载标准值Qki------结构或构件第i个可变荷载标准值Ei------第i个可变荷载的组合值系数G1=+2287.96+1933.08+0.5×1954.72=8645.71kNG2=+2252.13+1906.49+0.5×1925.92=8363.80kNG3=+2128.98+1848.76+0.5×1836.92=8119.25kNG4=+2834.36+1770.22+0.5×1526.98=8035.16kNG5=+3301.04+1716.71+0.5×324.791=6215.54kN第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1抗震设计1.1抗震结构图4.1KJ-5地震力示意图1.2线刚度计算梁的线刚度计算：ib=EcIb/lEc----混凝土的弹性模量Ib----梁的截面惯性矩l----梁的计算跨度对于现浇的楼面：中框架梁Ib=2.0I0边框架梁Ib=1.5I0具体计算见下表4.1：(C30：Ec=3.0×107kN/m2)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）框架梁线刚度计算表表4.1断面跨度矩形截面边框架梁中框架梁bxhL惯性矩Ib=1.5I0ib=EIb/LIb=2.0I0ib=EIb/L（m2）（m）I0/（m4）(m4)(kN·m)(m4)(kN·m)0.40×1.214.45.76×10-28.64×10-21.80×1051.15×10-12.4×1050.30×0.77.98.58×10-31.29×10-24.90×1041.72×10-26.53×1040.30×0.76.8758.58×10-31.29×10-25.63×1041.72×10-27.51×1040.30×0.76.58.58×10-31.29×10-25.95×1041.72×10-27.94×1040.30×0.75.88.58×10-31.29×10-26.67×1041.72×10-28.90×1040.30×0.75.58.58×10-31.29×10-27.04×1041.72×10-29.38×1040.30×0.74.18.58×10-31.29×10-29.44×1041.72×10-21.26×1050.30×0.52.43.13×10-34.70×10-35.88×1046.26×10-37.83×1040.30×0.452.42.28×10-33.42×10-34.28×1044.56×10-35.70×1040.25×0.455.51.90×10-32.85×10-31.55×1043.80×10-32.07×1040.25×0.452.41.90×10-32.85×10-33.56×1043.80×10-34.75×1041.1柱侧移刚度计算柱的侧移刚度计算：D=i=式中i----柱线刚度h----楼层高度----节点转动影响系数,由梁柱线刚度表及表6.2.2取用----楼层梁柱的平均线刚度比具体计算见下表4.2：(C30：Ec=3.0×107kN/m2)表4.2柱线刚度表截面尺寸高度矩形截面柱线刚度惯性矩0.6×0.65.01.10×10-26.60×3.88.68×0.5×0.75.01.41×10-28.46×3.81.11×1.0×0.55.01.04×10-26.24×3.88.21×第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）表4.3框架柱横向侧移刚度D值表项目一般层底层一般层底层（kN/m）根数层柱类型及截面五层边框架边柱（600×600）0.7680.277199811边框架中柱（600×600）1.4540.421303681边框架边柱（600×600）0.6850.255183942边框架边柱（600×600）1.0880.352253913中框架边柱（600×600）0.6490.245176732中框架中柱（600×600）1.4120.413297912中框架边柱（600×600）0.8650.302217842中框架中柱（600×600）1.7670.469338302中框架中柱（600×600）1.9830.498359223中框架边柱（600×600）0.9150.314226503中框架边柱（600×600）1.0810.351253191中框架中柱（600×600）1.7370.465335421中框架边柱（500×700）2.1620.519478754中框架中柱（600×600）2.3660.542390961边框架边柱（600×600）0.6490.245176732第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）三至四层边框架中柱（600×600）1.3260.399287812边框架中柱（600×600）1.3630.405292142边框架边柱（600×600）0.6850.255183942中框架边柱（600×600）0.9150.314226505中框架中柱（600×600）1.8170.476343351中框架边柱（600×600）0.8650.302217845中框架中柱（600×600）1.4120.413297912中框架中柱（600×600）1.7670.469338303中框架中柱（600×600）1.9830.498359224中框架边柱（600×600）0.1910.08762761中框架边柱（600×600）1.0810.351253191中框架中柱（600×600）1.7370.465335421中框架边柱（500×700）0.5880.227209392中框架中柱（600×600）1.6670.455328202中框架边柱（500×700）0.7150.263242602二层边框架边柱（600×600）0.6490.245176732边框架中柱（600×600）1.3260.399287812边框架中柱（600×600）1.3630.405292142边框架边柱（600×600）0.6850.255183942中框架边柱（600×600）0.9150.314226505中框架中柱（600×600）1.8170.476343351中框架边柱（600×600）0.8650.302217845中框架中柱（600×600）1.4120.413297912第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）中框架中柱（600×600）1.7670.469338303中框架中柱（600×600）1.9830.498359224中框架边柱（600×600）0.1910.08762761中框架边柱（600×600）1.0810.351253191中框架中柱（600×600）1.7370.465335421中框架边柱（500×700）0.5880227209392中框架中柱（600×600）1.6670.455338202中框架中柱（500×700）0.8550.299275812中框架边柱（1000×500）0.1890.08658682底层边框架边柱（600×600）0.8530.474150162边框架中柱（600×600）1.7440.599189762边框架中柱（600×600）1.7920.604191352边框架边柱（600×600）0.9020.359113732中框架边柱（600×600）1.2030.532168545中框架中柱（600×600）2.3890.818259141中框架边柱（600×600）1.1380.522165375中框架中柱（600×600）1.8570.611193562中框架中柱（600×600）2.3240.653206873中框架中柱（600×600）2.6080.674213524中框架边柱（600×600）0.2520.334105811中框架边柱（600×600）1.4210.562178041中框架中柱（600×600）2.2850.650205921第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）中框架边柱（500×700）0.7220.459186392中框架中柱（600×600）2.1920.642203392中框架中柱（500×700）1.2170.534216852中框架边柱（1000×500）0.2480.33399742底层：=15016×2+18976×2+19135×2+11373×2+16854×5+25914+16537×5+19356×2+20687×3+21352×4+10581+17804+20592+18639×2+21685×2+9974×2=657623kN/m二层：=17673×2+28781×2+18394×2+29214×2+22650×5+34335+21784×5+29791×2+33830×3+35922×4+6276+25319+33542+20939×2+32820×2+27581×2+5868×2=988942kN/m三至四层：=17673×2+28781×2+29214×2+18394×2+22650×5+34335+21784×5+33830×3+35922×4+6276+25319+33542+20939×2+32820×2+24260×2=691448kN/m五层：=19981+30368+18394×2+25391×3+17673×2+29791×2+22001×2+33830×2+35922×3+22650×3+25319+33542+47875×4+39096=691448kN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1.1框架自振周期按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数,计算公式为,式中为顶点位移（单位为m）按D值法计算。表4.4横向框架顶点位移计算层次56377.996377.996914480.0090.15048798.6515176.649705640.0160.14139032.7124209.359705640.0250.12529326.7633536.119889420.0340.1019623.0743159.186576230.0660.066=1.7×0.6×=0.40s1.2地震作用地震作用按7度设计，基本地震加速度0.15g,III类场地，设计地震分组按第一组，则采用底部剪力法，各质点横向水平地震作用及楼层地震作用计算表表4.5层次53.820.24377.99128835.400.2491096.161096.1643.816.48798．65144297.860.2791228.222324.3833.812.69032.71113812.150.220968.493292.8723.88.89326.7682075.490.159699.963992.8315.05.09623.07488115.350.093409.414402.24表中：kN·m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图4.3水平地震作用图(kN)图4.4层间剪力分布图(kN)1.1抗震变形验算表4.6变形验算层次51096.166914480.001593.81/239042324.389705640.002393.81/159033292.879705640.003393.81/112123992.839889420.004043.81/96514402.246576230.006695.01/747表中：：框架第i层的层间剪力：框架第i层的层间位移：结构顶点位移：各层的层间弹性角位移由表中计算可见，最大层间弹性角位移发生在第一层，为1/747GB50011-2010表5.5.1规定当结构类型为钢筋混凝土框架时，，满足要求1.2地震作用下框架内力分析水平地震作用下框架内力计算（D值法），D值法近似的考虑了框架节点转动对侧移和反弯点高度的影响，比较精确，应用比较广泛计算各柱所分配的剪力，：第i层第m根柱所分配的地震剪力：第i层楼层剪力第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）取KJ-5，柱端弯矩计算结果详见下表4.7，地震作用下框架梁柱弯矩、梁端剪力及柱轴力分别表示于下图4.5、4.6注：表中第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图4.5地震作用下KJ-7框架梁柱弯矩图(kN·m)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图4.6地震作用下KJ-7梁端剪力及柱轴力图(kN)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5竖向荷载作用下KJ-7内力分析由于结构基本对称，在竖向荷载作用下的框架侧移可略去不计，其内力分析采用弯矩分配法。在竖向荷载作用下梁端可以考虑塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.85，楼面竖向荷载分别按恒荷载及全部活荷载计算。5.1计算单元如图所示恒荷载计算（将三角形荷载和梯形荷载等效成均布荷载）对于承受三角形、梯形分布荷载作用的多跨连续梁，当按弹性理论计算其内力时，也可以将梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。等效荷载是按实际荷载产生的支座弯矩与均布荷载产生的支座弯矩相等的原则确定的。图5.4连续支撑梁的等效均布荷载第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）由等效均布荷载，根据结构力学公式，5.2楼面荷载5.2.1二～四层楼面荷载kN/mkN/mkN/mkN/m三角形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/m梯形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m梁自重：BC跨：kN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）CD跨：kN/mDF跨：kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m三~四层二层三~四层二层三~四层第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）二层三~四层二层三~四层二层三~四层二层第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2.1五层楼面荷载五层楼面荷载kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m三角形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）梯形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m梁自重：BC跨：kN/mCD跨：kN/mDF跨：kN/m纵向框架：D轴kN/mkN/mE轴kN/mE轴kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m五层第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2.1顶层不上人屋面kN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）三角形荷载(kN/m)kN/mkN/m梯形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/m梁自重：BC跨：kN/mCD跨：kN/mDF跨：kN/m纵向框架：D轴kN/mkN/mE轴kN/mE轴kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.1恒载作用下梁端弯矩、柱端弯矩二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数　0.520.480.360.390.260.26　0.390.340.47　0.53固端弯距　0.00-71.7571.75　0.00-4.924.92　0.00-130.94136.76　0.00第一次分配0.0037.2134.54-23.900.00-25.74-17.1933.070.0049.5043.45-63.930.00-72.83传递　10.76-11.9517.27　-8.3016.53-8.60　23.37-31.9621.72　-36.76第二次分配0.000.620.57-9.120.00-9.82-6.564.510.006.755.937.030.008.01　　　　　　　　　　　　　　结果0.0048.58-48.5856.010.00-43.86-12.1433.900.0079.63-113.53101.590.00-101.59分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距　0.00-62.9962.99　0.00-3.283.28　0.00-169.00211.57　0.00第一次分配21.5121.5119.97-15.41-16.60-16.60-11.0931.2246.7446.7441.02-64.53-73.52-73.52传递18.6010.76-7.719.98-12.87-8.3015.61-5.5524.7526.74-32.2620.51-36.42-30.61第二次分配-7.39-7.39-6.86-1.14-1.23-1.23-0.82-2.58-3.86-3.86-3.3914.1916.1616.16结果32.7224.87-57.5956.42-30.70-26.130.4226.3867.6369.62-163.63181.74-93.77-87.96　　　　　　　　　　　　　　分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距　0.00-62.9962.99　0.00-3.283.28　0.00-192.92176.16　0.00第一次分配21.5121.5119.97-15.41-16.60-16.60-11.0935.7353.4853.4846.94-53.73-61.22-61.22传递10.7610.76-7.719.98-8.30-8.3017.86-5.5523.3726.74-26.8623.47-36.76-30.61第二次分配-4.71-4.71-4.38-2.90-3.13-3.13-2.09-3.33-4.99-4.99-4.3813.3915.2515.25　　　　　　　　　　　　　　结果27.5527.55-55.1054.66-28.03-28.031.4030.1371.8675.23-177.22159.29-82.72-76.57分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距　0.00-62.9962.99　0.00-3.283.28　0.00-192.92176.16　0.00第一次分配21.5121.5119.97-15.41-16.60-16.60-11.0935.7353.4853.4846.94-53.73-61.22-61.22传递10.7611.72-7.719.98-8.30-8.9017.86-5.5526.7428.84-26.8623.47-30.61-33.75第二次分配-5.04-5.04-4.68-2.75-2.96-2.96-1.98-4.37-6.54-6.54-5.7412.4714.2114.21　　　　　　　　　　　　　　结果27.2228.18-55.4154.81-27.87-28.461.5129.1073.6975.79-178.58158.37-77.61-80.76分配系数0.370.280.350.280.300.230.200.200.300.230.270.330.380.29固端弯距　0.00-62.9962.99　0.00-3.283.28　0.00-193.95178.07　0.00第一次分配23.4317.8121.75-16.52-17.79-13.52-11.8838.5357.6843.8450.63-59.25-67.51-51.31传递10.76　-8.2610.88-8.30　19.26-5.9426.74　-29.6325.31-30.61　第二次分配-0.93-0.71-0.86-6.04-6.51-4.95-4.351.782.672.032.341.762.011.53结果33.2617.10-50.3651.31-32.60-18.47-0.2537.6587.0945.87-170.61145.89-96.11-49.78结果8.55　　　-9.23　　　22.93　　　-24.89　第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图5.11恒荷载作用下KJ-5的弯矩图(kN·m)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2活荷载满跨计算（将三角形荷载和梯形荷载等效成均布荷载）根据建筑结构荷载规范(GB5009-2001)，活荷载取值如下：办公室：2.0kN/m2走廊、楼梯：2.5kN/m2不上人屋面：0.5kN/m2厕所：2.0kN/m25.3.1顶层不上人屋面kN/mkN/m三角形荷载(kN/m)kN/mkN/m梯形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.3.1五层楼面kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m三角形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）梯形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.3.1二～四层楼面荷载kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m三角形荷载(kN/m)kN/mkN/mkN/mkN/mkN/m梯形荷载(kN/m)kN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）kN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/mkN/m第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）表5.2活载作用下梁端弯矩、柱端弯矩二次分配表上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.520.480.360.390.260.260.390.340.470.53固端弯距0.00-5.495.490.00-0.360.360.00-6.849.060.00第一次分配0.002.852.64-1.830.00-1.98-1.321.700.002.552.23-4.230.00-4.83传递3.75-0.921.32-3.000.85-0.665.99-2.121.12-7.42第二次分配0.00-1.47-1.360.300.000.320.21-0.840.00-1.26-1.112.950.003.36结果0.005.13-5.135.270.00-4.66-0.620.560.007.28-7.838.890.00-8.89分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距0.00-21.9721.970.00-0.360.360.00-42.8742.720.00第一次分配7.507.506.96-5.58-6.01-6.01-4.018.0111.9911.9910.52-13.03-14.85-14.85传递1.423.75-2.793.48-0.99-3.004.00-2.011.274.93-6.515.26-2.41-4.42第二次分配-0.81-0.81-0.76-0.90-0.97-0.97-0.650.440.660.660.580.480.550.55结果8.1110.44-18.5518.97-7.97-9.99-1.026.8013.9217.57-38.2935.43-16.71-18.72分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距0.00-21.9721.970.00-0.360.360.00-35.2925.430.00第一次分配7.507.506.96-5.58-6.01-6.01-4.016.589.859.858.65-7.76-8.84-8.84传递3.753.75-2.793.48-3.00-3.003.29-2.015.994.94-3.884.32-7.42-4.42第二次分配-1.61-1.61-1.49-0.20-0.21-0.21-0.14-0.95-1.42-1.42-1.252.292.612.61结果9.649.64-19.2919.68-9.23-9.23-1.233.9814.4213.37-31.7724.29-13.65-10.64分配系数0.340.340.320.260.280.280.190.190.280.280.250.310.350.35固端弯距0.00-21.9721.970.00-0.360.360.00-35.3925.430.00第一次分配7.507.506.96-5.58-6.01-6.01-4.016.609.889.888.67-7.76-8.84-8.84传递3.754.09-2.793.48-3.00-3.223.30-2.014.935.30-3.884.34-4.42-4.82第二次分配-1.72-1.72-1.60-0.14-0.16-0.16-0.10-0.82-1.22-1.22-1.071.501.701.70结果9.539.86-19.3919.73-9.17-9.38-1.184.1313.5813.95-31.6723.50-11.55-11.95分配系数0.370.280.350.280.300.230.200.200.300.230.270.330.380.29固端弯距0.00-21.9721.970.00-0.360.360.00-35.3925.430.00第一次分配8.176.217.59-5.98-6.44-4.89-4.307.0810.608.059.30-8.46-9.64-7.33传递3.75-2.993.79-3.003.54-2.154.94-4.234.65-4.42第二次分配-0.28-0.22-0.26-1.20-1.29-0.98-0.860.290.440.330.38-0.08-0.09-0.07结果11.646.00-17.6418.59-10.73-5.87-1.985.5815.978.39-29.9421.54-14.15-7.39结果3.00-2.944.19-3.70第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图5.17活荷载满跨作用下KJ-5的弯矩图(kN·m)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2荷载作用下KJ-5的梁端剪力（kN）注：第一行为恒荷载作用下的梁端剪力第二行为活荷载满跨作用下的梁端剪力表5.1竖向恒（活）荷载作用下KJ-5梁端剪力计算层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力BC跨CD跨DF跨BC跨CD跨DF跨566.2466.2412.312.371.1072.26-1.141.14-9.079.071.74-1.74(5.07)(5.07)(0.91)(0.91)(5.97)(7.58)(-0.02)(0.02)(0.03)(-0.03)(-0.15)(0.15)458.1458.148.208.2087.84102.660.18-0.18-10.810.8-2.632.63(20.28)(20.28)(4.51)(4.51)(33.31)(35.87)(-0.06)(0.06)(-2.14)(2.14)(0.42)(-0.42)3(58.14)(58.14)8.208.20103.6099.470.07-0.07-12.012.02.61-2.61(20.28)(20.28)(4.51)(4.51)(26.17)(19.80)(-0.06)(0.06)(-1.15)(1.15)(1.09)(-1.09)258.1458.148.208.20103.6099.470.09-0.09-11.511.52.94-2.94(20.28)(20.28)(4.51)(4.51)(26.17)(19.80)(-0.05)(0.05)(-1.23)(1.23)(1.19)(-1.19)158.1458.148.208.20102.02101.50-0.150.15-15.615.63.60-3.60(20.28)(20.28)(4.51)(4.51)(19.80)(19.80)(-0.15)(0.15)(-1.5)1.5(1.22)(-1.22)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图5.18恒荷载引起的剪力图(kN)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图5.19活荷载引起的剪力图(kN)第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2荷载作用下KJ-5的柱的轴力（kN）恒载作用下柱顶轴力=集中力+梁端剪力恒载作用下柱底轴力=柱顶轴力+柱自重活载作用下柱轴力=集中力+梁端剪力表5.2KJ-5恒（活）荷载作用下的轴力层数A轴B轴C轴D轴5顶185.52(14.15)157.48(19.57)193.35(19.92)104.0(11.45)底219.27191.68227.55138.24顶396.27(70.85)384.72(100.57)436.67(96.97)295.09(67.05)底430.47418.72470.87329.293顶595.73(127.55)616.52(182.83)696.62(153.84)503.1(103.91)底629.93650.72730.82537.32顶795.21(184.26)847.8(265)956.4(210.99)710.77(140.67)底829.41882.0990.6744.971顶1000.26(240.87)1089.03(347)1224.98(268.44)924.91(177.4)底1045.061134.031269.98969.91第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）图5.20恒（活）荷载作用下的柱轴力图第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）5.2荷载作用下KJ-5的柱的轴力（kN）注：此表弯矩正负号为梁上侧受拉为正，下侧受拉为负第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）6KJ-5内力组合6.1规范的有关规定荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：1、永久荷载的分项系数：当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.92、可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：地震作用分项系数表6.1地震作用仅计算水平地震作用1.30.0仅计算竖向地震作用0.01.3同时计算水平与地震作用1.30.5荷载规范5.4.2结构构件的截面抗震验算，应采用下列设计表达式：式中：——承载力抗震调整系数，除另有规定外，应按下表采用；R——结构构件承载力设计值第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）承载力抗震调整系数表6.2材料结构构件受力状态钢柱，梁支撑节点板件，连接螺栓连接焊缝强度稳定0.750.800.850.90砌体两端均有构造柱、芯柱的抗震墙其他抗震墙受剪受弯0.91.0混凝土梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱抗震墙各类构件受弯偏压偏压偏压受剪、偏压0.750.750.800.850.85抗震规范6.2.4一、二、三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：（6.2.4-1）式中：——梁端截面组合的剪力设计值；——梁的净跨；——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值——分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；——梁端剪力增大系数，一级取1.3，二级取1.2，三级取1.1则此建筑工程的组合系数分别为；1.2恒荷载+1.4活荷载1.35恒荷载+0.98活荷载（近似取为1.0活荷载）1.2（重力荷载代表值）+1.3地震荷载（左震作用）1.2（重力荷载代表值）-1.3地震荷载（右震作用）第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）另外计算梁支座弯矩时组合中需用活载满跨的情况，梁跨中弯矩需用活载最不利布置的情况。梁端弯矩需乘以0.85调幅系数，体现了“强柱弱梁”的原则。三级框架的计算要点：《建筑抗震设计规范》GB50011-20101、强柱弱梁：(6.2.1)三级框架的梁柱节点处柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：：节点上下柱端截面顺时针和反时针方向组合的弯矩设计值之和：节点左右梁端截面反时针和顺时针方向组合的弯矩设计值之和：柱端弯矩增大系数，三级框架取1.12、柱根塑性铰推迟出现：(6.2.3)三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值应乘以增大系数1.153、强剪弱弯：梁的剪力：(6.2.4)三级框架梁端截面组合的剪力设计值应进行的调整：梁端截面组合的剪力设计值：梁的净跨：梁在重力荷载代表值下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值、：分别为梁左右截面反时针和顺时针方向组合的弯矩设计值：梁端剪力增大系数，三级框架取1.1柱的剪力：(6.2.5)三级框架柱的剪力设计值应进行的调整：柱端截面组合的剪力设计值：柱的净高：梁在重力荷载代表值下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值、：分别为柱上下端顺时针和反时针方向截面组合的弯矩设计值：柱剪力增大系数，三级框架取1.1第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）4、框架梁的钢筋配置要求(6.3.3)梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入受压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，三级不应大于0.35%梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋的比值处按计算外三级不应小于0.3。抗震等级为三级的框架加密区长度取()max，箍筋最大间距取min()5、柱纵筋最小配筋率(6.3.8/①)三级框架柱截面纵向钢筋的最小总配筋率中柱和边柱为0.7%，角柱和框支柱为0.9%，同时每一侧配筋率不应小于0.2%。6、轴压比的限值(6.3.6/③)三级框架结构轴压比不大于0.85。7、三级框架的角柱经以上调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。6.2控制截面梁的左右端部和跨中截面,柱的上下端部截面6.3KJ-5框架梁内力不利组合梁：1、梁端负弯矩：恒＋活：:结构重要性系数重力荷载代表值＋水平地震作用：：抗震承载力调整系数2、梁跨中弯矩：同上3、梁端剪力：恒＋活：水平地震作用下：梁端剪力设计值调整：第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）柱：1、柱端弯矩M和轴力N组合的设计值恒＋活：水平地震作用下：强柱弱梁：底层柱脚：三种工况下取最大×系数2、柱端组合剪力设计值恒＋活：水平地震作用下：强剪弱弯：活荷载按楼层的折减系数见《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表4.1.2：当墙、柱、基础计算截面以上的层数为1层时，活荷载总和的折减系数为1.0，2－3层时为0.85，4－5层时为0.7，6－8层时为0.65第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）6.4梁内力组合表KJ-5框架梁内力组合计算表6.3活载作用下梁跨间弯矩放大系数：1.20①：1.2恒载+1.4活载梁支座弯矩调幅系数：0.85②：1.35恒载+0.98活载框架抗震等级：三级③：1.2(恒载+0.5活载)+1.3地震梁支座剪力放大系数：1.10层次跨度(m)截面内力调幅前活载作用下调幅后静力组合抗震组合五层　恒载活载跨间弯距放大恒载活载地震①②③BM-48.58-5.13-41.29-4.3688.70-55.66-60.0263.14-167.48BC跨V65.105.0565.105.0527.1985.1992.83116.4945.816.50跨间MAB-55.34-3.04-3.65-47.56-2.840.34-61.04-66.98-58.33-59.21C左M56.015.2747.614.4888.0263.4068.66174.24-54.61V67.385.0967.385.0927.1987.9895.95119.2548.57C右M-12.14-0.62-10.32-0.5352.65-13.12-14.4555.75-81.14CD跨V3.230.943.230.9442.985.195.2860.31-51.432.40跨间MBC15.640.040.0519.870.151.0824.0526.9725.3322.52D左M33.900.5628.820.4850.4935.2439.37100.50-30.77V21.370.8821.370.8842.9826.8829.7182.04-29.70D右M-113.53-7.83-96.50-6.6679.83-125.12-136.80-16.01-223.57DF跨V72.845.8872.845.8824.6795.64104.10123.0158.866.88跨间MCD-18.28-3.14-3.77-0.36-2.42-4.98-3.82-2.86-8.354.58FM101.598.8986.357.5689.78114.20123.98224.87-8.56V70.527.7370.527.7324.6795.45102.78121.3357.19第61页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力静力引起地震引起抗震剪力放大内力设计绝对值　抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用截面　　五层　　　　的剪力Vgb的剪力Ve左震右震静力抗震γre设计值内力控制值　　BM　　　　60.02167.480.75125.61125.61ABC跨V79.7735.34118.6440.8992.83118.640.85100.85100.856.50跨间MAB　　　　66.9859.210.7544.4166.98跨间　C左M　　　　68.66174.240.75130.68130.68B左　V82.5335.34121.4043.6595.95121.400.85103.19103.19　C右M　　　　14.4581.140.7560.8660.86B右CD跨V-6.4355.8755.03-67.885.2867.880.8557.7057.702.40跨间MBC　　　　26.9725.330.7519.0026.97跨间　D左M　　　　39.37100.500.7575.3875.38C左　V15.3155.8776.76-46.1529.7182.040.8569.7369.73　D右M　　　　136.80223.570.75167.68167.68C右DF跨V92.9332.07128.2157.65104.10128.210.85108.98108.986.88跨间MCD　　　　3.828.350.756.266.26跨间　F右M　　　　123.98224.870.75168.65168.65D　V91.2532.07126.5355.97102.78126.530.85107.55107.55第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力调幅前活载作用下调幅后　静力组合抗震组合四层　　恒载活载跨间弯距放大恒载活载地震①②③　BM-57.59-18.55　-48.95-15.77171.43-80.82-81.54154.66-291.06BC跨V58.3220.22　58.3220.2252.4598.2998.55150.3013.936.50跨间MAB-37.48-14.20-17.04-28.54-14.190.97-54.11-52.44-41.50-44.02　C左M56.4218.97　47.9616.12169.4980.1280.54287.56-153.11　V57.9620.34　57.9620.3452.4598.0398.18149.9413.57　C右M-0.42-1.02　-0.36-0.87101.77-1.64-1.33131.35-133.25CD跨V-2.602.10　-2.602.1083.56-0.18-1.45106.77-110.492.40跨间MBC8.480.841.0110.931.631.5015.4016.3516.0412.15　D左M26.386.08　22.425.1798.7834.1435.34158.42-98.41　V19.006.92　19.006.9283.5632.4932.43135.58-81.68　D右M-163.63-38.29　-139.09-32.55156.17-212.47-219.6616.59-389.45DF跨V85.2133.73　85.2133.7346.05149.47148.09182.3562.636.88跨间MCD6.64-24.34-29.2136.13-23.53-2.1110.4225.7226.5031.98　FM181.7435.43　154.4830.12160.39227.54238.06411.95-5.06　V90.4735.45　90.4735.4546.05158.19156.88189.6969.98第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力静力引起地震引起抗震剪力放大内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用截面四层　　　的剪力Vgb的剪力Ve左震右震静力抗震γre设计值内力控制值　　BM　　　　81.54291.060.75218.30218.30ABC跨V82.2968.18157.307.2998.55157.300.85133.70133.706.50跨间MAB　　　　54.1144.020.7533.0254.11跨间　C左M　　　　80.54287.560.75215.67215.67B左　V81.9368.18156.946.9398.18156.940.85133.40133.40　C右M　　　　1.64133.250.7599.9499.94B右CD跨V-16.11108.63103.39-135.601.45135.600.85115.26115.262.40跨间MBC　　　　16.3516.040.7512.0316.35跨间　D左M　　　　35.34158.420.75118.82118.82C左　V12.71108.63132.20-106.7932.49135.580.85115.25115.25　D右M　　　　219.66389.450.75292.09292.09C右DF跨V119.5859.86185.4253.73149.47185.420.85157.61157.616.88跨间MCD　　　　25.7231.980.7523.9925.72跨间　FM　　　　238.06411.950.75308.96308.96D　V126.9259.86192.7761.08158.19192.770.85163.85163.85第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力调幅前活载作用下调幅后　静力组合抗震组合三层　　恒载活载跨间弯距放大恒载活载地震①②③　BM-55.01-19.29　-46.76-16.40243.06-79.07-79.19250.03-381.93BC跨V58.2120.22　58.2120.2274.5098.1698.40178.83-14.876.50跨间MAB-39.60-13.47-16.16-31.07-13.170.94-55.73-54.86-43.97-46.40　C左M54.6619.68　46.4616.73241.1979.1779.12379.34-247.76　V58.0720.34　58.0720.3474.5098.1698.33178.74-14.96　C右M-1.40-1.23　-1.19-1.05144.29-2.89-2.63185.52-189.63CD跨V-3.803.36　-3.803.36118.510.14-1.84151.52-156.602.40跨间MBC10.85-0.10-0.1213.750.322.0816.9518.8719.3913.98　D左M30.133.98　25.613.38140.1335.4737.89214.93-149.41　V20.205.56　20.205.56118.5132.0232.72181.64-126.48　D右M-177.22-31.77　-150.64-27.00300.16-218.57-229.82193.24-587.18DF跨V106.2127.26　106.2127.2677.66165.62170.10244.7742.856.88跨间MCD-17.41-16.74-20.0910.85-15.7233.20-9.00-0.7746.73-39.57　FM159.2924.29　135.4020.65233.77191.38203.02478.76-129.04　V96.8618.71　96.8618.7177.66142.43149.10228.4226.50第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力静力引起地震引起抗震剪力放大内力设计绝对值　抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用截面三层　　　的剪力Vgb的剪力Ve左震右震静力抗震γre设计值内力控制值　　BM　　　　79.19381.930.75286.44286.44ABC跨V82.0196.85188.55-24.5298.40188.550.85160.27160.276.50跨间MAB　　　　55.7346.400.7534.8055.73跨间　C左M　　　　79.17379.340.75284.50284.50B左　V81.9296.85188.45-24.6298.33188.450.85160.18160.18　C右M　　　　2.89189.630.75142.22142.22B右CD跨V-17.60154.06151.87-187.061.84187.060.85159.00159.002.40跨间MBC　　　　18.8719.390.7514.5418.87跨间　D左M　　　　37.89214.930.75161.20161.20C左　V12.52154.06181.99-156.9432.72181.990.85154.69154.69　D右M　　　　229.82587.180.75440.38440.38C右DF跨V147.59100.96258.6536.53170.10258.650.85219.85219.856.88跨间MCD　　　　9.0046.730.7535.0535.05跨间　FM　　　　203.02478.760.75359.07359.07D　V131.24100.96242.3020.18149.10242.300.85205.95205.95第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力调幅前　活载作用下调幅后　　静力组合　抗震组合　二层　　恒载活载跨间弯距放大恒载活载地震①②③　BM-55.41-19.39　-47.10-16.48304.83-79.59-79.73329.87-462.69BC跨V58.2320.23　58.2320.2393.4898.2098.44203.54-39.516.50跨间MAB-39.37-13.58-16.30-30.79-13.301.01-55.56-54.60-43.61-46.24　C左M54.8119.73　46.5916.77302.8179.3879.33459.62-327.68　V58.0520.33　58.0520.3393.4898.1298.29203.39-39.67　C右M-1.51-1.18　-1.28-1.00181.15-2.94-2.72233.35-237.64CD跨V-3.303.28　-3.303.28149.800.63-1.24192.75-196.732.40跨间MBC10.39-0.05-0.0613.200.391.3916.3918.2017.8814.27　D左M29.104.13　24.743.51178.3734.6036.83263.67-200.09　V19.705.74　19.705.74149.8031.6832.22221.82-167.66　D右M-178.58-31.67　-151.79-26.92282.02-219.84-231.30168.32-564.93DF跨V106.5427.36　106.5427.3683.71166.15170.64253.0935.446.88跨间MCD-17.18-17.18-20.6211.12-16.34-5.74-9.53-1.00-3.9211.00　FM158.3723.50　134.6119.98293.50189.50201.31555.07-208.03　V96.5318.61　96.5318.6183.71141.89148.55235.8318.18第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力静力引起地震引起抗震剪力放大内力设计绝对值　抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用截面　二层　　　的剪力Vgb的剪力Ve左震右震静力抗震γre设计值内力控制值　　BM　　　　79.73462.690.75347.01347.01ABC跨V82.09121.53215.77-51.5998.44215.770.85183.41183.416.50跨间MAB　　　　55.5646.240.7534.6855.56跨间　C左M　　　　79.38459.620.75344.72344.72B左　V81.94121.53215.62-51.7498.29215.620.85183.28183.28　C右M　　　　2.94237.640.75178.23178.23B右CD跨V-16.52194.74197.69-230.741.24230.740.85196.13196.132.40跨间MBC　　　　18.2017.880.7513.4118.20跨间　D左M　　　　36.83263.670.75197.75197.75C左　V12.55194.74226.77-201.6632.22226.770.85192.75192.75　D右M　　　　231.30564.930.75423.70423.70C右DF跨V148.50108.83268.2128.80170.64268.210.85227.98227.986.88跨间MCD　　　　9.5311.000.758.259.53跨间　FM　　　　201.31555.070.75416.30416.30D　V131.24108.83250.9511.53148.55250.950.85213.31213.31第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力调幅前　活载作用下调幅后　　静力组合　抗震组合　一层　　恒载活载跨间弯距放大恒载活载地震①②③　BM-50.36-17.64　-42.81-14.99416.32-72.36-72.48480.85-601.58BC跨V57.9920.13　57.9920.13121.5397.7798.01239.66-76.326.50跨间MAB-46.65-14.84-17.81-38.94-15.0821.35-67.85-67.35-28.03-83.53　C左M51.3118.59　43.6115.80373.6374.4674.36547.54-423.90　V58.2920.43　58.2920.43121.5398.5598.71240.20-75.78　C右M-0.25-1.98　-0.21-1.68200.29-2.61-1.94259.11-261.64CD跨V-7.403.10　-7.403.10175.65-4.54-6.95221.33-235.372.40跨间MBC14.031.071.2817.531.95-10.4923.7725.588.5735.85　D左M37.655.58　32.004.74221.2745.0447.85328.90-246.40　V23.806.01　23.806.01175.6536.9738.02260.51-196.18　D右M-170.61-29.94　-145.02-25.45349.89-209.65-220.71265.57-644.15DF跨V105.6227.39　105.6227.39110.30165.09169.43286.57-0.226.88跨间MCD-20.24-19.01-22.816.26-18.89-29.28-18.94-10.07-41.8834.23　FM145.8921.54　124.0118.31408.44174.44185.35690.77-371.18　V97.4518.58　97.4518.58110.30142.95149.77271.48-15.31第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）层次跨度(m)截面内力静力引起地震引起抗震剪力放大内力设计绝对值　抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用截面　一层　　　的剪力Vgb的剪力Ve左震右震静力抗震γre设计值内力控制值　　BC跨6.50　　BM　　　　72.48601.580.75451.18451.18AV81.40157.99255.19-92.3998.01255.190.85216.91216.91跨间MAB　　　　67.8583.530.7562.6567.85跨间C左M　　　　74.46547.540.75410.65410.65B左V81.94157.99255.73-91.8598.71255.730.85217.37217.37　CD跨2.40　　C右M　　　　2.61261.640.75196.23196.23B右V-26.62228.35224.56-277.806.95277.800.85236.13236.13跨间MBC　　　　25.5835.850.7526.8926.89跨间D左M　　　　47.85328.900.75246.67246.67C左V12.57228.35263.75-238.6138.02263.750.85224.18224.18　DF跨6.88　　D右M　　　　220.71644.150.75483.11483.11C右V148.23143.39305.96-9.51169.43305.960.85260.06260.06跨间MCD　　　　18.9441.880.7531.4131.41跨间FM　　　　185.35690.770.75518.07518.07DV133.14143.39290.87-24.60149.77290.870.85247.24247.24续表6.第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）6.4框架柱内力组合表KJ-5柱内力组合表框架抗震等级:三级组合①1.2恒载+1.4活载抗震组合时柱端弯距放大系数:一层柱底1.15组合②1.35恒载+0.98活载其它1.10组合③1.2(恒载+0.5活载)+1.3地震抗震组合时柱端剪放大系数:1.10组合④1.2(恒载+0.5活载)-1.3地震B柱内力组合层次柱高(m)截面内力恒载活载地震静力组合抗震组合抗震内力放大内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用①②③④左震右震静力抗震γre设计值内力控制值一层5.00柱顶M17.106.00-242.5628.9228.97-291.21339.45-320.33373.3928.97373.390.80298.71298.71N1000.26240.87-369.151537.531586.40864.941824.73864.941824.731586.401824.730.801459.781586.40V5.131.80-112.828.688.69-139.43153.90-173.18183.488.69183.480.85155.96155.96柱底M8.553.00-321.5414.4614.48-405.94430.06-466.83544.0314.48544.030.80435.22435.22N1045.06240.87-369.151591.291646.88918.701878.49918.701878.491646.881878.490.801502.791646.88V5.131.80-112.828.688.69-139.43153.90-173.18183.488.69183.480.85155.96155.96二层3.80柱顶M28.129.86-173.7647.5547.62-186.23265.55-204.85292.1047.62292.100.80233.68233.68N795.21184.26-247.621212.221254.11742.901386.71742.901386.711254.111386.710.801109.371254.11V16.155.66-91.4527.3027.35-96.11141.67-116.29171.4227.35171.420.85145.70145.70柱底M33.2611.64-173.7656.2156.31-178.99272.78-196.89300.0656.31300.060.80240.05240.05N829.41184.26-247.621253.261300.28783.941427.75783.941427.751300.281427.750.801142.201300.28V16.155.66-91.4527.3027.35-96.11141.67-116.29171.4227.35171.420.85145.70145.70第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）三层3.80柱顶M27.559.64-160.6246.5646.64-169.96247.65-186.96272.4246.64272.420.80217.93217.93N595.73127.55-154.14893.45929.23591.02991.79591.02991.79929.23991.790.80793.43929.23V14.415.04-76.7624.3624.40-79.47120.11-96.15145.3324.40145.330.85123.53123.53柱底M27.229.53-131.0746.0146.09-132.01208.77-145.21229.6546.09229.650.80183.72183.72N629.93127.55-154.14934.49975.40632.061032.83632.061032.83975.401032.830.80826.26975.40V14.415.04-76.7624.3624.40-79.47120.11-96.15145.3324.40145.330.85123.53123.53四层3.80柱顶M24.8710.44-123.6744.4643.81-124.66196.88-137.13216.5744.46216.570.80173.25173.25N396.2770.85-79.64574.71604.40414.50621.57414.50621.57604.40621.570.80497.25604.40V13.795.28-54.2423.9523.80-50.7990.24-61.45109.1823.95109.180.8592.8192.81柱底M27.559.64-82.4446.5646.64-68.33146.02-75.16160.6246.64160.620.80128.49128.49N430.4770.85-79.64615.75650.57455.54662.61455.54662.61650.57662.610.80530.08650.57V13.795.28-54.2423.9523.80-50.7990.24-61.45109.1823.95109.180.8592.8192.81五层3.80柱顶M48.585.13-88.7065.4870.61-53.94176.68-59.33194.3570.61194.350.80155.48155.48N185.5214.15-27.19242.43264.32195.77266.46195.77266.46264.32266.460.80213.17264.32V21.393.48-35.9130.5532.30-18.9274.45-22.8990.0832.3090.080.8576.5776.57柱底M32.728.11-47.7650.6252.12-17.96106.22-19.75116.8452.12116.840.8093.4793.47N219.7214.15-27.19283.47310.49236.81307.50236.81307.50310.49307.500.80246.00310.49V21.393.48-35.9130.5532.30-18.9274.45-22.8990.0832.3090.080.8576.5776.57第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）框架抗震等级:三级组合①1.2恒载+1.4活载抗震组合时柱端弯距放大系数:一层柱底1.15组合②1.35恒载+0.98活载其它1.10组合③1.2(恒载+0.5活载)+1.3地震抗震组合时柱端剪放大系数:1.10组合④1.2(恒载+0.5活载)-1.3地震C柱内力组合层次柱高(m)截面内力恒载活载地震静力组合抗震组合抗震内力放大内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用①②③④左震右震静力抗震γre设计值内力控制值一层5.00柱顶M18.475.87-321.5930.3830.69-392.38443.75-431.62488.1330.69488.130.80390.50390.50N1089.03347.00-201.351792.641810.251253.281776.791253.281776.791810.251776.790.801421.431810.25V5.471.76-142.939.049.12-178.18193.44-221.09230.059.12230.050.85195.54195.54柱底M8.902.94-393.0614.8014.90-498.53523.42-573.31662.1314.90662.130.80529.70529.70N1134.03347.00-201.351846.641871.001307.281830.791307.281830.791871.001830.790.801464.631871.00V5.471.76-142.939.049.12-178.18193.44-221.09230.059.12230.050.85195.54195.54二层3.80柱顶M28.419.38-275.5647.2247.55-318.51397.95-350.36437.7447.55437.740.80350.19350.19N847.80265.00-147.231388.361404.23984.961367.76984.961367.761404.231367.760.801094.211404.23V16.065.29-145.0326.6826.86-166.10210.98-200.98255.2926.86255.290.85217.00217.00柱底M32.6010.73-275.5654.1454.53-312.67403.79-343.94444.1654.53444.160.80355.33355.33N882.00265.00-147.231429.401450.401026.001408.801026.001408.801450.401408.800.801127.041450.40V16.065.29-145.0326.6826.86-166.10210.98-200.98255.2926.86255.290.85217.00217.00三层3.80柱顶M28.039.23-254.7146.5646.89-291.95370.30-321.14407.3346.89407.330.80325.86325.86N616.52182.83-90.91995.791011.48731.34967.71731.34967.711011.48967.710.80774.161011.48V14.714.84-121.8724.4324.60-137.87178.99-166.83216.5824.60216.580.85184.09184.09柱底M27.879.17-208.4046.2846.61-231.97309.87-255.17340.8546.61340.850.80272.68272.68N650.72182.83-90.911036.831057.65772.381008.75772.381008.751057.651008.750.80807.001057.65V14.714.84-121.8724.4324.60-137.87178.99-166.83216.5824.60216.580.85184.09184.09第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）四层3.80柱顶M26.139.99-196.1545.3445.07-217.65292.35-239.41321.5845.34321.580.80257.26257.26N384.72100.57-46.90602.46617.93461.04582.98461.04582.98617.93582.980.80466.38617.93V14.255.06-86.0324.1824.20-91.70131.98-110.96159.6924.20159.690.85135.74135.74柱底M28.039.23-130.7746.5646.89-130.83209.18-143.91230.0946.89230.090.80184.07184.07N418.92100.57-46.90643.50664.10502.08624.02502.08624.02664.10624.020.80499.21664.10V14.255.06-86.0324.1824.20-91.70131.98-110.96159.6924.20159.690.85135.74135.74五层3.80柱顶M43.864.66-140.6759.1663.78-127.44238.30-140.19262.1363.78262.130.80209.70209.70N157.4819.57-15.79216.37231.78180.19221.25180.19221.25231.78221.250.80177.00231.78V19.623.32-56.9528.2029.75-48.5099.57-58.68120.4929.75120.490.85102.41102.41柱底M30.707.97-75.7448.0049.26-56.84140.08-62.52154.0949.26154.090.80123.27123.27N191.6819.57-15.79257.41277.95221.23262.29221.23262.29277.95262.290.80209.83277.95V19.623.32-56.9528.2029.75-48.5099.57-58.68120.4929.75120.490.85102.41102.41第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）框架抗震等级:三级组合①1.2恒载+1.4活载抗震组合时柱端弯距放大系数:一层柱底1.15组合②1.35恒载+0.98活载其它1.10组合③1.2(恒载+0.5活载)+1.3地震抗震组合时柱端剪放大系数:1.10组合④1.2(恒载+0.5活载)-1.3地震D柱内力组合层次柱高(m)截面内力恒载活载地震静力组合抗震组合抗震内力放大内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用①②③④左震右震静力抗震γre设计值内力控制值一层5.00柱顶M45.878.39-311.5866.7970.15-344.98465.13-379.47511.6570.15511.650.80409.32409.32N1224.98268.44-228.121845.791916.791334.481927.601334.481927.601916.791927.600.801542.081916.79V13.762.52-138.4820.0321.04-162.00198.05-201.14235.1821.04235.180.85199.90199.90柱底M22.934.19-380.8233.3835.06-465.04525.10-534.79664.2535.06664.250.80531.40531.40N1269.98268.44-228.121899.791977.541388.481981.601388.481981.601977.541981.600.801585.281977.54V13.762.52-138.4820.0321.04-162.00198.05-201.14235.1821.04235.180.85199.90199.90二层3.80柱顶M75.7913.95-259.52110.48115.99-238.06436.69-261.86480.36115.99480.360.80384.29384.29N956.40210.99-162.761443.071497.911062.691485.861062.691485.861497.911485.860.801188.691497.91V42.867.87-136.5962.4665.58-121.41233.73-146.90282.8165.58282.810.85240.39240.39柱底M87.0915.97-259.52126.87133.22-223.29451.47-245.61496.61133.22496.610.80397.29397.29N990.60210.99-162.761484.111544.081103.731526.901103.731526.901544.081526.900.801221.521544.08V42.867.87-136.5962.4665.58-121.41233.73-146.90282.8165.58282.810.85240.39240.39三层3.80柱顶M75.2313.37-235.30108.99114.66-207.59404.19-228.35444.61114.66444.610.80355.69355.69N696.62153.84-96.761051.321091.20802.461054.04802.461054.041091.201054.040.80843.231091.20V39.197.09-114.7856.9659.86-97.93200.50-118.50242.6059.86242.600.85206.21206.21柱底M73.6913.58-200.87107.44112.79-164.56357.71-181.01393.48112.79393.480.80314.78314.78N730.82153.84-96.761092.361137.37843.501095.08843.501095.081137.371095.080.80876.061137.37V39.197.09-114.7856.9659.86-97.93200.50-118.50242.6059.86242.600.85206.21206.21第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）四层3.80柱顶M69.6217.57-181.48108.14111.21-141.84330.01-156.02363.01111.21363.010.80290.41290.41N436.6796.97-55.82659.76684.54509.62654.75509.62654.75684.54654.750.80523.80684.54V37.238.42-81.0256.4658.51-55.60155.05-67.27187.6158.51187.610.85159.47159.47柱底M71.8614.42-126.39106.42111.14-69.42259.19-76.37285.11111.14285.110.80228.09228.09N470.8796.97-55.82700.80730.71550.66695.79550.66695.79730.71695.790.80556.63730.71V37.238.42-81.0256.4658.51-55.60155.05-67.27187.6158.51187.610.85159.47159.47五层3.80柱顶M33.900.56-130.3241.4646.31-128.40210.43-141.24231.4846.31231.480.80185.18185.18N193.3519.92-18.31259.91280.54220.17267.78220.17267.78280.54267.780.80214.22280.54V26.7230.13-53.6374.2465.59-19.58119.86-23.69145.0374.24145.030.85123.27123.27柱底M67.63113.92-73.47240.64202.9454.00245.0259.40269.52240.64269.520.80215.62240.64N227.5519.92-18.31300.95326.71261.21308.82261.21308.82326.71308.820.80247.05326.71V26.7230.13-53.6374.2465.59-19.58119.86-23.69145.0374.24145.030.85123.27123.27第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）框架抗震等级:三级组合①1.2恒载+1.4活载抗震组合时柱端弯距放大系数:一层柱底1.15组合②1.35恒载+0.98活载其它1.10组合③1.2(恒载+0.5活载)+1.3地震抗震组合时柱端剪放大系数:1.10组合④1.2(恒载+0.5活载)-1.3地震F柱内力组合层次柱高(m)截面内力恒载活载地震静力组合抗震组合抗震内力放大内力设计绝对值抗力调整系数考虑抗震抗力调整后的计算配筋用①②③④左震右震静力抗震γre设计值内力控制值一层5.00柱顶M49.787.39-241.3370.0874.45-249.56377.90-274.51415.6974.45415.690.80332.55332.55N924.91177.40-342.381358.251422.48771.241661.43771.241661.431422.481661.430.801329.141422.48V14.932.22-110.7021.0322.33-124.66163.16-154.95193.9322.33193.930.85164.84164.84柱底M24.893.70-312.1735.0537.23-373.73437.91-429.79553.9537.23553.950.80443.16443.16N969.91177.40-342.381412.251483.23825.241715.43825.241715.431483.231715.430.801372.341483.23V14.932.22-110.7021.0322.33-124.66163.16-154.95193.9322.33193.930.85164.84164.84二层3.80柱顶M80.7611.95-167.11113.64120.74-113.16321.33-124.48353.46120.74353.460.80282.77282.77N710.77140.67-232.091049.861097.40635.611239.04635.611239.041097.401239.040.80991.231097.40V46.546.87-87.9565.4769.57-54.36174.31-65.78210.9269.57210.920.85179.28179.28柱底M96.1114.15-167.11135.14143.62-93.42341.07-102.76375.17143.62375.170.80300.14300.14N744.97140.67-232.091090.901143.57676.651280.08676.651280.081143.571280.080.801024.071143.57V46.546.87-87.9565.4769.57-54.36174.31-65.78210.9269.57210.920.85179.28179.28三层3.80柱顶M76.5710.64-154.47106.78113.80-102.54299.08-112.80328.99113.80328.990.80263.19263.19N503.10103.91-148.38749.19781.02473.17858.96473.17858.96781.02858.960.80687.17781.02V40.575.84-73.9156.8660.50-43.89148.28-53.11179.4160.50179.410.85152.50152.50柱底M77.6111.55-126.39109.30116.09-64.25264.37-70.67290.81116.09290.810.80232.64232.64N537.30103.91-148.38790.23827.19514.21900.00514.21900.00827.19900.000.80720.00827.19V40.575.84-73.9156.8660.50-43.89148.28-53.11179.4160.50179.410.85152.50152.50第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）四层3.80柱顶M87.9618.72-118.96131.76137.09-37.86271.43-41.65298.58137.09298.580.80238.86238.86N295.0967.05-70.72447.98464.08302.40486.27302.40486.27464.08486.270.80389.02464.08V44.928.52-52.1765.8268.98-8.82126.84-10.67153.4768.98153.470.85130.45130.45柱底M82.7213.65-79.30118.37125.054.36210.544.80231.60125.05231.600.80185.28185.28N329.2967.05-70.72489.02510.25343.44527.31343.44527.31510.25527.310.80421.85510.25V44.928.52-52.1765.8268.98-8.82126.84-10.67153.4768.98153.470.85130.45130.45五层3.80柱顶M101.598.89-89.78134.35145.8610.53243.9611.58268.35145.86268.350.80214.68214.68N104.0011.45-24.67140.83151.6299.60163.7499.60163.74151.62163.740.80130.99151.62V51.416.74-34.5371.1276.0120.84110.6325.22133.8676.01133.860.85113.78113.78柱底M93.7716.71-41.44135.92142.9768.68176.4275.55194.06142.97194.060.80155.25155.25N138.2011.45-24.67181.87197.79140.64204.78140.64204.78197.79204.780.80163.82197.79V51.416.74-34.5371.1276.0120.84110.6325.22133.8676.01133.860.85113.78113.78第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）7框架梁截面设计7.1相关规范抗震规范6.3.3梁的钢筋配置，应符合下列各项要求：1、梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%，且计入收压钢筋的梁端混凝土受压区高度和有效高度之比，一级不应大于0.25，二、三级不应大于0.352、梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.33、梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应按表6.3.3采用，当梁端纵向受拉钢筋的配筋率大于2.%时，表中箍筋最小直径数值应增大2mm。本建筑工程抗震等级为三级，加密区长度为1.5和500中取大值，为1200mm，箍筋最大间距为150mm，最小直径为8mm7.2梁的正截面受弯承载力计算7.2.1.BC跨①下部钢筋整跨最大正弯矩在B跨，按T型截面计算为第一类T型截面实配520=1570第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）②B支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为520(满足要求)梁端上部钢筋选用525=2454(满足要求)③C支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为522(满足要求)梁端上部钢筋选用522=1900(满足要求)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）7.2.2CD跨①下部钢筋整跨最大正弯矩在C支座，按T型截面计算为第一类T型截面实配422=1520②D支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为422梁端上部钢筋选用422=1520(满足要求)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）7.2.2DF跨①下部钢筋整跨最大正弯矩在F跨，按T型截面计算为第一类T型截面实配525=2454②F支座最大负弯矩，梁端按双筋截面设计，下部钢筋为525(满足要求)梁端上部钢筋选用525=2454(满足要求)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）7.3梁的斜截面受剪承载力计算7.3.1BC跨1)复合梁的截面尺寸，，(满足要求)2)确定是否需要按计算配置腹筋，虽然计算不需配置箍筋，但是《规范》规定，对截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@200(满足要求)(满足要求)故C支座左选用8@200(2)不用设弯起钢筋。所以C支座右选用8@100(2)由于，故可按构造配8@100(2)在主次梁交界处，设置68(2)的加密箍筋7.3.2CD跨1)复合梁的截面尺寸，，(满足要求)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）1)确定是否需要按计算配置腹筋，计算需要设置箍筋，但《规范》规定，对梁截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@100(满足要求)(满足要求)故C支座左选用8@100(2)因为故D支座可按C支座配筋，选用8@100(2)的箍筋在主次梁交界处，设置68(2)的加密箍筋7.3.3DF跨1)复合梁的截面尺寸，，(满足要求)2)确定是否需要按计算配置腹筋，虽然计算不需配置箍筋，但是《规范》规定，对截面高度h>300mm的梁仍应沿梁全长设置箍筋。选用双肢箍8@200(满足要求)(满足要求)故C支座左选用8@200(2)不用设弯起钢筋。第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）所以D支座右选用8@200(2)由于，故可按构造配8@200(2)在主次梁交界处，设置68(2)的加密箍筋这里仅以第二层梁为例，说明计算方法，其他各层梁的计算方法同上。各层梁的配筋如下表。各层梁配筋表表7.1层数BC跨B支座上部钢筋跨中下部钢筋C支座上部钢筋箍筋二层5225205228@100/150(2)三层5225205228@100/200(2)四层5225205228@100/200(2)五层5225205228@100/200(2)屋顶5225205228@100/200(2)续表7.1层数CD跨C支座上部钢筋跨中下部钢筋D支座上部钢筋箍筋二层4224224228@100/150(2)三层4224224228@100/200(2)四层4224224228@100/200(2)五层4224224228@100/200(2)屋顶4224224228@100/200(2)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）续表7.1层数DF跨D支座上部钢筋跨中下部钢筋F支座上部钢筋箍筋二层5255255258@100/150(2)三层5255255258@100/200(2)四层5255255258@100/200(2)五层5255255258@100/200(2)屋顶5255255258@100/200(2)第86页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）8.框架柱配筋计算8.1相关规范抗震规范6.3.7柱的钢筋配置，应符合下列各项要求：1、柱纵向钢筋的最小总配筋率应按下表采用，同时每一侧配筋率不应小于0.2%柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率）表8.1类别抗震等级一二三四中柱和边柱0.9(1.0)0.7(0.8)0.6(0.7)0.5(0.6)角柱、框支柱1.10.90.80.72、柱箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求：1)一般情况下，当抗震等级为三级时，箍筋的最大间距采用8d，150（柱根100）的较小值，最小直径为8mm2)三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm3)框支柱和剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm3、由抗震规范6.3.6和6.3.7规定：柱的剪跨比>2，轴压比<0.858.2框架KJ-5柱配筋计算：1．材料：柱混凝土用C30钢筋主筋用HRB400，箍筋用HRB400级钢筋。2．从内力组合表中找出三种组合：及相应的、V，及相应的M、V，及相应的，V3．柱配筋计算说明：（1）边柱中柱（2）ea取20mm和中的较大值，则ea=20mm（3）底层柱计算长度1.0H，其余各层柱1.25H（4），（5）第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）（6）（7）8.2.1柱正截面配筋计算：采用对称配筋（以B柱第一层为例）根据B柱的内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算。1)此组合是地震组合情况取附加偏心距柱的计算长度为，取假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度截面为大偏心受压，截面受压区高度第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）2)此组合是非地震组合情况，且无水平荷载，故不必调整。取附加偏心距柱的计算长度为，取假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度截面为大偏心受压，截面受压区高度第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）2)此组合是地震组合情况取附加偏心距柱的计算长度为，取假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度截面为大偏心受压，截面受压区高度第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）全截面纵向钢筋最小配筋面积单侧最小配筋面积综上选用4228.2.1柱的斜截面配筋计算：（以B柱第一层为例）一层柱B的剪力设计值可以由前面的内力组合剪力表中查得，，取(满足要求)与相应的轴力取故仅需按构造要求配置箍筋一层柱B轴压比0.2，查表得最小体积配筋率为加密区选配井字箍，4肢8@100加密区位置及长度按规范要求确定，柱端加密长度为非加密区还应满足，故箍筋取8@200(4)这里仅以B柱第一层为例，说明计算方法，其他各层的计算方法同上。各层柱的配筋如下（PKPM配筋）B柱二～五层正截面配筋：422；斜截面配8@100/200(4)第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）9基础设计9.1根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：（1）所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；（2）设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计；（3）本工程满足可不作地基变形验算的建筑物条件，故可不作地基变形验算。9.2地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定：（1）按地基承载力确定基础底面积及埋深，传至基础上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合。（2）计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载下的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。（3）在确定基础高度、计算基础内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。荷载规范的4.1.2设计基础时，楼面活荷载标准值应乘以规定的折减系数，见下表：表6.1活荷载按楼层的折减系数墙、柱、基础计算截面以上的层数12～34～56～89～2020以上计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数1.00（0.90）0.850.700.650.600.55本工程共五层，折减系数取为0.70。把纵横两个方向上产生的荷载进行叠加，生成传到基础上的荷载，并利用本荷载进行基础工程设计。基础设计：本工程采用条型基础，根据《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002第3.0.1条的有关规定，本工程场地和地基条件简单，荷载分布均匀，为五层钢筋混凝土框架结构，建筑功能为办公楼，属于轻型建筑物，因此其地基基础设计等级为丙级。第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）9.3基础设计（以5轴线为例进行基础设计）表9.2基础配筋轴力基础配筋之静力组合作用下的轴力5轴线：　活载恒载1.2恒载+1.4活载1.35恒载+0.98活载NmaxB轴240.871045.061591.291646.881646.88C轴347.001134.031846.641871.001871.00D轴268.441269.981899.791977.541977.54F轴177.40969.911412.251483.231483.23（1）基础类型：采用横向条形基础（2）确定地基承载力由地基勘察报告可知：，基础埋深d取1.9，稳定地下水位-2.00处，故，查表得：粉质黏性土承载能力修正系数为，（3）基础截面尺寸的确定肋宽b为便于支模应从柱每边增50㎜，即b=600+50×2=700mm条基两端伸出柱边悬挑部分取=(1/3～1/4),为柱列端的跨度，结合本工程的实际情况可取2000mm高度h=(1/4～1/8)柱距，可取h=1200mm初步确定基础宽度基础底面反力基础梁形心位置：第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）由于不存在软弱下卧层，故无需计算下卧层的承载力。计算简图：（标准值）图9.1基础计算简图（4）内力计算按倒梁法计算基础梁截面弯矩首先假定基底反力均匀分布，则沿基础纵向的地基净反力：第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）考虑上部结构和地基基础相互作用会引起拱架作用而造成端部地基反力的增加，在条形基础两边跨上增加20%p=47.8kN/m的地基反力，如图所示。图9.2地基反力分布图边跨固端弯矩为：中跨固端弯矩为：A截面左边伸出端弯矩：图6.3地基梁端弯矩(注：柱传来的弯矩先按分配系数传给左右梁)由线刚度图6.4地基梁端弯矩分配第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）肋梁剪力计算B截面左边剪力为：F截面右边剪力为：取OC段作为脱离体，计算图6.5地基梁端剪力计算简图跨中最大负弯矩计算按剪力为零弯矩最大原则求最大负弯矩位置OC段：则BC跨跨中最大负弯矩为第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）BC段：跨中最大负弯矩为则DF跨跨中最大负弯矩为；图6.6地基梁的弯矩图剪力图支座不平衡力的调整图6.7地基梁上的轴力设计值第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）不平衡荷载：支座反力与柱荷载，差值在10%的柱荷载以内，各不平衡力小于误差限制把不平衡力均匀分布于支座两侧各1/3跨度范围内：把均布不平衡力q作用于连续梁上，如图所示：图6.8地基反力调整后的分配图第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）比较调整后的支座反力与柱荷载，差值在10%的柱荷载以内，各不平衡力小于误差限制。则调整后的弯矩图及剪力图如下图所示：图6.9地基反力调整后的弯矩图剪力图（5）基础梁配筋计算选择T形梁总高1200mm，肋梁宽700mm，底板根部厚度mm。基础混凝土强度,钢筋选用HRB400级钢，跨中弯矩：跨中按T形截面计算：所以跨中截面都属于第一类T形截面。第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）<=实配628（=3695mm2）故不满足要求。则配432+528（=6296mm2）故满足要求。支座（用矩形截面计算）,实配825（=3927mm2）故满足要求。肋梁部分斜截面强度计算最大剪力在支座D右截面，剪切力为=1482.76kN。第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）按构造配筋，支座处加密四肢8＠100，其8＠200故满足要求。（6）基础梁翼板计算因T形梁底宽B=2500mm，肋梁宽b=700mm，两侧翼板外调长度（2500-700）/2=900mm，翼板台阶高度450mm，钢筋保护层厚度50mm。取1m宽板带计算,则肋梁处剪力要求肋梁处翼板验算截面的实际有效高度，满足抗剪强度要求。底板配筋按悬臂板计算，计算简图如图所示。图6.10翼缘计算简图板的最大弯矩翼板配筋截面的实际有效高度第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）选16@160（），符合要求，分布筋选。第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）10楼梯设计10.1梯段板计算10.1.1荷载计算1）恒载计算：板厚=150mm,踏步h=150mm,b=280mm斜板倾角tan取1米板宽进行计算地砖贴面三角形踏步钢筋混凝土斜板自重板底抹灰金属栏杆荷载总计：（2）活荷载计算取1米板宽的板带计算荷载设计值10.1.2截面计算本工程采用板式现浇楼梯，混凝土为C30，梁中受力钢筋为Ⅲ级钢。斜板跨中弯矩计算（第1-2跑）计算跨度=14×280=3920mm选配8@100，分布钢筋每级踏步1根8第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）板端上部配负弯矩钢筋8@100,伸出支座长度斜板跨中弯矩计算（第3-8跑）为施工方便，配筋同上10.2平台板计算10.2.1荷载计算（1）恒载：地砖面层0.558现浇板0.1×25=2.5板底抹灰0.012×16=0.192恒载总计3.25（2）活载3.5取1米板带荷载设计值P=1.2×3.25×1.0+1.4×2.5×1.0=8.810.2.2截面计算1号楼梯:楼层平台板1.58/3.6=0.44为双向板，取1m板带计算，按两端简支考虑，计算跨度为弯矩设计值板的有效高度按构造配筋8@200，,分布钢筋8@2001号楼梯:半平台板1.375/3.6=0.38为单向板，，第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）弯矩设计值按构造配筋8@200，,分布钢筋8@2002号楼梯:楼层平台板，半平台板，跨中弯矩均较小，则按构造配筋8@200，,分布钢筋8@20010.3平台梁计算截面尺寸：250mm×400mm10.3.1荷载计算（1）恒载梁自重25×0.2×0.4=2.0梁侧抹灰0.012×2×(0.4-0.1)×16=0.1152平台板传来的恒荷载计算梯段板传来的荷载恒荷载总计19.77（2）活载3.5×(2.14/2+3.92/2)=10.61总荷载设计值P=1.2×19.77+1.4×10.61=38.5810.3.2内力计算计算跨度弯矩设计值剪力设计值10.3.3配筋计算截面按倒L型计算：梁的有效高度为：所以属第一类倒L型截面。第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）选配316，10.3.4斜截面复核，故属于一般梁按构造配筋，选8＠200双肢箍筋，则满足抗剪承载力要求第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）11板配筋计算11.1楼板荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用：11.1.1永久荷载的分项系数（1）当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；（2）当其效应对结构有利时一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移和漂浮验算，应取0.911.1.2可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4对标准值大于4KN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3。荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，应按下式计算：S=式中S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；——重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利是，不应大于1.0；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表8.1采用；——风荷载分项系数，应采用1.4；——重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；——风荷载标准值的效应；——风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）11.1.3双向板、单向板的确定根据GB50010-20109.1.2为双向板；为单向板钢筋混凝土板厚100mm，混凝土强度等级为C30，钢筋Ⅲ级钢。双向板支承情况:四边固定三边固定一边简支两边固定两边简支一边固定三边简支四边简支11.2板配筋说明根据《混凝土结构设计规范》GB50010-20108.5.1钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的配筋百分率不应小于表11.2规定的数值。钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率表11.2受力类型最小配筋百分率受压构件全部纵向钢筋强度等级500MPa0.50强度等级400MPa0.55强度等级300MPa，335MPa0.60一侧纵向钢筋0.20受弯构件、偏心受拉、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋0.2和45中的较大值第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）板的最小配筋率板采用C30混凝土：钢筋采用Ⅲ级钢（HRB400）：则BC,CD,DF跨板：11.3双向板计算（以二层CD跨板为例计算）（1）荷载：取1m宽板带单元转化为线荷载（2）计算跨度第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）（3）满跨布置时，该板为四边固定，查表，（4）在反对称荷载作用时，该板为四边简支，查表，（5）支座弯矩采用活荷载最不利布置，为简化计算，可近似认为当楼盖所有区隔上布满荷载g+q/2时，得出支座最大弯矩，把板视为四边固定。查表（6）配筋计算假定选用8钢筋，截面有效高度在方向，在方向第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）故按构造配筋,选配8@200(As=252mm2)支座钢筋：故按构造配筋,选配8@200(As=252mm2)第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）主要参考文献：1.《建筑设计规范》2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版）3.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）4.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）5.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）[附条文说明]6.《江苏省建筑配件通用图集》（苏J9503~苏J9508）7.《江苏省建筑物抗震构造详图》（苏G02-2004）8.《施工说明》（苏J01-2005）9.《墙身、楼地面变形缝》（苏J09-2004）10.《铝合金门窗》（苏J9601）11.《混泥土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（03G101-1、2、3）12.《建筑物抗震构造详图》（03G329-1）13.《房屋结构毕业设计指南》，周果行，中国建筑工业出版社，2004第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）谢辞100多天里，在老师的指导和同学的协助下，我直面困难、排除疑点，较好地完成了毕业设计。在此，我要感谢我的指导老师和我们毕业小组的同学们！我将从学校毕业，为了我的未来而奋斗，我始终会想起我在大学里所学的，将所学知识回报社会。我以我是扬州大学生而自豪。再次谢谢老师们的教导。xxx2012年5月30日于扬州大学第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：年月日学位论文出版授权书本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”，见www.cnki.net)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级：□公开□保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)作者签名：_______________导师签名：________________________年_____月_____日_______年_____月_____日第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）独创声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。 作者签名:二〇一〇年九月二十日 毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定） 作者签名:二〇一〇年九月二十日第116页共113页 扬州大学本科生毕业设计（论文）致谢时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。首先，我要特别感谢我的知道郭谦功老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。郭谦功老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。致谢四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。最后，我要特别感谢我的导师赵达睿老师、和研究生助教熊伟丽老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。第116页共113页'