绵阳市教育局办公楼工程设计毕业设计计算书

'吴明亮毕业设计（论文）告毕业设计(论文)题目：绵阳市教育局办公楼工程设计第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告目录第一部分建筑设计71.1设计要点71.1.1设计依据71.1.2设计理念71.1.3概况81.1.4主要经济技术指标81.2设计要求81.2.1总图关系81.2.2建筑的内外空间91.2.3交通91.2.4采光与通风91.3建筑风格与平立面造型10第二部分设计基本资料112.1初步设计资料112.2结构选型12第三部分结构部分及其计算简图133.1结构布置及梁、柱截面尺寸的初选133.1.1计算简图133.1.2结构布置143.2框架结构计算简图163.3横向框架梁、柱的线刚度计算16第四部分荷载统计与计算184.1恒载标准值计算184.2屋面及楼面活荷载计算21第五部分水平荷载作用下框架内力和侧移算265.1水平地震作用下结构的总重力荷载代表值计算265.1.1墙自重265.1.2梁、柱、板、重力荷载标准值计算285.1.3集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi295.2水平地震作用下框架内力和侧移的计算315.2.1横向基本自振周期315.2.2地震作用下侧移验算355.2.3横向框架梁柱截面尺寸验算375.2.3.水平地震作用下框架内力计算385.3风荷载作用下的框架结构的侧移验算和内力计算425.3.1.侧移验算425.3.2.风荷载下内力计算44第六部分竖向荷载作用下内力计算486.1框架结构的荷载计算486.1.1.板传荷载计算486.1.2荷载作用下框架的弯矩计算546.2恒载内力计算57第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告6.2.1恒载作用下框架的弯矩计算576.2.2恒荷载作用下框架的剪力计算606.2.3恒荷载作用下框架的轴力计算626.3活荷载作用下框架的内力646.3.1活荷载作用下框架的弯矩计算64第七部分框架结构的内力组合687.1框架结构梁内力组合687.1.1.框架结构梁的内力组合687.1.2梁端弯矩控制值707.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整707.2框架结构柱的内力组合与调整707.2.1框架结构柱的内力组合707.2.2柱端弯矩设计值调整717.2.3柱端剪力设计值调整72第八部分框架截面配筋计算738.1框架柱的截面设计738.1.1轴压比验算738.1.2框架柱正截面受弯承载力计算778.1.3柱斜截面受弯承载力计算778.2框架梁的正、斜截面配筋计算788.2.1.正截面受弯承载力计算788.2.2斜截面受剪承载力计算81第九部分板及次梁的配筋计算839.1板的配筋计算839.1.1设计资料839.1.2荷载计算839.1.3板的计算84第十部分楼梯计算8710.1楼梯设计资料8710.2梯断板（TB-1）计算8810.2.1楼梯剖面和截面尺寸8810.2.2荷载计算8810.2.3内力及截面承载力计算8910.3平台板计算8910.3.1荷载计算8910.3.2内力计算8910.3.3承载力计算9010.4平台梁计算9110.4.1荷载计算9110.4.2内力计算9210.4.3正截面受弯承载力计算9210.4.4斜截面受剪承载力计算92第十一部分基础配筋计算9311.1基础设计及验算93第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告11.1.1荷载计算9311.1.2基础类型选择9311.1.3单桩承载力特征值9411.1.4确定桩的数量9411.1.5.桩承台的设计95第十二部分结论9812.1结论9812.2进一步研究的问题99致谢101绵阳市教育局办公楼建筑与结构设计第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告摘要本工程为绵阳市教育局办公楼，整个设计包括建筑与结构两部分。首先进行教育局办公楼的建筑方案设计，分析教育局办公楼的功能组成，合理安排办公、会议、资料档案三大基本部分的布局，并满足通风、采光、日照要求。依据《办公楼建筑设计规范》，确定层高、拄网、楼梯位置、尺寸等，绘制建筑施工图。然后，进行结构布置和选型，本工程选用钢筋混凝土框架结构。计算时选取一榀横向框架，首先确定计算单元和计算简图，估算梁柱截面尺寸，统计竖向荷载，包括永久荷载和活荷载，运用弯矩分配法计算竖向荷载作用下的框架内力，并进行粱端弯矩调幅；依据《建筑结构荷载规范》得到四川绵阳地区的基本风压值，运用D值法计算风荷载作用下的框架内力，并演算水平侧移是否满足要求；《建筑抗震设计规范》对绵阳市抗震设防烈度规定为6度，设计基本地震加速度值0.05g，设计地震分组为二组，据此进行抗震设计，并确定相应的抗震构造措施。对于水平地震作用，采用底部剪力法计算。在完成所有荷载作用下的内力计算后，进行内力组合，经过“强柱弱粱、强剪弱弯”调整，对粱柱截面配置钢筋，并考虑构造要求；完成主体框架计算后，设计楼盖、楼梯。楼面板及屋面板，按弹性理论计算，采用分离式配筋，楼梯采用现浇粱式楼梯；最后根据地质条件选用柱下独立基础，并依据《地基基础设计规范》进行基础的地基承载力及变形，抗冲切验算，完成基础施工图的绘制。关键词：框架结构、粱柱、抗震设计、基础、D值法ARCHITECTURALANDSTRUCTURALDESIGNOF第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告EDUCATIONFORMIANYANGCITYABSTRACTTheprojectisaeducationforthecityofmianyang,whichcomposeoftwoparts:oneisarchitecturaldesignandtheotherisstructuraldesign.Inthefirststep,thepreliminarysketchoftheeducationisdetermined.Afteranalyzingthefunction,theoverallarrangementsofthreebasicpotions-stackroom,meetingareaandworkingroomarefinished.Whichalsomeettheprovisionsofventilation,lightingandsunlightTheheightoffloor,griddingofcolumn,placeanddimensionofthestairarefixedaccordingtotherequirementsoftheCodeforDesignofworking’sbuilding.Thenthearchitecturalshopdrawingsmustbedone.Besides,thestructurallayoutsaresubsequentlycarriedonandreinforcedconcreteframeisservedasthemainstructuraltype.Tobeginwithdeterminethedirectionsoftheframe,thecalculatinguniteandplansaregained.Aftersummingupthedeadloadsandliveloadsofeachfloor,theinternalforcesofframeundertheverticalloadarecalculatedbymeansofemployingthemethodofbendingmomentdistribution,whoseresultsareadjustedatbothsidesofsidesofthebeam.ThebasicwindpressureisreferredfromtheloadcodeforthedesignofbuildingstructuresandinternalforcesarecomputedviaD-valuemethod.Furthermore,thehorizontaldisplacementischeckedtosufficetheneed;theanti-seismicdesignandfortificationmeasuresaregotviathemethodofbottom-shearforce.Afterwards,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelandwardsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthecolumnandcoterminousgirders,whichwillbethebasisofsectionalreinforcements.Thefloorpanelandroofslabareconsideredastwo-directionboardaccordingtoplastictheory;thestaircaseusescast-in-placebeamstaircase;lastly,withmakingreferencetothegeologicalconditions,theformofbaseisdeterminedasindependentfoundation.Then,notonlythefoundationbearingcapacityanddeformationcheckingaredesign,butalsocarryingontheinfrastructuredesignonthebasisofCodeforDesignofBuildingfoundation.KEYWORDS:FrameStructure,BeamandColumn,Anti-seismic,Foundation,D-value前言第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告本设计是按照长江大学城市建设学院2010年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“绵阳市教育局办公楼工程设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部分。教育局是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现建筑和结构设计的很多重要的方面，选择教育局建筑和结构设计，从而掌握建筑设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大，延性较好，并且它具有良好的抗震性能。可适用于教育局办公楼这样的有抗震设计要求的多层及小高层建筑。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算书是依据《混凝土结构设计规范》、《建筑地基基础设计规范》、《建筑抗震设计规范》、《建筑结构设计综合手册》、《钢筋混凝土结构构造手册》等国家标准、规范的基础上，立足于合理、经济、实用的原则，严格按照国家现行规范为准则进行计算。本结构计算选取一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯矩二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构设计室各位老师的悉心指导下完成的，在此向他们表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计过程中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。编者：吴明亮2010年6月5日第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第一部分建筑设计1.1设计要点1.1.1设计依据（1）.依据土木工程专业2010届毕业设计任务书。（2）.《建筑结构荷载规范》（3）.《混凝土结构设计规范》（4）.《建筑抗震设计规范》（5）.《建筑地基基础设计规范》及有关授课教材、建筑设计资料集、建筑结构构造上资料集等相关资料。1.1.2设计理念教育局是一种兼具古代文明与现代文明的文化建筑。纵观建筑的发展历史，无不体现着人类文化、文明的历史进程和时代特征。因此，人们往往把教育局建筑本身看作是文化艺术的象征和一个地区、一个时代文明的标志。教育局建筑设计同设计其他类型建筑一样有许多共同点，也有许多不同的特点和要求。随着时代的发展，教育局的内容和形式都在不断发生变化。因此，我对教育局的设计过程和设计方法进行了详细研究，经过一番思考，我认为本设计应该具有以下特点：（1）弹性。从设计、结构到服务功能都应做到开放性，以适应时空的变化。（2）紧凑性。读者、职员以及图书的流向要做到紧凑合理。（3）易接近性。从局外到馆内，从入口到各个部门，要规划得合理，要设计一个良好的导引系统。（4）可扩展性。在未来扩展时可灵活延伸，将损失减小到低程度。（5）可变性。在办公空间和顾客服务的提供方面留有自由的选择余地。（6）组织性。教育局资源的组织与陈列要做到明了、有序。（7）舒适性。在环境、通风、温湿度、光线等方面要柔和、协调，尽量借用外部的自然环境。（8）环境的稳定性。（9）安全性。（10）   经济性。把建设和维护一个教育局所需要的经费和人员控制在最低限度。在整个设计过程中，我本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架，并为以后的结构设计打下了良好的基础。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告1.1.3概况本设计教育局位于四川省绵阳市东北部，南西两面分别与纵贯南北和横贯东西的两条主干道相邻，用地约1000平方米。教育局周围是各部门的办公楼以及政府大楼。该地段交通便利，地势平坦，环境较好，在选址和环境营造方面，注意自然景色的优美，也重视历史古迹等人文因素，更强调人与自然环境的协调统一，表现了“天人合一”的理想追求，比较适合教育局功能的充分利用。根据设计资料的规划要求，此建筑要求的主要功能有：办公室，语音室，资料库，档案室，会议室等。1.1.4主要经济技术指标总用地面积：1000　总建筑面积：4500　建筑密度：33.0%　容积率：2.0　绿地率：32%1.2设计要求根据国内外高等教育自动化、数字化、网络化、信息化发展的大趋势，绵阳市教育局的运行将全面实现服务的现代化、多功能、全开放，全面使用现代化技术手段，体现“使用者为中心”的服务思想，重视人本化教育，创造育人的空间和文化环境（交往空间、园林环境、文化气氛）以适应学科拓宽、学术交流和结构调整的要求。具体要求如下：1.2.1总图关系总图要结合地形场地标高与周围道路环境，合理利用土地，充分表达教育局建筑物的组成和布局、人流车流路线的组织、出入口、停车场库的布置、建筑环境设计、建筑绿化布置等内容。为减少不必要的土方工作量，建筑物的形态宜依山就势，同时要在建筑的朝向、通风、体量，以及与周边建筑之间的对话、围合、呼应等相互关系中寻求平衡点。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告1.2.2建筑的内外空间建筑的外部空间主要取决于建筑的高度、体量与周围环境的适宜性，同时应考虑对建筑主要立面的欣赏空间，以及建筑采光的要求。建筑主体宜南北朝向，不要受位置图中道路线型的限制。建筑内部空间高度要适中，平面形态应力求规整，以利于家具布置。采用大小开间分割，能够实现整个办公服务区的一体化管理，并能由一个中心控制点监控。考虑工作人员的视线的通达性，提供管理的便利。要重视建筑内外过渡空间的设计，营造多层次的交往空间，并使之能适应人际交流、教育办公等相关功能要求。注重环境的生态性与文化性，创建优美宜人的内外部环境与良好的文化氛围，体现科学探索的前沿性。与两侧建筑之间的人行道路宜考虑遮避风雨的联廊，同时应注意建筑物之间视觉走廊的通透性。所有上述空间的设计既要注重异质性，又要提高空间的复用率，特别要精心设计硬质和软质的地面铺装、雕塑、小品与植株点缀。1.2.3交通教育局是人流相对密集的公共建筑，要求有较好的人流（包括服务性人流与管理性人流）和物流组织设计。本设计出入口的位置、数量与通行能力均符合国家有关设计规范要求。垂直交通以电梯为主，但考虑到防火与消防要求，设置了两个楼梯。1.2.4采光与通风为节约能源，所有房间设置大的平开窗，立足于自然采光、通风。对于大开间的房间，辅以必要的人工照明。在考虑平面形态、建筑之间相互关系的同时，尽可能使主要房间有较好的朝向。1.3建筑风格与平立面造型平面采用一个矩形，简洁，能充分利用每处空间，注重功能和节能的要求。并且易于结构计算。因为主体长45.9M小于框架结构露天环境中伸缩缝最大间距50M，在主体部位可不设置伸缩缝缝。柱距有6.6M和3.6M两种第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告，电梯处加设柱子除外。大门宽为3.9米，北面两侧为玻璃幕墙，楼梯间宽为3.6米，有一个男女卫生间，为了满足采光要求，在每个房间布置窗户。教育局作为教育文化的标志性建筑，故在本方案的立面设计中遵循以下原则：1.以现代建筑为基调，充分体现当代建筑的特征2.根据使用性质，本方案充分体现作为教育局的个性特征根据这两个原则对立面进行处理：通过塑造简约的体量及对不同材质的运用，使之具有鲜明的教育局特征。  在立面设计中，为满足教育局总体使用要求，层高设计为3.3米。正立面主要以平开窗为主，兼到采光和美观的作用，同时也便于办公人员工作和休息。办公房间门均采用成品木质夹板门，其它均采用铝合金门，窗户均采用塑钢推拉窗。整座大楼的立面美观大方，有一定的可观性。建筑语汇与色彩运用要凝重、简洁、高雅、清新，比例协调，尺度亲切宜人，延续何镜堂院士确定的现代典雅派风格，并要呼应地方文脉，创造性地彰显本建筑的个性，追求理性与浪漫的结合，兼顾现实与可持续发展，给人以更丰富的审美价值和想象空间。总的目标是要求设计成为绵阳市的亮点建筑。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第二部分设计基本资料2.1初步设计资料一、工程名称：绵阳市教育局办公楼工程设计。二、工程概况：建筑面积约4500，建筑总高为23.4,主体大楼为六层，其中局部七层，室内外高差为0.450。三、相对湿度：年平均34％。四、基本风压：0.30KN/㎡。五、雨雪条件：不考虑。六、地质条件：1、地震烈度：本工程地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第二组，场地类型：Ⅱ类。但依据毕业设计任务书要求，抗震设防烈度应提高至7度。2、地质资料：见表1－1表1－1地质资料层序土层名称平均厚度（m）桩端土的承载力特征值qpa(kpa)桩周土的磨擦力特征值Qsia(kpa)1耕地土1．192粉质粘土夹粉土7．4223粉土夹粉砂4．6204粉砂7．3500205细砂6．41000306卵石2400七、材料使用：1、混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土；承台使用C30混凝土。2、钢筋：梁、柱、板、基础受力钢筋采用热轧钢筋HRB335；箍筋均使用HPB235。3、墙体：外墙体采用加气混凝土砌块（6），外墙墙面为瓷砖贴面（0.5）,内侧墙面为10㎜厚水泥粉刷面（0.36）。4、窗：均为铝合金窗（0.45）。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告5、门：所有门均采用铝合金门（0.45）。2.2结构选型一、结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。二、屋面结构：采用现浇混凝土肋形屋盖，刚性防水屋面，屋面板厚150mm。三.楼面结构：采用现浇混凝土肋形楼盖，板厚100mm。四、楼梯结构：采用钢筋混凝土现浇梁式楼梯。五、电梯间也设计成框架结构。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第三部分结构部分及其计算简图3.1结构布置及梁、柱截面尺寸的初选3.1.1计算简图主体结构共6层（局部7层），层高为3.3（顶层3.6m）；墙体做法：内外墙均砌240厚混凝土空心砌块；女儿墙砌240厚普通砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。因毕业设计时间有限，现只取建筑图中轴线④框架作为计算单元进行计算，简图3-1：图3-1结构计算单元简图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告3.1.2结构布置图3-2结构平面布置图注：梁的尺寸：KL1=250㎜×600㎜KL2=250mm×300mmKL3=250mm×700mmKL4=250mm×400mmCL=200㎜×500㎜柱的尺寸为：KZ1(400㎜×500㎜),KZ2(400㎜×600㎜)一、梁截面尺寸的估算：根据《建筑抗震设计规范》第6.3.1条和6.3.6条。框架梁的截面尺寸：梁截面宽度不宜小于200mm，截面高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4；框架柱的截面尺寸宜符合下列要求：截面的宽度和高度均不宜小于300mm，圆柱直径不宜小于350mm，剪跨比宜大于2，截面长边与短边的边长比不宜大于3。故截面选择如下：1、横向框架梁：(1)L1=5400取600取250取(2)L2=2400mm取300mm可取b=250mm则有2．纵向框架梁：(1)L1=3600第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告取400mm取b=250mm则有(2)L2=6600mm取700mm取250mm取3．楼面次梁：L=6600取500取5、现浇板厚考虑板内穿管线等要求取h=100。二、柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：1、柱组合的轴压比设计值按照公式1－1计算：(2-1)式中：——为考虑地震作用组合后柱轴力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.2,不等跨取1.25。——为按照简支状态计算柱的负荷面积。——为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似取。——为验算截面以上楼层层数。2、框架柱验算(2-2)由计算简图3－1和结构平面布置图可知边柱和中柱的负载面积：边柱KZ1：（2.40＋6.30）/2×6.6/2=4.35×3.30中柱KZ2：（6.60＋3.60）/2×(2.40+5.40)/2=5.10×3.90中柱KZ3：（3.60＋3.60）/2×（2.40+5.40）/2=3.60×3.90边柱KZ1：中柱KZ2：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告中柱KZ3：根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为矩形，初步估计边柱的尺寸为，中柱尺寸为3.2框架结构计算简图图3-2框架结构梁，柱尺寸注：室内外高差0.45m,h=0.45+0.6+3.6=4.65m3.3横向框架梁、柱的线刚度计算在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中间框架梁取（为梁的截面惯性矩）梁采用C30混凝土，。一、框架梁线刚度对于现浇楼板，边框架梁惯性矩取，中框架梁惯性矩取，梁线刚度公式为：KL1梁（250*600）：KL2梁（250*300）：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告KL3梁（250*700）：KL4梁（250*400）：同理可得其它边框梁和中框架梁的线刚度，限于篇幅这里不做一一计算二、框架柱线刚度底层柱：标准层柱：三、相对线刚度令标准层柱，其余杆件的相对线刚度为：KL1梁：KL2梁：底层柱：由此将相对线刚度标于计算简图中，相对线刚度作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。见下图：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图3－3框架梁柱的相对线刚度第四部分荷载统计与计算4.1楼及屋面的建筑做法和恒载标准值计算注：根据《建筑结构规范》知，梁板柱材料采用钢筋混凝土（25），墙体采用加气混凝土砌块（240mm厚，6KN/㎡）,女儿墙采用普通砖（240mm厚，18），外墙面贴瓷砖（0.5KN/㎡）,内墙面均为20mm厚抹灰。钢铁门单位面积重量为0.45KN/㎡；玻璃门（15mm厚）单位面积重量为KN/㎡；铝合金窗单位面积重量为0.35KN/㎡；花岗岩、大理石容重28。（1）卷材防水屋面结构层：150mm厚现浇钢筋混凝土板保温层和抹灰层：20mm厚1：3水泥砂浆找平80mm厚苯板保温层20mm厚1：3水泥砂浆找平20mm厚石灰沙浆抹灰10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17防水层：油毡防水（三毡四油上铺小石子）0.35合计：5.42（2）各层走廊楼面水磨石地面：10㎜面层（1:2水泥石子磨光）20㎜厚1:3水泥砂浆找平0.65KN/㎡素水泥砂浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计：3.32（3）标准层楼面：大理石楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：3干硬性水泥砂浆面上撒2厚素水泥1.16水泥浆结合层一道结构层：100厚现浇钢筋混凝土抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×17＝0.17合计：3.83第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告（4）厕所及盥洗室均布荷载瓷砖地面0.55KN/㎡20厚水泥砂浆防水保护层地面防水层0.05KN/㎡100厚现浇钢筋混凝土粉底（或吊顶）合计3.95（5）梁自重框架梁（KL1）：自重：抹灰：10厚混合砂浆：合计：3.338框架梁（KL2）：自重：抹灰：10厚混合砂浆：合计：1.361框架梁（KL3）：自重：抹灰：10厚混合砂浆：合计：3.997框架梁（KL4）：自重：抹灰：10厚混合砂浆：合计：2.020次梁（CL1）：自重：抹灰：10厚混合砂浆：合计：2.06基础梁(JCL1)：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告自重：（6）柱自重框架柱（KZ1）：自重：抹灰：10厚混合砂浆合计：5.306框架柱（KZ2）：自重：抹灰：10厚混合砂浆合计：6.340（7）外纵墙自重：（采用平均重度法，门窗墙总重除以墙长即得重度）标准层：B轴线处墙重（每片有窗C1、C2）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：C轴、G轴线处墙重（每片有窗C1）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：G轴线处墙重（每片含有窗C3、C4）：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：底层：（底层高暂取4.65m=3.6+0.45+0.6）B、G轴线处墙重（每片有窗C1、C2）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：G轴线处墙重（每片含有窗C3、C4）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：C轴、G轴线处墙重（每片有窗C1）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：顶层：C轴线处墙重（每片有窗C9）：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告合计：D轴线处墙重（每片含门M10）：钢铁防盗门：水泥粉刷内墙面：合计：（8）外横墙自重：（采用平均重度法，门窗墙总重除以墙长即得重度）标准层：①轴线处墙重（不含窗）EG轴横墙：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：①轴线处墙重（不含窗）BD轴横墙：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：①轴线处墙重（每片含窗C5）横墙：铝合金玻璃窗：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：底层：①轴线处墙重（不含窗）EG轴横墙：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告合计：①轴线处墙重（每片含钢铁防盗门M12）横墙：钢铁防盗门：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：顶层：⑤轴线处墙重（每片均不含门窗）：横墙：瓷砖外墙面：水泥粉刷内墙面：合计：（9）内墙自重：（采用平均重度法，门窗墙总重除以墙长即得重度）标准层：④轴线处墙重（不含窗）BD、EG轴横墙：水泥粉刷内墙面：合计：同理可得③轴线处墙重（不含窗）BD、EG轴合计：E轴线处墙重（含门M1和窗C8）纵墙：铝合金玻璃窗：钢铁防盗门：粉刷面层：合计：底层：④轴线处墙重（不含窗）BD、EG轴第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告横墙：水泥粉刷内墙面：合计：同理可得③轴线处墙重（不含窗）BD、EG轴合计：E轴线处墙重（含门M1和窗C8）纵墙：铝合金玻璃窗：钢铁防盗门：粉刷面层：合计：（10）女儿墙自重：①不上人屋面女儿墙（做法：墙高800㎜,其中有200㎜的混凝土压顶）=4.21②上人屋面女儿墙（做法：墙高1200㎜,其中有200㎜的混凝土压顶）=6.28（11）玻璃幕墙自重：（12）楼梯自重：(楼梯倾斜角=29.05度，)20mm厚花岗岩面层：（0.15+0.27）m×1.63m×2×28×0.02m/0.27m=2.840三角形踏步：0.5×0.15m×0.27m×1.63m×2×25/0.27m=6.11混凝土斜板（板厚120mm）：0.12m×1.63m×2×25/0.874=11.19板底抹灰：0.02m×1.63m×2×17/0.874=1.27合计：（13）楼梯平台自重：20mm厚花岗岩面层：0.02m×28×3.6m×1.7m=3.43KN100mm厚混凝土板：0.10m×25×3.6m×1.7m=15.30KN板底抹灰：0.02mm×17×3.6m×1.7m=2.08KN平台梁（200mm×300mm）：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告0.2m×（0.30—0.10）m×3.6m×25×2=7.2KN合计：28.014.2屋面及楼面活荷载标准值计算一、根据《建筑结构荷载规范》查得：不上人屋面：0.5KN/㎡上人屋面：楼面：办公室档案室走廊：厕所：楼梯：二、雪荷载：根据《建筑结构荷载规范》四川绵阳地区雪荷载取0屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第五部分水平荷载作用下框架内力和侧移计算5.1水平地震作用下结构的总重力荷载代表值计算综合第四部分——荷载统计与计算可得以下结果5.1.1墙体自重标准值外纵墙：采用240厚加气混凝土砌块6,外墙饰面砖（），另一侧为10mm水泥粉刷的抹灰（），根据前述的荷载统计得到各层的墙体重力荷载代表值如下：则：（1）每片有窗C1、C2的外纵墙自重：①底层：②2—6层：（2）每片有窗C3、C4的外纵墙自重：①底层：②2—6层：（3）每片有窗C1的外纵墙自重：①底层：②2—6层：（4）每片有窗C5的外横墙自重（底层为钢铁防盗门M12）：①底层：②2—6层：（5）每片无门窗的外墙自重：横墙：①底层：②底层：③2—6层：④2—6层：纵墙：⑤底层：⑥2—6层：（6）每片无门窗内横墙自重：①底层：②2—6层：③2—6层：（7）每片有高窗C8和门M1的内纵墙自重：①底层：②2—6层：③2—6层：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告（8）每片有窗C9的外墙自重：①顶层：（9）底层玻璃幕墙自重（10）顶层墙体自重①含窗C10外纵墙:②无门窗的外横墙：③无门窗的内墙自重：④只含M10的内墙自重：⑤含窗C8或门M1内墙：⑥无门窗的外纵墙：一．各层墙体自重标准值计算见下表1表5-1各层墙体自重标准值层次墙体每片自重（KN）片数重量（KN）每层总重（KN）一（1）①39.47KN3118.41KN1898.55KN（2）①51.88KN151.88KN（3）①22.46KN14314.44KN（4）①14.57KN229.14KN（5）①44.77KN289.54KN（5）②52.23KN4208.92KN（6）①40.82KN16653.12KN（7）①23.54KN14329.56KN（5）⑤32.33KN264.66KN（9）19.44KN238.88KN二~六（1）②32.34KN397.02KN1799.56KN（2）②37.82KN137.82KN（3）②19.58KN14274.12KN（4）②12.43KN224.86KN（5）③40.05KN280.10KN（5）④46.75KN293.50KN（5）⑥28.94KN257.88KN（6）②37.31KN16596.96KN（6）③43.53KN287.06KN（7）②20.16KN15302.40KN（7）③36.96KN4147.84KN七（8）①24.14KN372.42KN843.19KN（10）①23.15KN492.60KN（10）②46.96KN4187.84KN（10）③45.63KN5228.15KN（10）④30.11KN260.22KN（10）⑤26.82KN5134.1KN（10）⑥33.93KN267.86KN第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告注：建筑第二层有门厅洞口，其等效质点重力荷载应扣除相应的板、梁、墙体自重。二．女儿墙自重（1）不上人屋面女儿墙：（2）上人屋面女儿墙：5.1.2梁、柱、板、重力荷载标准值计算（包括抹灰的重量）由第四部分荷载统计可得梁柱自重标准值如下表2，其中梁长度取净长度，柱长度取层高一、框架、梁柱截面尺寸及单位长度重力荷载标准值汇总表：类别编号截面（）荷载标准值（KN/m）主梁KL13.338KL21.361KL33.997KL42.020次梁CL2.060柱KZ15.306KZ26.340二、框架梁、柱重力荷载标准值见下表5-2表5-2梁柱自重标准值类别层次编号截面（㎡）长度（m）根数每根重量（KN）主梁1~7KL15.544.644.44KL22.16KL36.04KL43.53.2次梁1~7CL5.156.356.05柱子1~7KZ14.653.64.5KZ24.653.64.5第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告三、屋面、楼面板重力荷载代表值计算相关数据可查第四部分荷载统计与计算四、楼梯重力荷载代表值一、二、三、四、五、六层恒载楼梯：21.41KN/m×（12×0.27m）×2=138.74KN平台：28.01KN合计：166.75kN活载：2.5×1.63m×2×3.24m×2=52.81KN二、一层楼梯：21.41KN/m×（12×0.27m）=69.37KN平台：28.01KN/2=14.01KN合计：83.38KN活载：3.5×1.63m×2×3.24m×2/2=26.41KN5.1.3集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi根据《抗震规范》（GB50011—2001）第5.1.3条：，顶层的荷载代表值包括：屋面恒载、50%的屋面雪荷载、顶层纵横梁自重、半层墙柱自重；标准层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面活均布载、该层纵横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重；首层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面均布活载、该层纵横梁自重、首层柱和墙体自重。各楼层重力荷载代表值Gi确定如下：第七层（顶层包括一个电梯间）：梁：G=柱：G＝承重柱/2+构造柱/2=墙：不上人屋面女儿墙＋(纵墙+内隔墙)/2=261.86KN+(843.19/2)KN=683.46KN板：G=恒载+0.5雪载=电梯：G=顶层重力荷载代表值为：∑=(332.48+323.76+683.46+1268.61+52.5）KN=2660.81KN合计：G5＝2660.81KN第六层：（楼梯为两个电梯洞口一个）梁：G=第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告柱：G＝上层柱/2+下层柱/2=墙：上层纵墙与横墙/2+下层纵墙与横墙/2+上人屋面女儿墙G＝843.19KN/2+1799.56KN/2+535.06KN=1856.44KN板：G=恒载+0.5活载恒载=活载=G=2770.46KN+1134.36KN/2=3337.64KN楼梯：G=恒载+0.5活载=166.75KN×2/2+52.81KN/2=193.16KN六层重力荷载代表值为：∑＝942.94+811.92+1856.44+3337.64+193.16=7142.10KN合计：G4＝7142.10KN三、四、五层：（楼梯为两个电梯洞口一个）梁：G=942.94KN柱：G＝上层柱/2+下层柱/2=墙：G=外纵墙/2+内隔墙/2=1799.56KN板：G＝恒载+0.5活载恒载=活载=G=2116.12KN+1189.44KN/2=2710.84KN楼梯：G=恒载+0.5活载=166.75KN×2+52.81KN/2=359.91KN三、四、五各层重力荷载代表值：∑=942.94KN+976.32KN+1799.56KN+2710.84KN+359.91KN=6789.57KN合计：G3＝6789.57KN二层：梁：G=柱：G＝上层柱/2+下层柱/2=墙：G=外纵墙/2+内隔墙/2=（1898.55KN+1799.56KN）/2=1849.06KN板：G＝恒载+0.5活载恒载=活载=第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告G=1886.55KN+1069.56KN/2=2421.33KN楼梯：G=恒载+0.5活载=166.75KN×2+52.81KN/2=359.91KN二层重力荷载代表值：∑=911.96KN+1118.72KN+1849.06KN+2421.33KN+359.91KN=6660.98KN合计：G2＝6660.98KN一层：梁：G=0KN柱：G＝承重柱/2+构造柱/2=墙：G＝外纵墙/2+内横墙/2＝1898.55KN/2=949.28KN板：G＝恒载+0.5活载（0.8活载）=0KN楼梯：G=恒载+0.5活载=83.38KN+26.41KN=109.79KN首层重力荷载代表值：∑=630.56KN+949.28KN+109.79KN=1689.63KN合计：G1=1689.63KN5.2水平地震作用下框架内力和侧移的计算5.2.1横向基本自振周期图5-1结构质点重力荷载代表值二、结构刚度的计算1、框架梁的惯性矩及线刚度()边框架梁惯性矩取，中框架梁惯性矩取，梁线刚度公式为：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告梁采用C30混凝土，计算结果见下表所示：表5-3框架梁线刚度表Lm边框架梁中间框架梁0.25×0.606.34.506.753.219.04.295.43.755.010.25×0.302.40.560.841.051.121.410.25×0.706.67.1510.734.8914.306.510.25×0.43.61.332.001.682.662.222、框架柱的惯性矩及线刚度框架柱的惯性矩计算公式：（5-1）线刚度计算公式：（5-2）具体计算见下表：表5-4柱的线刚度计算表层号砼号1C300.423.04.652.712-63.63.5074.52.801C300.724.654.652-63.66.0074.54.803、柱的抗侧刚度D值的计算柱的抗侧刚度按下式进行计算；（5-3）式中：——柱抗侧刚度修正系数首层柱：（5-4）标准层：（5-5）按照以上公式计算各层柱的抗侧刚度如下：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表5-5首层框架柱抗侧刚度表柱的类型根数横向中柱D轴42.370.65741.380.55622.100.63421.570.580E轴41.380.55662.370.65721.770.602边柱B轴21.180.52821.580.581C轴41.080.51341.850.610G轴41.080.51361.850.61021.380.556表5-62-6层框架柱抗侧刚度表柱的类型根数横向中柱D轴41.830.47841.070.34921.630.44921.220.379E轴41.070.34961.830.47821.370.407边柱B轴21.230.38120.920.315C轴40.840.29641.430.417G轴40.840.29661.430.41721.070.349第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表5-7顶层（七层）框架柱抗侧刚度表柱的类型根数横向中柱D轴22.000.50041.340.401E轴41.340.40122.000.500边柱C轴20.910.31341.040.342G轴20.910.31341.040.342三、基本自振周期的计算由于本框架质量和刚度沿高度比较均匀，所以其平均自振周期可以按高层建筑钢筋混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）附录B.0.2规定计算。将集中在各楼层标高处的重力荷载代表值，作为水平荷载作用在该点处，求得相应的质点水平位移，然后按下式计算自振周期，计算结果见表计算。（5-6）式中——结构基本自振周期（）；——假想的各楼层标高处的水平位移。即假象集中在各楼层处重力荷载代表值作为该楼层标高的水平荷载，求得的弹性位移；——考虑非承重墙刚度对结构自振周期影响的折减系数。当非承重墙体为填充墙体时，框架结构可取0.6-0.7，本计算中取0.7；表5-8基本自振周期计算表层号72660.812660.810.0120.259689.15178.490.5467142.109802.910.0140.2471764.10435.7356789.5716592.480.0230.2331581.97368.6046789.5723382.050.0320.2101425.81299.4236789.5730171.620.0420.1781208.54215.12第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告26789.5736961.190.0510.136923.38125.5816660.9843622.170.0850.085566.1848.13由上表可知结构横向基本自振周期结构约为0.54s5.2.2地震作用下侧移验算一、横向地震作用标准值计算根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用，因此，本框架采用底部剪力法计算地震作用。在Ⅱ类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，由《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）表5.1.4-1和表5.1.4-2可查得：结构的特征周期和水平地震影响系数最大值（7度，多遇地震作用）为：=0.40s，T=0.54s=0.08，基本地震加速度为0.10g，阻尼比曲线下降段衰减指数所以1、结构总水平地震作用标准计算：按照下列公式进行计算（5-7）（5-8）（5-9）式中：——结构基本自振周期的水平地震影响系数值，取0.85；——结构等效总重力荷载，多质点可取总重力荷载代表值的85％；——顶部附加地震作用系数；——结构总水平地震作用标准值；——分别为质点i,j的计算高度；结构等效总重力荷由公式（5－5）计算得：结构底部总水平地震作用标准值按上式进行计算第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告因为，所以不考虑顶部附加水平地震作用系数。各质点的水平地震作用按公式（5－10）计算见下表：各楼层地震剪力按下公式计算（5-10）各质点横向水平地震作用下各楼层地震剪力计算表：表5-9各楼层地震剪力计算表层号72660.8127.1572240.990.1136257.19257.1967142.1022.65161768.570.2545576.20833.3956789.5719.05129341.310.2035460.731294.1246789.5715.45104898.860.1650373.561667.6836789.5711.8580456.400.1266286.631954.3126789.578.2556013.950.0881199.462153.7716660.984.6530973.560.0487110.262264.03∑635693.6412264.03各楼层重力荷载代表值和地震剪力如下图所示：图5-2各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告二、框架侧移验算由于本工程高宽比小于4，柱轴向变形引起的侧移可忽略不计，根据抗震规范（GB50011-2001）,钢筋混凝土框架结构的弹性层间位移限值为H/550,梁柱弯曲变形引起的层间侧移按下式进行计算：（5－11）具体计算见下表所示：表5-10层间侧移计算表层号层间侧移允许值mm7257.191.1538.1826833.391.1506.54551294.121.7866.54541667.682.3026.54531954.312.6986.54522153.772.9736.54512264.034.3898.455首层：满足要求二层：满足要求七层：满足要求分析可知最大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比：满足《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）第5.5.1条规定的位移极限值[]=1/550要求。5.2.3框架柱轴压比验算只需对受力最大的底层中柱柱底截面的轴压比进行验算。N===1258.78KN对于抗震等级为二级的框架柱，由混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第11.4.16条可知，框架柱的轴压比限值为0.8。<0.8故可满足轴压比的限制要求。5.2.4水平地震作用下框架内力计算选取横向④轴线框架，采用D值法进行计算。一、根据柱剪力及反弯点高度计算柱端弯矩：1、框架柱在横向水平地震作用下的剪力标准值由于各榀框架的总刚度不同，所以要按照各框架柱在总刚度中所占比例将各层地震剪力分配到各框架柱。选取图3-2中所示轴线④一榀框架计算，公式如下：（5－12）式中——第i层第j根柱所分配到的剪力；——第i层所受到的总剪力；——第i层第j根柱的侧移刚度；——第i层柱的总抗侧刚度；计算结果如下：（表中剪力单位为KN,D值的单位为）。表5-11地震作用下层间剪力的计算表层号层剪力层抗侧度边柱C、G轴中柱D、E轴6833.390.135115.540.154917.8251294.120.135124.140.154927.6741667.680.135131.100.154935.6631954.310.135136.450.154941.7922153.770.135140.170.154946.0512264.030.091740.240.098843.362、柱端弯矩计算根据上表中得到的框架第i层j柱的剪力以及该柱的反弯点高度yh，按下式计算柱上、下端的弯矩和：（5-13）（5-14）（5-15）其中，为反弯点高度与柱高的比值，可由教材查附表26第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告得。本设计中，底层柱只需考虑修正值；第二层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正。各层柱的弯矩计算见下表：表5-12柱端弯矩的计算层数柱位置柱剪力H(m)柱端弯矩6边柱15.541.430.3720—03.60.37235.1320.81中柱17.821.830.3920—00.39239.0025.155边柱24.141.430.4220003.60.42250.2336.67中柱27.671.830.4420000.44255.5844.034边柱31.301.430.4500003.60.45061.9750.71中柱35.661.830.4500000.45070.6157.773边柱36.451.430.4720003.60.47269.2861.94中柱41.791.830.4920000.49276.4374.022边柱40.171.430.5000003.60.50072.3172.31中柱46.051.830.5000000.50082.8982.891边柱40.241.850.565－0－4.650.56581.40105.72中柱43.362.370.550－0－0.55090.73110.89一、梁端弯矩、剪力及柱轴力计算利用节点平衡原理，梁端弯矩和剪力按下式进行计算：边节点：（5-16）中间节点：按节点左右梁线刚度比例进行分配（5-17）（5-18）梁端剪力由梁端的弯矩除以梁跨度求得（5-19）列表计算结果如下：表5-13梁弯矩与剪力的计算层号CD跨梁端弯矩与剪力DE跨梁端弯矩与剪力LL65.435.1330.4212.142.48.588.587.1555.470.4162.9724.702.417.7617.7614.845.498.6489.4234.832.425.2225.2221.0235.4119.99104.6841.612.429.5229.5224.6025.4134.25122.3947.532.434.5234.5228.7715.4153.71135.4253.542.438.2038.2031.83第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告根据梁端剪力计算柱的轴力边柱轴力：（5-20）中柱轴力：（5-21）计算结果见下表：表5-14梁剪力及柱轴力计算表层号各层梁剪力各层柱轴力612.147.1512.14-12.144.99-4.9912.41524.7014.8024.70-36.8414.89-14.8936.84434.8321.0234.83-71.6728.70-28.7071.67341.6124.6041.61-113.2845.71-45.71113.28247.5328.7747.53-160.8164.47-64.47160.81153.5431.3853.54-214.3685.18-85.18214.36注：上表中负号表示柱受拉。根据以上的计算，画出结构在横向水平左震作用下的弯矩、剪力、轴力图如下：图5-3地震作用下弯矩图(KN)第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图5-4地震作用下剪力图（KN）注：剪力以使临邻近节点顺时针旋转为正，逆时针为负。上图中，柱剪力画在右端为正，梁剪力画在下端为负。图5-5地震作用下轴力图（KN）注：轴力以受拉为负，受压为正。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告5.3风荷载作用下的框架结构的侧移验算和内力计算5.3.1.侧移验算一、集中在屋面和楼面节点处的风荷载标准值根据设计任务书中给定的基本条件，根据以下公式计算风荷载标准值：(5-22)式中——基本风压，按50年一遇的风压采用，南海市为0.30；——风压高度系数，因本工程建设地点位于四川省绵阳市，所以地面粗糙度取为B类；——风荷载体型系数，建筑物的形状，风荷载的体型系数为1.3；——风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构，可用=0.08n（n为建筑层数约为0.48s>0.25s,应该考虑风压脉动对结构发生顺时针风向风振的影响；B——迎风面宽度B=3.6m；《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，应采用风振系数，并考虑风压脉动的影响，但本结构高度小于30m且高宽比小于1.5，不考虑风振系数，即。风荷载计算取④轴线横向框架，其负荷宽度为3.6m，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表5-12，其中表5-15风荷载标准值计算离地高度/m(KN)22.051.2851.01.30.30.5016.49318.451.2161.01.30.4746.14314.851.1361.01.30.4435.74111.251.0351.01.30.4045.2367.651.0001.01.30.3905.0544.051.0001.01.30.3905.686第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告侧移刚度计算，见下表计算：表5-16首层柱的侧移刚度计算表柱的类型横向中柱D轴2.370.657E轴边柱C轴1.850.610G轴表5-172-6层框架柱抗侧刚度表柱的类型横向中柱D轴1.830.478E轴边柱C轴1.430.417G轴表5-18风荷载作用下层间剪力的计算表层号层剪力层抗侧度边柱G、C轴中柱D、E轴（KN）(KN)66.4931.5121.73456.1431.4311.64145.7411.3371.53335.2361.2201.39825.0541.1771.35015.6861.3691.474三、风荷载作用下框架的侧移验算水平风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算（5-23）式中——第j层总剪力；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移；第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第一层的层间侧移求出来后就可以计算出各楼层标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层的层间侧移值之和，顶点侧移值是所有各层侧移值之和。第j层侧移（5-24）顶点侧移（5-25）框架在风荷载作用下的侧移计算见下表：表5-19风荷载作用下侧移计算表层号66.4930.0001120.000031156.1430.0001060.000029445.7410.0000990.000027535.2360.0000900.000025025.0540.0000870.000024215.6860.0001490.0000368侧移验算：层间侧移最大值1/6494<1/550(满足要求)。5.3.2.风荷载下内力计算一、柱端弯矩：（5-26）（5-27）（5-28）其中，为标准反弯点高度比，可由查表得。本设计中，底层柱只需考虑修正值;第二层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正。二、梁端弯矩、剪力及柱轴力计算利用节点平衡原理，梁端弯矩和剪力按下式进行计算：边节点：（5-29）中间节点：按节点左右梁线刚度比例进行分配（5-30）（5-31）梁端剪力由梁端的弯矩除以梁跨度求得（5-32）具体计算结果见下表：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表5-20C、G轴柱弯矩层号63.61.430.3720.3721.5123.4182.02553.61.430.4220.4221.4312.9782.17443.61.430.4500.4501.3372.6472.16633.61.430.4720.4721.2202.3192.07323.61.430.5000.5001.1772.1192.11914.051.850.5650.5651.3692.4123.133表5-21D、E轴柱弯矩层号63.61.830.3920.3921.7343.7952.44753.61.830.4420.4421.6413.2962.61143.61.830.4500.4501.5333.0352.48333.61.830.4920.4921.3982.5572.47623.61.830.5000.5001.3502.4302.43014.052.370.5500.5501.4742.6863.283表5-22梁端弯矩与剪力计算层号CD跨梁端弯矩与剪力DE跨梁端弯矩与剪力LL65.43.4182.9621.1812.40.8330.8330.69455.45.0034.4821.7562.41.2611.2611.05145.44.8214.4061.7092.41.2401.2401.03335.44.4853.9331.5592.41.1071.1070.92325.44.1923.8291.4852.41.0771.0770.89815.44.5313.9911.5782.41.1231.1230.936三、根据梁端剪力计算柱的轴力边柱轴力：（5-33）中柱轴力：（5-34）计算见下表：表5-23柱端轴力计算层号各层梁剪力各层柱轴力61.1810.6941.181-1.1810.487-0.4871.18151.7561.0511.756-2.9371.192-1.1922.93741.7091.0331.709-4.6461.868-1.8684.646第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告31.5590.9231.559-6.2052.504-2.5046.20521.4850.8981.485-7.6903.091-3.0917.69011.5780.9361.578-9.2683.733-3.7339.268注：上表中负号表示柱受拉。一、根据以上计算画出框架在左风作用下的弯矩，剪力、轴力图如下，右风作用下内力与左风时数值一样方向相反。图5-6风荷载作用下弯矩图(KN)第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图5-7风荷载作用下剪力图（KN）注：剪力以使临邻近节点顺时针旋转为正，逆时针为负。上图中，柱剪力画在右端为正，梁剪力画在下端为负。图5-8风荷载作用下轴力图（KN）注：轴力以受拉为负，受压为正。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第六部分竖向荷载作用下内力计算6.1框架结构的荷载计算6.1.1.板传荷载计算因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可以四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。计算单元见下图所示：图6-1框架结构计算单元图6-2框架结构计算单元等效荷载第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告一、C～D、（E-G）轴间框架梁：板传至梁上的梯形荷载等效为均布荷载屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载（一、二、三、四、五层）：框架梁自重：3.338外墙重：标准层：C、G轴线处墙重：5.44底层：C、G轴线处墙重：7.75C～D、E~G轴间框架梁均布荷载为：3.338屋面梁板：恒载=梁自重+板传荷载=3.338+7.953=19.244活载=板传荷载=楼面梁板：恒载=梁自重+板传荷载=3.338+5.619=14.576活载（一、二、三、四、五层）：二、D~E轴间框架梁：板传至梁上的三角形荷载等效为均布荷载屋面板传荷载：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载（一、二、三、四、五层）：梁自重：1.361屋面梁板：恒载=梁自重+板传荷载=1.361+4.065×2=9.491活载=板传荷载=楼面梁板：恒载=梁自重+板传荷载=1.361+2.49×2=6.341活载（一、二、三、四、五层）：三、走廊部分（D~E）梯形荷载屋面恒载：屋面活载：楼面恒载楼面活载（一、二、三、四、五层）：四、C~D、E~G轴部分三角形荷载屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告活载（一、二、三、四、五层）：五、C、G轴柱纵向集中荷载计算：1、外纵墙、框架梁（KL4）部分和C~D轴三角部分传递的荷载顶层：顶层柱恒载＝板传荷载+框架梁（）自重+女儿墙自重顶层柱活载＝板传荷载第二三四五六层：第二三四五六层柱恒载=板传荷载+框架梁（KL4）自重+外纵墙自重第二三四五六层柱活载＝板传荷载2、内横墙、框架梁（KL1）部分和C~D轴梯形部分传递的荷载顶层柱恒载＝框架梁（）自重＋板传荷载=顶层柱活载＝板传荷载第二三四五六层：第二三四五六层柱恒载=框架梁（）自重＋板传荷载+内纵墙自重=58.01KN第二三四五六层柱活载＝板传荷载3、综上所述可得C、G轴柱集中荷载：顶层C、G轴柱纵向集中恒载总值：=51.83KN+51.96KN=103.79KN恒载偏心弯矩：103.79×（0.250-0.120m）=13.49顶层C、G轴柱纵向集中活载总值=8.10KN+15.84KN=23.94KN活载偏心弯矩：23.94×（0.250-0.120m）=3.11第二三四五六层C、G轴柱纵向集中恒载总值：=42.37KN+58.01KN=100.38KN恒载偏心弯矩：100.38×0.130=13.05第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第二三四五六层C、G轴柱纵向集中活载总值=8.10KN+15.84KN=23.94KN活载偏心弯矩：23.94×（0.250-0.120m）=3.11六、D、E轴柱纵向集中荷载计算：1、内纵墙（含高窗C8和门M1）、框架梁（KL4）部分和D~E轴梯形部分、C~D轴三角部分传递的荷载顶层：顶层柱恒载＝主梁自重＋板传荷载顶层柱活载＝板传荷载第二三四五六层：第二三四五六层柱恒载=主梁自重＋内纵墙自重+板传荷载=54.63KN第二三四五六层柱活载＝板传荷载2、内横墙（无门窗）、框架梁（KL2、KL1）部分和D~E轴三角形部分、C~D轴梯形部分传递的荷载顶层：顶层柱恒载＝主梁（）自重＋板传荷载==63.35KN顶层柱活载＝板传荷载==19.44KN第二三四五六层：第二三四五六层柱恒载=主梁(KL1、KL2)自重＋内横墙自重+板传荷载=+=66.41KN第二三四五六层柱活载＝板传荷载第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告3、综上所述可得D、E轴柱集中荷载：顶层D、E轴柱纵向集中恒载总值：=48.31KN+63.35KN=111.66KN恒载偏心弯矩：111.66×（0.250-0.120m）=14.52顶层C、G轴柱纵向集中活载总值=15.14KN+19.44KN=34.58KN活载偏心弯矩：34.58×（0.250-0.120m）=4.50第二三四五六层D、E轴柱纵向集中恒载总值：=54.63KN+66.41KN=121.04KN恒载偏心弯矩：121.04×0.130=15.74第二三四五六层C、G轴柱纵向集中活载总值=16.90KN+20.34KN=37.24KN活载偏心弯矩：37.24×（0.250-0.120m）=4.84七、框架结构在竖向荷载作用下的受荷总图(数值均为标准值)图6-3竖向恒载总图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图6-4竖向活载总图注：图中集中力单位为KN，弯矩单位为,均为标准值6.1.2荷载作用下框架的弯矩计算一、框架梁梁端弯矩恒荷载作用下框架可按下面公式求得：（6-1）（6-2）图6-5计算简图根据以上公式以及受荷总图可以算得各梁的端弯矩如下：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表6-1恒载作用下CD（EG）跨、DE跨梁端弯矩层数CD(EG)跨DE跨均布恒载L均布恒载L屋顶层19.245.4-46.759.492.4-4.56614.585.4-35.436.342.4-3.04514.585.4-35.436.342.4-3.04414.585.4-35.436.342.4-3.04314.585.4-35.436.342.4-3.04214.585.4-35.436.342.4-3.04表6-2活载作用下CD（EG）跨、DE跨梁端弯矩层数CD(EG)跨DE跨均布活载L均布活载L屋顶层5.875.4-14.263.002.4-1.4465.875.4-14.263.752.4-1.8055.875.4-14.263.752.4-1.8045.875.4-14.263.752.4-1.8035.875.4-14.263.752.4-1.8025.875.4-14.263.752.4-1.80根据对称性以及受荷特征，其余各梁可以找到与之相适应的梁端弯矩，在此不一一计算。二、弯矩二次分配法求各杆件的端弯矩弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。在分层法中，用弯矩分配法计算分层单元的杆端弯矩时，任一节点的不平衡弯矩都将影响到节点所在单元中的所有杆件。而弯矩二次分配法假定任一节点的不平衡弯矩只影响至与该节点相交的各杆件的远端。因此可将弯矩分配法的循环次数简化到一次分配、一次传递、再一次分配。所以本框架设计采用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为1/2。各节点分配两次即可。1、根据梁、柱相对线刚度算出各节点的弯矩分配系数，公式为（6-3）第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告边柱（C、G柱）：底层：标准层：顶层：中柱（D、E柱）：底层：标准层：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告顶层：2、传递系数远端固定，传递系数为1/2，远端铰支，传递系数为0。6.2恒载内力计算6.2.1恒载作用下框架的弯矩计算一、恒载内力分配结果见表6-4第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表6-4恒载作用下的弯矩二次分配表根据弯矩分配表就得到了柱端弯矩和梁端弯矩。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告计算梁跨中弯矩：根据梁端弯矩和其所受的均布荷载可以按下列公式得到梁跨中弯矩（6-4）取F6G6梁计算，其余各梁跨中弯矩计算同上例，在此不再赘述。将结果标在弯矩图中。二、弯矩调幅框架结构梁端弯矩较大，配筋较多，因而不便于施工。由于超静定钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，所以在竖向荷载作用下可以乘以调幅系数，适当降低梁端弯矩。根据工程经验，对于现浇钢筋混凝土框架，可取，在此工程中，取。梁端弯矩降低后，跨中弯矩加大，这样，梁端弯矩调幅后，可以减少梁端配筋数量，达到方便施工的目的。将弯矩图中的梁端弯矩乘以0.8后，得到一个新的数据，标在图中括号内，将调幅后的数据按照上面求梁跨中弯矩的公式再求一次跨中弯矩。将数据标于括号内。具体计算过程略，将调幅结果直接标于原弯矩图中，如下：图6-6恒载作用下弯矩图注：梁以上部受拉为负，下部受拉为正，柱以顺时针弯矩为正，逆时针弯矩为负。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告6.2.2恒荷载作用下框架的剪力计算梁端剪力：式中：——梁上均布荷载引起的剪力，；——梁端弯矩引起的剪力，。按照以上公式可以算出梁柱杆件的剪力如下：1、CD跨DE跨2、CD跨DE跨3.、CD跨DE跨4、CD跨DE跨第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告5.、CD跨DE跨6.、CD跨DE跨求得剪力如下：图6-7恒载作用下剪力图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告6.2.3恒荷载作用下框架的轴力计算根据以上作出的剪力图利用节点平衡原理可以计算出各个柱上下端的轴力。柱自重：底层2-6层连梁传来的荷载在上图竖向受荷总图中以标出。一、边柱C、G柱轴力（包括连梁传来的荷载和柱的自重）计算简图如下：图6-8边柱轴力示意图顶层柱上端轴力为梁端剪力与连梁传来的荷载之和，即N=V+F；顶层柱下端轴力为上端轴力与柱自重之和，即；标准层柱和底层柱上端轴力为梁端剪力与连梁传来荷载以及上层柱下端轴力之和，即，而下端轴力即为上端轴力加上柱自重。二、中柱D、E柱轴力计算简图如下：图6-9中柱轴力示意图顶层柱上端轴力为两梁端剪力与连两传来的荷载之和，即；顶层柱下端轴力为上端轴力与柱自重之和，即；标准层柱和底层柱上端轴力第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告为两梁端剪力与连梁传来荷载以及上层柱下端轴力之和，即，而下端轴力即为上端轴力加上柱自重。三、边柱（C、G柱）轴力计算四、中柱（D、E）柱轴力计算第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告根据以上公式计算得到框架结构的轴力图6-10恒载作用下轴力图注：轴力以受压为正，受拉为负6.3活荷载作用下框架的内力6.3.1活荷载作用下框架的弯矩计算在计算之初先做一个假定，假定活荷载是满跨布置于结构上的，而不考虑最不利布置，为此在完成活荷载作用下的跨中弯矩计算后要乘以1.1-1.3的增大系数。一、活载内力分配结果见表6-5表6-5活载作用下的弯矩二次分配表第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告二、弯矩调幅第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告在竖向活荷载作用下也要要进行弯矩调幅，在此取调幅系数为0.8，调幅后的弯矩值标在图中括号内，将调幅后的数据按照上面求梁跨中弯矩的公式再求一次跨中弯矩。将数据标于括号内。将调幅结果直接标于原弯矩图中。图6-11活载作用下弯矩图注：梁以上部受拉为负，下部受拉为正，柱以顺时针弯矩为正，逆时针弯矩为负。三、活荷载作用下的框架剪力计算用弯矩调幅前的数据进行梁柱杆件的剪力计算，计算方法与过程与恒载作用下算杆件剪力方法一样，在此不再赘述。最后绘出剪力如下：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图6-12活载作用下剪力图四、活荷载作用下的框架的轴力计算根据以上作出的剪力图利用节点平衡原理可以计算出各个柱上下端的轴力，画出轴力图如下：图6-13活荷载作用下轴力图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第七部分框架结构的内力组合7.1框架结构梁内力组合7.1.1.框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架的调幅系数为0.8-0.9，本设计取0.80。在前序计算中已经对梁端弯矩进行了调幅。内力组合应为弯矩调整后进行。按规范要求，组合要分为由地震作用和无地震作用的组合。一、无地震作用组合无地震作用的荷载效应组合设计值应按下式进行：（7-1）式中：S——荷载效应组合的设计值；——永久荷载分项系数；——楼面活荷载分项系数；——风荷载的分项系数；——永久荷载效应标准值；——楼面活荷载效应标准值；——风荷载效应标准值；、——分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时分别取1.0和0.6或0.7和1.0。注：对于书库，本条楼面活荷载组合值系数取0.9。按荷载规范（GB50009-2001）规定：上式中，由可变荷载效应起控制的组合，取1.2，当永久荷载起控制作用时取1.35；一般取1.4；应取1.4。二、有地震作用组合有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值按下式进行：（不考虑竖向地震作用）（7-2）式中：S——荷载效应组合和地震效应组合的设计值；第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告——重力荷载代表值效应，应为（恒载+0.5×活载）作用下的荷载效应值，当有书库处为（恒载+0.8×活载）；——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应增大系数或调整系数；——重力荷载分项系数，取1.2；——地震作用荷载分项系数，取1.3；——风荷载分项系数，取0.0，也即地震作用效应不与风荷载效应组合在一起。根据上述规范的规定，可以得到以下几种组合情况：1、由可变荷载效应控制的组合：（7-3）2、由永久荷载效应控制的组合：（7-4）3、竖向荷载与水平地震作用下的组合：或（7-5）根据以上公式，可以做出如下组合表，其中弯矩，剪力KN，弯矩的上部受拉为负，剪力以使其临近截面产生顺时针旋转为正。（另应注意，前序活荷载是作为满跨布置的情况而计算出其内力，为了考虑活荷载最不利布置的影响，应将活荷载弯矩值在组合前乘以1.1-1.3的放大系数，本计算中取1.2）。框架在恒载、楼面活载、屋面活载、风载、地震荷载作用下的内力分别按照前序章节求出后，要计算各主要截面可能发生的最不利内力。这种计算各主要截面发生的最不利内力的工作叫内力组合。梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨中支座截面、和右端支座截面。柱上端控制截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。在内力组合前一般要先把所求得的内力转化为控制截面处的内力，再进行内力组合，当然也可以先按轴线处的内力进行组合，然后分析组合表，找出起主要控制作用的组合方式，将该种组合得到的组合值转化为控制截面处的内力值。梁的内力组合见表7-1，7-2。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告7.1.2梁端弯矩控制值梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：（7-6）式中：M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；V为相应的支座剪力；b为相应的柱的宽度；根据上一节中，梁的内力组合表可以看出梁的控制内力组合为重力荷载代表值与地震作用组合时达到最大。为此，只要对该种组合的内力值进行梁控制截面的调整即可。对受弯构件,依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）表11.1.6取。7.1.3梁端截面组合的剪力设计值调整按抗震设计规范（GB50009-2001)第6.2.4条规定，为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按下式进行调整。（7－7）式中：——梁端截面组合的剪力设计值；　——为梁的净跨；——为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；——分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；——为梁端剪力增大系数，对于三级框架取1.1。7.2框架结构柱的内力组合与调整7.2.1框架结构柱的内力组合柱上端控制截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。计算结果见表7-5至表7-7。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告7.2.2柱端弯矩设计值调整按抗震设计规范（GB50009-2001)第6.2.2条规定，框架结构抗震设计中，应体现“强柱弱梁”，除顶层轴压比小于0.15外，柱端弯矩应符合下列要求：（三级）（7-8）其中：为节点上下柱端截面，顺时针或逆时针组合的弯矩设计值之和，考虑底层柱纵向的钢筋不利情况配置。按第6.2.3条规定地震作用组合的框架组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对于三级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以1.15弯矩增大系数。下面以A柱为例进行弯矩调整计算如下，其余柱端弯矩按列表计算。一、C、G柱：（边柱）由得到二、D、E柱：（中柱）第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告7.2.3柱端剪力设计值调整表7-8柱端剪力调整表柱号层号(M)(KN.M)(KN.M)V（KN）C(G)63.071.6250.2440.5053.090.7270.6953.8043.0108.9291.1566.6933.0118.98107.3975.4623.0123.34125.1582.8314.05130.47141.4867.15D(E)63.071.0059.1443.3853.0106.4980.6762.3943.0132.69105.5479.4133.0135.70129.7188.4723.0144.05145.1796.4114.05151.59147.2773.79注：针对首层柱，公式为,第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第八部分框架截面配筋计算8.1框架柱的截面设计按照“强柱弱梁、强剪弱弯”的原则，考虑地震作用组合时柱端弯矩要按照规范要求进行调整，如上一个章节对所有柱端弯矩进行调整放大，用于这章中的柱子配筋计算。8.1.1轴压比验算考虑地震组合时，底层柱的最大轴力为中柱（D），；轴压比：所以，所有柱子都满足轴压比要求。依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002）第7.5.1条，截面尺寸复核：，因为所以截面尺寸满足要求。8.1.2框架柱正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值较大值作为截面配筋的计算依据（选取弯矩和剪力时应取调整后变大的值，若调整后的值比原值还小，则取原值）。选取内力前，先求出柱子的界限受压轴力，以判断柱的偏压状态，本设计考虑地震作用，宜选用对称配筋：界限受压轴力为：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告由组合表中的数据可知，柱子截面控制内力均来自有地震作用的组合的情况，因为此种组合的弯矩较大，轴力也较大。当截面的轴力设计值时截面为大偏心受压状态，当截面的轴力设计值时，截面为小偏压状态。但是无论哪种偏压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量就越多，因此对于大偏心受压时，应选取弯矩较大，轴力也较大的内力组，对于小偏压受压时，应取轴力较大，弯矩也较大的内力组。此外，对于不能明显判断的的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层常属于大偏心受压状态，其配筋量往往由计算确定，中间层也属于大偏压受压状态，但配筋一般按照构造配筋，底层往往在不同的内力组合下，偏心受压状态可能不同，为此，应分别计算其配筋量，取大值配筋。一、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当时，其中当时，其中二、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：根据以上理论，下面选取C（或G）柱顶层进行配筋计算。1、正截面受弯承载力计算第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。顶层：从组合表中可看出，为大偏压状态，故选取弯矩较大，轴力也较大的组合，即应取，。柱的计算长度：，考虑偏心距增大系数。取取同样是得到“按大偏心受压计算”的结论。根据对称配筋得：采用HRB335级钢筋，查表可得按构造配筋最小配筋率查得：0.2%0.2%选取（）2、依据上面的计算，对其余各柱进行正截面配筋计算，计算如表7-9。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告表7-9柱正截面配筋表框架柱正截面配筋计算表组合边柱（C、G）中柱（D、E）654321654321maxmaxmaxmaxmaxmaxmaxmaxmaxmaxmaxmax71.6290.72108.92118.98123.34130.4771.00106.49132.69135.7144.05151.59224.73471.14730.01997.681273.061555.98250.72523.47801.421083.531367.91655.10.0790.1650.2550.3490.4450.5440.0880.1830.2800.3790.4780.5790.750.800.800.800.800.800.750.800.800.800.800.80318.69192.55149.20119.2696.8883.85283.18203.43165.57125.24105.3191.591837.041722.231722.231722.231722.231722.231837.041722.231722.231722.231722.231722.23202020202020202020202020338.694212.554169.203139.257116.885103.851303.184223.431185.569145.239125.307111.5900.7280.4570.3640.2990.2510.2230.6520.4800.3990.3120.2690.2404.5004.5004.5004.5004.5004.6504.5004.5004.5004.5004.5004.6509.0009.0009.0009.0009.0009.3009.0009.0009.0009.0009.0009.3001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.001.0791.1271.1591.1931.2301.2771.0891.1201.1451.1851.2151.25729.4765.89102.10139.54178.05217.6232.8773.21112.09151.54191.31231.48偏心判断大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压小偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压365.60239.46196.11166.16143.79132.58330.09250.33212.47172.14152.21140.32第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告150.6024.46----115.09-------411.11381.16358.79347.58-465.33427.47387.14367.21355.320.060.140.220.300.380.470.070.160.240.330.410.50196.7771.46-12.87-87.07-135.69　167.76119.9292.02-14.02-18.0862.18400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00400.00实际配筋1017101710171017101710171017101710171017101710178.1.3柱斜截面受弯承载力计算底层柱C（或柱G）：V=67.15KN,M=130.47,N=1555.98KN因为底层框架柱的剪跨比：，取考虑到地震作用组合的框架柱轴向压力设计值：取考虑到地震作用组合的框架柱的斜截面抗震受剪承载力应满足下列规定：按照构造配箍。规范要求，三级框架柱配箍箍筋加密区最大间距取8d，150（柱根100）的较小值，箍筋直径不小于8，为此，选用复式箍箍筋，加密区取，非加密区。由柱剪力的调整可知，2层以上各层柱柱端剪力逐渐减小，均能满足小于的要求，且计算出来的要么小于0,要么就是数值很小，均按照构造配筋，选用复式箍箍筋。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告2层以上各柱的斜截面配箍计算详见表7-10。表7-10柱斜截面配箍柱层次加密区非加密区实配箍筋实配箍筋边柱630.38531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200543.04531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200453.35531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200360.37531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200266.26531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200153.72531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200中柱632.54531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200549.91531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200463.53531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200370.79531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200277.13531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200159.03531.96<04Ф8@100（2.01）0.5034Ф8@200第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告8.2框架梁的正、斜截面配筋计算8.2.1.正截面受弯承载力计算本框架属于现浇钢筋混凝土结构，则在计算框架梁正截面受弯和斜截面受剪承载力时，当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计。按T形截面设计时，受压翼缘的计算宽度根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2002表7.2.3计算，即CD梁：因为，故此种情况不起控制作用，因此取同理对于DE梁：对于CD梁取三个控制截面，即跨中截面、左右支座内缘截面。内力组合表中，重力荷载代表值效应与地震作用标准值效应的组合乘以框架梁承载力调整系数之后，与竖向荷载标准值效应的组合值以及竖向荷载与风荷载标准值效应的组合值进行比较，最后取最不利内力组合。控制截面内力设计值如下：取第一层框架梁CD进行计算=167.27KN.m（左震）；=-14.04KN；-232.38KN.m(右震)=53.39KN.M（左震）；=-213.74KN.m（左震）；=-127.54KN；138.35KN.m(右震)根据上述支座中心处的弯矩换算成支座边缘控制截面的的弯矩设计值，并进行配筋计算。支座弯矩：梁采用C30混凝土（），；纵向钢筋选用HRB335级钢筋（），。跨中控制截面（此时梁下部受拉，故按T形截面设计）：表明此T形截面属于第一种T形截面，按第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告的矩形截面计算。,故应按构造要求配筋。实配，满足最小配筋率要求。将跨中截面的正弯矩钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，然后再计算相应的受拉钢筋。支座C右（此时梁上部受拉，故按矩形截面设计）：这表明按单筋矩形截面计算综合可知实配，显然满足最小配筋率要求。支座D左（此时梁上部受拉，故按矩形截面设计）：这表明,即受压钢筋不能达到其抗压强度设计值。这时受拉钢筋可按下列公式计算：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告实配，虽然小于但不超过5%，满足工程实际要求。显然满足最小配筋率要求。其它各层梁的纵向钢筋计算结果见下表表7-11框架梁正截面配筋表层次截面实配钢筋1支座C右-170.29<0.5550910643根22（1140）0.76%D左-123.955097802根22（760）0.51%CD跨间53.953222根18（509）0.34%支座D右-42.032265833根16（603）0.80%DE跨间1.061612根12（226）0.30%2支座C右-157.253<0.5550910083根22（1140）0.76%D左-148.5755099373根20（942）0.63%CD跨间48.503222根18（509）0.34%支座D右-38.072265162根22（509）0.68%DE跨间1.671612根12（226）0.30%3支座C右-143.273<0.555099133根20（942））0.63%D左-131.265509846220+112（854）0.57%CD跨间48.623222根18（509）0.34%支座D右-33.222264932根18（509）0.68%DE跨间1.641612根12（226）0.30%4支座C右-122.46<0.555097762根22（760）0.51%D左-116.3855097352根22（760）0.51%CD跨间48.623222根18（509）0.34%支座D右-29.032264462根18（509）0.68%DE跨间1.641612根12（226）0.30%5支座C右-96.105<0.555096342根20（628）0.42%D左-91.3955096112根20（628）0.42%CD跨间47.153222根18（509）0.34%支座D右-21.532263872根16（402）0.54%DE跨间1.991612根12（226）0.30%6支座C右-60.66<0.555095212根22（509）0.34%D左-61.935095272根18（509）0.34%CD跨间66.864952根18（509）0.34%支座D右-16.392263122根14（308）0.21%DE跨间-1.421611612根12（226）0.30%8.2.2斜截面受弯承载力计算梁CD底层：由于梁AB跨高比第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告所以考虑地震作用组合的框架梁，其受剪截面必须满足下列公式：满足要求。考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：按构造配箍，取选用复式箍箍筋。加密区实配箍筋间距min（8d，h/4，150mm）因此，加密区取，非加密区取。由梁剪力的调整可知，2层以上各层梁梁端剪力逐渐减小。均能满足小于的要求，且计算出来的要么小于0就是数值很小，均按照构造配筋，选用复式箍箍筋。其余各梁截面的斜截面受弯承载力配箍计算详见表7-12。表7-12梁斜截面配箍层次截面加密区非加密区实配箍筋实配箍筋1CD跨95.66403.9750.0730@100@200DE跨39.47189.475-0.0046@100@2002CD跨89.57403.9750.0319@100@200DE跨36.92189.475-0.0412@100@2003CD跨83.84403.975-0.0067@100@200DE跨32.86189.475-0.0997@100@2004CD跨77.20403.975-0.0515@100@200DE跨29.37189.475-0.1498@100@2005CD跨67.23403.975-0.1187@100@200DE跨23.30189.475-0.2370@100@200第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告6CD跨67.08403.975-0.1197@100@200DE跨18.84189.475-0.3012@100@200第九部分板及次梁的配筋计算9.1板的配筋计算9.1.1设计资料结构布置如图9.1所示，板厚选用100，10厚水泥混凝土面层，15厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值，走廊活荷载：，混凝土为C30,。9.1.2荷载计算根据前序计算可知屋面及楼面荷载设计值为：1、屋面（标准值）：恒载：活载：活载起控制作用时：恒载起控制作用时：取，2、标准层楼面（标准值）：恒载：活载：活载起控制作用时：恒载起控制作用时：取，3、走廊楼面（标准值）：恒载：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告活载：活载起控制作用时：恒载起控制作用时：取，9.1.3计算跨度内跨边跨其中为轴线间距离，b为支座宽，h为板厚9.1.4板的计算由计算简图可知，将楼板划分了A、B、C、D、E五种板块，均按照双向板计算，按弹性理论计算。取每个方向的跨中1m板宽为计算单元，根据支座支承情况，查《建筑结构静力计算手册》的相应表格取用弯矩系数，并取混凝土的泊松比。根据棋盘式布置知：跨中最大弯矩为内支座固定时在作用下的跨中弯矩值与内支座铰支时在q/2作用下的跨中弯矩之和；支座最大负弯矩为内支座固定时在g+q作用下的支座弯矩值，对于C区格，外边简支边支座弯矩为0。主梁的h＝600mm宽度b=250mm，次梁的高度h＝500mm宽度b=250mm。板的区格划分、尺寸及支撑情况如下图所示：图9－1板区格板划分表第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告一、A、B、C区格板弯矩计算：1、标准层楼面板各区格弯矩计算列表计算如下：表9-1标准层楼面双向板弯矩计算板区格编号ABC计算简图计算长度/mm532562252400360035253600跨内（0.0357×6.00＋0.0710×1.40）×=4.06（0.0516×6.00＋0.0863×1.4）×=5.35（0.0335×5.73＋0.0723×1.75）×=1.83（0.0086×6.00＋0.0286×1.40）×=1.19（0.0114×6.00＋0.0223×1.4）×=1.24（0.0102×5.73＋0.0281×1.75）×=0.624.06＋0.2×1.19=4.305.35＋0.2×1.24=5.601.83＋0.2×0.62=1.951.19＋0.2×4.06=2.001.24＋0.2×5.35=2.310.62＋0.2×1.83=0.99支座计算简图－0.0801×7.40×=－7.68－0.1171×7.40×=－10.76－0.0711×7.48×=－3.06－0.0571×7.40×=－5.48－0.0786×7.40×=－7.23－0.0824×7.48×=－3.55屋面处相应板区格弯矩的计算方法与上述标准层楼面板的计算方法相同，第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告这里限于篇幅不再赘述。二、配筋计算：以A区格为例进行配筋计算如下：跨中截面取长边，短边，支座截面近似取。A格板四周都有整浇梁支撑，故跨中及支座面弯矩应乘以折减系数0.8，为了便于计算，可近似取内力臂系数，即可近似按计算。Y方向跨中：所以按构造配筋：Y方向支座：每米板宽配筋：X方向跨中：其余区格板的配筋计算与之类似，配筋计算结果见下表：表9-3标准层楼面双向板配筋计算截面mm（折减系数0.8）实配钢筋钢筋面积（）跨中A区格704.30308314802.00126314B区格705.60401413802.31145314C区格701.95140314800.9963314端支座A-A80－7.68482491B-C80－6.91433436第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告注：以上板区格配筋均不考虑荷载折减第十部分楼梯计算10.1楼梯设计资料结构平面布置及剖面图如图所示。楼梯使用活荷载标准值为2.5,踏步面层采用20厚花岗岩，底面为10厚混合砂浆抹灰层，采用C30混凝土，，，梁中钢筋采用HRB335，；板中钢筋采用HRB235，。由下图10－1可知，由于梯段水平方向跨度约等于3m，所以本设计采用板式楼梯较为经济。板式楼梯是由梯段板、平台板和平台梁组成，梯段板和平台板均支撑于平台梁上，平台梁支撑于楼梯间两侧的承重墙体上。板式楼梯的优点是下表面平整，施工支模方便、外观轻巧。图10-1楼梯结构平面布置图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告10.2梯断板（TB-1）计算10.2.1楼梯剖面和截面尺寸图10－2梁式楼梯剖面图踏步倾斜角：楼梯板厚t=120mm10.2.2荷载计算（取1m宽板带计算）永久荷载标准值栏杆0.2踏步面层楼梯板自重板底抹灰小计（0.2+0.87+5.31+0.39）=6.79永久荷载设计值可变荷载设计值合计第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告10.2.3内力及截面承载力计算(1)正截面承载力计算取；考虑到梯段板两端与梁的固结作用，板跨中最大弯矩：纵向受力钢筋选用配筋率分布筋每级踏步1根。(2)斜截面承载力计算其中为截面高度影响系数，，当时取；当时取。所以不需要进行斜截面验算。10.3平台板计算10.3.1计算相关截面尺寸见上图板厚t=100mm10.3.2荷载计算永久荷载标准值水磨石面层（10mm厚面层，20mm厚水泥砂浆打底）0.65平台板自重板底抹灰第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告小计（0.65+2.5+0.34）=3.49永久荷载设计值可变荷载设计值合计10.3.3内力及截面承载力计算（取1m板宽为计算单元）(1)正截面承载力计算取=100mm-20mm=80mm平台1：平台2：板跨中最大弯矩：平台1：平台2：所以：平台1：按《混凝土结构设计规范》第10.1.4条规定选配配筋率同理可得平台板2的配筋：选配(2)斜截面承载力计算平台1：平台2：其中为截面高度影响系数，，当时取第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告；当时取。所以不需要进行斜截面验算。10.4平台梁设计10.4.1荷载与承载力计算设平台梁TL1的截面尺寸为，荷载计算见下表荷载种类荷载标准值()恒荷载梁自重0.2*(0.35-0.10)*25=1.25梁侧、梁底抹灰[0.02*(0.35-0.10)*2+0.02*(0.20+0.04)]*17=0.26平台板传荷(0.10*1.85*25+0.65*1.85+0.02*1.45*17)/2=3.15梯段板传荷2.97*(0.5*21.41)/2=15.90小计1.25+0.26+3.15+15.9=20.56活荷载2.5*(3.6/2+1.85/2)=6.81合计()1.2*20.56+6.81*1.4=34.21平台梁TL1的计算跨度：跨中最大弯矩：梁中最大剪力：（1）正截面受弯承载力计算（考虑平台梁与平台板整浇，截面按倒L形计算）翼缘宽度表明此T形截面属于第一种T形截面，按的矩形截面计算。经判别属于第一类T形截面实配验算最小配筋率：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告满足最小配筋率要求（2）斜截面承载力计算1、验算截面尺寸因为所以满足最小截面尺寸要求2、验算斜截面抗剪承载力其中为截面高度影响系数，，当时取；当时取。所以不需要进行斜截面验算，可按构造选用双支箍10.4配筋示意图图10－6梯段板平台梁配筋示意图第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第十一部分基础配筋计算11.1基础设计及验算11.1.1荷载计算设计基础的荷载包括：①框架柱传来的弯矩、轴力、剪力（可取设计底层柱的相应控制内力）；②基础自重土的重量；③底层地基梁传来的轴力和弯矩；根据前序组合以及结构的对称性，现取底层边柱C柱下端相应控制内力进行组合，并对此柱进行柱下独立基础的设计，边柱C柱柱下独立基础与之相同。1、标准组合(1)竖向荷载标准组合：M=2.7+1.34=4.04V=1.74KN+0.86KN=2.60KN(2)竖向荷载与地震效应标准组合：恒+0.5活+地震经比较取竖向荷载与地震效应组合值为计算桩基础的依据2、基本组合11.1.2基础类型选择采用桩径的沉管灌注桩基础，根据所给的地质资料，桩底打入持力层（细纱）的深度，根据《基础规范》第8.5.2.3条规定，在d—3d之间，取1.0m。不妨先假定基础埋深为1.5m。承台尺寸如图11-1所示。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告图11-1桩位示意图11.1.3单桩承载力特征值式中：：桩端土的承载力标准值；：桩身的恒截面面积；：桩身的周长；：桩周土的摩擦力标准值；：按土壤划分的各段桩长；11.1.4确定桩的数量不计承台的重量，因偏心荷载受荷，桩数初选：第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告11.1.5.桩承台的设计一、承台尺寸：桩距：因为边桩中心至承台边缘的距离不宜小于桩的直径，且桩的外边缘至承台的边缘距离不小于150㎜承台长边：承台短边：取承台埋深为1.5，承台高度为0.9，桩顶伸入承台50，钢筋保护层取70，则承台有效高度为：二、桩顶荷载取承台及其上土的平均重度为桩顶平均竖向力：396.81335.45满足要求。单桩水平力设计值：其值远小于估算的单桩水平力特征值，可以。相应于荷载效应基本组合：扣除承台和其上回填土自重后的桩顶竖向力设计值：三、承台受冲切承载力验算第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告1、柱边冲切计算冲切力受冲切承载力截面高度影响系数计算：冲跨比与系数的计算：由于=（满足要求）2、角桩对承台冲切计算，（满足要求）3、承台受剪切承载力计算剪切比与以上冲跨比相同。受剪切承载力截面高度影响系数计算对于1-1截面剪切系数第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告（满足要求）1、承台弯矩承载力计算选用，沿平行于y轴方向均匀布置。选用，沿平行于x轴方向均匀布置。11.1.5基础桩身配筋桩身通长配置，由于主筋伸入承台的500mm>35d=490mm,其箍筋沿桩身通长布置。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告第十二部分结论12.1电算与手算对比分析电算与手算结果分析比较：电算采用中国建筑科学研究院PKPM系列设计软件（2005版），输入设计信息，生成相应的数据文件，进行框架计算，形成结果文件。将手算与电算结果进行比较，可以看出：电算结果与手算结果基本吻合，有些地方甚至几乎相同，差别不大，而有些地方则相差较大，但整体误差保持在10%以内，说明手算与电算结果基本满足，误差在允许范围内，设计成功。误差原因与分析：1、电算同时考虑了地震作用的三种振型，而手算只考虑了最重要的第一种振型；2、电算同时考虑了X向和Y向的地震作用和风荷载作用，手算只考虑了横向框架，即X向框架；3、电算考虑了竖向荷载（包括恒载和活载）的偏心作用，而手算时考虑到偏心弯矩较小，就忽略了偏心弯矩的作用；4、电算时考虑了效应而手算没有考虑以上几种原因造成的误差显而易见，特别是对于刚度的影响，原则上，手算与电算的误差在一定的范围内存在是允许的，且不可避免，而且这种误差在配筋中可以得到缓解。12.2结论根据长江大学城市建设学院2010年土木工程专业毕业设计任务书的要求，此次设计为四川省绵阳市一座具有现代化气息的教育局。教育局是一个国家、地区、科研机构或某个系统文化发展水平的标志，是社会精神文明的窗口，也是经济与科技水平的综合反映。教育局建筑必须是一座高水平的文化建筑，它既要有吸引读者的外观，又应有丰富的文化内涵。设计主要分为建筑设计和结构设计两大部分，首先进行教育局建筑方案设计。根据所给的资料，对教育局进行功能分区，依据《图书馆建筑设计规范》等相关标准进一步绘制出建筑施工图。然后进行结构设计，选定合理的结构形式，本工程选用钢筋混凝土框架结构。结构设计的内容主要有：确定计算单元和简图，估算受力构件的截面尺寸，统计永久荷载和活荷载，在地震作用下，和风荷载作用下，应用底部剪力法和D第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告值法分别验算结构的水平侧移并求得相应的结构内力。满足要求后，运用弯矩二次分配法进行竖向荷载作用下的框架内力。进而，将所求得的内力进行组合，找到最不利组合方式，根据“强柱弱梁，强剪弱弯”的原则进行调整。而以上这些工作的目的就只有一个：为构件合理配筋。为了让结构更安全可靠，最后要根据国家规范标准采取合理的构造措施。合理的建筑设计可以让教育局美观，让使用者使用方便、舒适。结构设计就是要让教育局办公楼结构安全，可靠，耐久。当然，我们最希望的是能够设计出具有美观、安全、经济三大特点的教育局办公楼。整个设计过程用时大约三个月，在老师和同学的帮助下，最终圆满完成毕业设计。在设计过程中可能有一些错误，主要原因在于对理论的掌握还不够扎实，对规范的理解还不够透彻。设计时也遇到了一些自己无法解决的或是有待进一步研究的问题。为此，在以后的学习和工作中还将对这些问题进行更深刻的学习和研究。第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告主要参考文献[1]朱育万主编.土木工程制图.北京：高等教育出版社，2001[2]李国强、李杰、苏小卒编著.建筑结构抗震设计.北京：中国建筑工业出版社，2002[3]叶列平编著.混凝土结构.北京：清华大学出版社，2002[4]同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编.房屋建筑学（第三版）.北京：中国建筑工业出版社，2004[5]陈希哲编著.土力学地基基础(第三版)北京:清华大学出版社,2003[6]沈蒲生主编.梁兴文副主编.混凝土结构设计.北京:高等教育出版社,2003[7]龙驭球等编著.结构力学.北京：高等教育出版社，2002[8]苏小卒主编.土木工程专业英语.上海：同济大学出版社，2000[9]沈蒲生、苏三庆主编.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，2000.6[10]梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，2002[11]中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2002[12]中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2002[13]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB500010-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[14]高中华人民共和国国家标准.层民用建筑设计防火规范（GB50045-1995）.北京：中国建筑工业出版社，2001[15]蒋永琨、王世杰主编.高层建筑防火设计实例.北京：中国建筑工业出版社，2004[16]中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB500011-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2002[17]霍达主编.何益斌副主编.高层建筑结构设计.北京.高等教育出版社,2004[18]沈福熙著.建筑方案设计.上海:同济大学出版社,2000[19]颜宏亮编著.建筑构造设计.上海:同济大学出版社,1999[20]周果行编著.工民建专业毕业设计.北京:中国建筑工业出版社,1999第102页（共101页） 吴明亮毕业设计（论文）告致谢时间总是在不知不觉中匆匆流逝，我的毕业设计也快结束了。为期三个月的毕业设计虽然很累，但是我感觉很充实，学到的东西也多。通过毕业设计，我对于“设计”二字才真正有了深刻的理解，对我大学四年所学的知识也有了一个系统的把握，这为我即将走上工作岗位有很大的帮助。紧张的毕业设计也锻炼了我的意志力以及吃苦耐劳的精神。这次毕业设计能够按时地、圆满地完成，不仅仅是我个人的努力，更多的是来自于土木工程系老师的指导与帮助。在此，我要向他们表示我衷心的感谢！首先我要感谢的是我的指导老师——柯昌君老师。在整个设计过程中，柯老师一直不辞劳苦地指导我，每当我遇到解决不了的问题时，他总会在百忙之中给我耐心的讲解。我很钦佩柯老师的博学多识，我更佩服他的耐心、认真、负责的工作态度以及严谨的治学作风！在此，我要向柯老师您表示深深的感谢！当然，土木工程系的其他老师都给过我很多帮助和指导，在此，我要向土木工程系的每一位老师说声“老师，你们辛苦了，请您等接受我最衷心的感谢和最诚挚的祝福！”毕业设计结束了，也就意味着我的大学生活就要结束了，在这四年里，我在老师和同学的帮助下，学到了很多专业知识，更学会了为人处世！借此机会，我向每一位给过我帮助的人说声感谢，我永远不会忘记你们给过我的帮助！致谢人：吴明亮2010年6月5日第102页（共101页）'