翔景苑小区3号楼毕业设计(结构计算书)

'·攀枝花学院PanzhihuaUniversity本科毕业设计（论文）工程名程：翔景苑小区3号楼姓名：龚丹学号：201110701046学院：土木与建筑工程学院专业：土木工程班级：11级房屋建筑8班指导老师：汪洋二〇一五年四月 攀枝花学院本科业设计（论文）摘要摘要毕业设计是对我们四年大学所学的知识的总结，也是最好的试金石。通过本次实际工程项目的设计，从结构的布局，到结构计算书生成，到最后施工图的出图。每一个细节问题都是检验着我们专业知识以及我们综合运用专业知识和实际的结合，也熟悉设计工作的全过程、基本方法、步骤、培养和提高自身的综合能力，为今后走上工作岗位打下良好的基础。在本次设计中，按照任务书的要求，主要完成该建筑的结构计算书一份，建筑施工图一份，结构施工图一份，以及施工组织设计一份。关键词：设计，结构，建筑。1 攀枝花学院本科毕业设计目录ABSTRACTGraduationdesignisafour-yearuniversitytoourknowledgeoftheend,isthebesttouchstone.Throughthedesignofpracticalprojects,thelayoutofthestructuretothestructureofratesofproduction,tofinalworkingdrawingsofamap.Arethedetailsofeachtest,aswellasourexpertiseintheintegrateduseofourprofessionalknowledgeandpracticalcombinationofdesignworkisalsofamiliarwiththewholeprocess,thebasicmethodsandprocedures,developandimprovetheircomprehensiveabilitytoworktolayapathforthefutureagoodfoundation.Inthisdesign,inaccordancewiththerequirementsofthetaskbook,themainstructureofthecompletionofthebuilding,acalculationofthebook,abuildingconstructionplans,workingdrawingsofastructure,aswellasaconstructionorganizationdesign.Keywords:design,structure,construction.1 攀枝花学院本科毕业设计（论文）结构计算目录摘要IABSTRACTII第一部分：建筑设计说明1.1毕业设计题目11.2毕业设计目的11.3工程概况1第二部分：结构计算1工程概况21.1设计概况21.2结构承重方案选择31.3主要构件选型及尺寸初步估算42板的计算52.1竖向荷载计算52.1.1屋面52.1.2楼面62.1.3梁自重62.1.4柱自重62.1.5墙自重62.2按弹性理论计算板82.2.1双向板计算82.2.2板的配筋计算143恒载和活载作用下框架的受力183.1确定框架计算简图及梁柱线刚度计算183.2楼板导荷方式及计算193.3竖向荷载作用下受荷总图253.4框架梁柱内力计算263.5风荷载作用下的弯矩计算333.5.1风荷载标准值计算333.5.2柱侧移刚度及剪力的计算333.5.3风荷载侧移343.5.4风荷载作用下内力计算353.6水平地震作用计算403.6.1重力荷载代表值403.6.2地震作用的计算413.6.3各层水平地震作用下的位移423.7内力组合474梁计算534.1梁计算534.1.1梁正截面受弯计算532 攀枝花学院本科毕业设计（论文）结构计算4.1.2梁斜截面受剪计算564.1.3框架梁斜截面受剪承载力计算574.2框架柱计算604.2.1框架柱受弯计算604.2.2斜截面承载力计算625基础计算645.1基础参数设置645.1.1地基承载力特征值645.1.2初步选择基底尺寸645.1.3验算持力层基底承载力655.1.4计算基底净反力655.1.5柱边基础截面抗冲切验算655.1.6变阶处基础截面抗冲切验算655.2基础配筋计算666楼梯设计686.1楼梯段设计686.1.1荷载计算686.1.2内力计算696.1.3配筋计算696.2平台设计706.2.1荷载计算706.2.2内力计算706.2.3配筋计算706.3平台梁设计716.3.1荷载计算716.3.2内力计算716.3.3配筋计算72施工组织设计731.1编制总说明731.1.1编制依据731.1.2编制说明731.1.3安全生产和文明施工规程731.2工程概况741.2.1建筑概况741.2.2结构概况741.2.3地质地形条件741.2.4主要劳动力安排741.3施工部署751.3.1项目经理部各职能部门职责751.3.2质量体系761.3.3质量目标761.3.4工期目标771.3.5主要工期控制771.3.6单位工程施工组织编制依据772 攀枝花学院本科毕业设计（论文）结构计算1.3.7本工程的特点771.4施工方案781.4.1组织准备781.4.2技术准备781.4.3物资准备781.4.4现场准备781.4.5现场平面布置801.5主要分部分项工程施工方法811.5.1轴线测量811.5.2水准测量821.5.3沉降观测821.5.4土方工程施工821.5.5基础工程施工841.5.6模板工程施工861.5.7钢筋工程施工施工871.5.8混凝土工程施工921.5.9砌体工程施工941.5.10屋面防水工程施工951.5.11装饰程施工971.5.12抹灰工程施工方法981.5.13楼地面工程施工方法1011.5.14门窗安装工程施工1031.5.15文明施工的技术组织措施1041.5.16确保安全的技术组织措施1061.6施工进度网络图1091.7施工平面布置图110结论111参考文献112致谢1132 攀枝花学院本科毕业设计（论文）结构计算第一部分建筑设计说明1.1毕业设计题目：翔景苑小区住宅楼3号楼1.2毕业设计目的：通过系统的项目设计，掌握工程地质、土力学地基基础、材料力学、结构力学、钢筋混凝土结构、结构抗震、施工组织等课程知识的综合运用。通过设计，熟悉设计的全过程，基本方法、步骤及相关设计规范的内容和应用，提高自身的综合素质和实际工作能力，为毕业后走上工作岗位打下坚实的基础。1.3工程概况：该工程位于攀枝花市仁和区,为六层住宅楼，占地面积397.63㎡,建筑面积2385.78㎡.该住宅平面呈矩形式。长41.6m,宽9.5m,室内外地坪高差为600mm，一层层高3.6m,二——六层层高3m,女儿墙高1.2m，总高19.8m。.每层两个单元，一梯两户，户型分别为两室两厅和四室两厅，框架结构。其他具体的布置见平面图。10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算第二部分结构计算1工程概况1.1设计概况：1.1.1建设项目名称：翔景苑小区住宅楼3号楼1.1.2建设地点：攀枝花市仁和区1.1.3设计资料：翔景苑小区住宅楼3号楼,可占用土地为462㎡左右，实际占地面积为41.6×9.6，主体为六层，室内外地坪高差为600mm，层高3m,女儿墙高1.2m，总高18.6m。.每层两个单元，一梯两户，户型分别为两室两厅和四室两厅，大户型面积在95--105㎡，小户型面积在75--85㎡，建筑面积在2500㎡左右，结构形式为全现浇框架结构，不设电梯。其各层楼的具体布置见图纸。据地勘资料场地地下水位较低，地基承载力为：250kpa。气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向，常年降雨量为：350mm，时间是5—7月，基本风压为：0.4kN/m2（B类场地）抗震设防要求：七度远震三级设防底层室内主要地坪标高为±0.000，室外-0.600结构形式为先教钢筋混凝土框架，屋盖和楼盖采用现浇钢筋混凝土板。1.2结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用纵横框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图一。在计算时采用横向框架10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算图1.1主体框架结构布置图10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算1.3主要构件选型及尺寸初步估算1.3.1.主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：粘土空心砖（３）墙体厚度：内外墙均为200mm（４）基础采用：钢筋混凝土独立基础1.3.2.梁﹑柱截面尺寸估算（1）主梁:纵向主梁的跨度为，横向主梁的跨度为所以L取较大值，即L=6300mm。故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=200㎜×500㎜（2）次梁：取L=3600㎜,故次要框架梁初选截面尺寸为：（３）框架柱:又根据公式：其中为轴压比限值，根据抗规，一般取0.85各层的重力代表值近似取，由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是，则竖向荷载的轴压估计值：选型混凝土，且框架柱截面高度不宜小于，故初选截面b×h=450㎜×450㎜10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算2板的设计板采用整体现浇式，板厚，采用混凝土，板中钢筋采用级钢筋。设计中采用弹性理论计算的方法来计算板和支座中的内力，采用弯矩调幅法对结构按弹性方法所求的弯矩值和剪力值进行适当调整，以考虑结构非弹性变形所引起的内力重分布。本计算中选取小户型为计算单元，将楼板划分为A-I几种板块，其中板块为双向板。2.1竖向荷载计算2.1.1屋面荷载计算（上人屋面）40mm厚C20细石砼防水10厚白灰砂浆隔离层4厚SBS卷材防水层15mm厚1:3水泥砂浆找平层200.015=0.3KN/m2炉渣混凝土找坡层120mm厚钢筋混凝土20mm厚石灰水泥砂浆抹底合计=5.83N/m屋面活荷载标准值(上人屋面)：2.0N/m2屋面活荷载设计值：2.0KN/m2N/m2屋面荷载：，2.1.2楼面荷载计算：⑴楼面：10厚地砖面层20厚水泥砂浆10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算20厚1:3水泥砂浆找平层100厚的钢筋混凝土结构层20厚的混合砂浆抹灰层楼面恒载标准值楼面横载设计值：=3.841.2=4.608N/m2楼面活荷载标准值：2.0N/m2楼面活荷载设计值：2.0KN/m2N/m2楼面荷载：阳台、卫生间活载标准值：2.5N/m2阳台活载设计值：阳台荷载：2.1.3梁自重梁自重抹灰层：10厚的混合砂浆合计：梁自重抹灰层：10厚的混合砂浆10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算合计：基础梁梁自重2.1.4柱自重柱自重：抹灰层：10厚的混合砂浆合计：2.1.5墙自重注：为保守计算，门窗按整片墙计算，不再开洞单独计算，且不同梁上墙体高度按最大墙高计算标准墙采用200厚240×200×115空心砖（两面抹灰）女儿墙采用240厚实心砖（两面抹灰）（1）标准层：外纵墙自重墙水泥粉刷内墙外墙面墙面砖合计内纵墙自重墙水泥粉刷内墙面合计女儿墙自重墙水泥粉刷墙面混凝土压顶合计10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算（2）底层外墙水泥粉刷内墙外墙墙面砖合计内墙水泥粉刷内墙面合计栏杆：2.2按弹性理论计算楼面板2.2.1双向板的计算双向板计算系数表进行内力计算，计算见图及计算结果见下表。其中板的编号为A------I①----④为次梁⑤---为主梁10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算图2.1楼面层结构平面布置图10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算区格AB3.6m/3.9m=0.922.1m/2.1m=1跨内计算简图跨内（0.02264×6.008+0.04376×1.4)×=2.56（0.0227×6.358+0.0368×1.75）×=0.92（0.0279×6.008+0.03574×1.4）×=2.82（0.0168×6.358+0.0368×1.75）×=0.76（2.56+0.2×2.82）=3.12（0.92+0.2×0.76）=1.08（2.82+0.2×2.56）=3.33（0.76+0.2×0.92）=0.94支座计算简图（-0.07088×7.408×）=-6.80（-0.06×7.408×）=-1.96（-0.0756×7.408×）=-7.26（-0.055×7.408×）=-1.80区格CD1.5m/2.1m=0.723.3m/3.6m=0.92跨内计算简图10 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算跨内（0.0311×6.008+0.06578×1.4）×=0.63（0.0279×6.008+0.04376×1.4）×=2.49（0.01198×6.008+0.03044×1.4）×=0.26（0.02264×6.008+0.03574×1.4)×=2.03（0.63+0.2×0.26）=0.68（2.49+0.2×2.03）=2.90（0.26+0.2×0.63）=0.39（2.03+0.2×2.49）=2.53支座计算简图（-0.07214×7.408×）=-1.2（-0.0756×7.408×）=-6.10（-0.05674×7.408×）=-0.95（-0.07088×7.408×）=-5.72区格EF2.1m/3.3m=0.642.1m/3.3m=0.64跨内计算简图跨内（0.01706×6.008+0.0764×1.4）×=0.92（0.0468×6.008+0.0764×1.4）×=1.71（0.04204×6.008+0.02652×1.4）×=1.28（0.01466×6.008+0.02652×1.4）×=0.5510 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算（0.92+0.2×1.28）=1.18（1.71+0.2×0.55）=1.82（1.28+0.2×0.92）=1.46（0.55+0.2×1.71）=0.89支座计算简图（-0.07642×7.408×）=-2.50（-0.1055×7.408×）=-3.45（-0.02652×7.408×）=-0.87（-0.0778×7.408×）=-2.54区格GH2.1m/4.2m=0.53.9m/4.2m=0.93跨内计算简图跨内（0.0408×6.008+0.0965×1.4）×=1.68（0.02554×6.008+0.04284×1.4）×=3.25（0.0028×6.008+0.0174×1.4）×=0.18（0.01596×6.008+0.03596×1.4）×=2.22（1.68+0.2×0.18）=1.72（3.25+0.2×2.22）=3.69（0.18+0.2×1.68）=0.52（2.22+0.2×3.25）=2.87支座计算简图12 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算（-0.0836×7.408×）=-2.73（-0.06438×7.408×）=-7.2512 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算（-0.0569×7.408×）=-1.86（-0.056×7.408×）=-6.31因为板块A的长短边之比小于0.5，所以按单项板计算，按双向板构造设计。对单向板C,G,I仅计算短跨方向，而长跨方向按构造配筋，一般情况下能够满足斜截面受剪承载力的要求，在设计中可不进行斜截面受剪承载力的计算。I区格板：屋面层板的计算，图2.2屋面层结构平面布置图28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算区格AB3.6m/3.9m=0.923.6m/5.4m=0.67跨内计算简图跨内（0.02264×7.23+0.04376×1.4)×=2.92（0.01594×7.23+0.07232×1.4)×=2.81（0.0279×7.23+0.03574×1.4）×=3.26（0.0447×7.23+0.0281×1.4）×=4.70（2.92+0.2×3.26）=3.62（2.81+0.2×4.70）=3.75（3.26+0.2×2.92）=3.84（4.70+0.2×2.81）=5.26支座计算简图（-0.07088×8.63×）=-7.93（-0.0774×8.63×）=-8.67（-0.0756×8.63×）=-8.46（-0.1024×8.63×）=-11.45E区隔板，28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算区格CD4.2m/5.4m=0.783.9m/4.2m=0.93跨内计算简图跨内（0.0197×7.23+0.0585×1.4)×=3.96（0.0273×7.23+0.04284×1.4)×=3.91（0.0371×7.23+0.0327×1.4)×=5.54（0.02276×7.23+0.03596×1.4)×=3.27（3.96+0.2×5.54）=5.07（3.91+0.2×3.27）=4.56（5.54+0.2×3.96）=6.33（3.27+0.2×3.91）=4.05支座计算简图（-0.0753×8.63×）=-11.46（-0.0746×8.63×）=-9.79（-0.0905×8.63×）=-13.78（-0.07052×8.63×）=-9.262.2.2板的配筋计算各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚，取截面有效高度，，即按计算钢筋截面面积，板内钢筋采有HPB300，查表得，C30的混凝土，28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算，计算结果见下表下：楼面板的配筋：截面选配钢筋实配面积跨中A区格方向3.12152方向3.33162B区格方向1.0853方向0.9453C区格方向0.6832方向0.397021D区格方向2.9141方向2.53141E区格方向1.1858方向1.4681F区格方向1.8289方向0.897050G区格方向1.7284方向0.527029H区格方向3.69180方向2.87160I区格方向0.14728 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算支座A-B4.50219335支座A-C6.68326335A-H7.03343335B-C1.5877335B-D3.76183335C-D5.91288335C-G1.9796335D-E3.30161335E-F2.98145335E-G1.3767335F-G2.295335G-H4.99243335H-I4.77232335屋面层楼板的配筋：截面选配钢筋实配面积跨中A区格方向3.62176393方向3.84214393B区格方向3.75183393方向5.26293393C区格方向5.07247393方向6.337035139328 攀枝花学院本科毕业设计（论文）第二部分：结构计算D区格方向4.56222393方向4.05226393支座A-B9.96485628A-D8.86432628B-C10.07491628C-D11.5256162828 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3恒载和活载作用下框架的受力3.1确定框架计算简图及梁柱线刚度计算框架的计算单元如图3.1：取轴线上的一榀框架进行计算即图3.2的②轴线。假定框架嵌固于基础顶面，框架梁于柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质情况，室内外高差，定为-1.10m，一层楼面标高为3.0米，故底层柱高为4.1m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（及层高），故均为3.0m，由此可绘出框架的计算简图如下图所示：图3.1计算简图3.2.1梁柱线刚度计算表3.1.1柱的线刚度计算层数柱14.90.6×0.62-630.6×0.628 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力表3.1.2梁的线刚度计算类别层次A-B横梁1-63.90.3×0.6B-D横梁1-65.20.3×0.6令，则其余各杆件的相对线刚度为：框架梁柱的相对线刚度如图3.1所示，作为计算各结点杆端弯矩分配系数的依据。3.2楼板导荷方式图3.2标准层楼板导荷方式图28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力图3.3屋面层楼板导荷方式图①A--B轴间框架梁板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似等效为均布荷载，荷载的传递如图3.2和图3.3所示。屋面板传荷载：恒载5.83×1.95m×＋5.83×1.8m×()+5.83×0.75m×=19.13活载2.0×1.95m×＋2.0×1.8m×()+2.0×0.75m×=6.56楼面板传荷载：恒载4.34×0.75m×+4.34×1.95m×+4.34×1.8m×()=14.24活载2.0×0.75m×＋2.0×1.95m×+2.0×1.8m×()=6.5628 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力主梁自重：2.21次梁自重：2.03A--B轴间框架梁均布荷载为屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.21×2+19.13=23.55活载=板传荷载=6.56楼面梁：恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=6.79+2.21×2+14.24=25.45活载=板传荷载=6.56②B--D轴间框架梁屋面板传荷载：恒载5.83×2.1m×()+5.83×1.8m×()=20.83活载2.0×2.1m×()＋2.0×1.8m×()=7.10楼面板传荷载：恒载4.34×1.05m×＋4.34×0.75m×()+4.34×1.05m×()+4.34×1.65m×=14.55活载2.0×1.05m×＋4.34×0.75m×()+2.0×1.05m×()+2.0×1.65m×=8.32主梁自重：2.21次梁自重：2.03B--D轴间框架梁均布荷载为屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.21+20.83=23.04活载=板传荷载=7.1028 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力楼面梁：恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=7.3+2.21+14.55=24.06活载=板传荷载=8.32③A轴柱纵向集中荷载计算顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）++=6.67顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载=+++++++=96.00顶层柱活载=板传活载=+++=13.91标准层柱恒载=栏杆自重+墙自重+梁自重+板传荷载=+++++++=95.65标准层柱活载=板传活载=+++=13.4328 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力基础顶面恒载=底层外墙自重+基础梁自重=+=48.01④B轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=+++=63.28顶层柱活载=板传活载=++=21.21标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=+++++++++×1/2=133.86标准层柱活载=板传活载=+++28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力+×1/2++=26.22基础顶面恒载=内墙自重+基础梁自重=+=36.27⑤D轴柱纵向集中荷载计算顶层柱恒载=女儿墙+梁自重+板传荷载=+++=62.51顶层柱活载=板传活载=+=10.99标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=++++++++++×1/2=133.17标准层柱活载=板传活载28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力=++++++=18.58基础顶面恒载=墙自重+基础梁自重=+=34.283.3竖向荷载作用下受荷总图框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图下图所示：图3.4竖向受荷总图（图中各值的单位为,图中数值为标准值）3.4框架梁柱内力的计算28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.4.1框架梁柱弯矩的计算(采用弯矩二次分配)均布荷载：支座M=-（左），M=(右);集中荷载M=-(左)，M=(右)注：此工程（所选计算框架）主梁上的均布荷载相差不大，为简化计算，把主梁上的均布荷载看作一个满跨均布荷载。（1）恒荷载作用下的弯矩计算如下图：3.4.1.1顶层恒荷载作用下的计算M3.4.1.2标准层恒荷载作用下的计算M28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.4.1.2底层恒荷载作用下的计算M（2）活荷载作用下的弯矩计算如下图：3.4.2.1顶层活荷载作用下的计算M3.4.2.2标准层活荷载作用下的计算M28 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.4.2.3底层活荷载作用下的计算M（3）恒荷载作用下的弯矩图：图3.4.3恒荷载作用下的弯矩图M 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力（3）活荷载作用下的弯矩图：3.4.4活荷载作用下的计算M53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力（3）恒荷载作用下的剪力图：图3.4.5恒载作用下剪力图V（6）活荷载作用下的剪力图：53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力图3.4.6活载作用下剪力图V53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力（7）恒荷载作用下的轴力图：图7.3.4.恒载作用下的轴力图N（）（8）活荷载作用下的轴力图：图3.4.8活载作用下的轴力图N（）53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.5风荷载作用下的弯矩计算3.5.1风荷载标准值的计算其中——垂直与建筑物单位面积上的风荷载标准值——Z高度上的风振系数,取1.0——风荷载体型系数,根据建筑物体型差得=1.3。——Z高度处的风压高度变化系数，因建设地点位于城市郊区，所以地面粗糙度属于B类。——基本风压取0.4kN/m2------下层柱高------上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍B------迎风面的宽度，B=3.9m计算过程见表3.5.1。表3.5.1集中风荷载标准值离地高度（Z/m）（）（m）（m）/18.61.221.01.30.432.46.6815.61.151.01.30.4337.0012.61.071.01.30.4336.519.61.001.01.30.4336.086.61.001.01.30.4336.083.61.001.01.30.43.636.693.5.2柱侧移刚度及剪力的计算表3.5.2横向2-6层D值的计算构件名称53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力A轴柱0.19017227B轴柱0.29126384D轴柱0.1491350917227+26384+13509=57120表3.5.2横向底层D值的计算构件名称A轴柱0.35316343B轴柱0.38017593D轴柱0.3301527816343+17593+15278=492143.5.3风荷载侧移水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：——第层的总剪力；——第层所有柱的抗侧刚度之和；——第层的层间侧移。53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧之和。层侧移顶层侧移框架在风荷载作用下侧移的计算见表3.4.3。表3.5.3风荷载作用下框架侧移计算层次66.686.68571200.00011/3000057.0013.68571200.00021/1500046.5120.19571200.00041/1000036.0826.27571200.00051/600026.0832.35571200.00061/500016.6939.04492140.00081/4500侧移验算：层间侧移最大值：（满足要求）。3.6风荷载作用下内力计算框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下下式计算，计算过程如表3.5.1～表3.5.4。中柱处的梁边柱处的梁表3.6.1A、B、C轴柱反弯点位置计算A轴柱反弯点位置层号层高//13.60.320.840-0.03200.8082.9123.00.470.500000.51.533.00.470.450000.451.3543.00.470.3850000.3851.1653.00.470.3350000.3351.0163.00.470.2350000.2350.69B轴柱反弯点位置53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层号层高//13.60.420.810000.812.9223.00.820.500000.501.533.00.820.450000.451.3543.00.820.450000.451.3553.00.820.400000.401.2063.00.820.350000.351.05D轴柱反弯点位置层号层高//13.60.240.930-0.0400.893.2023.00.350.52500-0.020.5051.5233.00.350.4250000.4251.2843.00.350.350000.351.0553.00.350.2250000.2250.6863.00.350.150000.150.45表3.6.2风荷载作用下A轴柱剪力和梁端弯矩层号D66.6857120172270.3022.020.694.641.396.03513.6857120172270.3024.131.018.244.1712.41420.1957120172270.3026.101.1611.257.0518.30326.2757120172270.3027.941.3513.1010.7223.82232.3557120172270.3029.761.514.6414.6429.28139.0449214163430.33212.962.918.9637.7046.66表3.6.3风荷载作用下B轴柱剪力和梁端弯矩层号D66.6857120263840.4623.091.056.033.243.452.58513.6857120263840.4626.321.2011.387.588.356.29420.1957120263840.4629.331.3515.3912.6013.099.01326.2757120263840.46212.141.3520.0316.3918.6012.68232.3557120263840.46214.951.5022.4322.4322.1317.64139.0449214175930.35713.942.929.5340.7018.2213.74表3.6.4风荷载作用下D轴柱剪力和梁端弯矩层号D53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力66.6857120135090.2371.580.454.030.714.03513.6857120135090.2373.240.687.532.208.24420.1957120135090.2374.791.059.345.0311.54326.2757120135090.2376.231.2810.757.9715.78232.3557120135090.2377.641.5211.3511.6219.32139.0449214152780.31012.103.204.7938.7216.41表3.6.5梁端弯矩剪力及柱轴力计算层号梁端剪力/柱轴力/AB跨BD跨A轴B轴D轴-63.162.44-3.160.720.722.4456.925.34-10.081.582.307.78410.467.79-20.542.674.9715.57314.1410.16-34.683.988.9525.73217.1413.52-51.823.6212.5739.25118.0215.92-69.842.1014.6755.17注：轴力压力为+，拉力为-。53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.5.4风荷载作用下的内力图图3.5.1风荷载作用下的弯矩图M53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力图3.5.2风荷载作用下的剪力图V图3.5.3风荷载作用下的轴力图N53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.6水平地震作用计算3.6.1重力荷载代表值（作用在所选框架上的荷载）3.6.1.1恒载屋面板重力值：楼面板重力值：屋面梁重力值：楼面梁重力值：柱重力值：女儿墙重力值：标准墙重力值：6.1.2活载屋面层：标准层：6.1.3代表值=质点重力荷载代表值如下图：53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.6.2地震作用的计算a.各层水平地震作用力的确定根据设计资料，设计烈度为7°，，建筑场地类别为II类三组，故地震特征周期，基本自振周期按下列公式计算，其中为计算结构基本自振周期的结构顶点假想位移，为基本自振周期考虑非沉重砖墙影响的折减系数，框架常取。表3.6.2.1假想位移的计算楼层六446.48446.48571200.00780.1855五496.11942.59571200.01650.1777四496.111438.70571200.02520.1612三496.111934.81571200.03390.1360二496.112430.92571200.04260.1021一496.112927.03492140.05950.0595自振周期不考虑顶部附加地震作用，水平地震影响系数最大值建筑结构的阻尼比取值则有水平地震影响系数53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力表3.6.2.2水平地震作用下的剪力层次63.018.6446.488304.50.2646.2346.2353.015.6496.117739.30.2442.6788.9043.012.6496.116251.00.1933.78122.6833.09.6496.114762.70.1526.67149.3523.06.6496.113274.30.1017.78167.1313.63.6496.111786.00.0610.67177.8032117.81.00177.83.6.3各层水平地震作用下的位移表3.6.3.1水平地震作用下的位移验算层次646.23571200.00080.00083.01/3750588.90571200.00160.00243.01/18754122.68571200.00210.00453.07/100003149.35571200.00260.00713.013/150002167.13571200.00290.01003.029/300001177.80492140.00360.01363.61/1000水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移，其计算机构见下表；表中还计算了各层的层间弹性位移角：由表得最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/1000＜。满足要求！其中钢筋混凝土框架弹性位移角限值。表3.6.3.2A、B、D轴柱反弯点位置计算A轴柱反弯点位置层号层高//53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力13.60.320.840-0.03200.8082.9123.00.470.500000.51.533.00.470.450000.451.3543.00.470.3850000.3851.1653.00.470.3350000.3351.0163.00.470.2350000.2350.69B轴柱反弯点位置层号层高//13.60.420.810000.812.9223.00.820.500000.501.533.00.820.450000.451.3543.00.820.450000.451.3553.00.820.400000.401.2063.00.820.350000.351.05D轴柱反弯点位置层号层高//13.60.240.930-0.0400.200.7223.00.350.52500-0.020.330.9933.00.350.4250000.351.0543.00.350.350000.351.0553.00.350.2250000.351.0563.00.350.150000.351.05表3.6.3.3地震作用下A轴柱剪力和梁端弯矩层号D646.2357120172270.30213.960.6932.049.6332.04588.9057120172270.30226.851.0153.5727.1263.204122.6857120172270.30237.051.1668.3642.9895.483149.3557120172270.30245.101.3574.4260.89117.402167.1357120172270.30250.471.575.7175.71136.601177.8049214163430.33259.032.9140.80171.78116.51表3.6.3.4地震作用下B轴柱剪力和梁端弯矩层号D646.2357120263840.46221.361.0541.6522.4323.6917.91588.9057120263840.46241.071.2073.9349.2854.9341.434122.6857120263840.46256.681.3593.5276.5281.4061.403149.3557120263840.46269.001.35113.8593.15108.5181.8653 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力2167.1357120263840.46277.211.50115.82115.82119.1189.861177.8049214175930.35763.482.9243.42185.3690.7768.47表3.6.3.5地震作用下D轴柱剪力和梁端弯矩层号D646.2357120135090.23710.950.4527.924.9327.92588.9057120135090.23721.070.6848.9914.3353.924122.6857120135090.23729.081.0556.5930.5370.923149.3557120135090.23735.401.2861.0745.3191.612167.1357120135090.23739.611.5258.8260.21104.131177.8049214152780.31055.123.2018.19176.3878.40表3.6.3.6梁端弯矩剪力及柱轴力计算层号梁端剪力/柱轴力/AB跨BD跨A轴B轴D轴-615.4810.9115.484.574.5710.91532.8122.7048.2910.1114.6833.61449.1331.5097.4217.6332.3165.11362.7541.30160.1721.4553.76106.41271.0346.19231.224.8478.60152.60157.5834.97288.7822.61101.21187.57图3.6.3.1地震荷载下的弯矩图53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力图3.6.3.2地震荷载下的剪力图53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力图3.6.3.3地震荷载下的轴力图53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力3.7内力组合荷载基本组合的效应设计值Sd，应从下列荷载组合值中取用最不利的效应设计值确定：1、由可变荷载控制的效应设计值，应按下式进行计算： 式中：γGj——第j个永久荷载的分项系数，应按本规范第3.2.4条采用；γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中γQ1为主导可变荷载Q1的分项系数，应按本规范第3.2.4条采用；γLi——第i个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，其中γL1为主导可变荷载Q1考虑设计使用年限的调整系数；SGjk——按第j个永久荷载标准值Gjk计算的荷载效应值；Sqik——按第i个可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1k为诸可变荷载效应中起控制作用者；ψcj——第i个可变荷载Qi的组合值系数；m——参与组合的永久荷载数；n——参与组合的可变荷载数。2、由永久荷载控制的效应设计值，应按下式进行计算：   注：1、基本组合中的效应设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况；2、当对SQ1k无法明显判断时，应轮次以各可变荷载效应作为SQ1k，并选取其中最不利的荷载组合的效应设计值。荷载标准组合的效应设计值Sd应按下式进行计算：   注：组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性的情况。3.7.2承载能力极限状态的内力组合表3.7.2.1A轴框架柱内力组合53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层次位置内力恒载活载左震右震左风右风由可变荷载控制由永久荷载控制由风荷载控制组合内力由地震作用控制组合内力1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.35恒+1.4×（0.7活+0.6风）1.2恒+1.4×0.7活+1.4风屋面：1.2恒+1.3震楼面：1.2（恒+活）+1.3震左风右风左风右风左风右风M.N.V最大左震右震M.N.V最大6柱顶M-11.82-11.17-32.0432.04-4.644.64-33.7196-25.9244-30.8012-23.006-31.6266-18.6346-33.7196-55.83627.468-55.836V-6.48-6.2013.89-13.892.01-2.01-14.7676-18.1444-13.1356-16.5124-11.038-16.666-18.144410.281-25.833-25.833N132.4320.1115.48-15.483.16-3.16189.7244184.4156201.1427195.8339183.0478174.1998201.1427179.04138.792179.04柱底M7.617.449.63-9.631.39-1.3920.715618.380418.732316.397118.369214.477220.715621.651-3.38721.651V-6.48-6.2013.89-13.892.01-2.01-14.7676-18.1444-13.1356-16.5124-11.038-16.666-18.144410.281-25.833-25.833N148.5420.1115.48-15.483.16-3.16209.0564203.7476222.8912217.5824202.3798193.5318222.8912198.372158.124198.3725柱顶M-7.61-7.44-53.5753.57-8.248.24-26.4696-12.6264-24.4863-10.6431-27.9592-4.8872-27.9592-87.70151.581-87.701V-5.07-4.9626.90-26.904.14-4.14-9.5504-16.5056-8.2277-15.1829-5.1488-16.7408-16.740822.934-47.006-47.006N283.3838.5048.29-48.2910.08-10.08402.4232385.4888428.7602411.8258391.898363.674428.7602449.033323.479449.033柱底M7.617.4427.12-27.124.17-4.1723.050816.045221.067514.061922.261210.585223.050853.316-17.19653.316N299.4838.5048.29-48.2910.08-10.08421.7432404.8088450.4952433.5608411.218382.994450.4952468.353342.799468.353V-5.07-4.9626.90-26.904.14-4.14-9.5504-16.5056-8.2277-15.1829-5.1488-16.7408-16.740822.934-47.006-47.0064柱顶M-7.61-7.44-68.3668.36-11.2511.25-28.998-10.098-27.0147-8.1147-32.1732-0.6732-32.1732-106.92870.808-106.928V-5.07-4.9637.11-37.116.10-6.10-7.904-18.152-6.5813-16.8293-2.4048-19.4848-19.484836.207-60.279-60.279N434.3256.8997.42-97.4220.54-20.54618.0836583.5764659.3378624.8306605.6922548.1802659.3378716.098462.806716.098柱底M7.617.4442.98-42.987.05-7.0525.4713.62623.486711.642726.29326.553226.293273.934-37.81473.934V-5.07-4.9637.11-37.116.10-6.10-7.904-18.152-6.5813-16.8293-2.4048-19.4848-18.15236.207-60.279-60.279N450.4356.8997.42-97.4220.54-20.54637.4156602.9084681.0863646.5791625.0242567.5122681.0863735.43482.138735.433柱顶M-7.61-7.44-74.4274.42-13.1013.10-30.552-8.544-28.5687-6.5607-34.76321.9168-34.7632-114.80678.686-114.806V-5.07-4.9645.10-45.107.94-7.94-6.3584-19.6976-5.0357-18.37490.1712-22.0608-22.060846.594-70.666-70.666N585.2775.28160.17-160.1734.68-34.68836.8472778.5848893.0201834.7577824.6504727.5464893.02011000.881584.4391000.881柱底M7.617.4460.89-60.8910.72-10.7228.552810.543226.56958.559931.43121.415231.431297.217-61.09797.217V-5.07-4.9645.10-45.107.94-7.94-6.3584-19.6976-5.0357-18.37490.1712-22.0608-22.060846.594-70.666-70.666N601.3875.28160.17-160.1734.68-34.68856.1792797.9168914.7686856.5062843.9824746.8784914.76861020.213603.7711020.2132柱顶M-7.61-7.44-75.7175.71-14.6414.64-31.8456-7.2504-29.8623-5.2671-36.91924.0728-36.9192-116.48380.363-116.483V-5.07-4.9650.47-50.479.76-9.76-4.8296-21.2264-3.5069-19.90372.7192-24.6088-24.608853.575-77.647-77.647N796.2293.67231.20-231.2051.23-51.231129.63521043.56881209.72681123.66041118.9826975.53861209.72681368.428767.3081368.428柱底M7.617.4475.71-75.7114.64-14.6431.84567.250429.86235.267136.9192-4.072831.8456116.483-80.363116.483V-5.07-4.9650.47-50.479.76-9.76-4.8296-21.2264-3.5069-19.90372.7192-24.6088-24.608853.575-77.647-77.647N752.3393.67231.20-231.2051.23-51.231076.9672990.90081150.47531064.40891066.3146922.87061150.47531315.76714.641315.761柱顶M-8.71-8.71-40.8040.80-8.968.96-30.1724-15.1196-27.8207-12.7679-31.5318-6.4438-31.5318-73.94432.136-73.944V-4.41-4.4159.05-59.0512.96-12.96-0.5796-22.35240.6111-21.16178.5302-27.7578-27.757866.181-87.349-87.349N887.17111.51288.78-288.7869.84-69.841279.38361162.05241365.62491248.29371271.65981076.10781271.65981573.83823.0021573.83柱底M7.177.17171.78-171.7837.70-37.7050.31-13.02648.3741-14.961968.4106-37.149468.4106240.522-206.106240.522V-4.41-4.4159.05-59.0512.96-12.96-0.5796-22.35240.6111-21.16178.5302-27.7578-27.757866.181-87.349-87.349N909.18111.51288.78-288.7869.84-69.841305.79561188.46441395.33841278.00721298.07181102.51981395.33841600.242849.4141600.242表3.7.2.1A轴框架柱内力组合53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层次位置内力恒载活载左震右震左风右风由可变荷载控制由永久荷载控制由风荷载控制组合内力由地震作用控制组合内力1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.35恒+1.4×（0.7活+0.6风）1.2恒+1.4×0.7活+1.4风屋面：1.2恒+1.3震楼面：1.2（恒+活）+1.3震左风右风左风右风左风右风M.N.V最大左震右震M.N.V最大6柱顶M10.895.2041.65-41.656.03-6.0325.413215.282824.862714.732326.6069.72226.60667.213-41.07767.213V9.433.5921.36-21.363.09-3.0918.937613.746418.844313.653119.160210.508219.160239.084-16.45239.084N138.5115.514.57-4.570.72-0.72188.5308187.3212202.7931201.5835182.4198180.4038202.7931172.153160.271172.153柱底M-17.40-5.56-22.4322.43-3.243.24-31.3856-25.9424-31.6604-26.2172-30.8648-21.7928-31.6604-50.0398.279-50.039V11.603.5921.36-21.363.09-3.0921.541616.350421.773816.582621.764213.112221.773841.688-13.84841.688N154.6215.514.57-4.570.72-0.72207.8628206.6532224.5416223.332201.7518199.7358224.5416191.485179.603191.4855柱顶M17.405.5673.93-73.9311.38-11.3838.223219.104838.49819.379642.260810.396842.2608123.661-68.557123.661V11.603.7141.07-41.076.32-6.3224.422813.805224.604613.98726.40388.707826.403871.763-35.01971.763N364.1054.8514.68-14.682.03-2.03515.4152512.0048546.9932543.5828493.515487.831546.9932521.824483.656521.824柱底M-17.40-5.56-49.2849.28-7.587.58-35.0312-22.2968-35.306-22.5716-36.9408-15.7168-36.9408-91.61636.512-91.616N380.2054.8514.68-14.682.03-2.03534.7352531.3248568.7282565.3178512.835507.151568.7282541.144502.976541.144V11.603.7141.07-41.076.32-6.3224.422813.805224.604613.98726.40388.707826.403871.763-35.01971.7634柱顶M17.405.5693.52-93.5215.39-15.3941.591615.736441.866416.011247.87484.782847.8748149.128-94.024149.128V11.603.7156.68-56.689.33-9.3326.951211.276827.13311.458630.61784.493830.617892.056-55.31292.056N592.4485.1032.31-32.314.97-4.97834.2428825.8932887.3668879.0172801.284787.368887.3668855.051771.045855.051柱底M-17.40-5.56-76.5276.52-12.6012.60-39.248-18.08-39.5228-18.3548-43.9688-8.6888-43.9688-127.02871.924-127.028V11.603.7156.68-56.689.33-9.3326.951211.276827.13311.458630.61784.493830.617892.056-55.31292.056N608.5585.1032.31-32.314.97-4.97853.5748845.2252909.1153900.7657820.616806.7909.1153874.383790.377874.3833柱顶M17.405.56113.35-113.3520.03-20.0345.489211.838845.76412.113654.3708-1.713254.3708174.907-119.803174.907V11.603.7168.83-68.8312.14-12.1429.31168.916429.49349.098234.55180.559834.5518107.851-71.107107.851N820.79115.3553.76-53.768.95-8.951153.9561138.921228.62751213.59151110.5211085.4611228.62751193.2561053.481193.256柱底M-17.40-5.56-93.1593.15-16.3916.39-42.4316-14.8964-42.7064-15.1712-49.2748-3.3828-42.7064-148.64793.543-148.647V11.603.7168.83-68.8312.14-12.1429.31168.916429.49349.098234.55180.559834.5518107.851-71.107107.851N836.90115.3553.76-53.768.95-8.951173.2881158.2521250.3761235.341129.8531104.7931250.3761212.5881072.8121212.5882柱顶M17.405.56115.32-115.3222.43-22.4347.50529.822847.7810.097657.7308-5.073257.7308177.468-122.364177.468V11.603.7176.88-76.8814.95-14.9531.6726.55631.85386.737838.4858-3.374238.4858118.316-81.572118.316N1049.14145.6078.60-78.6012.57-12.571473.36681452.24921569.58581548.46821419.2541384.0581569.58581535.8681331.5081535.868柱底M-17.40-5.56-115.32115.32-22.4322.43-47.5052-9.8228-47.78-10.0976-57.73085.0732-57.7308-177.468122.364-177.468V11.603.7176.88-76.8814.95-14.9531.6726.55631.85386.737838.4858-3.374238.4858118.316-81.572118.316N1065.25145.6078.60-78.6012.57-12.571492.69881471.58121591.33431570.21671438.5861403.391591.33431555.21350.841555.21柱顶M18.505.3943.42-43.429.53-9.5337.751221.740838.262422.25240.824214.140240.824285.114-27.77885.114V9.362.8663.55-63.5513.95-13.9526.9543.51827.15683.720833.5648-5.495233.564897.279-67.95197.279N1278.50174.82101.21-101.2114.67-14.671791.27081766.62521909.62141884.97581726.06161684.98561909.62141875.5571612.4111875.557柱底M-15.19-4.89-185.36185.36-40.7040.70-59.2629.114-59.48678.8893-80.000233.9598-80.0002-265.064216.872-265.064V9.362.8663.55-63.5513.95-13.9526.9543.51827.15683.720833.5648-5.495233.564897.279-67.95197.279N1300.51174.82101.21-101.2114.67-14.671817.68281793.03721939.33491914.68931752.47361711.39761939.33491901.9691638.8231901.969表3.7.2.2B轴框架柱内力组合53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层次位置内力恒载活载左震右震左风右风由可变荷载控制由永久荷载控制由风荷载控制组合内力由地震作用控制组合内力1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.35恒+1.4×（0.7活+0.6风）1.2恒+1.4×0.7活+1.4风屋面：1.2恒+1.3震楼面：1.2（恒+活）+1.3震左风右风左风右风左风右风M.N.V最大左震右震M.N.V最大6柱顶M33.7022.5827.92-27.923.08-3.0874.639269.464870.210665.036266.880458.256474.639276.7364.14476.736V23.0113.1710.95-10.951.58-1.5847.377244.722845.297342.642942.730638.306647.377241.84713.37741.847N137.7424.1610.91-10.912.44-2.44201.1616197.0624211.6754207.5762192.3808185.5488211.6754179.471151.105179.471柱底M-35.34-16.92-4.934.93-1.661.66-67.4904-64.7016-65.685-62.8962-61.3136-56.6656-67.4904-48.817-35.999-48.817V23.0113.1710.95-10.951.58-1.5847.377244.722845.297342.642942.730638.306645.297341.84713.37741.847N166.9224.1610.91-10.912.44-2.44236.1776232.0784251.0684246.9692227.3968220.5648251.0684214.487186.121214.4875柱顶M35.3416.9248.99-48.996.32-6.3271.404860.787269.599458.981867.837650.141671.4048126.399-0.975126.399V23.5611.2821.11-21.113.24-3.2446.785641.342445.58240.138843.862434.790446.785669.25114.36569.251N371.8159.5033.61-33.617.76-7.76535.9904522.9536566.7719553.7351515.346493.618566.7719561.265473.879561.265柱底M-35.34-16.92-14.3314.33-3.403.40-68.952-63.24-67.1466-61.4346-63.7496-54.2296-68.952-81.341-44.083-81.341N387.9159.5033.61-33.617.76-7.76555.3104542.2736588.5069575.4701534.666512.938588.5069580.585493.199580.585V23.5611.2821.11-21.113.24-3.2446.785641.342445.58240.138843.862434.790446.785669.25114.36569.2514柱顶M35.3416.9256.59-56.599.34-9.3473.941658.250472.136256.44572.065645.913673.9416136.279-10.855136.279V23.5611.2829.04-29.044.79-4.7948.087640.040446.88438.836846.032432.620448.087679.564.05679.56N592.8094.8465.11-65.1115.57-15.57857.2148831.0572906.302880.1444826.1012782.5052880.1444909.811740.525909.81柱底M-35.34-16.92-30.5330.53-5.035.03-70.3212-61.8708-68.5158-60.0654-66.0316-51.9476-70.3212-102.401-23.023-102.401V23.5611.2829.04-29.044.79-4.7948.087640.040446.88438.836846.032432.620448.087679.564.05679.56N608.9194.8465.11-65.1115.57-15.57876.5468850.3892928.0505901.8929845.4332801.8372928.0505929.143759.857929.1433柱顶M35.3416.9261.07-61.0712.15-12.1576.30255.8974.496654.084675.999641.979676.302142.103-16.679142.103V23.5611.2835.46-35.466.23-6.2349.297238.830848.093637.627248.048430.604449.297287.906-4.2987.906N813.80130.18106.41-106.4125.73-25.731180.42521137.19881247.81961204.59321140.15841068.11441247.81961271.109994.4431271.109柱底M-35.34-16.92-45.3145.31-6.546.54-71.5896-60.6024-69.7842-58.797-68.1456-49.8336-71.5896-121.615-3.809-121.615V23.5611.2835.46-35.466.23-6.2349.297238.830848.093637.627248.048430.604449.297287.906-4.2987.906N829.91130.18106.41-106.4125.73-25.731199.75721156.53081269.56811226.34171159.49041087.44641269.56811290.4411013.7751290.4412柱顶M35.3416.9258.82-58.8215.36-15.3678.998453.193677.19351.388280.493637.485680.4936139.178-13.754139.178V23.5611.2836.35-36.357.64-7.6450.481637.646449.27836.442850.022428.630450.481689.063-5.44789.063N1034.80165.52152.60-152.6039.25-39.251506.4581440.5181592.15961526.21961458.91961349.01961592.15961638.7641242.0041638.764柱底M-35.34-16.92-50.2150.21-7.567.56-72.4464-59.7456-70.641-57.9402-69.5736-48.4056-72.4464-127.9852.561-127.985V23.5611.2836.35-36.357.64-7.6450.481637.646449.27836.442850.022428.630450.481689.063-5.44789.063N1050.91165.52152.60-152.6039.25-39.251525.791459.851613.90811547.96811478.25161368.35161613.90811658.0961261.3361658.0961柱顶M31.9018.3918.19-18.1934.85-34.8593.334.75290.361231.8132105.09227.5122105.092283.99536.70183.995V19.639.3154.19-54.1912.10-12.1046.75426.42645.788325.460349.619815.739849.6198105.175-35.719105.175N1254.99193.55187.57-187.5755.17-55.171823.30081730.61521930.25831837.57271772.9051618.4291930.25831982.0891494.4071982.089柱底M-38.77-15.12-176.88176.88-8.718.71-75.0084-60.3756-74.4735-59.8407-73.5356-49.1476-75.0084-294.612165.276-294.612V19.639.3154.19-54.1912.10-12.1046.75426.42645.788325.460349.619815.739849.6198105.175-35.719105.175N1277.00193.55187.57-187.5755.17-55.171849.71281757.02721959.97181867.28621799.3171644.8411959.97182008.5011520.8192008.501表3.7.2.3D轴框架柱内力组合53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层次位置内力恒载活载左震右震左风右风由可变荷载控制由永久荷载控制由风荷载控制组合内力由地震作用控制组合内力1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.35恒+1.4×（0.7活+0.6风）1.2恒+1.4×0.7活+1.4风屋面：1.2恒+1.3震楼面：1.2（恒+活）+1.3震左风右风左风右风左风右风M.V最大左震右震M.V最大6左M-11.82-11.1732.04-32.046.03-6.03-18.7924-28.9228-16.45768-26.58808-11.66248-28.54648-28.922821.9744-44.6688-44.6688V36.439.21-15.4815.48-3.163.1642.633647.942443.9106449.2194437.7694446.6174449.2194418.873651.07251.072中M14.4311.894.18-4.182.58-2.5829.336825.002427.0733622.7389626.7865619.5625627.0733618.29.505618.2V右M-48.86-37.56-23.69-23.69-3.453.45-91.8708-86.0748-85.11384-79.31784-81.18264-71.52264-91.8708-71.5432-71.5432-71.5432V-36.43-9.21-15.4815.48-3.163.16-47.9424-42.6336-49.21944-43.91064-46.61744-37.76944-49.2194-51.072-18.8736-51.0725左M-15.22-14.8863.20-63.2012.41-12.41-20.8524-41.7012-17.67912-38.52792-8.90312-43.65112-43.651153.264-111.056-111.056V39.1911.25-32.8132.81-6.926.9244.409656.035245.332456.95836.754456.130456.9585.769491.075491.0754中M22.8912.854.14-4.144.06-4.0639.776832.95638.20631.385237.732826.364839.776839.692428.928439.6924V右M-35.77-35.77-54.9354.93-8.358.35-81.4156-67.3876-73.68928-59.66128-74.07288-50.69288-81.4156-140.08742.7306-140.087V-39.19-11.25-32.8132.81-6.926.92-56.0352-44.4096-56.958-45.3324-56.1304-36.7544-56.1304-91.0754-5.7694-91.07544左M-15.22-14.8895.48-95.4818.30-18.30-15.9048-46.6488-12.73152-43.47552-0.65712-51.89712-51.897195.228-153.02-153.02V39.1911.25-49.1349.13-10.4610.4641.43659.008842.358859.931631.798461.086461.0864-15.4466112.2914112.2914中M22.8912.857.04-7.042.61-2.6138.558834.17436.98832.603235.702828.394838.558843.462425.158443.4624V右M-35.77-35.77-81.4081.40-13.0913.09-85.3972-63.406-77.67088-55.67968-80.70888-44.05688-85.3972-174.498437.1416-174.498V-39.19-11.25-49.1349.13-10.4610.46-59.0088-41.436-59.9316-42.3588-61.0864-31.7984-61.0864-112.291415.4466-112.29143左M-15.22-14.88117.40-117.4023.82-23.82-11.268-51.2856-8.09472-48.112327.07088-59.62512-59.6251123.724-181.516-181.516V-39.1911.25-62.7562.75-14.1414.14-36.9-13.1448-45.3828-21.6276-48.5984-9.0064-48.5984-108.397454.7526-108.3974中M22.8912.854.43-4.432.61-2.6138.558834.17436.98832.603235.702828.394838.558840.069428.551440.0694V00000000右M-35.77-35.77-108.54108.54-18.6018.60-90.0256-58.7776-82.29928-51.05128-88.42288-36.34288-90.0256-209.780472.4236-209.7804V-39.19-11.25-62.7562.75-14.1414.14-62.1-38.3448-63.0228-39.2676-66.2384-26.6464-66.2384-129.997433.1526-129.99742左M-15.22-14.88136.50-136.5029.28-29.28-6.6816-55.872-3.50832-52.6987214.71488-67.26912-67.2691148.554-206.346-206.346V39.1911.25-71.0371.03-17.1417.1435.824864.6236.747665.542822.446470.438470.4384-43.9166140.7614140.7614中M22.8912.858.68-8.683.58-3.5839.373633.359237.802831.788437.060827.036839.373645.594423.026445.5944V右M-35.77-35.77-119.14119.14-22.1322.13-92.9908-55.8124-85.26448-48.08608-93.36488-31.40088-92.9908-223.560486.2036-223.5604V-39.19-11.25-71.0371.03-17.1417.14-64.62-35.8248-65.5428-36.7476-70.4384-22.4464-223.560-140.761443.9166-140.76141左M-15.88-15.88116.51-116.5146.66-46.666.164-72.22489.59408-68.7947237.62928-93.01872-93.0187120.9734-181.9526-181.9526V40.2011.73-57.5857.58-18.0218.0236.592866.866437.4755267.7491222.5603273.0163273.01632-25.0012124.7068124.7068中M14.1312.9112.87-12.8714.22-14.2239.968816.079237.3266413.4370443.594243.7782443.5942442.68949.227442.6894V右M-52.63-34.88-90.7790.77-18.2218.22-104.8952-74.2856-99.49112-68.88152-103.3787-52.36272-104.895-202.010633.9914-202.0106V-40.20-11.73-57.5857.58-18.0218.02-66.8664-36.5928-67.74912-37.47552-73.01632-22.56032-73.0163-124.706825.0012-124.7068表3.7.2.4梁AB框架梁内力组合53 攀枝花学院本科毕业设计（论文）3恒载和活载作用下框架的受力层次位置内力恒载活载左震右震左风右风由可变荷载控制由永久荷载控制由风荷载控制组合内力由地震作用控制组合内力1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.35恒+1.4×（0.7活+0.6风）1.2恒+1.4×0.7活+1.4风屋面：1.2恒+1.3震楼面：1.2（恒+活）+1.3震左风右风左风右风左风右风M.V最大左震右震M.V最大6左M-59.75-42.7817.91-17.912.58-2.58-103.1064-107.4408-95.90232-100.23672-87.28752-94.51152-107.4408-38.7336-75.9864-75.9864V75.2322.91-10.9110.91-2.442.4495.830499.929697.16024101.2594486.7662493.59824101.2594460.874483.567283.5672中M37.2619.185.01-5.011.08-1.0858.158456.34456.1851254.3707252.3187249.2947258.158440.9830.559240.98V右M-33.70-22.56-27.9227.92-4.744.74-61.6008-53.6376-58.06464-50.10144-56.67504-43.40304-61.6008-61.3888-3.3152-61.3888V-75.2322.91-10.9110.91-2.442.44-48.6112-44.512-65.33656-61.23736-57.67536-50.84336-65.33656-83.5672-60.8744-83.56725左M-90.74-46.8841.43-41.436.29-6.29-134.3324-144.8996-129.4695-140.03672-115.0583-132.6703-144.8996-78.2562-219.003-219.003V71.7227.93-22.7022.70-5.345.3495.6472104.618494.86912103.8403283.2723298.22432103.8403266.154149.09149.09中M51.8942.636.25-6.251.72-1.7299.004896.115290.9079288.0183285.6443280.8283299.004898.8642105.299105.299V右M-70.68-33.84-53.9253.92-9.729.72-113.9184-97.5888-111.0297-94.70016-107.9913-80.77536-113.9184-170.4352-55.328-170.4352V-71.72-27.93-22.7022.70-5.345.34-104.6184-95.6472-103.8403-94.86912-98.22432-83.27232-104.6184-125.174-90.07-125.1744左M-90.74-46.8861.40-61.409.01-9.01-132.0476-147.1844-127.1847-142.32152-111.2503-136.4783-147.1844-52.2952-244.964-244.964V71.7227.93-31.5031.50-7.797.7993.5892106.676492.81112105.8983279.84232101.65432106.676454.714160.53160.53中M51.8942.634.76-4.762.68-2.6899.811295.308891.7143287.2119286.9883279.4843299.811296.9272107.236107.236V右M-70.68-33.84-70.9270.92-14.3714.37-117.8244-93.6828-114.9357-90.79416-114.5013-74.26536-117.8244-192.5352-33.228-192.5352V-71.72-27.93-31.5031.50-7.797.79-106.6764-93.5892-105.8983-92.81112-101.6543-79.84232-106.6764-136.614-78.63-136.6143左M-90.74-46.8881.86-81.8612.68-12.68-128.9648-150.2672-124.1019-145.40432-106.1123-141.6163-145.40432-25.6972-271.562-271.562V71.7227.93-41.3041.30-10.1610.1691.5984108.667290.82032107.8891276.52432104.97232108.667241.974173.27173.27中M51.8942.634.98-4.983.01-3.01100.088495.031691.9915286.9347287.4503279.02232100.088497.2132106.95106.95V右M-70.68-33.84-91.8191.81-18.6918.69-121.4532-90.054-118.5645-87.16536-120.5493-68.21736-121.4532-219.6922-6.071-219.6922V-71.72-27.93-41.3041.30-10.1610.16-108.6672-91.5984-107.8891-90.82032-104.9723-76.52432-108.6672-149.354-65.89-149.3542左M-90.74-46.8889.86-89.8617.64-17.64-124.7984-154.4336-119.9355-149.57072-99.16832-148.5603-154.4336-15.2972-281.962-281.962V71.7227.93-46.1946.19-13.5213.5288.776111.489687.99792110.7115271.82032109.67632111.489635.617179.627179.627中M51.8942.637.14-7.142.64-2.6499.777695.342491.6807287.2455286.9323279.5403299.7776100.0212104.142104.142V右M-70.68-33.84-104.13-104.13-22.9222.92-125.0064-86.5008-122.1177-83.61216-126.4713-62.29536-126.4713-235.7082-260.793-260.793V-71.72-27.93-46.1946.19-13.5213.52-111.4896-88.776-110.7115-87.99792-109.6763-71.82032-111.4896-155.711-59.533-155.7111左M-86.92-45.5868.47-68.4713.74-13.74-122.9512-146.0344-118.0667-141.14992-99.94192-138.4139-146.0344-38.189-248.011-248.011V70.9127.75-34.9734.97-15.9215.9285.7808112.526484.966111.711667.5416112.1176112.526449.2526163.853163.853中M49.6043.454.97-4.9714.91-14.91108.804483.7556100.157275.1084102.554860.8068108.804495.789105.199105.199V右M-70.67-33.50-78.4078.40-43.5643.56-141.9536-68.7728-139.178-65.9972-155.0912-33.1232-155.0912-201.9232-23.084-201.9232V-70.91-27.75-34.9734.97-15.9215.92-112.5264-85.7808-111.7116-84.966-112.1176-67.5416-112.5264-140.1746-72.931-140.1746表3.7.2.4梁BD框架梁内力组合53 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算4.1梁计算4.1.1梁正截面受弯计算本工程框架结构高度小于24米，抗震设防烈度为7度，建筑分类为丙类，因此，抗震等级为三级。【抗规表5.4.2】构件承载力抗震调整系数分别取：梁受弯=0.75偏压柱（轴压比小于0.15的柱）=0.75偏压柱（轴压比不小于0.15的柱）=0.80受剪（梁、柱）=0.85表4.1.1梁端弯矩的调整楼层位置内力非地震组合的控制内力地震组合的控制内力0.75地震组合的控制内力最终控制内力6AB梁左M-28.92-44.67-33.5025-33.50跨中M27.0718.2013.6527.07梁右M-91.87-71.54-53.655-91.87BD梁左M-107.44-75.99-56.9925-107.44跨中M58.1640.9830.73558.16梁右M-61.60-61.39-46.0425-61.605AB梁左M-43.65-111.06-83.295-83.30跨中M39.7839.6929.767539.78梁右M-81.42-140.09-105.0675-105.07BD梁左M-144.90-219.00-164.25-164.25跨中M99.00105.3078.97599.00梁右M-113.92-170.44-127.83-127.834AB梁左M-51.90-153.02-114.765-144.77跨中M38.5643.4632.59538.56梁右M-85.40-174.50-130.875-130.88BD梁左M-147.18-244.96-183.72-183.72跨中M99.81107.2480.4399.81梁右M-117.82-192.54-144.405-144.413AB梁左M-59.63-181.52-136.14-136.14跨中M38.5640.0730.052538.56梁右M-90.03-209.78-157.335-157.34BD梁左M-145.40-271.56-203.67-203.67跨中M100.09106.9580.2125100.09梁右M-121.45-219.69-164.7675-164.772AB梁左M-67.27-206.35-154.7625-154.76跨中M39.3745.5934.192539.3773 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算梁右M-92.99-223.56-167.67-167.67BD梁左M-154.43-281.96-211.47-211.47跨中M99.78104.1478.10599.78梁右M-126.47-260.79-195.5925-195.591AB梁左M-93.02-181.95-136.4625-136.46跨中M43.5942.6932.017543.59梁右M-101.90-202.01-151.5075-151.51BD梁左M-146.03-248.01-186.0075-186.01跨中M108.80105.2078.9108.80梁右M-155.09-201.92-151.44-155.09由于所选计算框架的框架梁跨度，荷载相差不大，故选择框架内最大内力梁进行计算，其余各框架梁配筋及计算与此梁相同。通过查表8.1.1得，最大内力组合梁为第二层BD跨梁。从表中分别选出一层BD跨跨中截面及支座截面的最不利内力。支座弯矩：=-211.47kN.m=-195.59kN.m=99.78kN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时(即不考虑这一部分混凝土的受拉承载力)，按矩形截面设计。【混规表5.2.4】所示，T形截面受弯构件翼缘计算宽度取值如下：翼缘计算宽度按跨度考虑时，==5.4m/3=1.8m=1800mm；按梁净距考虑时=b+=200+3900=4100mm；按翼缘高度考虑时=h-=500-40=460mm,/=100/460=0.22>0.1，此种情况不起控制作用;故取=1800mm。梁内纵向钢筋选HRB400级钢筋（==360N/）,=0.518，混凝土为C30，=14.3N/①下部跨中截面：按单筋T形截面计算，因为:=(-)=114.3N/1800mm100mm(460mm-)=1055.34>99.78属于第一类T形截面===0.018<=0.384满足适筋梁的要求。73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算=1-=1-=0.018==0.01818004601=592.02实配钢筋320(=942)验算最小配筋率===0.94%0.2%和45=0.17%【混规表11.3.6-1】框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率在跨中位置为0.2%和45=0.17%中的较大值，故满足要求。将下部跨中截面的320钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（=942），再计算相应的受拉钢筋；即支座B上部钢筋：=（-）=360942（460-40）=142.43==942=M-=211.47-142.43=69.04===0.114<=0.384=1-=1-=0.121x==0.121460=55.832=90===1415实配钢筋520(=1570m)验算最小配筋率===1.57%；=2.06%【混规表11.3.6-1】框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率在支座位置为0.25%和5573 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算=0.21%中的较大值，故满足要求。②支座C的上部钢筋===1309m实配钢筋325(=1473m)验算最小配筋率===1.47%；【混规表11.3.6-1】框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率在支座位置为0.25%和55=0.21%中的较大值，故满足要求。梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量之比/=942/1570=0.6>0.3；【抗规6.3.3.2】梁端截面的底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，二、三级不应小于0.3。故，满足要求。4.1.2梁斜截面受剪计算【混规11.3.2】考虑地震组合的框架梁梁端剪力设计值应按规定计算。框架梁剪力的调整(地震作用下的剪力调整三级抗震：=1.1（+）/+,为考虑地震组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁计算确定。由于此处调整对结果的影响不明显，为了简化计算不对地震下的剪力进行调整)。注：表中剪力为两跨左右剪力最大值表4.1.2梁端最终剪力楼层位置内力非地震组合的控制内力地震组合的控制内力最终控制内力6AB跨V49.2351.0751.07BD跨V101.2683.57101.265AB跨V56.9691.0891.08BD跨V-104.84149.09149.094AB跨V61.09112.29112.29BD跨V106.68160.53160.533AB跨V-66.24-130.00-130.0073 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算BD跨V108.67173.27173.272AB跨V-223.56-140.76-223.56BD跨V111.49179.63179.631AB跨V73.02124.71124.71BD跨V112.53163.85163.854.1.3框架梁斜截面受剪承载力计算注：选取受剪力最大的一层BD跨框架梁斜截面受剪承载力计算根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第6.3.1条规定：矩形、T形和I形截面受弯构件的受剪截面应符合以下公式的要求，箍筋钢筋采用HPB300，。当hw／b≤4时，V≤0.25βcfcbh0当hw／b≥6时，V≤0.2βcfcbh0当4＜hw／b＜6时，按线性内插法确定。式中：V——构件斜截面上的最大剪力设计值；βc——混凝土强度影响系数：当混凝土强度等级不超过C50时，βc取1.0；当混凝土强度等级为C80时，尺取0.8；其间按线性内插法确定；b——矩形截面的宽度，T形截面或I形截面的腹板宽度；h0——截面的有效高度；hw——截面的腹板高度：矩形截面，取有效高度；T形截面，取有效高度减去翼缘高度；I形截面，取腹板净高。根据国内对低周期反复荷载作用下的钢筋混凝土连续梁和悬臂梁受剪承载力试验，反复加载使梁的受剪承载力降低。考虑地震作用的反复性，表中静力荷载作用下梁的受剪承载力公式乘0.85的降低系数。本设计中hw／b≤4，则取进行计算V≤0.25βcfcbh0。根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第6.3.4条规定：当仅配置箍筋时，矩形、T形和I形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合以下规定：式中：Vcs——构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；αcv——斜截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯构件取0.7；对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75％以上的情况)的独立梁，取αcv为，λ为计算截面的剪跨比，可取λ等于a／h0，当λ小于1.5时，取1.5，当λ大于3时，取3，a取集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离；Asv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积，即nAsvl，此处，n为在同一个截面内箍筋的肢数，Asvl为单肢箍筋的截面面积；s——沿构件长度方向的箍筋间距；fyv——箍筋的抗拉强度设计值。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第6.3.2条规定：73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算抗震设计时，梁端箍筋的加密区长度、箍筋最大间距和最小直径应符合表8-9要求，梁端纵向钢筋配筋率大于2％时，表中箍筋最小直径应增大2mm。表8-10为梁箍筋最大间距。表4.1.3梁端箍筋的加密区长度、箍筋最大间距和最小直径抗震等级加密区长度（取较大值）箍筋最大间距（取较小值）箍筋最小直径一500,2.0Hb6d,100,1/4Hb10二500,1.5Hb8d,100,1/4Hb8三500,1.5Hb8d,150,1/4Hb8四500,1.5Hb8d,150,1/4Hb6表4.1.4梁箍筋最大间距VHbHb300150200300800300400【混规表11.3.6-2】框架梁梁端箍筋加密区的构造要求，三级框架箍筋最大间距，取纵向钢筋直径的8倍，梁高的1/4和150中的最小值，加密区长度取1.5倍梁高和500中的较大值，箍筋最小直径取10mm。【混规表11.3.8】梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距：二三级抗震等级，不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值。因此，加密区箍筋最大间距取125，直径取10mm，加密区长度1.5×500=750mm，取800mm。梁端加密区箍筋为10@125两肢箍，加密区长度取0.8m，箍筋用HPB300级钢筋（=270N/）。第二层AB梁：=0.25×1×14.3×200×460=328.9KN>223.56KN截面尺寸满足要求。==1.06>0需按计算配箍筋，拟选用10钢筋,双肢箍计算箍筋间距：S2/1.06=148.32mm,取S=125mm73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算=0.7×1.43×200×460+270×2×78.5×460÷125=248.09KN>223.56KN满足要求。非加密区取双肢箍最大间距为10@125。梁端加密区箍筋拟采用双肢箍10@100，则：=0.7×1.43×200×460+270×2×78.5×460÷100=287.09KN>223.56KN满足要求。【混规11.3.9】梁端设置的第一个箍筋间距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列规定：三、四级抗震等级0.26则，非加密区箍筋为,10@125双肢箍，===0.63%，=0.26=0.14%，则>，满足要求。注：集中荷载作用产生的剪力占总剪力75%时按下式计算配筋，但此建筑的梁上集中荷载较小达不到75%故均按一般受弯构建设计。=—计算截面的剪跨比，可取（a为集中荷载对支座截面或节点边缘的距离）；当剪跨比<1.5时，取=1.5；当>3.0时，取=3.0。综上，第一层BD梁：加密区箍筋采用双肢箍10@100，非加密区取双肢箍最大间距为10@125。73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算4.2框架柱计算4.2.1框架柱受弯计算对于框架结构中的框架柱，当反弯点在层高范围内时，剪跨比可取【混规11.4.6】，混凝土采用C30，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表8.2.1柱的剪跨比和轴压比验算柱号楼层b/mmh/mm/mm()/mmN/A645045041014.32900222.893.540.07697545045041014.32900468.353.540.16173445045041014.32900735.433.540.25396345045041014.329001020.213.540.35231245045041014.329001368.433.540.47256145045041014.335001600.244.270.55261B645045041014.32900224.543.540.07754545045041014.32900568.733.540.19640445045041014.32900909.123.540.31394345045041014.329001250.383.540.43179245045041014.329001591.333.540.54953145045041014.335001939.334.270.66971D645045041014.32900251.073.540.08670545045041014.32900580.593.540.20049445045041014.32900929.143.540.32086345045041014.329001290.443.540.44563245045041014.329001658.103.540.57259145045041014.335002008.504.270.69360由上表可知：各层框架柱的轴压比和剪跨比均满足规范限值要求，最大轴压比为0.69<0.85，这说明本设计所选的框架柱具有一定的富余量，按照工程精度的要求本应对框架柱作适当调整，即：减小截面面积或者减小混凝土强度等级，但从结构体系偏于安全的角度考虑，本设计不再作调整。表8.2.2各柱的弯矩楼层位置内力非地震组合控制内力地震组合控制的内力6A柱M-33.72-55.84-55.84B柱M-31.6667.2167.21D柱M74.6476.7476.745A柱M-27.96-87.70-87.70B柱M42.26123.66123.6673 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算D柱M71.40126.40126.404A柱M-32.17-106.93-106.93B柱M47.87149.13149.13D柱M73.94136.28136.283A柱M-34.76-114.81-114.81B柱M54.37174.91174.91D柱M76.30142.10142.102A柱M-36.92116.48116.48B柱M57.73177.47177.47D柱M80.49139.18139.181A柱M68.41240.52240.52B柱M-80.00-265.06-265.06D柱M105.09-294.61-294.61框架柱的配筋计算，为简化计算这里仅以第一层D柱（受轴力最大）为例，说明计算方法和过程，其他层的梁的配筋计算结果按第一层取。柱的正截面受弯承载力计算根据框架柱在水平荷载作用下和竖向荷载作用下的弯矩图，柱的同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。对称配筋时，可采用界限破坏时的受压承载力=b区分大、小偏心受压，当N>时为小偏心受压，当N<时为大偏心受压。=b=114.34504100.518=1367从柱的内力组合表可见一层D柱的轴力设计值=2008.50>则为小偏心受压，而取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，450mm/30=15mm，取。73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算故取=405mm【混规11.4.13】框架柱、框支柱中全部纵向受力钢筋配筋率不应大于5%。纵向钢筋的间距不宜大于200mm。【混规11.4.12】框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋率不应小于表11.4.12-1规定的数值，同时，每一侧的配筋百分率不应小于0.2。对于三级抗震框架结构三级钢筋柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率不应小于0.75。选配钢筋：采用HRB400级钢筋，,实配筋面积为4068mm²。4068/(450×450)=2.01%<5%,450/4=112.5mm<200mm.满足要求。每侧的配筋为：，每侧配筋率为1017/（450×450）=0.50%>0.2%。注：A轴柱和B轴柱按计算值增大25%，即为405×1.25=607.5<2008.5,故可按照D轴柱配筋。4.2.2斜截面承载力计算==4.270.3A=0.314.3450450=868.7kNN=2008.5kN>0.3A=868.7kN故：N=868.7kN【混规11.4.7】考虑地震组合的矩形截面框架柱和框支柱，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：[b++0.056N]—框架柱、框支柱的计算剪跨比；当小于1.0时，取1.0；当大于3.0时，取3.0；N-考虑地震组合的框架柱、框支柱轴向压力设计值，当N大于0.3A时，取0.3A。73 攀枝花学院毕业设计（论文）4梁计算==-0.26<0故该柱应按构造配置箍筋，采用HPB300级。非加密区配置复合井字箍：故满足要求，可不进行斜截面承载力的计算按构造配箍，根据构造要求，加密区箍筋为：复式井字箍。加密区长度为取截面高度(圆柱直径)、柱净高的1/6和500mm三者的最大值，即为4400/6=733.3，取L=800mm。73 攀枝花学院毕业设计（论文）5基础计算5基础设计5.1基础参数设置计算D轴柱下基础，基础采用钢筋混凝土独立基础，基础底面标高-0.9m。作用在柱底的荷载效应基本组合设计值：、、。材料选用C30混凝土，，HRB400级钢筋，柱子截面尺寸5.1.1地基承载力特征值承载力特征值,查表可知承载力修正系数：。持力层承载力特征值（先不考虑对基础宽度进行修正）：（d按室外地面算起）,基础梁尺寸5.1.2初步选择基底尺寸计算基础和回填土重Gk时用室内外平均埋深：m基础梁自重基础梁上外墙重：[10.31×(3.9-0.4)=36.09kN基础梁上内墙重：[10.10×(5.4-0.6)]=48.48kN传给基础的力：kNkN由D柱内力组合表可得、、故=2008.5+27.74+43.09=2079.33kN=2079.33k/(266-20×1.8)=9.04m2考虑偏心影响增大（一般可根据偏心距的大小增大10%~40%）=(1.1~1.4)×9.04=9.94~12.66m2取l=3.1m，b=3.1m，A=9.61m273 攀枝花学院毕业设计（论文）5基础计算5.1.3验算持力层基底承载力基础和回填土重：。偏心距：。基底最大压力：。满足要求。最后确定该柱基础底面尺寸，长，宽。(同理，A、B柱基础取：长，宽)5.1.4计算基底净反力偏心距：m基础高度（采用阶形基础）：h=0.3×2=0.6m基础边缘处的最大和最小净反力：5.1.5柱边基础截面抗冲切验算、、、初步选择基础高度，从下至上分两个台阶。（有垫层）。，取。。因偏心受压，。冲切力：kN73 攀枝花学院毕业设计（论文）5基础计算抗冲切力：=550.55kN>461.20kN，满足要求。5.1.6变阶处基础截面抗冲切验算、、，有效高度（有垫层）。=1.7+2×0.25=2.2m337.93，满足要求。5.2基础配筋计算柱边柱边净反力：悬背部分净反力平均值：弯矩：变阶处变阶面净反力：悬背部分净反力平均值：73 攀枝花学院毕业设计（论文）5基础计算弯矩：比较和，应该按配筋，实际配筋12@150，。73 攀枝花学院毕业设计（论文）6楼梯设计6楼梯设计采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，板式楼梯由梯段板，平台板和平台梁三部分组成，如下图4.1所示。楼梯踏步尺寸为，楼梯采用C30混凝土，板采用HRB335级钢筋，梯段梁采用C30混凝土，HRB400级钢筋，，6.1梯段板设计6.1.1荷载计算踏步尺寸，斜板的厚度取，取宽板带进行计算。,,则截面的平均高度为：1.恒荷载：8mm厚陶瓷地砖20mm水泥砂浆找平73 攀枝花学院毕业设计（论文）6楼梯设计楼梯斜板踏步自重：板底抹灰栏杆合计：恒载标准值恒载设计值2.活荷载：活载标准值活载标准值合计：6.1.2内力计算斜板内的最大弯矩6.1.3配筋计算板的有效高度选配钢筋，钢筋面积，另外每踏步配一根。6.2平台板设计73 攀枝花学院毕业设计（论文）6楼梯设计平台板为现浇板取1米宽的板带为计算单元，采用C30混凝土，钢筋采用HRB335级钢筋，梯段梁采用，计算跨度，，。6.2.1荷载计算1.恒荷载：8mm厚陶瓷地砖20mm水泥砂浆找平平台板20mm板底抹灰合计：恒载标准值恒载设计值2.活荷载：活载标准值活载设计值合计：6.2.2内力计算平台板按简支板来计算，板内最大弯矩为：6.2.3配筋计算1.计算板底钢筋：板的有效高度73 攀枝花学院毕业设计（论文）6楼梯设计配筋率。所以取2.计算纵跨分布钢筋：（1）不宜小于横跨板底钢筋面积的15%，所以（2）不宜小于该方向截面面积的0.15%，所以取两者较大值，纵跨方向的分布钢筋选配板底钢筋，实配钢筋面积（3）计算各支座的配筋四边都按构造配筋。选配支座钢筋，实配钢筋面积。6.3平台梁设计6.3.1荷载计算平台板传荷载梯段板传荷载合计：6.3.2内力计算1.弯矩计算：2.剪力计算：6.3.3配筋计算采用C30混凝土，钢筋采用HRB400级钢筋，梯段梁采用73 攀枝花学院毕业设计（论文）6楼梯设计，计算跨度，，。1.正截面受弯计算梁的有效高度配筋率。选配钢筋，（2）受压钢筋按最小配筋率计算选配钢筋，2.斜截面受剪计算由于截面满足要求。因为按构造配箍筋选配箍筋，。故须按构造配置箍筋，粱两端加密区布置双肢箍，其他地方布置。73 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计施工组织设计1.1编制总说明1.1.1编制依据现行国家建筑工程施工质量验收规范、施工规范和标准，成都地方标准。类似工程的施工经验。1.1.2编制说明施工组织设计概况：本施工组织设计中积极推广应用新技术、新工艺、新材料、新设备；所采用的施工方法力求先进合理，以保证工程质量和进度要求。在施工过程中，严格按ISO9001标准建立质量管理和质量保证体系，全员参与、严格过程控制，追求完美、增强顾客满意，营造精品、提高综合效益，创建优质工程让业主放心、社会满意。关于质量、工期、安全生产、文明施工、新技术应用：（1）本工程质量管理目标为优良。（2）安全生产管理目标为安全无事故。（3）文明施工目标为市级文明工地。（4）积极推行新技术、新材料、新工艺。（5）服务目标：建用户满意工程。1.1.3安全生产和文明施工规程建筑施工安全检查标准JGJ89-99建筑安装工人安全技术操作规程特种作业人员安全技术考核管理规则GB5306-85塔式起重机安全规程GB5144-94建筑机械使用安全技术规程JGJ33-86施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-88建设工程施工现场管理规定108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.2工程概况本工程为攀枝花市仁和区翔景苑小区住宅楼3号楼项目建设周期为1年1.2.1建筑概况（1）该住宅楼为框架结构，由6层组成，总高度18.6m，建筑面积2550;（2）平面及层高设计：该住宅顶层层高3.0m，其余各层均为3.0m，上人屋面。1.2.2结构概况（1）本工程为框架结构，工程类别为二级。基础采用柱下独立基础。（2）本工程建筑安全等级为二级，建筑物耐火等级为二级，抗震设防烈度为7度，设计使用年限为50年，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅱ类。设计基本地震加速度为0.10g。（3）本工程全部采用C30混凝土（4）墙体采用MU10空心砖砌体，M10水泥沙浆砌筑，墙体砌筑等级B级以上；门窗采用胶合板门铝合金门窗。1.2.3地质地形条件本工程位于攀枝花市内（北纬30401，东经10441），本工程南侧为公路。场地地形平整，规划用地已砌筑好围墙进行封闭，施工用电、水由甲方提供电班水班各处，费用由施工单位自理。运输条件：汽车等大型机械能远至施工现场，场内外道路畅通。材料、预制构件供应能满足施工进度要求，地质、水文、气象资料由建设单位提供。1.2.4主要劳动力安排基础及主体结构阶段配备钢筋工25人，模板工30人，砼工20人，架子工15人；装修阶段配备木工12人，油漆工20人，抹灰工20人，电工10人。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计12月份入场时先进30人作施工准备，结构正式施工时工地保持100人，结构未完又插入装修时，是本工程第一次施工高峰期，现场保持120人。结构封顶后钢筋工、木工、砼工退场，且处秋末冬初，在不安排冬施的条件下，防水工、瓦工亦陆续退场，进入施工低谷。2012年4月15日后，装修全面展开，掀起第二次施工高潮，进场100人以上，大量湿作业完成后，人员渐渐退出，装修进入尾声时现场保留40人。表1.2.4施工主要劳动力计划表工种基础主体装饰钢筋工101210砼工1020测量工322电焊工352续表搭架工1510油漆工220木工1012模板工2030抹灰工20电工310砌筑工51.3施工部署为缩短工期将整个工程划分为工程量大致相等的六个施工段，将主体结构分为柱、梁板、墙三个施工过程，每个施工过程派3个施工专业队伍。组织流水施工。每一层第一个施工段上的柱子浇注完6天后开始该层梁板结构的浇注，每层柱子浇注完4天后开始下一层的柱子浇注，等第四层梁板浇注完后，开始第一层墙的砌筑。1.3.1项目经理部各职能部门职责1、项目经理职责：对工程全面负责，在组织工程的施工中，建立工程项目的质量保证体系，明确质量分工，确保资源充分配置，做好质量审核工作，在施工中认真执行施工组织设计，组织质量检查和评定，制定措施，确保施工过程处于受控状态，工程质量达到合同要求，对工程的质量负全面责任。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计2、项目副经理职责：协助项目经理指挥施工生产，搞好计划调度和质量管理，与技术负责人一起落实施工组织设计中的各项要求，制定具体实施方案，确保工程质量与目标的实现，对工程质量负重要责任。3、技术负责人职责：在项目经理领导下，抓好质量管理的具体工作，实施施工组织设计中制定的各项技术质量措施，实现合同中承诺的工程质量目标，对工程质量负主要责任。负责过程施工的技术交底、质量检查、检验、试验等级评定的组织或具体工作，保证过程施工始终处于受控状态。4、工程部职责：根据工程进度计划合理安排各项工作，组织施工调度，并组织有关人员检查、落实计划完成情况及质量情况。5、技术质量部职责：在技术负责人领导下负责施工过程中的技术和质量管理工作。做好洽商变更的往来和实施，编制施工方案和技术质量措施，把好每个施工环节中的施工技术质量关，提出各种施工合理化建议，负责各种材料进场的资质审查和质量验收，组织新材料，新工艺，新技术的推广和实施。6、经营预算部职责：负责施工的材料计划，工程预、决算及劳务队结算工作，检查合同履行情况，并作好记录。7、监控管理部职责：负责文明安全施工，安全保卫及管理人员后勤保障工作，负责进场施工人员的安全教育及成品保护工作。8、物资设备部职责：负责施工所需物资的采购、验收、搬运、贮存、防护和发放，并按程序进行标识或记录，以便追溯，对采购及进场材料的和设备的数量、质量、价格负责。9、办公室：根据工程总进度、总计划，编制年、月、周的生产计划及主要材料进场计划，并及时统计、整理各项指标完成情况。1.3.2质量体系建立IS09002质量保证体系，对各分部分项工程实行目标管理，做到组织落实，建立岗位责任制，以保证实现总的质量目标。1.3.3质量目标严格按照IS09002质量管理模式组织施工，成立过硬的项目经理部，全面履行施工合同及对甲方的承诺，保证工程质量达“我市优良”，结构争创“我市优质结构”。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.3.4工期目标本工程于2013年3月1日正式开工，计划2013年11月22日竣工，计划工期262天。我们需要周密安排月计划和周计划，与甲方和监理密切配合，才能在保证质量的前提下实现这个较定额工期有所提前的竣工目标。1.3.5主要工期控制开工奠基定于2013年3月1日。基础护坡桩、降水、土方控制在2013年3月30日。主体结构工程控制在2013年8月2日完成。装修工程控制在2013年11月14日前完成。1.3.6单位工程施工组织编制依据（1）本工程的招标文件和发包人与承包人之间签定的工程施工合同条件；（2）地质勘察报告；（3）遵照中华人民共和国建设部颁发的现行工程施工验收规范和工程质量评定标准及操作规程；（4）四川省人民政府有关建设工程管理，环境保护等地方性法律法规；（5）我国现行的施工质量验收规范、强制性标准和施工操作技术规程；（6）有关安全生产、文明施工的有关规定；（7）本公司有关质量保证及质量管理程序的有关文件；（8）地基与基础工程施工及验收规范GBJ202－83；（9）混凝土结构工程施工及验收规范GB50204－92；（10）建筑安装工程质量检验评定统一标准GBJ300－304；（11）《施工组织设计管理办法》及《专业施工组织设计编制方法》；1.3.7本工程的特点作业面大、工程量大，装修较复杂，采用平行流水立体交叉作业，按“先基础，后地上、先结构，后装修、先土建，后设备”和装修施工“先外檐，后内檐”以及“外装修由上向下，内装修由下而上，收尾由上向下”的原则。上道工序的完成要108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计为下道工序创造施工条件，下道工序的施工要能够保证上道工序的完整不受损坏，减少不必的返工浪费，确保工程质量。1.4施工方案1.4.1组织准备为确保各项管理目标的实现本公司根据工程特点，精选施工经验丰富、责任心强的优秀管理人员和操作工人组成项目经理部。施工项目经理部组织管理机构图见“施工部署”。1.4.2技术准备（1）组织有关人员熟悉图纸，进行设计交底和施工组织设计会审、讨论，对工程复杂结构、关键工序、特殊过程编写施工方案、作业指导书，做好充分的技术准备。了解施工现场地上和地下现状，提出处理方案。（2）根据本工程的特点,确定特殊过程和关键工序,编制作业指导书,制定实施方案。（3）编好预算及主要材料进场计划、劳动力计划、施工机械进场计划等。（4）技术管理人员的配备（技术负责人、施工员、质检员、材料员、安全员、资料员等）必须按有关规定，持证上岗。（5）根据规划及测绘部门提供的红线及水准点，建立轴线控制网和水准点控制网。1.4.3物资准备1.组织机械、周转材料进场。2.落实材料供应、构配件的外加工，以及各协作单位的考察、选定。1.4.4现场准备1场地为创优质工程和文明标准化工地，采取硬化地坪施工。现场沿建筑物四周修建临时道路，临时道路和临时堆场均采用200mm厚道渣或碎砖三合土压实、150mm厚C20砼面层。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计2临时设施现场场地较为宽裕，施工现场作业区和生活区分开布置。现场搭设1层轻钢结构活动房，设值班室、监理单位、施工单位办公室、活动室，小件仓库、厕所等设施。生活区设职工宿舍、食堂、浴室、厕所等设施。3现场给排水施工现场排水在场地内沿道路两侧挖排水坑，废水统一流至沉淀池，经沉淀池澄清后排入城市排水管网内。4施工现场临时用水计算（1）施工用水量：q1=k1ΣQ1N1K2/(8×3600)式中：K1-未预计的施工用水系数，取1.15；K2-用水不均衡系数，取1.5；Q1-以砼浇筑8小时（主体施工时，施工用水量最大，每8小时按240m3考虑）和三个瓦工班8小时内的砌筑量（150m3）计；N1-每m3砼养护耗水量计200L/m3，每m3砌砖耗水量取200L/m3,则：q1=1.15(240×200+150×200)×1.5/(8×3600)=4.67(L/S)（2）生活用水的现场高峰期608人计算，每人每天用水20L，则q2=608×20/（8×3600）=0.40(L/S)（3）现场用水总量q1+q2=5.07L/S（4）施工、生活用水供水管径的计算D=√4Q/（π×V×1000）=√4×5.07/（3.14×1.5×1000）=0.045（m）故本工程总进水管选用D=50mm的供水管能满足现场施工、生活用水的需要。消防用水，由城市消防专用管道接出,按规定管径不小于100mm。5临时用电设计(1)施工用电按建设单位提供的电源，按动力、照明等需要分支架设。a.由建设单位变配电房接至施工用配电房。b.整个现场分四路走向布置线路，采用三相五线制两级漏电保护。(2)临时施工用电计算根据机械设备使用计划，统计施工高峰期部分机械设备同时使用时的总功率。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计电动机总功率：ΣP1=268.5KW电焊机总功率：ΣP2=464.5KVA根据工程实际情况，室内照明用电约12KW,室外照明约为20KW。总用电量为P计=1.1（K1ΣＰc+K2∑Pb+K3∑Pa)式中K1-全部施工用电设备同时使用系数（30台以上时）取0.6。式中P计为计量用电量1．1为用电不均匀系数∑Pa为室内照明∑Pb为室外照明ΣPc-全部施工用电设备定额用量之和P计=1.1×(0.6×730+0.8×12+1.0×20)=514KW现场总用电量高峰期为514KW。1.4.5现场平面布置1总体布局（1）上水布置：将业主提供的给水管沿道路四周环道布置,支管采用ф40mm镀锌水管,水管埋入地下20cm,遇大门时,水管落低由排水沟侧面走,在水管上四角布置四个阀门作为今后修理水管之用,且在建筑物四周布置四只消防用水龙头。（2）下水布置：沿施工道路边设置排水沟，排水沟截面尺寸为30cm×30cm，用红砖砌成、砂浆粉面，且每隔30m左右设一个沉淀池，沉淀池尺寸为80×80×80cm，排水沟有3‰的坡度，排水沟上设置水泥盖板，排水口通向市政排水窨井。（3）用电布置：由业主提供的变电间接出铜芯240mm2电缆线，再由配电箱接出。2基础施工阶段临时设施布置（1）施工临时用电a.现场配备25个铁制标准施工电箱，其中16个作为生产用，9个作为生活及生产照明用。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计b.沿基坑四周每30m搭设一灯塔，保证基坑照明，并配备足够的太阳灯，帮助局部照明。（2）临时供水现场四周设置7只双嘴水龙头作生产用水。（3）施工临时排水基础施工中，水集中排入总体布局中的下水网络。现场排水流入路面所设置的排水沟。现场设沉淀池两座，废水先抽入沉淀池，经沉淀后，排入城市下水管网。3主体结构施工阶段（1）施工机械布置a.塔吊：主体垂直运输采用2台QTZ－40固定式塔吊。b.在各施工段均搭设上料平台，便于钢管、模板等材料垂直运输。（2）各层楼面电箱布置根据需要，每层均安装一定数量的配电箱，电箱电缆线从结构预留洞随着进度向上升，每层用电通过电箱拉接各流动小电箱进行施工。电缆通过洞口时，用抱箍及膨胀螺丝把电缆固定在混凝土结构上。（3）各层楼面水管布置为满足各层消防及施工用水，在施工层内设置消防和施工用水龙头。（4）临时设施布置生活区与生产作业区分开布置。在现场西侧为生活区，作食堂、职工临时住宿等用。办公区设在工程北侧。现场为生产作业区，作钢筋制作、木制品加工、临时仓库、工具间及试块标养室等。设厕所2座，包括化粪池，定期请环保抽粪。（5）堆场布置：现场材料堆放场地安排在作业区相应位置。1.5主要分部分项工程施工方法1.5.1轴线测量根据规划标定坐标红线桩，计算出建筑物的轴线控制线，并在现场设立井字轴线控制网，使用T2型经纬仪引测出各轴线控制桩，±0.00以上在建筑物内采用四角留孔法向上投测轴线，并在相邻永久性建筑物上面建立轴线控制点，轴线实行双控制。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.5.2水准测量根据规划标定的水准点，使用S3自动安平或精密水准仪，采用往返复测法，把水准点引至施工现场并在施工现场建立水准标高控制网，计算出建筑物＋50CM线，并引测到室内墙体上面，从首层用钢尺向上传递标高，确保每层标高准确，严格控制建筑物的总标高。1.5.3沉降观测（1）水准点的布置与埋设:在建筑物四周受建筑物影响的地方分别布置BM1、BM2、BM3、BM4四个水准点，组成水准网。（2）观测点的布置与埋设:沉降观测点由设计院指定埋设，利用Φ16钢筋埋入柱内。（3）观测次数与时间:沉降观测点埋设稳定后，即进行第一次观测，以后主体阶段每施工一层测一次，砌体每施工三层测一次，装修阶段每个月测一次。1.5.4土方工程施工（一）、施工准备机具准备：挖土机、翻车机、机械维修车、钎探修车、钎探工具；技术资料：图纸、勘探报告、地下管道分布等资料；地上、地下障碍处理；降低地下水位；编制施工方案、绘制钎探平面图；测量放线引入水准点；准备卸土场地，做好三通一平。（二）、操作工艺1.正铲挖土机（1）正铲挖土机一般采用正向挖土，侧向装车，回转角度在90度之内。在同一半径内开挖时，先挖上层土，后挖下层土，把同半径内的土装运完后再移位；（2）一次开挖高度：一般不超过挖土机最大挖掘高度1.0~2m，且不宜小于1.5m；边坡坡度要求不宜大于0.5；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计（3）分层开挖时的边坡质量由一层开始就必须达到质量标准；在开挖成品层时，必须严格控制挖土标高，一般每10m左右测设一个白灰点，标高误差不大于20mm；（4）运土汽车停放位置,应在挖土机的最大、最小卸土半径之间。2.反铲挖土机一般情况下，挖土机开行中心对准于基槽下口线，但应根据土质情况和操作形式适当偏离；（2）起始开挖地点是在考虑了收尾地点后确定的。开挖时应先边后内，先远后近，上口白灰线挖留各半。先挖上层，后挖下层，铲铲相连，逐层加深，每层保持一个扇形工作面，直到设计标高；（3）边坡要一次挖成；（4）侧面挖土时，挖土机开行路线平行于沟侧，且距沟边应有一定的安全距离；（5）挖土机的一次位移距离等于最大切挖半径减去最小半径，再减去适当的距离，挖深越大调整距离也应大些；（6）挖至快到标高时，测工应立即将标高移入槽底，撒上白灰点，有了安全距离后，将建筑物控制轴线移到槽底。白灰点要跟上挖土进度，在扇形工作面上应3~5m测设一点；（7）每台挖土机在成品层施工时，可配清槽工5~6人，根据白灰点标高清槽，把余土抛在挖土机工作半径之内，随挖土机的进度一次清至标高，减少清槽用工。（三）、质量标准标高：+0，-5mm；长宽尺寸：-0；边坡：不允许偏陡；钎探：无漏钎，每钎步数不少，记录准确。（四）、保护成品地面做好排水沟；冬施保温及时，得力；禁止机械入槽或人工扰动地基；降水设备保证正常运转；边坡加固措施有效；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计钎探验收后用中砂灌满钎孔。（五）、应注意的质量问题（1）清槽工不能要求机械挖到标高点；（2）遇土质变化时，及时采取加固边坡措施；（3）发生超挖时，不能随意填平，应报技术部门处理。（六）、安全、技术、节约措施司机操作应确认周围无人时，才能进行。吃土不要太深，提斗不应过猛，装土时禁止铲斗由汽车驾驶室上越过；机械在槽边工作时，应据土质情况保持安全距离；清槽工人应在挖土机工作半径之外，司机落铲时要特别小心。1.5.5基础工程施工（一）、施工准备：1．业条件：土方开挖前，将施工范围内的地下、地上障碍物清除和处理完毕；　　2．地表面要清理平整，做好排水坡向，在施工区域内要挖临时排水沟；　　3．要根据设计图纸与地质部门提供的地质资料及所选择的持力层、设置深度来确定开挖方式；　　4．土方开挖在夜间施工时，应合理安排工序，防止错挖或起挖，施工场地应根据需要设照明设施，在危险地段应设置标志；　　5．本次采用片挖，二台PC-250型反铲挖掘机挖掘到设计基底30cm后，人工修整基底。（二）、操作工艺　　根据设计图纸与地质部门提供的地质资料及所选择的持力层、设置深度本工程采用按1：1放坡系数的大面积开挖　　1．基坑开挖程序：测量放线→切线分层开挖→排降水→修坡→整平→留足预留土层等。相邻基坑开挖时，遵循先深后浅或同时进行的施工程序。挖土自上而下水平分段分层进行，每层0.3m左右，边挖边检查坑底宽度及坡度，不够时及时修整，每3m左右修一次坡，至设计标高，再统一进行一次外修坡清底，检查坑底宽和标高，坑底凹凸不超过1.5cm。　　2.108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计基坑开挖应尽量防止对地基土的扰动。采用机械开挖基坑时，为避免破坏基底土，应在基底标高以上预留一层人工清理。使用铲运机、推土机或多斗挖土机时，保留土层厚度为20cm；使用正铲、反铲或拉铲挖土时为30cm。　　3.在地下水位以下挖土，应在基坑（槽）四侧或两侧挖好临时排水沟和集水井，将水位降低至坑、槽底以下500mm，以利挖方进行。降水工作应持续到基础（包括地下水位下回填土）施工完成。　　4.雨季施工时，基坑槽应分段开挖，挖好一段浇筑一段垫层，并在基槽两侧围以土堤或挖排水沟，以防地面雨水流入基坑槽，同时应经常检查。（三）、砼浇筑应注意的问题:1.混凝土应分层连续进行浇筑，间歇时间不超过混凝土初凝时间，一般不超过2小时。为保证钢筋的位置正确，先浇一层5～10cm厚的混凝土固定钢筋。2.台阶型基础每一台阶高度整体浇捣，每浇完一台阶停顿0.5小时，待其下沉，再浇上一层。3.地脚螺栓一般利用木横梁固定在模板上口，浇筑时要注意控制混凝土的上升速度，使两边均匀上升，不使模板上口位移，以免造成螺栓位置偏移。地脚螺栓的丝扣部分应预先涂好黄油，用塑料布包好，防止在浇筑过程中粘上水泥浆或碰坏。4.预留螺栓孔，一般采用楔形木塞留孔，由于一端固定，一端悬空，在浇筑时应注意保证其位置垂直正确，木塞宜涂以油脂，易于脱模。浇筑后应在混凝土初凝前及时将木塞取出，否则将会造成难拨，并可能损坏预留孔附近的混凝土。5.砼浇筑时要保证钢筋和垫块的位置正确，预埋孔洞、预埋件、杯口芯等的安装位置及标高要正确。6.不得用重物冲击模板，不应直接在模板上或支撑上操作。（四）、砼养护及成品保护1.砼养护按“砼养护施工操作工艺的要求进行施工。2.砼浇筑后12小时以内对混凝土加以草袋覆盖，并浇水使砼表面始终保持湿润；炎夏时可缩短至2～3小时后便开始浇水养护；养护时间一般不少于7天。3.基础模板拆模后，露出地面的基础边角应采取边角保护措施，以免碰撞引起边角破损，待电气安装基本完工后再拆除保护设施。1.5.6模板工程施工（一）、施工准备108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计水泥：以早强、高标号水泥为宜；碎石：最大粒径不得大于构件截面的1/8；磨细粉煤灰：可节约水泥，增加和易性；4.模板：安装牢固，垂直，拼缝严密、表面平整，检查合格。（二）、操作工艺(1)基层处理：清理现场，处理基层混凝土表面，放结构平面线；(2)检验模板的垂直度；(3)滑升模板；a.初滑：分两次浇灌相当于模板高度2/3的混凝土。中间间隔半小时，滑动2~3个冲程（约6.5~10cm）；b.正常滑升：保持均衡节奏，使各工种穿插进行；c.末滑：先对模板抄平找正，将余下混凝土一次浇完，在一定时间内将模板脱空1/2。(三)、应注意的质量问题1.混凝土表面无坍落拉裂，注意混凝土的和易性及坍落度；2.易出现垂直偏差，随时观测垂直偏差并随时调整；3.门窗口固定不牢固；4.应注意标高准确，控制空滑高度。5.材料质量须符合设计要求，水泥须复检；6.表面平整符合规范要求；7.垂直偏差符合施工规范要求；8.混凝土不坍落，不拉裂；9.门窗口成型，保证门窗口尺寸准确。不移位，不变形。（四）、安全、技术、节约等项措施工作前检查脚手架，确认牢固后方能进行工作；模板间要用卡件及时扣紧，以防坠落伤人；安装后不可手扶钢筋在模板上口走动，操作时要站在脚手架上；拆除高处模板时应支搭脚手架，拆模时要上下呼应，以防砸人；有时回收扣件，模板拆除时应轻拆轻放，认真码放。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.5.7钢筋工程施工施工（一）、施工准备钢筋：一般采用普通碳素钢或冷轧钢筋，I级采用HPB300钢，Ⅱ级采用HRB400钢，并有出厂证明和复试报告；铅丝：采用20~22号铅丝；垫块：用水泥砂浆做成50mm见方，厚度等于保护层，用于板墙和柱的垫块，应预埋铅丝；（二）、操作工艺基层处理：剔除、调直和清扫；抄平、放线；板和墙钢筋先绑扎定位钢筋，在上面画线分档后逐个绑扎，梁柱钢筋应首先放主受力筋，放次受力筋和架立筋，在上面画线分档，再放箍筋绑扎；钢筋的接头和锚固长度应符合设计和规范要求，接头位置应按规范要求相互错开，并在受力最小处，接头中心和两端至少绑3个扣。绑完后垫好垫块以保证保护层厚度，各节点的抗震钢筋和锚固长度应符合设计和规范要求；圈梁和构造柱相交处，圈梁钢筋要放在构造柱钢筋内侧，锚固柱内长度要符合设计要求；圈梁钢筋搭接长度：I级钢筋不小于30d，Ⅱ级钢筋不小于35d，搭接位置应相互错开，同一截面面积，受拉区不大于25%，受压区不大于50%；梁的钢筋等于或大于25mm时，应采用焊接接头，小于25mm时采用绑扎接头，搭接长度应符合施工规范要求，接头位置与弯曲处的距离不小于10d，且不宜设在最大弯矩处，并相互错开45d，但不小于500mm；雨篷、雨罩等悬挑结构应首先绑扎构造钢筋，再绑扎受力钢筋，并保证受拉钢筋的位置，悬挑结构上部受拉钢筋不允许采用绑扎接头，锚固长度应大于或等于45d。（三）、应注意的质量问题原材料表面锈蚀、曲折、冷弯性能不良；剪断和成形尺寸不准，箍筋不方；保护层不准、接头位置集中、松扣、绑扎接头松扣；搭接和锚固长度不够；箍筋间距不准，开口方向集中，钢筋遗漏和错位，弯起钢筋方向错误；钢筋弯钩方向错误，主、负筋位置放反；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计箍筋弯钩角度和平直长度不够；绑扎接头位置和焊接接头位置集中；钢筋代换后截面不足，根数不能均分；混凝土浇完后露筋；钢筋位移；135度弯钩一顺边；上盖铁后被踩，留下隐患；主次梁交接处超尺寸；抗震设防钢筋加密区漏绑或少绑。筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准；冷拉冷拔钢筋的机械性能必须符合设计要求和施工规范规定；钢筋的表面必须清洁，带有颗粒状或片状老锈，经除锈后仍留有麻点的钢筋严禁按原规格使用；钢筋的间距、锚固长度、接头位置必须符合设计要求和施工规范的规定；缺扣、松扣的数量不超过应绑扣数的20%，且不应集中；搭接长度均不小于规定值的95%；箍筋数量符合设计要求，弯钩角度和平直长度符合施工规范规定；保护层的厚度必须符合设计要求和施工规范规定。(四)、钢筋电渣压力焊施工方法一、施工准备操作前检查材料设备、机具、指示仪表是否合格，正常运转；焊药经烤箱250度恒温烘烤2h；二、操作工艺检查钢筋接头质量，对不符合要求者应进行处理；预先调试好控制箱的电流电压、时间信号，并事先试焊，试验合格后再大面积施工；固定焊接夹具及药盒；接通电源，引弧，稳弧达到规定时间后加压顶锻，动作要迅速，压力适中；冬季保温时间需5min；收集剩余焊药，拆除卡具；待焊头冷却后敲掉熔渣；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计三、质量技术标准焊接后对焊头应全部作外观检查，焊包四周铁浆应饱满均匀，无裂纹、气孔、夹渣及明显咬肉等缺陷；上下钢筋轴线偏移不得超过0.1d，同时不得大于2mm；接头处钢筋轴线倾斜不大于4度，不合格者应割掉重焊；机械性能试验以300头为一批，不足300头以每单位施工段为一批；取3个作拉力试验，焊头的极限强度需满足国家规范及设计要求，并不得断在焊口上；其中有1根不合格者，需再取6根试验，其中再有1根不合格，即判定本批焊接质量不合格，必须等待处理；四、成品保护措施不得过早拆卸卡具，以免接头弯曲变形；焊后不准砸钢筋接头，不准往刚焊完的接头上浇水；焊接时搭好架子，不准踩踏其他已绑好的钢筋；五、应注意的质量问题接头偏心和倾斜；咬边；未熔合；焊包不均；气孔夹渣；钢筋表面烧伤；成形不良；六、安全、技术、节约等项措施上班前应检查脚手架是否安全可靠，设备、仪表是否正常，在焊接地点5M距离内不得有易燃物；设专人看火，长备有消防器具；操作人员必须穿戴绝缘鞋、绝缘手套、安全帽及防护眼镜，随时检查电线是否破损。（五）、钢筋挤压连接工程施工方法一、施工准备准备钢套筒，并检验其规格型号；准备压接机、超高压油泵、平衡器；组装压接机、超高压油泵，挂平衡器；接通电源，检查电源保护装置；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计将电源与机械设备接通并进行空载运转，检查油路及设备是否正常；二、操作工艺钢筋端头处理，清除油污、灰渣，切除弯曲部分，用手砂轮打磨平面；在钢筋上划定位线和检查线，在地面上预先压接一半：钢筋伸入套筒内到钢筋定位线处；压模对正钢套筒压接标记；启动压接机到规定荷载值；检查压痕深度；在施工作业面上另一根钢筋压接：挂压模平衡器；支搭操作架子；钢筋伸入套筒内到钢筋定位线；压模对正钢套筒压接标记；钢筋扶正找直，保持同心度；启动压接机到规定荷载值；检查压痕深度；随机制作试件三、质量技术标准钢套筒材质、规格必须合格并有压接标记；压接同心度偏差不得大于4度；压痕深度符合部颁标准；压痕与压痕标记偏差不得大于2mm；压接试件的屈服强度与抗拉强度必须符合质量标准；四、成品保护措施钢筋压接标记应注意保护，插入套筒时要确保接头长度。五、应注意的质量问题被压接的两根钢筋的同心度偏差过大；压痕过深或过浅；压痕位置超出压痕标记；压接试件强度不符合质量标准；六、安全、技术、节约等项措施108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计认真按施工工艺标准进行操作，凭证上岗；操作平台架搭设牢固，并有护身栏；电气设备应有安全装置；恶劣天气停止作业；夜间施工要有充足照明；压接时精神集中，不得打闹；发现设备异常时停止压接并及时检修，不得带病工作。（六）、锥螺纹接头施工方法一、施工准备检定合格的套丝机；检定合格的力矩扳手；合格的锥螺纹套筒；合格的钢筋原材；培训取证的操作人员；二、操作工艺钢筋下料；钢筋套丝；用牙形规、卡规检查丝头质量；做接头试件做静力试验；套好的丝扣用塑料套保护；钢筋就位，用手拧紧；用力矩扳手拧紧；紧完后用油漆在接头上做标记；质量员用力矩扳手检查；做接头的抽检记录。三、质量技术标准切口端面垂直于钢筋轴心，无挠曲和马蹄形；锥螺纹丝头牙形饱满，无断牙无秃牙缺陷，且与牙形规的牙形吻合，牙齿表面光洁为合格品；锥螺纹丝头锥度与卡规或环规吻合，小端直径在卡规或环规的允许误差之内为合格；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计接头用力拧紧，以扳手发出“咔嗒”声为准；接头屈服强度实测值不小于钢筋的屈服强度标准值，同时接头抗拉强度实测值不应小于钢筋屈服强度标准值的1.35倍或不小于钢筋抗拉强度的标准值。四、成品保护措施丝扣套好之后，必须用塑料套保护好加工好的钢筋在运输过程中不得碰撞，避免丝扣损伤五、应注意的质量问题丝扣连接出现不合格，应检查套丝机；力矩扳手虽然发出响声，但上部外露丝扣仍大于一个完整丝扣，应检查套筒与钢筋是否匹配。六、安全、技术节约等项措施切削液必须用水质液体；操作人员必须持证上岗；严格按操作规定工艺进行套丝，防止刀具磨损太快。1.5.8混凝土工程施工（一）、施工准备水泥：325号以上矿渣硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥，进场时必须有质量证明书；砂：粗砂或中砂，混凝土低于C30时含泥量不大于5%，高于C30时含泥量不大于3%；石子：粒径0.5~3.2mm，混凝土低于C30时含泥量不大于2%，高于C30时不大于1%；掺合料：粉煤灰，其掺量应通过试验确定，并应符合有关标准；外加剂：应符合有关标准的规定，其掺量经试验符合要求后方可使用。（二）、作业条件完成钢筋隐检工作，完成模板预检工作；浇筑混凝土用架子及走道已支搭完毕并经检查合格；水泥、砂、石及外加剂等经检查符合有关标准要求，试验室已下达混凝土配合比通知单；磅秤经检查称量准确灵活，振捣器经检验试运转合格108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计（三）、操作工艺清理：浇筑前应将模板内的杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块是否垫好，柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭；混凝土搅拌：根据配合比确定每盘各种材料用量及车辆重量，分别固定好水泥、砂、石各个磅秤标量；为使混凝土搅拌均匀，自全部拌合料装入搅拌筒中起到开始卸料为止，混凝土搅拌的最短时间要按规范规定；混凝土运输：混凝土自搅拌机中卸出后，应及时运送到浇筑地点，如混凝土运到浇灌地点有离析现象，须在浇灌前进行二次拌合，泵送混凝土时必须保证混凝土泵连续工作；混凝土浇筑与振捣：混凝土的自由倾落高度不得超过2m，浇筑混凝土时应分段分层连续进行，分层浇筑高度为振捣器作用部分长度的1.25倍；使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，做到均匀振实；移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝；表面振动器的移动间距应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘，浇筑混凝土应连续进行；柱的混凝土浇筑：柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时应留在主梁下面：在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇1~1.5h，使其获得初步沉实，再继续浇筑；梁、板混凝土浇筑：肋形楼板的梁板应同时浇筑；和板连成整体的大断面允许将梁单独浇筑，其施工缝应留在板底下2~3cm处；梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用同强度等级的细石混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣；宜沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间三分之一范围内：施工缝的表面与梁轴线或板现垂直，不得留斜槎；施工缝宜用木板或钢丝网挡牢；楼梯混凝土浇筑：楼梯段混凝土自下而上浇筑，先捣实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平；宜连续浇筑；养护：混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的湿润状态，养护期一般不少于7昼夜；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计冬期施工：冬期施工前应制定冬施工方案，对原材料的加热、搅拌、运输、浇筑和养护等进行热工计算，并应据此施工；在混凝土冷却到5度后方可拆除模板及保温层，混凝土试块除按正常规定组数制作外，还应增设二组与结构同条件养护。（四）、应注意的质量问题混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范及有关规定，检查出厂合格证或试验报告是否符合质量要求；混凝土的配合比、原材料计量、搅拌、养护和施工缝处理必须符合施工规范规定；混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107—87）的规定；设计不允许裂缝的结构，严禁出现裂缝；设计允许裂缝的结构，其裂缝宽度必须符合设计要求；混凝土应振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷；轴线位移、标高、截面尺寸、垂直度、平整度、预留洞中心线位置偏移、预埋件中心线位置偏移均不得超过允许偏差。振捣不当脱模过早等原因造成的蜂窝、麻面等；漏振等原因造成的孔洞；因管道密集、预埋件和钢筋稠密处浇灌混凝土有困难，应采用相同抗渗等级的细石混凝土，大管以下部位可经套管浇灌，面积大的预埋钢板下应另开浇灌孔解决；由于施工缝接槎未处理好而造成的渗水、漏水等；梁、柱结点处断面尺寸偏差过大；现浇楼板和楼梯上表面平整度偏差过大。1.5.9砌体工程施工（一）、施工准备A．技术准备：技术人员熟悉图纸，编写施工技术交底，制定质量保证措施；向操作人员交底；材料准备：水泥：采用变通硅酸盐水泥或矿渣水泥；砂：中砂，含泥不得超过5%；空心砌块，应符合设计要求，有产品合格证；（二）、操作工艺108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计基层清理：将砌筑空心砌块部位的楼（地）面，剔除撂底面的残余灰浆，清扫干净，洒水湿润；排砖撂底：砌筑前必须根据砌块尺寸，灰缝厚度，计算皮数，排数，合理组砌。保证上下皮砌块对孔错缝，且有〉90mm搭接长度，第一皮砌块，开口向下，以便坐浆找平；铺底灰：砌筑前先铺砂浆，水平缝厚度和竖直缝宽度均控制在8~12mm；挂线砌筑：砌筑时要单面挂线（或外手挂线），砌筑时保证“上跟线，下跟棱，左右要看平”每层都要穿线看平；内隔墙用1号块斜砌或横砌封顶，内墙长〉4m，应另采取措施加强墙体与框架梁板底面的稳定连续；墙体拉结：填充墙窗口上下门洞顶，均设置混凝土配筋带，墙柱交接处每0。6m间距设2ø6配筋进行拉结；窗洞口两侧砌块，面向洞口一侧应是无槽一端，洞口两侧应作铁件预埋，窗旁若有组合墙体的空气夹层，应随砌随用砂浆堵严抹平；（三）、应注意的质量问题砌块需横平竖直，灰浆饱满，水平缝宽10~12mm，垂直缝〈15mm；上下层砌块，不应有通缝；墙面垂直度偏差用2m靠尺检查，误差〈5mm；墙面平整度用2m靠尺检查，偏差不大于8mm；水平缝平直，在10m内偏差〈10mm；洞口位移在+5mm以内。1.5.10屋面防水工程施工（一）、施工准备材料进场抽样检验；屋面找平层按设计要求找好坡度；找平层表面必须清洁，平整，坚实，干燥，并不得有空鼓，起砂凹坑，开裂，脱皮等缺陷；找平层要充分干燥，含水率小于9%；女儿墙，变形缝等立墙转角处应抹成圆角，设备预埋件安装好；各种工具配备齐全。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计（二）、操作工艺基层要求：基层应清扫干净，剔除、修补平整；涂刷基层处理剂：材料稀释均匀，涂刷厚薄均匀一致不漏涂，常温下干燥4h以上，手感不粘为准；复杂部位增强处理：对突出屋面的管根，地漏、阴角根部根据形状裁好卷材进行粘贴，做为附加层；涂粘结剂：涂刷时用力适当，均匀一致，卷材接头部位空出10cm不刷胶，干燥约10—20min后手感不粘时铺贴卷材；粘贴卷材：顺序先远后近将一端固定向另一端铺贴，不得拉伸，防止皱折；滚压：用橡皮铁滚从一端开始滚压，将空气彻底排出；边缘密封：卷材搭接和收头部位，用粘结剂密封严实；保护层施工：根据设计要求做各种保护层。（三）、应注意的质量问题空鼓：防水层空鼓，发生在找平层与卷材之间，其原因是找平层含水率过大空气排除不彻底，卷材没有粘贴牢固，应控制基层含水率，把住各道工序的操作关；渗漏：多发生在穿过屋面管根，出水口，伸缩缝和卷材搭接处等部位，如伸缩缝处卷材拉开，其它部位粘结不牢，接缝处损伤，搭接长度不够等均造成渗漏，应加强检查，严格执行工艺规程，认真操作。所用的卷材和胶粘材料品种，牌号及配合比必须符合设计，规范规定；变形缝，檐口，泛水，水落口，预埋件等细部作法必须符合设计和规范规定；卷材之间，卷材与基层之间须粘结牢固，不应有空鼓损伤，滑移，翘边起泡，皱折等缺陷；底胶涂刷要均匀，不得有漏刷和麻点缺陷；保护层涂料应附着牢固，覆盖均匀严密，颜色一致，不得有漏底和脱皮现象；所用的卷材和胶粘材料品种，牌号及配合比必须符合设计，规范规定；变形缝，檐口，泛水，水落口，预埋件等细部作法必须符合设计和规范规定；卷材之间，卷材与基层之间须粘结牢固，不应有空鼓损伤，滑移，翘边起泡，皱折等缺陷；底胶涂刷要均匀，不得有漏刷和麻点缺陷；保护层涂料应附着牢固，覆盖均匀严密，颜色一致，不得有漏底和脱皮现象；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计防水层上做试水检验，不得有积水和渗水现象。1.5.11装饰程施工（一）、施工准备水泥：325号以上矿渣水泥或普通水泥，颜色一致，宜用同一批号；砂：中砂，平均粒径0.35~0.5mm，砂的颗粒要求坚硬洁净；石灰膏：淋制时必须用孔径不大于3mm×3mm的筛过滤，石灰膏内不得含有未熟化的颗粒和其它杂质，熟化时间：常温下一般不少于15D，用于罩面时，不应少于30D磨细生石灰粉：其细度应通过4900孔/cm筛，使用前用水浸泡使其充分熟化，熟化时间不少于7D；磨细粉煤灰：粉煤灰取代水泥，其最多渗量不大于25%，若取代白灰膏，其最大掺量不大于50%；检查和准备机具。（二）、操作工艺基层处理：剔凿、修补、清扫；吊垂直，套方，找规矩：以墙面冲筋来控制墙面的平整；抹底层砂浆：刷掺占水重10%的107胶水泥浆一道，随即抹1：3水泥砂浆，并用大杠刮平找直，木抹子搓毛（控制厚度）；抹面层砂浆：面层砂浆应采用1：2.5水泥砂浆或1：0.5：3.5水泥混合砂浆，抹时先薄薄地刮一层灰，使其与底层灰抓牢，紧跟着抹第二道，要横竖刮平，用木抹子搓平，铁抹子溜光压实；滴水线：流水波度及滴水线（槽）距外表面不小于40mm，应保证其坡向正确；养护：水泥砂浆抹灰层应在湿润条件下养护。（三）、应注意的质量问题空鼓、开裂、烂根；滴水槽不符合要求；分格条、滴水槽起条后不规整美观；面层接槎不平，颜色不一致；108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计砂浆抹灰层硬化初期不得受冻。气温低于5度时，所用的砂浆可掺入混凝土防冻剂，其掺量应由试验确定。材料质量必须符合设计要求，无脱层及空鼓面，无爆灰和裂缝等缺陷；表面光滑洁净，接槎平整，线角顺直清晰；护角符合施工规范；空洞、槽盒尺寸正确、方正、整齐、光滑，管道后面抹灰平整；分格条缝宽度、深度均匀一致，条缝平整光滑，棱角整齐通顺；滴水线（槽）流水坡向正确，滴水线顺直，滴水线深度、宽度不小于10mm并整齐一致。1.5.12抹灰工程施工方法一般规定经过淋制熟化成膏状的石灰膏，一般熟化时间应不少于15d；用于罩面时，应不少于30d。不得含有未熟化颗粒，已硬化或冻结的石灰膏不得使用。抹灰用砂，宜用中砂或中粗砂，其含泥量不得超过3%，使用前需过筛。抹灰工程应分层操作，即分为底层、中层和面层。抹灰前应对结构工程以及其他配合工种的工作进行检查，并符合要求，无遗漏现象。抹灰基层表面的浮灰、有害杂质应清除干净，并洒水润湿。光滑的混凝土基层面应凿毛处理或刷界面剂或甩浆法处理，以增加其粘结力，防止空鼓。墙面底层、中层抹灰前，应用抹灰层相同砂浆设置平整标志或标筋。顶棚抹灰前，应在四周墙上弹出水平线，并以此为依据先抹顶棚四周圈边找平。抹灰的工艺流程一般按照“先室外后室内”、先上面后下面“的原则进行。同一层室内应先做平顶、墙面，后做地面，如需先做地面时，必须采取保护措施，以免在做平顶、墙面抹灰时影响地面。在室内墙面、柱面和门洞口的阳角，宜用1:2水泥砂浆做护角线,其高度不应低于2m,每侧宽度不应小于50mm.在外墙窗台,窗楣、雨篷、阳台、压顶和突出腰线等，上面应做流水坡度，下面应做滴水线或滴水槽。滴水槽的深度和宽度均不应小于10mm，并整齐一致。水泥砂浆及掺有水泥或石膏拌制的砂浆应控制在初凝前用完。各种砂浆的抹灰层，在凝结前，应防止快干、水冲、受冻、撞击和振动，凝结后应防止污染和损坏。水泥砂浆不得抹在石灰砂浆或水泥石灰砂浆层上。一般抹灰施工的质量控制108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计质量要求：抹灰工程的面层，不得有爆灰和裂缝，各抹灰层之间及抹灰层和基体之间应粘结牢固，不得有脱层、空鼓。抹灰层表面平整光滑、洁净，接槎平整。阴阳角垂直方正、立面垂直。施工中应注意的事项抹灰层厚度不宜太厚，特别是顶棚部位，抹灰层太厚，如基层粘结不牢，易脱落伤人，因此抹灰层的平均总厚度在顶棚部位不得大于15mm；在外墙部位：墙面不得大于20mm，勒脚及突出墙面部分不得大于25mm。为了保证每层抹灰的粘结和不致产生裂缝，对水泥砂浆，每遍厚度宜为5~7mm，对水泥混合砂浆和石灰砂浆每遍厚度宜为7~9mm。对于水泥砂浆或水泥混合砂浆的抹灰层，应待前一层抹灰层凝结后，方可抹后一层；对于石灰砂浆的抹灰层，应待前一层7~8成干后，方可抹后一层。面层抹灰经过赶平压实后的厚度：麻刀石灰不得大于3mm；纸筋石灰、石灰膏不得大于2mm。抹灰的面层应在踢脚板、门窗贴脸板、挂镜线和开关插座面板等安装前涂抹。内装修施工安排1.装修工程项目多，工序多，又是立体作业，一旦工序颠倒，就会出现返工或成品严重污染。因此必须合理安排施工顺序，避免返工损失。砖墙砌筑，门窗安装，水电专业的暗装管线和预埋件应走在其它项目前面。吊顶及面等项目在后。所有湿工作均尽可能向前安排，干工作及油漆工程向后排。2.内装修材料品种多，材质差异大，对创优质工程有重大影响，必须严格按采购控制等程序组织进货，把住材质关。3.对从事重要装修项目的人员要进行优选，选择历年来创优质工程卓有成绩的职工参加施工，不应以壮工代替技工担当重要项目的操作。硅酸钙板天棚吊顶施工方案.1.本工程天棚硅酸钙板吊顶面积达2000m2。硅酸钙板吊顶由吊杆、主次龙骨和硅酸钙板面层3部份组成。吊杆为进口φ6螺杆，按间距600mm布置，主次轻钢龙骨通过扣件、吊挂件与吊杆连在一起，其间距分别为1200mm和400mm；双层硅酸钙板系国内生产，厚9.5mm和12mm，用自攻螺钉固定在次龙骨上。2.为保证吊顶质量，施工中采取了以下几个措施：①施加初始荷载，消吊杆不均匀变形108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计a.龙骨系统是大面积硅酸钙板吊顶的骨架或基础，保证主次龙骨的平整度日不发生大的变形，是龙骨系统的质量关键。经过摸索，在大面积龙骨系统安装中，采用了预加外荷载的调平方法。首先，在连接吊杆与龙骨时，要严格保证吊杆上下吊点在同一铅垂线上。接着对初步安装的龙骨吊杆系统施加适当的初始荷载，使吊杆提前完成伸直变形的过程。然后按天棚板面设计标高，调整吊杆连接件，使次龙骨保持在同一水平。b.具体做法是：在主龙骨上方铺设脚手板，一方面便于对吊杆系统施加初始荷载，另一方面供机电安装人员、检查人员作通道板用。附加的初始荷载应和天棚安装后的石膏板及进入天棚调整的人员总重量相当，并要保持一段时间，使吊杆系统的变形稳定下来。这样，在以后的交叉施工和调整中，即使有人踩踏，也不至于出现大的变形。②减少交叉施工中的相互干扰a.天棚施工是土建与机电安装工程工序交叉最多的部位，在个别部位，建立土建、安装的混合作业组，提倡相互保护施工成品，解决施工交叉中的协作问题。b.具体做法是：在吊杆龙骨系统就位并施加外荷载调整后，天棚内的机电安装工作应基本完成，包括各种管线、设备的安装与调试，特别是水系统的试验。吊顶内的各项安装工程通过检查验收后，交给土建做最后的天棚板面施工。板面上少量的设备终端由安装工人施工外，其他工作都由土建工种完成，由他们保证板面的最后质量，使施工交叉中的相互干扰减少到最小程度。另外即使有个别地方需要进入天棚内重新修整，由于加了初始荷载，吊杆变形基本完成，也不会对吊顶质量产生大的影响。③严格进行交接检查和交工验收a.大面积硅酸钙板吊顶由于是多工种多工序施工，因此加强施工过程检查、保证工序质量的确保吊顶工程质量的重要手段。在国贸工程中坚持每道工序都要进行检查，否则不能转入下一工序的施工。龙骨吊杆系统、管道系统、电气系统等，必须由分包、总包和监理工程师验收，三方签字认可。严格的检查，提高了操作者的责任心，这是保证质量的一个前提。b.质量检查应按高标准进行，在工程重要部位更要严格控制。如天棚板面的质量，油漆前的基层处理。平整度情况除用3m靠尺检查，高差间隙不能超过3mm外，还要借助灯光进行检验，板面稍有不平，在侧向灯光照射下，会出现明暗带。检查不能通过时必段重新修整。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.5.13楼地面工程施工方法水泥地面工程施工方法一、施工准备认真熟悉图纸、洽商，编好工艺流程，妥善安排工期搭接；准备施工工具和检测仪器；用425号以上的普通硅酸盐水泥、硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥；用中、粗砂且含泥量不大于3%；水泥与石屑的体积比宜为1：2，其水灰比宜控制在0.4；施工人员经培训，做好技术交底，掌握操作要领，把住关键工序；做好配合工种施工顺序安排，工序穿插合理，有条不紊。二、操作工艺基层处理：修补、清理、去油污，找泛水；检查+50cm线（+1000mm线），弹出地面上标高线；基层提前一天润湿，刷复合水泥浆一道，贴灰饼，冲筋；铺水泥砂浆前，先刷10%（水泥重量）的107胶复合水泥浆一道；立即铺1：2水泥砂浆，用3m大杠刮平，木抹子拍实搓平，吸水后用铁抹子溜平，分格缝用劈缝溜子溜压光；待踩上有脚印但不下陷时用铁抹子压第二遍；终凝前压第三遍，将抹纹压平、压实、压光；12H（视天气而定）后开始养护不少于15D；应按《建筑地面工程施工及验收规范》（GB50209-95）要求留置试块，每层建筑地面工程不少于1组，当每层建筑地面工程面积超过1000平方米时，每增加1000平方米各增作1组试块，不足1000平方米按1000平方米计算。当改变配合比时，也应相应制作试块组数。三、质量技术标准分项工程质量应符合GBJ301-88建9-2-1表要求；地面面层材质必须满足设计要求；地面光滑、平整、不空、不裂、不跑砂；有地漏的房间不倒坡，泛水正确；接槎平整，分格缝平直光滑；地面底、面层结合牢固，配合比准确。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计四、成品保护措施门框包铁皮护口，防止小车撞坏门框；地漏、出水口加临时堵盖，防止砂浆及其他杂物堵管；各种管线敷设后，立即用水泥砂浆固定位置；地面压光后临时封门，并标明“不得踩踏”字样；及时养护，养护天数应符合规范要求，冬季施工养护温度不得低于5度。五、应注意的质量问题空鼓，裂缝，跑砂；压光火候掌握不好留下抹纹；分格缝不直，不光，倒泛水。六、安全技术节约措施清理楼面时，严禁从窗口抛扔垃圾杂物；用锯末养护地面时，要有泡沫灭火器；夜间操作施工，应用36V低压照明灯。地面混凝土垫层工程施工方法施工准备水泥：宜用425号硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥和矿渣硅酸盐水泥；石子：卵石或碎石，粒径在0.5~3.2cm且最大颗粒粒径不应大于面层厚度的2/3，细石混凝土面层采用的石子粒径不应大于15mm，含泥量不大于2%；砂：中砂或粗砂含泥量不大于3%。二、操作工艺混凝土要认真按配合比投料拌制，每盘的投料顺序为：石子一水泥一砂子一水，搅拌要均匀，搅拌时间一般不少于90S；基层不应有淤泥、杂物或留有积水；混凝土浇筑应连续进行，一般间隔时间不应超过2H，否则应按规范规定留置施工缝或采用分块浇筑的措施；混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平，厚度较薄者应严格控制铺摊厚度，要用大杠刮平表面；有泛水要求的，面层均应找出坡度，一般坡度不应小于2%；雨、冬期施工时，露天浇筑的混凝土均应加行编制季节性施工方案，制定有效的技术措施，以确保混凝土质量。三、质量技术标准108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计混凝土所用的水泥、水、骨料、外加剂等必须符合施工规范和有关标准的规定；混凝土的配合比、原材料计量、搅拌养护和施工缝处理必须符合施工规范的规定；评定混凝土强度的试块必须按《建筑地面工程施工及验收规范》（GB50209-95）和《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）的规定和设计要求执行；带有坡度的垫层散水，坡度应正确，无倒坡现象。四、成品防护措施已浇筑完的混凝土应在12H左右覆盖和浇水，一般养护不得少于7昼夜，冬施不低于5度，注意保温养护；已浇筑的混凝土强度达到1.2Mpa后，始准在其上走动或进行上部施工；施工中应保护好暖卫电气等设备暗管及已立的门口，不得碰撞；在有防水层的基层上施工时，必须认真保护防水层，严禁铁锹等硬物砸碰防水层，发现碰坏处应经修补检验合格后再进行下步施工。五、应注意的质量问题混凝土不密实：主要由漏振或振捣不实，或配合比不准及操作不当造成；表面不平，标高不准；水平标志的线或木橛不准，操作时未认真找平或未用大杠刮平；不规则裂缝：由垫层面积过大，没有分段断块或暖气沟盖板上未浇筑混凝土而产生收缩所致；也可能是基地不均匀沉陷或地下管线太多垫层厚薄不匀所致。六、安全、技术、节约等项措施认真进行施工安全技术交底；施工前详细检查工具及准备工作完成情况；基层遇有孔洞处应进行临时封闭以防附落；电动工具应由专人操作使用；夜间施工应有足够照明设备；施工中操作人员应精神集中，不得嬉笑打闹，以免发生意外事故。1.5.14门窗安装工程施工（一）、施工准备108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计铝合金门窗的规格、型号应符合设计要求，五金配件配套齐全并具有合格证；防腐、保温材料及其它材料应符合图纸要求。（二）、操作工艺弹线找规矩；找出墙厚方向的安装位置；安装铝合金窗披水；防腐处理；就位和临时固定；与墙体固定；处理窗框与墙体间的缝隙；安装五金配件；安装铝合金门窗玻璃或门窗纱扇；安装门窗五金；门窗框防水密封。（三）、应注意的质量问题铝合金门窗及附件质量必须符合设计要求和有关标准规定；安装必须牢固，预埋件的数量、位置、埋设、连接方法必须符合设计要求；门窗安装位置、开启方向必须符合设计要求；边缝接触面之间必须做防腐处理，严禁用水泥砂浆做填塞材料；铝合金门窗采用组合拼接时接头不平，有窜角，地弹簧及拉手安装不规矩，尺寸不准，面层污染咬色，表面有划痕。1.5.15文明施工的技术组织措施（二）、施工现场管理图表要求施工计划进度表、网络图、天气预报记录表要上墙。各岗位的责任制、施工进度与实物量完成情况对比表要上墙。（三）、施工现场必须有宣传标语和安全生产宣传牌，在施工部位、作业点、高空施工区域的主要通道口都必须挂有安全宣传标语和安全警告牌。（四）、“五牌一图”必按照现场文明施工管理要求，以加强施工现场管理促进现场文明施工，各基层单位应按照管理办法要求，分清职责范围，认真组织贯彻落实，使施工现场逐步走上文明施工管理的轨道。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计施工现场总平面布置图要求现场施工负责人要依照施工总平面图，按实际合理布局，绘好设置各项临时设施，堆放大宗材料、成品、半成品和机具设备的布置图，不得侵占场内道路及安全防护等设施。施工现场标志管理要求工程标志牌工程名称牌；（标明项目名称、建设单位、设计单位、施工单位、监理单位等）工程概况牌；（标明项目经理和施工现场总代表的姓名、职称，开竣工日期、施工许可证批准文号、建筑面积、结构质式等）职工守则牌；文明安全守则牌；门卫制度牌；施工平面布置图。须固定设置在现场大门进出口处，要有防雨、防晒防砸措施，图牌处不准乱堆杂物，保持清洁。施工现场主要管理人员应佩戴证明其身份的证卡，安全值日员必须佩带好袖章，做好值日工作。三、施工现场便道、临时住宅、仓库、工具间管理要求施工道路应尽量直线布置，并形成环路，以提高车辆通过能力，如确无条件做成环形路时，才允许布置尽头路，但必须布置回车道。临时便道的转弯半径不宜小于9m。路面宽度，单车道3m，双车道6m；路面要高于自然地面20cm以上，两侧应布置排水沟。临时搭住宅要严格按施工总布置图指定位置搭设，搭设必须符合安全、消防要求，住宅和临时搭设住宅区要建立卫生责任制，经常组织检查落实，保持住宅和周围环境清洁、卫生。现场水泥仓库要按场布置图指定位置搭设，搭设要符合要求，库内不进水，不漏水，有门可锁，库内水泥要分清标号，按品种堆放，不可乱放，水泥袋要回收好，做到现场无散落的水泥袋。工具间有专人管理，工具、物资分类堆放整齐，保持整洁四、施工现场生活卫生管理要求108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计现场按实际情况应设置必要的职工生活设施，如食堂、饭厅、男女简易浴室、厕所等，做到卫生清洁、方便职工。简易食堂的卫生必须符合《食品卫生法》规定，食堂要保持卫生、清洁，按公司“全优食堂”五条标准做，开展食堂竞赛活动。要加强生活卫生的管理，落实卫生专（兼）职管理人员和保洁人员，落实卫生打扫制度和门前卫生责任制度；现场男女厕有专人冲洗，办公室、更衣室保证室内整洁，生活卫生垃圾及时清理、运走，保持生活区域内清洁卫生。保证现场生产人员身体健康、落实各项生产任务。1.5.16确保安全的技术组织措施（一）、基础的防护：根据现场情况在基础的四面设置通长防护栏，外挂密目安全网。（二）、高处作业的防护：因本工程为高层全现浇钢筋砼剪力墙结构，故沿建筑物外缘且往外6米范围内搭设首层双平网防护架，以上每隔5层沿建筑物外墙往外挑6m双层平网防护，架支在外墙大角外，两侧利用大模螺栓眼孔由内向外穿8根Ф32勾头螺栓作支点。所有防护架结构均用48×3.5mm的钢管搭设，连接件用合格的码钢扣件，防护架与建筑物有牢固的连接，所有安全出入口均搭设长4.5m宽3m的防护棚，本工程西临马路，北临公共生活区，两侧均搭设全闭外架子及马路防砸棚通道。（三）、邻边防护：因北邻生活区，西邻马路和高压线路，所以西、北侧面搭设全高封闭式外架子，电缆线路、变压器进行围护及安全围档，西侧马路搭设防砸棚。4#楼西侧架空线路、配电室均搭设围档及防砸棚。（四）、洞口周边的防护：洞口尺寸大于等于300mm均作防护，洞口小于1.5×1.5m时预埋通长筋或加固定盖板，大于1.5×1.5m的洞口，周围设两道护身栏杆，中间支搭水平安全网，电梯井口设高度不低于1.5m的金属防护门，每四层电梯井处设一道水平安全网，由室内通往阳台门洞设两道水平栏杆。（五）、个人防护：进入施工现场所有人员戴好安全帽，凡从事两米以上，无法采取可靠防护设施，高处作业的人员系好安全带，从事电气焊、剔凿等作业的人员要使用面罩或护目镜，特种人员持证上岗，并佩带相应的劳动保护用品。（六）、施工现场安全管理要求108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计施工现场必须执行国家有关安全生产和劳动保护法规，建立安全生产责任制，开展安全竞赛活动；施工现场的各种安全设施和劳动保护器具，必须定期进行检查和维护，及时消除隐患，做好个人防护；用电线路必须按施工现场配电设计图设置，严禁任意拉线接电，禁止使用电炉。特种作业人员必须持证上岗，严禁无证操作，杜绝事故的发生。（七）、施工现场的消防保卫措施建立健全消防保卫管理体系，设专人负责，统一管理，切实做到“安全第一预防为主”。根据施工现场的实际情况，编制有效的消防预案，对义务消防人员组织定期的教育和培训，熟练掌握防火、灭火知识和消防器材的使用方法。1.施工现场的消防道路要畅通，建立严格的用火用电及易燃易爆物品和管理制度，加强夜间值班和巡逻，排除火灾隐患。2.施工现场的消火栓要有明显标志，并配备足够的消防用具，随结构设两道大于等于80mm直径的消防立管，同时配置加压水泵。3.要加强各队工人的管理，掌握人员底数，签定治安消防协议，非施工人员不得住在施工现场，特殊情况要经保卫部门负责人批准。4.料场、库房的设置要符合治安消防要求，经常检查料具管理制度的具体落实情况。5.现场要设有明显的防火宣传标志，每月对职工进行一次治安、防火教育，每季度开一次治保会，培训一次义务消防队，定期组织保卫防火工作检查，建立保卫防火工作档案。6.电工、焊工从事电气设备安装和电、气焊切割作业要有操作证和用火证。动火前，要清除附近易燃物，配备看火人员和灭火用具，用火证当日有效，动火地点变换应重新办理用火证手续。施工现场严禁吸烟。108 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.6施工进度网络图109 攀枝花学院本科毕业设计（论文）施工组织设计1.7施工平面布置图110 攀枝花学院毕业设计致谢结论本次毕业设计是一幢住宅楼，本次毕业设计不仅锻炼了我综合应用所学知识，发现问题、分析问题、解决实际问题的能力，还增强了我的工程意识力和创新能力，并使我对相关设计规范、手册、图集及工程实践中常用的方法有了一定的认识和了解，使我养成了收集、查阅资料，做事认真、踏实的好习惯。结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土框架结构，然后进行结构布置，并初步估算、确定结构构件的尺寸，进行结构计算，就是根据方案阶段确定的结构形式和体系，依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算。包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算，内力分析及截面设计，以及节点验算，以及楼梯、板和基础的设计与计算。这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。-135- 攀枝花学院毕业设计致谢参考文献[1]现行建筑设计规范大全（修订缩印本）.北京：中国建筑工业出版社，2002.[2]赵明华.土力学与基础工程.武汉理工大学出版社出版，2008.[3]沈蒲生.混凝土结构设计.高等教育出版社出版，2007.[4]沈蒲生.混凝土结构设计原理.高等教育出版社出版，2006.[5]王彦深.办公建筑.北京：中国建筑工业出版社出版，2002.[6]梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，2002.[7]金虹.建筑构造.北京：清华大学出版社，2005-3.[8]实用建筑结构设计手册编写组.实用建筑结构设计手册-2版.北京：机械工业出版社，2003-10。[9]中华人民共和国建设部.混凝土结构设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2002.[10]中华人民共和国建设部.建筑抗震设计规范.北京：中国建筑工业出版社，2001.[11]尚守平.结构抗震设计.高等教育出版社，2007.[12]卢存恕，常伏德.建筑抗震设计手算与构造.北京：机械工业出版社，2005-7.[13]金伟良.工程荷载组合理论与应用.北京：机械工业出版社，2006-3.[14]中华人民共和国建设部.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土框架、剪力墙、框架剪力墙、框支剪力墙结构）.北京：中国建筑标准设计研究院出版社，03G101-1.[15]中华人民共和国建设部.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土板式楼梯）.北京：中国建筑标准设计研究院出版社，03G101-2.-135- 攀枝花学院毕业设计致谢致谢岁月如歌，光阴似箭，四年的大学生活生活即将结束，回首四年的求学历程，对那些引导我、帮助我、激励我的人，我心中充满了感激。首先要感谢我的毕业设计指导老师，这次毕业设计从论文定题到论文定稿，倾注了老师大量的心血和智慧，总的来说，老师给我的任务书既结合了实际工程又不偏离课本知识，这些都是老师智慧的表现，既考察了我这四年对结构体系的把我，又让我在了解的基础上有了一个全新的认识。作为一名毕业设计指导老师，在建筑和结构方面为我指点迷津，给人一种如沐春风的感觉；作为长辈，关怀备至，更令我感念至深。这次毕业设计，老师能作为我的指导老师，我感觉自己是幸运的，他为人师表的风范令我敬仰，严谨治学的态度令我敬佩。在此，谨向老师表示我最诚挚的敬意和感谢！借此机会,我谨向大学四年的求学路上引导过，教育过我我的所有老师致以深深地谢意，正是因为有了他们严格、无私、高质量的教导,我才能在这几年的学习过程中汲取专业知识和迅速提升能力；我还要感谢我的辅导员，这几年来对我的关心，帮助与支持；同时也感谢这三年来与我互勉互励的诸位同学,团结友善的室友，在各位同学的共同努力之下,我们始终拥有一个良好的生活环境和一个积极向上的学习氛围,能在这样一个团队中度过,是我极大的荣幸。同时也感谢我们毕业设计的同组成员，他们以极大的热情，大家共同收集整理第一手设计资料，对我这次毕业设计能够顺利做好做完起了很大的帮助作用，也感谢他们在毕业设计手算部分过程中遇到难题，大家能相互讨论相互探讨，为我拓展了思路。最后，我要感谢参与我论文评审和答辩的各位老师，他们给了我一个审视几年来学习成果的机会，让我能够明确今后的发展方向，他们对我的帮助是一笔无价的财富。我将在今后的工作，学习中加倍努力,期望能够取得更多成果回报他们，回报社会。再次感谢他们，祝他们：一生幸福，安康！龚丹2015年5月于攀枝花学院-135-'