沧州市某办公楼设计方案毕业设计计算书

'毕业设计沧州市某办公楼设计方案一学号：姓名：专业：土木工程系别：土木工程系指导教师： 二○一四年五月 摘要毕业设计是土木工程专业教学中的重要部分。其主要目的是培养学生综合应用所学基础理论和专业知识、基本技能，进一步提高和训练学生的工程制图、理论分析、结构设计、计算机应用和外文阅读能力。毕业设计特别应强调理论联系实际,提高学生分析、解决工程实际问题的能力,注重培养学生踏实、细致、严格、认真和吃苦耐劳的工作作风。通过毕业设计，使学生对一般工业与民用建筑的土建设计与施工内容有比较全面的了解,熟悉有关规范、规程、定额、手册和工具书，为今后独立工作打下基础。此毕业设计包括建筑设计和结构设计两部分。本办公楼为六层钢筋混凝土框架结构，长49.2m，宽17.4m，高26.4m。本工程以手算优先，用结构专业辅助软件PKPM进行验算。根据配筋面积进行绘图。第③轴框架为本次手算的任务，明确其计算简图与各个计算参数；然后根据建筑做法确定其所受的恒载、活载、风载、地震作用，计算梁、柱、板与基础的内力进行内力组合后得到各截面的控制内力；最后进行各结构构件的配筋计算。关键词：设计；荷载计算；框架结构；结构配筋。i ABSTRACTGraduatedesignisthemostimportantstepintheteachingofCivilEngineeringMajor.Itsmainpurposeistocultivatestudents"abilityofcomprehensiveapplicationusingtheirbasictheoryandprofessionalknowledge,basicskills,andtofurtherimprovestudents’abilityoftheengineeringdrawings,theoreticalanalysis,structuraldesign,computerapplicationandreadingabilityinforeignlanguage.Thegraduationdesignmustbepaidgreatattentiontolinktheorywithpracticeandimprovestudents"capabilityofanalysisandsolvingpracticalproblemaboutengineering,italsoemphasizetotrainstudents"workingstyleindown-to-eartheffort,attentiveness,strictandhard-work.Thegraduationdesignenablesstudentstounderstandconstructiondesignandconstructioncontentsofindustrialandcivilbuildingcomprehensivelyandalsomakesstudentsfamiliarwithrelevantstandards,procedures,quotas,manualandreferencebooks,whichmakeafoundationforthefuturework.Thegraduationdesignincludingtwoparts:buildingdesignandstructuredesign.Thisofficebuildingisdesignedintosixlayerreinforcedconcreteframestructure,49.2m’long,17.4m’width,26.4m’high.Thisprojectispreferredtohandcomputation,withthehelpofauxiliaryequipmentsoftwarePKPMtocalculatethewholeareaofsteelbar.Thepictureisdrawledinaccordancewiththeareaofrebarframe.The③frameworkisthetaskofthehandcount,makingitscalculationdiagramandallthecalculatedparametersclear;Andthenmakesittobesurethattheconstantload,liveload,windload,earthquakeeffect,calculationbeamsandcolumns,boardandfoundationoftheinternalforceredistributionoftheforceaftereachsectionofcombinationtogetcontrolinternalforcebasedontheconstructionpractice;finally，Thecalculationofreinforcementtothestructuralmembers.Keywords:Structuraldesign;Loadcalculation;Reinforcedconcreteframe;Structuralreinforcement.vi 目录摘要iABSTRACTii目录iii1绪论12工程概况22.1工程基本设计资料22.2设计简介22.3设计依据：22.4工程概况：22.5建筑设计方案32.5.1屋面工程32.5.2楼面工程32.5.3地面工程33结构布置方案43.1布置图43.2框架结构承重方案的选择43.3计算简图选取43.4柱尺寸的确定53.5梁尺寸确定63.6板厚确定64荷载统计74.1资料准备74.2恒载的计算8vi 4.3活载计算94.4重力荷载代表值95横向框架侧移刚度计算115.1横梁线刚度的计算115.1.1梁的线刚度115.1.2柱的线刚度115.1.3柱的侧移刚度126横向水平地震作用下框架结构侧移和内力计算136.1横向自振周期的计算136.1.1框架子振周期计算136.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算136.2水平地震作用下的位移计算146.3框架柱端计算156.3.1框架柱端剪力及弯矩156.3.2梁端弯矩剪力及柱轴力167横向框架竖向荷载的内力计算197.1横向框架内力计算197.1.1计算单元197.1.2荷载计算197.2活载计算217.3弯矩分配与内力计算228横向框架内力组合328.1抗震等级328.2框架梁内力组合及调整32vi 8.3框架柱内力组合338.3.1跨间弯矩计算338.3.2梁的内力组合表368.3.3柱的内力组合表419截面设计469.1框架梁截面设计469.1.1梁的正截面受弯承载力计算469.1.3梁的斜截面受剪承载力验算609.2框架柱截面设计619.2.1框架柱剪跨比和轴压比验算619.2.2柱正截面承载力计算619.2.3柱斜截面受剪承载力计算639.3框架变形验算659.3.1梁的极限抗弯承载力计算：659.3.2柱的极限抗弯承载力计算：6610基础配筋计算7210.1选取内力7210.2地基承载力验算7310.2.1按第一组荷载验算7310.2.2按第二组荷载验算7310.3基础抗冲切验算（取设计值）7410.3.1柱与基础交接处受冲切承载力验算：7410.3.2基础第一变阶处7410.3.3基础底面配筋计算74vi 11板式楼梯计算7611.1标准层楼梯计算：7611.1.1梯斜板7611.1.2截面设计：7711.1.3平台板计算7711.1.4平台梁计算：7811.1.5靠近墙平台梁7912雨篷设计8012.1荷载：8012.2荷载组合8012.3内力计算80结论81致谢82参考文献83vi 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）1绪论此次毕业设计我的做的课题为沧州市某政府办公楼设计，我要在设计过程中运用大学期间学到的各项知识，并利用EXCEL、CAD、天正建筑、天正结构、PKPM等相关软件进行计算，通过这个过程我不仅能学到设计相关的知识，还能了解框架结构的特点和设计方法等。这对我以后的工作学习有很大的帮助。可以培养土木工程专业本科毕业生正确的理论联系实际的工作作风，严肃认真的科学态度。要养成搜集资料和查阅资料的以及分析资料的习惯，锻炼自我外文翻译能力， 毕业设计要求我们在指导老师的指导下，独立系统的完成一项工程设计，解决与之有关的所有问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。因此毕业设计对于培养我们初步的科学研究能力，提高其综合运用所学知识分析问题、解决问题能力有着重要意义。本工程为沧州市某政府办公楼，位于沧州市。主体为：钢筋混凝土框架结构，共六层，抗震设防烈度为7度，场地类别为Ⅱ类场地。基本风压：、基本雪压：。屋盖、楼盖均采用现浇钢筋混凝土结构。依据建筑设计规范要求，贯彻“实用、安全、经济、美观”的设计原则，充分考虑影响设计的各种因素，设计合理可行的建筑结构方案，包括确定层高，构件尺寸，柱网布置，房间布置等。在建筑方案设计的基础上，选取正确合理的结构形式、结构体系和结构布置。进而计算在竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，通过内力组合，选取最不利工况计算框架梁、柱配筋，绘制工程图纸，包括：主要建筑图、结构平面布置图，一榀框架配筋图等，整理结构计算书，形成较为完整的工程结构设计文件。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）2工程概况2.1工程基本设计资料沧州市某政府办公楼，拟建筑层数6层，建筑占地面积：876.96㎡，总建筑面积5261.76平方米，设计使用年限为50年。结构形式钢筋混凝土框架结构。建筑物所在地区抗震设防烈度为7度，持力层为轻亚粘土，Ⅱ类场地。基本雪压0.40kPa，基本风压0.60kPa，最高气温39℃，最低气温-15℃。土壤冻结深度：－1.0米，地面粗糙度类别：B类。±0.000相当于黄海高程5.60m，室内外高差0.45m。本图尺寸除标高以米计外，其余均以毫米计。2.2设计简介本建筑为办公楼，采用现浇钢筋混凝土框架结构。按设计要求和设计规范，该建筑最大的迎光面朝向自然风方向，并与城市的主体轴线相吻合。建筑的主体材料使用了混凝土、玻璃等常规材料，外强乳胶漆饰面。2.3设计依据：(1)、市建设局、国家及地方的规范要求，甲方的要求。(2)、相关规范：《民用建筑设计通则》（GB50352—2005）《办公建筑设计规范》（JGJ67-89）《屋面工程技术规范》（GB50345-2004）《建筑灭火器配置设计规范》（GBJ140-90）《工程建设标准强制条文》2002版（房屋建筑部分）2.4工程概况：(1)工程名称：沧州市某办公楼设计方案一103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）(2)建设地点：沧州(3)建设单位：市建工集团(4)建筑占地面积：876.96㎡，总建筑面积：5261.76㎡(5)结构类型：混凝土框架结构(6)抗震设计等级：二级，设计使用年限：50年(7)建筑层数：6层，建筑高度：26.4米(8)屋面防水等级：二级(9)抗震设防烈度：七度(10)本工程定位详总平面定位图。±0.000相当于黄海高程5.60m，室内外高差0.45m。本图尺寸除标高以米计外，其余均以毫米计。2.5建筑设计方案2.5.1屋面工程彩色广场砖:细砂找平20mm二道SBS防水层，水泥珍珠岩找平100mm，SBS隔气层，水泥砂浆找平层20mm，EPS板钢，筋凝土板100厚，混合砂浆20mm厚。2.5.2楼面工程（楼面水磨石地面，厕所为小瓷砖地面）水泥砂浆30mm，钢筋混凝土楼板100mm，板底抹灰20mm。2.5.3地面工程混凝土防潮地面（1）60厚C30混凝土随捣随抹，表面撒1：1水泥黄砂压实抹光。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（2）撒绿豆砂一层粘牢。（3）刷冷底子油一道，热沥青二道防潮。（4）60厚C10混凝土随捣随抹，表面撒1：1水泥干黄砂压实抹光。（5）100厚碎石或碎砖夯实，灌M2.5混合砂浆。（6）素土夯实。3结构布置方案3.1布置图图3-1柱网布置3.2框架结构承重方案的选择竖向荷载的传力途径：楼板的荷载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至基础。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。3.3计算简图选取由于本设计为简单的框架结构，计算单元取中跨横向框架计算单元如图所示：图2-1横向框架计算单元底层柱高=地层层高+基顶至室外地面的高度=3900+450+1100=5450m3.4柱尺寸的确定柱采用C30的混凝土，Fc=14.3N/mm2,设防烈度7度，三级抗震，取u=0.9；柱的截面有公式估算。由该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值[μ]=0.9，一~四均采用C30混凝土。各层重力荷载代表值近似取12KN/m2。边柱及中柱的负载面积分别为8.0×3.75m2和8.0×5.25m2。故第一层柱的截面面积为103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）边柱(2-1)中柱(2-2)柱截面采用正方形，则边柱和中柱截面分别为273mm×273mm和324mm×324mm。故柱采用正方形截面，边柱和中柱截面分别为和。基础埋深为1.10m。取柱的形心线作为柱的轴线;两轴线取至板底，2~6层柱的高度即为层高。底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即H=5.45m。3.5梁尺寸确定本房屋主体结构为6层,层高均为3.9m。填充墙采用390mm×200mm×190mm的陶粒混凝土空心砌块。门为木门。窗为塑钢窗。楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构。梁截面高度按跨度的1/12~1/8估算，宽度按高度的1/2~1/3估算。梁采用混凝土的设计强度为C25（fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2）。梁的截面尺寸如表1表1梁的截面尺寸（mm）混凝土强度等级横梁纵梁（b×h）次梁（b×h）AB,CD跨BC跨C25300×600300×600350×700300×4503.6板厚确定规范规定双向板板厚区1/40-1/50短边长，故本设计取板厚100㎜厚103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）4荷载统计4.1资料准备查《荷载规范》可取：（1）屋面永久荷载标准值彩色广场砖:1.04细砂找平20mm：0.02×14=0.28；二道SBS防水层：0.3水泥珍珠岩找平100mm：　　15×0.1=1.5SBS隔气层　　　0.3水泥砂浆找平层20mm;　　　0.02×20=0.4EPS板0.5×0.12=0.06钢筋凝土板：25×0.1=2.5混合砂浆20mm厚:17×0.02=0.34合计=6.72屋面可变荷载标准值:人屋面均布或荷载标准值0.25屋面雪荷载标准值:0.35楼面永久荷载标准值:地面砖0.16103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）水泥砂浆30mm:30×0.02=0.6钢筋混凝土楼板100mm：100×25=2.5板底抹灰20mm0.02×17=0.34合计=3.6楼面活荷载标准值：办公室等：2.0过道，门厅，楼梯间2.5外墙自重外墙为200厚陶粒砌块，两面20mm抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为0.08×0.5+0.20×6.0+0.02×20+0.02×17=2.52内墙自重内墙为200厚陶粒砌块，两面20mm抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为0.20×6.0+2×0.02×17=1.82梁自重主框架梁截面为350mm×700mm，抹灰为20mm0.35×（0.7-0.1）×25+2×0.02×(0.7-0.1)×20=5.73走廊框架梁及次框梁截面为均为300mm×600mm，抹灰为20mm0.3×（0.6-0.1）×25+2×0.02×(0.6-0.1)×20=4.15次梁截面为300mm×450mm，抹灰为20mm0.3×（0.45-0.1）×25+2×0.02×(0.45-0.1)×20=2.91柱自重103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）柱截面为600mm×600mm0.6×0.6×25+0.02×2×0.54×25+0.02×2×0.5×25=10.04KN/m24.2恒载的计算屋面恒荷：7803KN外墙自重：893.84/2=446.92KN内墙自重：784.74/2=392.37KN主梁自重：1443.96KN次梁自重：532.53KN次框架梁：577.68KN柱自重：1123.2/2=561.6KN门窗自重：9.24/2=4.62KN73.14/2=36.57KN雪荷载：406.35/2=203.18KN4.3活载计算上人屋面活载：　　　　　　　　　0.25KN/m2雪荷载标准值：　　　　　　　　　　0.40KN/m2取屋面活载为：　　　　　　　　　0.40KN/m2办公楼楼活载为：　　　　　　　　　2.0KN/m2楼梯活载为：　　　　　　　　　　3.5KN/m2卫生间楼面活载为：　　　　　　　2.5KN/m2屋面：（7.2×3×17.6+7×4.2+7.2×3×17.6）×0.4=789.72KN楼面：　　　51.3×17.6×2=1805.76KN103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）楼梯部分：7.2×(3.6-2)×3.5=40.32KN合计：　　　　　　　　　　　　　　　　　2635.8KN4.4重力荷载代表值G6=7803+446.92+392.37+1443.96+532.53+577.68+561.6+4.62+36.57+203.18=12002.07KN(3-1)G2-G5=11147.148+0.5×2296.35=10529.18KN(3-2）G1＝12633.065+0.5×2296.35=10960.82KN(3-3)103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图4-1各层重力荷载代表值103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）5横向框架侧移刚度计算5.1横梁线刚度的计算梁采用C25混凝土，1-6层均采用C30的混凝土。由于采用现浇钢筋混凝土板中框架的惯性矩增大系数为2.0，边框架增大系数为1.5.5.1.1梁的线刚度①边框架边跨梁(4-1)②边框架中跨梁(4-2)③中框架边跨梁（4-3）④中跨架中跨梁（4-4）5.1.2柱的线刚度①首层柱（4-5）②其它层柱103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（4-6）5.1.3柱的侧移刚度表22-6层侧移刚度D值（KN/m）柱中柱(1)30289.7边柱(1)13505.8表3底层侧移刚度D值（KN/m）柱中柱(1)15814.7边柱(1)10679.1表4各层总侧移刚度D值（KN/m）层次边柱中柱D底层10679.1×16=170865.615814.7×16=253035.24239002-6层13505.8×16=216092.830289.7×16=484635.2700728103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）6横向水平地震作用下框架结构侧移和内力计算6.1横向自振周期的计算6.1.1框架子振周期计算表5框架自振周期层次(KN)(KN/m)612904.0770072812904.070.0184206.1510529.1870072823433.250.0334187.7410529.1870072823433.250.0334187.7310529.1870072823433.250.0334187.7210529.1870072833962.430.0484154.3110960.8242390044923.250.1059105.9按如下公式计算，其中的量纲为m,取则6.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算各楼层剪力计算由工程概况和规范知，本场地设防烈度为7度，设计地震加速度为0.1g时，αmax=0.08。设计地震分组为第二组，抗震等级为二级，Tg=0.35s。故(5-1)103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）因=0.54s>1.4=1.40.35=0.49s故需考虑顶部附加水平地震作用。由于结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值（5-2）顶部附加水平地震作用（5-3）（5-4）由公式计算各层剪力如表所示6.2水平地震作用下的位移计算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按公式和公式计算。计算结果如表6表6各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次(KN)(m)(KN·m)(KN)(KN)612904.0724.952627030.272779.711013.13510529.1821.05221639.20.231491.531504.66410529.1817.15180575.40.187491.531504.66103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）310529.1813.25139511.60.145491.531504.66210529.189.3598447.80.102346.851851.51110960.825.4559736.50.062210.472061.98103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）表7横向水平地震作用下的位移演算层次(KN)(mm)(mm)(mm)(KN)61013.131.4511.139001/268951504.662.159.6539001/181341504.662.159.6539001/181331504.662.159.6539001/181321851.512.647.539001/147712061.984.864.8654501/1121因此最大层间位移弹性角发生在第一层，其值为1/1121<1/550故满足规范要求6.3框架柱端计算6.3.1框架柱端剪力及弯矩框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：柱端弯矩：上端下端柱端剪力各柱反弯点高度比y按公式确定。本结构底层柱需考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱不需修正。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）表8各层中柱柱端弯矩及剪力计算层次(m)(KN)(KN/m)(KN/m)(KN)63.91013.13700728302890.04343.561.7180.4474.7595.1453.91504.66700728302890.04364.71.7180.45113.55138.7843.91504.66700728302890.04364.71.7180.45113.55138.7833.91504.66700728302890.04364.71.7180.45113.55138.7823.91851.51700728302890.04379.611.7180.50155.24155.2415.452061.98423900158140.03776.292.4040.55228.68187.1表9各层边柱柱端弯矩及剪力计算层次(m)(KN)(KN/m)(KN/m)(KN)63.91013.13700728135050.01919.250.5050.3526.2848.853.91504.66700728135050.01928.590.5050.4044.6066.9043.91504.66700728135050.01928.590.5050.4044.6066.9033.91504.66700728135050.01928.590.5050.4044.6066.9023.91851.51700728135050.01935.180.5050.5068.6068.6015.452061.98423900106790.02551.550.7070.7196.6784.28103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）6.3.2梁端弯矩剪力及柱轴力梁端弯矩（5-5）（5-6）梁端剪力（5-7）柱轴力边柱为各层梁端剪力按层叠加，中柱轴力为柱两侧剪力之差，亦按层叠加，见表11。表10梁端弯矩剪力计算层次AB跨梁BC跨梁LL67.248.827.9810.66367.1667.1644.7757.293.1862.7821.663150.75150.75100.547.293.1862.7821.663150.75150.75100.537.293.1862.7821.663150.75150.75100.527.2113.279.0226.703189.77189.77126.5117.2152.88100.6535.213241.69241.69161.13表11柱轴力计算层次柱轴力654321边柱（KN）10.6632.32.3232.3259.0294.23中柱(KN)34.11112.95112.95112.95212.76338.68103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）水平地震作用下框架的弯矩图梁端剪力图及柱轴力图如图所示：图6-1框架弯矩图103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图6-2梁端剪力及柱轴力图103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）7横向框架竖向荷载的内力计算7.1横向框架内力计算7.1.1计算单元取③轴线横向框架进行计算，计算宽度为7.2m，如图所示，图7-1横向框架计算单元7.1.2荷载计算在图中，代表梁的自重，，为均布荷载形式。对于第6层和分别为教室和走廊板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）分别为由边纵梁中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁的自重楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：集中力矩对1~5层，包括梁的自重和其上横墙的自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第3层。结果如下：集中力矩103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）7.2活载计算第6层荷载作用下集中力矩雪荷载作用下图7-2-1各层梁上作用的活载103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）对于1～5层办公室活荷载为2.0KN/m2，走廊为2.5KN/m2教室走廊集中力矩图7-2-2各层梁上作用的活载103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）7.3弯矩分配与内力计算梁端弯矩计算由结构静力公式均布荷载两端固定时（6-1）梯形荷载两端固定时（6-2）均布荷载一端固定，一端滑动时（6-3）三角形荷载一端固定，一端滑动时（6-4）可计算出梁端弯矩见表12、表13。表12竖向恒载作用下框架梁端弯矩计算（KN·m）层次6-98.23-12.561～5-58.56-7.89表13竖向活载作用下框架梁端弯矩计算（KN·m）层次6-8.36（-4.18）-0.98（-0.49）1～523.9-3.52表14梁柱转动刚度构件名称转动刚度S（KN·m）103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）框架梁边跨梁中跨梁框架柱首层其它层表15梁柱分配系数（）节点543210987————0.2390.1620.1620.1790.3360.2020.2020.2280.2870.1950.1950.215—0.3990.3390.450—0.3210.3210.3530.6640.3390.3390.3220.4740.3210.3210.253103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-1分配节点图103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-2竖向荷载作用下的弯矩二次分配单位（KN·m）103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-3竖向活载作用下的弯矩二次分配单位(KN·m)103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配计算，由于结构和荷载对称，故计算时可用半框架。弯梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表16，17和表18，19所示。均布荷载作用下梯形荷载作用下三角形荷载作用下表16恒载作用下梁端剪力（KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨672.421.35-0.62071.7873.0221.35557.813.88-0.89056.9158.6913.88457.813.88-0.89056.9158.6913.88357.813.88-0.89056.9158.6913.88257.813.88-1.04056.7658.8413.88157.813.88-0.63057.1758.4313.88表17恒载作用下柱轴力（KN）层次柱轴力A柱B柱6329.57364.67402.76437.865644.27679.37783.72818.824644.27679.37783.72818.82103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）3644.27679.37783.72818.822958.82993.921164.831199.9311273.781308.881545.531580.63表18活（雪）载作用下柱轴力（KN）层次柱轴力A柱B柱=（=）=（=）622.5611.3132.2816.1555.7244.4380.2351.8455.7244.4380.2351.8355.7244.4380.2351.8288.9669.32128.187.381122.3994.4175.78123.04表19恒（雪）载作用下梁端剪力（KN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨65.99（2.99）1.58（0.79）-0.13（-0.03）05.86（2.96）6.12（3.02）1.58（0.79）517.15.63-0.64（-0.68）016.46（16.42）17.74（17.78）5.63417.15.63-0.6405.63103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（-0.68）16.46（16.42）17.74（17.78）317.15.63-0.64（-0.68）016.46（16.42）17.74（17.78）5.63217.15.63-0.56016.5417.665.63117.15.63-0.37016.7317.475.63表20竖向荷载作用下柱剪力（KN）层次恒载作用下柱剪力检修荷载作用下柱剪力雪荷载作用下柱剪力A柱B柱A柱B柱A柱B柱623.4720.983.362.923.122.65516.7116.375.054.385.094.39416.7116.375.054.385.094.39316.7116.375.054.385.094.39218.9917.935.344.555.345.3416.896.941.931.633.121.93103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-4活荷载作用下的框架弯矩图(KN·m)注：图中括号中数值为雪载作用下的剪力轴力。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-5恒载作用下梁剪力柱轴力图103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）图7-3-6活载雪载作用下梁剪力柱轴力图注：图中括号中数值为雪载作用下的剪力轴力。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）8横向框架内力组合内力组合时，应考虑内力调整。因在前面进行的设计均为弹性设计，而混凝土为弹塑性材料，故应采用概念设计，这样在地震荷载作用下，框架就具有一定的延性，可吸收消耗一部分地震力，抵抗地震作用的能力较高这就需要进行弯矩调幅，降低负弯矩，以减少配筋面积。此结构为现浇框架结构，梁支座弯矩调幅系数取0.8，跨中弯矩调幅调幅系数为1.2。支座弯矩和剪力设计值，应取支座边缘得数值，同时，梁两端支座截面常是最大负弯矩及最大剪力作用处。在水平荷载作用下，端截面还有正弯矩，而跨中控制截面常是最大正弯矩作用处，因而要进行内力换算求得梁边缘截面处的弯矩和剪力。框架横梁的控制截面是支座截面和跨中截面，支座处一般产生-Mmax和Vmax，跨中截面产生Mmax。柱的控制截面在柱的上下端。恒载活载风载和地震荷载都分别按各自规律布置进行内力分析，恒载，活载取支座上部弯矩为负，下部弯矩为正；风载地震荷载均考虑左右两个方向，然后取出各个构件控制截面处的内力，最后在若干组不利内力中选取几组最不利的内力作为构件截面的设计内力。柱的最大弯矩值出现在柱两端，剪力和轴力值在同一楼层内变化很小，因此，柱的设计控制截面为上下两端截面，即梁的上下边缘。所以，在轴线出的计算内力也要换算成梁的上下边缘处的柱截面内力。8.1抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型地震烈度房屋高度等因素确定，由此查表得，本工程的框架为三级抗震等级。8.2框架梁内力组合及调整本设计中考虑四种内力组合，即，，103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文），各层梁的内力组合结果见表29，表中恒载和活载的梁端弯矩需乘以0.8的调幅系数。8.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，同梁进行组合，组合结果及柱端弯矩设计调整见表。在考虑地震作用效应组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。表20横向框架A柱柱端弯矩组合设计值的调整层次63-521截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底--123.4284.85140.76299.55146.3302.61--841.79883.921268.91311.01707.71749.8表21横向框架B柱柱端弯矩组合设计值的调整层次63-521截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底--165.96133.91188.91203.84215.47334.69--1118.41160.51726.81768.92368.72410.88.3.1跨间弯矩计算计算AB跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（7-1）若，说明，其中为最大正弯矩截面至A支座的距离，则可由下式求解：（7-2）将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值（7-3）若，说明,则（7-4）（7-5）若，则（7-6）计算BC跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件来确定。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（7-7）则可由下式求解：（7-8）（7-9）例如一层AB跨梁上荷载设计值左震又103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）剪力计算：AB净跨左震右震则103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）8.3.2梁的内力组合表表22荷载作用在AB跨梁截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③③④A6B6左M-44.95-14.2619.58-19.58-73.90-81.35-74.66-47.24-57.46-40.50V50.8316.146.65-6.6583.5951.6984.4489.7189.1886.12跨中M24.747.851.29-1.2940.6827.8841.0941.2041.7639.19右M-45.78-14.5817.00-17.00-75.35-78.74-76.09-51.89-61.07-45.42V51.1416.266.65-6.6584.1352.0684.9790.2389.7286.61A5B5左M-44.95-14.2626.16-26.16-73.90-90.56-74.66-38.95-51.93-31.29V50.8316.148.92-8.9283.5948.5184.4492.5791.0889.30跨中M24.747.851.73-1.7340.6827.2741.0941.7642.1339.80右M-45.78-14.5822.92-22.92-75.35-87.02-76.09-44.43-56.10-37.14103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）V51.1416.268.92-8.9284.1348.8884.9793.0991.6289.79A4B4左M-44.95-14.2632.31-32.31-73.90-99.17-74.66-31.20-46.76-22.68V50.8316.1411.24-11.2483.5945.2684.4495.4993.0392.55跨中M24.747.851.39-1.3940.6827.7441.0941.3341.8539.33续表22梁截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③③④右M-45.78-14.5829.54-29.54-75.35-96.29-76.09-36.09-50.53-27.87V51.1416.2611.24-11.2484.1345.6384.9796.0293.5793.04A3B3左M-44.95-14.2639.88-39.88-73.90-109.77-74.66-21.66-40.40-12.08V50.8316.1413.66-13.6683.5941.8784.4498.5495.0795.94跨中M24.747.852.46-2.4640.6826.2441.0942.6842.7440.83右M-45.78-14.5835.25-35.25-75.35-104.29-76.09-28.89-45.74-19.87103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）V51.1416.2613.66-13.6684.1342.2484.9799.0795.6196.43A2B2左M-45.21-14.3447.71-47.71-74.33-121.05-75.09-12.21-34.25-1.51V50.8316.1514.62-14.6283.6140.5384.4599.7795.8997.29跨中M24.537.791.50-1.5040.3427.3440.7541.1441.6039.17右M-45.93-14.6238.71-38.71-75.58-109.31-76.33-24.76-43.07-15.25V51.1416.2514.62-14.6284.1240.9084.96100.2696.4097.76A1B1左M-42.53-13.4956.99-56.99-69.92-130.82-70.643.77-22.0515.53V50.6616.08-18.7018.7083.3086.9784.1557.4967.6050.37跨中M26.678.466.18-6.1843.8523.3544.3050.4549.0448.95续表22梁截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③③④103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）A1B1右M-44.34-14.1445.84-45.84-73.00-117.38-73.72-13.27-34.50-2.89V51.3116.32-18.7018.7084.4287.7585.2658.5768.7151.39103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）表23荷载作用在BC跨梁截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③③④B6C6左M-4.91-1.8914.94-14.94-8.54-26.81-8.4810.554.0113.17V8.683.6012.45-12.4515.46-7.0115.2530.6425.9131.37跨中M0.300.270.000.000.740.360.670.700.740.62右M-4.91-1.8914.94-14.94-8.54-26.81-8.4810.554.0113.17V8.683.6012.45-12.4515.46-7.0115.2530.6425.9131.37B5C5左M-4.91-1.8920.13-20.13-8.54-34.07-8.4817.098.3720.44V8.683.6016.78-16.7815.46-13.0815.2536.0929.5537.44跨中M0.300.270.000.000.740.360.670.700.740.62右M-4.91-1.8920.13-20.13-8.54-34.07-8.4817.098.3720.44V8.683.6016.78-16.7815.46-13.0815.2536.0929.5537.44103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）B4C4左M-4.91-1.8925.95-25.95-8.54-42.22-8.4824.4213.2628.59V8.683.6021.63-21.6315.46-19.8715.2542.2133.6344.23跨中M0.300.271.39-1.390.74-1.590.672.451.912.57右M-4.91-1.8925.95-25.95-8.54-42.22-8.4824.4213.2628.59V8.683.6021.63-21.6315.46-19.8715.2542.2133.6344.23续表23梁截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②+1.4③③④B3C3左M-4.91-1.8930.98-30.98-8.54-49.26-8.4830.7617.4935.63V8.683.6025.81-25.8115.46-25.7215.2547.4737.1450.08跨中M0.300.270.000.000.740.360.670.700.740.62右M-4.91-1.8930.98-30.98-8.54-49.26-8.4830.7617.4935.63V8.683.6025.81-25.8115.46-25.7215.2547.4737.1450.08103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）B2C2左M-4.78-1.8534.01-34.01-8.33-53.35-8.2734.7920.2440.07V8.683.6028.34-28.3415.46-29.2615.2550.6639.2653.62跨中M0.430.310.000.000.950.520.880.910.950.82右M-4.78-1.8534.01-34.01-8.33-53.35-8.2734.7920.2440.07V8.683.6028.34-28.3415.46-29.2615.2550.6639.2653.62B1C1左M-6.42-2.3640.28-40.28-11.01-64.10-10.9840.0822.8346.38V8.683.6033.57-33.5715.46-36.5815.2557.2543.6560.94跨中M-1.21-0.200.000.00-1.73-1.45-1.83-1.70-1.73-1.65右M-6.42-2.3640.28-40.28-11.01-64.10-10.9840.0822.8346.38V8.683.6033.57-33.5715.46-36.5815.2557.2543.6560.948.3.3柱的内力组合表表24荷载作用在A柱柱截面内力恒荷载①活荷载风荷载1.2①+1.41.2①+1.41.35①1.2①1.2①+1.41.2①103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）②②④+1.4×0.7②+1.4×0.9（②+③）②+1.4×0.6③+1.40.7②+1.4③③④A7A6上M19.396.1910.87-10.8731.938.0532.2444.7641.0644.55N425.31160.105.89-5.89734.51502.13731.07719.52739.46675.52下M22.477.134.44-4.4436.9520.7537.3241.5440.6840.17N456.36191.155.89-5.89815.24539.39803.41795.90820.19743.21A6A5上M22.477.1315.14-15.1436.955.7737.3255.0249.6655.15N664.78271.1312.54-12.541177.32780.181163.161155.161187.851081.00下M22.477.137.80-7.8036.9516.0437.3245.7843.5044.87N695.83304.1812.54-12.541260.85817.441237.471234.061271.381150.65A5A4上M22.477.1318.36-18.3636.951.2637.3259.0852.3759.66N904.24386.1621.46-21.461625.711055.041599.161598.691643.741493.57下M22.477.1311.74-11.7436.9510.5337.3250.7446.8150.39N935.30417.2121.46-21.461706.451092.321671.521675.081724.481561.27续表24103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）柱截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2①+1.4②1.2①+1.4④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4×0.9（②+③）1.2①+1.4②+1.4×0.6③1.2①+1.40.7②+1.4③③④A4A3上M22.477.1320.57-20.5736.95-1.8337.3261.8754.2262.75N1143.71499.1932.71-32.712071.321326.662033.212042.652098.791907.45下M22.477.1316.16-16.1636.954.3437.3256.3150.5256.58N1174.77530.2432.71-32.712152.061363.932105.572119.042179.541975.15A3A2上M22.477.1323.72-23.7236.95-6.2437.3265.8456.8767.16N1383.18612.2246.37-46.372516.921594.902467.272489.642555.872324.71下M21.796.9119.41-19.4135.82-1.0336.1959.3152.1360.09N1414.23643.2746.37-46.372597.651632.162539.622566.022636.602392.40A2A1上M23.427.4320.30-20.3038.51-0.3238.9063.0455.5663.81N1622.65725.2560.99-60.992962.531861.792901.322937.843013.762743.31下M29.609.3927.26-27.2648.67-2.6449.1681.7071.5682.89N1653.70756.3060.99-60.993043.261899.052973.673014.233094.492811.00103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）A1A0上M12.924.1029.73-29.7321.24-26.1221.4658.1346.2261.14N1861.93838.2279.69-79.693407.822122.753335.063390.883474.763167.34下M6.462.0572.79-72.7910.62-94.1510.73102.0571.77111.67N1899.57875.8679.69-79.693505.692167.923422.763483.483572.633249.39103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）表25荷载作用在B柱柱截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2恒+1.4活1.2恒①+1.4风④1.35恒+1.4*0.7活1.2恒①+1.4×0.9（活②+风③）1.2恒①+1.4活②+1.4×0.6风③1.2恒+1.4×0.7活+1.4风③④B6B5上M-20.44-6.3421.88-21.88-33.40-55.16-33.81-4.95-15.02-0.11N784.60339.6110.40-10.401416.97926.961392.031382.531425.711288.90下M-20.44-6.3415.84-15.84-33.40-46.70-33.81-12.56-20.10-8.57N815.65370.6610.40-10.401497.70964.221464.371458.921506.441356.59B5B4上M-20.44-6.3427.21-27.21-33.40-62.62-33.811.77-10.557.35N1067.67476.4118.26-18.261948.181255.641908.241904.491963.521773.65下M-20.44-6.3422.26-22.26-33.40-55.69-33.81-4.47-14.710.42N1098.72507.4618.26-18.262028.911292.901980.581980.872044.251841.34B4B3上M-20.44-6.3433.23-33.23-33.40-71.05-33.819.35-5.4915.78N1350.73613.2128.64-28.642479.371580.782424.432429.612503.432261.92下M-20.44-6.3427.19-27.19-33.40-62.59-33.811.74-10.567.32103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）N1381.78644.2728.64-28.642560.111618.042496.792506.002584.172329.62B3B2上M-20.44-6.3439.04-39.04-33.40-79.18-33.8116.67-0.6123.91N1633.79750.0140.79-40.793010.561903.442940.632956.963044.832752.66下M-20.04-6.2231.94-31.94-32.76-68.76-33.158.36-5.9314.57N1664.85781.0740.79-40.793091.321940.713013.003033.363125.582820.37续表25柱截面内力恒荷载①活荷载②风荷载1.2恒+1.4活1.2恒①+1.4风④1.35恒+1.4*0.7活1.2恒①+1.4×0.9（活②+风③）1.2恒①+1.4活②+1.4×0.6风③1.2恒+1.4×0.7活+1.4风③④B2B1上M-21.12-6.5640.77-40.77-34.53-82.42-34.9417.76-0.2825.31N1916.86886.8254.51-54.513541.782223.923456.843486.313587.573245.63下M-25.95-8.0640.77-40.77-42.42-88.22-42.9310.07-8.1818.04N1947.91917.8754.51-54.513622.512261.183529.193562.693668.303313.32B1B0上M-11.97-3.7245.35-45.35-19.57-77.85-19.8138.0918.5245.48N2200.101023.6869.38-69.384073.272542.993973.344017.384131.553740.46103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）下M-5.99-1.8680.63-80.63-9.79-120.07-9.9192.0657.94103.87N2237.141061.3269.38-69.384170.422587.444060.234109.254228.703821.79103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）9截面设计9.1框架梁截面设计9.1.1梁的正截面受弯承载力计算一层：选出AB跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=229.41KN·mMB=166.72KN·mγREMA=229.41×0.75=172.06KN·mγREMB=166.72×0.75=125.04KN·m跨间控制截面弯矩为：M=158.92KN·mγREMA=0.75×158.92=119.19KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=7200/3=2400mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+3000-300=3000mm；按翼缘厚度考虑时，=100/565=0.22>0.1不起控制作用，故取=2400mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:ρmin=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:γo=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（2）判断截面类型=1470.84KN·m≥M=119.19KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=119.19×106/(1.0×11.9×2400×565×565)=0.013（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.013≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×2400×565×0.013/300=699.24mm2实配钢筋416()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=804/(300×600)=0.45％ρ=0.45％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=804mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）故ξ=0.038<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取实取钢筋418()B支座配筋计算过程实取钢筋418()从表中选出BC跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=273.27KNMB=273.27KNγREMA=273.27×0.75=204.95KNγREMB=273.27×0.75=204.95KN跨间控制截面弯矩为：M=300.05KNγREMA=0.75×300.05=225.04KN当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=3000/3=1000mm；按梁间距考虑时=b+Sn=300+9000-600=8700；按翼缘厚度考虑时，600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=1000mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:跨间配筋计算过程(1)计算截面有效高度600-35=565mm(2)判断截面类型=1.0×11.9×1000×100×(565-100/2)=612.85KN·m≥M=225.04KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。(3)确定计算系数=1.0×225.04×106/(1.0×11.9×1000×565×565)=0.059(4)计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.059≤ξb=0.550满足要求。(5)计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×1000×565×0.059/300=1322mm2103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）实配钢筋325()(6)验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=1473/(300×600)=0.82％ρ=0.82％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的325钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=1473mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部故ξ=0.019<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取实取钢筋418()B支座配筋计算过程=1288mm2实取钢筋418()二层：选出AB跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=176.91KN·mMB=143.98KN·mγREMA=176.91×0.75=132.68KN·mγREMB=143.98×0.75=107.99KN·m跨间控制截面弯矩为：M=143KN·mγREMA=0.75×143=107.25KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=7200/3=2400mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+2700=3000；按翼缘厚度考虑时，=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=2400mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度600-35=565mm（2）判断截面类型=1.0×11.9×2400×100×(565-100/2)=1470.84KN·m≥M=107.99KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=1.0×107.99×106/(1.0×11.9×2400×565×565)=0.012103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.012≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×2400×565×0.012/300=645.5mm2实配钢筋416()（6）验算最小配筋率=As/(b×h)=804/(300×600)=0.45％ρ=0.45％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的416钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=804mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部故ξ=0.010<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取=834mm2实取钢筋418()B支座配筋计算过程=679mm2实取钢筋418()103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）选出BC跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=214.86KNMB=214.86KNγREMA=214.86×0.75=161.15KNγREMB=214.86×0.75=161.15KN跨间控制截面弯矩为：M=234.8KNγREMA=0.75×234.8=176.1KN当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=3000/3=1000mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+9000-600=8700；按翼缘厚度考虑时，=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=1000mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度600-35=565mm（2）判断截面类型=1.0×11.9×1000×100×(565-100/2)=612.85KN·m≥M=176.1KN·m103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=1.0×176.1×106/(1.0×11.9×1000×565×565)=0.046（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.046≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×1000×565×0.046/300=1031mm2实配钢筋322()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=1140/(300×600)=0.63％ρ=0.63％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的322钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=1140mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部故ξ=0.029<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）=1351mm2实取钢筋418()B支座配筋计算过程=1351mm2实取钢筋418()三-五层：选出AB跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=159.73KN·mMB=125.63KN·mγREMA=159.73×0.75=119.8KN·mγREMB=125.63×0.75=94.22KN·m跨间控制截面弯矩为：M=126.85KN·mγREMA=0.75×126.85=95.14KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=7200/3=2400mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+2700=3000；按翼缘厚度考虑时，=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=2400mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（1）计算截面有效高度600-35=565mm（2）判断截面类型=1.0×11.9×2400×100×(565-100/2)=1470.84KN·m≥M=95.14KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=1.0×95.14×106/(1.0×11.9×2400×565×565)=0.010（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.010≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×2400×565×0.010/300=537.9mm2实配钢筋416()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=804/(300×600)=0.45％103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）ρ=0.45％≥=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的416钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=804mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部故ξ=0.007<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取=753mm2实取钢筋418()B支座配筋计算过程=592mm2实取钢筋418()选出BC跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=171.3KNMB=171.3KNγREMA=171.3×0.75=128.48KNγREMB=171.3×0.75=128.48KN跨间控制截面弯矩为：M=185.15KNγREMA=0.75×185.15=138.86KN当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=3000/3=1000mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+9000-600=8700；按翼缘厚度考虑时，103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=1000mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度600-35=565mm（2）判断截面类型=1.0×11.9×1000×100×(565-100/2)=612.85KN·m≥M=138.86KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=1.0×138.86×106/(1.0×11.9×1000×565×565)=0.037（4）计算相对受压区高度ξ=1-103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）=1-=0.037≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×1000×565×0.037/300=819mm2实配钢筋322()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=1140/(300×600)=0.63％ρ=0.63％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的322钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=1140mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取=808mm2实取钢筋418()B支座配筋计算过程=808mm2实取钢筋418()六层：选出AB跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）支座弯矩:MA=119.66KN·mMB=106.67KN·mγREMA=119.66×0.75=89.74KN·mγREMB=106.67×0.75=80KN·m跨间控制截面弯矩为：M=112.72KN·mγREMA=0.75×143=84.54KN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=7200/3=2400mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+2700=3000；按翼缘厚度考虑时，=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=2400mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度600-35=565mm（2）判断截面类型=1.0×11.9×2400×100×(565-100/2)=1470.84KN·m≥M=84.54KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）=1.0×84.54×106/(1.0×11.9×2400×565×565)=0.010（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.010≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×2400×565×0.010/300=538mm2实配钢筋414()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=615/(300×600)=0.34％ρ=0.34％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的414钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=615mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取=564mm2实取钢筋414()103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）B支座配筋计算过程=472mm2实取钢筋414()选出BC跨跨间及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩:MA=63.96KNMB=63.96KNγREMA=63.96×0.75=47.97KNγREMB=63.96×0.75=47.97KN跨间控制截面弯矩为：M=94.27KNγREMA=0.75×94.27=70.7KN当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度按跨度考虑时，=L/3=3000/3=1000mm；按梁间距考虑时==b+Sn=300+9000-600=8700；按翼缘厚度考虑时，=600-35=565mm，/h=100/565=0.18>0.1不起控制作用，故取=1000mm混凝土等级:=11.9N/mm2=1.27N/mm2受拉纵筋种类:HRB335=300N/mm2最小配筋率:=0.200％受拉纵筋合力点至近边距离:as=35mm结构重要性系数:=1.0跨间配筋计算过程（1）计算截面有效高度600-35=565mm103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）（2）判断截面类型=1.0×11.9×1000×100×(565-100/2)=612.85KN·m≥M=70.7KN·m故属于第一类T形截面,可按的单筋矩形截面进行计算。（3）确定计算系数=1.0×70.7×106/(1.0×11.9×1000×565×565)=0.019（4）计算相对受压区高度ξ=1-=1-=0.019≤ξb=0.550满足要求。（5）计算纵向受拉钢筋面积=1.0×11.9×1000×565×0.019/300=426mm2实配钢筋316()（6）验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=603/(300×600)=0.34％ρ=0.34％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。A支座配筋计算过程将下部跨间截面的316钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（As＇=603mm2），再将计算的相应受拉钢筋As，即支座上部103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）<=0.12说明As＇富裕，且达不到屈服。可近似取=301mm2实取钢筋414()验算最小配筋率ρ=As/(b×h)=615/(300×600)=0.34ρ=0.34％≥ρmin=0.200％,满足最小配筋率要求。B支座配筋计算过程实取钢筋414()9.1.3梁的斜截面受剪承载力验算一层AB跨：故截面尺寸满足要求。加密箍筋取8，由纵向受力钢筋直径为20mm，故820=160mm>100mm因此加密区取4肢8@100。箍筋设置满足要求。加密区长度取1.5600=900，500中的较大值，故取900mm，非加密区取4肢8@150BC跨：103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）若加密区取4肢(0.1)8@100，则其承载力为：加密区长度取1.5600=900，500中的较大值，故取900mm由于非加密长度较小，故全跨均按加密区配置。其它层AB及BC跨斜截面受弯承载力计算方法同以上算法103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）9.2框架柱截面设计9.2.1框架柱剪跨比和轴压比验算表26框架柱剪跨比和轴压比验算柱号层次/mm/mm/()/KN.m/KNN/KNA柱660056516.7124.856.6514.83.9>20.08<0.8560056516.7102.346.4972.83.9>20.16<0.8460056516.7102.346.4972.83.9>20.16<0.8360056516.7102.346.4972.83.9>20.16<0.8260056516.7118.964.821430.83.2>20.24<0.8160056516.7263.171.21889.46.5>20.31<0.8B柱660056516.7160.976.1623.43.7>20.1<0.8560056516.7193.893.891185.63.6>20.2<0.8460056516.7193.893.891185.63.6>20.2<0.8360056516.7193.893.891185.63.6>20.2<0.8260056516.7217.8113.31768.93.4>20.3<0.8160056516.7303.5102.62410.85.2>20.4<0.89.2.2柱正截面承载力计算以第一层A、B柱为例说明。根据A柱内力组合表，将支座中心处的弯距换算至支座边缘，并与柱端组合弯距的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）M=1.2×0.75×263.15=246.7，N=1749.8KN故，取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者的较大值，即600/30=20mm故取20mm。则：柱的计算长度按规范公式确定，其中：，则：由故应考虑偏心距增大系数。，取。对称配筋：故为大偏压情况。钢筋采用HRB335级取验算最小配筋率所以按最小配筋率配筋103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）故选，总配筋率，满足要求。框架B柱配筋计算：由柱的内力组合表知：M=1.15×0.75×291=，N=2410.86KN故，取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者的较大值，即600/30=20mm，故取20mm。则：柱的计算长度按规范公式确定，其中：，则：由故应考虑偏心距增大系数。，取。对称配筋：故为大偏压情况。钢筋采用HRB335级103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）取验算最小配筋率所以按最小配筋率配筋故选，总配筋率，满足要求9.2.3柱斜截面受剪承载力计算A柱斜截面受剪承载力计算：由前表可知：A柱上柱端弯矩设计值为下端为＝302.61则框架柱的剪力设计值为：则：，满足要求。，（故取λ＝3），与相应的轴力N=1749.8KN>0.3＝0.3×16.7×600×600/100＝1803.6KN,则：103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）所以该层A柱应按构造配置箍筋。(箍筋采用HPB235级,)A柱端加密区的箍筋选用4肢8@100，一层柱底的轴压比n=031,查表得：，则，所以：，则，根据构造要求，取加密区的箍筋为48@100，加密区长度为，非加密区还应满足＝300mm,取48@200.该框架结构为三级抗震，可不必进行节点核芯区组合抗震验算，但按构造要求配筋B柱斜截面受剪承载力计算：由表可知：B柱上柱端弯矩设计值为＝215.47下端为＝334.69则框架柱的剪力设计值为：则：，满足要求。，（故取λ＝3），与相应的轴力N=2410.86KN>0.3＝0.3×16.7×600×600/100＝1803.6KN,则：所以该层B柱应按构造配置箍筋。(箍筋采用HPB235级,)103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）B柱端加密区的箍筋选用4肢8@100，一层柱底的轴压比n=0.31,查表得：，则，所以：，则，根据构造要求，取加密区的箍筋为48@100，加密区长度为，非加密区还应满足＝300mm,取48@200.该框架结构为三级抗震，可不必进行节点核芯区组合抗震验算，但按构造要求配筋。同理：2-6层也按此方法计算：A,B柱正截面配筋为斜截面配筋加密区为48@100，加密区长度是750mm,非加密区为48@200.9.3框架变形验算多遇水平地震作用下框架层间弹性位移验算以在第四部分中给出，在此不再赘述。现考虑罕遇水平地震作用下框架层间弹塑性位移计算。9.3.1梁的极限抗弯承载力计算：计算时，采用构件实际配筋和材料的强度标准值，可近似地按下式计算：Mbu=Asfyk（h0-as，）注：为钢筋强度标准值表27梁的极限抗弯承载力层次支座实配As（mm2）fyk（N/mm2）h0（mm）as，（mm）Mbu（KN·m）1A353433556535627.46Bl353433556535627.46103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）Br321733536535355.64续表27层次支座实配As（mm2）fyk（N/mm2）h0（mm）as，（mm）Mbu（KN·m）2A307933556535546.68Bl307933556535546.68Br282733536535312.523A286533556535508.68Bl286533556535508.68Br265533536535293.514A229133556535406.77Bl229133556535406.77Br190033536535210.055A171633556535304.68Bl171633556535304.68Br130533536535144.276A125633556535223.00Bl125633556535223.00Br7603353653584.029.3.2柱的极限抗弯承载力计算：根据《抗震规范》，当柱轴压比小于0.8时，其极限抗弯承载力可按下式计算，并且计算时采用构件的实际配筋和材料强度标准值：Mcu=Asfyk（hc0-as，）+0.5Nhc（1-N/bchcfcmk）注：fcmk为混凝土弯曲抗压强度标准值103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）N为考虑地震组合时相应于设计弯矩的轴力bchchc0为柱截面的宽度高度有效高度。表28柱的极限抗弯承载力柱号层次As（mm2）fyk（N/mm2）hc0（mm）as，（mm）N（KN）hc（mm）bc（mm）fcmk（N/mm2）Mcu（KN·m）A柱13768335660402198.0670070022783.3823768335610401831.8365065022720.0933768335610401465.6065065022719.9843768335610401099.3765065022719.86续表285376833561040733.1465065022719.746376833561040219.4665065022719.57B柱13768335660402668.6970070022783.5523768335610402225.6265065022720.2233768335610401782.5565065022720.0843768335610401339.4865065022719.935376833561040896.4165065022719.796376833561040453.3465065022719.65确定柱端截面有效承载力Mc：节点A6：因Mbu1.1=220KN/m2初估基础尺寸A’=1.2F/(fa-20d)=1.2×1161.986/1.3(340.8-20×2.1)=4.67m2取A=b2=3.02=9m2W=bl2/6=3.0×3.02/6=4.5m310.1选取内力（1）标准值设计值=21.243KNm=25.491KNm=968.322KN=1161.986KN=15.874KN=19.049KN（2）标准值设计值=97.298KNm=116.758KNm=911.989KN=1094.387KN=41.274KN=49.529KN103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）按规范规定，对不大于7层的200〈fak〈300的建筑可不作地基变形验算。基础自重设计值（取基础与土平均荷载）G==20×3.02×2.1=378KN由基础梁传至基础顶面的外墙重：G1=(4.3-0.55)×6.0-2.1×2×2.4×2.28+2.1×2×0.4×2.4=32.35KN基础梁，取300×600G2=0.6×0.30×（6-0.6）×25=24.3KNG’=G1+G2=32.35+24.3=56.65KN10.2地基承载力验算10.2.1按第一组荷载验算基础底边应力验算M0=M1+V1h+=21.243+15.874×1.0+56.65×0.46=63.176KNmN0=N1+G+G’=968.322+378+56.65=1402.972KN（满足）103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）10.2.2按第二组荷载验算基础底边应力验算M0=M2+V2h+=97.298+41.274×1.0+56.65×0.46=164.631KNmN0=N2+G+G’=911.989+378+56.65=1346.639KN（满足）10.3基础抗冲切验算（取设计值）按第二组荷载验算，因为第二组荷载最大10.3.1柱与基础交接处受冲切承载力验算：103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）10.3.2基础第一变阶处所以一阶变阶处受冲切承载力满足要求。10.3.3基础底面配筋计算(1)横向配筋(2)纵向配筋对第一组：103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）对第二组：所以按第一组配筋。横向=266.413×106/（0.9×855×300）=1154.052mm2纵向=227.815×106/（0.9×855×210）=1409.790mm2实配钢筋：横向15Ф12@200(1696.5㎜2)纵向15Ф12@200(1696.5㎜2)103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）11板式楼梯计算11.1标准层楼梯计算：楼梯使用活荷载2.5KN/㎡，层高为3.9m。楼梯间墙200㎜，，踏步为水磨石0.65KN/㎡，20㎜厚抹灰。采用C30混凝土，Ⅰ，Ⅱ级钢筋。11.1.1梯斜板图11-1楼梯斜板图(1)板厚：取板厚取为h=120mm(2)荷载：取1m宽板带计算:永久荷载设计值：103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）三角形踏步：1.2×KN/m混凝土斜板：1.2×KN/m水磨石踏步重：1.2×KN/m板底抹灰重：1.2×17×0.02×=0.474KN/m栏杆重：0.1×1.2=0.12KN/mg=8.55KN/m使用活荷载：q=1.4×2.50=3.5KN/mP=g+q=12.05KN/m11.1.2截面设计：板计算水平跨度：跨中最大弯矩：KNmh0=h－c=120－20=100mm则αs=As=选用Φ12＠150（AS=754㎜2）<200㎜满足要求11.1.3平台板计算取板厚为100㎜103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）(1)荷载计算：永久荷载设计值平台板自重：1.2×0.1×25=3.0KN/m水磨石板面重：1.2×0.65=0.78KN/m板底抹灰重：1.2×0.02×17=0.34KN/mg=4.19KN/m可变设计值q=1.4×2.50=3.5KN/mP=g+q=7.69KN/m(2)截面设计：l=lcl=2.2mM=KNmh0=h－a=100－20=80㎜则αs=As=选用Φ8＠200（AS=252mm2）11.1.4平台梁计算：取平台梁截面尺寸300mm×500mmq=l0=4.0m103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）h0=500－35=465mmαs=As=选用4Φ14（AS=615mm2）斜截面承载力验算：取双肢Φ8＠100=239.161KN>V=64.184KN满足要求。11.1.5靠近墙平台梁荷载7.69×2.2/2+1.2×0.3×0.5×25＝12.209KN/mM＝ql2/8=13.667×4.02/8=24.418KNmV=ql/2=12.209×4.0/2=24.418KNαs=M/bh02fcm=24.418×106/(300×4652×14.3)＝0.0316103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）As=选用2Φ14mm（As=308mm2）配筋偏高以防扭矩作用斜截面承载力验算取φ8@2000.7fcbh0+1.25fyvnAsv/Sh0=0.7×1.43×300×465+1.25×210×2×50.3×465/200=186.522>24.418满足要求.靠近走廊平台梁选，Φ8＠200103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）12雨篷设计12.1荷载：恒载：悬挑板：（0.15/2+0.10/2）×3.0×25=9.375kN/m20mm后砂浆抹灰：0.02×17×3.0×2=2.04kN/m二毡三油防水层：0.35×3.0=0.84kN/mgk=9.375+2.04+1.05=12.465kN/m活载：雪载：0.5KN/m2均布活载：0.5KN/m2施工或检修集中荷载qk=1.0kN12.2荷载组合（1）gk+qk=12.465+0.5=12.965kN设计值：1.35×12.965+0.7×1.4×0.5=17.993kN1.2×12.965+1.4×0.5=16.258kN（2）gk=12.465kN/mqk=1.0kN设计值：1.35×12.465+0.7×1.4×1=17.808kN1.2×12.465×1.35+1.4×1=16.358kN12.3内力计算M1=1/2qL2=1/2×17.993×1.22=12.955kNmM2=1/2qL2+PL=1/2×12.4651.221.22+1.2×1=14.022kNm按第一组组合进行配筋计算αs=M/fcbho2=14.022×106/14.3×3000×(150-20)2=0.01953103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）As=M/[（1-0.5ξ）fyh0]=14.022×106/[(1-0.01953×0.5)×300×130]=303.516mm2实配:12φ@200As=565mm2103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）结论本建筑主要采用钢筋混凝土框架结构，位于沈阳大东区。该建筑物主要有基础，框架梁，框架柱，楼板，基础。在计算过程中，首先进行荷载汇集，然后进行水平荷载作用下的结构内力计算，主要的荷载为地震荷载与与风荷载，主要验算层间侧移刚度与柱的侧移刚度，与水平弹性位移，主要的方法为D值法等。其次计算竖向荷载计算，包括恒载与活载，采用力矩二次分配法等。在内力计算时，主要计算柱轴力，柱端弯矩与柱端剪力梁端剪力与弯矩，然后进行内力分析与组合。组合时主要验算梁端最大负弯矩最大正弯矩，与跨中最大正弯矩和梁端最大剪力。最后进行配筋计算，计算时应进行强柱弱梁与强剪弱弯调整。主要的配筋计算有一品框架配筋计算；现浇板配筋计算；楼梯配筋计算；悬挑构件配筋计算；基础及基础梁配筋计算.103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）致谢感谢我的指导老师张老师在我做毕业设计过程中的耐心指导，感谢各位老师对我的辛勤的培养，我的毕业设计是给我的老师的辛勤劳动的回报。本次毕业设计是在我的指导老师张老师的悉心指导下完成的，在此谨向老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。在这个毕业设计中，每次有问题时，感谢我的同学们，在困难时候是他们给了我很多帮助和支持。感谢我的家人，感谢他们二十多年来对我默默无闻的奉献和支持。他们的理解和支持使我能够在学校专心完成我的学业。感谢学校为我提供了良好的学习条件，希望母校在未来能发展的越来越好！103 北京交通大学海滨学院毕业设计（论文）参考文献[1]傅信祁广，士奎主编．房屋建筑学．北京：中国建筑工业出版社[M]，2006．[2]程文瀼，王铁成，颜德姮主编．混凝土结构（上、中）[M]，2008．[3]姚刚，应惠清，张守健主编．土木工程施工[M]，2008．[4]李廉琨主编．结构力学[M]，2010．[5]李相然主编．土力学也地基基础[M]，2009．[6]GB50010-2010，混凝土结构设计规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2010．[7]　GB50011-2010，建筑抗震设计规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2010．[8]　GB0009-2012，建筑结构荷载规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2012．[9]　GB50007-2011，建筑地基基础设计规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2011．[10]　JGJ67-2006，办公建筑设计规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2006．[11]　GB50016-2006，建筑设计防火规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2006．[12]　GB50345-2004，屋面工程技术规范［S］．北京：中国建筑工业出版社，2004．[13]　GB/T50001-2010，房屋建筑制图统一标准［S］．北京：中国建筑工业出版社．82 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