北京科技大学教学楼设计毕业设计计算书

'毕业设计（论文）用纸摘要本毕业设计工程是北京科技大学教学楼设计，包括建筑设计和结构设计两部分内容。一、建筑设计是在总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑建筑物与周围环境、建筑物的使用功能、流水交通及经济性等问题，依据相关设计规范来确定设计方案，做出建筑的结构形式、建筑平面、剖面及立面设计。二、结构设计是在建筑物初步设计的基础上确定结构方案；选择合理的结构体系；进行结构布置，并初步估算，确定结构构件尺寸，进行结构计算。在确定框架布局之后，我先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期，进而按底部剪力法计算水平荷载（地震荷载、风荷载）的作用，求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，并利用Excel表格找出最不利的一组或几组内力组合，选取最安全的结果计算配筋。此外还进行了基础、楼板的设计，利用PKPM电算软件对整体结构进行分析，并绘制相关的结构施工图.关键词：框架结构；荷载计算；内力计算；内力组合；抗震设计；PKPM-1- 毕业设计（论文）用纸AbstractThisgraduationdesignprojectisaBeijinguniversityofscienceandtechnologyofthebuilding,includingarchitecturedesignandstructuredesign.1.Thearchitecturedesignismadeunderthepremiseoftheoverallprogramming,accordingtotherequestofthedesignmission,inaddition,thebuildinganditssurroundings,usagefunction,thetransportationandarchitectureeconomyandsoonarecompressivelyconsidered.Andtheprojectdesignaccordingtotherelateddesignnormconfirmthestructuralformofarchitecture,thedesignoftheplanviews,theelevationviewsandthesectionalviews..2.Thestructuredesignisbasedonpreliminaryarchitecturedesign,toselecttherightstructuretype,precedestructurearrangementandsizesofstructurecomponentstocalculate.Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalloadforce(seismicload，windload)canbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforce，whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Besidethat,Thedesignsofthefoundation、floorslabsandstairsarealsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcing.WecanusethecomputersoftwarePKPMtoanalysistheoverallstructure.Afterall，theconstructiondrawingsarecompleted.KeyWords:framestructure;loadcomputation;internalloadcomputation;internalloadcombination;anti-seismicdesign;PKPM-2- 毕业设计（论文）用纸目录第一章绪论3第二章结构计算书42.1设计资料4第三章梁、柱截面尺寸估算53.1梁截面尺寸估算53.2柱截面尺寸估算5第四章框架计算简图及梁柱线刚度64.1确定框架计算简图（KJ-5）64.2梁柱线刚度计算6第五章荷载计算85.1恒荷载标准值计算85.2活荷载标准值计算115.3恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图115.4风荷载标准值计算155.5.框架柱抗侧刚度D和165.6水平地震作用计算185.7结构基本自振周期计算20第六章内力计算226.1恒荷载标准值作用下框架的内力226.2活荷载标准值作用下框架的内力246.3风荷载标准值作用下框架的内力266.4水平地震作用下框架的内力27第七章内力组合297.1荷载统计297.2横梁弯矩调幅317.3荷载组合33第八章配筋计算46-1- 毕业设计（论文）用纸8.1框架梁的配筋计算468.2框架柱的配筋计算508.3双向板的设计53第九章基础设计599.1基本资料599.2基础底面设计599.3基础结设计62结论68致谢69主要参考文献70-2- 毕业设计（论文）用纸第一章绪论作为一名即将毕业的土木工程专业的本科生，在大学几年的理论学习后，要结合社会的实际情况，检验一下所学习的专业知识是否专业和完善。毕业设计恰好就是一种最好的检验，可以使四年中所学习的知识得到综合利用，使得各方面的知识系统化和实践化。通过独立完成毕业设计，可以培养独立思考、独立工作的能力，以及调查、分析和查阅资料的能力。本次毕业设计题目为《北京科技大学教学楼》，结构形式采用全现浇框架结构。在熟悉本课题设计任务书的基础上，结合当地的自然条件，施工技术水平，并查阅相关建筑设计的书籍和规范，独立完成教学楼工程的建筑方案设计，并最终绘制出建筑施工图。通过建筑方案的设计，对框架结构进行柱网布置和结构选型，并确定材料类型和截面尺寸。首先，通过现行规范选定教室做法，并以此计算框架结构各层的重力荷载代表值；其次，采用合适的计算方法对竖向荷载作用下框架结构的内力、水平地震荷载作用下框架结构内力及侧移进行计算；最后，通过以上的结构计算，对框架结构进行截面设计（梁、板、柱截面尺寸及配筋）、楼板设计（楼板尺寸及配筋），使得截面的配筋满足构造要求。最后通过框架结构的结构设计及计算结果，在此基础上利用PKPM电算软件对整体结构进行分析，并绘制出框架结构的结构施工图。3 毕业设计（论文）用纸第二章结构计算书2.1设计资料（1）工程名称：北京科技大学教学楼。（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.8m?.6m。（3）工程概况：建筑层数4层，层高3.6m，室内外高差600mm，女儿墙1100mm，建筑高度16.1m，建筑面积3250m2。（4）基本风压：0.45kN/m2，地面粗糙度为C类。（5）基本雪压：0.40kN/m2。（6）抗震设防烈度：八度设防。（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度g=5.5kN/m3；窗：铝合金窗，g=0.35kN/m3；（8）墙体厚度：墙厚为240mm。结构平面布置图如图2.1所示:图2.1结构平面布置图4 毕业设计（论文）用纸第三章梁、柱截面尺寸估算3.1梁截面尺寸估算框架梁截面高度h=(1/8—1/12)L，截面宽度b=（1/2—1/4)h，本结构中取：纵向框架梁：b=300mmh=650mm横向AB、CD跨框架梁：b=300mmh=650mm横向BC跨框架梁：b=300mmh=400mm次梁：b=250mmh=500mm3.2柱截面尺寸估算æ11ö框架柱的截面尺寸bc=ç~÷Hi，hc=(1:2)bc，Hiè1218ø为第i层层高。本结构中层高为3.6m，故bc=（200~300）mm。框架柱截面尺寸还应根据公式NA³估算。式中：N=(1.1:1.2)N，N=负荷c[mN]fcvv面积?（12~14）kN/m2?层数，[mN]为轴压比，可根据规范查出。仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.8´3.3）m2，（7.8´4.65）m2，层数为4层；该框架结构抗震设防烈度为八度，建筑高度16.1m<30m，因此为二级抗震，其轴压比限值[mN]=0.8。C30混凝土，fc=14.3N/mm231.2´7.8´3.3´14´4´102边柱Ac³=134400mm0.9´14.331.2´7.8´4.65´14´4´102中柱Ac³=189382mm0.9´14.3取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为370mm´370mm，435mm´435mm，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500mm´500mm。5 毕业设计（论文）用纸第四章框架计算简图及梁柱线刚度4.1确定框架计算简图（KJ-5）框架的计算单元如图2.1.1所示，选取⑤轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面至室外地面的高度为0.5m，室内外高差为0.6m，因此基顶标高为-1.1m，二层楼面标高为3.6m，故底层框架柱高为4.7m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.6m。由此可绘出框架的计算简图，如图4.2.1所示。4.2梁柱线刚度计算对于现浇楼板，中框架梁取I=2I0，I013=bh，i=cEI。12l各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表4.2.1和表4.2.2。由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。表4.1梁线刚度ib的计算构件ECb´h(N/mm2)(mm譵m)I0L1.5ECI0/L2ECI0/L(mm4)(mm)(N譵m)(N譵m)边框架梁AB3.0?04300?506.866?0966004.681?0106.241?010中框架梁BC3.0?04300?001.600?0927002.667?0103.556?010表4.2柱线刚度ic的计算层号ECb´h(N/mm2)(mm譵m)I0hECI0/h(mm4)(mm)(N譵m)13.0?04500?005.208?0947003.324?0102~43.0?04500?005.208?0936004.340?010令i-1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：6.241´1010iAB、CD梁=104.340´1010=1.438，10i=3.556´10=0.819，i3.324´10==0.766BC梁104.340´10底层柱104.340´10框架结构的相对线刚度如图4.2.1所示。625= 毕业设计（论文）用纸图4.1框架结构的相对线刚度如7 毕业设计（论文）用纸第五章荷载计算5.1恒荷载标准值计算5.1.1屋面防水层：App改性沥青防水卷材找平层：20厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆保温层:20厚珍珠岩保温层结构层：120厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：20厚混合砂浆合计：5.1.2各层楼面20mm厚水泥砂浆面层结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：20厚混合砂浆合计：5.1.3梁自重（1）b´h=300mm´650mm梁自重抹灰层：15厚混合砂浆合计：（2）b´h=300mm´400mm梁自重抹灰层：15厚混合砂浆合计：（3）b´h=250mm´500mm梁自重20.05kNm320.02m´20kNm=0.40kNm320.04m´14kNm=0.56kNm320.02´4kN/m=0.008kNm320.12m´25kNm=3kNm320.02m´17kNm=0.34kNm4.258kN/m2320.02m´20kNm=0.40kNm320.10m´25kNm=2.5kNm320.02m´17kNm=0.34kNm3.240kN/m225?.3?（0.65-0.1）=4.125kN/m0.015?(（0.65-0.1）?+0.3﹞?7=0.357kN/m4.482kN/m25?.3?（0.4-0.1）=2.250kN/m0.015?﹝（0.4-0.1）?+0.3﹞?7=0.230kN/m2.480kN/m25?.25?（0.5-0.1）=2.500kN/m抹灰层：15厚混合砂浆0.015?﹝（0.5-0.1）?+0.25﹞?7=0.268kN/m合计：2.768kN/m（4）基础梁250mm´400mm梁自重25?.25?.4=2.5kN/m8 毕业设计（论文）用纸5.1.4柱自重b´h=500mm´500mm柱自重25?.5?.5=6.25kN/m抹灰层：15厚混合砂浆0.015?.5??7=0.51kN/m合计：6.76kN/m5.1.5外纵墙自重（1）标准层（7.8-0.5）´（3.6-0.65）-3.3´2.1´2纵墙在计算单元内相当于高度为3.3´2.1´27.8-0.5=1.001m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为纵墙铝合金窗7.8-0.5=1.899的窗。1.001?.24?.5=1.321kN/m1.899?.35=0.665kN/m2面砖外墙面1.001´0.02´21kNm=0.420kNm水泥粉刷内墙面1.001´0.36kNm2=0.360kNm合计：2.766kN/m（2）底层（7.8-0.5）´（4.7-0.65-0.4）-3.3´2.1´2纵墙在计算单元内相当于高度为7.8-0.5=1.651m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为1.32m的窗。纵墙铝合金窗1.651?.24?.5=2.179kN/m1.889?.35=0.661kN/m2面砖外墙面1.651´0.02´21kNm=0.693kNm2水泥粉刷内墙面1.651´0.36kNm=0.594kNm合计：4.127kN/m5.1.6内纵墙自重（1）标准层纵墙（3.6-0.65）?.24?.5=3.894kN/m水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36?=2.124kN/m合计：6.018kN/m（2）底层纵墙（4.7-0.65-0.4）?.24?.5=4.881kN/m水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36?=2.124kN/m合计：7.005kN/m9 毕业设计（论文）用纸5.1.7外横墙自重（1）标准层横墙（4.7-0.65-0.4）?.24?.5=4.881kN/m面砖外墙面（3.6-0.65）?.02?1=1.239kN/m水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36=1.062kN/m合计：6.195kN/m（2）底层横墙（4.7-0.65-0.4）?.24?.5=5.02kN/m面砖外墙面（3.6+0.6-0.65）?.02?1=1.491kN/m粉刷石水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36=1.062kN/m合计：7.573kN/m5.1.8内横墙自重（1）标准层纵墙（3.6-0.65）?.24?.5=3.894kN/m水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36?=2.124kN/m合计：6.018kN/m（2）底层纵墙（4.7-0.65-0.4）?.24?.5=4.881kN/m水泥粉刷内墙面（3.6-0.65）?.36?=2.124kN/m合计：7.005kN/m5.1.9走廊尽头墙（1）标准层（2.7-05）´（3.6-0.65）-1.8´2.1纵墙在计算单元内相当于高度为1.8´2.12.7-0.5=1.232m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为走廊尽头墙铝合金窗面砖外墙面水泥粉刷内墙面合计：（2）底层2.7-0.5=1.718m的窗。1.232?.24?.5=1.626kN/m1.718?.35=0.601kN/m1.232?.02?1=0.517kN/m1.232?.36=0.444kN/m3.188kN/m（2.7-05）´（4.7-0.65-0.4）-1.8´2.1纵墙在计算单元内相当于高度为=1.832m的墙，2.7-0.5铝合金在计算单元内相当于高度为1.718m的窗。走廊尽头墙1.832?.24?.5=2.418kN/m10 毕业设计（论文）用纸铝合金窗面砖外墙面水泥粉刷内墙面合计：5.1.10女儿墙自重做法：100mm混凝土压顶，1100mm加气混凝土。1.718/?.35=0.601kN/m1.832?.02?1=0.769kN/m1.718?.36=0.618kN/m4.406kN/m墙压顶的混凝土面砖外墙面合计：5.2活荷载标准值计算5.2.1屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面0.5kN/m0.5?.1?.24?.5=0.726kN/m0.1?.24?5=0.600kN/m1.2?.02?1=0.504kN/m1.734kN/m22房间2.5kN/m2走廊3.5kN/m5.2.2雪荷载标准值Sk=1.0?.40kN/m2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。5.3恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图图5.1恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图A~B轴间梁上板的l/l=6600/3900=1.69<2，按双向板进行计算，长边支承梁上oyox11 毕业设计（论文）用纸荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布；B~C轴间梁上板的l/l=7800/2700=2.889<3，按双向板进行计算，荷载平均分给两长边的支承梁。本结oyox构楼面荷载的传递示意图见图5.1。板传至梁上的三角形荷载等效为均布荷载q15=q；梯形荷载等效为均布荷载8q1=(231-2a+a)q，a=1.956.623=0.295，1-2´a+a=-2´0.295´0.295+0.295´0.295´0.295=0.852，q1=0.852q。5.3.1A～B轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：4.258?95?.852?=14.122kN/m活荷载：0.5?.95?.852?=1.661kN/m楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：3.24?.95?.852?=10.766kN/m活荷载：2.5?.95?.852?=8.30kN/mA~B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒荷载=梁自重+板传恒荷载=4.482+14.122=18.604kN/m活荷载=板传活荷载=1.661kN/m楼面梁恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=6.018+4.482+110.766=21.266kN/m活荷载=板传活荷载=8.307kN/m5.3.2B～C轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：4.258?.7/2?/8?=7.172kN/m活荷载：0.5?.7/2?/8?=0.844kN/m楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：3.24?.7/2?/8?=5.468kN/m活荷载：3.5?.7/2?/8?=5.906kN/mB~C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒荷载=梁自重+板传恒荷载=7.172+2.480=9.652kN/m活荷载=0.844kN/m楼面梁恒荷载=梁自重+板传恒荷载=5.468+2.480=7.948kN/m活荷载=5.906kN/m5.3.3A轴柱纵向集中荷载的算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：12 毕业设计（论文）用纸恒荷载：4.258?.95?58=5.180kN/m活荷载：0.5?.95?58=0.609kN/m楼面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：3.24?.95?58=3.949kN/m活荷载：2.5?.85?58=3.047kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=1.734?.8+4.482?（7.8-0.5）+5.18?（7.8-0.5）+2.768´6.62.768´7.814.122´6.64´2+4=150.590kN´2+´24顶层柱活荷载=板传活荷载=0.609?（7.8-0.5）+=9.927kN1.661´6.64´2标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=2.766?（7.8-0.5）+4.462?（7.8-0.5）+3.949?（7.8-0.5）+10.766´6.642.768´6.62.768´7.8´2+´2+´244=137.196kN标准层柱活荷载=板传活荷载=3.047?（7.8-0.5）+=49.656kN2.768´6.642.768´7.8´2+´24基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重=4.127?（7.8-0.5）+2.5?（7.8-0.5）=48.377kNz5.3.4B轴柱纵向集中荷载的计算走廊屋面板均布荷载：恒荷载：4.258?.35?/8=3.586kN/m活荷载：0.5?.35?/8=0.425kN/m走廊楼面板均布荷载：恒荷载：3.24?.35?/8=2.73kN/m活荷载：3.5?.35?/8=2.953kN/m顶层柱恒荷载=内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载13 毕业设计（论文）用纸=4.482?（7.8-0.5）+5.180?（7.8-0.5）+2.768´6.62.768´7.814.122´6.64´2+3.586?（7.8-0.5）+4´2+´24=163.243kN顶层柱活荷载=板传活荷载=0.5?（7.8-0.5）+=12.234kN1.661´6.64´2+0.425?（7.8-0.5）标准层柱恒荷载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=6.018?（7.8-0.5）+4.482?（7.8-0.5）+3.24?（7.8-0.5）+2.768´6.62.768´7.821.266´6.64´2+2.73?（7.8-0.5）+=210.338kN标准层柱活荷载=板传活荷载=3.047?（7.8-0.5）+=71.162kN48.307´6.64´2+´24´2+2.953?（7.8-0.5）基础顶面恒荷载=底面内纵墙自重+基础梁自重=7.005?（7.8-0.5）+2.5?（7.8-0.5）=69.387kN框架在恒荷载和活荷载作用下受荷图如图5.3.2所示，竖向荷载与柱轴心无偏心。图5.2恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图14 毕业设计（论文）用纸注：1.图中集中力的单位为kN，均布力的单位为kN/m；2.图中数值均为标准值；3.括号外数值表示恒荷载，括号内数值表示活荷载。5.4风荷载标准值计算1.求房屋横向基本自振周期，n=4根据经验高层建筑框架剪力墙结构基本周期为：T1=（0.05~0.10)n，取T1=0.08n，则T1=0.08´4=0.32³0.25s因此应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。查《建筑结构荷载规范》得：钢筋混凝土框架结构的基本自振周期T1=0.25+0.53´10-3H2=0.3162.各楼层位置处的风振系数，按公式bz=1+2222jzxumz3B计算w0T1=0.45´0.316=0.045KNsm，查高层建筑结构脉动增大系数表（由于地面粗糙度为C类，应乘以0.62）可知，x=1.175。由于H=16.1，B=7.2,则HB=2.24,粗糙度类别为C类，查高层建筑结构脉动影响系数有u=0.457。求振型系数时，可近似用ZH代替振型系数,即jz=ZH：jz1=4.216.1=0.261,jz2=7.816.1=0.484,jz3=11.416.1=0.708,jz4=1516.1=0.932,由于平面为矩形，因此迎风面的风荷载体型系数为0.8，背风面的风荷载体型系数为－0.5，则ms=1.3风荷载标准值wk=bzmsmzw0，计算结果如表5.4.1：风荷载作用下结构的受荷图如图5.3所示。表5.1风荷载标准值楼层高离地面高mmbwwB(m)h(m)F(KN)szz0k层(m)(m)43.60015.01.30.651.7700.450.6737.22.210.6633.60011.41.30.651.5850.450.6037.23.615.6323.6007.81.30.651.4000.450.5327.23.613.7913.6004.21.30.651.2160.450.4627.23.912.9715 毕业设计（论文）用纸图5.3风荷载作用下框架的受荷图注：1.图中各值的单位为kN；2.图中数值均为标准值5.5.框架柱抗侧刚度D和5.5.1横向D值计算各层柱的D值及总D值见表5.2~表5.7。表5.2横向2~5层中框架D值计算ib构件名称i=å2ic2´1.438iac=2+i12D=aicc2hc框架柱A2´1.0=1.4381.438168082（1.438+0.819）框架柱B2´1.0=2.2572.25721306表5.3横向底层中框架D值计算构件名称iib=åic0.5+i12ac=D=aicc22+ihc框架柱A1.4380.766=1.8520.61111027框架柱B1.438+0.819=2.9460.7660.6971258116 毕业设计（论文）用纸表5.4横向2~5层边框架D值计算构件名称iib=å2ica=ciD=a2+i12icc2hc框架柱A2´4.6812´4.340=1.0790.35014079框架柱B2（4.681+2.667）=1.6930.458184232´4.681表5.5横向底层边框架D值计算构件名称iib=åicac=0.5+iD=a2+i12icc2hc框架柱A4.6813.324=1.4080.56010110框架柱B4.681+2.6673.324=2.2110.64411624表5.6横向2~4层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量åD(kN/m)中框架A轴168087117657中框架B轴213067149139边框架A轴11027222055边框架B轴12581225163åD=314014´2=628028表5.7横向底层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量åD(kN/m)中框架A轴14079798552中框架B轴184237128960中框架A轴10110220220边框架B轴11624223249åD=270980´2=54196017 毕业设计（论文）用纸5.5.2风荷载作用下框架侧移计算表5.8风荷载作用下框架侧移计算hi（m）viåD△uim△uh层次ii415.510.661256050.000081´10-5311.915.631256050.000121´10-528.313.791256050.000111´10-514.712.971083920.000123´10-5层间侧移最大值：3´105.6水平地震作用计算5.6.1重力荷载代表值计算-5<1/550（满足）（1）屋面处重力荷载标准值计算GG’女儿墙’屋面板=1.734´[50.4（15.9+0.5）]´2=231.662kN=4.258´（50.4+0.5）（15.9+0.5）]=3427.73kNG梁’=4.482（50.4-0.5´9）´4+4.482（6.6-0.5）´9´2+2.48（2.7-0.5）´0.9+2.768´（50.4-0.3´9）´2-3.6]+2.768（15.9-0.3´3-0.25´2）´6=1859.041kNG柱=6.76（1.95-0.1）´3.6=450.216kNG¢=墙外纵墙+内纵墙+外横墙+内横墙+走廊尽头墙=12´2.766（50.4-0.5´9）´2+12´6.018（50.4-0.5´9-3.6）´2+1´6.1952（6.6-0.5）´4+=659.004kN1´6.018（6.6-0.5）´11+21´3.188（2.7-0.5）´22G顶层女儿墙屋面板梁+G柱+G¢+G¢=G¢墙=231.662+3547.730+1859.041+450.216+659.004=6747.653kN（2）标准层楼面处重力荷载标准值计算G墙=659.004´2=1318.008kNG‘楼面板=3.24（50.4+0.5）´(15.9+0.5)=2704.622kNG梁=1859.041kNG柱=6.76（3.6-0.1）´36=851.76kNG标准层=G¢墙+G¢楼面+G¢梁+G¢柱=1318.008+2704.622+1859.041+851.76=6733.431kN18 毕业设计（论文）用纸（3）底层楼面处重力荷载标准值计算G‘底层墙=12´4.127（50.4-0.5´9）´2+12´7.005（50.4-0.5´9-3.6）´2+1´7.5732（6.6-0.5）´4+1=813.082kN2´7.005（6.6-0.5）´11+1´3.188（2.7-0.5）´22G墙=813.082+659.004=1472.086kNG‘楼面板=2704.622kNG梁=1859.041kNG柱=851.76´4.7¸3.6=1112.020kNG底层=G¢墙+G¢楼面板+G¢梁+G¢柱=1472.086+2704.622+1859.041+1112.02=6488.765kN（4）屋顶雪荷载标准值计算Q雪=q雪´S=0.40（50.4+0.5）（15.9+0.5）=333.904kN（5）楼面活荷载标准值计算Q=q´S+q´S楼面房间房间走廊走廊=2.5（6.6´2+0.5）´(50.4+0.5)+3.5´2.7´(50.9+0.5)=2314.105kN（6）总重力荷载代表值计算屋面处：GEW=屋面处结构和构件自重+0.5´雪荷载标准值=6747.653+0.5´333.904=6914.605kN标准层楼面处：GEi=楼面处结构和构件自重+0.5´活荷载标准值=6858.137+0.5´2314.105=7890.484kN底层楼面处：GE1=楼面处结构和构件自重+0.5´活荷载标准值=66.13.411+0.5´2314.105=7645.818kN（7）总重力荷载设计值计算屋面处：GEW=1.2´屋面处结构和构件自重+1.4´雪荷载标准值=1.2´6747.653+1.4´333.904=8564.649kN标准层楼面处：GEi=1.2´屋面处结构和构件自重+1.4´活荷载标准值=1.2´6733.431+1.4´2314.105=11319.864kN底层楼面处GE1=1.2´屋面处结构和构件自重+1.4´活荷载标准值19 毕业设计（论文）用纸=1.2´6488.765+1.4´2314.105=11026.265kN5.7结构基本自振周期计算5.7.1结构基本自振周期计算用假想顶点位移mT计算结构基本自振周期，计算结果见表5.9。表5.9假想顶点侧移mT计算结果层次G(kN)Giåi(kN)D(kN/m)åGiDu=å(m)u(m)iiåD46914.6056914.6056280280.0110.12737890.48414805.0896280280.0240.11627890.48422695.5736280280.0360.09217645.81830341.3915419600.0560.0565.7.2多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为八度，场地土为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，《查建筑抗震设计规范》中特征周期表有：Tg=0.35sT1Mmax=62.590kN×m因此，该截面属于第一类T形截面。as=aM=0.039bh02f1cx=1-1-2as=0.0401+1-2a0gS=As=g2M=Syh0=0.980662.590´102=346mm0.980´300´615选配3C14(461）8.1.2底层支座左截面计算as=a1Mbh2=0.1880fcx=1-1-2as=0.2111+1-2a0gS==0.894726M365.65´102As===1852mmg0.87´30´615Syh0９ 选配5C22(1900）框架梁正截面配筋见框架梁正截面配筋表，表81、82 层次位置MαsξAsAs.min实配支座左截面62.5900.0390.039346.0493903C14（461）4跨中截面55.2800.0340.035304.9063903C14（461）支座右截面67.6100.0420.043374.4203903C14（461）支座左截面85.2500.0530.054474.8813903C18（763）3跨中截面66.9090.0410.042370.4533903C14（461）支座右截面123.5210.0760.079697.1203903C18（763）支座左截面199.0860.1230.1311154.8863903C22（1140）2跨中截面66.2310.0410.042366.6173903C14（461）支座右截面187.6230.1160.1231083.6963903C22（1140）支座左截面305.6550.1880.2111851.5813905C22(1900）1跨中截面72.1000.0440.045399.8773903C14（461）支座右截面270.7330.1670.1841615.8273905C22(1900） MαsξAsAs.min实配次置支座左截面39.5420.0690.072222.2963903C14（461）跨中截面14.7510.0260.02681.0103903C14（461）4支座右截面39.5420.0690.072222.2963903C14（461）支座左截面83.9690.1470.160494.6023903C16（603）跨中截面9.4000.0160.01751.3753903C18（763）3支座右截面93.9690.1640.181559.9203903C18（763）支座左截面163.9710.2870.3471075.3953903C22（1140）跨中截面9.0110.0160.01649.2313903C14（461）2支座右截面163.9710.2870.3471075.3953903C22（1140）支座左截面247.9190.4340.6361970.3853905C22（1900）跨中截面15.6320.0270.02885.9183903C14（461）1支座右截面247.9190.4340.6361970.3853905C22（1900） 梁AB、CD（底层）：Vb=89.045KN0.25βfcbh0=659.588KN>124.4KN,则截面尺寸满足要求Vb<0.7ftbh0则Asv/S<0,则按构造配筋，取双肢B8@200梁AB、CD和梁BC各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见梁斜截面配筋表表8.3梁AB（CD）斜截面受剪承载力配筋层号Vb(kN)0.25βfcbh0Vb-0.7ftbh0实配464.454659.588<0B8@200382.532659.588<0B8@200282.600659.588<0B8@200189.045659.588<0B8@200表8.4梁BC斜截面受剪承载力配筋层号Vb(kN)0.25βfcbh0Vb-0.7ftbh0实配440.912659.588<0B8@200375.572659.588<0B8@2002108.561659.588<0B8@2001122.235659.588<0B8@200 柱的配筋计算柱正截面受剪承载力计算表8.5框架柱的正截面配筋计算合M/kN穖N（kN）e0eaeiζ1l0ξ2ηee"Nb(KN)判断ξxAMmax74.19216.211343.13720363.137>1，取13600>1，取11.047590.170170.1701664.234大0.04118.918292max42.76200.906212.83620232.836>1，取13601>1，取11.073459.87839.8781664.234大0.02310.80663min57.139239.351238.72520258.725>1，取13602>1，取11.066485.77765.7771664.234大0.03214.499124Mmax88.731228.154388.90820408.908>1，取13603>1，取11.042635.970215.9701664.234大0.04922.722391max88.731273.412324.53220344.532>1，取13604>1，取11.050571.603151.6031664.234大0.04922.722328min44.713524.16285.30420105.304>1，取13605>1，取11.162332.38487.6161664.234大0.02511.306364Mmax102.004471.831216.18820236.188>1，取13606>1，取11.072463.27843.2781664.234大0.05726.223162max24.192396.77960.9712080.971>1，取13607>1，取11.211308.070111.9301664.234大0.0136.082352min43.057522.9482.33620102.336>1，取13608>1，取11.167329.44590.5551664.234大0.02410.882375Mmax137.704524.162262.71320282.713>1，取13609>1，取11.061509.83189.8311664.234大0.07835.783373max38.59503.40576.6582096.658>1，取13610>1，取11.177323.78696.2141664.234大0.0219.741384min36.689672.29154.5732074.573>1，取13611>1，取11.230301.710118.2901664.234大0.0209.25663150 续表8.5框架柱的正截面配筋计算组合M/kN穖N（kN）eeexl0xηee"Nb(KN)判断ξxA0ai12Mmax155.598749.628207.56720227.567>1，取13612>1，取11.075454.71434.7141664.234大0.08840.657206max34.907509.45868.5182088.518>1，取13613>1，取11.194315.674104.3261664.234大0.0198.802421min59.308806.51873.5362093.536>1，取13614>1，取11.184320.70299.2981664.234大0.03315.059635Mmax243.902778.641313.24120333.241>1，取13615>1，取11.052560.416140.4161664.234大0.14365.591867max53.749774.71769.3792089.379>1，取13616>1，取11.192316.564103.4361664.234大0.03013.626635min41.9271071.16939.1412059.141>1，取13617>1，取11.291286.336173.6641664.234大0.02310.593147Mmax304.4221057.469287.87820307.878>1，取13618>1，取11.056535.082115.0821664.234大0.18283.632965max282.534772.55365.71620385.716>1，取13619>1，取11.045612.930192.9301664.234大0.16777.009118min26.4381089.34624.2702044.270>1，取13620>1，取11.389271.493148.5071664.234大0.0146.651128Mmax300.5141002.794299.67720319.677>1，取13621>1，取11.054546.909126.9091664.234大0.17982.441101max300.5141002.794299.67720319.677>1，取13622>1，取11.054546.919126.9191664.234大0.17982.441101min21.0491470.87914.3102034.310>1，取13623>1，取11.503261.562158.4381664.234大0.0115.28718451 柱正截面受剪承载力计算表8.6框架柱的斜截面配筋计算位置N(KN)γREVmax/kNηvcγREVmax/kN0.20fcbh0(kN)λ0.3fcA1.05N"l+1ftbh0+0.056N(D)柱299.18835.41338.954664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KN>N299.188104.03>γREVmax(C)柱341.76543.46647.813664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KN>N341.765106.414>γREVmax(D)柱653.67450.22255.244664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KN>N653.674123.88>γREVmax(C)柱840.36473.55980.915664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KN>N840.364134.335>γREVmax(D)柱1008.14875.07582.583664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KN>N1008.148143.731>γREVmax(C)柱1338.961137.759151.535664.950>ηvcγREV3.87>3,取31072.5KNγREVmax(D)柱1361.683108.796119.676664.950>ηvcγREV5.504>3,取31072.5KNγREVmax(C)柱1838.599143.825158.208664.950>ηvcγREV5.504>3,取31285.2KNγREVmax52 毕业设计（论文）用纸8.3双向板的设计8.3.1设计资料1、按双向板弹性算法计算。2、材料：混凝土C30，钢筋HPB300,板厚：楼面100mm；板面120mm。对图各区格进行编号，共分A、B2类，现按弹性理论设计该双向板楼盖。图8.1结构布置图8.3.2荷载设计值1、楼面A区格活载取活载分项系数为1.3，则q=3.50´1.3=4.55KN/m2恒载取恒载分项系数为1.2，则g=3.24´1.2=3.89KN/m2B区格活载取活载分项系数为1.3，则q=2.50´1.3=3.25KN/m2恒载取恒载分项系数为1.2，则g=3.24´1.2=3.89KN/m22、屋面A区格活载取活载分项系数为1.3，则q=0.50´1.3=0.65KN/m2恒载取恒载分项系数为1.2，则g=4.258´1.2=5.12KN/m2B区格活载取活载分项系数为1.3，则q=0.5´1.3=0.65KN/m2恒载取恒载分项系数为1.2，则g=4.258´1.2=5.12KN/m28.3.3内力计算1、楼面按弹性理论计算(A区格)53 毕业设计（论文）用纸（1）在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘布置计算，取荷载：(A区格）g’=g+q/2=3.89+4.55/2=6.17KN/m2q’=q/2=4.55/2=2.28KN/m2(B区格)g’=g+q/2=3.89+3.25/2=5.52KN/m2q’=q/2=3.25/2=1.63KN/m2（2）在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载：(A区格)p=g+q=8.44KN/m2(B区格)p=g+q=7.14KN/m2所有区格板按其位置与尺寸分A、B两类计算，考虑泊松比的影响，取vc=0.2。2、屋面按弹性理论计算(A区格)（1）在求各区格板跨内正弯矩时，按恒载均布及活载棋盘布置计算，取荷载：(AB区格）g’=g+q/2=0.65+5.12/2=3.21KN/m2q’=q/2=.65/2=0.33KN/m2（2）在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均满布各区格板计算，取荷载：(AB区格)p=g+q=5.778KN/m2所有区格板按其位置与尺寸分A、B两类计算，考虑泊松比的影响，取vc=0.2。54 毕业设计（论文）用纸8.3.4双向板弯矩计算表8.7~8.10双向板（楼面）弯矩计算表8.7双向板（楼面）弯矩计算区格ABl/l2.7m/3.9m=0.6923.9m/6.6m=0.5910x0y计算简图mxm=0m（0.0327´6.17+0.0696´2.28）´2.72=2.628kN×m(0.0109´6.17+0.0291´2.28)2(0.0370´5.52+0.0834´1.63)´3.92=5.174kN穖(0.0072´5.52+0.0236´1.63)2跨内mm=0.2my(m)x(m)´2.7=0.974kN穖2.628+0.974´0.2=2.823kN穖´3.9=1.190kN穖5.174+1.190´0.2=5.412kN穖1.190+5.174´0.2=2.223kN穖y0.974+2.628´0.2=1.500kN穖计算简图支座mm¢x¢y2-0.0741´8.44´2.7=-4.559-0.0569´8.44´2.72=-3.501kN穖-0.0797´7.41´3.92=-8.983kN?m-0.0571´7.14´3.92=-6.201kN穖55 毕业设计（论文）用纸表8.8双向板（屋面）弯矩计算区格ABl0x/l0y2.7m/3.9m=0.6923.9m/6.6m=0.591计算简图跨m=0mxmy(0.0327´3.21+0.0696´0.33）´2.72=0.933kN穖(0.0109´3.21+0.0291´0.33)´2.72=0.325kN穖(0.0370´3.21+0.0834´0.33）´3.92=2.225kN穖?(0.0072´3.21+0.0236´0.33）´3.92=0.470kN穖m内m=0.2m(m)x(m)y0.933+0.325´0.2=0.998kN穖0.325+0.933´0.2=0.512kN穖2.225+0.470´0.2=2.319kN穖0.470+2.225´0.2=0.915kN穖计算简图支座m¢x-0.0741´5.778´2.72=-3.121kN穖-0.0797´5.778´3.92=-7.004kN穖56 毕业设计（论文）用纸m¢-0.0569y=-2.397´5.778´2.72-0.0571´5.778´3.92kN穖=-5.018kN穖8.3.4双向板配筋计算表8.3.4~8.3.4双向板（楼面）弯矩计算表8.9（楼面）双向板配筋表M（KN)hA选配钢筋实配截面0slox2.62880159C8@200251Aloy0.9747067C8@200251跨中lox5.17480317C8/10@200322Bloy1.1907082C8@200251A-A-4.55980278C8@180279支座A-B-3.50180213C8@200251B-B-6.20180383C10@200393表8.10（屋面）双向板配筋表M（KN)hA选配钢筋实配截面0slox0.93310045C8@200251Aloy0.3259017C8@200251跨中lox2.225100107C8@200251Bloy0.4709025C8@20025157 毕业设计（论文）用纸A-A-3.121100150C8@200251支座A-B-2.397100115C8@200251B-B-5.018100243C8@20025158 毕业设计（论文）用纸第九章基础设计本建筑上部结构荷载及地基土质均匀，故可选用独立基础。地基主要受力范围内不存在软弱粘性土，且建筑层数不超过8层，高度在24米以下，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.2.1条，本基础可不进行抗震承载力验算。地基基础的设计等级为丙级，可不做地基变形计算。9.1基本资料拟建建筑物为多层全现浇框架结构，框架柱截面尺寸为500mm?000mm，采用柱下独立基础，C30的混凝土，HRB335的钢筋。室外地坪标高同自然地面，室内外高差600mm。柱网布置图如图9.1所示：图9.1柱网布置图9.2基础底面设计9.2.1荷载计算基础承载力计算时应采用荷载标准组合，S=SGK+0.9åSQik。A柱：59 毕业设计（论文）用纸Nk=830.41+0.9（245.45+14.15）=1064.05kNMk=9.53+0.9（3.74+25.56）=35.90kN×mVk=5.08+0.9（2.39+9.38）=19.69kNB柱：Nk=1115.35+0.9（339.67+23.60）=1442.29kNMk=37.044+0.9（2.86+23.57）=31.46kN×mVk=20.482+0.9（1.83+11.31）=16.72kN9.2.2确定基础底面积根据地质条件取第二层粉质粘土作为持力层，fak=200kpa。预估基础高度为600mm，则基础埋深为：室外埋深1.1m，室内埋深1.7m，假定基础顶面以上为素填土，基础顶面以3下为粉质粘土。素填土重度取17.2kN/m（1）A柱基础3，粉质粘土重度取19.3kN/m。图9.2基础图①地基承载力特征值fa根据粉质黏土查表得：hd=1.6，hb=0.3。1.1+1.7基础埋深d=2=1.4m基底以上土的加权平均重度为：gm=[19.3´0.6+17.2（1.4-0.63]）¸1.3=18.1kN/m对持力层土的承载力进行深度修正(先不考虑对基础宽度修正值)，fa=fak+hgm(d-0.5)=200+1.6´18.1（1.4-0.5）=226kpa②初步选择尺寸60 毕业设计（论文）用纸Nk+GkNk+gGdANkPk=AN==+gGd£faAA1064.05A³fak2==5.37m-gd226-20´1.4G由于偏心不大，基础底面积按30%增大，则A03=1.3A=1.3´5.37=6.098mbA6.98取l=1.2,有b===1.21.22.4m，，则初步选取基础底面积b=3m，l=2.9m。③验算持力层地基承载力基础和回填土重为Gk=gGdA=20´1.4´2.4´2.9=194.88kN偏心距ek=MkN+G35.90l==0.0285<=0.4831064.05+194.886kkPmax>0,满足要求。基底最大压力：N+G1064.05+194.88kP=k==180.88kp0,满足要求。基底最大压力：N+G1442.29+266.56kP=k==179.501kp1711mm基础短边方向，由于该基础受单向偏心荷载作用，所以在基础短边方向的基地反力可按均匀分布计算，对于Ⅱ-Ⅱ截面取P=Psmax+P207.166+184.096smin==195.633kpnM=a2212´(b-b)(2l+a)PI1ccs242=24´（3.4-0.5）´（2´2.9+0.5）´203.388=101.44kN×mAsII=MII0.（h-10）f6101.44´102==683.1mm0.9（´560-10）´3000y实际配置C10@200（As=78.5mm2），则钢筋根数为64 毕业设计（论文）用纸n=2400-2´40200+1=1322As=78.5´13=1020.5mm9.3.3B柱基础⑴基础净反力N1838.599>683.1mm图9.5B柱基础祥图P===193.13kpjA2.8´3.4ae=M+VHN5713.18+8.395´0.6=1838.599l=0.0099<=0.5676基础边缘处的最大和最小净反力为P=P（1+6e6´0.012）=193.13´(1+)=197.22kp<1.2f=273.883kpkmaxPkminj=P（1-jl3.46e6´0.012）=193.13´(1-)l4.8aaa=189.04kp<1.2f=273.883kpaaa（2）冲切验算柱边基础截面抗冲切验算65 毕业设计（论文）用纸图9.6B柱基础底面受力图l=3400mm，b=2800mm，ac=bc=500mm，h0=560mmbt=bc=450mm，bb=bt+2h0=500+2´560=1620mm1711mm基础短边方向，由于该基础受单向偏心荷载作用，所以在基础短边方向的基地反力可按均匀分布计算，对于Ⅱ-Ⅱ截面取P=Psmax+P197.22+189.04smin==193.13kpnM=a2212´(b-b)(2l+a)PI1ccs242=24´（2.8-0.5）´（2´3.4+0.5）´193.13=410.95kN×mMII6410.95´102AsII=0.（h-10）f==2767.34mm0.9´（560-10）´3000y实际配置C16@200（As=201.1mm2800-2´402），则钢筋根数为n=200+1=1522As=201.1´15=3016.5mm>2767.34mm67 毕业设计（论文）用纸结论本次毕业设计的题目是北京科技大学教学楼设计，分建筑设计、结构设计两部分。在建筑设计中，根据建筑物的功能要求绘制出了建筑物的底层、标准层及顶层的平面图，立面图，1—1截面的剖面图及门窗表统计。在结构设计中，分别进行了竖向荷载内力分析、风荷载内力分析，地震荷载内力分析、梁的弯矩调幅、内力组合及截面设计、双向板楼盖设计及基础设计。（1）竖向荷载计算在竖向荷载计算中，初估梁柱的截面，并进行荷载作用下的框架内力分析。竖向荷载分为恒荷载和活荷载，恒荷载包括板、梁、柱及墙体的自重，根据设计规范及双向板的传力方式计算出了梁在恒荷载作用下的线荷载，从而算出了作用在柱子上的集中力，利用结构求解器画出了恒荷载作用下梁的弯矩图、剪力图及轴力图和柱的弯矩图、剪力及轴力图。活荷载包括雪荷载，风荷载等。（2）内力组合与截面设计内力组合分为框架梁的内力组合和框架柱的内力组合，可将前一章的计算结果列于表中用Excel计算得出，内力组合之后，对第一层框架梁进行正截面强度验算，并对梁的斜截面进行强度验算。柱截面设计时要进行轴压比验算。（3）由于所给的地质报告提供的土质良好且本工程层数为4层，高度不大柱网较大所以采用柱下独基。由于时间紧迫只能对一品框架进行计算，并未对整个建筑进行计算。经过四年基础与专业知识的学习，培养了我独立做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题。本次设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。手算和应用PKPM计算存在差距,PKPM计算更保守。本次毕业设计也为我走上工作岗位打下了良好的基础，使我有准备的的面对以后的设计工作，使自己对于结构的设计有了大体的思路。总体来看，这次毕业设计是成功的，从中真的学到了很多东西，受益匪浅。68 毕业设计（论文）用纸致谢通过对框架结构的设计计算，全面的复习巩固大学四年所学的知识理论，使其更加系统，更加深入。在完成本毕业设计的过程中，很多老师对我们进行专业知识的指导，在我们遇到问题时及时给予了解答，对我们顺利完成毕业设计起了很大的作用，使我们毕业设计的质量有了大幅度的提高，更重要的是使我们更加深入透彻系统的掌握了专业知识。若没有他们的严格要求，谆谆教导，就不会有我今天的成绩。我在此向诲人不倦、默默无闻、无私奉献的老师们表示衷心的感谢！谢谢你们！同时，我在做毕业设计时，也得到了很多同学热心的帮助，没有他们的帮助，我也不可能这样顺利地完成毕业设计。再次特别感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的李扬老师和同学！69 毕业设计（论文）用纸主要参考文献[1]房屋建筑制图统一标准（GB/T50001-2010），北京：中国计划出版社，2010.[2]建筑制图标准（GB/T50104-2010），北京：中国计划出版社，2011．[3]高层民用建筑防火规范（GB/50045-2005），北京：中国计划出版社，2005．[4]民用建筑热工设计规范（GB/50176-93），北京：中国计划出版社，1993.[5]砌体结构设计规范（GB/50003-2011），北京．中国建筑工业出版社,2011．[6]办公建筑节能设计标准（GB/50189-2005），北京：中国建筑工业出版社，2005.[7]建筑结构荷载规范（GB/50009-2012）,北京：中国建筑工业出版社，2012．[8]建筑抗震设计规范（GB/50011-2010），北京：中国建筑工业出版社，2010．[9]建筑抗震设防分类标准（GB/50223-2008），北京：中国建筑工业出版社，2008.[10]混凝土结构设计规范（GB/50010-2010），北京：中国建筑工业出版社，2011.[11]建筑结构制图标准（GB/T50105-2010），北京：中国计划出版社，2010.[12]建筑地基基础设计规范（GB/50007-2011）,北京：中国建筑工业出版社，2012．[13]建筑结构荷载规范（GB/50009-2012），北京；中国建筑工业出版社出版，2012.[14]砌体结构设计规范(GB/50003-2011）,北京；中国建筑工业出版社,2011．…70'