综合办公楼设计 毕业设计计算书

'学号：毕业设计说明书GRADUATEDESIGN设计题目：综合办公楼设计学生姓名：专业班级：学院：建筑工程学院指导教师：2013年04月30日 摘要摘要本次毕业设计是某企业综合办公楼建筑设计，一、四、五层层高3.6米，二、三层3.9米，六层层高为4.55米。建筑物总高度为21.6米,采用框架结构，主体为6层，本地区抗震设防烈度为8度，近震，场地类别为II类场地。楼﹑屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。主要进行的是结构设计部分。结构设计简而言之就是用结构语言来表达工程师所要表达的东西。结构语言就是结构师从建筑及其它专业图纸中所提炼简化出来的结构元素，包括基础、墙、柱、梁、板、楼梯、大样细部图等等。然后用这些结构元素来构成建筑物或构筑物的结构体系，包括竖向和水平的承重及抗力体系，再把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。该设计包括三部分：建筑设计、结构设计和施工设计。其中，建筑设计主要是建筑物的平、立、剖面设计；结构设计有结构构件的布置及构件尺寸的初定，统计荷载，内力计算（横向水平地震作用下内力计算采用D值法，竖向荷载作用下内力计算采用弯矩二次分配法），内力组合，配筋设计，楼梯设计，楼板设计，基础设计等；施工设计主要有施工组织设计说明书，施工进度计划安排，施工平面布置和主要分部工程施工方案设计。关键词框架结构，结构计算，抗震设计-3- AbstractAbstractThisgraduationprojectisanofficebuildingofTangshan，thefirstbuildingstoreheight3.6meters,otherlayeruponlayeris3.3meters,theheightsofbuildingis14.4meters.Thisworksisaframeworkstructureforafour-floormain,intheregionearthquakeintensityof8degreesnearsiteclassificationasClassIIvenues.Floorroofwereusingcast-in-placereinforcedconcretestructure.itwassomeofstructuraldesignthatmainlycarriedon.Thestructuraldesignexpressesthethingthattheengineerwillexpressinstructurallanguageinbrief.Thestructurallanguageisstructuralelementssimplifiedoutrefinedfromthebuildingandotherspecializeddrawingsofstructuralengineer,includingfoundation,wall,column,roofbeam,board,stair,full-pageproofdetailpicture,etc..Thencometoformthestructuralsystemsofthebuildingorstructureswiththesestructuralelements,includingverticalityandbearingandresiststrengthsystemoflevel,andthenvariousloadthatsituationproduceinamostsuccinctwayfromtransmissiontofoundation.Usingtheframeworkofthestructureoftheproject.Thedesignincludesthreeparts:thearchitecturaldesign,structuraldesignandconstructiondesign.Amongthem,thearchitecturaldesignofbuildingsismainlyflat,lap,profiledesign;structuraldesignofthelayoutofstructuralmembersandcomponentsoftheinitialsize,statisticalloadcalculationofinternalforces(thelevelofseismiccross-cuttinginternalforcecalculationmethodusingD,verticalInternalforcecalculationloaddistributionmethodusingthesecondmoment),combinationofinternalforces,reinforceddesign,stairdesign,floordesign,thebasisofdesign;constructiondesignmajorconstructionorganizationdesignspecification,constructionprogressofplans,constructionlayoutandthemainDesignengineeringdivision.分享到翻译结果重试抱歉，系统响应超时，请稍后再试·支持中英、中日在线互译·支持网页翻译，在输入框输入网页地址即可·提供一键清空、复制功能、支持双语对照查看，使您体验更加流畅Keywords：Framestructure,structurecalculation,seismicdesign,-3- 目录摘要IABSTRACTII第1章绪论1第2章建筑设计部分22.1工程概况22.2建筑平面设计22.2.1总平面设计22.2.2交通联系部分的平面设计22.2.2卫生间的平面设计32.3建筑剖面设计32.4建筑立面设计42.5建筑构造设计42.5.1墙的构造设计42.5.2楼层的构造设计42.5.3屋面结构的设计42.5.4屋面泛水做法4第3章结构设计部分53.1工程概况：53.2初选结构尺寸53.2.1柱截面设计73.2.2梁截面设计:83.2.3连续板:83.2.4墙体93.2.5基础93.3板的设计93.3.1荷载计算93.3.2内力计算103.4楼梯设计123.4.1楼梯类型的选择123.4.2楼梯计算133.5框架设计173.5.1重力荷载计算173.5.2框架侧移刚度计算233.5.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算253.5.4竖向荷载作用下框架结构的内力计算323.5.5横向框架内力组合393.6截面设计443.6.1梁正截面强度设计443.6.2柱截面设计473.6.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算523.7基础设计533.7.1确定基础底面积533.7.2基础地面配筋56-3- 目录第4章施工组织设计部分584.1工程概况584.1.1工程特点584.1.2主要工程量计算584.2施工部署634.2.1施工方案634.2.2施工顺序644.3施工进度计划表644.4施工总平面图布置644.5施工准备工作644.5.1现场准备644.5.2施工机械644.5.3劳动力组织654.6主要施工方法654.6.1土方工程654.6.2基础工程664.6.3钢筋工程664.6.4混凝土工程674.6.5模板工程684.6.6砌筑工程694.6.7屋面工程694.6.8脚手架工程704.7质量安全措施704.7.1质量措施704.7.2安全措施71结论72参考文献73谢辞74-3- 绪论第1章绪论建筑行业作为国家的基础支柱产业在现代化建设中发挥着及其重要的作用。它不仅塑造一个城市的崭新形象，同时为国民经济的发展提供新的资金，为国民劳动力提供更多的就业机会，并为旧城改造和兴建基础设施提供大量的财源。随着经济的迅猛发展，人们综合素质的提高，人们对建筑的要求已不但是经久耐用，而且要求美观、舒适、保温及隔声等功能。这就对建筑行业提出了新的要求，从建筑的外形设计、结构设计及建筑材料等方面均提出了更高要求，同时为我国建筑行业的发展提供了新的契机。本建筑是唐山某企业综合办公楼，建筑层数为四层，建筑面积为2541.5m2。本建筑的设防烈度8度，抗震等级二级，建筑物安全等级二级；在设计中力求通风、采光、保温、防水、防火较好，充分提高面积利用率，特别要做好装修采光、消防等方面的工作。通过本框架结构综合楼的设计，充分体会了建筑设计的全过程，对所学的知识有了新的了解和认识，使自己的日常技术工作有了进一步的提高。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以机算为主，辅以手算校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。-3- 第2章建筑设计部分第2章建筑设计部分2.1工程概况本工程为唐山市企业综合办公楼，位于唐山市区，框架结构，共六层，建筑面积约9000m2，，建筑物东西总长76.5m，总宽15.6m,建筑物高度为21.6m。室内外高差0.45m。建筑物结构设计使用年限为50年，抗震设防烈度8度。外墙采用250mm厚的焦渣空心砌块，内墙采用200mm厚的焦渣空心砌块。0.9m女儿墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。混凝土：C30（基础）、C30（梁、板、柱、楼梯）。纵向受力钢筋：HRB335级；箍筋：HPB235级钢筋。2.2建筑平面设计2.2.1总平面设计本工程为某企业综合办公楼设计，位于某市区，共六层。总建筑面积约为9000m2。在建筑设计过程中兼顾安全，适用，经济，美观四个原则，并依据建筑设计资料集进行详细说明。总平面设计要求综合总体规划，基地环境等具体条件合理分区，妥善解决平面各组成部分之间的相互关系，选择合适的交通联系方式。并且简捷明快，管理方便，满足人在心理，视觉和其它各种使用上的要求，按照建筑性质，规划和基地，确定平面形式，使布局紧凑，节约用地，并且为立面设计创造有利条件，考虑合理性及经济。本设计依据房间定额面积及合理性布置，并同时考虑走廊交通，采用内廊设计，让人更加的舒适。并采用两部楼梯作为垂直交通使用。见建筑施工图。2.2.2交通联系部分的平面设计交通联系部分是人流通行和集散不可缺少的内容，这部分设计的主要内容有：1.交通路线简捷，明快，联系方便。2.人流通畅，紧急疏散时迅速安全。3.满足一定的采光和通风要求。-3- 第2章建筑设计部分4.力求节省交通面积，同时应考虑空间处理等问题。结合本建筑的具体要求，设置以下交通联系部分：1.走廊——水平交通本设计中，采用内廊式组合关系，走廊在建筑物中延长向布置，宽为2.1m的走廊布置使交通清晰，并外廊可以作为休息的场所，让人更加的舒心。同时它更好地满足功能使用要求和防火疏散规定。考虑到内廊较长，利用自然光条件有限，故在内廊里采用照明光源和走廊端头开设大窗的方式解决采光问题。2.楼梯——垂直交通楼梯设计主要依据使用要求和人流通行情况确定梯段宽度和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整幢建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面位置和空间组合。由于是办公楼人员流动所以考虑设两个楼梯出口。楼梯的位置应布置均匀，导向明确，显明易找，以便直接采光。楼梯踏步为150mm×270mm，梯段宽度为1.50m，休息平台板宽2.10m。2.2.2卫生间的平面设计卫生间在满足设备布置及人体活动要求的前提下，力求布置紧凑，节约面积，使管道集中，并尽可能有自然采光和通风条件。根据本建筑设计的类型和使用的人数，每层在建筑物的两侧部分设男、女厕所各一间，附有洗手室。平面的组合形式详见建筑施工图。2.3建筑剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑物的层数，空间的组合和利用，以及在建筑物剖面中的结构和构造的关系等。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，将使内地坪提高到室外地坪450mm。根据使用要求，采光、通风、感观和模数，确定层高为底层为3.6m，二至四层为3.9m。设女儿墙为0.9m。为了满足室内采光和通风，要将窗户的位置及高低合理设置，为了避免在房间的天棚出现暗角，窗户上沿到天棚的距离尽可能留的小一些。窗的下沿即窗台的高度通常为900mm。见建筑施工图-3- 第2章建筑设计部分2.4建筑立面设计建筑立面设计是满足房屋使用要求和技术经济条件的前提下，运用建筑物造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面布置，剖面的内部空间组合条件而进行设计。联系建筑平面及剖面建筑体型组合，运用建筑形式美的一些基本规律，使他在满足使用要求的前提下，适应环境条件，符合美学的基本规律，也更加富有现代气息和艺术的感觉。本设计中，外立面上采用大面积的铝塑门窗，充分显示框架结构中，框架的特点。外墙采用乳白色面砖贴面。建筑物室内地坪和室外地坪相差450mm，设三个150mm×300mm的台阶。建筑立面效果见建筑施工图。2.5建筑构造设计2.5.1墙的构造设计墙体的厚度应满足强度、稳定性，保温隔热、防火隔音等方面的要求，结合设计资料，统一取外墙为250mm厚，内墙为200mm厚，采用外墙空心砖，内墙砌体填充。2.5.2楼层的构造设计楼层地面由结构层，找平层，结合层，面层组成，考虑楼面载荷及板的跨度，在①—⑩轴线间面板厚取120mm，面层为了保护结构层免受磨损和腐蚀，为室内提供美好的外观，并给人舒适的感觉，同时应注意防滑，取用20mm厚水磨石地板。2.5.3屋面结构的设计该层面上设女儿墙，且为不上人屋面。四层屋面防水及排水采用柔性防水，屋面用细石砼保护，防水采用改性沥青防水卷材（SBS）防水。屋面排水采用有组织排水，即屋面雨水顺坡流入雨水管，再散水流入排沟。2.5.4屋面泛水做法将油毡直接引申到墙面，并在墙面上做水泥沙浆滴水线，泛水的高度取200mm，它满足大于150mm的规范要求。-3- 第3章结构设计部分第3章结构设计部分3.1工程概况：本工程为某学院第六教学楼，拟建为六层。根据设计资料的规划要求，本教学楼建筑要求的主要功能有：门卫室，教师休息室，大教室，小教室，多媒体教室等。设计标高：室内外高差：450mm。墙身做法：外墙身采用250厚的加气混凝土块。用15厚1：3水泥沙浆找平，200×60高级无釉质瓷砖饰面,内墙采用200厚的加气混凝土块，水泥砂浆粉面：刷（喷）内墙涂料10厚1：2水泥砂浆抹面，15厚1：3水泥砂浆打底。女儿墙：250厚加气混凝土砌块，20厚水泥粉刷墙面。楼面做法：楼面（大理石楼面），120厚现浇钢筋砼楼板，20厚板底抹灰。屋面做法（上人屋面）：见建筑设计部分。门窗做法：塑钢窗和木门。地质资料：工程地质和水文地质工程所在地：唐山市路北区。地基承载力特征值按160Kpa设计设计使用年限：50年地震烈度：抗震设防烈度8度，设计承载力特征值为0.20g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第一组。基本风压：0=0.40KN/m2雪压：0.35KN/m2，地面粗糙度类别为C类上人屋面活荷为2.0KN/m2，走廊、楼梯活荷载为2.5KN/m2，卫生间楼面荷载为2.5KN/m2，教室楼面活荷为2.0KN/m2。3.2初选结构尺寸根据使用要求，结构布置形式见图3.1和图3.2。-75- 第3章结构设计部分图3.1柱网的平面布置图3.2结构的平面布置框架结构的计算简图如图3-3所示,取柱的形心线作为框架柱的轴线；轴线取至板底，2-4层柱高即为层高，底层柱高度从基础顶面取至一层板即:h1=3.60+0.45+(1.45-0.80)=4.7m-75- 第3章结构设计部分图3.3结构计算简图3.2.1柱截面设计梁、板、柱混凝土均采用C30框架柱的截面尺寸可根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：柱组合的轴压力设计值注：N—地震作用组合下柱的轴向压力设计值；β—考虑地震作用组合后柱的轴向压力增大系数，边柱取1.3，等跨内柱取1.25；F—按简支状态计算的柱的负载面积。—折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取12-15KN/m2 ；在此取＝12 KN/ m2n为验算截面以上的楼层层数。柱的截面面积注：-75- 第3章结构设计部分为框架柱轴压比限值，该框架结构抗震等级为二级，查《抗震规范》可知取为0.8。为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。计算过程：对于边柱：=1.3×(7.5/2)×[(6.6+6.6)/2]×12×4=1544.4KN=1544.4×103/0.8/14.3=135000mm2，取500mm×500mm对于中柱：=1.25×[(7.5+5.4)/2]×[(6.6+6.6)/2]×12×4=2554.2KN=2554.2×103/0.8/14.3=2223269.23mm2根据上述计算结果，并综合考虑其它因素本设计柱截面尺寸取500mm×500mm3.2.2梁截面设计:根据建筑物高度、结构类型及设防烈度,确定该框架的抗震等级为二级。该结构选用C30的混凝土，选用HRB400。梁的截面宽度b:框架梁取300mm,次梁取200mm。梁的截面高度h取值如下：框架主梁：高度h1=（~）Lh1=~L==417~625mm取h1=600mm在AB和CD之间，考虑到整体性，故也取h1=600mm宽度b=（~）h故b=综上可知，各梁的截面如下：框架主梁：次梁：3.2.3连续板:楼盖平面为矩形，主梁的跨度有7.5m，6.6m，5.4m，4.5m，3.3m；次梁的跨度有3.3m，4.5m。据计算板的类型为双向板，按弹性理论设计。板厚h=l/40L~l/30L=4500/40~4500/30=113~150mm，取板厚h=100mm和卫生间100mm。-75- 第3章结构设计部分3.2.4墙体外墙为250厚，用水泥空心砖填充（9.8KN/）。一面贴瓷（0.5KN/），一面20mm厚抹灰。内墙为240mm厚，用砼小砌块填充（11.8KN/m3），双面20mm厚的抹灰层。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120毫米。卫生间的板厚为100毫米。3.2.5基础基础选用独立柱基础，埋深取1.45米，基础高800mm。详见基础设计各种构件尺寸汇总：构件框架柱框架梁现浇板墙体基础主梁次梁楼面板卫生间外墙内墙埋深基础高尺寸（mm）500×500600×300500×25012010025020014508003.3板的设计单向板按塑性理论计算，而双向板按弹性理论计算。为简化计算，对各种边界条件的双向板的计算查《建筑结构静力计算手册》。查《建筑结构荷载设计手册》，对各种功能的房间，楼面均布活载荷标准值；办公室，走廊，厕所均为2.5KN/m2。3.3.1荷载计算30mm水磨石面层0.65KN/m2轴①至轴⑩钢筋砼板25×0.1=2.5KN/m2卫生间25×0.08=2.0KN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.12KN/m2活载荷标准值2.5KN/m2总载荷设计值：轴①至轴⑩q=1.2×（2.5+0.65+0.12）+1.4×2.5=7.424KN/m2-75- 第3章结构设计部分卫生间q=1.2×（2.0+0.65+0.12）+1.4×2.5=6.824KN/m23.3.2内力计算以MX，MY分别表示板x方向，y方向板的跨中正弯矩，以M0X，M0Y分别表示支座处x方向，y方向板的负弯矩。1)、XB-1Lx=3.7m,=6.85m,n=0.540=0.0536,=0.0149=－0.1148,=－0.0785=qlx2=0.0536×7.424×3.72=5.448kN·m/m=1.514kN·m/m=－11.668kN·m/m=－7.978kN·m/m表3.1.1截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.05365.44880341.4Φ10@200393My0.01491.51470108.4Φ8@200251Mx。-0.1148-11.66880731.1Φ10@100785My。-0.0785-7.97880499.9Φ10@150523其余板计算步聚如XB-1计算表3.1.2-75- 第3章结构设计部分截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.04043.88780243.5Φ8@200251My0.00910.8767062.7Φ8@200251Mx。-0.083-8.00580501.6Φ8@100503My。-0.057-5.48480343.6Φ10@200393表3.1.3截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.05181.77880111.3Φ8@200251My0.01590.5457039Φ8@200251Mx。-0.112-3.85880241.7Φ8@200251My。-0.078-2.69080192.6Φ8@200251表3.1.4截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.05091.66680104.4Φ8@200251My0.01510.4947035.37Φ8@200251Mx。-0.105-3.44880216.0Φ8@200251My。-0.078-2.53780159.0Φ8@200251表3.1.5截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.03731.0248064.2Φ8@200251My0.00690.1897013.5Φ8@200251Mx。-0.0800-2.19680137.6Φ8@200251My。-0.0571-1.56880112.3Φ8@200251表3.1.6-75- 第3章结构设计部分截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.03553.41680214.0Φ8@200251My0.02202.11770151.6Φ8@200251Mx。-0.0872-8.3980525.7Φ10@100785My。-0.0745-7.16880449.1Φ8@100503表3.1.7截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.03102.98380186.9Φ8@200251My0.01491.43470102.7Φ8@200251Mx。-0.0716-6.88980431.6Φ8@100503My。-0.0569-5.47580343.0Φ10@200393表3.1.8截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.034123.46860289.8Φ8@200251My0.022462.28350228.9Φ8@200251Mx。-0.0851-8.64560722.2Φ10@100785My。-0.0739-7.51160627.5Φ8/10@100644表3.1.9-75- 第3章结构设计部分截面位置系数M=系数ql2(KN．m/m)h。(mm)(mm2)配筋实配面积(mm2)Mx0.030982.98160249.0Φ8@200251My0.01551.49150149.5Φ8@200251Mx。-0.0716-6.89160575.7Φ8/10@100644My。-0.0569-5.47960457.7Φ8@1005033.4楼梯设计3.4.1楼梯类型的选择楼梯间层高3.3m，平台面至楼面高度为1.65m。楼梯间的厚200mm，楼梯间轴线距离为4.5m和9.0m。砼采用，钢筋有HPB235和HRB335两种。楼梯的主要类型有：1、整体板式楼梯2、整体梁式楼梯该楼梯中，踢面高150mm，踏面宽300mm，因而每层共有10个踏面，楼梯间进深4.5和9.0m，故采用双跑和三跑楼梯。楼梯踢段板的水平投影长度L=300×10=3000mm<4.2m，因此本设计选用现浇整体版式楼梯。3.4.2楼梯计算3.4.2.1梯段板（TB—1）计算1）确定板厚板的厚度为：取h=100mm2）荷载计算：（取1m宽板计算）楼板斜板的倾斜角Cos-75- 第3章结构设计部分跨步自重：栏杆自重：0.2KN/m30mm水磨石面层：15mm底面抹灰层：斜板自重：0.1025=2.795KN/m恒荷载设计值：=7.536KN/m活荷载设计值：总荷载设计值：3）内力计算计算跨度：跨中弯矩：4）配筋计算：受力筋选用：@140As=808分布筋选用：@2003.4.2.2平台计算1）荷载计算（取1m宽板带计算）TB—1-75- 第3章结构设计部分平台板自重（取板厚为80mm）0.08×1×25=2.0KN/m30mm厚水磨石面层：0.03×1×25=0.75KN/m15mm厚平台板底面抹灰层：0.015×1×17=0.255KN/m恒荷载设计值：活荷载设计值：总荷载设计值：TB—12)内力计算计算跨度：跨中弯矩：3）配筋计算选用Φ8@150AS=3343.4.2.3平台梁计算TL—11)荷载计算TB---1传来：TB---2传来：TL---1自重：（取bh=200mm350mm）1.20.2(0.35—0.08)25=1.62kn/m梁侧抹灰：1.20.015（0.35—0.08）172=0.165kn/m总荷载设计值：P=16.554+9.02+1.62+0.165=27.36KN/M2）内力计算-75- 第3章结构设计部分取3）配筋计算a、纵向钢筋（按第一类倒L形截面计算）翼缘宽度：取=708mm选用3As=763b、筛筋计算故按构造配筛筋：试选用双肢有：Asv1=28.3取S=200mm故选用双肢@200-75- 第3章结构设计部分TL—31）荷载计算填充墙传来：1.2110.31.05=4.158kn/mTB—3传来：7.106=7.248kn/mTL—3自重：（取bh=300mm350mm）1.20.3(0.35—0.08)25=2.43kn/m梁侧抹灰：1.20.015(0.35—0.08)172=0.165kn/m总荷载设计值：P=4.158+7.248+2.43+0.165=14.00Kn/m2）内力计算取3）配筋计算a、纵向钢筋（按第一类倒L形梁截面计算）翼缘宽度：取=708mm选用3As=461b、筛筋计算-75- 第3章结构设计部分按构造配由前知选用@200满足要求架立筋选用梯柱按构造配筋，对称配筋，用3.5框架设计3.5.1重力荷载计算1．屋面均布恒荷载屋面（不上人）：a．SBS改性沥青卷材防水层0.03kN/㎡b．15mm水泥砂浆找平层0.015×20=0.3kN/㎡c．水泥焦渣找2%坡0.030×14=4.2kN/㎡d．聚苯乙烯泡沫塑料板保温80厚0.08×0.5=0.04kN/㎡e．15mm水泥砂浆找平层0.015×20=0.3kN/㎡f．120mm厚现浇混凝土楼板0.12×25=3.0kN/㎡g．V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/㎡总计屋面恒荷载标准值为8.12kN/㎡2．楼面均布恒荷载a.25mm厚水磨石楼面磨光打蜡0.63kN/㎡b.15mm水泥砂浆找平层0.015×20=0.3kN/㎡c.120厚现浇钢筋砼板0.12×25=3.0kN/㎡d.V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/㎡总计楼面恒荷载4.18kN/㎡3．屋面均布活载不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/㎡屋面雪荷载标准值0.4kN/㎡4．楼面均布活载办公室及会议室2.0kN/㎡资料室2.5kN/㎡卫生间、走廊、大厅、楼梯2.5kN/㎡-75- 第3章结构设计部分楼梯设计荷载值1.4×2.5kN/㎡=3.5kN/㎡文印室，收发室，值班室2.5kN/㎡储藏室5.0kN/㎡为简化计算，偏于安全，整个楼面活荷载除了储藏室都取2.5kN/㎡。5．卫生间均布恒载a.10厚地砖面层，干水泥擦缝0.01×19.8=1.98kN/㎡b.20厚1：4干硬性水泥沙浆结合层0.02×20=0.4kN/㎡c.30厚细石砼地漏泛水0.03×25=0.75kN/㎡d.SBS改性沥青卷材防水层0.03kN/㎡e.100mm钢筋砼楼板随打随抹平0.10×25=2.5kN/㎡f．V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/㎡合计5.91kN/㎡6.梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见表3-2如下：表3-2梁、柱重力荷载标准层次构件宽度b（m）高度h（m）容重增大系数βG净跨（m）数量N（m）总重（KN)∑（KN）1主梁10.30.6251.054.7252.45446.3051351.580主梁20.30.6251.054.7252.759116.944主梁30.30.6251.054.7253.9510186.631主梁40.30.6251.054.7254.856137.498主梁50.30.6251.054.7256.0513371.6210.30.6251.054.7256.9515492.581-75- 第3章结构设计部分主梁62～4主梁10.30.6251.054.7252.45223.1531229.841主梁20.30.6251.054.7252.759116.944主梁30.30.6251.054.7253.9510186.631主梁40.30.6251.054.7254.856137.498主梁50.30.6251.054.7256.0512343.035主梁60.30.6251.054.7256.9515492.581续表3-21层柱0.550.55251.108.3194.7381485.7291485.7292～4柱0.50.5251.106.8753.336816.75816.75注：1.表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。2.梁长度取净长；柱长度取层高。3.因1～4层的梁都一致，故只算一层即可。2、板的计算板的面积：S板=（9×7）×（6.6+3.2+6.6）=685.4㎡顶层板重：G顶板=8.12×685.4=5565.5KN标准屋板重：G标准板=4.18×685.4=2865KN7．墙体自重外墙采用250mm厚焦渣空心砖,墙面两侧均为20mm厚抹灰，外侧喷涂墙面，内侧抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：10×0.25+17×0.02×2+0.01=3.19kN/㎡。内墙采用200mm厚焦渣空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：10×0.20+17×0.02×2=2.68kN/㎡。-75- 第3章结构设计部分女儿墙采用轻质蒸压粉煤灰加气混凝土砌块250厚勾缝5.5×0.25+0.01=1.385kN/㎡。另外，距室外地坪2.0m高内贴瓷砖勾缝，19.8×0.008+0.01=0.17kN/㎡。木门窗单位面积重力荷载为0.2kN/㎡；塑钢门窗单位面积重力荷载取0.45kN/㎡。8．荷载分层汇总首层荷载统计：外墙：计算长度12900－1100=133000㎜计算高度：4700－600=4100㎜计算面积：133×4.1-1.8×1.8×22-1.5×1.5×10=441.8㎡墙重3.19×441.8=1409.4KN横墙瓷砖：464.3-1.1×1.8×25=414.8㎡414.8×0.17=70.5KN总重：1409.4KN+70.5KN=1479.9KN标准层外墙重:1145.53KN外墙上门重为：G门=0.2×13.68=2.736KN外墙上窗重为：G窗=0.4×(98.78+22.5)=48.5KN外墙上的总重为：G总=G净+G门+G窗=1479.9+2.736+48.5=1531.2KN标准层外墙的总重：1409.4+51.5=1460.9KN内墙：首层计算长度:49200+24000+5400×18=170400㎜计算高度：3300－600=2700㎜计算面积：170.4×2.7-1.0×2.1×8-1.2×2.1×9=421.3㎡内墙重2.68×421.3=1129.2KN标准层内墙重:1126.3KN首层内墙上门重为：G门=0.2×39.5=7.9KN首层内墙上的总重为：G总=G净+G门=1129.2+7.9=1137.1KN标准层层内墙上的总重为：G总=G净+G门=1126.3+0.2×42.5=1134.8KN女儿墙的墙重为：G女儿墙=133×0.9×1.385=165.9KN故顶层墙重：165.9KN，标准层墙重：2280.33KN4、上人楼梯间的计算S板（上人）=9×6.6=59.4㎡G板（上人）=59.4×（5.205-0.5）=279.48KNG柱（上人）=0.5×0.5×25×1.10×3×4=118.800KN-75- 第3章结构设计部分G梁(上人)=(0.3+0.2)×0.35×1.05×25×3.6+(0.3+0.2)×0.55×1.05×25×6.6=64.181KN同前面计算有G墙（上人）=166.488KN5、（）的计算顶层（）作用下的总重为：G（）==66.528KN（顶层此项取雪载计算）标准层（）作用上的总重为：G（）==856.75KN6、恒载的计算顶层恒载：G=8.12×685.4=5565.5KN标准层恒载：G=4.18×636.8+5.91×48.6=2949KN四、各层重力荷载代表值的计算一层的重力荷载代表值为：G1=2949+856.75+1351.580++2280.33=7353.6KN二~三层的重力荷载代表值为：G2-3=2949+856.75+1229.841+1151.1+2280.33=8467KN四层的重力荷载代表值为：G4=5565.5+66.528+1229.841+816.75/2+165.9=7436.2KN上人楼梯间的重力荷载代表值为：G5=142.280+166.488/2+34.656+59.4+0.5×0.2×30.24+64.181=386.780KN楼面恒载：（13.2×52.6-4.5×5.4×2）×7.38=4765.42KN卫生间恒载：4.5×5.4×2×5.71=277.51KN楼面活载：（13.2×52.6-4.5×5.4×2）×2.5=1614.3KN卫生间恒载：4.5×5.4×2×2.5=121.5KN其它：［3.9×7.5+3×7.5×2.4+3.6×（2.03+2.32）］×4.61=343.95KN其余各层荷载统计与首层类似，计算过程从略，仅将结果列于下表：表3-3各层荷载统计表（KN）-75- 第3章结构设计部分层次外横墙外纵墙内墙木门塑钢门塑钢窗楼面恒载楼面活载屋面1382.251061.41543.668.6513.1870.585042.931735.802273.76504.941538.2410.35.483.435146.271824.903273.76504.941625.3810.455.483.435042.931824.904273.76504.941625.3810.455.483.435042.931824.98705.81顶层重力荷载代表值包括：恒载，50%屋面活载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面均布活载，纵、横梁自重，楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。将上述各项荷载相加得集中于各层楼面的各质点的重力荷载代表值计算结果见图3-3。3.5.2框架侧移刚度计算砼强度等级C30，EC=3.00×104MPa,在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增加梁的有效线刚度，减少框架侧移，计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼板的边框架梁取I=1.5I0，（I0为梁截面惯性矩），对中框架梁取I=2I0，对紧挨楼梯间的框架梁取I=I0。横梁线刚度ib计算过程见表3-4；柱线刚度ic计算过程见表3-5。-75- 第3章结构设计部分表3-4横梁线刚度ib计算表类别层次EcN/mm2B×hmm×mmI0mm4lmmEcI0/lN·mm1.5EcI0/lN·mm2EcI0/lN·mm横梁1～43×104300×6005.4×10975002.16×10103.24×10104.32×1010横梁1～43×104300×6005.4×10966002.45×10103.68×10104.91×1010表3-5柱线刚度ic计算表层次HcmmEc(N/mm2)B×hmm×mmIcmm4EcIc/hcN·mm147003.0×104500×5005.21×1093.32×10102～433003.0×104500×5005.21×1094.73×1010柱的侧移刚度按式计算，式中，αc为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表规定所列公式计算。根据梁柱线刚度比的不同，图3-1结构平面布置图中的柱可分为中框架中柱和中框架边柱、边框架中柱和边框架边柱以及楼梯间柱等。现仅将计算结果列于表3-6表3-6中框架柱侧移刚度D值(N/mm)层次轴线边柱中柱∑DiKαcDi1KαcDi22、3、42～140.9130.313114511.0380.3421251234056712～141.3010.546140291.4790.56914620411569表3-7边框架柱侧移刚度D值(N/mm)-75- 第3章结构设计部分层次轴线边柱中柱∑DiKαcDi1KαcDi22，3，41、150.8760.305111582.080.5101865810835111、150.6850.3308479.31.460.56613221.286802表3-8楼梯间框架柱侧移刚度D值(N/mm)层次D-1D-2∑DiKαcDi1KαcDi32-40.7380.2709877.71.3890.41014999.568539.810.5180.40410380.70.4870.4001027862078.8将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑Di，见表3-9。表3-9横向框架层间侧移刚度(N/mm)层次1234∑Di560449.8517457.8517457.8517457.8由表3-9可见，∑D1/∑D2=560449.8/517457.8=1.08〉0.7，∑D2/∑D4=517457.8/517457.8=1〉0.7故该框架为规则框架。3.5.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算3.5.3.1横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由下式计算：=;-75- 第3章结构设计部分计算过程见表3-10：表3-10结构顶点的假想侧移计算层次kNVGikNDi(N/mm)mmUimm47436.27436.2517457.814.4149.13846715903.2517457.830.7134.72846724370.2517457.847.1103.717353.631723.8560449.856.656.6按式计算基本周期T1，其中uT的量纲为m，取ψT＝0.7，则T1=1.7×0.7×(0.149)1/2=0.46S3.5.3.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算：本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按下式计算：，式中，为相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值；Geq为结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85％。即：=0.85∑Gi-75- 第3章结构设计部分＝0.85×（7353.6+8467+8467+7436.2）＝0.85×31723.8＝26965.23kN＝（Tg/T1）0.9=(0.35/0.46)0.9×0.16=0.125=Geq=0.125×26965.23=3373.7kN因1.4Tg=1.4×0.35=0.49s＞T1=0.46s，所以不用考虑顶部附加水平地震作用。各质点的水平地震作用按式Fi=计算：将上述FEK代入可得：Fi=3373.7具体计算过城见表3-11，各楼层地震剪力按下式计算：Vi=∑Fk（i=1,2,3,……n）,结果列入表3-11。表3-11各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi/mGi(kN)GiHi(kN·m)GiHi/∑GjHjFi(kN)Vi(kN)414.67436.2108568.50.3541194.31194.3311.3846795677.10.3121052.62246.928.08467677360.221745.62992.514.707353.634561.90.113380.43372.9各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图3-4。-75- 第3章结构设计部分（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图3-4横向水平地震作用及楼层地震剪力3.5.3.3水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移Δui和定点位移ui分别按下式计算：（Δu）i=；=∑(Δu)k计算过程见表3-12。表中还计算了各层的层间弹性位移角θe=Δ/hi。表3-12横向水平地震作用下的位移验算层次VikNDi(N/mm)ΔuimmUimmhimmθe=Δui/hi41194.3517457.82.3118.2233001/1428.632246.9517457.84.3415.9133001/760.422992.5517457.85.7811.5733001/57113372.9560449.86.026.0247001/781-75- 第3章结构设计部分由表3-12可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/571＜1/550，满足Δue≤［θe］h的要求，其中［Δu/h］=1/550由规范查得。4水平地震作用下框架内力计算。以图3-1中8轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算：V=/∑D；=V；=V(1-y)h其中，D取自表3-7，∑D取自表3-9，层间剪力取自表3-11。各柱反弯点高度比y按下式确定：y=yn+y1+y2+y3，其值可查表得出，yn为框架柱的标准反弯点高度比；y1位上、下层梁线刚度变化时反弯点高度的修正值；y2、y3为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。在此，底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y2和y3，第三层柱需考虑修正值y3,第四层柱均无修正。具体计算过程及结果见表3-13。表3-13各层柱端弯矩及剪力计算层次imVikN∑Di(N/mm)左柱Di1Vi1KyMi1bMi1u43.31194.3517457.81459433.680.7780.3437.873.433.32246.9517457.81459463.370.7780.4083.6125.523.32992.5517457.81459484.400.7780.45125.3153.214.703372.9560449.8933156.161.1080.58153.1111.8续表3-13层次HimVikN∑Di(N/mm)中柱Di1Vi1KyMi2bMi2u43.31194.3517457.822019.550.81.460.3857.0103.9433.32246.9517457.822019.595.61.460.45141.95255.8223.32992.5517457.822019.5127.31.460.47197.44222.65-75- 第3章结构设计部分14.703372.9560449.89143.255.031.040.59152.60106.04续表3-13层次HimVikN∑Di(N/mm)右柱Di1Vi1KyMi3bMi3u43.31194.3517457.81459433.680.7780.3437.873.433.32246.9517457.81459463.370.7780.4083.6125.523.32992.5517457.81459484.400.7780.45125.3153.214.703372.9560449.8933156.161.1080.58153.1111.8注：表中M量纲为kN·m，V量纲为kN。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算：其中，梁线刚度取自表3-4,具体计算过程见表3-14:表3-14梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次左梁右梁柱轴力MblMbrlVbMblMbrlVb左柱N中柱N右柱N473.451.975.423.2251.9773.47.516.72-23.226.516.723125.5156.415.452.21156.41125.57.537.59-75.4321.1254.312153.2210.055.467.27210.05153.27.548.43-142.6739.96102.741111.8118.555.442.66118.55111.87.530.71-185.3351.91133.45-75- 第3章结构设计部分注：1.柱轴力中的负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧柱为拉力，对应的右侧柱为压力。2.表中M单位为kN·m，V单位为kN，N单位为kN，l单位为m。水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如图3-5所示：a）框架弯矩图（KN.m）-75- 第3章结构设计部分（b）梁端剪力及柱轴力图（KN）图3-5左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图-75- 第3章结构设计部分3.5.4竖向荷载作用下框架结构的内力计算3.5.4.1计算单元取8轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.6m，如图3-7所示。由于房间内布置有次梁（b×h=250mm×500mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图3-7中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中力的形式传给横向框架，作用与各个节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图3-7横向框架计算单元（mm）3.5.4.2荷载计算1）恒载计算在图3-8中，、代表横梁自重，为均布荷载形式。-75- 第3章结构设计部分图3-8各层梁上作用的恒载对于第4层：q1=4.725kN/mq1，=3.938kN/m和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载,由图3-7所示几何关系可得q2=4.62×3.6=19.188kN/mP1、P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：P1=[(3.6×1.8×)×2+×1.8]×4.62+5.513×7.2+3.938×+2.715×0.9×7.2=143.934kNP2=[(3.6×1.8×)×2+×1.8+(×1.2×2)]×4.62+5.513×7.2+3.938×=164.717kN集中力矩=143.934×=14.393kN·m=164.717×=16.472kN·m对于1-3层：q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其它荷载计算方法同第3层，结果为：q1=4.725+2.18×2.7=10.611KN/mq1，=3.938KN/mq2=4.28×3.6=15.408KN/m-75- 第3章结构设计部分q2，=0P1=(3.6×1.8×2)×4.28+5.513×7.2+3.938×+2.715×(6.7×2.6－1.7×2.1×2)+0.4×1.7×2.1×2=137.743kNP2=(3.6×1.8×2+6×1.2)×4.28+5.513×7.2+3.937×+2.18×(6.7×2.6－1×2.1×2)+0.2×1×2.1×2=167.452kN=137.743×=13.774kN·m=167.452×=16.745kN·m2）活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图3-9所示：，图3-9各层梁上作用的活载对于第4层：q2=3.6×0.5=1.8kN/mq2，=2.4×0.5=1.2kN/mP1=(3.6×1.8+3.6×1.8)×0.5=25.92kNP2=(3.6×1.8×2+6×1.2)×0.5=40.32kN集中力矩=25.92×=2.592kN·m=40.32×=4.032kN·m-75- 第3章结构设计部分同理，在屋面雪荷载的作用下：q2=3.6×0.35=1.26kN/mq2，=2.4×0.35=0.84kN/mP1=（3.6×1.8+3.6×1.8）×0.35=4.536kNP2=（3.6×1.8×2+6×1.2）×0.35=7.056kN集中力矩=4.536×=0.454kN·m=7.056×=0.706kN·m对于第1-3层：q2=3.6×2=7.2kN/mq2，=2.4×2=4.8kN/mP1=(3.6×1.8+3.6×1.8)×2=25.92kNP2=(3.6×1.8×2+6×1.2)×2=40.32kN集中力矩=25.92×=2.592kN·m=40.32×=4.032kN·m将以上计算结果汇总，见表3-19和表3-20：表3-19横向框架恒载汇总表层次q1(kN/m)q1，(kN/m)q2(kN/m)q2，(kN/m)P1kNP2kNM1kN·mM2kN·m44.7253.93819.18812.792143.934164.71714.39316.4721-310.6113.93815.40810.272137.743167.45213.77416.745表3-20横向框架活载汇总表层次q2（kN/m）q2，（kN/m）P1kNP2kNM1kN·mM2kN·m41.8（1.26）1.2（0.84）25.92（4.536）40.32（7.056）2.592（0.454）4.032（0.706）-75- 第3章结构设计部分1-37.24.825.9240.322.5924.032注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。3.5.4.3内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。因为雪荷载只影响到最顶上两层的弯矩分配，故只计算两层即可，以下各层按活载作用下横向框架弯矩的二次分配可得计算结果。弯矩计算过程如图3-10，所得弯矩图如图3-11。（a）恒载作用下-75- 第3章结构设计部分（b）活载作用下图3-10横向框架弯矩的二次分配法（M单位：kN·m）(a)恒载作用下（b）活载（屋面雪荷载）作用下图3-11竖向荷载作用下框架弯矩图（单位：kN·m）-75- 第3章结构设计部分梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱自重。梁端剪力和柱轴力计算见表3-21和表3-22所列。表3-21恒载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底448.7112.40-2.63046.0851.3412.40190.01212.70228.46251.15359.5710.89-1.62057.9561.1910.89195.69218.38239.53262.22259.5710.89-1.57058.0061.1410.89195.74218.43239.48262.17159.5710.89-2.06057.5161.6310.89195.25225.84239.97270.56表3-22活载作用下梁端剪力及柱轴力（kN）层次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底412.96（2.27）2.88（0.50）-0.89（0.00）012.07（2.27）13.85（2.27）2.88（0.50）37.99（6.81）57.05（9.83）312.962.88-0.45012.5113.412.8838.4356.61212.962.88-0.44012.5213.402.8838.4456.60112.962.88-0.59012.3713.552.8838.2956.75注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.35kN/m2）对应的内力。V以向上为正。3.5.5横向框架内力组合3.5.5.1结构抗震等级-75- 第3章结构设计部分结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由《现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级》表知，本工程的框架为二级抗震等级。3.5.5.2框架梁内力组合本设计考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk、1.35SGk+1.0SQk及1.2SGE+1.3SEk。此外，对于本工程，1.2SGk+1.4Swk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁内力组合结果见表3-23，表中SGk、SQk两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。表3-23框架梁内力组合表层次截面位置内力SGkSQkSEk1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRE[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]→←一层AM-41.13-9.73±271.72297.87-375.99-62.91-62.72196.24V57.5112.3775.45-29.43154.99109.0297.81D左M-51.00-12.54180.98-266.66221.084-80.96-80.74V61.6313.55±75.74159.38-27.2106.82-104.52D右M-19.34-4.83±262.08295.1-331.67-40.55-40.46324.39V10.892.88218.4-251.11271.2119.2625.81跨间MAD203.64169.5575.6372.97MDF239.86239.865.505.48二层AM-44.22-10.6±185.41233.79-246.11-68.93-68.72163.92V57.9512.5150.86-5.42122.75102.06100.36D左M-52.00-12.74119.72-182.6198.97-80.95-80.724V61.1913.41±50.86125.037.98105.85103.66D右M-17.22-4.36±173.38185.28-222.35-35.84-35.78220.82V10.892.88144.48-156.03181.9119.2618.96跨间MAD176.46133.6573.1470.70MDF197.94197.945.255.25-75- 第3章结构设计部分四层AM-32.03-8.33±52.6941.99-94.43-41.05-39.2164.46V46.08112.07(2.27)13.866.6532.1576.0870.132D左M-44.66-12.5830.11-76.5-5.94-64.37-61.18V51.3413.85(2.27)±13.873.5939.0987.2981.97D右M-19.72-5.92±43.6125.68-76.56-39.49-37.1983.55V12.042.88(0.50)36.34-30.3854.8118.8217.52跨间MAD50.5531.9655.0552.24MDF41.9241.926.256.07注：表中MAD和MDF分别为AD跨和DF跨的跨间最大正弯矩，M以下部受拉为正。一项中括号内的数值表示屋面作用雪荷载时对应的内力。3.5.5.3框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表3-24～3-29。在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。表3-24横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQk||NminNmax→←NMM四层柱顶M25.657.8152.69-36.04100.3849.9747.15100.38-36.0449.97N190.0137.99（6.81）13.8184.75219.24309.51285.47219.24184.75309.51柱底M-21.81-5.5929.2511.01-64.73-42.5-41.23-64.7311.01-42.5N212.7037.99（6.81）13.8203.27234.84337.36310.22234.84203.27337.36三层柱顶M20.855.32115.38-107.6159.4741.2640.4159.47-107.641.26N195.6938.4396.42528.96761.961016.9980.55761.96528.961016.9-75- 第3章结构设计部分柱底M-20.71-5.28±97.1186.51-138.3-41.2-40.33-138.386.51-41.2N218.3838.4396.42547.52780.521044.81005.3780.52547.521044.8二层柱顶M20.715.41126.11-117.8169.7341.3540.52169.73-117.841.35N195.7438.44159.03680.471053.71370.41327.91053.7680.471370.4柱底M-24.01-6.20±126.11114.15-173.4-47.29-45.57-173.4114.15-47.29N218.4338.44159.03696.341069.61398.31352.71069.6696.341398.3一层柱顶M13.373.40145.61-175.2211.1528.5928.0211.15-175.228.59N195.2538.29234.48827.351385.11750.21698.71385.1827.351750.2柱底M-6.69-1.70±270.42277.18-295.2-14.32-14.01-295.2277.18-14.32N225.8438.29234.48859.181452.91852.01789.11452.9859.181852.0注：表中M以左侧受拉为正，单位为kN·m，N以受压为正，单位为kN。SQk一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载、其它层楼面作用活荷载对应的内力值。表3-25横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次截面γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN4柱顶——柱底——3柱顶159.47761.96柱底86.51780.522柱顶169.731053.74柱底114.151069.611柱顶181.591385.07柱底365.951452.9注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。表3-26横向框架A柱剪力组合（kN）-75- 第3章结构设计部分层次SGkSQkSEk1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQk→←4-18.05-3.72±24.8317.96-50.06-28.09-26.8765.043-15.24-4.41±64.3958.82-73.04-24.98-22.61108.282-16.25-4.92±76.4368.88-103.97-26.05-26.39124.761-6.13-1.78±93.49101.89-114.52-10.06-9.85137.15注：表中V以绕柱端顺时针为正。为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。表3-27横向框架D柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEkγRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxNminNmax→←NMM四层柱顶M-14.69-4.3073.72-105.667.27-23.25-28.13-105.6-105.6-23.25N228.4657.05(9.83）22.54204.45255.15353.54246.12204.45204.45353.54柱底M13.283.43±57.92100.27-65.7827.2726.45100.27100.2727.27N251.1557.05(9.83）22.54223.02273.72367.8352.92223.02223.02367.8三层柱顶M-13.37-3.23170.63-213.4179.5-26.94-26.38-213.4-213.4-26.94N239.5356.61175.78636.13931.061107.11064.26636.13636.131107.1柱底M13.323.22±170.63213.33-179.5426.8726.3213.33213.3326.87N262.2256.61175.78495.66949.621134.941089.0495.66495.661134.94-75- 第3章结构设计部分续上表二层柱顶M-13.54-3.26202.54-223.8192.37-27.26-26.69-223.8-223.8-27.26N239.4856.60279.12585.631295.711483.051431.57585.63585.631483.05柱底M14.823.54±202.54271.37-233.77-29.9229.29271.37271.37-29.92N262.1756.60279.12604.21314.271510.91456.31604.2604.21510.9一层柱顶M-8.60-2.06240.52-288.8265.67-18.35-17.92-288.8-288.8-18.35N239.9756.75440.07653.151701.081585.731798.63653.15653.151585.73柱底M4.301.03±293.97345.18-332.4910.19.884345.18345.1810.1N270.5656.75440.07671.691719.621886.581823.38671.69671.691886.58注：表中M以左侧受拉为正，单位为kN·m，N以受压为正，单位为kN。表3-28横向框架D柱柱端组合弯矩设计值的调整层次截面γRE（ΣMc=ηcΣMb）γREN4柱顶——柱底——3柱顶178.9636.13柱底231.88495.662柱顶189.65585.63柱底319.26604.21柱顶242.67653.15柱底379.32671.69注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。表3-29横向框架D柱剪力组合与调整（kN）层次SGkSQkSEk1.35SGk+1.0SQk1.2SGk+1.4SQk→←411.12.3±39.8941.98-19.9317.2916.5474.8539.952.87±103.41133.77-113.2716.3015.96155.16210.573.05±122.75155.02-133.2417.3216.95180.0613.931.11±120.11145.52-137.446.426.27171.73注：表中V以绕柱端顺时针为正。为相应于本层柱净高上、下两端的剪力设计值。-75- 第3章结构设计部分3.6截面设计3.6.1梁正截面强度设计抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者。依据上述理论，得：支座弯矩：=501.32-206.65×0.5/2=449.66kN·m=0.75×449.66=337.25kN·m=355.55－212.51×0.35=302.42kN·m=0.75×302.42=226.82kN·m跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩，可求得相应剪力：V=1.3×94.59－(60.91+0.5×17.655)=53.23kNM=1.3×345.51－1.0×(36.75+0.5×13.3)=405.763kN·m则支座边缘处=405.763－53.23×0.25=392.46kN·m=0.75×392.46=294.35kN·m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf，=l/3=6.0/3=2.0m=2000mm，梁内纵向钢筋选HRB400级热扎钢筋，（fy=fy，=360N/mm2），h0=h－a=600-35=565mm，因为=1.0×14.3×2000×120×（565－120/2）=1733.16kN·m>294.35kN·m属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：=294.35×106/(1.0×14.3×2000×5652)=0.032ξ=1-=0.033<ξb=0.518，可以。=0.033×14.3×2000×565/360=1481.24mm2-75- 第3章结构设计部分实配钢筋4Ф22，As=1520mm2。ρ=1520/(300×565)=0.9%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=360×1520/(14.3×2000×565)<0.35，符合二级抗震设计要求。考虑两支座处：将下部跨间截面的4Ф22钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As=1520mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，as=[]/=[337.2×106－360×1520×(565－35)]/（14.3×300×5652）=0.034ξ=1－=0.034<2a,/h0=0.123说明As’富裕，且达不到屈服。可近似取实配钢筋5Ф22，As=1900mm2。支座Dl上部：As=M/fy(h0－a,)=226.82×106/[360×（565－35）]=1188.78mm2实配钢筋4Ф22，As=1520mm2。ρ=1520/300×565=0.9%>ρmin=0.3%，又As，/As=1520/1520=1.0>0.3，满足梁的抗震构造要求。梁斜截面受剪承载力计算：验算截面尺寸：0.2fcbh0=0.2×14.3×300×565=484.77kN>V=196.24kN，截面符合要求。箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：梁端加密区箍筋取四肢Ф10@100，箍筋HPB235级钢筋，fyv=210N/mm,则0.42ftbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.42×1.43×300×565+1.25×210×4×50.3×565/100=400.2kN>196.24kN加密区长度取1.5hb+50=0.91m，故取1m。非加密区箍筋取四肢Ф10@200箍筋配置，满足构造要求。-75- 第3章结构设计部分表3-30其它梁的配筋计算层次截面MkN·mξAs，mm2Asmm2实配Asmm2As，/Asρ/%4支座A-86.39<0763452.784Ф22(763)10.45Dl-58.1<0763304.514Ф22(763)10.45AD跨间44.810.0049219.942Ф22(763)0.45支座Dr-58.16<0509375.714Ф22(763)0.670.55DF跨间21.810.0088130.032Ф22(509)0.362支座A-215.420.02694111292Ф22+2Ф25（1900）1.01.12Dl-151.36<0941793.292Ф22+2Ф251.00.9AD跨间173.470.0198532Ф25(941)支座Dr-176.870.0359411142.574Ф20(1256)0.81.0DF跨间145.340.06886.62Ф25(941)1支座A-337.20.03415201767.32Ф22+2Ф25（1900）1.01.12Dl-226.820.34152011892Ф22+2Ф251.00.9AD跨间294.350.0331481.243Ф25(1520)0.9支座Dr-263.870.031152017502Ф22+2Ф251.01.4DF跨间229.640.09714333Ф25(1520)1表3-31框架梁箍筋数量计算表层次截面γREVkN0.2fcbh0kN实配ASV/S配箍4A、Dl64.46484.77>γREV-0.25<0双肢Ф10@100(1.01)双肢Ф10@200Dr83.55398.97>γREV-0.002<0双肢Ф10@100(1.01)双肢Ф10@1002A、Dl163.92484.77>γREV0.42四肢Ф10@100(2.01)四肢Ф10@200-75- 第3章结构设计部分Dr220.82398.97>γREV1.12四肢Ф10@100(3.41)四肢Ф10@100续上表1A、Dl196.24484.77>γREV0.64四肢Ф10@100(2.01)四肢Ф10@200Dr324.39398.97>γREV1.97四肢Ф10@100(3.41)四肢Ф10@1003.6.2柱截面设计混凝土强度等级为C30（fc=14.3N/），纵筋为HRB400级热扎钢筋，（fy=fy，=360N/），箍筋为Ⅰ级（fy=210N/）。轴压比验算。轴压比限值见表3-32：表3-32柱的剪跨比和轴压比验算柱编号层次Bmmh0mmfc（N/mm2）MckN·mVckNNkNMcVch0N/fcbh0A柱450046014.3133.8466.71313.124.36>20.086<0.8250046014.3212.63120.31040.693.84>20.29<0.8150046014.3393.55155.41937.25.5>20.54<0.8D柱450046014.3140.7583.16297.363.68>20.083<0.8250046014.3284.49172.4848.173.59>20.24<0.8150046014.3460.24190.8870.875.2>20.24<0.8F柱450046014.3133.8466.71313.124.36>20.086<0.8250046014.3212.63120.31040.693.84>20.29<0.8150046014.3393.55155.41937.25.5>20.54<0.8正截面承载力计算采用对称配筋，，与20mm较大值，-75- 第3章结构设计部分(3-9)，(3-10)当l0/h≤15，取(3-11)，(3-12)（大偏心）(3-13)(3-14)先以第2层D柱为例，根据D柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。D节点左、右梁端弯矩=－355.55+187.5×5/2=-308.675kN·m=393.47－295.42×5/2=319.615kN·mD节点上、下柱端弯矩：=329.21－182.38×0.12=317.32kN·m=－360.98+171.2×(0.7－0.12)=－261.684kN·mD柱=317.32+261.684=579.004kN·mD梁=308.675+319.615=628.29kN·mD柱/D梁=579.004/628.29=0.9221.2D梁=753.948kN·m△MD=753.948－579.004=174.944kN·m在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即：-75- 第3章结构设计部分MD上柱=753.948×=413.2kN·mMD下柱=753.948×=340.75kN·mMD上柱=0.8×413.2=330.56kN·me0==330.56×106/(604.2×103)=547.1mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即500/30=16.67mm，故取ea=20mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，其中，，=[1+0.15×(0.726+0.625)]×3.3=3.96m初始偏心矩：=+=547.1+20=567.1mm因为长细比l0/h=3960/500=7.92>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×5002/（604.2×103）=2.96>1.0，取ξ1=1.0又l0/h=7.92<15，取ξ2=1.0，得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+7.922×460/(1400×567.1)=1.036轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离：e=ηei+h/2－as=1.036×567.1+500/2－40=797.5mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcbh0=604.2×103/(14.3×500×460)=0.18<ξb，为大偏压情况。As,=As=[Ne－ξ(1－0.5ξ)fcmbh02]/fy,(h0－as,)按Nmax及相应的M一组计算：Nmax=1510.9kN，节点上下柱端弯矩29.92－17.32×0.12=27.84kN·m18.35－6.42×0.58=14.73kN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩：L0=1.25H=1.25×3.3=4.125m，e0=M/N=27.84×106/(1510.9×103)=18.43mm初始偏心矩：ei=e0+ea=18.43+20=38.43mm长细比l0/h=4125/500=8.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。-75- 第3章结构设计部分ξ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×5002/（1510.9×103）=1.18>1.0取ξ1=1.0。又l0/h<15，取ξ2=1.0，得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+8.252×460/(1400×38.43)=1.58ηei=1.58×38.43=60.72mm<0.3h0=0.3×460=138mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2－as=60.72+500/2－40=270.72mmξ=（N－ξ）/[(Ne－0.45fcmbh02)/(0.8－ξb)/(h0－as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξ及Ne>0.43因为N=1510.9kN<ξbfcmbh0=0.518×14.3×500×460=1703.702kN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×500×500=500mm2选4Ф25，As,=As=1964mm2总配筋率ρs=3×1964/(500×460)=2.6%>0.8%表3-33框架柱配筋表层次柱MkN·mN/kNe/mmAs=实配一层A180.31069.6168.57188.571.110.33419.31242.694Ф25（As=As’=1256）44.161398.331.5851.581.43283.76按构造配365.39991.3359.51379.511.05658.49按构造配D330.56604.2547.1567.11.040.18797.51547.824Ф25(As=As’=1964）27.841510.918.433438.1.58270.72按构造配二三四层A121.59500.3243.02263.021.080.15494.06246.514Ф25（As=As’=1256）38.27691.1955.3775.371.3307.98按构造配D217.49369.92587.94607.91.0040.08820.241457.44Ф25(As=As’=1964）24.99758.2932.9652.961.42285.2按构造配-75- 第3章结构设计部分柱斜截面受剪承载力计算：以第1层柱为例，上柱柱端弯矩设计值：Mct=370.12kN·m对于二级抗震等级，柱底弯矩设计值Mcb=1.25×460.24=575.3kN·m则框架柱的剪力设计值：V=1.2(Mct+Mcb)/Hn=1.2×(370.12+575.3)=287.22kNrREV/（fcbh0）=0.85×287.22×103/(14.3×500×460)=0.074<0.2(满足要求)λ=取λ=3.0，与V相应的轴力<0.3fcbh0=0.3×14.3×500×500=1072.5kNASV/S===1.13>0故配柱端加密区的箍筋选用4肢Ф12@100，满足ASV/S=>1.13由表查得，λv=0.08，则最小配筋率ρvmin=λvfc/fyv=0.08×14.3/210=0.545%ASV/S≥取Ф12的箍筋，ASV=78.5mm2则s≤255.7，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区位置，按规范要求确定，非加密区还应该满足s<10d=220mm,故取4肢Ф12@150。表3-34各层柱的箍筋配筋计算见下表柱层次N/kNkNAsv/S/mm%配筋加密区非加密区-75- 第3章结构设计部分A柱1137.15664.951731.31072.5<00.8044Ф12@1004Ф12@2002108.28664.95952.451072.5<00.5454Ф12@1004Ф12@200465.04664.95227.241072.5<00.5454Ф12@1004Ф12@200D柱1171.73664.95816.441072.5<00.5454Ф12@1004Ф12@2002155.16664.95795.161072.5<00.5454Ф12@1004Ф12@200474.85664.95255.561072.51.130.5454Ф12@1004Ф12@2003.6.3框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以第1层中节点为例，由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值，因为节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即hb=(600+500)/2=550mmhb0=(565+465)/2=515mm二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值Vj按下式计算：(3-15)注：Hc为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离，即Hc=0.55×3.3+0.45×4.43=3.809mΣMb为节点左右梁端逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和，即ΣMb=355.55+345.47=701.01kN·m（左震）可知，剪力设计值=1.2×701.01×103×(1-)/（515－35）=1494.41kN节点核芯区截面的抗震验算是按箍筋和混凝土共同抗剪考虑的，设计时，应首先按下式对截面的剪压比予以控制：(3-16)注：ηj为正交梁的约束影响系数，楼板为现浇，梁柱中心重合，可取1.5。bj、hj分别为核芯区截面有效验算宽度、高度。为验算方向柱截面宽度：bj=bc=500mm,hj=500mm-75- 第3章结构设计部分可知，=0.30×1.5×14.3×500×500/0.85=1892.65kN≥Vj=1494.41kN，满足要求。节点核芯区的受剪承载力按下式计算：(3-17)注：N取第2层柱底轴力N=755.25kN和0.5fcA=0.5×14.3×5002=1787.5kN二者中的较小值，故取N=755.25kN。设该节点区配箍为4Ф10@200，则=[1.1×1.5×1.43×500×500+0.05×1.5×755.25×103+210×4×78.5×]/0.75=1689.94kN≥=1494.41kN故承载力满足要求。3.7基础设计3.7.1确定基础底面积3.7.1.1初选设计参数该工程框架层数不多，地基较均匀且柱距较大，可选择独立柱基础。取基础混凝土的强度为C30，fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,三级钢筋（fy=360N/mm2）;垫层采用100厚C15混凝土，采用阶梯基础。基础埋深为2.0m.3.7.1.2基础荷载设计值根据柱的内力组合表有：由上部框架柱传来的荷载：F柱：=432.47KN.M=1652.01KN=13.71KND柱：=457.70KN.M=1301.47KN=—12.18KN-75- 第3章结构设计部分A柱：=425.18KN.M=1442.69KN=—37.77KN计算D柱柱基由提供的设计资料可知：中软场地土，地基承载力标准值，持力层为粉质粘土。查《混凝土规范》表5.2.4，有，，初步假定地基设计值：=176.2KN.m<1.1=198KN.m3.7.1.3确定基础地面尺寸先按中心荷载作用下计算基础面积：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大20%~40%，取1.2，则选用正方形基础3.7.1.4地基承载力验算：W=1/6bh2=1/6bl2=1/6×3.73=8.44m3作用于基底中心的弯矩，轴力分别为：=432.47+13.71×0.9=444.81KNm偏心距e=M/N+G=444.81/（165201+20×1.4）=0.265Ft=181.0KN所以，满足要求同理验算别处一弯接触及柱与基础的交界处，同样满足。3.7.2基础地面配筋基础在上部结构传来荷载与土壤净反力的共同作用下，可把它倒过来，视为一均布荷载作用下支承于柱上的悬臂板。根据公式：=1/12=1/48计算任意截面处相应于载荷效应基本组合式的弯矩设计值。又因为以A—A截面和B—B截面为周的悬臂板计算所得的A—A截面和B—B截面处的弯矩值最大，故以此二处的弯矩值计算配筋。由图41可知：a1=1.63mb=t=3.7m==0.6m=175.41kN/=78.01kpa根据公式有：=1/2×1.63[（7.4+0.6）（175.41+122.71）-2×1.35×20×1.4/13.69+（175.41-122.71）×3.7=771.05KNm=771.05×106/0.9×（900-40）×300=3221mm2则实配筋为：Φ14@150，在3.7m长上配25根，As=3847.5mm2=1/48（3.7-0.6）2（2×3.7+0.6）（175.41+70.01-2×1.35×28/13.69）=326.60KNm=326.06×106/0.9×850×300=1420mm2实配筋为Φ14@150。在3.7m长上配25根，As=3847.5mm2C、D柱柱基的确定同上经过计算基础底面尺寸，b×t=2.3×2.3=5.29mm2，基础高座h=500mm，配筋x、y方向均为18根Φ12@130-75- 第3章结构设计部分-75- 第4章施工组织设计部分第4章施工组织设计部分4.1工程概况4.1.1工程特点本工程为唐山企业综合办公楼建筑设计，平面呈一字形，内廊式，长49.2m，宽12.9m，檐口标高14.4m，建筑面积为2741.5m2。该工程按8度抗震设防，采用现浇钢筋混凝土柱下独立基础。主体为现浇钢筋混凝土框架结构，楼面及屋面现浇。办公室为大理石地面。屋面防水层为SBS改性沥青卷材，并设有保温层。隔墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。工程位于唐山市路北区，交通便利，构件、材料可由厂外直接运抵工地，塑钢窗户由门窗构件厂加工制作，脚手架采用钢管脚手架，模板采用组合钢模。4.1.2主要工程量计算基础工程：挖基坑：V挖1=（a+2c）×(b+2c)×H=(3.7+2×0.30)2×2.1=38.83m3V挖2=(6.6+2×0.30)×(4.2+2×0.3)×2.1=72.58m3V挖=14×38.83+7×72.58=1051.68m3基础垫层:V垫1=3.7×3.7×0.1=1.37m3V垫2=4.2×6.6×0.1=2.77m3V垫=14×1.37+2.77×7=38.57m3独立基础:V基1=3.5×3.5×0.3+1/6×[3.3×3.5+（3.5+1.2）×（3.5+1.2）+1.2×1.2]=3.675+1/6×（12.25+4.7×4.7+1.44）=9.64m3V基2=6.4×4×0.3+1/6×[6.4×4+（6.4+3.7）×（4+1.3）+1.3×5.7]=7.68+1/6×（25.6+10.1×5.3+7.41）=22.1m3V基=14×9.64+22.1×7=289.66m3回填土：V=1051.68-289.66-38.57－0.7×0.7×0.7×28=713.85m3结构工程钢筋工程：基础Ф12@160：n1=3500/160+1=23L=3.5-0.06+6.25×2×0.012=3.69mG=14×2×23×3.69×0.888=2110.21kg-75- 第4章施工组织设计部分Ф12@150:n=6400/150+1=44L=6.4－0.06+6.25×2×0.12=6.59n=4000/150+1=28L=4-0.06+6.25×2×0.012=4.19mG=7×（44×6.59+28×4.19）×0.888=2531.66kgФ22L=2.0－0.06+0.1+4.9×0.022+2.6－0.06+0.1+4.9×0.0222=2.15+2.75=4.9mG=12×4.9×2.984=175.45kgG=2110.21+2531.66+175.45=4817.32kg柱的钢筋：一层Ф25L=4.43mG=12×4.43×3.853=204.83kg×28根=5735.24kgφ10L=(0.5－0.04)×4+2×10×0.01=2.04mn=[(1000/100+1)×4+(4430-4000)÷150+1]=44+4=48G=2.04×48×0.617×28=1691.67kg二层-四层Ф25L=3.3×3=9.9mG=12×9.9×3.853=457.74kg×14根=6408.31kgФ20L=3.3×3=9.9mG=12×9.9×2.466=292.96kg×14根=4101.45kgФ8L=(0.5-0.04)×4+2×10×0.008=2mn=(900/100+1)×4+[(9900-5400)÷150+1]=40+31=71n=(800/100+1)×4+[(9900-4800)÷150+1]=36+35=71G=2×28×(71+71)×0.395=4141.04kgG总=5735.42+1691.67+6408.31+4101.45+4141.04+1367.15+1107.69+1567.36=26120.09kg梁的钢筋一层梁A-D:Ф22L=(2.4×2×2+7.2×2)×6×4+41×0.022×12×4×4=576+173.18=749.18mФ20L=43.2×4×4+41×0.02×12×4×4=848.64mФ14L=(7.2×4+41×0.014×8)×2=66.78m①-⑧:-75- 第4章施工组织设计部分主梁：Ф22L=(14.4×6+2.4×3+4×2×2+2.0×3×2+41×0.022×6×6+41×0.022×8)×7=1129.02mФ14L=(6.0×2×2+41×0.014×4×2)×7=171.55m次梁：Ф22L=(6.53×2+4.0×1)×2×6+15×0.022×12×6=228.48mФ20L=6.53×3×2×6+15×0.02×12×6=256.68mФ10L1=[(0.23+0.43)×2+20×0.01]×(2.0÷0.1+2)×2×6=1.52×22×26=401.28mL2=1.52×(4.0÷0.15+1)×2×6=42.56×12=510.72m箍筋：（跨度7.2米处）Ф10L1=3.4×(2.2÷0.1+2)=81.6mL2=3.4×[(6.5-2.2)÷0.15+1]=102m拉筋：L1=0.43×13=5.59mL2=0.43×[(6.5-2.2)÷0.3+1]=6.88mФ10L=(81.6+102+5.59+6.88)×6×4=4705.68mKL1：Ф10L1=(0.23+0.53)×2+20×0.01+(0.01+0.53)×2+20×0.01]×(2.0÷0.1+2)=(1.72+1.28)×22=66mL2=3.0×[(5.2-2.0)÷0.15+1]=69m拉筋：L1=(0.23+20×0.01)×(2.0÷0.2+2)=0.43×12=5.16mL2=0.43×[(5.2-2.0)÷0.3+1]=5.16mKL2:Ф10L1=[(0.23+0.43)×2+20×0.01+(0.01+0.43)×2+0.2]×(1.7÷0.1+2)=(1.52+1.08)×19=49.4m①-⑧：Ф10L=[(66+69+5.16+5.16)×2+49.4]×7=2380.28m一层钢筋长度汇总：Ф22L=749.18+1129.02+228.48=2106.68mФ20L=848.64+256.68=1105.32mФ14L=171.55+66.78=238.33mФ10L=2380.28+4705.68+501.72+401.28=7988.96m二～四层：A-D:-75- 第4章施工组织设计部分Ф22L=[(6.6×2+6.6×2/3×1)×6+41×0.022×3×14]×4=573.94mФ20L=（6.6×3×6+41×0.02×3×14）×4=612.96mФ14L=（6.6×2×6+41×0.014×2×14）×4=381.09m拉筋：L1=(0.23+0.2)×(2.2÷0.2+2)×4×2=44.72mL2=0.43×[(4.2－2.2)÷0.3+1]×4×2=27.52m箍筋：L3=1.92×(2.2÷0.1+2)×6×4=1105.92mL4=0.43×[(6.6－2.2)÷0.3+1]×6×4=165.12m①-⑧:Ф20L=(14.4×6+2.4×3+3×2×2+2.0×2×2+41×0.02×6×6+41×0.02×8)×7=991.76mФ14L=(6.0×2×2+41×0.014×4×2)×7=171.55m箍筋：Ф8L1=[(0.23+0.53)×2+20×0.008]×(2.0÷0.1+2)×2×7=517.44mL2=1.68×[(5.4－2.0)÷0.15+1]×2×7=564.48mФ8L=[(0.23+0.43)×2+20×0.008]×(1.8÷0.1+1)×7=196.84m拉筋：L1=(0.23+20×0.008)×(2.0÷0.2+2)×2×7=65.52mL2=0.39×(3.4÷0.3+1)×2×7=70.98m次梁：Ф18L=(6.53×2+4.0×1+41×0.018×6)×2×6=257.86mФ20L=(6.53×2+41×0.02×4)×2×6=196.08m箍筋：Ф8L1=[(0.23+0.43)×2+20×0.008]×(2.0÷0.1+2)×2×6=390.72mL2=[(0.23+0.43)×2+20×0.008]×(4.0÷0.15+1)×2×6=497.28m梁钢筋长度汇总：Ф22L=2106.68+1721.82=3828.5mФ20L=1105.32+3563.52=4668.84mФ18L=773.42+2021.088=2794.55mФ14L=238.33+1657.92+275.76=2172.01mФ10L=7988.96mФ8L=6500.28+5182.32=11682.6m重量：G=3828.5×2.984+4668.84×2.466+2794.55×1.998+2172.01×1.208+7988.96×0.617+11682.6×0.395=11424.25+11513.36+5583.51+2623.79+4929.19+4614.63=40688.7kg板的钢筋-75- 第4章施工组织设计部分Ф10L=302.28+187.88=490.16mФ8L=25694mG=490.16×0.617+25694×0.395=10451.56kg梁、板总的重量：G=40688.7+10451.56=51140.26kg混凝土工程柱V=0.5×0.5×4.45×28+0.5×0.5×13.2×28=123.55m3梁V1=(0.3×0.5×6×10+0.3×0.5×1.9×7)×5=78.25m3V2=0.3×0.6×6×14×5=75.6m3V3=0.3×0.7×40.2×4×5=168.84m3板V=(43.2×14.4－3.6×6)×0.12×4+44.3×14.4×0.12=364.78m3梁、板V=78.25+75.6+168.84+364.78=687.47m3模板工程基础S1=（0.5×1.2+4.7×0.5/2+3.5×0.3）×4×14=158.2m2S2=(0.5×3.7+10.1×0.5/2+6.4×0.3)×2+(1.3×0.5+5.3×0.5/2+4×0.3)×2=12.59+6.35m2S=158.2+(12.59+6.35)×7=290.78m2柱S1=0.5×4.33×4×28=242.48m2S2=0.5×3.18×16×28=712.32m2S=242.48+712.32=954.8m2梁S=(345.6+151.2+115.2+26.88)×0.9×5=2874.96m2板S=1947+401.2+399=2747.2m2梁、板S=2874.96+2747.2=5622.16m2砌墙外墙V=(16.8-0.6×5)×(14.4×2+43.2×2)×0.25=397.44m3内墙V=2.8×5×5.9×0.2×12+2.7×5×5.9×0.2×10+2.6×5×(14.4－0.5×6)×0.2×2=416.82m3汇总V=397.44+416.82=814.26m3其余主要工程的工程量见表4-1：表4-1主要工程量表项次工程名称单位工程量1机械挖土m31051.68-75- 第4章施工组织设计部分2混凝土垫层m338.573独立基础模板m2290.78钢筋kg4817.32混凝土m3289.664基础回填土m3713.855现浇柱模板m2954.8钢筋kg26120.09混凝土m3123.556现浇梁扳模板m25622.16钢筋kg51140.26混凝土m3687.477砌墙m3814.268脚手架m233289女儿墙m32410屋面保温层M3100.211屋面找平层m2571.212屋面防水层m2373.213楼地面m22747.114顶棚抹灰m22747.115外墙贴面转m2207816内墙抹灰m25532.417门窗安装m2533.7318散水m2101.784.2施工部署4.2.1施工方案本工程总的施工顺序为先地下后地上，先主体后围护，先土建后设备安装，先结构后装饰。主体结构自下而上逐层分段流水施工。根据工程的施工条件，全工程分三个阶段进行施工；第一阶段，基础工程；第二阶段，结构工程。基础工程：采用机械挖土，浇筑混凝土垫层和独立基础分段流水。结构工程：绑扎钢筋、支模板、现浇混凝土和砌筑均分段流水施工。-75- 第4章施工组织设计部分4.2.2施工顺序基础：放线----挖土----地基处理---混凝土垫层---独立基础-----回填土。主体工程：主体结构工程阶段的工作，包括搭脚手架、绑扎钢筋、支模板、浇筑混凝土、墙体砌筑和门窗安装。主导工序为绑扎钢筋-----支柱、梁、板模板-----绑梁、板钢筋----浇柱、梁、板、楼梯混凝土。4.3施工进度计划表施工进度计划见施-24.4施工总平面图布置施工平面布置图见施-14.5施工准备工作4.5.1现场准备按施工平面布置图安排临建设施，机械设备，材料堆放场地，布置并硬化施工道路。进入现场后及时了解并掌握现场情况，紧密配合建设单位做好水准点和红线的移交。项目工程师组织有关人员进行详细的图纸审阅和分析，根据工程特点及目标要求，确定关键过程和特殊过程，并编制相应的作业指导书。施工用水拟采用地下水，但必须经化验合格后方可使用。按机具设备的分布情况，合理布置临电线路。4.5.2施工机械施工用主要机械见下表表4-2主要机械计划序号机具名称规格单位数量1塔吊TQ60/80台12钢筋调直机GJ4/4台23钢筋切断机GJ5-40台14钢筋弯曲机WT40-1台15对焊机WN1-75台1-75- 第4章施工组织设计部分6打夯机HW-60台47水磨石机MS-1台188震捣器Ф5台89翻斗车0.5m3台210手推车台44.5.3劳动力组织劳动力组织见下表表4-3劳动力需要量计划序号工种名称所需工日最高人数1机械工1052普工130253木工911204瓦工2707285混凝土工1002256抹灰工1589357钢筋工601108架子工473109油工1894.6主要施工方法4.6.1土方工程基坑开挖操作方法土方开挖宜从上到下分段分层依次进行。随时作成一定坡度，以利泄水。暂留土层：一般装载机、推土机挖土时，为20cm左右；挖掘机用反铲、正铲和拉铲挖土时，为30cm左右为宜。修帮和清底。在距槽底设计标高50cm槽帮处，抄出水平线，定上小木撅，然后用人工将暂留土层挖走。同时由两端轴线（中心线）引桩拉通线（用小线或铅丝），检查距槽边尺寸，确定槽宽标准，以此修整槽边。最后清除槽底土方。基础工程施工完毕，通过基础结构验收后，及时进行回填土工作。本建筑物基础较深，应及时按图纸及规范要求回填地下室四周土。填土前将坑底的垃圾杂物等清理干净。回填土应分层铺摊，每层虚铺厚度不大于250mm-75- 第4章施工组织设计部分。每层铺摊后，随之耙平。每层至少夯打三遍。如必须分段填夯时，交接处切成阶梯形，上下层错缝距离不小于500mm。回填土每层夯实后，按规范规定进行环刀取样，作干容重试验，每层夯实达到要求后再铺上一层土。4.6.2基础工程基础垫层：本工程采用100mm厚C10的素混凝土垫层。基础工程：垫层达到一定强度后，在其上划线支模，铺放钢筋网片。上下部垂直钢筋绑扎牢，并将钢筋弯钩朝上，连接柱的插筋，下端用90°弯钩与基础钢筋绑扎牢固，按轴线位置校核后用架管成井字形，将插筋固定在基础外模板上，底部钢筋网片应用与砼保护层同厚度的水泥砂浆垫块垫塞，以保证位置正确。基础采用组合钢模板，钢架管加扣件支撑体系，必须保证模板的刚度和强度，支撑体系必须牢固、稳定，支模板前按梁截面尺寸进行拼模，做到拆装简便，周转次数尽量多，同时也要满足吊装和搬运的要求。浇筑砼前，模板、钢筋上的垃圾、泥土和钢筋上的油污等杂物，应清除干净。模板应浇水湿润。浇筑现浇柱下基础时，特别注意柱插筋位置的正确，防止造成位移和倾斜。在浇筑开始时，先满铺一层5－10ｃｍ厚的混凝土，并捣实，使柱子插筋下段和钢筋网片的位置固定，然后再对称浇筑。基础混凝土宜分层连续浇筑完成。表面应随即原浆抹平。基础应根据高度分段分层连续浇筑，一般不留施工缝，各段各层间应相互衔接，每段长2－3ｍ左右，做到逐段逐层呈阶梯形推进。浇筑时，应先使混凝土充满模板内边角，然后浇筑中间部分，以保证混凝土密实。基础上的插筋，要加以固定，保证插筋位置的正确，防止浇捣混凝土时发生移位。混凝土浇筑完毕，外露表面应覆盖浇水养护。4.6.3钢筋工程严把钢筋进场关:凡是进场的钢筋原材均按试验规定抽样进行复试，复试结果必须经监理审查批准。严把审图关:专派有经验的技术人员进行审图和钢筋翻样工作，若钢筋过密一定要提前放样，提前采取措施。控制钢筋下料成型:-75- 第4章施工组织设计部分钢筋成型均在现场加工棚集中加工，为保证下料和成型尺寸准确，现场技术人员要亲自到加工现场进行交底，并派专人在加工现场负责监督检查钢筋的加工成型质量。同时加工好的钢筋还要再次经过严格挑选，有效的控制下料成型质量。锚固、接头长度要用尺检验，满足设计及规范要求。坚持两次放线:在梁、板模板支完后进行一次放线，根据放线调整竖向钢筋位置，梁、板钢筋绑扎完成后再进行第二次放线，进一步校正竖向钢筋位置，准确无误后方可浇筑梁板混凝土。在柱模板上口加贴模定位定距箍，该箍应有足够的刚度，以保证构件截面钢筋位置准确，混凝土保护层均匀。施工缝位置钢筋定位，用卡茬木方放在两皮钢筋之间和下铁钢筋保护层处，并用钢筋马凳支撑，钢筋马凳放在垫块上。控制垫块的验收和绑扎。在技术交底中进一步明确垫块的绑扎位置。垫块使用前必须经过认真挑选，分规格存放，做好标识，注明规格及使用部位，绑扎时要逐一检查，确保绑扎牢固。钢筋绑扎成型后，不准踩踏，尤其是负筋部位，浇筑混凝土时，振捣棒不准触动钢筋，并设专人随时校正钢筋位置。混凝土浇筑完毕后，派专人负责及时调整柱钢筋的位置，纠正浇筑混凝土所产生的钢筋位移，及时清理粘在柱钢筋上的砂浆。钢筋工程施工要严格执行《砼结构工程施工质量验收规范》。本工程钢筋采用HPB235级（φ）和HRB400级（Φ），其中HPB235级钢筋锚固长度为30d；HRB400级钢筋锚固长度为41d。板中留洞小于300mm时，板内钢筋需绕过洞口，不得切断；大于300的洞口按图施工。4.6.4混凝土工程浇筑前，认真检查钢筋和模板的支撑情况，进行隐蔽工程验收，安排钢筋工和木工值班，及时发现并解决钢筋移位、模板变形和漏浆问题。楼梯和相应楼层的梁、板同时浇筑。砼堆放要分散，不得太集中。浇筑时，振捣必须密切配合，振捣时不宜接触钢筋及埋件，节点处钢筋较密，宜用同强度等级细石砼浇筑，并用小直径振捣棒振捣。顶板梁振捣时，先用振捣棒振捣，再用平板振捣器振捣。插入式振捣器移动间距不超过30cm，振捣时间10-30s，第一层砼浇筑厚度不超过40cm。振捣要及时，不得漏振，振幅不要过大，严禁集中一处强振，应均匀振动，振动后，及时抹平，初凝前，再用木抹子抹压一遍，并加强养护，以防干裂。柱应分段浇筑，每段高度不得超过2m，浇筑前底部应先填5－10cm厚与混凝土同配比的减石子砂浆。分层振捣，每层振捣厚度不大于50cm，上层振捣棒应插入下层5cm，除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板，及时发现问题。对-75- 第4章施工组织设计部分预埋件及预留孔洞应小心保护，防止变形移位。施工缝留设：柱施工缝为水平缝，留置在主梁下面；梁板原则上不留施工缝，楼板顺次梁方向浇筑，如必须留置施工缝，应在板次梁跨中1/3范围内，施工缝应垂直于梁、板，采用钢板网阻挡。继续浇筑混凝土前先清除浮动石子，湿润后铺2—3cm与混凝土质量相同的砂浆层，再浇混凝土，应细致操作振实，使新旧砼紧密结合。混凝土养护：现浇板砼抹压后，初凝后浇水养护保持湿润，以保证砼在不失水情况下充分养护，养护时间不少于7天。砼工程应注意的问题：不同砼标号都要先做好砼配合比的试配，确定砼配合比，加强管理，设专人负责；顶板砼强度达到1.2Mpa以前，严禁上人；浇筑顺序、振捣及养护，严格按分项工程方案措施执行，确保砼强度和外观质量；砼振捣：每个砼作业班组固定专人振捣，责任到人，砼养护设专人浇水养护；砼浇筑前，模板必须经检查验收合格，特别要注意下层柱头的清理冲洗，浮渣、松动的石子都要清除干净，先用和砼配比相同的砂浆接浆，坚决杜绝烂根及漏浆现象；掌握好拆模时间，梁柱拆模时，要注意不得碰坏棱角。如有损缺，及时修补。梁、板模板必须达到规定强度时方可拆模。4.6.5模板工程构造柱模板：采用组合钢模板，钢架管支撑。根据柱尺寸提前配板，柱模就位前，先将柱底基层清理干净，弹线并用砂浆找平。柱模固定采用井字架，每500高设一道（注意下箍要紧贴砂浆找平层），找正后扣紧，并用水平杆与内架子连成整体。圈梁支模时，在墙上留架眼，穿横架管，再用斜撑将侧模支牢。楼板模板：采用竹胶合板模板。钢管立杆@1000，竖向设三道水平立杆，支撑系统采用钢架管，对不够模数的缝隙，可用50mm×70mm的木方垫。支模时，在墙上抄出+50cm标高线，然后据此标高找平模底，以便于支模。楼梯模板采用定型组合钢模，侧模三角部分用木模镶补，以加快施工速度。模板安装完后，要全面检查，牢固稳定后再进行下道工序的施工。模板的拆除模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后，重新进行整体安装。构造柱模板拆除：拆除模板支撑及井字架，然后用撬棍轻轻撬模板，使模板与混凝土脱离。-75- 第4章施工组织设计部分楼板、梁模板拆除：应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留1－2根支柱暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。侧模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模强度应符合施工规范的规定。4.6.6砌筑工程砌块砌筑前一天应进行浇水湿润。砌块应上下错缝搭砌，搭砌长度一般为砌块长度的1/2，不得小于150mm，转角及纵横墙交接处，应将砌块分皮咬槎，交错搭砌。每层开始时，应从转角处或定位砌块处开始，皮皮拉线控制砌体标高和墙面平整度。门洞口需预埋木砖时应小头在外，大头在内，数量按洞口高度确定，洞高<1.2m每边放两块；高1.2—2m每边放3块；高2—3m每边4块，预埋木砖要提前做好防腐处理。各专业预埋件均匀按设计要求预留，不得事后剔凿。砌筑前应将柱上预埋铁与拉结筋焊牢，墙顶部在装修前斜砌与梁挤紧。4.6.7屋面工程屋面防水层施工应待找平层充分干燥后进行施工，应先做好节点、附加层和屋面排水比较集中部位，然后由屋面最低标高处向上施工。严格按操作规程施工，控制保温层的含水率，严格按图纸及规范要求作排气通道和排气孔，杜绝起鼓的质量通病。工艺：清理基层→基层处理剂→复杂部位的增强处理→基层胶粘剂→铺设卷材→检查验收。基层处理剂的施涂操作方法：用长滚刷蘸满配制好的基层处理剂均匀地涂刷在基层表面上，待4h以上干燥后，方可进行下道工序的施工。在铺贴卷材前用非硫化密封胶片或自硫化密封胶片作为加强层对阴阳角等部位做加强处理。在转角及立面上，卷材应该自下而上进行铺贴。每铺完一张卷材应立即用干净而松软的长把滚刷从卷材一端开始沿卷材横向用力滚压一遍，以排除粘接层之间的空气，排除空气之前不要踩踏卷材。-75- 第4章施工组织设计部分4.6.8脚手架工程脚手架的使用要求：脚手架搭设人员必须经劳动部门培训合格并持证上岗。任何人不能随意拆改或取掉安全网架子搭设需经安全员进行安全交底，搭设完成后必须经验收合格方可使用。如需变更方案，必须提出书面申请，经原审批人批审后方准实施。脚手架的拆除：拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后，再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派有专人暸望，严禁作业人员进入危险区域。操作人员应佩戴安全带及安全帽，拆除的全部过程中，应指定一个责任心强、技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操作人员的安全作业。拆除过程中应注意架子缺口、崩扣及拆得不合格的地方，避免踩在滑动的杆上发生事故。4.7质量安全措施4.7.1质量措施框架柱、梁、板等现浇混凝土使用早强剂，达到规范规定的拆模强度后方可拆模。钢筋绑扎安装完毕后进行检查验收。在浇筑混凝土前应进行验收，并做好隐蔽工程纪录，经甲、乙方等有关单位验收合格签字后方可浇筑。浇筑时注意保证混凝土浇筑捣实。各种构件运输和堆放都要符合操作规程，现场对方为只要正确，尽量减少二次搬运。每一构件安装时，必须保证位置的正确性，误差不得超过规范要求。对中心线及标高，每层要用仪器测量、校正。严防误差积累。室内装饰的各种顶棚，要求严格遵守操作规范，按现行规范中级抹灰标准进行。楼地面施工时正值冬季，建议用塑料纸封闭窗口。屋面、厕所等部位的防水工作一定要严把质量关。各分部分项工程要求达到质量检验评定标准的优良等级。-75- 第4章施工组织设计部分技术管理方面要及时做好材料试验，不合格的材料不能用，及时提出各种砂浆、混凝土配合比的申请及试块的制作、试验等。做好技术质量交底工作，主要分部分项工程要将质量标准悬挂在现场。做好质量自检、互检、交接检工作，并做好记录，不合格的产品及工序不予验收。冬雨季施工时，注意场地排水通畅，严禁塔轨下及板类堆放区积水侵泡。注意砂浆和混凝土配合比的调整，注意安全施工。4.7.2安全措施脚手架工程搭设前要编制施工方案，技术负责人向施工人员进行安全技术交底，签字生效。搭设完毕，经验收合格后方可使用。在建筑物外侧使用密目式安全网封闭，防止坠物飞出施工区域，确保施工现场及邻道人员的安全。对临边防护及外围防护要编制施工方案，确保施工安全。建筑物四周、施工出入口搭设安全防护棚，设人行通道。基槽边1ｍ以内不得堆土、堆料、停置机具。基槽边与建筑物、构筑物间距离不得小于1.5ｍ，特殊情况必须采用有效技术措施。施工现场按“三级配电、两级保护”的要求布置配电箱。作到“一机、一闸、一箱、一漏、一保护”。临时配电线路必须按规范敷设，线路采用绝缘导线，不得采用塑胶软线，不得成束架空敷设也不得沿地面明敷。施工机具、车辆及人员，应与内、外线路保持安全距离。达不到规范规定的最小距离时，必须采用可靠的防护措施。施工用地范围设围护，有明显标志，以免外人误入工地造成事故。保持消防设施完好，注意防火。-75- 第4章施工组织设计部分结论通过为期三个月的毕业设计，总的体会可以用一句话来表达：纸上得来终觉浅，绝知此事要躬行！以往的课程设计都是单独的构件或建筑物的某一部分的设计，而毕业设计则不一样，它需要综合考虑各个方面的工程因素，诸如布局的合理，安全，经济，美观，还要兼顾施工的方便。这是一个综合性系统性的工程，因而要求我们分别从建筑，结构等不同角度去思考问题。在设计的过程中，遇到的问题是不断的。前期的建筑方案由于考虑不周全，在指导老师指导下，通过参考建筑图集，建筑规范以及各种设计资料，使我的设计渐渐趋于合理。在计算机制图的过程中，我更熟练操作AutoCAD、天正建筑等建筑设计软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。中期进行对选取的一榀框架进行结构手算更是重头戏，对各门专业课程知识贯穿起来加以运用，比如恒载，活载与抗震的综合考虑进行内力组合等。开始的计算是错误百出，稍有不慎，就会出现与规范不符的现象，此外还时不时出现笔误，于是反复参阅各种规范，设计例题等，把课本上的知识转化为自己的东西，使其更接近于实际工程。紧张的毕业设计终于划上了一个满意的句号，从三月份至今，回想起过去三个多月的设计收获是很大的，看到展现在眼前的毕业设计成果，不仅使我对四年来大学所学专业知识进行了一次比较系统的复习和总结，而且使我真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到回报的满足感。同时也为以后的工作打下了坚实的基础，也为以后的工作作好了铺垫。-75- 参考文献参考文献[1]混凝土结构设计资料一本全，国际标准号码978-7-80227-232-3CNY75.0北京:中国建材工业出版社,2007[2]钢筋混凝土基本构件设计gangjinhunningtujibengoujiansheji==Fundamentalconcretestructures/江见鲸,陆新征,江波编著[3]中华人民共和国建设部，GB50009-2001，建筑结构荷载规范，北京：中国建筑工业出版社，2002年.[4]中华人民共和国建设部，GB50011-2001，建筑抗震设计规范，北京：中国建筑工业出版社，2001年.[5]中华人民共和国建设部，GB50010-2002，混凝土结构设计规范，北京：中国建筑工业出版社，2002年.[6]中华人民共和国建设部，GB50007-2002，建筑地基基础设计规范，北京：中国建筑工业出版社，2002年.[7]中华人民共和国建设部，GB/T5001-2001，房屋建筑制图统一标准[S]，北京：中国计划出版社，2002年.[8]中华人民共和国建设部，GB/T50105-2001，建筑结构制图标准[S]，北京：中国计划出版社，2002年.[9]中国建筑标准设计研究院，03G101-1，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土框架、剪力墙、框架-剪力墙、框支剪力墙结构）[S]，北京：中国建筑标准设计研究所出版社，2003年.[10]中国建筑标准设计研究院，03G101-2，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇混凝土板式楼梯）[S]，北京：中国建筑标准设计研究所出版社，2003年.[11]中国建筑标准设计研究院，03G329-1，建筑物抗震构造详图[S]，北京：中国建筑标准设计研究所出版社，2003年.[12]楼盖结构设计原理沈蒲生编北京科学出版社2003[13]土木工程专业英语李亚东编著成都西南交通大学出版社，20-75- 附录谢辞本次毕业设计是在我的指导老师——王绍杰老师的悉心指导下完成的。从课题的选择到设计的最终完成，王老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持。在此谨向王老师致以诚挚的谢意和崇高的敬意。同时,在设计过程中，我也得到了其他老师的多次指导，对我的设计提出了许多宝贵的意见和建议。同时我也非常感谢大学四年来教过我的各位老师。因为这个毕业设计是对大学四年来所学知识的综合发挥，如果没有各位老师四年来对我的培养和悉心指导，这个毕业设计是很难顺利完成的。在此我向他们表示由衷的感激。感谢我的同学们，在困难时候是他们给了我很多帮助和支持。在此,我特别感谢同学，他们经常和我一起讨论问题。也给与我很大的支持和鼓励。在此，我也向他们表示真诚的感谢。在设计即将完成之际，我的心情无法平静的，因为还有很多可敬的师长、同学、朋友给了我无言的帮助，而我却无法一一罗列在此!在这里请所有帮助和支持过我的人接受我最诚挚的谢意！-75-'