模板施工方案(地下室层5.2)tyha

'合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案合肥市太阳海岸小区一期工程（第1～4、8、9幢）地下室顶板5.2米高支模板安装（拆除）施工方案编制单位：广东二建合肥市太阳海岸小区项目经理部编制人：审核人：编制时间：年月日审批单位：审批人：审批时间：施工单位：广东省第二建筑工程公司28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案工程概况太阳海岸小区位于祁门路西，高架路东，习友路南。其中太阳海岸一期第1～4、8、9幢位于小区北侧，共6幢，层数24层～32层，总建筑面积158343.33㎡。其中地下车库面积24993㎡，分别由三个相对独立而又相互连接的车库组成，建筑物最高101.6米，最低77.6米。本工程由合肥市发能房地产有限公司兴建，由安徽省建筑设计院设计，由广东省第二建筑工程公司合肥分公司承建。监理公司是汕头市城市建设监理公司合肥分公司，质监单位是合肥市质监站，安监单位是合肥市安监站，开工日期计划2008年3月中旬，竣工时间计划2010年10月。现针对本工程特点制定出地下室顶板5.2米高支模安装（拆除）方案。A、模板及支撑材料：模板、支撑材料按合肥地区的习惯，因地制宜，就地取材，材质必须符合设计及规范要求。1、模板：梁及平台模板均用18MM原松木合板，胶料应为耐水胶，填铺用胶合板及20MM松木板，不得有死节、虫洞或已扭曲变形，腐朽的木板不准使用。2、方木：合肥地区常用规格：（材料为松木，无腐朽、无扭曲变形，无裂缝死节等痕）40×60──用于梁枋档楞60×80──用于板底横楞、纵楞、横搁栅。3、混凝土楼板需达到足够强度，确保支撑脚支承力达到安全要求。竖向支撑采用钢管f48，严格控制好支撑垂直度，支撑采用三道拉力拉撑，首道距楼板20CM，第二、三道间距为1.5米。B、梁模板(扣件钢管架)5.2层高计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.50；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.20；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350，主楞竖向根数：2；主楞间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×1×18×0.9=19.44kN/m；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度(内楞间距):l=350mm；面板的最大弯距M=0.125×21.96×3502=3.36×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.36×105/7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.575N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21.96N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=350mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值:ν=5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105)=0.929mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=350/250=1.4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.929mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=100mm；内楞的最大弯距:M=1/8×21.96×100.002=2.75×104N·mm；最大支座力:R=1.1×21.96×0.1=8.455kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.75×104/1.28×105=0.214N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=0.214N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=5.12×106mm4；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106)=0.181mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.181mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.921kN·m；其中，F=1/2×q×h=5.49，h为梁高为0.5m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.92×106/1.02×104=189.124N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=189.124N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN；l--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案外楞的最大挠度计算值:ν=1.615×5490.000×500.003/(100×206000.000×243800.000)=0.221mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.221mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.221mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.50×0.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×16.668×0.12=0.017kN·m；σ=0.017×106/5.40×104=0.309N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.309N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×1.00=13.10KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=100.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=100.00/250=0.400mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×13.1×1004/(100×9500×4.86×105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.002mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=100/250=0.4mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.5×0.1=1.275kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.1×(2×0.5+0.3)/0.3=0.152kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.1=0.45kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×1.275+1.2×0.152=1.712kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.45=0.63kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=1.712+0.63=2.342kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×2.342×1×1=0.234kN.m；最大应力σ=M/W=0.234×106/83333.3=2.81N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值2.81N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×2.342×1=1.405kN；方木受剪应力计算值τ=3×1405.2/(2×50×100)=0.422N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.422N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=1.275+0.152=1.427kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×1.427×10004/(100×10000×416.667×104)=0.232mm；方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ν=0.232mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.500=12.750kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(12.750+0.350)+1.4×4.500=22.020kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=0.496kN，中间支座最大反力Rmax=6.033；最大弯矩Mmax=0.158kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.018mm；最大应力σ=0.158×106/5080=31.072N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值31.072N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.033kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：水平钢管的最大支座反力：N1=0.496kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.2=0.806kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.580kN；N=0.496+0.806+0.273+3.58=5.155kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=5155.124/(0.207×489)=50.928N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=50.928N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案梁底支撑最大支座反力：N1=6.033kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(5.2-0.5)=0.806kN；N=6.033+0.806=6.761kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=6761.443/(0.207×489)=66.798N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=66.798N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。C、板模支架5.2米层高计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.20；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m最大弯矩M=0.1×9.32×0.32=0.084kN·m；面板最大应力计算值σ=83880/54000=1.553N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.553N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=4.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×4.85×3004/(100×9500×48.6×104)=0.058mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.058mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm328 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案截面惯性矩I=12.19cm41.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25×0.3×0.18=1.35kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×1.35+1.2×0.105=1.746kN/m；活荷载：q2=1.4×1.35=1.89kN/m；最大弯距Mmax=(0.1×1.746+0.117×1.89)×12=0.396kN.M；最大支座力计算公式如下:最大支座力N=(1.1×1.746+1.2×1.89)×1=4.189kN；钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.396×106/5080=77.9N/mm2；钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢最大应力计算值为77.9N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案静荷载q1=q11+q12=1.35+0.105=1.455kN/m；活荷载q2=1.35kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.455+0.990×1.35)×10004/(100×20.6×105×121900)=0.924mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137cm3；I=391.466cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.189kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.41kN·m；最大变形Vmax=0.112mm；最大支座力Qmax=15.233kN；最大应力σ=1409994.456/62137=22.692N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值22.692N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.112mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×5.2=0.72kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.18×1×1=4.5kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.57kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.984kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.984kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12983.616/（0.53×489）=50.097N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=50.097N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.004；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.004×(1.5+0.1×2)=2.023m；Lo/i=2022.558/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12983.616/（0.406×489）=65.397N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=65.397N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.984/0.25=51.934kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.984kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=51.934≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。28 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案D、模板体系技术措施：一、模板安装：1、梁跨度大于4米时，按规范要求高度起拱（2‰～3‰）。2、柱模的下脚必须留有清理孔，便于清理垃圾。3、模板工程验收重点控制风度、垂直度、平整度，特别注意外围模板，柱模、楼梯间等处模板轴线位置和标高的准确性。4、混凝土采用输送泵导管输送商品砼捣制时，输送导管下采用橡皮轮胎垫块垫牢固，不得直接在钢筋网上通过，避免钢筋变形及对模板重压。管道部位下面模板支撑必须加固处理，确保安全。5、模板搬运时运输小车的通道应坚固稳定，脚手架应荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平邦牢便于小车运行，通道两侧设置防护栏杆及档脚板。6、浇捣拱形结构及大梁混凝土应自两边拱脚对称同时进行。二、模板拆除：模板拆除部位应有该部位砼强度检测报告（强度达到相关的规范要求），经书面申请技术主管批准后方准拆模，其各项技术达到如下要求：1、非承重模板，如板墙、柱梁侧模拆除时，结构混凝土强度宜不低于1.2Mpa、一般以混凝土强度能够保证其表面及棱角不因拆模而受损为标准，通常超过24小时即可。2、承重模板、梁、板底模拆除时间，按规范标准，确保砼强度达到设计强度的100％（以现场抽样试件送检强度及回弹仪测试法控制现场砼强度）。3、拆模顺序为：先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度大的梁底模时，应先从跨中开始，分别拆向两端。428 合肥市太阳海岸小区一期第1～4、8、9幢工程（地下室高5.2米）高支模施工方案、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。三、安全技术措施：1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢固。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工龄袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、二人抬运模板要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。5、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。7、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。8、装、拆模板时禁止使用2×4”木料、钢模板作立人板。9、高空作业要搭设脚手架或操作平台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。10、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。11、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下扩模板要及时清理，堆放整齐。28'