文竹大桥设计 毕业设计计算书

'教学单位：城市建设系学生学号：本科毕业论文（设计）题　目：文竹大桥设计学生姓名：　　江飞　专业名称：土木工程（道路桥梁方向）指导教师：　2014年12月10日46 文竹大桥设计目前我国采用得较多的简支梁桥是T形梁桥。钢筋混凝土T形简支梁桥具有以下优点：制作简单，梁肋内的配筋可以做成刚性的钢筋骨架，各主梁之间利用多道横隔梁连接，整体性好。其缺点是：截面形状不稳定、运输和安装时较复杂；构件正好在桥面板的跨中接头，对板的受力不利。为此，施工中常常将桥面板做得窄一些。本设计为钢筋混凝土T型简支梁桥，通过主梁内力计算来进行合理配筋，并验算满足其强度要求，其下部结构为重力式桥墩和U型桥台，并通过现浇混凝土将桥面板连接成整体。本章将详细介绍钢筋混凝土简支T梁的设计计算。关键词：T型简支梁桥；优点；缺点；主梁内力计算；验算AsparagusbridgedesignAtpresentourcountryusesmoreofthesimplysupportedbeambridgeisTshapedbeambridge.ReinforcedconcreteTbeambridgehasthefollowingadvantages:simpleproduction,LiangLeiwithinthereinforcementcanbemadeintoarigidframeworkofsteelreinforcement,thebeamsbetweentheuseofmulti-channeldiaphragmbeamconnection,goodintegrity.Itsdisadvantagesare:shapeinstability,transportationandinstallationiscomplex;memberjustbeforethebridgespanjointonboard,poorstress.Therefore,theconstructionofthebridgedeckisoftendonemorenarrow.ThedesignforthereinforcedconcreteTtypebeambridge,itslowerpartstructureforgravitytypebridgepierandabutmentUtype,andthroughthecast-in-placeconcretebridgepanelareconnectedintoawhole.ThischapterwilldetailofreinforcedconcretesimplysupportedTbeamdesigncalculation.Keywords:typeTsimplesupportedbeambridge;advantages;disadvantages;thebeamstresscalculation;calculation46 目录摘要Abstract1方案比选11.1桥梁设计原则11.2桥型介绍12结构尺寸拟定52.1主梁间距与主梁片数52.2主梁跨中截面主要尺寸拟定62.3横隔梁的设置63主梁内力计算83.1恒载内力计算83.1.1一期永久作用83.1.2二期永久作用103.2活载内力计算123.2.1计算几何特性143.2.2计算荷载横向分布影响线坐标143.2.3计算各梁的荷载横向分布系数143.2.4计算活载内力153.3作用效应组合164截面设计配筋与验算174.1截面设计204.2截面复核204.2.1正截面承载能力极限状态计算254.2.2斜截面承载力计算315正常使用极限状态的设计325.1应力验算325.1.1短暂状况的正应力验算325.1.2持久状况的正应力验算3346 5.1.3持久状况下的混凝土主应力验算335.2主梁变形（挠度）计算335.3主梁裂缝宽度的验算356横隔梁的计算366.1横隔梁弯矩计算366.2横隔梁截面配筋与验算377行车道板计算387.1恒载及其内力387.2车辆荷载产生的内力397.3荷载组合397.4行车道板的配筋407.5截面抗剪验算408支座设计418.11确定支座的平面尺寸8.2.2截面抗剪验算8.2.33.验算支座偏转8.2.4验算支座的抗滑性能参考文献致谢46 1、桥型方案比选桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。1.1桥梁设计原则1.适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。2.舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。3.经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合考虑发展远景及将来的养护和维修等费用。4.先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。5美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。有合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。1.2桥型介绍应根据上述原则，对桥梁作出综合评估。1.装配式钢筋混凝土简支梁桥装配式钢筋混凝土简支梁桥有静定结构，结构受力明显，不受墩台基础沉降和支座变位等影响，能适应于土质较差的地质环境；在多孔简支梁桥中，其结构尺寸易设计成系列化，标准化，安装较为方便，有利于组织大规模的预制工厂生产，简化施工管理工作，降低施工成本；装配式的施工方法可以节省大量模板，并且上下部结构可以同时施工，缩短工期。2.拱桥拱桥的静力特点是，在竖直荷载作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。设计合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工。46 由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。3.斜腿刚构将两条直腿向外张开即成为斜腿刚构。其优点在于这种形式接近拱形，使荷载压力线偏离拱轴线不多，配筋相对较少。但它的施工难度较大，因斜腿无法独立站住，需靠临时支架予以支撑。他的优点是比拱桥能更多地让出桥下净空，同时由于两腿的张开可避免桥下船只的冲撞。钢筋混凝土简支T梁桥拱桥46 斜腿刚构桥2设计资料及桥梁上部结构尺寸拟定2.1设计资料2.1.1桥梁跨径及桥宽g主梁全长=15.96m标准跨径=16m计算跨径=15.8m桥面净宽=7m+2×1.0m2.1.2设计荷载（1）安全等级：安全等级为二级，结构重要性系数。（3）二级公路；公路Ⅱ级，人群3.0KN/m2;人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/m计算2.1.3材料选择（1）混凝土：，，，，，，（2）钢筋。受力主筋：,,，弯起钢筋（斜筋）：由受力主筋弯起，因此弯起钢筋（斜筋）强度等级同受力主筋。箍筋：,,，架立钢筋：。水平纵向钢筋：,选，即。相对受压区高度：2.1.4设计依据（1）交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）（2）交通部颁《公路桥梁设计通用规范》（JTGD60-2004）（3）交通部颁《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）46 2.2尺寸拟定2.2.1主梁间距与片数:装配式钢筋混凝土简支T梁的主梁间距一般在1.5m～2.2m之间，由于本设计原始数据中桥面净宽为：净7m（行车道）+2×1.0m（人行道），因此可以选择5片主梁间距为1.6m的简支T梁。1.主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T形简支梁高跨比的经济范围大约在－之间，则梁高取1.4m。3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm－18cm，鉴于本桥跨度16m,按较大取18cm。4.翼缘板尺寸：因为翼缘板同时又是桥面板,根据受力特点,一般设计成变厚度与腹板交接处较厚,通常取不小于主梁高的1/10,本设计取15cm,翼缘板的悬臂端可薄些，本设计取10cm5.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，本桥除支座处设置端横隔梁外，在跨中等间距布置三根中间横隔梁，间距4×3.99m，梁高一般为主梁高的左右，取1.0m，厚度取16-20cm之间，本设计横隔梁下为16cm，上缘18cm。图1.2主梁截面尺寸（尺寸单位：cm）46 图2.1桥梁横断面布置图（尺寸单位:cm）图2.2桥梁横隔梁布置图（尺寸单位：cm）3主梁内力计算3.1主梁的荷载横向分布系数3.1.1跨中荷载横向分布系数计算此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连接刚性，且承重结构的长宽比为：故可按修正偏心压力法来绘制横向影响线并计算横向分布系数。本桥各根主梁的横截面均相等，n=5，主梁间距为1.6m，则：=25.6(1)计算I和IT.翼缘板的换算平均高度：求主梁截面重心位置：主梁抗弯惯矩：46 主梁抗扭惯性矩：对于翼缘板，查表得c1=对于梁肋：，查表并内插得c2=0.302,(2)计算抗扭修正系数查表知，n=5时，，并取G=0.4E得：（3）计算横向影响线竖标值。对于1(5)号边梁:考虑抗扭修正后的影响线竖标值为：设影响线零点离1号梁轴线的距离为x，则：对于2(4)号边梁考虑抗扭修正后的影响线竖标值为：设影响线零点离2号梁轴线的距离为x，则：46 对于3号边梁考虑抗扭修正后的影响线竖标值为：图3.1各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位：cm）（4）计算各主梁梁荷载横向分布系数1号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：2号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：3号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：46 3.1.2支点荷载横向分布系数计算支点处横向分布系数采用杠杆法计算，见图3.2图3.2各主梁荷载横向分布影响线及最不利布载图（尺寸单位：cm）1号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：2号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：(由于是负的，出于安全考虑，取0)3号梁：对于汽车荷载：对于人群荷载：(由于是负的，出于安全考虑，取0)（3）荷载横向分布系数汇总荷载横向分布系数梁号荷载位置公路-II级人群荷载备注1（5）号梁跨中0.5540.69按“修正偏心压力法”计算46 支点0.4381.5按“杠杆法”计算2（4）号梁跨中0.4640.427按“修正偏心压力法”计算支点0.5000按“杠杆法”计算3号梁跨中0.40.4按“修正偏心压力法”计算支点0.5940按“杠杆法”计算3.2、作用效应组合3.2.1永久作用效应组合（1）永久荷载计算假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果间表3.1表3.1恒载计算表（单位：KN/m）主梁自重横隔梁折算荷载横隔梁边主梁横隔梁中主梁桥面铺装沥青混凝土混凝土垫层栏杆和人行道合计边主梁中主梁46 （2）永久作用效应组合内力的影响线面积计算见表3.2表3.2影响线面积项目影响线图示影响线面积边跨梁内力：跨中弯矩：支点剪力：处跨中弯矩：处跨中剪力：中跨梁内力：跨中弯矩：46 支点剪力：处跨中弯矩：处跨中剪力：表3.3永久作用效应计算表内力截面位置边主梁中主梁弯矩M剪力V弯矩M剪力V0144.320150.08432.9672.16451.10475.184577.280601.47203.2.2可变作用效应组合（1）汽车荷载冲击系数简支梁的自振频率：当计算自振频率介于1.5Hz和14Hz之间时，冲击系数按照下列计算公式计算：按照《桥规》4.3.1规定，公路—Ⅱ级车道荷载均布荷载为，内插得到，人群，即：汽车荷载一般计算公式：人群荷载一般计算公式：支点截面剪力计算公式：46 因双车道不折减，故=1。以1号梁的计算：跨中截面车辆荷载：人群荷载：截面车辆荷载：人群荷载：支点截面汽车荷载：人群荷载：46 表3.4可变荷载内力计算汇总表截面位置梁号支点跨中跨中弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力1号梁车辆0192.1648.4983.04486.37157.70人群020.8862.253.9446.6917.732号梁车辆0208.66558.2671.48418.69135.76人群0039.972.5329.9811.383号梁车辆0233.77481.2761.62360.94117.03人群0037.452.373.9410.67梁的内力组合：（1）承载能力极限状态：对1号梁：截面位置梁号支点跨中跨中弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力1号梁0442.121670.34120.671253.27306.562号梁0465.311519.07119.11139.30275.843号梁0500.41408.46118.9111029.29249.62表3.4梁的内力组合汇总（2）正常使用极限状态：仅计算跨中截面的弯矩组合即可。46 短期效应组合：长期效应组合：对1号梁：短期效应组合：对2号梁：短期效应组合：长期效应组合：对3号梁：短期效应组合：长期效应组合：由以上验算可知，1号梁的作用效应组合的值最大。4筋设计与强度验算4.1持久状况承载能力极限状态设计4.1.1正截面承载力计算（1）控制截面：设计弯矩最大的截面，为1号梁的跨中截面，。（2）截面设计。①受压翼缘的有效宽度和平均厚度。46 该主梁为内梁，则②假设：该梁采用焊接钢筋骨架，受力主筋重心到梁底的距离可假设为，界面的有效高度则为：。③判断T形截面类型：为第一类T形截面④计算截面受压区高度:符合第一类T形截面的要求且不会发生超筋梁情况。⑤计算受力主筋截面面积:⑥选择并布置钢筋。选择钢筋+实际钢筋总面积布置钢筋：受力主筋按4层布置，如图4.1所示。46 图4.1钢筋布置图（单位尺寸：cm）混凝土保护层厚度：间净距：故间净距符合规范要求。实际：实际：配筋率：满足规范要求。46 （1）截面复核。①判断T形截面类型：故为第一类T形截面。②计算受压区高度：③计算抗弯承载力故抗弯承载力满足要求。4.1.2斜截面承载力计算（1）绘制计算剪力包络图，如图4.2所示。图4.2剪力包络图（2）截面尺寸检查（上限检查）.①控制截面：支点截面，46 ①确定通过支点截面的主筋。《公路桥规》（JTGD62-2004）规定在钢筋混凝土梁的支点处，应至少有两根并且不少于总数的下层受拉主钢筋通过。本算例确定支点截面的主筋为钢筋截面面积。计算支点截面的有效高度：②检查：故截面尺寸满足要求。（1）确定按照构造要求配置箍筋的区段长度（下限检查）①控制截面：跨中截面，②计算：③计算剪力包络图的斜率④按构造要求配置箍筋的区段长度：(4)计算剪力包络图的分配。①计算距支座中心处的计算剪力:②混凝土与箍筋共同分配的计算剪力：仅按计算要求配置箍筋的区段长度为：46 ③弯筋分配的计算剪力：按计算要求即配置箍筋又配置弯筋的长度为：（5）箍筋设计。①选择箍筋类型：采用双肢封闭箍筋，箍筋直径和双肢截面面积为：②计算配筋百分率P和截面有效高度。配筋百分率P和截面有效高度取跨中截面和支点截面的平均值，为③计算配筋率：在容许误差范围内，满足要求。④计算箍筋间距：取46 箍筋布置：支点到一倍梁高范围内，即0～h段内的箍筋间距取构造要求值，（除0～h段）段内和段内的箍筋间距取上述计算值，段内的箍筋间距取构造要求值：（6）弯筋设计。架立钢筋的选择：选如图所示。混凝土保护层厚度:第一排弯筋设计。计算第一排弯筋承担的计算剪力值取用距支座中心处由弯起钢筋承当的那部分剪力计算值，即计算：46 根据的计算值确定实际弯起的钢筋。实际弯起，实际，满足要求。第一排弯起钢筋按角弯起，末端弯折点位于支座中心截面处，如图所示。计算第一排弯筋弯起点中心与末弯点中心间的距离弯起点1到支座中心的距离：这表明弯起钢筋没有覆盖需要弯起钢筋的区域，需要弯起第一排钢筋。第一排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第一排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第二排弯筋设计。计算第二排弯筋承担的计算剪力值取用第一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承当的那部分剪力计算值，即计算：根据的计算值确定实际弯起的钢筋。实际弯起，实际46 ,不满足要求。此时可在2N2弯筋上加焊2Ø25的斜筋，则实际面积A=1964mm>1099.88mm，满足要求。第二排弯起钢筋按角弯起，末端弯折点位于支座中心截面处。计算第二排弯筋弯起点中心与末弯点中心间的距离弯起点2到支座中心的距离：这表明弯起钢筋没有覆盖需要弯起钢筋的区域，需要弯起第二排钢筋。第二排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第二排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第三排弯筋设计。计算第三排弯筋承担的计算剪力值取用第二排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承当的那部分剪力计算值，即计算：根据的计算值确定实际弯起的钢筋。实际弯起，实际，满足要求。第三排弯起钢筋按角弯起，末端弯折点落于第二排弯起钢筋截面，如图所示。46 计算第三排弯筋弯起点中心与末弯点中心间的距离弯起点3到支座中心的距离：这表明弯起钢筋没有覆盖需要弯起钢筋的区域，需要弯起第三排钢筋。第三排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第三排弯筋与梁轴线的交点到末弯点中心间的距离：第四排弯筋设计。计算第四排弯筋承担的计算剪力值取用第三排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承当的那部分剪力计算值，即计算：根据的计算值确定实际弯起的钢筋。加焊，实际，满足要求。第四排弯起钢筋按角弯起，末端弯折点落于第三排弯起钢筋截面，如图所示。计算第四排弯筋弯起点中心与末弯点中心间的距离46 弯起点4到支座中心的距离：这表明斜筋的起弯点已处于需要弯起钢筋区域之外，故不需要第五排斜筋了。表4.1弯起钢筋计算表第排弯筋1234起弯点1234186.72163.3106.19491257.621099.88715.23330.03实际弯起钢筋2N2(2Ø25)+2Ø25(斜筋)实际160819649824021241.31218.61205.91244.81241.32429.23618.74774.8弯筋与梁轴线交点3"--627630.7602.3--62718723031.5--（6）正截面和斜截面的抗弯承载力检查。①计算弯起钢筋后的各正截面抗弯承载力。绘制有主筋数量变化的各个正截面配筋图，如图所示。46 图4.3主筋数量变化的各个正截面的配筋图计算各个截面的有效高度和抗弯承载力，结算结果见下表。表4.2钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力梁区段截面纵筋有效高度截面类型受压区高度抗弯承载力支座～点1350.1第一类20.39630.2点～点2Ø251332.2第一类40.81184.4点～点2Ø25+2Ø25（斜筋）1320.51第一类53.251521.3点～跨中2Ø251307.86第一类67.81849.6②绘制计算弯矩包络图，抵抗弯矩图。③确定各排弯起钢筋的理论充分利用点和理论不需要点。根据计算包络图、抵抗弯矩图和计算弯矩包络图的表达式，分别计算各排弯起钢筋的理论充分利用点和理论不需要点与支座中心的距离。46 图4.4计算弯矩包络图与抵抗弯矩图⑤正截面抗弯承载力检查。为了保证正截面抗弯承载力，每排弯起钢筋与梁中轴线的交点必须在其理论不需要点以外，即需要满足。从表4.3中的计算数据可知，均满足此要求，从而满足正截面抗弯承载力的要求。⑥斜截面抗弯承载力检查。为了保证斜截面抗弯承载力，要求每排弯起钢筋的起弯点与其理论充分利用点之间的距离。从表4.3的计算数据看见，均满足此要求，从而满足斜截面抗弯承载力的要求。表4.3正截面和斜截面承载力检查计算表第排弯筋123实际弯起钢筋2N1（2Ø25）起弯点123起弯点横坐标1241.31218.61205.9弯筋与梁轴线交点弯筋与梁轴交点横坐标6271874.853093.45理论充分利用点46 理论充分利用点横坐标理论不需要点理论不需要点横坐标满足满足满足109917931318.3包含弯筋的截面有效高度1332.2120.511307.86666.1660.26653.93满足否满足满足满足(8)根据弯矩包络图和抵抗弯矩包络图对弯矩进行调整。由表4.3可知，抵抗弯矩远大于计算弯矩包络图，故进一步调整弯起钢筋的弯起点位置。在满足规范对弯起钢筋弯起点要求的前提下，使抵抗弯矩图接近计算弯矩包络图，同时在弯起钢筋之间增设直径为的斜筋。调整后如图4.6所示。图4.6梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（9）斜截面抗剪承载力复核。以距支座中心为处为例进行抗剪承载力复核，如图4.6所示46 图4.6距支座中心处斜截面抗剪承载力计算图①斜截面底端位置。斜截面底端位置对应正截面的主筋配置图如图4.6斜截面底端位置对应正截面的有效高度即。②斜截面顶端位置。取斜截面投影长度为，则斜截面顶端位置距支座中心距离为：斜截面顶端位置的计算弯矩和计算剪力：斜截面顶端位置对应正截面的主筋配置图如图4.6斜截面顶端位置对应正截面的有效高度即③实际斜截面。实际广义剪跨比：实际斜截面的投影长度：46 将要复核的实际斜截面为图4.6中所示斜截面，斜角为：实际斜截面内的主筋即为支点截面的主筋，为，其配筋百分率为实际斜截面内的配箍率：与实际斜截面相交的弯筋、，斜筋为，则弯筋和斜筋的总截面面积实际斜截面抗剪承载力复核故距支座中心为处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。同理，可依次复核其他斜截面的抗剪承载力。5.2、持久状况正常使用极限状态设计5.2.1最大裂缝宽度验算(1)钢筋表面形状系数：Ⅱ级，取。(2)钢筋长期效应作用系数：(3)与构件受力性质有关的系数：该受力构件为钢筋混凝土T形梁，所以。(4)换算直径：对于焊接钢筋骨架，46 (5)纵向受拉钢筋配筋率：取(6)钢筋应力：(7)验算：满足规范要求。2）变形（挠度）验算（1）跨中截面换算截面的几何特性。①跨中截面开裂截面换算截面几何特性。按第一类T型截面求受压区高度：故跨中截面为第二类截面。按第二类T型截面求受压区高度:开裂截面换算截面惯性矩计算：(2)全截面换算截面几何特性。全截面换算截面面积：全截面换算截面惯性矩计算：46 重心轴以上（或以下）部分面积对重心轴的面积矩为：（3）计算开裂构件的抗弯刚度。全截面的抗弯刚度：开裂截面的抗弯刚度：全截面换算截面受拉区边缘的弹性抵抗矩：塑性影响系数：开裂弯矩：开裂构件的抗弯刚度：5.2.2变形（挠度）验算短期效应组合并考虑长期效应组合影响引起的长期挠度。挠度长期增长系数：。长期挠度:46 结构自重作用效应引起的长期挠度：消除结构自重的长期挠度，即可变作用效应产生的长期挠度：满足规范要求。4.2.3预拱度设置判断是否设置预拱度：故跨中截面需设置预拱度。预拱度大小：5、横隔梁的计算5.1横隔梁内力计算5.1.1作用在横隔梁上的计算荷载确定作用在中横隔梁上的计算荷载：对于跨中横隔梁的最不利荷载布置如图5.1所示。图5.1跨中横隔梁的受载图示纵向一行车轮对横隔梁的计算荷载为：布置车道荷载时：计算弯矩效应时：46 计算剪力效应时：布置人群荷载时：5.1.2横隔梁内力计算竖标值1号梁影响线竖标值：2号梁影响线竖标值：3号梁影响线竖标值：对于2号梁和3号梁之间的截面弯矩影响线计算如下：P=1作用在1号梁时：P=1作用在5号梁时：P=1作用在3号梁时：对于1号主梁处截面的影响线可计算如下：P=1作用在计算截面以右时：,即（就是1号梁荷载的横向影响线）P=1作用在计算截面以左时：,即绘制的和的影响线如下图所示：46 6.1.3横隔梁作用效应计算将求得的计算荷载在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，并计入冲击影响，则得：弯矩:剪力:横隔梁的横载内力小，可以忽略不计，则按承载能力极限状态设计的计算内力为：46 6.2横隔梁截面配筋设计与验算6.2.1正弯矩配筋把铺装层作3cm计入截面，则梁高为103cm，可得横梁翼板有效宽度为设保护层厚度为，则。按《公预规》5.2.2条规定：解得：由公式得：选用钢筋，截面面积。则验算截面抗弯承载力：满足要求。6.2.2负弯矩配筋取按《公预规》5.2.2条规定：46 解得：由公式得：选用钢筋，截面面积。此时，验算截面抗弯承载力：满足要求。横隔梁正截面配筋率：均大于规范要求的最小配筋率，满足要求。6.2.3横隔梁的剪力计算与配筋考虑汽车组合系数，并取提高系数为1.3，则取用的剪力效应值为：按《公预规》5.2.9和5.2.10条规定抗剪承载力验算要求：从剪力的计算结果来看，介于两者之间，因而横隔梁需要配置抗剪钢筋，拟定抗剪钢筋全部采用箍筋，选取双箍钢筋，按《公预规》5.2.9条规定箍筋间距按下列公式计算为：46 为了保证足够的抗剪能力，箍筋间的间距取计算结果满足规范要求。7行车道板计算7.1荷载计算7.1.1恒载内力计算（1）计算每延米板的恒载g（按纵向1m宽的板条计算）沥青混凝土面层：C25混凝土垫层：图6.1T形梁横断面图（单位尺寸：cm）T形梁翼缘板自重：合计：（2）每米宽板条的恒载弯矩和剪力分别为：46 7.1.2可变荷载产生的作用效应将车辆荷载的后轮作用于铰缝轴线上，后轮作用力标准值为，车轮着地尺寸，经铺装层按450角扩散后，在板顶的分布尺寸：荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为：局部加载冲击系数采用，作用在每米宽板条上的弯矩为：作用在每米宽板条上的剪力为：7.1.3荷载作用效应组合按照《桥规》4.1.6条规定：弯矩：剪力：故行车道板的设计作用效应为：，7.2行车道板配筋设计与验算7.2.1行车道板弯矩配筋与验算铰接悬臂板根部的厚度，假设钢筋截面重心到截面受拉边缘的距离，则，以悬臂板宽度计算。按《公预规》5.2.2条规定：解得：46 由公式得：查每米板宽内各种钢筋间距与钢筋截面面积表，选用直径为的钢筋，间距为12cm，此时提供的钢筋截面面积为，然后按照构造要求布置构造钢筋，钢筋布置如图6.2所示。图6.2行车道板配筋图（尺寸单位：cm）验算截面承载力：验算截面抗弯承载力：承载力满足要求。7.2.2行车道板剪力配筋与验算按《公预规》5.2.9和5.2.10条规定，矩形受弯构件的截面尺寸应符合下列要求：从剪力的计算结果来看，均大于计算剪力，满足要求。因而行车道板不需要配置抗剪钢筋，只需要按构造要求配置箍筋。8支座设计根据构造及内力要求，可采用钢筋混凝土摆柱式支座和橡胶支座，但由于钢筋混凝土摆柱式支座的构造复杂，安装较繁琐，制作工艺多，故选择橡胶支座1确定支座的平面尺寸选用定型设计的橡胶支座，初选顺桥长方向，横桥向，每根主梁端设置一个橡胶支座。支座厚度初拟选用28mm，其中有四层钢板和五层橡胶片，上下表层的橡胶片厚2.5mm，中间各层橡胶片各层厚5mm，加劲钢板每层厚2mm，橡胶片总厚度。46 支座的平面形状系数：，取用橡胶支座的平均容许压应力橡胶支座的应力验算：2.验算支座的厚度：由设计原始资料知，温差，温差引起的温度变形，由主梁两端均摊，，则每一支座的水平位移：确定作用在每个支座上的制动力：由于小于公路Ⅱ级荷载制动力90kN，故取90kN计算。由于有5根T梁，每根上有两个支座，则共有10个支座，则每个支座的制动力为：橡胶著作的弹性模量：则有活载制动力引起的每一支座的水平位移：橡胶片的总厚度：根据《桥规》要求，46 ，为保证受压稳定，板式橡胶支座厚度应满足：即，满足要求。选择加筋钢板，其中选择的加筋钢板的屈服强度为，一块加筋钢板上、下橡胶层厚度都为3mm由于，取支座总厚度：3.验算支座偏转式中：中间层橡胶厚度所以，，满足规范要求。满足规范要求。设恒载时主梁处于水平状态，已知公路级-荷载作用下梁端转角为：故，满足规范要求。4验算支座的抗滑性能仅有结构自重时：46 故满足要求。计制动力时：故满足要求46'