天津航道局疏浚技术教育部工程研究中心天津基地门卫室设计 毕业设计计算书

'辽宁工业大学毕业设计天津航道局疏浚技术教育部工程研究中心天津基地门卫室设计院系名称：继续教育学院专业名称：二〇〇九级土木工程学号：学生姓名：指导老师：提交日期： 目录一．工程概况…………………………………………………………(1)二．荷载取值…………………………………………………………(2)三．楼板计算…………………………………………………………(3-8)四．过梁配筋…………………………………………………………(8-16)五．基础计算………………………………………………………(16-22)六．雨篷配筋………………………………………………………(22-23)七．框剪柱………………………………………………………(23-32)八．结构图纸（附图）九．结束语 辽宁工业大学毕业设计————————————————————————————————————————————32辽宁工业大学毕业设计一．工程概况：建筑面积：63平方米结构型式：单层砖混结构，设计使用年限为50年，层高3.0米。墙体做法:采用KP承重页岩多孔砖砌筑，采用M5水泥砂浆砌筑。外墙厚度240mm，内墙厚度120mm。（容重按8kN/m3）。混凝土强度等级：梁、楼板采用C25，基础采用C25。采用规范：《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《砌体结构设计规范》GB50003-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008版）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑桩基础设计规范》GB50007-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《岩土工程技术规范》DB29-20-2000建筑结构安全等级：二级；建筑抗震设防标准：丙类建筑，抗震设防烈度7（0.15g）。场地类别：四，按8度抗震构造设置。地面粗糙度类别：A相关计算资料：岩土工程勘察报告（由业主提供附近建筑物的勘察报告，仅供参考。2004年9月）。二．荷载取值：2.1不上人屋面恒载：选05J1-P92-屋1：1.52kN/m²防水层：0.4kN/m²保温层：0.2kN/m²钢筋混凝土现浇屋面板120:3.0kN/m²20厚板底抹灰:0.4kN/m²_______________________________________________________合计:5.52kN/m²————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计2.2活载:不上人屋面:0.5kN/m2;2.3其它荷载：外墙重（按双面抹灰）:0.30X8+0.8=3.2kN/m2内墙重（按双面抹灰）:0.20X8+0.8=2.4kN/m2女儿墙荷载（0.20X8+0.8）*0.8=1.7kN/m三、板的设计由于本房屋的屋盖为钢筋混凝土现浇式，板下横纵墙上均设置闭合的钢筋混凝土圈梁，故可近似按四周固定的单块双向板计算，并按弹性理论设计。3.1双向板：B-1　3.1.1基本资料：　　1、工程名称：工程一　2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端　3、荷载：（按静力计算手册考虑活荷不利布置）　永久荷载标准值：　楼板自重：gk1＝0.100*25＝2.50kN/m　均布荷载：gk2＝0.60kN/m　可变荷载标准值　均布荷载：qk1＝0.30kN/mψc＝0.7ψq＝0.4　4、其他：　计算跨度Lx＝5400mm计算跨度Ly＝4200mm　板厚h＝100mm（h＝Ly/42）　板底、板面纵筋合力点至近边距离：as＝20mmas"＝20mm　混凝土强度等级：C20　fc＝9.55ft＝1.10ftk＝1.54N/mmEc＝25413N/mm　钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　　3.1.2计算结果：　Mxgk1＝(0.0138+0.2*0.0282)*2.50*4.200^2＝0.86kN·M　Mxgk2＝(0.0138+0.2*0.0282)*0.60*4.200^2＝0.21kN·M　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计Mxqk1＝[(0.0138+0.2*0.0282)*0.30*4.200^2　+(0.0326+0.2*0.0587)*0.30*4.200^2]/2＝0.17kN·M　Mx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{1.51,1.60}＝1.60kN·M　Mxk＝1.23kN·MMxq＝1.13kN·M　Asx＝111mmρ＝0.16%ρmin＝0.24%Asx*＝236mm　φ8@200（As＝251）ωmax＝0.023mmωs,max＝0.036mm　　Mygk1＝(0.0282+0.2*0.0138)*2.50*4.200^2＝1.37kN·M　Mygk2＝(0.0282+0.2*0.0138)*0.60*4.200^2＝0.33kN·M　Myqk1＝[(0.0282+0.2*0.0138)*0.30*4.200^2　+(0.0587+0.2*0.0326)*0.30*4.200^2]/2＝0.25kN·M　My＝Max{My(L),My(D)}＝Max{2.39,2.54}＝2.54kN·M　Myk＝1.95kN·MMyq＝1.80kN·M　Asy＝154mmρ＝0.19%ρmin＝0.24%Asy*＝236mm　φ8@200（As＝251）ωmax＝0.029mmωs,max＝0.039mm　　Mx"gk1＝-0.0562*2.50*4.200^2＝-2.48kN·M　Mx"gk2＝-0.0562*0.60*4.200^2＝-0.59kN·M　Mx"qk1＝-0.0562*0.30*4.200^2＝-0.30kN·M　Mx"＝Max{Mx"(L),Mx"(D)}＝Max{-4.10,-4.44}＝-4.44kN·M　Mx"k＝-3.37kN·MMx"q＝-3.19kN·M　Asx"＝275mmρ＝0.34%　φ8@180（As＝279）ωmax＝0.117mmωs,max＝0.157mm　　My"gk1＝-0.0680*2.50*4.200^2＝-3.00kN·M　My"gk2＝-0.0680*0.60*4.200^2＝-0.72kN·M　My"qk1＝-0.0680*0.30*4.200^2＝-0.36kN·M　My"＝Max{My"(L),My"(D)}＝Max{-4.97,-5.38}＝-5.38kN·M　My"k＝-4.08kN·MMy"q＝-3.86kN·M　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计Asy"＝335mmρ＝0.42%　φ10@200（As＝393）ωmax＝0.098mmωs,max＝0.130mm　3.1.3跨中挠度验算：　Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值　Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值　　(1)、挠度验算参数：　按《建筑结构静力计算手册》表4－4，挠度系数κ＝0.00189（1/M）　Mk＝1.95kN·MMq＝1.80kN·M　Es＝210000N/mmAs＝251mm　Ec＝25413N/mmftk＝1.54N/mm　　(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：　①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/ρte/σskσsk＝Mk/0.87/ho/As（混凝土规范8.1.3－3）　σsk＝1947973/0.87/80/251＝111N/mm　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100＝50000mm　ρte＝As/Ate（混凝土规范8.1.2－4）　ρte＝251/50000＝0.50%　ψ＝1.1-0.65*1.54/0.00503/111＝-0.690　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：　αE＝Es/Ec＝210000/25413＝8.26　③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：　矩形截面，γf"＝0　④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251/1000/80＝0.00314　⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范8.2.3－1）计算：　Bs＝Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]　Bs＝210000*251*80^2/[1.15*0.200+0.2+　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000)＝576.66kN·M　(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：　按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0　　(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：　B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范8.2.2）　B＝1.95/[1.80*(2-1)+1.95]*576.66＝300.09kN·M　　(5)、挠度f＝κ*Qk*Ly^4/Bl　f＝0.00189*3.40*4.200^4/300.09*1000＝6.7mm　f/Ly＝6.7/4200＝1/631　3.2双向板：B-2　3.2.1基本资料：　　1、工程名称：工程二　2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端　3、荷载：（按静力计算手册考虑活荷不利布置）　永久荷载标准值：　楼板自重：gk1＝0.100*25＝2.50kN/m　均布荷载：gk2＝0.60kN/m　可变荷载标准值　均布荷载：qk1＝0.30kN/mψc＝0.7ψq＝0.4　4、其他：　计算跨度Lx＝5400mm计算跨度Ly＝1800mm　板厚h＝100mm（h＝Ly/18）　板底、板面纵筋合力点至近边距离：as＝20mmas"＝20mm　混凝土强度等级：C20　fc＝9.55ft＝1.10ftk＝1.54N/mmEc＝25413N/mm　钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　3.2.2计算结果：　Mxgk1＝(0.0019+0.2*0.0421)*2.50*1.800^2＝0.08kN·M　Mxgk2＝(0.0019+0.2*0.0421)*0.60*1.800^2＝0.02kN·M　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计Mxqk1＝[(0.0019+0.2*0.0421)*0.30*1.800^2　+(0.0069+0.2*0.1169)*0.30*1.800^2＝0.02kN·M　Mx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{0.15,0.16}＝0.16kN·M　Mxk＝0.12kN·MMxq＝0.11kN·M　Asx＝11mmρ＝0.02%ρmin＝0.24%Asx*＝236mmφ8@200（As＝251）ωmax＝0.002mmωs,max＝0.004mm　　Mygk1＝(0.0421+0.2*0.0019)*2.50*1.800^2＝0.34kN·M　Mygk2＝(0.0421+0.2*0.0019)*0.60*1.800^2＝0.08kN·M　Myqk1＝[(0.0421+0.2*0.0019)*0.30*1.800^2　+(0.1169+0.2*0.0069)*0.30*1.800^2＝0.08kN·M　My＝Max{My(L),My(D)}＝Max{0.62,0.65}＝0.65kN·M　Myk＝0.50kN·MMyq＝0.46kN·M　Asy＝39mmρ＝0.05%ρmin＝0.24%Asy*＝236mm　φ8@200（As＝251）ωmax＝0.007mmωs,max＝0.010mm　　Mx"gk1＝-0.0543*2.50*1.800^2＝-0.44kN·M　Mx"gk2＝-0.0543*0.60*1.800^2＝-0.11kN·M　Mx"qk1＝-0.0543*0.30*1.800^2＝-0.05kN·M　Mx"＝Max{Mx"(L),Mx"(D)}＝Max{-0.73,-0.79}＝-0.79kN·M　Mx"k＝-0.60kN·MMx"q＝-0.57kN·M　Asx"＝47mmρ＝0.06%ρmin＝0.24%Asx"*＝236mm　φ8@200（As＝251）ωmax＝0.009mmωs,max＝0.012mm　　My"gk1＝-0.0833*2.50*1.800^2＝-0.67kN·M　My"gk2＝-0.0833*0.60*1.800^2＝-0.16kN·M　My"qk1＝-0.0833*0.30*1.800^2＝-0.08kN·M　My"＝Max{My"(L),My"(D)}＝Max{-1.12,-1.21}＝-1.21kN·M　My"k＝-0.92kN·MMy"q＝-0.87kN·M　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计Asy"＝73mmρ＝0.09%ρmin＝0.24%Asy"*＝236mm　φ8@200（As＝251）ωmax＝0.014mmωs,max＝0.018mm　3.2.3跨中挠度验算：　Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值　Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值　(1)、挠度验算参数：　按《建筑结构静力计算手册》表4－4，挠度系数κ＝0.00261（1/M）　Mk＝0.50kN·MMq＝0.46kN·M　Es＝210000N/mmAs＝251mm　Ec＝25413N/mmftk＝1.54N/mm　(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：　①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/ρte/σskσsk＝Mk/0.87/ho/As（混凝土规范8.1.3－3）　σsk＝504786/0.87/80/251＝29N/mm　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100＝50000mm　ρte＝As/Ate（混凝土规范8.1.2－4）　ρte＝251/50000＝0.50%　ψ＝1.1-0.65*1.54/0.00503/29＝-5.809　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：　αE＝Es/Ec＝210000/25413＝8.26　③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：　矩形截面，γf"＝0　④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251/1000/80＝0.00314　⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范8.2.3－1）计算：　Bs＝Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")]　Bs＝210000*251*80^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000)]＝————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计576.66kN·M　(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：　按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0　(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：　B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范8.2.2）　B＝0.50/[0.46*(2-1)+0.50]*576.66＝302.37kN·M　(5)、挠度f＝κ*Qk*Ly^4/Bl　f＝0.00261*3.40*1.800^4/302.37*1000＝0.3mm　f/Ly＝0.3/1800＝1/5,850　板3同板1四、过梁配筋1、2.4米窗：梁板下的墙体高度：0.6m<2.4m净跨，故应计入楼面传来的荷载；0.6<2.4/3=0.8m,故按高度为0.6m墙体的均布自重采用；作用于过梁上的荷载包括0.6m墙体重和楼板传来的荷载,其设计值过梁：GL-1　　4.1过梁：GL-1　　4．1．1工程名称：工程一　4．1．2基本资料：1）过梁类型：钢筋混凝土过梁————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计2）砌体种类：烧结多孔砖　3）施工质量控制等级：B级4）砌块的强度等级：MU105）砂浆的强度等级：M5　。6）过梁的净跨Ln＝2400mm7）过梁梁端的实际支承长度a＝250mm　8）截面宽度b＝240mm截面高度h＝240mm　9）墙体宽度bw＝240mm墙体高度hw＝600mm　10）每平米墙体的自重标准值pk＝5.40kN/m　4．1．3由梁、板传来的荷载　永久均布荷载标准值gk＝6.00kN/m　4．1．4混凝土强度等级：C20fc＝9.55N/mmft＝1.10N/mm　4．1．5钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　受拉纵筋最小配筋率ρmin＝0.24%箍筋抗拉强度设计值fyv＝210N/mm　纵筋合力点至近边的距离as＝20mm　4．2过梁的荷载　4．2．1梁、板荷载　当梁、板下的墙体高度hw＝600mm＜Ln时，应计入梁、板传来的荷载。　4．2．2墙体荷载　对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw＜Ln/3＝800mm时，应按墙体的均布自重采　用。　gki＝0.800*5.40＝4.32kN/m　4．2．3过梁自重　过梁截面面积A＝b*h＝0.240*0.240＝0.058m　gki＝γ*A＝27.0*0.058＝1.56kN/m　4．3砌体的计算指标　4．3．1按砌体规范第3.2.1条确定的砌体强度设计值　砌体的抗压强度设计值f＝1.50MPa　4．4受弯承载力　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计4．4．1弯矩标准值Mki　永久均布荷载作用下：Mk1＝6.000*(1.05*2.400)^2/8＝4.763kN·M　永久均布荷载作用下：Mk2＝4.320*(1.05*2.400)^2/8＝3.429kN·M　永久均布荷载作用下：Mk3＝1.555*(1.05*2.400)^2/8＝1.235kN·M　4．4．2弯矩设计值M　由可变荷载效应控制的弯矩组合值M(L)＝11.31kN·M　由永久荷载效应控制的弯矩组合值M(D)＝12.73kN·M　弯矩设计值M＝Max{M(L),M(D)}＝12.73kN·M　4．4．3受弯承载力计算　As＝293mmρ＝0.56%　4．5受剪承载力　4．5．1剪力标准值Vki　永久均布荷载作用下：Vk1＝6.000*2.400/2＝7.2kN　永久均布荷载作用下：Vk2＝4.320*2.400/2＝5.2kN　永久均布荷载作用下：Vk3＝1.555*2.400/2＝1.9kN　4．5．2剪力设计值V　由可变荷载效应控制的剪力组合值V(L)＝17.1kN　由永久荷载效应控制的剪力组合值V(D)＝19.2kN　剪力设计值V＝Max{V(L),V(D)}＝19.2kN　4．5．3受剪承载力计算　当S＝200mm时，Asv＝0(V≤0.7*ft*b*ho)Dmin＝6Smax＝200　4.5.4局部受压　ψ*No+Nl≤η*γ*f*Al4.5.5梁端有效支承长度　ao＝10*(hc/f)^0.5＝10*(240/1.50)^0.5＝126mm　4.5.6局部受压面积Al＝ao*bw＝0.126*0.240＝0.030m　4.5.7影响砌体局部抗压强度的计算面积　Ao＝(a+bw)*bw＝(0.250+0.240)*0.240＝0.118m　砌体局部抗压强度提高系数　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计γ＝1+0.35*(Ao/Al-1)^0.5＝1+0.35*(0.118/0.030-1)^0.5＝1.59　当γ＞1.25时，取γ＝1.25　4.5.8梁端底面压应力图形完整系数η，对于过梁可取η＝1.0　4.5.9验算过梁下砌体局部受压承载力时,可不考虑上层荷载的影响ψ*No＝0　4.5.10η*γ*f*Al＝1.0*1.25*1.50*1000*0.030＝56.9kN　≥Nl＝19.2kN，满足要求。　　293mm²，配4φ10=314mm箍筋φ6@2004.6过梁：GL-2　　4．6．1工程名称：工程二　4．6．2基本资料：1）过梁类型：钢筋混凝土过梁2）砌体种类：烧结多孔砖　3）施工质量控制等级：B级4）砌块的强度等级：MU105）砂浆的强度等级：M5　6）过梁的净跨Ln＝1200mm7）过梁梁端的实际支承长度a＝240mm　8）截面宽度b＝240mm截面高度h＝120mm　9）墙体宽度bw＝240mm墙体高度hw＝600mm　10）每平米墙体的自重标准值pk＝5.40kN/m　4．7由梁、板传来的荷载　永久均布荷载标准值gk＝6.00kN/m　1）混凝土强度等级：C20fc＝9.55N/mmft＝1.10N/mm　2）钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　3）受拉纵筋最小配筋率ρmin＝0.24%箍筋抗拉强度设计值fyv＝210N/mm　4）纵筋合力点至近边的距离as＝30mm　4.8.过梁的荷载　4．8．1梁、板荷载　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计1）当梁、板下的墙体高度hw＝600mm＜Ln时，应计入梁、板传来的荷载。　2）墙体荷载　对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw≥Ln/3＝400mm时，应按高度为Ln/3　墙体的均布自重采用。　gki＝0.400*5.40＝2.16kN/m　4．9过梁自重　过梁截面面积A＝b*h＝0.240*0.120＝0.029m　gki＝γ*A＝27.0*0.029＝0.78kN/m　4.10砌体的计算指标　4.10．1按砌体规范第3.2.1条确定的砌体强度设计值　砌体的抗压强度设计值f＝1.50MPa　4.11受弯承载力　4.11.1弯矩标准值Mki　永久均布荷载作用下：Mk1＝6.000*(1.05*1.200)^2/8＝1.191kN·M　永久均布荷载作用下：Mk2＝2.160*(1.05*1.200)^2/8＝0.429kN·M　永久均布荷载作用下：Mk3＝0.778*(1.05*1.200)^2/8＝0.154kN·M　4.11.2弯矩设计值M　由可变荷载效应控制的弯矩组合值M(L)＝2.13kN·M　由永久荷载效应控制的弯矩组合值M(D)＝2.39kN·M　弯矩设计值M＝Max{M(L),M(D)}＝2.39kN·M　4.11.3受弯承载力计算　As＝136mmρ＝0.63%　4.12受剪承载力　4.12．1剪力标准值Vki　永久均布荷载作用下：Vk1＝6.000*1.200/2＝3.6kN　永久均布荷载作用下：Vk2＝2.160*1.200/2＝1.3kN　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计永久均布荷载作用下：Vk3＝0.778*1.200/2＝0.5kN　4.12．2剪力设计值V　由可变荷载效应控制的剪力组合值V(L)＝6.4kN　由永久荷载效应控制的剪力组合值V(D)＝7.2kN　剪力设计值V＝Max{V(L),V(D)}＝7.2kN　4.12．3受剪承载力计算　当S＝200mm时，Asv＝0(V≤0.7*ft*b*ho)Dmin＝6Smax＝200　　局部受压　ψ*No+Nl≤η*γ*f*Al砌体规范式5.2.4-1　4.12.4梁端有效支承长度　ao＝10*(hc/f)^0.5＝10*(120/1.50)^0.5＝89mm　4.12.5局部受压面积Al＝ao*bw＝0.089*0.240＝0.021m　影响砌体局部抗压强度的计算面积　Ao＝(a+bw)*bw＝(0.240+0.240)*0.240＝0.115m　砌体局部抗压强度提高系数　γ＝1+0.35*(Ao/Al-1)^0.5＝1+0.35*(0.115/0.021-1)^0.5＝1.73　当γ＞1.25时，取γ＝1.25　4.12．6梁端底面压应力图形完整系数η，对于过梁可取η＝1.0　4.12.7验算过梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上层荷载的影响。ψ*No＝0　4.12.8η*γ*f*Al＝1.0*1.25*1.50*1000*0.021＝40.2kN≥Nl＝7.2kN，满足要求。　　As＝136mm配2φ10（157mm）,箍筋φ6@200过梁：GL-3　　4．13工程名称：工程三　4．13．1基本资料：1）过梁类型：钢筋混凝土过梁2）砌体种类：烧结多孔砖　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计3）施工质量控制等级：B级4）砌块的强度等级：MU105）砂浆的强度等级：M5　6）过梁的净跨Ln＝1000mm过梁梁端的实际支承长度a＝240mm　7）截面宽度b＝240mm截面高度h＝120mm　8)墙体宽度bw＝240mm墙体高度hw＝600mm　9)每平米墙体的自重标准值pk＝5.40kN/m　4.14由梁、板传来的荷载　1)永久均布荷载标准值gk＝6.00kN/m　2)混凝土强度等级：C20fc＝9.55N/mmft＝1.10N/mm　3)钢筋抗拉强度设计值fy＝210N/mmEs＝210000N/mm　4)受拉纵筋最小配筋率ρmin＝0.24%箍筋抗拉强度设计值fyv＝210N/mm　5）纵筋合力点至近边的距离as＝30mm　4.15过梁的荷载　4.15．1梁、板荷载　当梁、板下的墙体高度hw＝600mm＜Ln时，应计入梁、板传来的荷载。　4.15．2墙体荷载　对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw≥Ln/3＝333mm时，应按高度为Ln/3　墙体的均布自重采用。　gki＝0.333*5.40＝1.80kN/m　4.15．3过梁自重　过梁截面面积A＝b*h＝0.240*0.120＝0.029m　gki＝γ*A＝27.0*0.029＝0.78kN/m　4.16砌体的计算指标　4.16．1按砌体规范第3.2.1条确定的砌体强度设计值　砌体的抗压强度设计值f＝1.50MPa　4.17受弯承载力　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计4.17．1弯矩标准值Mki　永久均布荷载作用下：Mk1＝6.000*(1.05*1.000)^2/8＝0.827kN·M　永久均布荷载作用下：Mk2＝1.800*(1.05*1.000)^2/8＝0.248kN·M　永久均布荷载作用下：Mk3＝0.778*(1.05*1.000)^2/8＝0.107kN·M　4.17．2弯矩设计值M　由可变荷载效应控制的弯矩组合值M(L)＝1.42kN·M　由永久荷载效应控制的弯矩组合值M(D)＝1.60kN·M　弯矩设计值M＝Max{M(L),M(D)}＝1.60kN·M　4.17．3受弯承载力计算　As＝88mmρ＝0.41%　4.18受剪承载力　4.18．1剪力标准值Vki　永久均布荷载作用下：Vk1＝6.000*1.000/2＝3.0kN　永久均布荷载作用下：Vk2＝1.800*1.000/2＝0.9kN　永久均布荷载作用下：Vk3＝0.778*1.000/2＝0.4kN　4.18．2剪力设计值V　由可变荷载效应控制的剪力组合值V(L)＝5.1kN　由永久荷载效应控制的剪力组合值V(D)＝5.8kN　剪力设计值V＝Max{V(L),V(D)}＝5.8kN　4.18．3受剪承载力计算　当S＝200mm时，Asv＝0(V≤0.7*ft*b*ho)Dmin＝6Smax＝200　4.19局部受压　ψ*No+Nl≤η*γ*f*Al砌体规范式4.19．1梁端有效支承长度　ao＝10*(hc/f)^0.5＝10*(120/1.50)^0.5＝89mm　局部受压面积Al＝ao*bw＝0.089*0.240＝0.021m影响砌体局部抗压强度的计算面积　————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计Ao＝(a+bw)*bw＝(0.240+0.240)*0.240＝0.115m　砌体局部抗压强度提高系数　γ＝1+0.35*(Ao/Al-1)^0.5＝1+0.35*(0.115/0.021-1)^0.5＝1.73　当γ＞1.25时，取γ＝1.25　4.19.2梁端底面压应力图形完整系数η，对于过梁可取η＝1.0　4.19.3验算过梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上层荷载的影响。ψ*No＝0　4.19.4η*γ*f*Al＝1.0*1.25*1.50*1000*0.021＝40.2kN≥Nl＝5.8kN，满足要求。　As＝88mm配2φ8（101mm）,箍筋φ6@200五、基础配筋5.1计算项目:条形基础-1[计算条件]5.1.1基础信息基础类型：钢筋混凝土基础基础底面宽度：1000mm基础高度：300mm基础底面标高：-1.45m基础相对墙的移心：0m5.1.2荷载信息：线荷载基本值：141.00kn/m5.1.3墙信息：墙厚：240mm5.1.4配筋信息：输入底板分布钢筋：6@250输入底板受力钢筋：10@2005.1.5钢筋混凝土细部尺寸：————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计左端高：300mm右端高：300mm5.1.6砖放脚尺寸：放脚宽度:60mm[计算结果]5.1.7混凝土条基冲切计算:公式如下:B--------条基宽度Bw-------条基上墙的宽度ft-------条基混凝土轴心抗拉强度设计值pj--------基底净反力————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计βhp-------受冲切承载力截面高度影响系数h0-------条基有效计算高度根据公式:Pjmax=q/b+q*Ec/(b*b/6)=141.0/1.0+141.0*0.00/(1.0*1.0/6)=141.0kpaPjmin=q/b-q*Ec/(b*b/6)=141.0/1.0-141.0*0.00/(1.0*1.0/6)=141.0kpa取基础顶面宽度240.mmhj1=0.5*(B-Bw-Ec)*pj/(0.7*βhp*Ft+pj)+0.05=0.5*(1.0-0.240-0.00)*141.0/(0.7*1.0*1101.3+141.0)+0.05=0.11mhj2=0.5*(B-Bw+Ec)*pj/(0.7*βhp*Ft+pj)+0.05=0.5*(1.0-0.240+0.00)*141.0/(0.7*1.0*1101.3+141.0)+0.05=0.11m∵300.≤300∴基础高度满足冲且要求5.1.8混凝土条基抗弯计算取基础顶面宽度240.mmtl1=0.5*B-Ec-0.5*Bw=0.5*1000-0-0.5*240.0=380.mmM1=max[pjmax+(pjmin-pjmax)*tl/B,pjmax]*tl*tl/2=max(141.0+(141.0-141.0)*380.0/1000,————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计141.0)*0.380*0.380/2=10.18Knmtl2=0.5*B+Ec-0.5*Bw=0.5*1000+0-0.5*240.0=380.mmM2=max[pjmin+(pjmax-pjmin)*tl/B,pjmin]*tl*tl/2=max(141.0+(141.0-141.0)*380.0/1000,141.0)*0.380*0.380/2=10.18KnmAG=M/(0.9*h0*fy)=1000*10.18/(0.9*0.250*210.0)=215.5mm*mm原配筋方案满足计算底板受力钢筋为:10@2005.2计算项目:条形基础-2[计算条件]5.2.1基础信息基础类型：钢筋混凝土基础基础底面宽度：1000mm基础高度：300mm基础底面标高：-1.45m基础相对墙的移心：0m5.2.2荷载信息：线荷载基本值：141.00kn/m5.2.3墙信息：第一墙厚：60mm第二墙厚：0mm墙净距：0mm————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计5.2.4配筋信息：输入底板分布钢筋：6@250输入底板受力钢筋：10@2005.2.5钢筋混凝土细部尺寸：左端高：300mm右端高：300mm5.2.6砖放脚尺寸：无砂浆缝时放脚宽度:60mm有砂浆缝时放脚宽度：60mm[计算结果]5.2.7混凝土条基冲切计算:公式如下:————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计B--------条基宽度Bw-------条基上墙的宽度ft-------条基混凝土轴心抗拉强度设计值pj--------基底净反力βhp-------受冲切承载力截面高度影响系数h0-------条基有效计算高度根据公式:Pjmax=q/b+q*Ec/(b*b/6)=141.0/1.0+141.0*0.00/(1.0*1.0/6)=141.0kpaPjmin=q/b-q*Ec/(b*b/6)=141.0/1.0-141.0*0.00/(1.0*1.0/6)=141.0kpa取基础顶面宽度60.mmhj1=0.5*(B-Bw-Ec)*pj/(0.7*βhp*Ft+pj)+0.05=0.5*(1.0-0.060-0.00)*141.0/(0.7*1.0*1101.3+141.0)+0.05=0.12mhj2=0.5*(B-Bw+Ec)*pj/(0.7*βhp*Ft+pj)+0.05=0.5*(1.0-0.060+0.00)*141.0/(0.7*1.0*1101.3+141.0)+0.05=0.12m∵300.≤300∴基础高度满足冲且要求5.2.8混凝土条基抗弯计算取基础顶面宽度60.mm————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计tl1=0.5*B-Ec-0.5*Bw=0.5*1000-0-0.5*60.0=470.mmM1=max[pjmax+(pjmin-pjmax)*tl/B,pjmax]*tl*tl/2=max(141.0+(141.0-141.0)*470.0/1000,141.0)*0.470*0.470/2=15.57Knmtl2=0.5*B+Ec-0.5*Bw=0.5*1000+0-0.5*60.0=470.mmM2=max[pjmin+(pjmax-pjmin)*tl/B,pjmin]*tl*tl/2=max(141.0+(141.0-141.0)*470.0/1000,141.0)*0.470*0.470/2=15.57KnmAG=M/(0.9*h0*fy)=1000*15.57/(0.9*0.250*210.0)=329.6mm*mm原配筋方案满足计算底板受力钢筋为:10@200六、雨篷配筋厚度=800/12=66.7取70组合一:1.2恒+1.4活1.2x3+1.4x.5=4.3kn/m组合二:1.35恒+0.7x1.4活1.35x3+0.7x1.4x.5=4.54kn/m取q=4.54kn/m2.计算M=1/2ql2+1.2pl=2.2528knm————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计V=ql=4.632kn3.配筋计算：fc=9.6Mpafy=210Mpah0=h-a=70-20=50mmas=343.3421mm2理论配筋率：=max(0.45ft/fy,0.20)=0.2357143实际配筋率：=as/bh0=0.7629824二、雨篷梁计算b=240mmh=300mm雨篷梁上均布荷载=雨篷板传来+1.2雨篷自重+1.2上部荷载=4.632+1.2*1.8+1.2*5.4=13.272(kn/m)跨中弯矩M=1/8ql2=1/8x13.272x1.8x1.8=5.37516kn.m配筋面积As=102.2448mm2七、框架柱：7.1、柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN·m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱665061014.3190.9690.36489.233.46>20.086<0.8565061014.3199.36107.31697.933.05>20.123<0.8465061014.3266.52169.191081.962.58>20.191<0.8365061014.3288.83185.121487.132.56>20.262<0.8265061014.3320.25203.031900.642.59>20.335<0.8————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计170066014.3677.49257.192328.833.99>20.353<0.8B柱665061014.3203.81101.91357.893.28>20.063<0.8565061014.3258.16147.88677.832.86>20.120<0.8465061014.3317.83194.68970.562.68>20.171<0.8365061014.3429.88268.481235.272.62>20.218<0.8265061014.3468.15299.351494.252.56>20.264<0.8170066014.3704.99303.091740.973.52>20.264<0.8例：第1层A柱：柱截面宽度：b=700mm柱截面有效高度：h0=700-40=660mm混凝土轴心抗压强度设计值：fcm=14.3N/mm2柱端弯矩计算值：Mc取上下端弯矩的最大值。Mc=508.12/0.75=677.49（KN·m）柱端剪力计算值：Vc=192.89/0.75=257.19KN柱轴力N取柱顶、柱底的最大值：N=1746.62/0.75=2328.83KN剪跨比：Mc/Vch0=677.49*103/257.19/660=3.99>2轴压比：N/fcmbh0=2328.83*103/14.3/700/660=0.353<0.87.2、柱正截面承载力计算：先以第1层A柱为例，（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=508.12KN·m，N=1746.62KN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=508.12×106/(1746.62×103)=290.92mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=23.33mm，故取ea=23.33mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.0H=4.7m初始偏心矩：ei=e0+ea=290.92+23.33=314.25mm————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计因为长细比l0/h=4700/700=6.71>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×7002/（1746.62×103）=2.006>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.712×660/1400/314.25=1.068轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.068×314.25+700/2-40=645.62mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=1746.62×103/14.3/700/660=0.264<ξb=0.544为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,/(h0-as,)=[1746.62×103×645.62-0.264×(1-0.5×0.264)×14.3×700×6602]/310/(660-40)=668.41(mm2)(2)、最不利组合二：Nmax=2198.06KN，M=-17.93KN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=17.93×106/(2198.06×103)=8.16mm初始偏心矩：ei=e0+ea=8.16+23.33=31.49mm长细比l0/h=4700/700=6.71>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×7002/（2198.06×103）=1.594>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.712×660/1400/31.49————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计=1.674ηei=1.674×31.49=52.71mm<0.3h0=0.3×660=198mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=52.71+700/2-40=362.71mmξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=2198.06KN<ξbfcmbh0=0.544×14.3×700×660=3593.99KN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.8%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×700×700=980mm2选4Ф20，As,=As=1256mm2总配筋率ρs=3×1256/700/660=0.82%>0.8%7.3、柱斜截面受剪承载力计算：以第1层A柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值Vc=192.89KN剪跨比λ=3.99>3，取λ=3轴压比n=0.353考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1746.62KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×7002/103=2102.1KN故取N=1746.62KN1.05ftbh0/(λ+1)+0.056N=1.05×1.5×700×660/(3+1)+0.056×1746.62×103=279723.22N>192890N故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=0.09，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.09×14.3/210=0.6%————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计柱箍筋的体积配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=78.5×650×8/100/650/650=1.0%>0.6%,符合构造要求。注：Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度。Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。非加密区还应满足s<10d=200mm,故箍筋配置为4Ф10@150，柱的配筋图如下图所示：其它各层柱的配筋计算见下表：柱A柱层次123截面尺寸700×700650×650650×650组合一二一二一二M（KN·m）508.12-17.93240.1957.16216.6251.16N（KN）1746.622198.061425.481831.831115.351465.60V（KN）192.89152.27138.84e0（mm）290.928.16168.5031.20194.2234.91ea（mm）23.3323.3321.6721.6721.6721.67l0（m）4.74.73.63.63.63.6————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计ei（mm）314.2531.49190.1752.87215.8956.58l0/h6.716.715.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0681.6741.0701.2531.0621.236e（mm）645.62362.71488.48351.25514.28354.93ξ0.2640.2510.197计算As=As’（mm2）668.41980.00<0845.00<0845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150柱A柱层次456截面尺寸650×650650×650650×650组合一二一二一二M（KN·m）199.8950.59149.5250.59143.2260.09N（KN）811.471099.37489.24733.14219.46366.92V（KN）126.8980.4867.77e0（mm）246.3346.02305.6269.00652.60163.77ea（mm）21.6721.6721.6721.6721.6721.67l0（m）3.63.63.63.63.63.6ei（mm）268.0067.69327.2990.67674.27185.44————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计l0/h5.545.545.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0501.1981.0411.1471.0201.072e（mm）566.40366.09625.71389.00972.76483.79ξ0.1430.0860.0390.065计算As=As’（mm2）2.21845.00121.49845.00459.67<0实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大大配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150柱B柱层次123截面尺寸700×700650×650650×650组合一二一二一二M（KN·m）528.7414.04351.1143.90322.4140.82N（KN）1305.732668.691120.692225.62926.451782.55V（KN）227.32224.51201.36e0（mm）404.945.26313.3019.72348.0022.90ea（mm）23.3323.3321.6721.6721.6721.67l0（m）4.74.73.63.63.63.6ei（mm）428.2728.59334.9741.39369.6744.57l0/h6.716.715.545.545.545.54————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0501.7421.0401.3231.0361.300e（mm）759.68359.80633.37339.76667.99342.94ξ0.1980.1980.163计算As=As’（mm2）1093.34980.00525.14845.00571.83845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@150柱B柱层次456截面尺寸650×650650×650650×650组合一二一二一二M（KN·m）238.3740.33193.6240.33152.8646.34N（KN）684.931339.48474.15896.41234.20453.34V（KN）146.01110.9176.43e0（mm）348.0230.11408.3544.99652.69102.22ea（mm）21.6721.6721.6721.6721.6721.67l0（m）3.63.63.63.63.63.6ei（mm）369.6951.78430.0266.66674.36123.89l0/h5.545.545.545.545.545.54ξ11.01.01.01.01.01.0————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0361.2581.0311.2011.0201.108e（mm）668.00350.14728.35365.06972.85422.27ξ0.1210.0840.041计算As=As’（mm2）364.20845.00379.29845.00503.36845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150层次123节点边节点中节点边节点中节点边节点中节点hb（mm）600500600500600500hb0（mm）565465565465565465Hc（m）5.4153.63.63.063.24ΣMb（KN·m）541.72791.88481.37716.47444.2676.92Vj（KN）1078.731998.67958.561808.3885.051707.73bj=bc（mm）700700650650650650hj（mm）7007006506506506500.30ηjfcmbjhj/γRE（KN）4204.24204.23625.13625.13625.13625.1配箍4Ф10@1004Ф10@1004Ф10@1004Ф10@1004Ф10@1004Ф10@100[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γRE（KN）2137.62107.11971.81864.91941.41845.1————————————————————————————————————————————32 辽宁工业大学毕业设计结论合格合格合格合格合格合格层次456节点边节点中节点边节点中节点边节点中节点hb（mm）600500600500600500hb0（mm）565465565465565465Hc（m）2.633.061.842.522.592.52ΣMb（KN·m）371.45538.43281.31393.49196.28253.57Vj（KN）740.11358.35560.49992.69391.08639.7bj=bc（mm）650650650650650650hj（mm）6506506506506506500.30ηjfcmbjhj/γRE（KN）3625.13625.13625.13625.13625.13625.1配箍4Ф8@1004Ф8@1004Ф8@1004Ф8@1004Ф8@1004Ф8@100[1.1ηjftbjhj+0.05ηjNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s]/γRE（KN）1745.21687.31729.51663.31714.81659.9结论合格合格合格合格合格合格笔下文学-www.ikdzs.com-笔趣阁九．结束语：通过两年半的学习，我的本科生涯已经接近尾声，再次我对我的母校，我的函授老师们表达我衷心的感谢。经过俩月的资料搜集，老师的精心指导，现场经验的积累完成了天津航道局疏浚技术教育部工程研究中心天津基地门卫室毕业设计内容，感谢老师们在忙碌的教学工作中挤出时间来审查、修改我的论文，使我的论文更加调顺。你们的严谨细致、一丝不苟的作风一直是我工作中学习的榜样。时间的仓促及自身专业的水平不足，整篇论文有不足之处恳请阅读此篇的老师多给予指正不胜感激。最后祝母校蒸蒸日上，永创辉煌，培养出更多的优秀毕业生。————————————————————————————————————————————32'