太原市某学校办公楼毕业设计计算书 毕业设计

'第一部分结构设计第1章设计资料1.1工程概况(1)本工程位于山西太原，用途为学校办公楼。(2)本工程为5层框结构。主体结构：地上5层，建筑层高分别为3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m，结构层高分别为4.9m（从基础顶面算起，包括初估地下部分1.0m）、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m,室内外高差0.45m。内走廊宽度为2.4m，办公室进深7.2m，其他条件见建筑图。(3)建筑设计使用年限50年。(4)本工程耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅲ级，建筑耐久年限为一级。(5)工期：不超过300天（日历天），2013年3月1日开工。1.2工程地质条件根据地质勘察报告，场区范围内地下水位为-12.00m，地下水对一般建筑材料无侵蚀作用，可不考虑土的液化。土质构成自地表向下依次为:(1)填土层：厚度约为0.5m，承载力特征值fak=80kPa，天然重度17.0kN/m3。(2)黏土：厚度约为2~5m，承载力特征值fak=240kPa，天然重度18.8kN/m3。(3)轻亚黏土：厚度约为3~6m，承载力特征值fak=220kPa，天然重度18.0kN/m3。(4)卵石层：厚度约为2~9m，承载力特征值fak=300kPa，天然重度20.2kN/m3。1.3气象资料①气温：年平均气温，最高温度，最低温度。②雨量：年降雨量800mm，最大降雨量110mm/d。③基本风压：W0=0.40kN/m2④基本雪压：0.35kN/m2第254页共254页 1.4抗震设防烈度建筑物所在地区抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.20g。拟建场地土类型中软场地土，Ⅱ类建筑场地，场地特征周期为0.35s。1.5材料梁、板、柱的混凝土均选用C30，梁、柱主筋选用HRB400，箍筋选用HPB300，板受力钢筋选用HRB335。第2章结构平面布置2.1结构平面布置图根据建筑功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程的各层结构平面布置图如图2.1、2.2所示。图2.1一层结构平面布置图第254页共254页 图2.2二—四层结构平面布置图图2.3五四层结构平面布置图第254页共254页 2.2框架梁柱截面尺寸确定2.2.1框架梁截面尺寸初估框架梁高取为跨长,框架梁宽取为梁高；次梁高取为跨长，次梁宽取为梁高，根据梁的跨度初步选定。梁净跨与截面高度之比不宜小于4。框架梁宽不宜小于柱宽，且不小于250mm。框架梁的截面中心线宜与柱中心线重合，当必须偏置时，同一平面内的梁柱中心线间的偏心距不宜大于柱截面在该方向的。(1)横向框架梁:A—B跨：B—C跨：(2)纵向框架梁：A轴：B轴：C轴：(3)横向次梁：(4)纵向连梁(5)卫生间纵向两跨次梁：第254页共254页 2.2.2框架柱截面初估图2.3框架柱的受荷面积(1)按轴压比要求初估框架柱截面尺框架柱的受荷面积如图2.3所示，框架柱选用C30混凝土，，框架抗震等级为二级，轴压比。1）3轴与B轴相交中柱：因为，故取中柱截面尺寸为700mm×700mm。2）4轴与A轴相交边柱：第254页共254页 考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取A轴边柱截面尺寸为700mm×700mm。3）3轴与C轴相交边柱：考虑到边柱承受偏心荷载，故取C轴边柱截面尺寸为700mm×700mm。4）1轴与A轴相交柱：角柱虽然承受面荷载较小，但由于角柱承受双偏心荷载作用，受力复杂，故截面尺寸取与A轴边柱截面尺寸相同，即700mm×700mm。故框架柱截面尺寸就一种，即700mm×700mm。(2)校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求1）按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高，：3）框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/10—1/15。故所选框架柱截面尺寸均满足构造要求。第3章楼盖设计各层楼盖采用现浇钢筋混凝土梁板结构，梁系把楼盖分为一些双向板和单向板。楼板厚取100mm，雨篷部分板厚也取100mm。下面分别是二层楼盖和屋盖的设计。二层楼盖和屋盖的板平面布置图如图3.1所示。第254页共254页 图3.1二层楼盖和屋盖板平面布置示意图3.1楼板荷载3.1.1恒荷载(1)不上人屋面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，上人屋面的恒荷载计算见表3.1。表3.1不上人屋面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）面层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1.0防水层（柔性）：三毡四油铺0.4找平层：20厚水泥砂浆找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平保温层：80厚矿渣水泥结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计6.19取6.5(2)标准层楼面恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，标准层楼面的恒荷载计算见表3.2。第254页共254页 表3.2标准层楼面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）板面装修荷载1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板抹灰层：10厚混合砂浆合计3.77取4.0(3)雨篷恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，雨篷的恒荷载计算见表3.3。表3.3雨篷恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）40细石混凝土面层1.00防水层0.30找坡0.50找平层0.40100厚现浇钢筋混凝土板板底粉刷合计4.9(4)卫生间恒荷载（板厚100mm）当板厚为100mm时，卫生间的恒荷载计算见表3.4。表3.4卫生间恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（）板面装修荷载1.10找平层：15厚水泥砂浆结构层：100厚现浇钢筋混凝土板防水层0.30蹲位折算荷载1.5抹灰层：10厚混合砂浆合计5.87取6.0第254页共254页 3.1.2活荷载活荷载取值见表3.5。表3.5活荷载取值序号类别活荷载标准值（）1不上人屋面活荷载0.52办公室一般房间活荷载2.03走廊、门厅、楼梯活荷载2.54雨篷活荷载（按不上人屋面活荷载考虑）0.55卫生间活荷载2.03.2屋面板配筋计算为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。1.A区格板(图3.1)配筋计算因此要按双向板计算。(1)荷载设计值恒荷载设计值：活荷载设计值：(2)内力计算计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取跨中最大弯矩可简化为当内支座固支时，g+第254页共254页 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：(3)截面设计板保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向的外侧，以获得较大的截面有效高度）：方向跨中截面有效高度：支座处均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335，。配筋计算结果见表3.6。表3.6A区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向765.782678@180279方向682.031058@200251第254页共254页 支座A边支座（向）76-9.444368@110457A边支座（向）76-6.593048@1503352.B区格板（图3.1）配筋计算(1)故按单向板计算。(2)荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制组合：故取由永久荷载效应控制的组合：。(3)内力计算取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，B区格板的弯矩计算见表3.7。表3.7B区格板的弯矩计算截面跨中支座截面跨中支座弯矩系数4.78-3.41(4)截面设计板保护层厚度取20mm，选用6钢筋作为受力主筋,则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，则；板受力钢筋选用HRB335，。B区格板配筋计算见表3.8。表3.8B区格板的配筋计算截面跨中支座4.78-3.41第254页共254页 0.05640.04020.9710.979213151选配钢筋6@1306@130实配钢筋（mm）2182183.C区格板(图3.1)配筋计算,因此要按双向板计算。(1)荷载设计值卫生间恒荷载设计值：卫生间活荷载设计值：(2)内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩：(3)截面设计板保护层厚度取20mm，选用8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向的外侧，以获得较大的截面有效高度）：方向跨中截面有效高度：第254页共254页 支座处均为76mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数，。板筋选用HRB335，。配筋计算结果见表3.6。表3.6A区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向766.112828@150335方向683.781958@200251支座A边支座（向）76-11.854510@120654A边支座（向）76-9.044178@120419第4章楼梯设计4.1第一层楼梯设计本框架的楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯，由于第一层和其他层的层高不一样所以每层楼梯分别设计。第一层楼梯平面布置见图4.1。第254页共254页 图4.1楼梯结构布置图4.1.1楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。(1)确定斜板厚度t斜板的水平投影净长斜板的斜向净长：斜板厚度：取。(2)荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算列于表4.1。表4.1楼梯梯段斜板荷载计算表单位：荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷载合计g7.2活荷载q2.5(3)荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：第254页共254页 永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取。(4)计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁替代，如图5.2所示，其计算跨度取水平投影净长。图4.2第一层梯段斜板计算简图(5)内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取(6)配筋计算第254页共254页 选用受力钢筋：分布钢筋：4.1.2第一层楼梯平台板设计(1)平台板计算简图图4.3第一层平台板计算简图平台板为四边支承板，长宽比为3900/1800＝2.16>2,近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取b×h＝200mm×400mm。平台板的计算简图如图5.3所示。平台板厚度取。(2)荷载计算第254页共254页 平台板的荷载计算列于表4.2。表4.2平台荷载计算表单位：荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重25×0.08×1＝230厚水磨石面层25×0.03×1＝0.75底板20厚纸筋灰粉刷16×0.02×1＝0.32恒荷载合计g3.07活荷载q2.5(3)荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取。(4)内力计算考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取(5)配筋计算选用受力钢筋分布钢筋采用第254页共254页 4.1.3第一层楼梯平台梁设计(1)平台梁计算简图平台梁的两端搁置在梯柱（TZ）上，所以计算跨度取净跨，平台梁的计算简图如图4.4所示。平台梁的截面尺寸为b×h＝200mm×400mm。图4.4第一层平台梁计算简图(2)荷载计算平台梁荷载计算详见表4.3。表4.3平台梁荷载计算表单位：荷载种类荷载标准值恒荷载由斜板传来的恒荷载由平台板传来的恒荷载平台梁自重平台梁底部和侧面的粉刷恒荷载合计g17.989活荷载q(3)荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制的组合：第254页共254页 所以选可变荷载效应控制的组合来进行计算，取。(4)内力计算最大弯矩最大剪力(5)截面设计1）正截面受弯承载力计算考虑到平台梁两边受力不均匀，会试平台梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用2）斜截面受剪承载力计算所以按构造配置箍筋，取4.2第二层楼梯设计第二层楼梯为双跑现浇折板式楼梯，其平面布置见图4.5第254页共254页 图4.5第二层楼梯结构布置图考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。4.2.1楼梯梯段斜板设计(1)平面结构布置折现形板两端均与平台梁整结，斜板的厚度，水平段板厚与斜板取相同的厚度130mm。(2)荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算列于表5.4。表4.4折线形梯板荷载计算表单位：荷载种类荷载标准值第254页共254页 恒荷载锯齿形斜板锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷小计7.0水平段板水平段板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷小计4.32活荷载q2.5(3)荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：锯齿形斜板段水平段永久荷载效应控制的组合：锯齿形斜板段水平段所以锯齿形斜板段取，水平段取进行计算。(4)计算简图折线形楼梯板可用假想的水平板替代，如图5.5所示，其计算跨度取水平投影净长。第254页共254页 图4.6第二层梯段斜板计算简图(5)内力计算1)支座反力式中。2）折线形楼梯板最大计算弯矩(6)配筋计算第254页共254页 选用受力钢筋：分布钢筋：4.2.2平台梁及平台板的设计同底层楼梯的计算相同4.3第三层及以上层楼梯设计第三层及以上层楼梯其平面布置见图4.7图4.7楼梯结构布置图考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。4.3.1楼梯梯段斜板设计(1)确定斜板厚度t斜板的水平投影净长斜板的斜向净长：第254页共254页 斜板厚度：取。(2)荷载计算楼梯梯段斜板的荷载计算列于表4.5。表4.5楼梯梯段斜板荷载计算表单位：荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷载合计g7.2活荷载q2.5（3）荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合：永久荷载效应控制的组合：所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取。（4）计算简图斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁替代，如图4.8所示，其计算跨度取水平投影净长。第254页共254页 图4.8梯段斜板计算简图(5)内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取(6)配筋计算选用受力钢筋分布钢筋4.3.2平台梁及平台板的设计同底层楼梯的计算相同第254页共254页 第5章框架计算5.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图1.横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸均不变，故框架梁的跨度就等于柱子轴线之间的距离。所以，AB之间的距离为9600（mm），BC之间的跨度为7200（mm）。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为—0.450m，基础顶面至室外地坪通常取—0.500m，为便于计算，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为—0.550m，二楼楼面标高为+3.900m，所以底层柱高为3.9＋0.45+0.55＝4.9(m),其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），即3.6m、3.6m、3.6m、3.9m。⑤轴线横向框架简图如图5.1所示。图5.1⑤轴线横向框架简图2.第一层框架简图第254页共254页 第一层楼面梁布置如图5.2所示，第一层楼面板布置如图5.3所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图5.2第一层楼面梁布置简图图5.3第一层楼面板布置简图分析图5.2和图5.3的荷载传递，⑤第254页共254页 轴线第一层的框架简图如图5.4所示，在AD跨和FC跨作用有梯形分布的荷载，等效简化为如图5.5所示的计算简图。图中集中力作用点有A、B、C、D、E、F、G七个，如表示作用在A点的集中力，表示作用在DB范围的均布线荷载。下面计算第一层楼面板和楼面梁传给⑤轴线横向框架的恒荷载，求出第一层框架计算简图。图5.4⑤轴线第一层框架简图（一）图5.5⑤轴线第一层框架简图（二）(1)qAD计算1)板A传递荷载，板A的面荷载为4.0kN/m2,传递AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：第254页共254页 因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为6.8×2=13.6（kN/m）.2）梁自重及抹灰，梁（350mm×900mm）：25×0.35×（0.9-0.10）=7.0（kN/m）抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.9-0.10）×2×17=0.272（kN/m）小计7.0+0.272=7.27（KN/m）3）墙体荷载：墙体选用200mm厚大空页岩砖。表5.1填充墙外墙荷载构造层面荷载（N/m2）构造层面荷载（kN/m2）墙体自重10×0.20=2水泥内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计2.86取3.0表5.2填充墙内墙荷载构造层面荷（kN/m2）构造层面荷载（kN/m2）墙体自重10×0.20=2水泥内墙面0.36水刷石外墙面0.36合计2.72取2.8故AD段墙体荷载为：2.8×（3.6-0.9）=7.56（kN/m）4）qAD荷载小计：qAD＝13.6＋7.27＋7.56＝28.43（KN/m）(2)qDB计算：qDB部分只有梁自重及抹灰，即qDB=7.27kN/m(3)FD计算：FD是由LL-1传递来的集中力，LL-1的计算简图如图5.6第254页共254页 图5.6LL—1计算简图1）q1和q2计算:q1包括梁自重和抹灰板B传来的荷载和梁上墙体荷载LL-1（250mm×750mm）自重：25×0.25×（0.75-0.10）=4.06（KN/m）抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.75-0.10）×2×17=0.221（KN/m）板B传来的面荷载为4.0KN/m2，传递给LL-1的线荷载为：4.0×2.4/2=4.8（KN/m）LL-1梁上墙体荷载：LL-1两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长为7.8,有两个们M3：1.5×2.1m(门荷载为0.45KN/m)，简化为均布线荷载为：因此q1=4.06+0.221+4.8+6.1=15.18(KN/m)q2为板A传来的荷载：板A的面荷载为4.0KN/m，板A传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8×4.0×1.95=4.875(KN/m)小计：q1+q2=15.18+4.875=20.06KN/m2）FL-1计算:FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图5.7第254页共254页 图5.7L-1计算简图q1为梁自重和抹灰:25×0.25×（0.65-0.10）=3.44KN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.65-0.10）×17×2=0.187KN/mq1=3.44+0.187=3.627KN/mq2为板A传来的荷载：板A的面荷载为4.0KN/m，传递给L—1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=13.6KN/mFL-1=(q1+q2)×7.2/2=62.02KN3)FD计算:由图5.6知FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=20×7.8+62.02=218.02KN(4)qBF计算qBF部分包括梁自重抹灰和梁上墙体荷载，梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.10）=5.25抹灰层：0.01×（0.7-0.1）×2×17=0.204梁上墙体荷载2.8×（3.6-0.7）=8.12小计：qBF=5.25+0.204+8.12=13.6(5)qFC计算:包括梁自重抹灰板C传来的面荷载和梁上墙体荷载梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.10）=5.25抹灰层：0.01×（0.7-0.1）×2×17=0.204第254页共254页 梁上墙体荷载:2.8×（3.6-0.7）=8.12板C的面荷载为6.0KN/m，传递给Fc段为梯形荷载，等效为：小计qFC=5.25+0.204+8012+8393=22.5kN/m(6)FF计算：FF是由LL-2传递来的集中力，计算简图如图5.8图5.8LL-2计算简图q1为梁自重、抹灰板D的面荷载和梁上墙体荷载LL-2(200mm×400mm)自重：25×0.20×（0.40-0.10）=1.5（KN/m）抹灰层：0.01×（0.40-0.10）×2×17=0.102（KN/m）板D传来的荷载：6.0×2.1/2=6.3（KN/m）LL-2上墙体荷载，墙体长7.8m有两个门M4:0.9×2.1m简化为均布荷载为板C传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q2=5/8×6.0×1.95=7.31KN/mFF=(q1+q2）×3.9/2=43.1KN第254页共254页 (7)FE和FG计算：FE和FG为楼梯传递荷载1)FE计算:FF是由LL-3递来的集中力表5.3LTL-3均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB1传来2TB2传来3平台板（PTB—1）传来4自重（200mm×400mm）及抹灰5合计（TB1与TB2传来的荷载差别不大，近似取相等）则FE=16.6×3.9/2=31.8（kN）2)FG计算：FG是由LTL—4（二层）通过TZ传至下端支承梁上的集中力表5.4LTL-4（二层）均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2TB2传来3平台板（PTB—3）传来4LTL—4（二层）自重（200mm×400mm）及抹灰5LTL—4均布线荷载表5.5TZ集中力计算序号传递途径荷载1TZ自重（200mm×300mm）抹灰略2L1自重（200mm×300mm）抹灰略3L1上墙体自重第254页共254页 4L1传至TZ集中力5合计故FG=15.55×3.9/2+6.22=36.54（KN）(8)FA计算：FF是由KL-3传递来的集中力如图5.9图5.9KL-3计算简图1）q1计算：q1为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载梁自重：25×0.35×（0.80-0.10）=6.125KN/m抹灰层0.01×（0.80-0.10）×2×17=0.238KN/mKL-3上墙体荷载：KL-3两跨上墙体荷载相同，一跨长为7.8m，有两个窗C2：2.1×1.8m,简化为均布荷载为小计：q1=6.125+0.238+5.93=12.29KN/m2）q2计算：q2由A传来的荷载为三角形荷载，等效为均布荷载为4.875KN/m小计q1+q2=12.29+4.875=17.17KN/m3）FA计算：FA=17.17×7.8+FL-1=133.9+62.02=195.9(kN)则FA=195.9KN第254页共254页 (9)FB计算:如图FB是由KL-2传递来的集中力图5.10KL-2计算简图1）q1计算q1为梁自重和抹灰,梁上墙体荷载和板A、板B传来的荷载KL-2（350×800mm）自重：25×0.35×（0.8-0.1）=6.125(KN/m)抹灰：0.01×（0.8-0.1）×2×17=0.238(KN/m)KL-2上墙体荷载：墙长为3.9m,有一个门M2：1.0×2.1mm,简化为均布荷载为：板A传递的三角形荷载转化为均布荷载为4.875(KN/m)板B传递的荷载4.0×2.4/2=4.8(KN/m)小计：q1=6.125+0.238+6.6+4.875+4.8=22.64(KN/m)2）q2计算q2为梁自重、抹灰板B传来的荷载、PTB-1传来的荷载KL-2自重和抹灰：6.125+0.235=6.36（KN/m）板B传来的荷载：4.8KN/mPTB-1传来的荷载：4.0×1.4/2=2.8(KN/m)第254页共254页 小计：q2=6.36+4.8+2.8=13.96(KN/m)3)q3计算:q3为梁自重和抹灰、梁上墙体荷载、板B、板D传来的荷载KL-2自重和抹灰：6.36KN/mKL-2上墙体荷载墙长为7.8m,有一个门洞：2.0×2.1mm,简化为均布荷载为：板B传来荷载为4.8(KN/m)板D传来荷6.0×2.1/2=6.3(KN/m)小计;q3=6.36+6.4+4.8+6.3=23.86(KN/m)4)FL-1(a)B计算：FL-1(a)B为L-1（a）传递的集中荷载，计算见图5.11图5.11L-1(a)计算简图q1为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载L-1（a）（250×650mm）自重和抹灰：3.627KN/mL-1（a）梁上墙体荷载，墙长6.9M，无洞口，（3.6-0.65）×2.8=8.26(KN/m)则q1=3.672+8.26=11.93(KN/m)q2为板A传来的梯形荷载，等效为均布荷载为q2=6.8KN/m则FL-1(a)B=（11.93+6.8）×7.2/2+31.8×5.7/7.2+36.54×2.1/7.2=103.26（KN）FL-1(a)C=（11.93+6.8）×7.2/2+31.8×1.1/7.2+36.54×5.1/7.2=102.17KN5)FL-1(b)B计算FL-1(b)B为L-1（b）传递的集中荷载，L-1（b）的计算见图5.12第254页共254页 图5.12L-1(b)计算简图q1为梁自重和抹灰L-1(b)（250×650mm）自重:3.44KN/m抹灰：0.01×（0.65-0.10）×2×17=0.187(KN/m)q2为梁自重、抹灰、梁上墙体荷载L-1(b)自重和抹灰：3.63KN/mL-1(b)上墙体荷载，墙长5.1M，无洞口，（3.6-0.65）×2.8=8.26(KN/m)q2=3.63+8.26=11.9(KN/m)q3为板C传来的梯形荷载，等效为均布荷载为q3=17.86KN/mFLL-2为L-2传来的集中力则FLL-2=(q1+q2)×3.9=（14.8+7.31）×3.9=86.4(KN)FL-1(b)B=3.63×2.1×6.15/7.2+86.4×5.1/7.2+(11.9+17.86)×5.1×2×2.55/7.2=121.3（KN）FL-1(b)C=3.63×2.1×1.05/7.2+86.4×2.1/7.2+(11.9+17.86)×5.1×4.65/7.2=124.3（KN）6)FB计算：第254页共254页 FB=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=22.64×3.9×1.95/7.8+103.26/2+13.96×3.9×5.85/7.8+23.86×3.9+121.3/2=261.5(kN)(10)Fc计算：Fc是由KL-1传递来的集中力，KL-1的计算简图如图5.13图5.13L-1(b)计算简图1)q1计算：q1为梁自重、抹灰、梁上墙体荷载由（8）FA计算中得知，q1=12.29KN/m2)q2计算：q2为板A传来的三角荷载q2=4.875KN/m3)q3计算：板C传递给KL-1的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为q3=5/8×6.0×1.95=7.31(KN/m)4）FL-1(a)C、FL-1(b)C的计算FL-1(a)C=102.17KN、FL-1(b)C=124.3KN5）Fc计算Fc=q1×7.8+FL-1(a)C/2+q2×3.9×1.95/7.8+q3×3.9+FL-1(b)C/2=12.29×7.8+102.17/2+4.875×3.9×1.95/7.8+7.31×3.9+124.3/2=242（kN）(11)第一层框架最终计算简图第254页共254页 图5.14第一层框架最终计算简图3.第二层框架计算简图第二层楼面梁布置如图5.15所示，第二层楼面板布置如图5.16所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。第254页共254页 图5.15第二层楼面梁布置简图图5.16第二层楼面板布置简图分析图5.15和图5.16的荷载传递，⑤轴线第二层的框架简图如图5.17所示，在AD跨和FC跨作用有梯形分布的荷载，等效简化为如图5.18所示的计算简图。下面计算第二层楼面板和楼面梁传给⑤轴线横向框架的恒荷载，求出第二层框架计算简图。第254页共254页 图5.17⑤轴线第二层框架简图（一）图5.18⑤轴线第二层框架简图（二）(1)qAD计算qAD与第一层楼面梁上的荷载相同即qAD=28.43KN/m(2)qDB计算qDB与第一层楼面梁上的荷载相同即qAD=7.27KN/m(3)FD计算FD是由LL-1传递来的集中力，LL-1的计算简图如图第254页共254页 图5.19LL—1计算简图1）q1和q2计算，q1包括梁自重、抹灰、板B传来的荷载和梁上墙体荷载LL-1（250×750mm）自重：4.06KN/m抹灰层：0.221KN/m板B传来的荷载：4.8KN/mLL-1梁上墙体荷载：LL-1梁上-轴线之间的墙体共长15.6m,有1.5×2.1m,三个1.0×2.1m简化为均布荷载为因此，q1=4.06+0.221+4.8+6.6=15.68(KN/m)q2为板A传来的荷载q2=5/8×4.0×1.95=4.88(KN/m)小计：q1+q2=15.68+4.88=20.56(KN/m)2）FL-1计算：FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图第254页共254页 图5.20L-1计算简图q1为梁自重、抹灰、L-1上墙体荷载L-1（250×650mm）自重：3.44KN/m抹灰层：0.19KN/mL-1梁上墙体荷载：（3.6-0.65）×2.8=8.26(KN/m)则q1=3.44+0.19+8.26=11.89(KN/m)q2为板A传来的荷载，板A的面荷载为4.0KN/M,传递给L-1的为梯形荷载，等效转化为均布荷载为q2=13.6KN/m,则FL-1=(q1+q2)×7.2/2=(11.89+13.6)×7.2/2=92(KN)3)FD计算，FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=20.6×7.8+92=252.7(KN)(4)qBF计算与第一层楼面梁上荷载相同即qBF=13.6KN/m(5)qFC计算qBF与第一层楼面梁上荷载相同即qBF=22.5KN/m(6)FF计算FF与第一层楼面梁上荷载相同即qF=43.1KN/m(7)FE和FG计算1)FE为由LTL-5传递的集中力，LTL-5的线荷载计算为表5.6LTL-5均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2平台板（PTB—2）传来3自重（200mm×400mm）及抹灰第254页共254页 4合计（TB1与TB2传来的荷载差别不大，近似取相等）则FE=15.5×3.9/2=30.2（kN）2)FG计算：FG是由LTL—4（三层）通过TZ传至下端支承梁上的集中力表5.7LTL-4（三层）均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2平台板（PTB—3）传来3LTL—4（三层）自重（200mm×400mm）及抹灰4LTL—4均布线荷载（因为TB2与TB3传来的荷载差别不大，近似取相等）表5.8TZ集中力计算序号传递途径荷载1TZ自重（200mm×300mm）抹灰略2L1自重（200mm×300mm）抹灰略3L1上墙体自重4L1传至TZ集中力5合计故FG=14.9×3.9/2+6.22=35.3（KN）(8)FA计算:FA是由KL-3传递来的集中力KL-3的计算简图为第254页共254页 图5.21KL-3计算简图1）q1计算：q1为梁自重、抹灰、梁上墙体荷载q1=12.29KN/m2）q2计算：q2为板A传来的三角荷载q2=4.88KN/m3）FA计算：FA=(12.29+4.88)×7.8+FL-1=225.9(KN)(9)FB计算：FB是由KL-2传递来的集中力，KL-2的计算简图为第254页共254页 图5.22KL-2计算简图1）q1计算：q1为梁自重和抹灰梁上墙体荷载和板A板、B传来的荷载KL-2（350×800mm）自重：6.125KN/m抹灰层：0.238KN/mKL-2上墙体荷载，墙长为3.9m,有一个门M3：1.5m×2.1m简化为基本线荷载为板A传递的三角形荷载等效为均布荷载为4.88(KN/m)板B传来的荷载4.8KN/m小计：q1=6.125+0.238+6+4.88+4.8=22(KN/m)2）q2计算：q2为梁自重、抹灰、板B传来的荷载和PTB-2传来荷载KL-2（350×800mm）自重：6.125KN/m抹灰层：0.238KN/m板B传来的荷载4.8KN/mPTB-2传来的荷载:4.0×1.7/2=3.4(KN/m)第254页共254页 小计：q2=6.36+4.8+3.4=14.56(KN/m)3）q3计算q3=23.86KN/m4）FL-1(a)B计算，FL-1(a)B为L-1(a)传递的集中荷载，L-1(a)计算简图为图5.23L-1(a)计算简图q1为梁自重和抹灰梁上墙体荷载L-1(a)（250×650mm）自重和抹灰：3.63KN/mL-1(a)上墙体荷载墙长7.2M，无洞口(3.6-0.65)×2.8=8.26(KN/m)q1=3.63+8.26=11.93(KN/m)q2为板A传来的梯形荷载，等效转化为均布荷载为q2=6.8KN/m又知FE=30.2KN，FG=35.3KN则FL-1(a)B=(11.93+6.8)×7.2/2+30.2×5.7/7.2+35.3×2.1/7.2=101.6(KN)FL-1(a)C=(11.93+6.8)×7.2/2+30.2×1.5/7.2+35.3×5.1/7.2=98.8（KN)4）FL-1(b)B计算：（同第一层框架计算）FL-1(b)B为L-1(b)传递的集中荷载则FL-1(b)B=121.3(KN/m)FL-1(b)C=124.3(KN/m)6)FB计算：FB=×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=22×3.9×1.95/7.8+101.6/2+14.56×3.9×5.85/7.8+23.86×3.9+121.3/2=268.5(KN)第254页共254页 (10)Fc计算：Fc为KL-1传递的集中荷载，KL-1计算简图为图5.24KL-1计算简图1）q1计算：q1为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载q1=12.29KN/m2）q2计算：q2为板A传来的三角荷载q2=4.88KN/m3）q3计算：板C传递给KL-1的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为q3=5/8×6.0×1.95=7.31(KN/m)3）FL-1(a)C、FL-1(b)C的计算：FL-1(a)C=98.8KN、FL-1(b)C=124.3KN5）Fc计算Fc=241KN(11)第二层框架最终计算简图第254页共254页 图5.25第一层框架最终计算简图4.第三层框架计算简图第三层楼面梁布置如图5.26所示，第三层楼面板布置如图5.27所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图5.26第三层楼面梁布置简图第254页共254页 图5.27第三层楼面板布置简图下面计算第三层楼面板和楼面梁传给⑤轴线横向框架的恒荷载，求出第三层框架计算简图。图5.28⑤轴线第三层框架简图（一）第254页共254页 图5.29⑤轴线第三层框架简图（二）(1)qAD计算qAD与第二层楼面梁上的荷载相同即qAD=28.43KN/m(2)qDB计算qDB与第二层楼面梁上的荷载相同即qAD=7.27KN/m(3)FD计算FD与第二层楼面梁上的荷载相同即FD=252.7(KN)(4)qBF计算与第二层楼面梁上荷载相同即qBF=13.6KN/m(5)qFC计算qBF与第二层楼面梁上荷载相同即qBF=22.5KN/m(6)FF计算FF与第二层楼面梁上荷载相同即qF=43.1KN/m(7)FE和FG计算1)FE为由LTL-7传递的集中力，LTL-7的线荷载计算为表5.9LTL-6均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来（数据来自2平台板（PTB—2）传来（数据来自第254页共254页 3自重（200mm×400mm）及抹灰4合计（TB1与TB2传来的荷载差别不大，近似取相等）则FE=15.5×3.9/2=30.2（kN）2)FG计算：FG是由LTL—4（四层）通过TZ传至下端支承梁上的集中力（图表5.10LTL-4（四层）均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来（数据来自2平台板（PTB—3）传来（数据来自3LTL—4（四层）自重（200mm×400mm）及抹灰4LTL—4均布线荷载（因为TB2与TB3传来的荷载差别不大，近似取相等）表5.11TZ集中力计算序号传递途径荷载1TZ自重（200mm×300mm）抹灰略2L1自重（200mm×300mm）抹灰略3L1上墙体自重4L1传至TZ集中力5合计故FG=14.9×3.9/2+6.22=35.3（KN）(8)FA计算：同第二层楼面梁上的荷载相同即FA=225.9(KN)(9)FB计算：同第二层楼面梁上的荷载相同即FB=268.5(KN)(10)Fc计算：同第二层楼面梁上的荷载相同即Fc计算Fc=241(KN)(11)第三层框架最终计算简图第254页共254页 图5.30第三层框架最终计算简图5.第四层框架计算简图第四层楼面梁布置如图5.31所示，第四层楼面板布置如图5.32所示，为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图5.31第四层楼面梁布置简图第254页共254页 图5.32第四层楼面板布置简图下面计算第四层楼面板和楼面梁传给⑤轴线横向框架的恒荷载，求出第四层框架计算简图。图5.33⑤轴线第四层框架简图（一）第254页共254页 图5.34⑤轴线第四层框架简图（二）(1)qAD计算板A传递荷载：13.6KN/m梁自重及抹灰：7.27KN/mqAD荷载小计，qAD=20.87(KN/m)(2)qDB计算qDB与第一层楼面梁上的荷载相同即qAD=7.27KN/m(3)FD计算FD是由LL-1传递来的集中力1）q1和q2计算，q1包括梁自重、抹灰板B传来的荷载和梁上墙体荷载LL-1（250×750mm）自重：4.06KN/m抹灰层：0.221KN/m板B传来的荷载：4.8KN/mLL-1梁上墙体荷载：LL-1梁上-轴线之间的墙体共长15.6m,有1.5×2.1m,三个1.0×2.1m简化为均布荷载为因此，q1=4.06+0.221+4.8+7.3=16.4(KN/m)第254页共254页 q2为板A传来的荷载q2=4.88(KN/m)小计：q1+q2=16.4+4.88=21.3(KN/m)2）FL-1计算：FL-1为L-1传递的集中荷载q1为梁自重和抹灰何L-1上墙体荷载L-1（250×650mm）自重：3.44KN/m抹灰层：0.19KN/mL-1梁上墙体荷载：（3.9-0.65）×2.8=9.1(KN/m)则q1=3.44+0.19+9.1=12.73（KN/m)q2为板A传来的荷载：q2=13.6KN/m则FL-1=(q1+q2)×6.9/2=(12.59+15.2)×6.9/2=94.8(KN)3)FD计算，FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=21.3×7.8+94.8=260.9(KN)(4)qBF为梁自重、抹灰和梁上墙体荷载梁（350mm×700mm）自重5.25KN/m抹灰层：0.204KN/m梁上墙体荷载：2.8×（3.9-0.7）=8.96（KN/m)小计qBF=5.25+0.204+8.96=14.4（KN/m)(5)qFC为梁自重、抹灰、板C传递面荷载和梁上墙体荷载，梁（350mm×700mm）自重:5.25KN/m抹灰层:0.204KN/m梁上墙体荷载2.8×(3.9-0.7)=8.96（KN/m)小计qBF=5.25+0.204+8.96+8.96=23.3（KN/m)(6)FF计算FF是由LL-2传递来的集中力，LL-2的计算简图为q1为梁自重、抹灰板D传递面荷载和梁上墙体荷载第254页共254页 LL-2（200mm×400mm）自重：1.5KN/m抹灰层：0.102KN/m板D传递给LL-2的线荷载:LL-2上墙体荷载，墙长为7.8m,有一个门M4：0.9m×2.1m简化为基本线荷载为:则q1=1.5+0.102+6.3+8.7=16.6（KN/m)板C传递给LL-2的荷载为三角荷载，等效转化为均布荷载为q2=5/8×6.0×1.95=7.31（KN/m)则FF=(q1+q2)×3.9/2=46.6(KN)(7)FE计算FE为由LTL-7传递的集中力，LTL-7的线荷载计算为表5.12LTL-7均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来(作用在右半跨)2平台板（PTB—2）传来3自重（200mm×400mm）及抹灰因此，LTL-7均布荷载为3.4+1.5+0.102=5（KN/m)梯板传递的局部荷载为10.5KN/m，LTL-7的荷载简图如图所示：图5.35LTL-7的荷载简图第254页共254页 则FE=(5×3.9)/2+(10.5×3.9)/2×(3/4×3.9)/3.9=25.1(kN）FLTL-6=(5×3.9)/2+(10.5×3.9)/2×(1/4×3.9)/3.9=14.9(KN)(8)FA计算：FA是由KL-3传递来的集中力1）q1计算：q1为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载,梁自重（350×800mm）自重：6.125KN/m抹灰层:0.238KN/mKL-3上墙体荷载：KL-3两跨上墙体荷载相同，一跨内的墙体长为7.8m，有两个窗C2：2.1m×1.8，简化为均布荷载为小计：q1=6.125+0.238+6.8=13（KN/m)2）q2计算：q2为板A传来的三角荷载q2=4.88KN/m3）FA计算，FA=(13+4.88)×7.8+FL-1=234.2(KN)(9)FB计算：FB是由KL-2传递来的集中力1）q1计算：q1为梁自重、抹灰梁上墙体荷载、板A、板B传来的荷载KL-2（350×800mm）自重：6.125KN/m抹灰层：0.238KN/mKL-2上墙体荷载，墙长为3.9m,有一个门M3：1.0m×2.1m简化为基本线荷载为板A传递的三角形荷载等效为均布荷载为4.88(KN/m)板B传来的荷载4.8KN/m小计：q1=6.125+0.238+7.4+4.88+4.8=23.44(KN/m)2）q2计算：同第二层框架计算简图中相应数值即14.56KN/m3）q3计算：q3为梁自重和抹灰、梁上墙体荷载、板B、板D传来的荷载第254页共254页 KL-2自重和抹灰：6.36KN/mKL-2上墙体荷载墙长为7.8m,有一个门洞：2.0×2.1mm,简化为均布荷载为：板B传来荷载为4.8(KN/m)板D传来荷6.0×2.1/2=6.3(KN/m)小计;q3=6.36+7.2+4.8+6.3=24.66(KN/m)2）FL-1(a)B计算，FL-1(a)B为L-1(a)传递的集中荷载，L-1(a)计算简图为图5.36L-1(a)计算简图q1为梁自重和抹灰梁上墙体荷载L-1(a)（250×650mm）自重和抹灰：3.63KN/mL-1(a)上墙体荷载墙长7.2M，无洞口即（3.9-0.65）×2.8=9.1(KN/m)q1=3.63+9.1=12.7(KN/m)q2为板A传来的梯形荷载，等效转化为均布荷载为q2=6.8KN/m则FL-1(a)B=(12.7+6.8)×7.2/2+14.9×5.7/7.2=81.9(KN)FL-1(a)C=(12.7+6.8)×7.2/2+14.9×1.5/7.2=73.3（KN)3）FL-1(b)B计算：FL-1(b)B为L-1(b)传递的集中荷载q1为梁自重和抹灰为3.63KN/mq2为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载第254页共254页 L-1（b）自重：3.63KN/mL-1(b)上墙体荷载墙长5.1m，无洞口(3.9-0.65)×2.8=9.1(KN/m)q2=3.63+9.1=12.7(KN/m)q3为板C传来的梯形荷载，等效转化为均布荷载为q3=8.93×2=17.86(KN/m)FLL-2为LL-2传来的集中力：FLL-2=（q1+q2）×2=（16.6+7.31）×3.9=93.2(KN/m)则FL-1(b)B=3.63×2.1/7.2×6+93.2×5.1/7.2+(12.7+17.86）×5.1×2.55/7.2=127.6(KN/m)FL-1(b)C=3.63×2.1/7.2×1.05+93.2×2.1/7.2+(12.7+17.86）×5.1×4.65/7.2=128.9(KN/m)6)FB计算：FB=×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=22.44×3.9×1.95/7.8+81.9/2+14.56×3.9×5.85/7.8+24.66×3.9+127.6/2=265.4(KN)(10)Fc计算：Fc为KL-1传递的集中荷载1）q1计算：q1为梁自重和抹灰，梁上墙体荷载q1=13KN/m2）q2计算：q2为板A传来的三角荷载q2=4.88KN/m3）q3计算：板C传递给KL-1的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为q3=5/8×6.0×1.95=7.31(KN/m)4）FL-1(a)C、FL-1(b)C的计算FL-1(a)C=73.3KN、FL-1(b)C=128.9KN5）Fc计算Fc=235.8KN(11)第四层框架最终计算简图第254页共254页 图5.37第四层框架最终计算简图6.第五层框架计算简图图5.38第五层楼面梁布置简图第254页共254页 图5.39第五层楼面板布置简图图5.40⑤轴线第五层框架简图（一）第254页共254页 图5.41⑤轴线第五层框架简图（二）(1)qAD计算板E传递荷载,板E面荷载为：6.5KN/m，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为因为左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为11.1×2=22.2(KN/m)2）梁（350mm×900mm）自重及抹灰：7.27KN/mqAD荷载小计，qAD=22.2+7.27=29.5(KN/m)(2)qDB计算qDB与第一层楼面梁上的荷载相同即qAD=7.27KN/m(3)FD计算FD是由LL-1传递来的集中力1）q1和q2计算q1包括梁自重、抹灰、板F传来的荷载和梁上墙体荷载LL-1（250×750mm）自重：4.06KN/m抹灰层：0.221KN/m板F传递荷载,板F面荷载为：6.5KN/m则板F传递的荷载为第254页共254页 6.5×2.4/2=7.8(KN/m)q2为板E传来的荷载q2=5/8×6.5×1.95=7.9(KN/m)小计：+q2=4.06+0.221+7.8+7.9=19.9(KN/m)2）FL-1计算：FL-1为L-1传递的集中荷载q1为梁自重和抹灰何L-1上墙体荷载L-1（250×650mm）自重：3.44KN/m抹灰层：0.19KN/m则q1=3.44+0.19=3.63（KN/m)q2为板E传来的荷载，等效转化为均布荷载为q2=22.2KN/m则FL-1=(q1+q2)×7.2/2=(3.63+22.2)×7.2/2=92.99(KN)3)FD计算，FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=19.69×7.8+92.99=246.6(KN)(4)qBC计算1）板E传递荷载为22.2KN/m，2）梁自重、抹灰和梁上墙体荷载梁（350mm×700mm）自重5.075KN/m抹灰层：0.197KN/m小计5.075+0.197=5.27（KN/m)3）qBC计算：小计qBC=22.2+5.27=27.5（KN/m)(5)FA计算FF是由KL-3传递来的集中力1）q1为梁自重和抹灰、梁上女儿墙墙体荷载梁（350mm×800mm）自重6.13KN/m抹灰层：0.238KN/m第254页共254页 KL-3上的墙体荷载为女儿墙墙体荷载：墙体面荷载为3.0KN/m,女儿墙1000mm女儿墙体墙体线荷载为3.0×1.0=3.0（KN/m)则q1=6.13+0.238+3.0=9.4（KN/m)2)q2计算q2是由板E传递的三角荷载，等效转化为均布荷载为q2=5/8×6.5×1.95=7.9（KN/m)3)FA计算小计：q1+q2=9.4+7.9=17.3（KN/m)FA计算，FA=17.3×7.8+FL-1=227.9(KN)(6)FB计算：FB是由KL-2传递来的集中力图5.42KL-2计算简图1）q1和q2计算：q1为梁自重、抹灰、板F传来的荷载KL-2（350×800mm）自重：6.125KN/m抹灰层：0.238KN/m板F传递的荷载：6.5×2.4/2=7.8（KN/m)第254页共254页 小计：q1=6.125+0.238+7.8=14.2（KN/m)q2为板E传来的荷载：q2=5/8×6.5×1.95=7.9(KN/m)小计：q1+q2=14.2+7.9=22.1(KN/m)2）FL-1=92.99KN3)FB计算：FB=22.1×7.8+FL-1=265.4(KN)(7)Fc计算：Fc近似取与FA相等，Fc=227.9KN(8)第五层框架最终计算简图图5.43第五层框架最终计算简图7.恒荷载作用下横向框架的计算简图汇总前面各层的计算过程，画出恒荷载作用下的横向框架作用下的横向框架计算简图。该计算简图比较复杂，是经过详细的手算过程得来的，比较符合实际情况。第254页共254页 图5.44荷载作用下横向框架的计算简图5.2横向框架在在活荷载作用下的计算简图1．第一层框架的计算简图第一层楼面梁布置如图5.2所示，第一层楼面板布置如图5.3所示，轴线第一层的框架简图如图5.45所示。第254页共254页 图5.45⑤轴线第一层框架简图（一）图5.46⑤轴线第一层框架简图（二）(1)qAD计算qAD为板A传递荷载，板A的活荷载为2.0KN/m,由图可知，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：3.4（KN/m）因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为:qAD=3.4×2=6.8（KN/m）(2)qFC计算qFC为板C传递荷载，板C的活荷载为2.0KN/m,由图可知，传递给Fc第254页共254页 段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：qFC=3.4（KN/m）(3)FD计算FD是由LL-1传递来的集中力。LL-1的计算简图如图图5.47LL—1计算简图1）q1计算，q1为板B传递来的荷载，板B的活荷载为2.5KN/m，板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=2.5×2.4/2=3（KN/m）2）q2计算，q1为板A传递来的荷载，板A的活荷载为2.0KN/m，板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=5/8×2.0×1.95=2.44（KN/m）3）FL-1计算，FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图图5.48L-1计算简图q1为板A传递来的荷载，等效转化为均布荷载为3.4（KN/m）第254页共254页 因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为:q1=3.4×2=6.8（KN/m）FL-1=q1×7.2/2=24.5(KN)4)FD计算:FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=67(KN)(4)FE和FG计算FE和FG为楼梯传递荷载1)FE计算:FE是由LTL-3递来的集中力表5.13LTL-3均布活荷载计算序号传递途径荷载（）1TB1传来（右半跨）2TB2传来（右半跨）3平台板（PTB—1）传来4合计5.9则FE=5.9×3.9/2=11.5（kN）2)FG计算：FG是由LTL—4（二层）通过TZ传至下端支承梁上的集中力（图表5.14LTL-4（二层）均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2TB2传来3平台板（PTB—3）传来4LTL—4均布线荷载（因为TB2与TB3传来的荷载差别不大，近似取相等）则LTL-4传递给两端的活荷载集中力为FG=6.6×3.9/2=13（KN）(5)FF计算FF是由LL-2传递来的集中力,LL-2的计算简图如何4.48所示第254页共254页 图5.49LL-2计算简图q1为板D传递来的荷载，传递给LL-2的线荷载为:2.0×2.1/2=2.1(KN/m)板C传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=5/8×2.0×1.95=2.44（KN/m）则FF=(q1+q2)×3.9/2=8.9(KN)(6)FA计算FA是由KL-3传递来的集中力。KL-3计算简图图5.50KL-3计算简图q1为板A传递来的三角形荷载等效转化为均布荷载为：q1=5/8×2.0×1.95=2.44（KN/m）FA=2.44×7.8+FL-1=43.5(KN)(7)FB计算FB是由KL-2传递来的集中力。KL-2计算简图如第254页共254页 图5.51KL-2计算简图1）q1计算，q1为板A板B传递来的荷载，板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：2.44（KN/m）板B传递来的活荷载为:3（KN/m）小计：q1=2.44+3=5.4（KN/m）2)q2计算，q2为板B传来的荷载和PTB-1传来的荷载板B传递来的活荷载为3（KN/m）PTB-1传来的荷载为1.75（KN/m）小计：q2=3+1.75=4.8（KN/m）3）q3计算，q3为板B、板D传来的荷载板B传递来的活荷载为2.5×2.4/2=3KN/m）板D传递来的活荷载为2.0×1.8/2=2.1（KN/m）4）4)FL-1(a)B计算：FL-1(a)B为L-1（a）传递的集中荷载，计算见图4.21第254页共254页 图5.52L-1(a)计算简图q1为板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：3.4（KN/m）则FL-1(a)B=3.4×7.2/2+11.5×5.7/7.2+13×2.1/7.2=25.1（KN）FL-1(a)C=3.4×7.2/2+11.5×1.5/7.2+13×5.1/7.2=23.8KN5）5)FL-1(b)B计算FL-1(b)B为L-1（b）传递的集中荷载，L-1（b）的计算见图4.22图5.53L-1(b)计算简图q1为板C传来的梯形荷载，等效为均布荷载为q1=6.8KN/mFLL-2为L-2传来的集中力则FLL-2=(+q2)×3.9=（2.1+2.44）×3.9=17.8(KN)FL-1(b)B=3.4×5.1×2.55/7.2+17.8×5.1/7.2=18.7（KN）FL-1(b)C=3.4×5.1×4.65/7.2+17.8×2.1/7.2=16.4（KN）第254页共254页 6)FB计算:FB=×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=5.4×3.9×1.95/7.8+25.1/2+4.8×3.9×5.85/7.8+5.1×3.9+18.7/2=61(kN)(8)Fc计算，Fc为KL-1传递的集中荷载，KL-1的计算简图如图图5.54KL-1计算简图板A、C传递给KL-1的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为q1=5/8×2.0×1.95=2.44(KN/m)又知FL-1(a)C=23.8KN、FL-1(b)C=16.4KNFc=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)C/2+q1×3.9+FL-1(b)C/2=2.44×3.9×1.95/7.8+23.8/2+2.44×3.9+16.4/2=32.0（kN）(9)第一层框架最终计算简图如图第254页共254页 图5.55第一层框架最终活荷载计算简图2．第二层框架的计算简图第二层楼面梁布置如图5.15所示，第二层楼面板布置如图5.16所示，轴线第二层的框架简图如图5.56所示。图5.56⑤轴线第二层框架简图（一）第254页共254页 图5.57⑤轴线第二层框架简图（二）(1)qAD计算qAD同第一层框架简图中相应数值qAD=3.4×2=6.8（KN/m）(2)qFC计算qFC同第一层框架简图中相应数值3.4（KN/m）(3)FD计算FD同第一层框架简图中相应数值FD=67(KN)(4)FE、FG计算FE和FG为楼梯传递荷载1)FE计算:FE是由LTL-5递来的集中力表5.15LTL-5均布活荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2平台板（PTB—2）传来3合计5.5则FE=5.5×3.9/2=10.7（kN）2)FG计算：FG是由LTL—4（三层）通过TZ传至下端支承梁上的集中力（图第254页共254页 表5.16LTL-4（三层）均布荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来2平台板（PTB—3）传来3LTL—4均布线荷载则LTL-4传递给两端的活荷载集中力为FG=6×3.9/2=11.7（KN）(5)FF计算同第一层框架简图中相应数值FF=8.9(KN)(6)FA计算同第一层框架简图中相应数值FA=43.5(KN)(7)FB计算FB是由KL-2传递来的集中力。1）q1计算同第一层框架简图中相应数值q1=5.4（KN/m）2)q2计算同第一层框架简图中相应数值q2=4.8（KN/m）3）q3计算：q3为板B板D传来的荷载板B传递来的活荷载为2.5×2.4/2=3（KN/m）板D传递来的活荷载为2.0×2.1/2=2.1（KN/m）4)FL-1(a)B计算：FL-1(a)B为L-1（a）传递的集中荷载q1为板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：3.4（KN/m）则FL-1(a)B=3.4×7.2/2+10.7×5.7/7.2+11.7×2.1/7.2=24（KN）FL-1(a)C=3.4×7.2/2+10.7×1.5/7.2+11.7×5.1/7.2=23KN5)FL-1(b)B计算FL-1(b)B=18.7（KN）（同前）、FL-1(b)C=16.4（KN）（同前）6)FB计算:FB=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=5.4×3.9×1.95/7.8+24/2+4.8×3.9×5.85/7.8+5.1×3.9+18.7/2=61(kN)(8)Fc计算第254页共254页 已知q1=5/8×2.0×1.95=2.44(KN/m)，又知FL-1(a)C=23KN、FL-1(b)C=16.4KNFc=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)C/2+q1×3.9+FL-1(b)C/2=2.44×3.9×1.95/7.8+23/2+2.44×3.9+16.4/2=32.0（kN）(9)第二层框架最终计算简图图5.58第二层框架最终活荷载简图3.第三层框架计算简图因为第三层框架计算简图和第二层计算简图完全一样且受力情况完全相同，所以第三层框架最终活荷载和第二层一样，如图5.59所示。图5.59第三层框架最终活荷载简图第254页共254页 4．第四层框架的计算简图⑤轴线第四层的框架简图如图5.60和图5.61所示。图5.60⑤轴线第二层框架简图（一）图5.61⑤轴线第二层框架简图（二）(1)qAD计算qAD同第一层框架简图中相应数值qAD=6.8（KN/m）(2)qFC计算qFC同第一层框架简图中相应数值qFC=3.4（KN/m）(3)FD计算FD同第一层框架简图中相应数值FD=67(KN)第254页共254页 (4)FE计算FE是由LTL-7递来的集中力表5.17LTL-7均布活荷载计算序号传递途径荷载（）1TB3传来（右半跨）2平台板（PTB—2）传来3合计5.5图5.62LTL-7的荷载简图则FE=(1.75×3.9)/2+(3.75×3.9)/2×(3/4×3.9)/3.9=8.9(kN）FLTL-6=(1.75×3.9)/2+(3.75×3.9)/2×(1/4×3.9)/3.9=5.2(KN)(5)FF计算同第一层框架简图中相应数值FF=8.9(KN)(6)FA计算同第一层框架简图中相应数值FA=43.5(KN)(7)FB计算FB是由KL-2传递来的集中力。1）q1计算同第一层框架简图中相应数值q1=5.4（KN/m）2)q2计算同第一层框架简图中相应数值q2=4.8（KN/m）3）q3计算：q3为板B板D传来的荷载板B传递来的活荷载为2.5×2.4/2=3（KN/m）板D传递来的活荷载为2.0×2.1/2=2.1（KN/m）4)FL-1(a)B计算：第254页共254页 FL-1(a)B为L-1（a）传递的集中荷载q1为板A传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：3.4（KN/m）则FL-1(a)B=3.4×7.2/2+5.2×5.7/7.2=16.4（KN）FL-1(a)C=3.4×7.2/2+5.2×1.5/7.2=13.3（KN）5)FL-1(b)B计算FL-1(b)B=18.7（KN）（同前）、FL-1(b)C=16.4（KN）（同前）6)FB计算:FB=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)B/2+q2×3.9×5.85/7.8+q3×3.9+FL-1(b)B/2=5.4×3.9×1.95/7.8+16.4/2+4.8×3.9×5.85/7.8+5.1×3.9+18.7/2=56.7(kN)(8)Fc计算已知q1=5/8×2.0×1.95=2.44(KN/m)，又知FL-1(a)C=13.3KN、FL-1(b)C=16.4KNFc=q1×3.9×1.95/7.8+FL-1(a)C/2+q1×3.9+FL-1(b)C/2=2.44×3.9×1.95/7.8+13.3/2+2.44×3.9+16.4/2=26.7（kN）(9)第四层框架最终计算简图如图5.63图5.63第四层框架最终活荷载简图5．第五层框架的计算简图⑤轴线第五层的框架简图如图5.64和图5.65所示。第254页共254页 图5.64⑤轴线第五层框架简图（一）图5.65⑤轴线第五层框架简图（二）(1)qAD计算板E的面荷载为0.5KN/m，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：0.85（KN/m）因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为:qAD=0.85×2=1.7（KN/m）(2)qBC计算，qBC=qAD=0.85×2=1.7KN/m）(3)FD计算FD同第一层框架简图中相应数值1）q1计算，q1为板F传递来的荷载，板F传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=0.5×2.4/2=0.6（KN/m）2）q2计算，q1第254页共254页 为板E传递来的荷载，板E传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=5/8×0.5×1.95=0.61（KN/m）3）FL-1计算，FL-1为L-1传递的集中荷载q1为板E传递来的荷载，等效转化为均布荷载为0.85（KN/m），因为左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为:qAD=0.85×2=1.7KN/m），FL-1=q1×7.2/2=3.1(KN)4)FD计算FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=12.5(KN)(4)FA计算FA是由KL-3传递的集中荷载q1为板E传递来的荷载，等效转化为均布荷载为0.61（KN/m）则FA=7.9KN(7)FB计算FB是由KL-2传递来的集中力。q1为板F传递来的荷载：0.5×2.4/2=0.6（KN/m）q2为板E传来的荷载，等效转化为均布荷载为0.61（KN/m）小计：q1+q2=0.6+0.61=1.21KN/m则FB=12.5KN(6)Fc计算，则Fc=FA=7.9（KN）(7)第五层框架最终计算简图如图图5.66第四层框架最终活荷载简图第254页共254页 6.横向框架在活荷载作用下的计算简图如图图5.67活荷载作用下横向框架的计算简图5.3横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图对于楼层，重力荷载代表值取全部的恒荷载和50%的楼面活荷载;对于屋面，重力荷载代表值取全部的恒荷载和50%雪荷载（基本雪压为0.35KN/m2）。由此详细求出重力荷载代表值作用下的计算简图。1.第一层框架的计算简图依据图5.44和图5.67，计算第一层框架的重力荷载代表值。(1)qAD计算。qAD=6.8×0.5+28.4=31.8（KN/m）(2)qDB计算。qDB=7.27（KN/m）(3)qBF计算。qBF=13.6（KN/m）(4)qFC计算。qFC=3.4×0.5+22.5=24.2（KN/m）第254页共254页 (5)FD计算。FD=67×0.5+218.02=252（KN/m）(6)FE、FG计算。FE=11.5×0.5+31.8=37.6（KN/m）FG=13×0.5+36.54=43（KN/m）(7)FF计算。FF=8.9×0.5+43.1=47.6（KN）(8)FA计算。FA=43.5×0.5+195.9=217.7（KN）(9)FB计算。FB=61×0.5+261.5=292（KN）(10)Fc计算。Fc=242+32×0.5=258（KN）(11)第一层框架最终计算简图根据前面的计算结果，画出第一层框架的最终计算简图如图5.68图5.68第一层框架最终计算简图2.第二层框架的计算简图依据图5.44和图5.67，计算第二层框架的重力荷载代表值。(1)qAD计算。qAD=6.8×0.5+28.43=31.8（KN/m）(2)qDB计算。qDB=7.27（KN/m）(3)qBF计算。qBF=13.6（KN/m）(4)qFC计算。qFC=3.4×0.5+22.5=24.2（KN/m）(5)FD计算。FD=67×0.5+252.7=286.2（KN/m）(6)FE、FG计算。FE=10.5×0.5+30.2=35.5（KN/m）FG=11.7×0.5+35.3=41.2（KN/m）第254页共254页 (7)FF计算。FF=8.9×0.5+43.1=47.6（KN）(8)FA计算。FA=43.5×0.5+225.9=247.7（KN）(9)FB计算。FB=61×0.5+268.5=299（KN）(10)Fc计算。Fc=241+32×0.5=257（KN）(11)第一层框架最终计算简图根据前面的计算结果，画出第一层框架的最终计算简图如图5.69图5.69第二层框架最终计算简图3.第三层框架的计算简图第三层框架与第二层完全相同，所以根据前面的计算结果，画出第三层框架的最终计算简图如图5.70第254页共254页 图5.70第三层框架最终计算简图4.第四层框架的计算简图依据图5.44和图5.67，计算第四层框架的重力荷载代表值。(1)qAD计算。qAD=6.8×0.5+20.87=24.3（KN/m）(2)qDB计算。qDB=7.27（KN/m）(3)qBF计算。qBF=14.4（KN/m）(4)qFC计算。qFC=3.4×0.5+23.3=25（KN/m）(5)FD计算。FD=67×0.5+260.7=294.4（KN/m）(6)FE计算。FE=8.9×0.5+25.1=29.6（KN/m）(7)FF计算。FF=8.9×0.5+46.6=51.1（KN）(8)FA计算。FA=43.5×0.5+234.2=256（KN）(9)FB计算。FB=56.7×0.5+265.4=293.8（KN）(10)Fc计算。Fc=235.8+26.7×0.5=249.2（KN）(11)第一层框架最终计算简图根据前面的计算结果，画出第一层框架的最终计算简图如图5.71第254页共254页 图5.71第四层框架最终计算简图5.第五层框架计算简图第五层楼面的活荷载取基本雪压为0.35KN/m2雪荷载，不计入屋面活荷载，第⑤轴线第五层的框架在雪荷载作用下的计算简图如图5.72和5.73图5.72⑤轴线第五层框架在雪荷载作用下的计算简图（一）第254页共254页 图5.73⑤轴线第五层框架在雪荷载作用下的计算简图（二）(1)qAD计算板E的面荷载为0.35KN/m，传递给AD段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：0.6（KN/m）因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为:qAD=0.6×2=1.2（KN/m）(2)qBC计算，qBC=qAD=0.6×2=1.2KN/m）(3)FD计算1）q1计算，q1为板F传递来的荷载，板F传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=0.35×2.4/2=0.42KN/m）2）q2计算，q1为板E传递来的荷载，板E传来的荷载为三角形荷载等效转化为均布荷载为：q2=5/8×0.35×1.95=0.43（KN/m）3）FL-1计算，FL-1为L-1传递的集中荷载q1为板E传递来的荷载，等效转化为均布荷载为0.6（KN/m），因为左右两边板E传递荷载，故板E传递荷载为:qAD=0.6×2=1.2KN/m），FL-1=q1×7.2/2=2.2(KN)4)FD计算FD=(q1+q2)×7.8+FL-1=8.8(KN)(4)FA计算FA是由KL-3传递的集中荷载q1为板E传递来的荷载，等效转化为均布荷载为0.43（KN/m）则第254页共254页 FA=5.6KN(5)FB计算FB是由KL-2传递来的集中力。q1为板F传递来的荷载：0.35×2.4/2=0.42（KN/m）q2为板E传来的荷载，等效转化为均布荷载为0.43（KN/m）小计：q1+q2=0.42+0.6=0.85KN/m则FB=8.8KN(6)Fc计算，则Fc=FA=5.6（KN）(7)第五层框架在雪荷载作用下的最终计算简图根据前面的计算结果，画出第层框架在雪荷载作用下的计算简图如图5.74图5.74第五层框架在雪荷载作用下的最终计算简图根据图4.44和图4.69，计算第四层框架的重力荷载代表值1)qAD计算。qAD=1.2×0.5+29.5=30.1（KN/m）2)qDB计算。qAD=7.27（KN/m）3)qBC计算。qBC=27.5（KN/m）4)FD计算。FD=8.8×0.5+246.6=251（KN）5)FA计算。FA=5.6×0.5+227.9=230.7（KN）6)FB计算。FB=8.8×0.5+265.4=269.8（KN）第254页共254页 7)Fc计算。Fc=227.9+5.6×0.5=230.7（KN）8)第五层框架最终计算简图如图5.75图5.75第五层框架在重力荷载代表值作用下的最终计算简图6.横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图汇总前面各层的计算过程，画出框架在重力荷载代表值作用下的的横向框架计算简图。该计算简图比较复杂，是经过详细的手算过程得来的，比较符合实际情况。第254页共254页 图5.76横向框架在重力荷载代表值作用下的计算简图5.4横向框架在恒荷载作用下的内力计算1.用弯矩二次分配法计算弯矩根据图5.44恒荷载作用下横向框架计算简图，用弯矩二次分配法计算⑤轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。(1)计算各框架梁柱的截面惯性矩。框架梁端截面惯性矩：9.6m跨度：I=bh3/12=350×9003/12=2.13×1010(mm4)7.2m跨度：I=bh3/12=350×7003/12=1.0×1010(mm4)框架柱的截面惯性矩：700mm×700mm:I=bh3/12=700×7003/12=2.0×1010(mm4)第254页共254页 (2)计算各框架梁柱的线刚度及相对线刚度。考虑现浇板对梁刚度的加强作用，故对⑤轴线框架梁的惯性矩乘以2.0框架梁柱线刚度及相对线刚度计算如表4.26表5.18梁柱线刚度及相对线刚度计算构件线刚度相对线刚度框架梁9.6m跨度i=2.0×EI/l=2.0×2.13×1010/0.9×104E=4.73×106E0.857.2m跨度i=2.0×EI/l=2.0×1.00×1010/0.6×104E=3.06×106E0.55框架柱五层i=EI/l=2.0×1010/0.39×104E=5.13×106E0.92二层、三层、四层i=EI/l=2.0×1010/0.36×104E=5.56×106E1.0一层i=EI/l=2.0×1010/0.49×104E=4.08×106E0.73(3)计算弯矩分配系数图5.77梁柱相对线刚度及弯矩分配系数(4)计算固端弯矩由于框架梁承担荷载比较复杂，故采用叠加法计算在复杂荷载作用下的固端弯矩，每一跨的两端都分解为满跨均布荷载和局部分布荷载。1）均布荷载作用下的固端弯矩可按下列公式计算：例如：第五层BC段框架梁两端的固端弯矩第254页共254页 2）局部分布荷载作用下的固端弯矩可按下列公式计算：例如：第五层AB段框架梁两端的固端弯矩3）集中荷载作用下的固端弯矩可按下列公式计算：例如：第五层AB段框架梁两端的固端弯矩4）固端弯矩的计算详见下表5.19表5.19恒荷载作用下固端弯矩固端弯矩位置各部分产生固端弯矩（KN/m）最终固端弯矩第254页共254页 （KN/m）FDFEFFFG满布均布荷载局部均布荷载第五层框架梁MAB-18.05-162.06-110.97----291.08MBA18.05126.04332.91---477.00MBC-118.8------118.8MCB118.8-----118.8第四层框架梁MAB-55.83-154.26-117.41----327.5MBA55.83119.98352.22---528.03MBC-77.76-23.57--24.46-50.93--176.72MCB77.7630.06-5.5123.30-136.63第三层框架梁MAB-55.83-130.42-113.72---299.97MBA55.83101.44341.15---498.42MBC-58.75-25.62--24.46-45.41-13.82-168.06MCB58.7535.47-5.5118.735153.43第二层框架梁MAB-55.83-130.42-113.72---299.97MBA55.83101.44341.15---498.42MBC-58.75-25.62--24.46-45.41-13.82-168.06MCB58.7535.47-5.5118.735153.43第一层框架梁MAB-55.83-154.26-98.11----308.2MBA55.83119.98294.33---470.14MBC-58.75-25.62--28.39-45.41-15.32-173.49MCB58.7535.47-7.4718.737.19157.58(5)弯矩二次分配过程采用弯矩二次分配法计算框架在恒荷载作用下的弯矩，分配如图5.78第254页共254页 第254页共254页 5.78弯矩二次分配法计算恒荷载作用下的框架梁柱弯矩2.绘制内力图（1）弯矩图根据弯矩二次分配法的计算结果，画出恒荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图5.79所示。图5.79⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：）（2）剪力图第254页共254页 根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出恒荷载作用下的框架梁柱剪力图，如图5.80所示。图5.80⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：）（3）轴力图依据剪力图，根据节点的平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力图，如图5.80所示。图5.80⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的轴力图（单位：）第254页共254页 5.5横向框架在活荷载作用下的内力计算1.用弯矩二次分配法计算弯矩（1）框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与图5.77中相应数值相同。（2）计算固端弯矩。固端弯矩的计算过程详见表5.20表5.20活荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩（kN•m）最终固端弯矩(kN•m)分布荷载FDFEFFFG第五层框架梁MAB-11.651-5.195———-16.846MBA9.06215.585———24.647MBC-6.502————-6.562MCB6.562————6.562第四层框架梁MAB-46.591-28.044———-74.635MBA36.23784.133———120.37MBC-10.103—-6.65-7.685—-24.438MCB12.6—0.9822.316—15.898第三层框架梁MAB46.591-28.044———-74.635MBA36.23784.133———120.37MBC-10.103—-8.097-7.685-4.695-30.58MCB12.6—1.1962.31612.79928.911第二层框架梁MAB-46.591-28.044———-74.635MBA36.23784.133———120.37MBC-10.103—-9.919-7.685-4.695-32.402MCB12.6—2.1262.31612.79929.841MAB-46.591-28.044———-74.635第254页共254页 第一层框架梁MBA36.23784.133———120.37MBC-10.103—-8.097-7.685-4.837-30.722MCB12.6—1.1962.31613.18629.298(3)弯矩二次分配过程采用弯矩二次分配法计算框架在恒荷载作用下的弯矩，分配如图5.81第254页共254页 图5.81弯矩二次分配法计算活荷载作用下的框架梁柱弯矩2.绘制内力图（1）弯矩图根据弯矩二次分配法的计算结果，画出活荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图5.82所示。图5.82⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：）（2）剪力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出活荷载作用下的框架梁柱剪力图，如图5.83所示。第254页共254页 图5.83⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：）（3）轴力图依据剪力图，根据节点的平衡条件，求出轴力，并画出活荷载作用下的框架柱轴力图，如图5.84所示。图5.84⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的轴力图（单位：）5.6横向框架在重力荷载作用下的内力计算1.用弯矩二次分配法计算弯矩（1）框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与图5.77中相应数值相同。第254页共254页 （2）计算固端弯矩。固端弯矩的计算过程详见表5.21表5.21重力荷载作用下固端弯矩计算过程固端弯矩位置各部分产生固端弯矩(kN·m)最终固端弯矩(kN•m)满跨均布荷载局部分布荷载FDFEFF第五层框架梁MAB-51.1-168.92-112.25———-329.095MBA51.1131.38336.76———519.243MBC-115.5—————-115.454MCB115.45—————115.454第四层框架梁MAB-51.12-128.09-152.73———-331.918MBA51.1299.64458.18———608.919MBC-55.54-32.31—-21.59-45.7—-155.135MCB55.5440.3—3.1913.78—112.8第三层框架梁MAB-51.1-179.81-126.28———-357.187MBA51.1139.87336.77———569.807MBC-52.31-32.31—-26.58-43.92-16.03-171.145MCB52.3140.3—3.9313.2443.7153.461第二层框架梁MAB-51.1-179.81-112.26———-357.187MBA51.1139.87336.77———569.807MBC-52.31-32.31—-32.57-43.92-16.03-177.129MCB52.3140.3—6.9813.2443.7156.513第一层框架梁MAB-51.1-179.81-97.67———-342.601MBA51.1139.87293.-15———526.05MBC-52.31-32.31—-27.4-43.98-17.51-173.502MCB52.3140.3—4.0513.2647.74157.642(3)弯矩二次分配：第254页共254页 图5.85弯矩二次分配法计算恒荷载作用下的框架梁柱弯矩2.绘制内力图第254页共254页 （1）弯矩图根据弯矩二次分配法的计算结果，画出重力荷载作用下的框架梁柱弯矩图，如图5.86所示。图5.86⑤轴线横向框架在重力荷载作用下的弯矩图（单位：）（2）剪力图根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出重力荷载作用下的框架梁柱剪力图，如图5.87所示。图5.87⑤轴线横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：）（3）轴力图第254页共254页 依据剪力图，根据节点的平衡条件，求出轴力，并画出重力荷载作用下的框架柱轴力图，如图5.88所示。图5.88⑤轴线横向框架在重力荷载作用下的轴力图（单位：）5.7横向框架在风荷载作用下的内力计算和位移计算5.7.1.横向框架在风荷载作用下的计算简图该办公楼为五层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差0.45。基本风压，地面粗糙度类别为C类，结构总高度为19.6m。1.各层楼面处集中风荷载标准值计算1）框架风荷载负荷宽度。⑤轴线框架的负荷宽度。2）计算风振系数。由，查表，可知脉动增大系数；由，查表，可知脉动影响系数风振系数计算过程详见表4.7。表5.22风振系数计算过程层号离地面高度第254页共254页 （m）相对高度(z/H)14.350.21.1480.430.080.741.03927.950.41.1480.430.270.741.180311.550.61.1480.430.450.741.300415.150.81.1480.430.740.751.487519.051.01.1480.431.000.821.602表5.23各层楼面处集中风荷载标准值层号离地面高度m(kN/m2)(m)(m)(kN)14.350.741.0391.30.44.353.612.4027.950.741.1801.30.43.63.612.75311.550.741.3001.30.43.63.614.05415.150.751.4871.30.43.63.916.96519.050.821.6021.30.43.91.015.722.风荷载作用下的计算简图画出⑤轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图，如图5.89所示。图5.89⑤轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图5.7.2.横向框架在风荷载作用下的位移计算1.框架梁柱线刚度计算第254页共254页 考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对⑤轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁的线刚度计算见表5.24，框架柱的线刚度计算见表5.25。(1)框架梁柱线刚度计算考虑现浇板对梁刚度的加强作用，对⑤轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁的线刚度计算见表4.37，框架柱的线刚度如表4.38表5.24框架梁线刚度计算截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量EC(KN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=2.0I0(m4)Kbi=ECIb/L(KN/m)0.35×0.9C303.0×1079.60.02130.042613.3×1040.35×0.7C303.0×1077.20.010.028.3×104表5.25框架柱线刚度计算框架柱位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量EC(KN/m2)高度L(m)矩形截面惯性矩Ic(m4)Kc=ECIc/L(KN/m)顶层柱0.7×0.7C303.0×1073.90.0215.38×104二三四层柱0.7×0.7C303.0×1073.60.0216.67×104底层柱0.7×0.7C303.0×1074.90.0212.24×1042.侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度，计算过程如下，而计算结果如表5.261）柱侧移刚度计算过程——（例如）第五层柱的侧移刚度计算：A轴边柱：第254页共254页 B轴中柱：C轴边柱：表5.26柱测移刚度D值计算楼层KcKaD=12aKc/h2（KM/m）根数一般层一般层底层底层五层A轴边柱15.38×1040.8650.302366451B轴中柱15.38×1041.4040.412499931C轴边柱15.38×1040.5400.21325846136645+49993+25846=112484二三四层A轴边柱16.67×1040.8650.302466141B轴中柱16.67×1041.4040.412635931C轴边柱16.67×1040.5400.21332877146614+63593+32877=143084底层A轴边柱12.24×1041.7300.598365821B轴中柱12.24×1042.8080.688420881C轴边柱12.24×1041.0800.51331383136582+42088+31383=110053第254页共254页 5.7.3.风荷载作用下框架侧移计算⑤轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程详见表5.27表5.27风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算楼层525.7225.721124840.000233.91/17056416.9642.681430840.000123.61/30372314.0556.731430840.000103.61/36662212.7569.481430840.000093.61/40400112.4081.881100530.000114.91/43489侧移验算：对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/43489<1/550,框架侧移满足规范要求。5.7.4.横向框架在风荷载作用下的内力计算框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法（改进的反弯点法）。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj，按各柱的侧移刚度（D值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j层第i柱的层间剪力Vij；根据求得的各柱层间剪力Vij和修正后的反弯点位置y（反弯点高度计算见表4.24），即可确定柱端弯矩MC上和MC下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j层第i柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。1.反弯点高度计算反弯点高度比按式计算y=y0+y1+y2+y3式中：y0为标准反弯点高度比；y1因上下层梁刚度比变化的修正值；第254页共254页 y2因上层梁刚度比变化的修正值；y3因下层梁刚度比变化的修正值，反弯点高度比的计算如下表表5.28反弯点高度比y楼层A轴中框架柱B轴中框架柱C轴中框架柱五层K=0.865y0=0.333y=0.333+0+0=0.333K=1.404y0=0.370y=0.370+0+0=0.370K=0.540y0=0.327y=0.327+0+0=0.327四层K=0.865y0=0.40y=0.40+0+0=0.40K=1.404y0=0.421y=0.421+0+0=0.421K=0.540y0=0.35y=0.35+0+0=0.35三层K=0.865y0=0.45y=0.45+0+0=0.45K=1.404y0=0.470y=0.470+0+0=0.470K=0.540y0=0.42y=0.42+0+0=0.42二层K=0.865y0=0.50y=0.50+0+0=0.50K=1.404y0=0.50y=0.50+0+0=0.50K=0.540y0=0.50y=0.50+0+0=0.50底层K=1.730y0=0.577y=0.577+0+0=0.577K=2.808y0=0.55y=0.55+0+0=0.55K=1.080y0=0.642y=0.642+0+0=0.6422.柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算，即。风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算，即风荷载作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算列于表5.29表5.29风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层ViDijDij/VijyyhMc上Mc下A轴525.72366451124840.3268.380.3331.3021.8010.89第254页共254页 442.68466141430840.32613.90.401.4430.0220.02356.73466141430840.32618.50.451.6236.6329.97269.48466141430840.32622.70.501.8040.8640.86181.88365821100530.35328.90.5772.8359.9081.79B轴525.72499931124840.3328.50.3701.4420.8812.24442.68635931430840.44418.90.4211.5239.4028.73356.73635931430840.44425.20.4701.6948.0842.59269.48635931430840.44430.80.501.8055.4455.44181.88420881100530.38231.30.5502.6969.0284.20C轴525.72258461124840.2305.90.3271.2815.497.56442.68328771430840.2309.80.351.2622.9312.35356.73328771430840.23013.00.421.5127.1419.63269.48328771430840.23015.90.501.8028.6328.63181.88144791100530.13210.80.6423.1518.9534.023.梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出个梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。(1)风荷载作用下的梁端弯矩：中柱:Mb左ij=K左b/(K左b+K右b)（Mc下j+1+Mc上j）Mb右ij=K右b/(K左b+K右b)（Mc下j+1+Mc上j）边柱：Mb总ij=（Mc下j+1+Mc上j）表5.30梁端弯矩MAB、MCB计算楼层柱端弯矩柱端弯矩之和MAB柱端弯矩柱端弯矩之和MCB5-21.8021.80-15.4915.4921.8015.49410.8940.9140.917.5630.4930.49第254页共254页 30.0222.93320.0256.6556.6512.3539.4939.4936.6327.14229.9770.8370.8319.6348.2648.2640.8628.63140.86100.76100.7628.6347.5847.5859.9018.95表5.31梁端弯矩MBAMBC计算楼层柱端弯矩柱端弯矩之和K左bK右bMBAMBC5_20.8813.3×1048.3×10412.868.0220.88412.2451.6413.3×1048.3×10431.8019.8439.40328.7376.8113.3×1048.3×10447.3029.5148.08242.5998.0313.3×1048.3×10460.3637.6755.44155.44124.4613.3×1048.3×10476.6447.8269.02(2)风荷载作用下的梁端剪力计算:表5.32梁端剪力计算楼层MAB(kN.m)MBA(kN.m)VAB=VBA(kN)MBC(kN.m)MCB(kN.m)VBC=VCB(kN)521.8012.863.618.0215.493.27440.9131.807.5719.8430.496.99356.6547.3010.8329.5139.499.58第254页共254页 270.8360.3613.6737.6748.2611.931100.7676.6418.4847.8247.5813.254.柱轴力计算表5.33风荷载作用下柱轴力计算楼层VABNAVBAVBCNBVCBNC53.61-3.613.613.270.343.273.2747.57-11.187.576.990.926.9910.26310.83-22.0110.839.582.179.5819.84213.67-35.6813.6711.933.9111.9331.77118.48-54.1618.4813.259.1413.2545.025．绘制内力图1）弯矩图：依据表5.30～5.33，画出⑤轴线框架在风荷载作用下的弯矩图，如图4.79所示。图5.90⑤轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩图2）剪力图依据表5.30和表5.33，画出⑤轴线框架在风荷载作用下的剪力图，如图5.91示。第254页共254页 图5.91⑤轴线横向框架在风荷载作用下的剪力图2）轴力图依据表4.18，画出⑤轴线框架在风荷载作用下的轴力图，如图5.92所示。图5.92⑤轴线横向框架在风荷载作用下的轴力图5.8横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算5.8.1重力荷载代表值计算因为建筑高度为16m小于40m，以剪切变形为主，且质量和高度分布均匀，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。第254页共254页 屋面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值+0.5×屋面雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值1.第五层重力荷载代表值计算(1)女儿墙的重标准值G女儿墙=3.0×（39+16.8）×2=334.8（KN）(2)第五层屋面板结构层及构造层自重标准值G屋面板=6.5×2.4×39.2+6.5×14.6×39.2=4331.6（KN）(3)第五层梁自重标准值G梁=25×0.35×（0.9-0.10）×9×3+25×0.35×（0.7-0.10）×6.5×3+25×0.35×（0.8-0.10）×7.8×9+25×0.35×（0.75-0.10）×7.8×3+25×0.25×（0.65-0.10）×6.9×6+25×0.3×（1.1-0.10）×15.6×5+25×0.3×（1.1-0.10）×15.9×4+25×0.4×（1.2-0.10）×15.6×2+25×0.4×（1.2-0.10）×15.9×2+25×0.35×（1.1-0.10）×15.9=3127.13（KN）(4)第五层柱自重标准值(取50%)G柱=25×11×0.7×0.7×（1.95-0.10）+6×25×0.7×0.7×（1.95-0.10）=385.26(KN)(5)第五层墙体自重标准值(取50%)G墙=1/2×3×【（3.9-1.0）×5.95×2+（3.9-1.0）×8.4×2+（7.8-0.7）×（3.9-0.8）+（7.8-0.8）×（3.9-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.9-1.2）×2+（7.8-0.7）×（3.9-0.8）+（7.8-0.725）×（3.9-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.9-1.0）×2-20×1.8×2.1-2×1.9×1.8】1/2×0.45×（20×2.1×1.8+2×1.9×1.8）+1/2×2.8×【（3.9-0.65）×6.7×5+（3.9-1.2）×5.95×2+（3.9-1.2）×8.4×2+（3.9-0.8）×5.95+（3.9-0.65）×4.9+（3.9-0.12）×7.6+（3.9-0.75）×7.6+（3.9-0.75）×（7.8×2-0.2）+（3.9-0.8）×3.7×2+（7.8-0.6）×（3.9-0.8）-2×1.2×2.1-1×2.1×6×1.5-2.1×2-2×2.1-2×0.9×2.1】+1/2×0.45×（2×1.2×2.1+1×2.1×6+1.5×2.1×2+2×0.9×2.1）=910.46（KN）(6)屋顶雪荷载标准值(取50%)第254页共254页 Q雪=0.5×0.3×39.2×16.8=98.78（KN）(7)第五层重力荷载代表值汇总G5=G女儿墙+G墙+G屋面板+G梁+G柱+Q雪=334.8+910.46+4331.6+3127.13+385.26+98.78=9188.03（KN）(8)第五层重力荷载设计值G5=1.2×（334.8+910.46+4331.61+3127.13+385.26）+1.4×197.57=11183.71（KN）2.第四层重力荷载代表值计算(1)第四层楼面板结构层及构造层自重标准值G办公室=39.2×（7.2×2+0.2）×4.5=2575.44（KN）G卫生间=7.2×7.8×6.0=336.96（KN）G走廊=39.2×2.4×4.0=376.32（KN）(2)第四层楼面梁自重标准值G梁=25×0.35×（0.9-0.1）×9×3+25×0.35×（0.7-0.1）×6.525×3+25×0.35（0.8-0.1）×7.8×15+25×0.35×（0.75-0.1）×7.8×5+25×0.25×（0.65-0.1）×7.2×6+25×0.25×（0.65-0.10）×7.2×9+25×0.25×（0.65-0.10）×7.2+25×0.2×（0.4-0.10）×7.8+25×0.35×（1.0-0.10）×15.9=1763.12（KN）(3)第四层柱自重标准值(取50%)G柱=25×12×0.7×0.7×（1.95-0.1+1.8）+6×25×0.7×0.7×（1.95-0.1+1.8）=800.42(KN)(4)第四层墙体自重标准值(取50%)G墙=1/2×3×【（3.6-1.0）×5.95×2+（3.6-1.0）×8.4×2+（7.8-0.7）×（3.6-0.8）+（7.8-0.8）×（3.6-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.6-1.2）×2+（7.8-0.7）×（3.6-0.8）+（7.8-0.725）×（3.6-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.6-1.0）×2-20×1.8×2.1-2×1.9×1.8】1/2×0.45×（20×2.1×1.8+2×1.9×1.8）+1/2×2.8×【（3.6-0.65）×6.7×5+（3.6-1.2）×5.95×2+（3.6-1.2）×8.4×2+（3.6-0.8）×5.95+（3.6-0.65）×4.9+（3.6-0.12）×第254页共254页 7.6+（3.6-0.75）×7.6+（3.6-0.75）×（7.8×2-0.2）+（3.6-0.8）×3.7×2+（7.8-0.6）×（3.6-0.8）-2×1.2×2.1-1×2.1×6×1.5-2.1×2-2×2.1-2×0.9×2.1】+1/2×0.45×（2×1.2×2.1+1×2.1×6+1.5×2.1×2+2×0.9×2.1）+910.46=992.43+910.46=1902.89（KN）(5)第四层活荷载标准值(取50%)Q4=0.5×（Q办公室+Q走廊+Q楼梯+Q卫生间）=679.35（KN）(6)第四层重力荷载代表值汇总G4=G办公室+G墙+G走廊+G梁+G柱+Q4=2575.44+1902.89+376.32+1763.12+800.42+679.35=8097.54（KN）(7)第四层重力荷载设计值G4=1.2×（2575.44+1902.89+376.32+1763.12+800.42）+1.4×1358.7=10804.01（KN）3.第三层重力荷载代表值计算(1)第三层楼面板结构层及构造层自重标准值G办公室=39.2×（7.2×2+0.2）×4.5=2575.44（KN）G卫生间=7.2×7.8×6.0=336.96（KN）G走廊=39.2×2.4×4.0=376.32（KN）(2)第三层楼面梁自重标准值G梁=1763.12（KN）(3)第三层柱自重标准值(取50%)G柱=25×12×0.7×0.7×（3.6-0.1）+6×25×0.7×0.7×（3.6-0.1）=771.75(KN)(4)第三层墙体自重标准值(取50%)G墙=1/2×3×【（3.6-1.0）×5.95×2+（3.6-1.0）×8.4×2+（7.8-0.7）×（3.6-0.8）+（7.8-0.8）×（3.6-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.6-1.2）×2+（7.8-0.7）×（3.6-0.8）+（7.8-0.725）×（3.6-0.8）×2+（7.8-0.7）×（3.6-1.0）×2-20×1.8×2.1-2×1.9×1.8】+1/2×0.45×（20×2.1×1.8+2×第254页共254页 1.9×1.8）+1/2×2.8×【（3.6-0.65）×6.7×4+（3.6-0.9）×6.7×4+（3.6-0.7）×5.95×4（3.6-0.65）×4.9+（3.6-0.4）×7.6+（3.6-0.75）×39+（3.6-0.8）×7.4+（7.8-0.6）×（3.6-0.8）×3-1×2.1×6-1.5×2.1×10-2×2.1×2×0.9×2.1】+992.43=1969.57（KN）(5)第三层活荷载标准值(取50%)Q雪=0.5×（Q办公室+Q走廊+Q楼梯+Q卫生间）=679.35（KN）(7)第三层重力荷载代表值汇总G3=G办公室+G墙+G走廊+G梁+G柱+Q活=2757.44+1969.57+376.32+1763.12+771.75+679.35=8317.55（KN）(8)第三层重力荷载设计值G3=1.2×(2757.44+1969.57+376.32+1763.12+771.75)+1.4×1358.7=11068.02(KN）4.第二层重力荷载代表值计算(1)第二层楼面板结构层及构造层自重标准值G办公室=39.2×（7.2×2+0.2）×4.5=2575.44（KN）G卫生间=7.2×7.8×6.0=336.96（KN）G走廊=39.2×2.4×4.0=376.32（KN）(2)第二层楼面梁自重标准值G梁=1763.12（KN）(3)第二层柱自重标准值(取50%)G柱=771.75(KN)(4)第二层墙体自重标准值(取50%)G墙=1969.57（KN）(5)第二层活荷载标准值(取50%)Q2=0.5×（Q办公室+Q走廊+Q楼梯+Q卫生间）=679.35（KN）(7)第二层重力荷载代表值汇总G2=G办公室+G墙+G走廊+G梁+G柱+Q活第254页共254页 =8317.55（KN）(8)第二层重力荷载设计值G2=11068.02(KN）5.第一层重力荷载代表值计算(1)第一层楼面板结构层及构造层自重标准值G办公室=39.2×（7.2×2+0.2）×4.5=2575.44（KN）G卫生间=7.2×7.8×6.0=336.96（KN）G走廊=39.2×2.4×4.0=376.32（KN）G雨篷=102.35（kN）(2)第一层楼面梁自重标准值G梁=1763.12（KN）(3)第一层柱自重标准值(取50%)G柱=25×12×0.7×0.7×（2.45+1.8-0.1）+6×25×0.7×0.7×（2.45+1.8-0.1）=915.08(KN)(4)第一层墙体自重标准值(取50%)G墙=882.05+977.17=1859.22（KN）(5)第一层活荷载标准值(取50%)Q1=0.5×（Q办公室+Q走廊+Q楼梯+Q卫生间+Q雨篷）=682.4（KN）(7)第一层重力荷载代表值汇总G1=G办公室+G墙+G走廊+G雨篷+G梁+G柱+G卫生间+Q1=2575.44+1859.22+102.35+376.32+1763.13+915.08+336.96+682.4=8610.9（KN）(8)第一层重力荷载设计值G1=1.2×(2575.44+1859.22+102.35+376.32+1763.13+915.08+336.96)+1.4×1364.7=11424.78（KN）5.8.2横向框架的水平地震作用和位移计算1.框架梁柱线刚度计算第254页共254页 考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0，对边框惯性矩乘以1.5.框架梁的线刚度如下：表5.34框架梁线刚度框架梁位置截面b×h(m2)混凝土强度等级弹性模量Ec(KN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=1.5I0（边跨)Ib=2.0I0（中跨)(m4)Kbi=ECIb/L(kN.m)边框架梁0.35×0.9C303.0×1079.60.02130.03210.0×1040.35×0.7C303.0×1077.20.010.0156.25×104中框架梁0.35×0.9C303.0×1079.60.02130.042613.3×1040.35×0.7C303.0×1077.20.010.028.3×1042.侧移刚度D值计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算框架柱的侧移刚度，计算如下表5.35柱的侧移刚度D值计算楼层KcD=12aKc/h2(kN/m)根数五层A轴边框边柱15.38×1040.8650.302366452A轴中框边柱15.38×1040.8650.302366453A轴中框边柱15.38×1040.8650.302366451B轴边框中柱15.38×1041.4040.412499932B轴中框中柱15.38×1041.4040.412499933C轴边框边柱15.38×1040.5400.21325846215.38×1040.5400.213258463第254页共254页 C轴中框边柱C轴中框边柱15.38×1040.5400.213258462650757二层三层四层A轴边框边柱16.67×1040.8650.302466142A轴中框边柱16.67×1040.8650.302466144B轴边框中柱16.67×1041.4040.412635932B轴中框中柱16.67×1041.4040.412635934C轴边框边柱16.67×1040.5400.213328772C轴中框边柱16.67×1040.5400.213328774858504底层A轴边框边柱12.24×1041.7300.598365822A轴中框边柱12.24×1041.7300.598365824B轴边框中柱12.24×1042.8080.688420882B轴中框中柱12.24×1042.8080.688420884C轴边框边柱12.24×1041.0800.51331383212.24×1041.0800.513313834第254页共254页 C轴中框边柱6603183.结构基本自振周期的计算(1）采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期结构在重力荷载代表值作用下的假想顶点位移计算详见表5.36。表5.36假想顶点位移计算楼层59188.09188.06507570.01410.167948097.617285.68585040.02010.153838317.625603.28585040.02980.133728317.633920.88585040.03950.103918610.942531.76603180.06440.0644考虑填充墙对框架结构的影响，取周期折减系数＝0.7，则结构的基本自振周期为：(2)采用能量法计算结构基本自振周期采用能量法计算结构基本自振周期详见表5.37。表5.37能量法计算结构基本自振周期楼层59188.00.16791542.67259.0148097.60.15381245.41191.5438317.60.13371112.06148.6828317.60.1039864.2089.7918610.90.0644554.5435.71总计5318.88724.73将代入自振周期计算公式，则第254页共254页 ＝0.518(3)采用经验公式计算结构基本自振周期4.横向水平地震作用计算本设计实例的质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度不超过40m,并以剪切变形为主(房屋高宽比小于4)，故采用底部剪力法计算横向水平地震作用。(1)地震影响系数本工程所在场地为8度设防，设计地震分组为第一组，场地土为Ⅱ类，结构的基本自振周期采用能量法的计算结果，即。查表得：。因此，地震影响系数为：2）各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用标准值：因为，所以需要考虑顶部附加水平地震作用的影响。顶部附加地震作用系数为：可知顶部附加水平地震作用为：计算各层水平地震作用标准值，求出各楼层地震剪力及楼层层间位移，计算过程详见表4.23。表5.38各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算楼层第254页共254页 59188.019.2176409.6515436.37618.17843.696507570.0013048097.615.6126322.56515436.37442.661286.358585040.0015038317.612.099811.2515436.37349.761636.118585040.0019128317.68.570699.6515436.37247.741883.858585040.0021918610.94.942193.41515436.37147.852031.76603180.00308楼层最大位移与楼层层高之比：故满足位移要求。3）刚重比和剪重比验算为了保证结构的稳定和安全，需进行结构刚重比和剪重比验算。各层的刚重比和剪重比计算详见表5.39。表5.39各层刚重比和剪重比计算楼层(代表值)(设计值)(刚重比)（剪重比）53.96507572537952.3843.699188.011183.71226.930.09243.68585043090614.41286.3517285.610804.01286.060.07433.68585043090614.41636.1125603.211068.02279.240.06423.68585043090614.41883.8533920.811068.02279.240.05614.96603183235558.22031.742531.711424.78283.210.048由表5.39可知各层的刚重比均大于10，满足稳定的要求；各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比的要求。5.8.3横向框架在水平地震作用下的内力计算横向框架在水平地震作用下的内力计算采用D值法。1.反弯点高度计算反弯点高度与风荷载中的计算结果相同，详见表表5.40反弯点高度比y第254页共254页 楼层A轴中框架柱B轴中框架柱C轴中框架柱五层0.3330.3700.327四层0.400.4210.35三层0.450.4700.42二层0.500.500.50一层0.5770.5500.6422.柱端弯矩及剪力计算框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算方法与风荷载作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算方法相同，具体计算过程列于表5.41表5.41水平地震作用下的柱端弯矩及剪力计算柱子楼层ViDijDijVijyYh（m）Mc上Mc下A轴5843.69366456507570.05647.250.3331.30122.9161.4341286.35466148585040.05469.460.401.44150.03100.0231636.11466148585040.05488.350.451.62174.93143.1321883.85466148585040.054101.730.501.80183.11183.1112031.7365826603180.055111.740.5772.83231.60316.22B轴5843.69499936507570.07764.960.3701.44159.6193.5441286.35635938585040.07495.190.4211.52198.41144.6931636.11635938585040.074121.070.4701.69231.00204.6121883.85635938585040.074139.400.501.80250.92250.9212031.7420886603180.064130.030.5502.69286.72249.78C轴5843.69258466507570.04033.750.3271.2888.5843.241286.35328778585040.03848.880.351.26114.3861.5931636.11328778585040.03862.170.421.51129.893.8821883.85328778585040.03871.590.501.80128.86128.8612031.7144796603180.02244.700.6423.1578.41140.813．梁端弯矩及剪力计算第254页共254页 (1)水平地震作用下的梁端弯矩计算见下表表5.42梁端弯矩MAB，MCB楼层柱端弯矩柱端弯矩之和MAB柱端弯矩柱端弯矩之和MCB5-122.91122.91-88.5888.58122.9188.58461.43211.46211.4643.2157.58157.58150.03114.383100.02274.95274.9561.59191.39191.39174.93129.82143.13326.24326.2493.88222.74222.74183.11128.861183.11414.71414.71128.86207.27207.27231.6078.41表5.43梁端弯矩MBA，MBC楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb左Kb左MBAMBC5-159.6113.3×1048.3×10498.2861.33159.61493.54291.9513.3×1048.3×104179.77112.18198.413144.69375.6913.3×1048.3×104231.33144.36231.002204.61455.5313.3×1048.3×104280.49175.04250.921250.92537.6413.3×1048.3×104331.05206.59286.72(2)水平地震作用下的梁端剪力表5.44梁端剪力楼层MAB(KM.m)MBA(KM.m)VAB=VBA(KM)MBC(KM.m)MCB(KM.m)VBC=VCB(KM)第254页共254页 5122.9198.2823.0461.3388.5820.824211.46179.7740.75112.18157.5837.473274.95231.3352.74144.36191.3946.632326.24280.4963.2175.04222.7455.251414.71331.0577.68206.59207.2757.484.柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算水平地震作用下的柱轴力，计算见下表表5.45水平地震作用下的柱轴力计算楼层VABNAVBAVBCNBVBCNC523.04-23.0423.0420.822.2220.8220.82440.75-63.7940.7537.475.537.4758.29352.74-116.5352.7446.6311.6146.63104.92263.2-179.7363.255.2519.5655.25160.17177.68-257.4177.6857.4839.7657.48217.655．绘制内力图(1)弯矩图图5.93⑤轴线横向框架在地震作用下的弯矩图第254页共254页 (1)剪力图图5.93⑤轴线横向框架在地震作用下的剪力图(3)轴力图图5.93⑤轴线横向框架在地震作用下的轴力图第254页共254页 5.9框架梁柱内力组合5.9.1一般组合求出各种荷载作用下的框架内力后，应该根据最不利又是可能的原则进行内力组合。1．梁端负弯矩条幅当考虑结构塑性内力重力分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，梁端负弯矩调幅系数0.85，水平荷载作用下的弯矩不能调幅。2.控制截面框架梁的控制截面通常是梁支座截面和跨中截面。在竖向荷载作用下支座截面可能产生最大的负弯矩和最大剪力；在水平荷载作用下，支座截面还会出现正弯矩。跨中截面一般产生最大正弯矩，有时也可能出现负弯矩。3．荷载效应组合的种类（1）非抗震设计是的基本组合。以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载+0.7×1.4×活载以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载+0.7×1.4×活载（2）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合。考虑重力荷载代表作，风载和水平地震组合：1.2×重力荷载+1.3×水平地震。（3）荷载效应标准组合。荷载效应组合标准组合:1.0×恒载+1.0×活载5.9.2框架梁内力组合考虑恒荷载，活荷载，重力荷载代表作，风荷载和水平地震作用五种荷载1.内力换算和梁端弯矩调幅梁端负弯矩调幅系数取0.85，梁端负弯矩调幅后的数值如下选择第四层AB框架梁为例进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。第254页共254页 （1）内力换算和梁端负弯矩调幅将框架梁轴线处得内力换算为梁支座边缘处得内力值，计算过程祥见表5.46。说明：因为第四层AB框架梁的受力复杂，式中的q（梁单位长度的均布荷载标准值）近似取该梁上所有荷载除以该跨的跨长。本实例梁端负弯矩调幅系数取0.85，梁端负弯矩调幅后的数值列于表5.46中。表5.46轴线处的内力换算为梁支座边缘处的内力值楼层截面位置内力荷载类型SGESGkSQkSwkSek左风右风左震右震4轴线处内力左端M-301.3-270.4-62.059.6-59.6214.5-214.5V174.4153.940.9-11.211.2-42.042.0D截面M286.78259.6954.269.7-9.725.4-25.4V―――――――右端M-559.4-507.0-106.544.7-44.7176.3-176.3V-372.5-337.1-70.9-11.211.2-42.042.0梁支座边缘处内力q58.852.810.7――――左端M-244.6-220.4-48.755.9-55.9200.8-200.8V155.3136.737.5-11.211.2-42.042.0D截面M286.78259.6954.269.7-9.725.4-25.4V―――――――右端M-438.3-397.4-83.541.1-41.1162.7-162.7V-353.3-320.0-67.4-11.211.2-42.042.0梁支座边缘处调幅后内力左端M-207.9-187.3-41.455.9-55.9200.8-200.8V155.3136.737.5-11.211.2-42.042.0D截面M286.78259.6954.269.7-9.725.4-25.4V―――――――右端M-372.6-337.8-71.041.1-41.1162.7-162.7V-353.3-320.0-67.4-11.211.2-42.042.0注：表中D截面为最危险截面，其数值通过结构力学求解器得到。（2）非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。组合过程列于表5.47。第254页共254页 表5.47用于承载力计算的框架梁非抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGkSQkSwk1.2SGk+1.4*0.9（SQk+Swk）可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35*SGk+1.4*0.7SQk4左端M-187.3-41.455.9-55.9-206.4-347.4-282.7-293.4V136.737.5-11.211.2197.1225.4216.5221.3D截面M259.6954.269.7-9.7392.24367.75387.59403.76V――――――――右端M-337.8-71.041.1-41.1-443.1-546.5-504.7-525.6V-320.0-67.4-11.211.2-483.0-454.8-478.3-498.0注：表中弯矩的单位是kN•m，剪力单位是kN。（3）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对一般结构，风荷载组合系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合。表5.48用于承载力计算的框架梁抗震基本组合表楼层截面位置内力荷载类型抗震组合SGESEkγRE（1.2SGE+1.3SEk）左震右震左震右震4左端M-207.913200.799-200.7998.657-382.900V155.320-42.02042.020111.994204.859D截面M286.7825.365-25.365282.833-1.902V―――――右端M-372.584162.672-162.672-176.721-493.930V-353.340-42.02042.020-406.839-313.975第254页共254页 注：1.表中弯矩的单位是kN•m，剪力单位是kN。2.对于受弯混凝土梁，受弯时，承载力抗震调整系数γRE=0.75；受剪时承载力抗震调整系数γRE=0.85。（4）荷载效应的标准组合荷载效应的标准组合是考虑非抗震设计时恒荷载和活荷载的组合。组合过程列于表5.49。表5.49用于正常使用极限状态验算的框架梁标准组合表（第四层AB框架梁）楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGkSQk1.0SGk+1.0SQk4左端M-187.330-41.359☆-228.689V136.69937.460―D截面M260.07054.420☆313.95V―――右端M-337.821-70.968☆-408.789V-319.955-67.421―5.9.3框架柱内力组合选择第四层A轴线框架柱为例进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。（1）控制截面的内力。对于框架柱，本设计实例在手算时直接采用轴线处的内力值，不换算成柱边缘截面的内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量微多一些。框架柱控制截面的内力值详见表5.50。表5.50第四层A轴线框架柱控制截面的内力值楼层截面位置内力荷载类型SGESGkSQkSwkSEk左风右风左震右震4柱顶M145.91126.9735.68-46.0946.09-156.28156.28N893.64851.75141.78-15.7615.76-61.5361.53V82.8272.9518.70-20.4520.45-73.0173.01柱底M-152.24-135.65-31.6427.55-27.55106.55-106.55N931.67889.78179.81-15.7615.76-61.5361.53V82.8272.9518.70-20.4520.45-73.0173.01（2）非抗震设计时的基本组合第254页共254页 非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。弯矩和轴力过程列于表5.51，剪力组合列于表5.51。表5.51用于承载力计算的框架柱非抗震弯矩和轴力基本组合表（第四层A轴线框架柱）楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGkSQkSwk1.2SGk+1.4*0.9（SQk+Swk）可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35*SGk+1.4*0.7SQk4柱顶M127.035.7-46.146.1139.2255.4202.3206.4N851.8141.8-15.815.81180.91220.61220.61288.8柱底M-135.7-31.627.5-27.5-167.9-237.4-207.1-214.1N889.8179.8-15.815.81274.41314.11319.51377.4注：表中弯矩的单位是kN•m，轴力的单位是kN。表5.52用于承载力计算的框架柱非抗震剪力基本组合表（第四层A轴线框架柱）楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载+风荷载恒荷载+活荷载SGkSQkSwk1.2SGk+1.4*0.9（SQk+Swk）可变荷载控制组合永久荷载控制组合左风右风左风右风1.2SGk+1.4SQk1.35*SGk+1.4*0.7SQk4柱身V73.018.7-20.520.585.3136.9113.7116.8注：表中剪力的单位是kN。（3）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对一般结构，风荷载组合系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合。弯矩和轴力组合过程列于表5.53，剪力组合过程列于表5.54。表5.53用于承载力计算的框架柱抗震弯矩和轴力基本组合表（第四层A轴线框架柱）楼层内力荷载类型抗震组合第254页共254页 截面位置SGESEkγRE（1.2SGE+1.3SEk）左震右震左震右震4柱顶M145.914-156.280156.280-22.45376302.60864N893.643-61.53061.530793.90608921.88848柱底M-152.242106.552-106.552-35.33824-256.9664N931.668-61.53061.530830.41008958.39248注：1.表中弯矩的单位是kN•m，轴力单位是kN。2.对于框架柱，偏压时承载力抗震调整系数γRE=0.80。表5.54用于承载力计算的框架柱抗震剪力基本组合表（第四层A轴线框架柱）楼层截面位置内力荷载类型抗震组合SGESEkγRE（1.2SGE+1.3SEk）左震右震左震右震4柱身V82.821-73.00973.0093.802475165.152365注：1.表中剪力单位是kN。2.对于框架柱，受剪时承载力抗震调整系数γRE=0.85。（4）荷载效应的标准组合荷载效应的标准组合是考虑非抗震设计时的恒荷载和活荷载的组合。组合过程列于表5.55。表5.55用于正常使用极限状态验算的框架柱标准组合表（第四层A轴线框架柱）楼层截面位置内力荷载类型恒荷载+活荷载SGkSQk1.0SGk+1.0SQk4柱顶M126.96935.676162.645N851.754141.780993.534柱底M-135.654-31.640-167.294N889.779179.8051069.584注：表中弯矩的单位是kN•m，轴力的单位是kN。5.10框架梁柱截面设计5.10.1框架梁非抗震截面设计（1）选取最不利组合由表4.43可知，非抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有两种组合，具体列于表4.52。从表中看出，支座服务那句选择由右风控制的非抗震组合值，跨中正弯矩选择由永久荷载控制的非抗震组合值，即数值前带▲标记。非抗震设计时框架梁剪力的最不利组合取由永久荷载控制的非抗震组合值，即数值前带△标记。第254页共254页 表5.56非抗震设计时框架梁的最不利组合楼层截面位置内力非抗震组合(永久荷载控制组合)非抗震组合(右风)4左端M-293.427▲-347.381V△221.253225.366D截面M▲403.756367.751右端M-525.607▲-546.54V△-498.011-454.768（2）框架梁正截面受弯承载能力计算第四层AB框架梁的截面尺寸为：350mm×900mm，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。材料的强度标准值和设计值如下。混凝土强度：C30钢筋强度：HRB400HPB300相对受压区高度：第四层AB框架梁的正截面受弯承载能力及纵向钢筋计算过程见下表4.53。最小配筋率按下式计算，即表5.57第四层AB框架梁正截面受弯承载能力计算(非抗震设计)截面位置MαsξγsAs(mm2)配筋实配Asρ(%)(kN·m)αs=M/α1bh02fcξ=1-√(1-2αs)γs=0.5(1+√(1-2αs))As=M/γsh0fymm2ρ=As/bh支座左端-3470.10.11.01180.342012560.40右端-5250.10.20.91839.1420+22220160.64D截面4030.10.10.91384.342215200.48从表4.53看出，各截面的配筋率均大于最小配筋率，满足要求。（3）框架梁斜截面受剪承载能力计算斜截面受剪承载能力及配筋计算详见表5.57。表中算出Asv/s<0，说明按构造配筋。第254页共254页 表5.58第四层AB框架梁正截面受剪承载能力计算(非抗震设计)截面位置V0.25βcfcbh0(kN)Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0实配四肢箍筋(Asv/s)左端221.251076.075-0.2068423778@200(1.01)右端498.011076.0750.5082945748@200(1.01)（4）裂缝宽度验算裂缝宽度验算时，要求各框架梁按荷载效应的标准值组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度不大于裂缝宽度限值。弯矩采用正常使用极限状态下的荷载效应组合值。裂缝宽度验算过程详见表5.59.从表中看出，框架梁支座和跨中的最大裂缝宽度均小于0.3mm，满足裂缝宽度限值。表5.59第四层AB框架梁裂缝宽度验算(非抗震设计)截面位置MkAsσskAteρteψαcrdeqωmax支座左端228.71256241.9471575000.80.42.10020.00.05右端314.02016206.9351575001.30.62.10010.00.06D截面408.81520357.3721575001.00.72.10022.00.135.10.2框架梁抗震截面设计（1）选择最不利组合内力抗震设计时框架梁弯矩的最不利内力有一种组合，具体列于表5.60。从表中看出，支座服务那句选择由右震控制的抗震组合值，跨中正弯矩选择由左震控制的抗震组合值，即数值前带▲标记。抗震设计时框架梁剪力的最不利组合取由左震控制右端截面剪力和由右震控制的左端截面剪力，即数值前带△标记。在进行斜截面抗剪承载力计算时，应根据“强剪弱弯”的原则对梁端截面组合的剪力设计值进行调整。表5.60抗震设计时框架梁的最不利内力楼层截面位置内力抗震组合(左震)抗震组合(右震)4左端M8.657-382.9V111.994204.859D截面M282.833233.371右端M-176.721-493.93V-406.839-313.975注：表中弯矩的单位是kN·m，剪力的单位是kN。第254页共254页 （2）框架梁正截面受弯承载能力计算第四层AB框架梁的截面尺寸为：350mm×900mm，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。材料的强度标准值和设计值如下。混凝土强度：C30钢筋强度：HRB400HPB300相对受压区高度：。第四层AB框架梁的正截面受弯承载能力及纵向钢筋计算过程详见表5.61。表5.61第四层AB框架梁正截面受弯承载能力计算(抗震设计)截面位置MαsξγsAs(mm2)配筋实配Asρ(%)(kN·m)αs=M/α1bh02fcξ=1-√(1-2αs)γs=0.5(1+√(1-2αs))As=M/γsh0fymm2ρ=As/bh支座左端-382.90.1020.1080.946130042215200.483右端-493.90.1320.1420.9291707420+21817650.560D截面282.5-0.075-0.0731.03687541810170.323最小配筋率按下式计算：支座：D截面：各截面的配筋率均大于最小配筋率，满足要求。（3）框架梁斜截面受剪承载能力计算为避免梁在弯曲破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则调整抗剪梁端截面组合的剪力设计值。该抗剪梁的抗震等级为三级，抗剪梁端截面剪力设计值V，应按下式进行调整，即：梁端剪力增大系数ηνb=1.1。VGb是考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值，可按简支梁计算确定。可算出VGbl=190.693kN,VGbr=356.191kN。第254页共254页 梁端控制截面剪力的调整剪力的调整详见表5.62。需要说明：在表中梁右端的弯矩均为负值（参考一级框架），将绝对值较小的弯矩取为零。表4.44中抗震基本组合时已经考虑了承载力抗震调整系数，表5.62中Mbl、Mbr为不考虑承载力抗震调整系数的梁端我那句组合值（表5.62中数值已经考虑）。表5.62梁端截面剪力"强剪弱弯"调整截面MblMbrlnVGbV=ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGbγREV左端11.543-510.58.65190.69127.2374971108.152右端0-658.68.65356.19272.4391618231.573注：承载力抗震调整系数γRE=0.85。由表5.60可知，框架梁左端最大剪力组合值为204.859kN,框架梁右端最大剪力组合值为406.839kN。从表5.62可知，框架梁左端最大剪力组合值为108.152kN，框架梁右端最大剪力组合值为231.573kN。近似取表4.55中数值进行第四层AB框架梁斜截面受剪承载能力计算。斜截面受剪承载能力及配箍计算详见表5.63.表中算出Asv/s<0，说明按构造配筋即可。表5.63第四层AB框架梁斜截面受剪承载能力计算(抗震设计)截面位置V0.25βcfcbh0(kN)Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0实配加密区四肢箍筋(Asv/s)实配非加密区四肢箍筋(Asv/s)ρsv=Asv/bs(%)0.26ft/fyv加密区左端204.91082.3-0.3868@100(2.01)8@150(1.01)0.38313.81350右端406.91082.30.4088@100(2.01)8@150(1.01)0.38313.813505.10.3框架柱非抗震截面设计（1）框架柱正截面受弯承载能力计算1）基本数据资料。第四层AB框架柱的截面尺寸为：700mm×700mm，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。材料的强度标准值和设计值如下。混凝土强度：C30钢筋强度：HRB400第254页共254页 HPB300相对受压区高度：2）轴压比验算。需要说明：验算轴压比时的轴力组合值不考虑承载力抗震调整系数。轴压比，小于三级抗震等级框架柱轴压比限值0.9。作设计时，主要控制底层柱的轴压比满足要求。3）框架柱正截面受弯承载能力计算。考虑框架柱同一截面可能承受正负向弯矩，故采用对称配筋。从表5.51选取两组内力进行正截面受弯承载能力计算。第一组组合：M=237.4kN·m，N=1314.1kN；第二组组合：M=139.2kN·m，N=1180.9kN。下面对第一组组合的计算进行说明：轴向力对截面重心的偏心矩，故附加偏心距e0取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值650/30=21(mm),故e0=21.67mm。初始偏心矩：柱的计算长度系数取1.25.故柱的计算长度l0=1.25H=4.5m当偏心受压构件的长细比。i为柱子的回转半径，矩形截面h=3.5i，因而对矩形截面，当l0/h≤5时，可取η=1.0。由于本实例l0/h=4500/700=6.92>5，故应考虑偏心距增大系数η。ξ1为偏心受压构件的截面曲率修正系数，ξ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×6502/1314148=2.3>1.0，故取ξ1=1.0。ξ2为构件长细比对截面曲率的影响系数，ξ2=1.15-0.01l0/h，本实例l0/h<15时，取ξ2=1.0。第254页共254页 偏心矩增大系数采用对称配筋，，所以为大偏压的情况，按下式计算纵向受力钢筋。附表：框架柱正截面受弯承载力计算（非抗震设计）截面位置柱底柱顶M-237.4-139.2N1314.11180.9L04.54.5bh0700*700700*700e0180.62117.88ea21.6721.67ei202.284139.55e508.17463.920.2320.168偏心性质大偏压大偏压-1014.67-1252.03选配钢筋320+218320+218实配钢筋14501450单侧最小配筋面积720720（2）框架柱斜截面受剪承载能力计算由表4.61可知，第四层A轴线框架柱非抗震剪力基本组合的控制剪力值为136.9kN。与之组合相对应的轴力组合值为1314.148kN。框架柱斜截面受剪承载能力计算过程详见表4.61。表5.64框架柱斜截面受剪承载能力的计算V0.25βcfcbh0N0.3fcAAsv/s实配箍筋(构造配筋)加密区非加密区第254页共254页 136.91417.4871314.151812.53<08@1008@150截面尺寸复核：所以，说明尺寸满足要求。剪跨比：，所以取。由于N=1314.15kN<0.3fcA=0.3×14.3×700×700=1812.53(kN），故取N=1314.15kN。将上述各参数带入下式进行配筋计算。（3）裂缝宽度计算对于的偏心受压构件，可不验算裂缝宽度。由于第一组组合=1580.617/660=0.296<0.55,第二种组合=117.915/660=0.193<0.55，因此均不需要验算裂缝宽度。第六章pkpm电算数据6.1SATWE中文本文件输出：建筑结构的总信息总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0第254页共254页 转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.40地面粗糙程度:C类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=5各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=3地震烈度:NAF=8.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.70结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到5层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00第254页共254页 梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=360柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:无侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00第254页共254页 活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=8.50**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)5123.17913.89219.600722.516.44123.35913.87215.700881.933.23122.97513.89112.100901.435.62122.97513.8918.500901.435.61123.22514.1224.900796.070.1活载产生的总质量(t):190.872恒载产生的总质量(t):4203.241结构的总质量(t):4394.113恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)1179(25)18(25)0(25)4.9004.9002179(30)18(30)0(30)3.6008.5003179(30)18(30)0(30)3.60012.1004179(30)18(30)0(30)3.60015.7005168(30)18(30)0(30)3.90019.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y5128.2228.2110.165.5165.5255.54123.6351.8296.754.85120.4688.83123.2775.1567.154.03174.41316.62123.2798.4921.454.03228.42138.91131.68130.11558.773.54302.03618.5===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================第254页共254页 层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11602.1623.4513.4637.9716.3037.9716.2921602.1623.4513.4637.9716.3037.9716.2931602.1623.4513.4637.9716.3037.9716.2941602.1623.4513.4637.9716.3037.9716.2951644.2423.1813.8538.7516.6138.7516.61===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111438.381.00211556.071.08311556.071.02411519.731.33511146.891.00===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:123计算日期:2013.6.14开始时间:17:41:0可用内存:976.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:17:41:0第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:17:41:1Calculateblockinformation刚度块总数:1自由度总数:771大约需要2.4MB硬盘空间刚度组装：从1行到771行第三步:地震作用分析开始时间:17:41:2方法2(总刚模型)第四步:计算位移开始时间:17:41:3形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量CalculateDisplacementLDLT回代：从1列到14列写出位移文件第五步:计算杆件内力开始时间:17:41:3第254页共254页 活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2013.6.14时间:17:41:6总用时:0:0:6===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=23.1790(m)Ystif=14.3113(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.2247(m)Ymass=14.1218(m)Gmass=936.2358(t)Eex=0.0031Eey=0.0127Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=0.9562Raty1=1.0239薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJX=6.1864E+05(kN/m)RJY=5.8214E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=23.1790(m)Ystif=14.3113(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.9751(m)Ymass=13.8909(m)Gmass=972.5713(t)Eex=0.0137Eey=0.0282Ratx=1.2934Raty=1.2212Ratx1=1.3338Raty1=1.3682薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.0013E+05(kN/m)RJY=7.1089E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=23.1790(m)Ystif=14.3113(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.9751(m)Ymass=13.8909(m)Gmass=972.5713(t)Eex=0.0137Eey=0.0282Ratx=1.0261Raty=1.0148Ratx1=1.4568Raty1=1.4729薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.2101E+05(kN/m)RJY=7.2144E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1第254页共254页 Xstif=23.1790(m)Ystif=14.3113(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.3591(m)Ymass=13.8725(m)Gmass=948.3494(t)Eex=0.0121Eey=0.0295Ratx=0.9806Raty=0.9699Ratx1=1.6141Raty1=1.6588薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.0511E+05(kN/m)RJY=6.9973E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=23.1790(m)Ystif=14.3113(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=23.1789(m)Ymass=13.8921(m)Gmass=755.2571(t)Eex=0.0000Eey=0.0282Ratx=0.7744Raty=0.7536Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.2348E+05(kN/m)RJY=5.2729E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载856852.01699.6504.150.00Y风荷载369105.53945.693.550.00X地震856852.028316.630.260.00Y地震369105.527111.813.610.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.619E+060.582E+064.9043941.68.9964.9220.800E+060.711E+063.6035280.81.6572.5430.821E+060.721E+063.6025910.114.07100.2440.805E+060.700E+063.6016540.175.24152.3050.623E+060.527E+063.907389.329.09278.32该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------510.4100E+040.4159E+041.001.00410.6171E+040.6171E+041.501.48310.7638E+040.7638E+041.241.24第254页共254页 210.8777E+040.8777E+041.151.15110.6573E+040.6648E+040.750.76======================================================================周期、地震力与振型输出文件(总刚分析方法)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.799890.561.00(0.00+1.00)0.0020.76230.860.97(0.97+0.00)0.0330.7126170.510.03(0.03+0.00)0.97地震作用最大的方向=-89.952(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.05-4.741.91410.05-5.372.30310.05-4.661.95210.03-3.481.46110.02-1.840.79振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51493.117.701126.4541561.549.961320.3131491.346.161120.6121371.294.60837.6911201.413.08450.77振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5116.01-2.94-1207.254118.11-4.65-1417.133115.95-1.34-1199.81第254页共254页 2112.05-0.99-894.25117.19-1.19-479.41各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.1922118.69369.30各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51504.28504.28(6.83%)(6.83%)1966.701044.3941574.191078.47(6.52%)(6.52%)5849.19860.6231502.481580.95(6.10%)(6.10%)11540.61679.1421379.701960.65(5.56%)(5.56%)18598.96477.0811206.432167.09(4.93%)(4.93%)29217.68254.22抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=3.20%X方向的有效质量系数:90.81%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-4.71489.52-196.6141-5.38553.65-237.3431-4.68481.21-201.3621-3.53359.07-150.1811-1.80190.29-81.56振型2的地震力-------------------------------------------------------第254页共254页 FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)517.330.1116.75418.350.1519.63317.300.0916.66215.520.0712.45112.990.056.70振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-2.560.47193.4341-2.900.74227.0631-2.560.21192.2421-1.930.16143.2811-1.150.1976.81各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12073.7420.4731.78各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51489.81489.81(6.63%)(6.63%)1910.281006.2041554.091043.91(6.31%)(6.31%)5668.34821.8931481.381525.29(5.89%)(5.89%)11159.38648.5821359.191884.48(5.34%)(5.34%)17943.49455.6111190.412074.88(4.72%)(4.72%)28110.41242.78抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=3.20%Y方向的有效质量系数:90.12%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.000第254页共254页 31.0001.00041.0001.00051.0001.000///////////////////////////////////////////////////////////////////////////SATWE位移输出文件|所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX5122710.4110.051.043900.2270.840.811.041/4633.79.2%0.83411759.579.231.043600.1751.391.341.041/2587.43.7%1.50311238.187.891.043600.1232.001.931.041/1800.27.2%1.7021716.185.961.043600.712.542.451.041/1415.5.0%1.5311193.643.501.044900.193.643.501.041/1348.99.9%1.13X方向最大值层间位移角:1/1348.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY5122711.0410.751.033900.2300.960.931.031/4079.74.0%0.834117510.099.821.033600.1751.531.491.021/2359.41.7%1.45第254页共254页 311238.568.331.033600.1232.172.111.031/1656.25.4%1.6521756.396.211.033600.752.772.651.041/1301.1.2%1.4811193.663.561.034900.193.663.561.031/1338.99.9%1.05Y方向最大值层间位移角:1/1301.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX512270.540.531.023900.2270.040.041.021/9999.65.5%0.83411750.500.491.023600.1750.070.071.011/9999.43.5%1.38311230.430.421.023600.1230.100.091.021/9999.36.0%1.6221710.340.331.023600.710.130.131.011/9999.17.7%1.6111190.210.201.024900.190.210.201.021/9999.99.9%1.31X方向最大值层间位移角:1/9999.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY512271.391.381.013900.2300.120.121.021/9999.62.2%0.83411751.271.261.013600.1790.180.181.011/9999.41.9%1.35311231.091.081.013600.1230.250.251.011/9999.34.2%1.5921710.840.841.013600.750.340.331.031/9999.10.4%1.5711190.500.501.014900.190.500.501.011/9710.99.9%1.22Y方向最大值层间位移角:1/9710.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)51264-3.6341181-5.0031165-5.1021113-5.031161-3.61===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)第254页共254页 51240-0.4341183-0.6631131-0.732179-0.691125-0.80超配筋信息：------------------------------------------------|第5层配筋、验算柱墙活荷载折减系数1.00|------------------------------------------------------------------------------------------------|第4层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85|------------------------------------------------------------------------------------------------|第3层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85|------------------------------------------------------------------------------------------------|第2层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70|------------------------------------------------------------------------------------------------|第1层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70|------------------------------------------------底层最大组合内力：***********************************************************************OutputofCombinedForceofCOLUMN,WALLandBRACEon1stFloor**(AlltheForcesherearetheDesignValues)**WDCNL.OUT**----------------------------------------------------------------**Symbols:**Rlive---Reductionfactorofliveloads**N-C,N-WC,N-G---ElementnumberofCOLUMN,SHEARWALLandBRACE**LoadCase---CombinationnumbercontroledobjectiveCombined**NODENo---NodalNumberofCOLUMNandBRACE**Shear-X,Shear-Y---ShearforceinX,Ydirection(kN)**Axial---Axialforce(kN)**Moment-X,Moment-Y---MomentinX,Ydirection(kN-m)**Vxmax,Vymax---CombinationofmaximumshearinX,Ydirection(kN)**Nmin---Combinationofabsoluteminimumaxialforce(kN)**Nmax---Combinationofabsolutemaximumaxialforce(kN)**Mxmax---CombinationofmaximummomentinXdirection(kN-m)**Mymax---CombinationofmaximummomentinYdirection(kN-m)**D+L---Combinationof1.2*(deadload)+1.4*(liveload)**NE---Combinationmarkofseismicforce(1-Yes,0-No)**J1,J2---NodalnumberofWALL-COLUMNattheleftandrithtend**Shear,Axial,Moment---Shear,axialandmomentofeachWALL_COLUMN*第254页共254页 *Xod,Yod---CentercoordinatesofCombinationForce(Mx,My=0)**SumofAxial---sumofverticalforces(kN)***********************************************************************Total-Columns=18Total-Wall-Columns=0Total-Brace=0Rlive=0.70N-CNODECritical(LoadCase)NoShear-XShear-YAxialMoment-XMoment-YNECondition------------------------------------------------------------------------------1(29)19178.8-3.2-2208.544.0536.51Vxmax1(31)1911.0193.2-2220.9-566.812.01Vymax1(34)1916.5-144.9-1289.6480.531.11Nmin1(1)1917.630.6-2172.1-54.527.50Nmax1(31)1911.0193.2-2220.9-566.812.01Mxmax1(29)19178.8-3.2-2208.544.0536.51Mymax1(1)1916.828.8-1961.9-51.226.20D+L------------------------------------------------------------------------------2(29)29196.622.9-3018.0-14.9564.71Vxmax2(31)29-3.6216.6-3439.0-600.9-11.11Vymax2(34)294.2-141.0-2207.9471.611.61Nmin2(1)290.448.3-3500.5-82.40.30Nmax2(31)29-3.6216.6-3439.0-600.9-11.11Mxmax2(29)29196.622.9-3018.0-14.9564.71Mymax2(1)290.346.2-3172.9-78.70.20D+L------------------------------------------------------------------------------3(28)37-193.835.2-2943.1-52.3-560.71Vxmax3(31)37-4.2214.5-3312.7-594.6-12.11Vymax3(34)373.7-139.2-2105.1466.210.81Nmin3(1)37-0.248.0-3375.4-81.8-0.70Nmax3(31)37-4.2214.5-3312.7-594.6-12.11Mxmax3(28)37-193.835.2-2943.1-52.3-560.71Mymax3(1)37-0.145.9-3088.5-77.9-0.50D+L------------------------------------------------------------------------------4(28)45-193.633.8-2984.7-48.5-560.51Vxmax4(31)45-4.0212.3-3352.6-588.2-11.81Vymax4(34)453.8-137.6-2145.6461.011.11Nmin4(1)45-0.247.6-3413.2-81.0-0.60Nmax4(31)45-4.0212.3-3352.6-588.2-11.81Mxmax4(28)45-193.633.8-2984.7-48.5-560.51Mymax4(1)45-0.245.5-3102.1-77.1-0.70D+L------------------------------------------------------------------------------5(28)54-197.120.9-3002.9-9.7-566.01Vxmax5(31)54-4.8210.2-3415.2-582.0-13.11Vymax5(34)543.4-136.3-2208.4456.310.31Nmin5(1)54-0.947.2-3483.2-80.1-1.70Nmax第254页共254页 5(31)54-4.8210.2-3415.2-582.0-13.11Mxmax5(28)54-197.120.9-3002.9-9.7-566.01Mymax5(1)54-0.745.1-3152.4-76.3-1.50D+L------------------------------------------------------------------------------6(28)65-179.1-4.5-2203.648.4-537.51Vxmax6(31)65-18.2183.7-2207.5-537.3-34.21Vymax6(34)65-9.9-136.1-1297.1453.5-10.81Nmin6(1)65-17.930.1-2166.7-52.9-28.60Nmax6(31)65-18.2183.7-2207.5-537.3-34.21Mxmax6(28)65-179.1-4.5-2203.648.4-537.51Mymax6(1)65-17.028.3-1953.9-49.6-27.30D+L------------------------------------------------------------------------------7(29)21189.3-45.3-3149.9110.6542.51Vxmax7(30)2120.6-202.5-2837.4570.931.01Vymax7(32)21-148.525.1-1956.2-88.4-478.11Nmin7(1)2126.1-12.9-3189.514.241.20Nmax7(30)2120.6-202.5-2837.4570.931.01Mxmax7(29)21189.3-45.3-3149.9110.6542.51Mymax7(1)2125.0-12.3-2932.513.839.50D+L------------------------------------------------------------------------------8(29)23159.310.6-1638.497.8487.71Vxmax8(30)2321.7-152.6-1619.6489.939.61Vymax8(32)23-124.6-34.7-868.5-67.9-430.81Nmin8(1)2321.9-15.2-1559.018.935.80Nmax8(30)2321.7-152.6-1619.6489.939.61Mxmax8(29)23159.310.6-1638.497.8487.71Mymax8(1)2320.5-14.3-1421.517.833.50D+L------------------------------------------------------------------------------9(29)31201.5-9.1-4620.8-17.3561.81Vxmax9(30)31-0.2-236.8-4664.7622.5-2.01Vymax9(33)31201.3-4.0-3843.1-24.5561.51Nmin9(1)311.2-35.7-5348.750.61.80Nmax9(30)31-0.2-236.8-4664.7622.5-2.01Mxmax9(29)31201.5-9.1-4620.8-17.3561.81Mymax9(1)310.9-34.0-4926.548.41.40D+L------------------------------------------------------------------------------10(28)32-181.84.0-2304.6-38.1-524.01Vxmax10(30)322.1-171.6-2705.1519.27.91Vymax10(35)32-4.5148.4-1591.1-492.0-11.51Nmin10(1)32-1.4-14.8-2690.417.6-2.20Nmax10(30)322.1-171.6-2705.1519.27.91Mxmax10(28)32-181.84.0-2304.6-38.1-524.01Mymax10(1)32-1.3-14.3-2485.317.1-1.90D+L------------------------------------------------------------------------------第254页共254页 11(28)39-197.4-36.9-4423.161.8-555.51Vxmax11(30)39-1.6-233.9-4419.2615.3-4.21Vymax11(34)39-1.5-229.0-3682.3608.3-4.11Nmin11(1)39-0.3-35.0-5064.949.6-0.50Nmax11(30)39-1.6-233.9-4419.2615.3-4.21Mxmax11(28)39-197.4-36.9-4423.161.8-555.51Mymax11(1)39-0.2-33.3-4658.947.5-0.40D+L------------------------------------------------------------------------------12(29)40179.8-6.6-2309.5-3.1520.81Vxmax12(30)403.5-169.2-2681.9512.810.01Vymax12(35)40-3.3147.4-1574.7-487.5-9.61Nmin12(1)400.1-14.0-2660.216.40.30Nmax12(30)403.5-169.2-2681.9512.810.01Mxmax12(29)40179.8-6.6-2309.5-3.1520.81Mymax12(1)400.2-13.4-2448.116.00.30D+L------------------------------------------------------------------------------13(28)47-197.3-37.5-4507.064.5-555.41Vxmax13(30)47-1.5-231.2-4508.9608.3-4.11Vymax13(32)47-197.3-32.6-3755.557.5-555.41Nmin13(1)47-0.3-34.4-5153.448.8-0.60Nmax13(30)47-1.5-231.2-4508.9608.3-4.11Mxmax13(28)47-197.3-37.5-4507.064.5-555.41Mymax13(1)47-0.5-32.7-4721.346.7-0.80D+L------------------------------------------------------------------------------14(29)48179.6-6.4-2308.3-4.7520.51Vxmax14(30)484.9-168.1-2703.2508.412.21Vymax14(35)48-2.0145.1-1599.4-481.0-7.61Nmin14(1)481.7-14.7-2684.517.72.70Nmax14(30)484.9-168.1-2703.2508.412.21Mxmax14(29)48179.6-6.4-2308.3-4.7520.51Mymax14(1)481.3-14.1-2462.917.22.10D+L------------------------------------------------------------------------------15(29)56202.2-1.7-4836.4-30.0562.91Vxmax15(30)56-0.3-221.8-4820.1591.0-2.21Vymax15(32)56-200.3-42.7-3944.591.6-560.11Nmin15(1)561.1-28.5-5452.539.71.60Nmax15(30)56-0.3-221.8-4820.1591.0-2.21Mxmax15(29)56202.2-1.7-4836.4-30.0562.91Mymax15(1)560.8-27.4-4957.938.41.10D+L------------------------------------------------------------------------------16(29)59179.2-0.2-2322.4-32.5519.91Vxmax16(30)595.8-164.4-2572.0500.013.71Vymax16(35)59-1.2132.9-1569.4-458.8-6.31Nmin16(1)593.0-20.0-2567.426.24.80Nmax第254页共254页 16(30)595.8-164.4-2572.0500.013.71Mxmax16(29)59179.2-0.2-2322.4-32.5519.91Mymax16(1)592.9-18.8-2327.224.94.70D+L------------------------------------------------------------------------------17(28)67-192.2-48.2-3201.0117.5-547.31Vxmax17(30)67-26.0-196.8-2844.2548.8-42.91Vymax17(33)67146.525.8-2001.9-90.4474.71Nmin17(1)67-28.9-14.2-3220.017.3-45.80Nmax17(30)67-26.0-196.8-2844.2548.8-42.91Mxmax17(28)67-192.2-48.2-3201.0117.5-547.31Mymax17(1)67-27.1-13.6-2909.516.7-43.00D+L------------------------------------------------------------------------------18(28)69-172.2-37.5-1785.7100.6-508.81Vxmax18(30)69-17.3-154.5-1758.1482.0-22.81Vymax18(33)69136.017.6-902.3-77.5451.51Nmin18(1)69-22.9-12.5-1661.114.6-36.20Nmax18(30)69-17.3-154.5-1758.1482.0-22.81Mxmax18(28)69-172.2-37.5-1785.7100.6-508.81Mymax18(1)69-21.5-11.6-1496.813.7-33.90D+L------------------------------------------------------------------------------ThecoordinatesofCombinedforce(Mx=0andMy=0)XodYodSumofAxialLoadCase23.31213.923-53767.9Vxmax23.29013.871-56082.2Vymax23.29413.879-38542.7Nmin23.22113.894-59362.5Nmax23.29013.871-56082.2Mxmax23.31213.923-53767.9Mymax23.16813.915-54180.0D+L薄弱层验算结果：=============================================================================OutputofWeak-Storey-AnalysisofFrameStructureDisplacementsofFloorsunderearthquakeload=============================================================================Vx,Vy-----TheShearForceofFloorsVxV,VyV-----TheBearingShearForceofFloors---------------------------------------------------------------------------FloorTowerVxVyVxVVyV(kN)(kN)(kN)(kN)---------------------------------------------------------------------------513151.763061.344100.374158.83416740.436524.426170.716170.71319880.959533.047638.007638.002112254.0811777.988777.128777.12第254页共254页 1113544.2812968.016572.816647.53TheYieldCoefficientsofFloor--------------------------------------------------FloorTowerGsxGsy--------------------------------------------------511.30101.3585410.91550.9458310.77300.8012210.71630.7452110.48530.5126TheElastic-PlasticDisplacementofFloorinX-Direction---------------------------------------------------------------------------FloorTowerDxDxsAtpxDxspDxsp/hh(mm)(mm)(mm)(m)---------------------------------------------------------------------------5165.087465.260841.507.891261/4943.904159.826648.697791.3011.307131/3183.603151.1288912.502991.3016.253891/2213.602138.6259615.900751.3020.670981/1743.601122.7253222.725321.3029.542911/1654.90TheElastic-PlasticDisplacementofFloorinY-Direction---------------------------------------------------------------------------FloorTowerDyDysAtpyDyspDysp/hh(mm)(mm)(mm)(m)---------------------------------------------------------------------------5168.990205.975831.508.963751/4353.904163.055299.538981.3012.400671/2903.603153.5163113.586081.3017.661911/2033.602139.9358717.291841.3022.479401/1603.601122.8937822.893781.3029.761911/1644.90框架柱倾覆弯矩及0.2Q0调整系数：**********************************************************************框架柱地震倾覆弯矩百分比**********************************************************************柱倾覆弯矩墙倾覆弯矩柱倾覆弯矩百分比5层X向地震:1971.30.0100.00%5层Y向地震:1910.70.0100.00%4层X向地震:5862.00.0100.00%4层Y向地震:5669.70.0100.00%3层X向地震:11564.80.0100.00%3层Y向地震:11162.00.0100.00%2层X向地震:18637.50.0100.00%2层Y向地震:17947.70.0100.00%1层X向地震:29272.80.0100.00%第254页共254页 1层Y向地震:28117.00.0100.00%**********************************************************************框架柱地震剪力百分比**********************************************************************层号塔号柱剪力墙剪力柱剪力百分比11X2167.10.0100.00%Y2074.90.0100.00%21X1960.60.0100.00%Y1884.40.0100.00%31X1580.90.0100.00%Y1525.30.0100.00%41X1078.50.0100.00%Y1043.90.0100.00%51X504.30.0100.00%Y489.80.0100.00%**********************************************************************0.2Q0调整系数**********************************************************************0.2Qox=433.421.5Vxmax=3250.580.2Qoy=414.981.5Vymax=3112.28FloorCoef_xCoef_yVcxVcy11.0001.0002167.0532074.85121.0001.0001960.6131884.44731.0001.0001580.9241525.26441.0001.0001078.4661043.90051.0001.000504.281489.8157.1SATWE中图形文件输出：1.三维办公楼五层框架拼装效果图：第254页共254页 2.五轴线框架计算简图：第254页共254页 3.恒荷载作用下的弯矩图：4.恒荷载作用下的剪力图：5.恒荷载作用下的轴力图：第254页共254页 6.活荷载作用下的弯矩包络图：7.活荷载作用下的轴力包络图：8.活荷载作用下的剪力包络图：9.总弯矩包络图：第254页共254页 10.总剪力包络图：11.总轴力包络图：第254页共254页 第二部分施工设计第1章、设计说明和依据1.1设计说明本施工组织设计为某办公楼工程，本工程为五层的钢筋混凝土框架结构。该工程位于山西省太原市某学校校区，建筑高度为20.05米，建筑层高分别为3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m1.2设计依据1、建筑地基处理技术规范JGJ79－912、岩土工程技术规范DB29―20―20003、普通混凝土拌合物性能试验方法GBJ80―854、普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法GBJ82―855、混凝土强度检验评定标准GBJ107―876、地下工程防水工程质量验收规范GB50208―20027、混凝土外加剂应用技术规范GBJ119―888、混凝土结构实验方法标准GB50152―929、混凝土质量控制标准GB50164―9210、砌体工程施工及验收规范GB50203―200211、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204―200212、屋面工程质量验收规范GB50207―200213、建筑地面工程施工及验收规范GB50209―200214、机械设备安装工程施工及验收通用规范GB50231―9815、通风与空调工程施工质量验收规范GB50243―200216、砌体工程现场检测技术标准GB/T50315―200017、建筑装饰装修工程施工质量验收规范GB50210-200118、建筑住宅装饰装修工程施工规范GB50327―2001第254页共254页 19、建筑给水排水采暖工程施工质量验收规范GB50242―200220、通风与空调工程施工及验收规范GB50243―200221、建筑电气工程施工质量验收规范GB50303―200222、民用建筑工程室内环境污染控制规范GB50325―200123、《工程施工组织设计》24、《土木工程施工》（第二版），重庆大学等编著北京：中国建筑工业出版社，2008.825、《建筑施工手册》缩印本北京：中国建筑工业出版社，2003年9月第4版26、曹吉鸣林知炎《工程施工组织管理》上海：同济大学出版社，2002.101.3、设计原则本施工组织设计本着能直接指导施工的原则尽量详尽地编制。第2章、工程概况及特点2.1工程概况:工程名称：山西省太原市某学校办公楼建筑地点：山西省太原市某学校校区建筑耐火等级：二级建筑设计使用年限:50年抗震设防等级：8级结构形式：钢筋混凝土框架结构建筑概况：本工程为5层框结构。主体结构：地上5层，建筑层高分别为3.9m、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m，结构层高分别为4.9m（从基础顶面算起，包括初估地下部分1.0m）、3.6m、3.6m、3.6m、3.9m,室内外高差0.45m。内走廊宽度为2.4m，办公室进深7.2m结构概况:基础为钢筋混凝土柱下独立第254页共254页 基础，主体为钢筋混凝土框架结构，内外墙均由加气混凝土块和粘土砖砌筑，楼板均为现浇板。屋面概况：它由屋面找平层、保温层、找平层、找坡层、防水层组成。装饰装修：内、外墙涂料，外墙安装3CM挤塑板，瓷砖地面，塑钢窗。其他：水暖为一般给排水设施和热水采暖系统；水源和电源可就近引入现场。2.2施工条件1、自然条件：本工程位于山西省太原市某学校校区，施工期间平均气温状况如下：3月份为＋7℃；4月份为＋10℃；5月份为＋14℃；6月份为＋25℃；7月份为＋30℃；8月份为＋26℃；9月份为＋15℃；10月份为＋11℃；11月份为＋6℃；12月份为-8℃；1月份为-11℃；2月份为＋3℃。雨季在7、8月份。2、地质和地下水状况：土壤为普通Ⅱ类土；地下水位－20米以下。3、交通运输条件：本地块临近交通干线，物资运至现场的交通条件较好，能够满足要求。4、场地及资源条件：现场已具备“三通一平”条件，业主提供施工用电、用水，施工用电由场区外引入容量2000kVA，供水能力为DN200。本工程所需各种资源（建筑材料、构配件、设备、工人等）均由公司按计划供应。5、一般情况下，每天采用一班制，不考虑加班。6、工人的住宿、吃饭及医疗问题，均不考虑。2.3工程重点难点1、施工中的冬、雨季施工措施。2、施工周期长，合理安排各工种的衔接以及流水段的划分。2.4工程特点1、工期要求高：日历工期300天，预计2013年3月1日具备开工条件，要求2013年12月竣工验收。2、质量要求高3、工程造价较高：3000万第254页共254页 第3章、施工部署3.1施工目标1、工期目标：日历工期300天，预计2013年10月15日具备开工条件，要求2014年10月31日竣工验收。2、质量目标：达到国家有关工程质量验收评定“合格”标准。3、安全生产目标:（一）杜绝死亡事故。（二）重伤为零人次。（三）轻伤事故率低于千分之一点五。4、文明施工和环保目标:创区级文明工地。5、工程交验后服务目标:服务周到，业主满意。3.2项目管理部组织机构1、项目经理部的设置原则该工程采用项目管理法组织施工，建立以科学系统管理和先进技术为手段的项目管理机制同时项目经理部在公司总部领导下发挥企业的整体优势高效组和优化社会生产要素，严格按照以GB/T19002—TSO9002模式标,准建立的质量保证体系来运作，以实现本工程目标。2、项目主要部门人员配备项目经理部设：项目经理一人；项目副经理一人；技术负责人一人；项目质量工程师、项目安全工程师、进度计划工程师、费用控制工程师、设计经理、采购经理、施工经理各一名；项目实施层设立施工部、设计管理部、采购部、质量安全部、财务部、控制部等部门。3.3施工劳动力安排计划第254页共254页 按照本工程特点，结合施工工序的先后安排及各施工段工程量，确定本工程各施工阶段建筑、安装的劳动力配备。在劳动力配备上采取以下几条组织措施和原则：（一）各工种人员配备1、各工种人员主要由我公司操作工人组成。并选用长期与我公司合作并且技术水平高、队伍整齐、有同类工程施工经验且有建制的劳务队伍，在人力资源的数量和素质上确保施工质量和工期需要。2、劳动力实行操作专业化进行组织，按不同工种、不同施工部位来划分作业班组，使各班组能从事性质基本相同的工作，以提高操作者的熟练程度和劳动生产率，以满足工程的施工质量和施工进度的要求。3、劳动力实行动态管理，项目应根据工程的施工进度和施工计划合理安排劳动力，做到有进有退，减少窝工。4、本计划中的劳动力不足时，应及时进行调整。对操作层人员应尽可能采取计件工资制。对经监理批准的节假日上班和加班加点，应按国家“劳动法”的规定付给操作者应得的报酬。（二）劳务队伍进场前，由公司劳资部门和项目部与其签订合同，规定其工期、质量、安全要求，明确承包任务，工程量结算方式和奖惩的措施。项目经理部还对劳务队引入激励机制，推行优质优价管理方法。（三）新工人开工前三天进场，进场后由安全员对新工人进行安全、防火和文明施工教育，为落实施计划和技术责任制，由工长和技术员对班组长、新工人逐级进行交底，交底内容包括：工程进度计划、分项工程的施工工艺标准及安全、技术措施，降低成本和质量保证措施，质量标准和验收规范等。（四）工程由工长、技术员、质量安全员、材料员、内业资料员、试验员、测量员等组成，项目经理负总责。劳动力安排计划详见附表（附后）3.4施工进度和工期保证措施﹙1﹚为保证计划完成我们将选曾担任类似工程的项目经理担任该工程的项目经理，该同志有丰富的现场施工组织管理经验，同时选用经验丰富、精力充沛项目副经理、项目总工程师来组成项目部主要负责人。﹙2﹚第254页共254页 为了充分利用施工空间和时间，应用流水段均衡施工流水工艺，合理安排工序，在绝对保证安全质量的前提下，充分利用施工空间，科学组织结构，装修和设备安装以及室外工程的立体交叉作业。﹙3﹚早选定各专业分包并对实施严格的管理控制。各专业分包进场前，必须根据项目经理部总进度计划编制专业施工进度计划，各分包单位必须参加项目经理部定期或不定期召开的生产例会，把每天存在的问题以及需要协调的问题落实解决。如因专业分包延误影响总进度计划关键日期，则要求其编制追赶计划并实施，必要时24小时连续作业。﹙4﹚严格工序施工质量，确保一次验收合格，杜绝返工，以一次成优的良好施工，获取工期的缩短。﹙5﹚建筑施工综合性强，牵涉面广、社会经济联系复杂，可能有难以预见的因素而拖延工期，尤其在装修安装阶段，为保证工期在结构施工阶段就要对装修做法认定，材料选定，样板确定，进行落实，当然这些工作也需要业主的密切配合和支持。3.5工序管理保障措施为最大限度地挖掘关键线路的潜力，各工序的穿插要紧凑，工序施工时间尽量压缩。结构施工阶段安装预埋随时插入，不占主导工序时间，装修阶段各工种之间建立联合验收制度，以确保施工时间充分利用、同时保证各专业良好配合，避免互相干扰和破坏，影响施工正常进行，造成工序时间的延长。3.6劳动力、机械设备保证措施﹙1﹚为确保工期完成，我们将选择优秀专业结构施工队伍，增强其进度的竞争性和可比性，奖优罚劣，激励促进，并且队伍素质高，人员由公司统一调动，不会因节假日或季节而导致劳动力缺乏，劳动力保障有利及时。﹙2﹚第254页共254页 为缩短工期，降低劳动强度，我们将最大限度地提高机械化施工水平，如地下结构的垂直运输，在塔吊安装前先配备汽车起重机解决，塔吊要采取一些技术措施，尽早投入正常使用，商品砼采用砼泵输送，各专业配备专用中、小型施工机具。现场大型机械将配备塔式起重机1台，砼输送泵1台等，这些都是完成计划的有利保证。3.7季节性施工保障措施采取切实可行的冬雨期施工措施，雨季施工期间，备足所需防雨物品，做到小雨不停工。进入冬季施工前，做好一切冬施准备工作，保证实现施工工期目标。第4章、施工准备4.1技术准备1、熟悉、审查施工图纸和有关设计资料2、原始资料调查分析3、编制作业指导书：组织有关人员熟悉图纸，进行设计交底和施工组织设计会审、讨论，对工程复杂结构、关键工序、特殊过程编写施工方案、作业指导书，做好充分的技术准备。了解施工现场地上和地下现状，提出处理方案。4、编制施工方案：根据本工程的特点,确定特殊过程和关键工序,编制作业指导书,制定实施方案。5、编制施工预算:编好预算及主要材料进场计划、劳动力计划、施工机械进场计划等。6、技术人员配备、培训：技术管理人员的配备（技术负责人、施工员、质检员、材料员、安全员、资料员等）必须按有关规定，持证上岗。7、建立轴线控制网、标高基准点：根据规划及测绘部门提供的红线及水准点，建立轴线控制网和水准点控制网。4.2物资准备第254页共254页 （建筑材料的准备；构（配）件和制品的加工准备；建筑安装机具的准备；生产工艺设备的准备）1.根据施工预算、分部（项）工程施工方法和施工进度的安排，拟定各种材料、构（配）件及制品、施工机具和工艺设备等物资的需要量计划。2.根据各种物资需要量计划，组织资源，确定加工、供应地点和供应方式，签订物资供应合同。3.根据各种物资的需要量计划和合同，拟定运输计划和运输方案。4.按照施工总平面图的要求，组织物资按计划时间进场，在指定地点，按规定方式进行储存或堆放。5、机具正常运行的保证措施：以上设备完全可保证本工程的施工建设，在施工阶段根据实际情况和施工进度陆续进场。并且，这些设备已经过全面保养，机况良好。6、施工机械的使用、维修与保养7、机电设备:机电设备的电闸箱采取防雨；防潮等措施：并安装接地保护装置。8、露天使用电气设备，要有可靠防漏措施。9、现场所有机械设备必须按照施工平面布置图进行布置和停放：机械设备的设置和使用必须严格遵守施工现场机械设备安全管理规定，现场机械有明显的安全标志和安全技术操作批示牌，具体要做到：（1）拉伸钢筋时周围要设防护栏杆，后侧设防护挡板；（2）搅拌机应搭设防砸、防雨操作棚；（3）所有机械设备应经常性清洁、润滑、紧固、调整、不超负荷带病工作；（4）机械在停用、停电时必须切断电源；（5）新设备的使用，在制定操作规程的同时，必须制定安全操作规程；主要施工机械、设备需用计划表。（见附表）4.3劳动组织准备1、建立拟建工程项目的现场组织机构2、建立精干的施工队组3、集结施工力量、组织劳动力进场4、向施工队组、工人进行施工组织设计、计划和技术交底第254页共254页 5、建立健全的各项管理制度4.4施工现场准备1、做好施工场地的控制网测量2、搞好“三通一平”3、做好施工现场的补充勘探4、建造临时设施5、安装调试施工机具6、做好建筑构（配）件、制品和材料的储存与堆放7、及时提供建筑材料的试验申请计划8、做好冬预期施工安排9、进行新技术项目的试制与试验10、设置消防、保安措施4.5施工场外准备1、材料的加工与定货2、做好分包工作和签订分包合同3、向上级提交开工申请报告4.6施工现场总平面布置总体布局见附表：施工现场总平面图⑴工地围墙：按施工总平面图所示砌筑，围墙用红砖空斗砌筑,高2.2米,上设压顶,内外粉刷。工地设一个大门，如总平面图所示。⑵起重机械布置:采用QTZ-40塔式起重机一台,按图示位置布置,QTZ-40塔式起重机拆卸时,东侧吊车由一层下的消防通道退场，当主体进入砌筑工程前，按图示位置搭设龙门架1个，作砌块、砂浆和装修阶段建筑材料的垂直运输用。⑶第254页共254页 搅拌站、加工厂、仓库、材料、构配件堆场布置：上述临时设施的搅拌站、水泥库、仓库、木工棚采用砖墙、木门窗、石棉瓦屋顶。钢筋工棚采用钢管骨架，上盖石棉瓦。钢筋、模板、钢管、砂、石堆场作硬化处理，具体做法为场地先用压路机压实，铺60厚碎石垫层,再用压路机压实后,浇40厚C20细石砼随捣随抹平。⑷施工道路的修筑：建筑物外墙翻开2.5米（留好架子搭设和临时管线敷设位置），浇筑4~6米宽施工道路，具体做法：100厚级配砂石，用10吨压路机或打夯机压实，浇200厚C20混凝土随捣随抹平。⑸办公、生活设施布置：办公用房设在大门边，便于上级部门检查和项目部管理人员就近管理。职工宿舍、食堂等生活设施设在建筑物旁边的空地上。下水布置：沿拟建建筑物外架子四周设置排水沟，排水沟截面尺寸为300*300，排水沟有0.3%泛水,排水口在学校里就近的散水口接入点。⑹供水设施的布置：由建设单位指定的接水口,采用DN100总管接入工地，采用φ50给水干管沿施工道路及建筑物周边布置。其它支线采用φ25PVC管，水管埋入地下600MM。用电布置：由建设单位提供的电源接出电缆线，沿围墙或埋地敷设。设总配电箱一个，分配电箱根据现场实际需要而设，再由分配电箱利用埋地电缆接至各用电设备。第5章、施工方案5.1施工程序按照先地下后地上，先主体后装修，先整体后局部的施工顺序组织施工。5.2总施工顺序本工程施工分为基础工程（因为结构中未做基础，之后基础的施工工序不进行详尽描述）、主体工程、屋面工程和装饰工程四个施工阶段。总的施工顺序为基础工程→主体工程→屋面工程→装饰工程5.3单位工程施工顺序施工准备→土方开挖→基础结构施工→人工回填土→主体结构施工→第254页共254页 屋面工程、室内装修、设备管道安装→清理收尾→竣工验收5.4基础工程施工方案5.4.1基础工程主要施工过程论述：1)工艺流程：放线定桩位及高程→开挖第一节桩孔土方→支护壁模板放附加钢筋→浇筑第一节护壁混凝土→检查桩位（中心）轴线→架设垂直运输架→安装电动葫芦（卷扬机或木辘轳）→安装吊桶、照明、活动盖板、水泵、通风机等→开挖吊运第二节桩孔土方（修边）→先拆第一节支第二节护壁模板（放附加钢筋）→浇第二节护壁混凝土→检查桩位（中心）轴线→逐层往下循环作业→开挖扩底部分→检查验收→吊放钢筋笼→放混凝土溜筒（导管）→浇筑桩身混凝土（随浇随振）→插桩顶钢筋2)放线定桩位及高程：在场地三通一平的基础上，依据建筑物测量控制网的资料和基础平面布置图，测定桩位轴线方格控制网和高程基准许点。确定好桩位中心，以中点为圆心，以桩身半径加护壁厚度为半径画出上部（即第一步）的圆周。撒石灰线作为桩孔开挖尺寸线。孔位线定好之后，必须经有关部门进行复查，办好预检手续后开挖。3)开挖第一节桩孔土方：开挖桩孔应从上到下逐层进行，先挖中间部分的土方，然后扩及周边，有效地控制开挖孔的截面尺寸。每节的高度应根据土质好坏、操作条件而定，一般以0.9～1.2m为宜。4)支护壁模板附加钢筋：为防止桩孔壁坍方，确保安全施工，成孔应设置井圈，其种类有素混凝土和钢筋混凝土两种。以现浇钢筋混凝土井圈为好，与土壁能紧密结合，稳定性和整体性能均佳，且受力均匀，可以优先选用。当桩孔直径不大，深度较浅而土质又好，地下水位较低的情况下，也可以采用喷射混凝土护壁。护壁的厚度应根据井圈材料、性能、刚度、稳定性、操作方便、构造简单等要求，并按受力状况，以最下面一节所承受的土侧压力和地下水侧压力，通过计算来确定。第254页共254页 护壁模板采用拆上节、支下节重复周转使用。模板之间用卡具、扣件连接固定，也可以在每节模板的上下端各设一道圆弧形的、用槽钢或角钢做成的内钢圈作为内侧支撑，防止内模因受涨力而变形。不设水平支撑，以方便操作。第一节护壁以高出地坪150～200mm为宜，便于挡土、挡水。桩位轴线和高程均应标定在第一节护壁上口，护壁厚度一般取100～150mm。5)浇筑第一节护壁混凝土：桩孔护壁混凝土每挖完一节以后应立即浇筑混凝土。人工浇筑，人工捣实，混凝土强度一般为C20，坍落度控制在100mm，确保孔壁的稳定性。6)检查桩位（中心）轴线及标高：每节桩孔护壁做好以后，必须将桩位十字轴线和标高测设在护壁的上口，然后用十字线对中，吊线坠向井底投设，以半径尺杆检查孔壁的垂直平整度。随之进行修整，井深必须以基准点为依据，逐根进行引测。保证桩孔轴线位置、标高、截面尺寸满足设计要求。7)架设垂直运输架：第一节桩孔成孔以后，即着手在桩孔上口架设垂直运输支架。支架有：木搭、钢管吊架、木吊架或工字钢导轨支架几种形式；要求搭设稳定、牢固。8)安装电动葫芦或卷扬机：在垂直运输架上安装滑轮组和电动或穿卷扬机的钢丝绳，选择适当位置安装卷扬机。如果是试桩和小型桩孔，也可以用木吊架、木辘轳或人工直接借助粗麻绳作提升工具。地面运土用手推车或翻斗车。9)安装吊桶、照明、活动盖板、水泵和通风机。A、在安装滑轮组及吊桶时，注意使吊桶与桩孔中心位置重合，作为挖土时直观上控制桩位中心和护壁支模的中心线。B、井底照明必须用低压电源（36V、100W）、防水带罩的安全灯具。桩口上设围护栏。C、当桩孔深大于20m时，应向井下通风，加强空气对流。必要时输送氧气，防止有毒气体的危害。操作时上下人员轮换作业，桩孔上人员密切注视观察桩孔下人员的情况，互相响应，切实预防安全事故的发生。D、当地下水量不大时，随挖随将泥水用吊桶运出。地下渗水量较大时，吊桶已满足不了排水，先在桩孔底挖集水坑，用高程水泵沉入抽水，边降水边挖土，水泵的规格按抽水量确定。应日夜三班抽水，使水位保持稳定。地下水位较高时，应先采用统一降水的措施，再进行开挖。第254页共254页 E、桩孔口安装水平推移的活动安全盖板，当桩孔内有人挖土时，应掩好安全盖板，防止杂物掉下砸人。无关人员不得靠近桩孔口边。吊运土时，再打开安全盖板。10）开挖吊运第二节桩孔土方（修边），从第二节开始，利用提升设备运土，桩孔内人员应戴好安全帽，地面人员应拴好安全带。吊桶离开孔口上方1.5m时，推动活动安全盖板，掩蔽孔口，防止卸土的土块、石块等杂物坠落孔内伤人。吊桶在小推车内卸土后，再打开活动盖板，下放吊桶装土。桩孔挖至规定的深度后，用支杆检查桩孔的直径及井壁圆弧度，上下应垂直平顺，修整孔壁。11）先拆除第一节支第二节护壁模板，放附加钢筋，护壁模板采用拆上节支下节依次周转使用。如往下孔径缩小，应配备小块模板进行调整。模板上口留出高度为100mm的混凝土浇筑口，接口处应捣固密实。拆模后用混凝土或砌砖堵严，水泥砂浆抹平，拆模强度达到1MPa。12）浇筑第二节护壁混凝土：混凝土用串桶送来，人工浇筑，人工插捣密实。混凝土可由试验确定掺入早强剂，以加速混凝土的硬化。13）检查桩位中心轴线及标高：以桩孔口的定位线为依据，逐节校测。14）逐层往下循环作业，将桩孔挖至设计深度，清除虚土，检查土质情况，桩底应支承在设计所规定的持力层上。15）开挖扩底部份：桩底可分为扩底和不扩底两种情况。挖扩底桩应先将扩底部位桩身的圆柱体挖好，再按扩底部位的尺寸、形状自上而下削土扩充成设计图纸的要求；如设计无明确要求，扩底直径一般为1.5～3.0d。扩底部位的变径尺寸为1∶4。16）检查验收：成孔以后必须对桩身直径、扩头尺寸、孔底标高、桩位中线、井壁垂直、虚土厚度进行全面测定。做好施工记录，办理隐蔽验收手续。17）吊放钢筋笼：钢筋笼放入前应先绑好砂浆垫块，按设计要求一般为70mm（钢筋笼四周，在主筋上每隔3～4m左右设一个φ20耳环，作为定位垫块）；吊放钢筋笼时，要对准孔位，直吊扶稳、缓慢下沉，避免碰撞孔壁。钢筋笼放到设计位置时，应立即固定。遇有两段钢筋笼连接时，应采用焊接（搭接焊或帮条焊），双面焊接，接头数按50%错开，以确保钢筋位置正确，保护层厚度符合要求。18）浇筑桩身混凝土：桩身混凝土可使用粒径不大于50mm第254页共254页 的石子，坍落度80～100mm，机械搅拌。用溜槽加串桶向桩孔内浇筑混凝土。混凝土的落差大于2m，桩孔深度超过12m时，宜采用混凝土导管浇筑。浇筑混凝土时应连续进行，分层振捣密实。一般第一步宜浇筑到扩底部位的顶面，然后浇筑上部混凝土。分层高度以捣固的工具而定，但不宜大于1.5m。19）混凝土浇筑到桩顶时，应适当超过桩顶设计标高，以保证在剔除浮浆后，桩顶标高符合设计要求。桩顶上的钢筋插铁一定要保持设计尺寸，垂直插入，并有足够的保护层。5.4.2钢筋工程施工（1）钢筋焊接，一、二级钢筋采用闪光对焊，直径大于22的钢筋考虑采用电渣压力焊连接（仅用于竖向钢筋），钢筋焊接采用E43和E50系列焊条（用于搭接焊）。（2）钢筋半成品在现场的钢筋加工棚内加工制作，加工好的钢筋要分部位、分型号规格、分类堆放，并挂标识牌，施工时使用人工运到使用部位进行安装绑扎。（3）混凝土垫层作好后，弹出独立基础定位线，绑扎基础钢筋，框架柱的插筋要同时绑扎，横向搭接焊采用对焊或使用E43、E50系列焊条进行搭接焊。焊接应做焊接试验，焊接质量应符合《钢筋焊接及验收规范》规定。（4）柱插筋用箍筋或水平筋固定（绑扎或点焊）在承台的面筋上，插筋的上端应用支架固定好，以防震捣混凝土时偏位。柱插筋绑扎，预留洞、预埋件设置完毕，经质检、监理、设计等有关人员验收合格后方能浇筑混凝土。（5）基础梁钢筋绑扎好后，检查验收时同时检查各种预留孔洞、埋件等器件的数量、尺寸、标高，严禁事后凿挖，并及时做好钢筋隐蔽记录，砼HEA加强带的钢筋留置要贯通，不得随意切断。钢筋连接竖向采用电渣压力焊，横向采用对焊。电渣压力焊操作工艺如下：认真学习图纸，熟悉钢筋的品种、数量及焊接的位置，做好钢筋的下料工作。在钢筋下料时，应考虑到同一构件内的焊接接头要按规范标准互相错开。钢筋端头的处理：将钢筋有马蹄形、压扁、凹凸不平、弯曲歪扭等严重变形，通过切割，矫正等相应措施处理，使之端面垂直于轴线。钢筋端面200mm第254页共254页 范围内不应锈蚀、油污、混凝土浆等污染，受污染的钢筋应清理干净后才能进行电渣压力焊焊接。处理钢筋应在当天进行，防止处理后再生锈。将夹具的钳口夹牢于下钢筋距上端面70～80mm的部位，将上钢筋扶直并夹牢于上钳口内，调节上钢筋使其下端面距上钳口，约15mm处，并保持上下钢筋同心。安放焊盒，用石棉绳等塞封焊剂盒下口，同时装满焊剂。焊接过程为先将上钢筋与下钢筋接触，接通焊接电源后，立即将上钢筋焊升2～4mm，引燃电弧；然后，继续缓缓上提钢筋5～7mm，使电弧稳定燃烧。之后，随着的熔化而渐渐下送，并转入电渣过程。待钢筋熔化达到一定程度后，在切断电源的同时，迅速进行顶压。特续数秒钟，方可松开操作杆，以免接头偏斜或接合不良。钢筋的上提和上送均应适当，防止断路或短路。5.4.3混凝土施工方案工艺流程：本工程砼采用商品砼施工方法。（1）本工程考虑采用商品砼，采用混凝土输送泵输送砼到浇筑部位浇筑。（2）、砼分层浇注和振捣，每层浇筑高度不超过0.3m。振动棒应有专业人员并持证上岗，在交接处满振到位，以防漏振。（3）砼振捣时先用插入式振动棒振捣一遍，到达基础或基础梁表面高度后，再用平板振动器振捣一遍，砼高低不平之处要补足砼，再用插入式振捣器振捣，到平面标高时用平板振捣器振捣平实。（4）振捣完成的砼面要用木槎板槎平压实，并在砼初凝前1～2小时再进行收浆抹压两遍，以闭合砼早期收缩产生的裂缝。砼振捣应密实，不漏振、不超时振捣。（5）砼的养护及拆模砼的养护采用人工自然养护法。在砼浇筑完毕后的12h以内对砼加以覆盖和浇水养护，养时间当砼中无外加剂掺入时，不得少于7昼夜，当砼中有外加剂掺入时，不得少于14昼夜。砼的拆模：侧模在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后可拆除，底模的拆除根据早拆体系中的规定执行。第254页共254页 5.4.4土方开挖施工方案1.施工安排土方开挖采用机械开挖，使用2台pc-200型反铲式挖掘机，2台柳工ZL50型装载机，10辆12T型自卸运土汽车进行施工，人工配合作业，采用流水开挖法进行开挖。2.施工准备（1）资料收集：土方开挖之前需收集的资料主要有：地质勘探报告、地下管线资料，根据上述资料查明工程地质水文、地下管线等实际情况，编制确定基坑防护、开挖顺序、开挖方法等详细的土方施工方案，合理布置施工面及开挖顺序。（2）确定弃土堆场施工前必须联系好弃土场地，运输道路及弃土堆放处理方式。（3）测量放线土方开挖前要根据设计图纸进行测量放线工作，设置控制定位轴线桩、龙门板桩或水平桩，放出挖土的上、下边坡边线，并经检查办完预检手续后方或实施。（4）夜间施工灯具夜间作业时，要根据需要设置照明设施，在危险区域设置明显警戒标志。3.基坑支护基坑采用自然放坡开挖，坡面抹1：3水泥砂浆保护，基坑支护以土袋支挡加自然放坡的支护方法为主。为提高边坡抗剪力，减少放坡量，可在边坡中打入竹或木钎以加固土体。局部开挖较浅，土质较好的部位可直接采用自然放坡。基坑支护方案的选择宜因地制宜，在施工前形成具体的施工方案，将方案提交给监理审批后实施。在施工过程中注意观测，以确保施工安全和便于施工。4.土方开挖（1）作业条件①开挖前要清除或拆迁完成开挖区域内的地上和地下障碍物，对靠近基坑的原有建筑物、电杆等采取防护或加固措施。②完成场地平整，作好基坑防护或土壁加固的机具和材料准备。第254页共254页 ③测量放线工作已完成。（2）开挖方法①土方开挖采用机械开挖，人工开挖平整至设计高程。在挖至设计高程后要采用轻便触探进行检测，对不满足承载力要求的地基要进行地基处理，合格后报请有关单位进行验槽。②操作工艺流程：确定开挖的顺序→沿灰线切出槽边轮廓线→分层开挖→修整槽边→清底③根据基础和土质以及现场出土等条件，要合理确定开挖顺序，然后再分段分层平均下挖。④一般粘性土可自上而下分层开挖，每层深度以60cm为宜，从开挖端部逆向倒退按踏步型挖掘。碎石类土先用镐翻松，正向挖掘，每层深度，视翻土厚度而定，每层应该清底和出土，然后逐步挖掘。⑤开挖基坑，当接近地下水位时，应先完成标高最低处的挖方，以便在该处集中排水。开挖后，在挖到距槽底50cm以内时，测量放线人员应配合抄出距槽底50cm平线；自每条槽端部20cm处每隔2～3m，在槽帮上钉水平标高小木块。在挖至接近槽底标高时，用尺或事先量好的50cm标准尺杆，随时以小木块上平，校核槽底标高。最后由两端轴线（中心线）引桩拉通线，检查距槽底尺寸，确定槽宽标准，据此修整槽帮，最后清除槽底土方，修底铲平。5.基坑的直立帮和坡度，在开挖过程和袒露期间应防止塌方，必要时应加以保护。6.开挖基坑的土方，在场地有条件堆放时，一定留足回填需用的好土，多余的土方应一次运至弃土处，避免二次搬运。7.土方开挖一般不宜在雨季进行。否则工作面不宜过大。应分段、逐片的分期完成。8.基坑开挖过程中，要随时注意土质变化情况，如基底出现软弱土层、枯井、古墓，应与设计单位共同研究，采取加深、换填或其他加固地基方法处理。第254页共254页 9.基础开挖到设计深度后，按设计要求进行重力钎探工作，经核定符合设计要求后，再用人工清底，不得扰动基地。基础清底完毕后，及时组织建设单位、设计院、质检等部门验收，合格后立即进行砼垫层施工。防止基土扰动。淤泥和好土应分开并分别运至指定地点堆放。5.4.5独立柱基础基础施工前必须按《建筑场地墓坑探查与处理现行规程》进行探查处理。如果遇到异常情况或与地质勘查报告不符时，应与建设单位、设计院商定处理方案。1)土方工程本工程基础为独立柱下基础，土方开挖先采用机械开挖，然后用人工进行修整。土方大开挖时，将采取有效措施，充分保证土体边坡、围墙、周围建筑及其公用设施的稳定和施工人员的安全本工程采用机械化施工方法，以加快施工进度，降低工程成本。为保证基础回填土的施工质量，将坡道设置在基坑以外。2)土方填筑与压实为了保证土方工程在强度和稳定性方面的要求，必须正确选择土的种类和填筑方法。要求：含有大量的有机物的土、液化状态的泥、含水量大的粘土、粉状砂质粘土、混杂土等不能作填土之用。填方施工应接近水平地层填土、压实。并尽量用同类土填筑，填土密实度，土的实际干容重用“环刀法”测定。灰土垫层施工时，应严格按照《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-91)施工。根据场地的具体情况，结合施工图中的要求，土方开挖至设计标高后，立即进行问题坑的处理。基坑用3：7灰土回填，垫层厚度为0.5米，上置独立柱基。分段、分层施工时，铺填厚度在200─300mm之间，上下两层的接缝距离不得小于500mm，接缝处应夯压密实，灰土拌和均匀并于当日铺填夯实，同时做最佳含水率、最大干容重试验。回填素土的压实系数不得小于0.93，回填灰土的压实系数不得小于0.95，灰土比例必须严格计量，拌和均匀后，分层分段碾压夯实。3）基础施工完毕应及时清理基坑，并用素土分层回填夯实至室内设计标高，同时邀请有关部门进行基础工程的验收，合格后再施工上部结构。第254页共254页 4）独立柱基在基槽底绑扎，要将全部钢筋相交点扎牢，柱预留插筋必须保证位置准确，绑扎牢固，避雷引下线钢筋要按要求焊接，隐检合格后，浇筑混凝土。浇筑分三步台阶。每一台阶高度内分层浇捣，每浇灌完一台阶稍停0.5～1h，使其初步沉实，再浇灌上一层。1、施工顺序：机械挖土→清底钎探→验槽处理→10CM混凝土垫层→绑钢筋→支基础模板→浇混凝土独立基础→浇框架柱→养护→拆模→地沟→回填土。2、模板基础梁底模使用土模（回填夯实拍平），面浇筑混凝土垫层，侧模使用砖胎模。基础梁穿柱钢筋按柱、梁节点核心区配筋。基础梁混凝土浇筑时，沿着建筑物的纵向进行。3、钢筋连接施工钢筋连接竖向采用电渣压力焊，横向采用对焊。电渣压力焊操作工艺如下：认真学习图纸，熟悉钢筋的品种、数量及焊接的位置，做好钢筋的下料工作。在钢筋下料时，应考虑到同一构件内的焊接接头要按规范标准互相错开。钢筋端头的处理：将钢筋有马蹄形、压扁、凹凸不平、弯曲歪扭等严重变形，通过切割，矫正等相应措施处理，使之端面垂直于轴线。钢筋端面200mm范围内不应锈蚀、油污、混凝土浆等污染，受污染的钢筋应清理干净后才能进行电渣压力焊焊接。处理钢筋应在当天进行，防止处理后再生锈。将夹具的钳口夹牢于下钢筋距上端面70～80mm的部位，将上钢筋扶直并夹牢于上钳口内，调节上钢筋使其下端面距上钳口，约15mm处，并保持上下钢筋同心。安放焊盒，用石棉绳等塞封焊剂盒下口，同时装满焊剂。焊接过程为先将上钢筋与下钢筋接触，接通焊接电源后，立即将上钢筋焊升2～4mm，引燃电弧；然后，继续缓缓上提钢筋5～7mm，使电弧稳定燃烧。之后，随着的熔化而渐渐下送，并转入电渣过程。待钢筋熔化达到一定程度后，在切断电源的同时，迅速进行顶压。特续数秒钟，方可松开操作杆，以免接头偏斜或接合不良。钢筋的上提和上送均应适当，防止断路或短路。4、混凝土施工方案本工程基础砼是本工程施工中重要的关键分项，必须高度重视。施工要点如下：工艺流程：本工程砼采用商品砼的施工方法。第254页共254页 浇水湿润模板→计量器具校核→原材料分别计量投料→搅拌→运输→施工缝处铺筑同配比水泥砂浆→分层浇筑（每层厚500mm左右）砼，分层振捣→框架节点处整体浇捣→找平搓毛→养护。过程控制要点：砼计量、投料及搅拌:砼搅拌站投料自动计量。每班开盘前必须进行零点校核。投料顺序：砂子→水泥→粉煤灰→高效减水剂（干粉状）→石子→水。搅拌时间：每盘搅拌时间不少于3分钟，要3～4分钟内。砼浇捣：采用分层浇灌分层振捣浇筑方法。浇筑前用压力水冲洗施工缝旧砼，先灌注50mm厚与砼内成分相同的水泥砂浆层，随后即浇灌砼，每层控制在500mm厚左右，用插入式振动器分层振捣密实。砼养护：砼旱期养护至关重要。掺外加剂养护期不少于14天，一般不少于7天。5、回填土施工方案基础施工完毕并经隐蔽验收之后才能进行基础回填，要清除基坑内的杂物和积水；土方回填时土质应满足设计及规范要求，并经甲方验收同意。基础验收合格后，进行回填工作。回填土使用挖方挖出的土，使用前过筛，分层铺摊，夯实。回填土采用非膨胀性粘土，并分层夯实，每层厚度200～300mm。回填土要严格掌握土含水量，使用蛙式打夯机，每层至少夯打3遍，压实系数要求达到0.90。5.4.6基坑开挖变形观测为了保证基坑安全，我们在施工期间对基坑进行变形监测及对四周建筑物进行沉降观测。在建筑物基础压力影响范围以外的安全地段选择便于观测的适宜位置建立水准点，水准点不少于3个，各点间要进行高程联测，以组成水准网。水准点要妥善保护，防止碰撞损坏。观测点设置及观测时间间隔均按设计要求进行。第254页共254页 5.4.7现场及基坑排水方案在基坑的上下均设置排水沟和集水井，排水沟采用砂砖砌筑，沟宽300mm，集水井设置在基坑下部排水沟的转角及长边的中部，井内配备离心水泵，用管道接通至上部排水沟；上部排水沟每间隔约30m设一个沉砂井，施工用水必须经过沉砂井沉淀后方可排入场地原有排水系统。5.4.8回填土施工方案基础施工完毕并经隐蔽验收之后才能进行基础室外回填，回填土前要砌筑好外墙后浇带的保护墙，要清除基坑内的杂物和积水；土方回填时土质应满足设计及规范要求，并经甲方验收同意。回填要在相对的两侧或四周同时均匀分别回填素粘土，分层夯实，回填土每层应按规范取样测定填土压实后的干容重或压实率，并使之满足规范要求（压实率不小于0.95）。室内回填在室外回填完成后进行，采用素土按设计要求进行回填，利用车道进行素土运输。5.5主体结构施工方案本工程主体为地上五层，采用钢筋混凝土框架-抗震墙结构。建筑物檐口高度16.9米，混凝土设计强度柱、梁、板为C30，填充墙采用页岩空心砖，M5混合砂浆砌筑。设计对结构施工的要求，详见结构设计总说明，施工前应认真阅读。钢筋混凝土结构工程质量主要体现在以下五个方面：1、施工组织水平。包括施工质量目标的确定，施工组织设计编制，质量体系建立，技术交底，施工过程质量控制等方面的水平。2、模板工程。通过模板设计、制作、安装、拆除、操作和维护的质量反映结构的整体质量和观感效果。3、钢筋工程。通过钢筋原材料的复试、半成品的加工、配筋、节点构造、接头连接、保护层和绑扎质量控制来反映结构的内在质量。4第254页共254页 、混凝土工程。通过混凝土的原材料、搅拌工艺、计量、运输、泵送、浇筑、振捣、保护层控制、养护、构件的强度、性能以及外观质量来综合反映混凝土的工程质量。5、施工技术资料。通过检查施工过程的原始记录和施工试验，反映施工的管理水平和质量水平。我公司企业内部的质量标准以保证建筑物的安全和合理的使用年限为目标，其水平高于国家标准。应在高于、严于国家标准的前提下，努力提高经济效益，做到先算帐、后投入，先论证、后施工。㈠主体结构施工工艺流程柱弹线定位→柱钢筋焊接、绑扎→柱支模→梁、板支模、扎筋→浇砼→转入上一层流水作业……混凝土养护、拆模……→逐层围护墙砌筑、构造柱、圈梁扎筋、支模、浇砼→主体结顶㈡垂直运输和脚手架1、塔吊：结构施工阶段垂直运输以一台QTZ-40塔吊为主，该机为水平臂架、小车变幅、上回转自升式多用途塔机。利用塔吊主要解决钢管、模板、钢筋以及部分砌块和砂浆的垂直和水平运输。塔吊的安装位置及装拆时的注意事项详见施工总平面布置及说明。塔式起重机的安装和拆卸是一项既复杂又危险的工作，所以要求工作之前必须针对塔吊类型特点，说明书要求，结合作业条件制定详细的施工方案，包括：作业程序、人员的数量和工作位置、配合作业的起重机械类型及工作位置，地锚的埋设、索具的准备和现场作业环境的防护等。对于自升塔吊的顶升工作，必须有吊臂保持平衡状态的具体要求，和顶升过程中的顶升步骤及禁止回转作业的可靠措施。塔吊的安装和拆卸工作必须由专业队伍并取得市级有关部门核发的资格证书的人员担任，并设专人指挥。2、龙门架：当围护和隔断墙开始砌筑时，按施工总平面图所注位置安装5个龙门架，主要解决砖块、砌块和砂浆的垂直运输以及装修阶段装修材料的运输。3、脚手架：本工程采用落地式外脚手架，按建设安全监督管理站所发布的施工现场安全生产、文明施工标准图集规定,脚手架搭设必须符合以下要求：、杆件间距：立杆间距1.5米,大横杆步距1.8米,脚手架宽度宜1.0米。、施工荷载：脚手架上最多有4层脚手板和1~2层作业层。施工荷载按2KN/M2。第254页共254页 、当实际作业层有变化时，可按实际荷载进行设计计算，重新确定杆件间距。、脚手架基础：立杆下部回填土分层夯实，按实际荷载进行设计计算，并绘制施工详图，采用浇筑砼地梁，高度不小于20CM，上面反铺12~16号槽钢。基础应有排水措施。、剪刀撑：应沿脚手架长度和高度连续设置。为增加脚手架刚度，沿全长每隔6跨设置一道横向剪刀撑，横向剪刀撑可作成“之”字形也可做成“十”字形。、连墙杆：连墙杆必须采用刚性，其强度不低于10KN，连墙杆间距水平为3跨，垂直为2步并不大于建筑物层高。7、架体外侧用密目安全网封闭，密目网应封挂在外排架立杆的里侧。㈢主体结构主要项目施工方法1、模板工程在结构工程施工中，模板工程的质量好坏，起着决定性的作用，因此，为保证结构工程的质量，首先必须保证模板工程的质量。⑴本工程对模板和支撑系统的基本要求：①保证结构构件各部分形态、尺寸和相互位置的正确性；②有足够的强度、刚度和稳定性。能可靠地承受浇捣混凝土的重量和侧压力，及施工过程中的其它荷载；③装拆方便，能多次周转使用；④模板拼缝严密，不漏浆；⑤所用的木材受潮后不易变形；⑥支撑必须安装在坚实的地基上，并有足够的支承面积，以保证所浇捣的结构不致发生下沉。⑵模板设计模板材料：按柱子、墙体、梁板使用不同模板，原则上尽量采用大模板，充分发挥塔吊作用，以加快工程进度，提高工程质量。①柱子模板：采用北京市建筑工程研究院模架技术研究所研制的可调式柱模。采用一套模板可适用于不同截面柱的混凝土浇筑，也可用于变截面柱的浇筑，成型效果好，可做到清水混凝土的效果。支承系统用扣件脚手搭设四面加斜撑。②梁板模板：主要采用钢木组合式模板体系，板材采用18MM厚多层胶合板，第254页共254页 龙骨背枋采用100*100方木，间距450~600MM。当梁高大于等于600MM时，在梁中间增设对拉螺栓，间距1000MM。紧固件采用φ12螺栓，配套用φ20PVC塑料管。承重及支撑采用φ48钢管。支撑的立杆间距为800～900MM，每1800设一道纵横水平连杆，用铸铁十字扣件连接。每隔二支立杆设一道剪刀撑。③配置数量：竖向结构配备一层，水平梁板结构配备二层成套模板，投入三层模板的钢管支撑系统材料。⑶模板安装及操作要点①模板安装必须按模板工程施工方案进行，不得任意变动。纵横钢楞、对拉螺栓及各受力支撑的实际安装位置与方案规定相差不应超过50MM，如超过应进行验算。模板周边要求顺直，拼缝严密，板缝应不大于1.5MM。立模前，模板表面应清理干净，并刷一道隔离剂。②模板及其支承系统在安装过程中，必须设置足够的临时固定设施，以防倾覆。木方的小面要作刨平处理，以保证与胶合板紧密配合，大面不得弯曲变形，无死节、无断裂。③安装柱、墙、梁等模板时，上口必须拉通线找直，支撑要牢固可靠。安装柱卡、梁卡时，要按几何尺寸的对角线控制模板归方，有误差时可用卡具上的斜撑、螺栓松紧来调整。所有柱模板，应在根部设检查孔，以便在混凝土浇筑前检查模内是否有杂物，确保无杂物、无积水，方可封闭检查口。柱长边尺寸大于600MM的应设对拉螺栓。④为提高模板周转和安装效率，事先应按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板，应按区段编号整理、堆放，安装操作人员也相应执行定区段、定编号的岗位负责制。⑤所支模板必须满足强度、刚度和稳定性要求。当梁的跨度＞4M时，所支梁的底模必须要有0.1～0.3%的起拱。⑷模板拆除①拆模应由支模的人员来进行，因为他们对模板构造和安装程序比较熟悉，拆起来顺当。遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，按次序、有步骤地进行拆模，不应乱打第254页共254页 乱撬。拆下的模板、扣件等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备下次使用。②除了非承重侧模应以能保证混凝土表面及楞角不受损坏时（大于1.2MPA）方可拆除外，承重模板应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002的有关规定执行。③在拆除模板的过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。④已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部计算荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。⑤大跨度梁模板支撑拆除时，应从中间向两端对称拆除。⑥一般情况下，拆除多层钢筋混凝土结构的模板支柱时，正在施工浇筑的楼板之下一层楼板的模板支柱不准拆除。拆除再下层模板支柱时，对于较大跨度（4米以上）的梁和悬臂板、梁，应及时装回临时安全支柱（回头顶），支柱间的距离均不大于3米。2、主体结构钢筋工程⑴钢筋必须实行双控，出厂合格证、复试报告缺一不可，不合格钢筋应立即退出施工现场。要求钢筋翻样及时准确地做出钢筋下料表、各种规格钢筋的进料计划，按钢筋绑扎顺序前后进场，适时做好半成品钢筋的加工，力争半成品钢筋随出、随吊、随绑扎。绑扎时用粉笔标出正确尺寸，先扎角部钢筋，再扎其余部位的钢筋，梁箍筋绑扎时每隔1m左右用双股铅丝绑扎，以保证主筋位置正确。⑵钢筋绑扎要求：①钢筋的交叉点应用铁丝绑扎牢，每一扎点要拧转二圈半。②单向受力钢筋网，除周围两行钢筋的交叉点应全部扎牢外，中间部分可隔一点扎一点，但钢筋绑扎方向必须互相形成八字形。双向受力钢筋网，所有钢筋交叉点必须全部扎牢。③梁和柱中的箍筋应与受力钢筋相互垂直，箍筋弯钩叠合处，应沿受力钢筋方向错开设置。④钢筋绑扎接头的搭接长度要符合规定，搭接处应在中心和两端用铁丝扎牢。受力钢筋的接头位置要相互错开，并不位于构件最大弯矩处。第254页共254页 ⑤钢筋绑扎安装完毕后，应检查配置的钢筋级别、直径、根数和间距是否符合设计要求。绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架如有变形、松脱和开焊现象，应及时修理完好。⑥混凝土保护层厚度要保证，应在竖向钢筋下与模板的间隙处垫以水泥砂浆垫块，不得用石子胡塞，也不得采取边浇混凝土边提拉钢筋的办法。楼板的弯起负钢筋、负弯矩钢筋绑好后，不准在上面踩踏行走，浇筑混凝土时派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩钢筋位置正确。浇完混凝土后立即修正插筋的位置，防止柱插筋位移。⑦钢模板涂隔离剂时不污染钢筋。⑶钢筋的绑扎①柱子钢筋绑扎：按设计要求的箍筋间距和数量，先将箍筋按弯钩错开要求套进柱子主筋，在主筋上用粉笔标出箍筋间距，然后将套好的箍筋向上移动，由上往下用铅丝绑扎，箍筋应与主筋垂直，箍筋转角与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花或交错绑扎，框架梁钢筋应放在柱的纵向钢筋内侧，柱筋控制保护层可用水泥砂浆垫块或塑料卡绑在柱主筋外皮上，间距为1000MM，以确保钢筋保护层厚度的正确。②梁、板钢筋绑扎：梁钢筋在底模上绑扎，先按设计要求的箍筋间距在模板上划好线，然后按以下次序进行绑扎：将主筋穿好箍筋，按已划好的间距逐个分开→固定弯起筋和主筋→穿次梁弯起筋和主筋并套好箍筋→放主筋架立筋、次梁架立筋→隔一定间距将梁底主筋与箍筋绑牢→绑架立筋→绑主筋。主次梁同时配合进行。梁的纵向受力钢筋如为双排或三排时，两排钢筋之间应垫以直径25MM的短钢筋。主梁的纵向受力钢筋在同一高度遇有垫梁、边梁时，必须支承在垫梁或边梁的受力钢筋之上，次梁钢筋应放在主梁受力钢筋之上。楼板钢筋绑扎时，应注意板上部的钢筋要防止被踩下。⑷钢筋的连接按设计要求，本工程一层柱钢筋应采用机械连接，根据本公司现有技术条件，宜采用套筒挤压连接，这是一种将两根待接钢筋插入钢套筒，用挤压连接设备沿径向挤压钢套筒，使之产生塑性变形，依靠变形后的钢套筒与被连接钢筋纵、横肋产生的机械咬合成为整体的钢筋连接方法。3、主体结构混凝土浇筑第254页共254页 本工程结构所采用的混凝土品种、设计强度详见《结构设计总说明》，除少数构造柱、圈梁混凝土在现场自拌外，绝大部分采用商品混凝土，采用混凝土输送泵车浇筑，混凝土的浇筑、振捣、试块制作、养护、施工缝留设基本与基础同。⑴泵送混凝土供应：项目部应根据施工进度需要，编制泵送混凝土供应计划。在施工过程中，加强通讯联络和调度，确保连续均匀地供给混凝土。泵送混凝土的交货检验，应在交货地点，按国家现行《预拌混凝土》的有关规定进行。⑵泵送混凝土的输送：采用混凝土搅拌运输车，混凝土搅拌运输车的现场行驶道路，应符合下列规定：①混凝土搅拌运输车行车的线路宜设置成环行车道，并应满足重车行驶的要求；②车辆出入口处，宜设置交通安全指挥人员；③夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好照明。危险区域，应设警戒标志。⑶混凝土浇筑时应注意的要点①在浇筑工序中，应控制混凝土的均匀性和密实性。混凝土拌合物运至浇筑地点后，应立即浇筑入模。在浇筑过程中，如发现混凝土拌合物的均匀性和稠度发生较大的变化，应及时处理。②浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土由出料口卸出进行浇筑时，其自由倾落高度一般不宜超过2米，在竖向结构中浇筑混凝土的高度不得超过3米，否则应用串筒、溜管等下料。③浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填以50~100MM厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。混凝土的水灰比和坍落度，应随浇筑高度的上升，酌予递减。④浇筑混凝土时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。⑤混凝土在浇筑和静置过程中，应采取措施防止产生裂缝。由于混凝土的沉降及干缩产生的非结构性的表面裂缝，应在混凝土终凝前予以修整。在浇筑与柱和墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇1~1.5第254页共254页 小时，使混凝土获得初步沉实后，再继续浇筑，以防止接缝处出现裂缝。对于有预留洞、预埋件和钢筋密集的部位，应预先制订好相应的技术措施，确保顺利布料和振捣密实。在浇筑混凝土时，应经常观察，当发现混凝土有不密实等现象，应立即采取措施。水平结构的混凝土表面，应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上。必要时，先用铁滚筒压两遍以上，以防止产生收缩裂缝。4、填充墙砌筑本工程填充墙墙体材料除特殊注明者外，均选用页岩空心砖，采用M5混合砂浆砌筑。砌体墙的拉结筋的设置、构造柱、过梁的配置要求详见《结构设计总说明》。⑴砌体工程施工前须根据施工图和砌块尺寸、垂直灰缝的宽度、水平灰缝的厚度等，计算砌块的皮数和排数，以保证砌体的尺寸。砌筑前，应按施工图放出墙体的边线，将楼面局部找平，并立好皮数杆。皮数杆上注明门窗洞口、木砖、拉结筋、圈梁、过梁的尺寸标高。皮数杆应垂直、牢固、标高一致。常温下在砌筑前一天应将砌块浇水湿润，但砌块的含水率宜控制在5%～8%。砂浆配合比应经试验室确定，并准备好砂浆试模。⑵砌体工程所用的材料应具有质量证明书，并应符合设计要求，有复试要求的应在复试合格后方可使用。砌筑砂浆为混合砂浆，设计强度等级M5，砂浆配合比应用重量比，计量精度为，水泥±2%，砂及掺合料±5%。砂浆应随拌随用，一般在拌合后3～4小时用完，严禁使用过夜砂浆。砌筑时，灰缝应横平竖直，砂浆饱满，以保证砌块之间有良好的粘结力。砌体的上下皮砌块应错缝砌筑，当搭接长度小于砌块的1/3时，水平灰缝中应配置钢筋加强，临时间断处应砌成阶梯形斜槎，不允许留直槎。构造柱、圈梁、过梁。各种预留洞、预埋件等，按设计要求设置，避免后剔凿。转角及交接处同时砌筑，不得留直槎，斜槎高不大于1.2米。拉通线砌筑时，随砌、随吊、随靠，保证墙体垂直、平整，灰缝砂浆饱满，墙底部应砌普通机砖，其高度不宜小于200MM。常温条件下，砌块墙的日砌筑高度，宜控制在1.5米或一步脚手架高度内。当砌至板或梁底时，最后一层应待砌体沉实后（约五天）用粘土砖斜砌，与梁底或板底顶紧，砌筑砂浆应饱满。⑶构造柱、圈梁、墙梁施工：上述构件的钢筋均可经翻样后预制，以加快进度。模板采用九层胶合板制作，取其重量轻，制作安装方便，尺寸自由的优点。圈梁、墙梁、构造柱模板均用对拉螺栓固定。构造柱模板安装前，一定要先检查柱根部碎砖及砂浆等杂物有否清理干净。构造柱、圈梁等构件因尺寸小，混凝土用量少，使用部位又不集中，只能采用现场自拌的混凝土，构造柱混凝土浇筑前，宜先浇灌5CM第254页共254页 厚减半石子混凝土。混凝土楼层内水平运输用手推车，宜先将混凝土卸在铁板上，再用铁锹灌入模内，混凝土应分层浇筑，先将振动棒插入柱底部，使其振动，再灌入混凝土，边下料边振捣，连续作业至板底或梁底，梁板底混凝土应用手工填嵌密实，构造柱模板的上口做成喇叭口，多出的混凝土在拆模后凿除。混凝土浇筑时应注意保护钢筋位置，随时检查模板是否变形移位，螺栓是否松动、脱落或出现胀模、漏浆等现象，并有专人修理。5.6装修工程施工方案（一）装修工程简介施工前，应仔细阅读《建筑设计说明和建筑做法说明》建筑图和《门窗表》以及室内装饰一览表。⑴屋面工程：R1为保温屋面，R2为上人不保温屋面，R3为不上人不保温屋面。防水均采用SBS改性沥青防水卷材,保温采用泡沫混凝土。。⑵外墙：外墙有三种做法，W1为面砖墙面；W2为玻璃幕墙墙面；W3为铝塑板墙面；⑶顶棚：混合砂浆刷乳胶漆顶棚，套用西南04J515-P13-P06;水泥砂浆喷涂料顶棚，参西南04J515-P12-P05，适用于各层卫生间；纸面石膏板吊顶刷乳胶漆，套用西南04J515-P14-P12a。⑷内墙面：有乳胶漆、瓷砖墙面等二种做法。⑸楼地面：楼地面有花岗岩、防滑地砖等二种做法。⑹门窗工程：详见门窗表，以铝合金门窗、木门和防火门为主。（二）装修阶段的管理措施⑴装修阶段是工程种类最多、工序最复杂、上下立体交叉作业阶段，要合理安排好各道工序的衔接。按照内外檐同时，自上而下，先湿作业后干作业，先房间后走廓再楼梯，先粗后细的原则做有序的流水施工组织。⑵装修阶段项目经理部应重点做好配合和管理协调工作，加强整体意识，水、电、暖安装等工种应密切配合，各种接线盒、电箱、预留孔洞、预埋铁件，要在抹灰前全部处理好。不得事后打洞。⑶第254页共254页 项目部的技术、质检部门要对各班组长做好详细的书面技术交底，加强装修材料及成品的质量检查验收工作。确保装饰工程达到优良标准。并做到每道工序工完场清，文明施工。⑷在大面积施工前，要做好小样板，经有关部门认可后方可全面展开。⑸对各种装饰材料应及早做好供应计划，以保证饰面工程顺利进行。其它影响到装饰工程施工开展的设备材料也应及早组织进场，改变施工中"快结构，慢装饰"的通病。⑹装修阶段应制订切实可行的成品保护措施，落实专门人员负责，做好成品保护，防止互相污染。并采用经济杠杆，奖罚挂钩。对各工种施工划分施工作业区，无关人员不得随便乱串干扰。(三)装修阶段的垂直运输及脚手架⑴垂直运输以龙门架为主。⑵外檐装修作业采用原结构施工阶段的落地式外架子。内装修脚手架，视房间的层高而定，可使用高低适中的活动升降架，铺脚手板，或用钢管搭满堂脚手架。(四)装修工程工艺流程⑴外檐装修：屋面工程→外墙面砖、外墙抹灰、玻璃幕墙、外墙涂料→拆外架子→室外台阶、散水⑵内檐装修：立门窗框→顶棚、内墙面抹灰、瓷砖镶贴→吊顶安龙骨→楼地面→顶棚、内墙面刷乳胶漆→吊顶安罩面板、门窗扇安装、其它木装修→木制品油漆、楼梯护栏、灯具安装（五）装修工程主要项目施工方法1、屋面工程⑴工程做法：（以隔热屋面为例）①结构层:现浇钢筋混凝土屋面板,表面清扫干净。②找坡层:页岩陶粒（陶粒掺量>70%）找坡，最薄处30。厚度小于30处，用1:3水泥砂浆替代找坡i=2%。③找平层:25厚1:3水泥砂浆找平，提浆收光。④粘结层:冷底子油一道.⑤柔性防水层:4厚SBS改性沥青防水卷材(局部加层并带胎体增强)。⑥保温层:泡沫混凝土(厚度详节能设计说明)⑦保护层:20厚1:3水泥砂浆。第254页共254页 ⑧刚性防水层:40厚C20细石混凝加4％防水剂,内配4@150冷扎带肋钢筋双向,提浆收光。⑵屋面工程施工前的要求①屋面工程施工执行《屋面工程施工验收规范》GB50300-2001的规定。施工前必须有公司技术质量处审批合格后的防水施工方案。②屋面施工前结构验收必须完毕，建设、监理、设计、质监等各部门签字齐全，施工技术资料齐全。③如为专业分包队伍施工，必须先与公司签订正式分包协议或合同，各种上岗人员资质和有效证件齐全，严禁非专业队伍，无资质专业队和非专业防水操作人员进行屋面防水施工。⑶材料质量检查①屋面工程所使用的防水、保温材料，必须有生产厂家的有效期限内的材质证明和法定质量检测机构的抽检证明，所使用的材料必须保证其质量和技术要求。②所有防水、保温材料进场后，现场试验员、技术负责人和质检人员，必须按规定进行检验复试。合成高分子防水卷材主要质量指标表⑷屋面工程主要项目施工方法①泡沫混凝土：基层处理：基层钢筋混凝土板面必须清扫干净，无松动、空鼓、起砂掉灰等现象。　浇捣泡沫混凝土：将泡沫混凝土中预埋件、预留孔（水管、排水孔等）在浇筑泡沫混凝土前做好，严禁在浇筑后在保温隔热层上凿孔打洞。按设计选定的保温层厚度，设定浇筑面标高线，有找坡要求的尚应设定找坡线。浇筑泡沫混凝土，浇筑面应做到平整，如大面积平面浇筑时，可采用分区逐片浇筑的方法，用模板将施工面分割成若干个小片，逐片施工；也可采用全面分层、分段分层、斜面分层三种分层浇筑方法，等1~1.5小时后，浆体初凝后有一定承重能力后，方可继续浇筑。浇筑达到标定高度后用尺杆刮平。12~14小时后进行保湿养护，养护时间不小于72小时。泡沫混凝土在一般情况下出于保温隔热的要求可以进行整体浇筑施工，而在抗震结构设计中应依据需要设置分格缝。在泡沫混凝土保温隔热层施工完成时，天沟、檐沟等部位应找坡同时保证这些部位的泡沫混凝土厚度不得小于20mm。②第254页共254页 找平层施工：找平层施工的质量好坏，对保证卷材铺贴的质量有密切关系，施工时必须予以重视。铺砂浆前，基层表面应清扫干净并洒水湿润（有保温层时不得洒水），应按规范要求留分格缝，砂浆铺设应由远到近、由高到低进行，最好在每分格内一次连续铺成，严格掌握坡度，可用2米左右长的方尺找平。待砂浆收水后，用抹子压实抹平；终凝前，轻轻取出嵌缝条，完工后表面少踩踏。注意气候变化，雨天和气温低于0℃时，不宜施工。铺设12小时后，需洒水养护。找平层硬化后，用密封材料嵌填分格缝。③防水卷材用设计要求的合格产品，铺贴前应注意气候等情况，夏季施工时，屋面如有露水潮湿，应待其干燥后方可铺贴卷材，并避免在高温烈日下施工。严格按照产品说明书、工艺要求操作。应采取措施保证胶结材料的使用温度和各种胶粘剂配料称量的准确性。对泛水、天沟、阴阳角部位重点对待，在屋面的拐角、管道根部等重点部位加铺一层防水卷材，以确保这些部位不发生渗漏。为保证卷材搭接宽度和铺贴顺直，应严格按照基层所弹标线进行。④刚性防水层施工：合成高分子卷材防水层施工完毕，再在其上干铺350克沥青卷材一层作隔离层。做好隔离层继续施工时，要注意对隔离层加强保护，混凝土运输不能直接在隔离层表面进行，应采取垫板等措施，绑扎钢筋时不得扎破表面。按设计要求留好分格缝，钢筋网铺设按设计要求，其位置以居中偏上为宜，保护保护层不小于10MM。分格缝处钢丝要断开，可先在隔离层上满铺钢丝绑扎成型后，再按分格缝位置剪断的方法施工。浇筑混凝土前，应将隔离层表面浮渣、杂物清理干净，检查隔离层质量及平整度，排水坡度和完整性；支好分格缝模板，标出混凝土浇筑厚度，混凝土搅拌采用机械搅拌，应准确计量，投料顺序得当，搅拌均匀。混凝土的浇捣按“先远后近、先高后低”的原则进行一个分格缝内的混凝土应一次浇捣完成，不得留施工缝。铺设、振动、滚压混凝土时必须严格保证钢筋间距及位置的正确。混凝土收水初凝后，及时取出分格条隔板，用铁抹子第二次压实抹光，并及时修补分格缝的缺损部分，做到平直整齐。待混凝土终凝前进行第三次压实抹光，要做到表面平光，不起砂，起层、无抹板压痕为止，抹压时，不得洒干水泥或干水泥砂浆。混凝土终凝后，必须立即进行养护，优先采用表面喷洒养护剂养护，也可用蓄水第254页共254页 养护法，养护时间不少于14天，并禁止上人或在上继续施工。⑸屋面特殊部位的处理：①水落口：本工程水落口多数为横式水落口，水落口应设在图纸所标位置并在屋面或沟底标高最低处，水落口周围500MM半径内的找平层坡度应加大为5%，在水落口杯与找平层的接触处，应留宽20MM、深20MM的凹槽，槽内用SBS改性沥青弹性密封膏嵌填严密。上面做防水涂膜附加层，并用化纤无纺布胎体进行增强②泛水与卷材收头：本工程泛水泛水部位卷材铺贴前，应先进行试铺，将立面卷材长度留足，先铺贴平面至转角处，然后从下向上铺贴立面卷材。卷材铺贴完成后，将端头裁齐。若采用预留凹槽收头，将端头全部压入槽内，用压钉压平服，再用密封材料封严，最后用水泥砂浆抹封。如无法预留凹槽，应先用带垫片钉子或金属压条将卷材端头固定墙面上，用密封材料封严，再将金属或合成高分子卷材条用压钉条钉压作盖板，盖板与立墙间用密封材料封固。2、外墙面砖施工本工程外檐装修以外墙面砖为主，其特点：质地密实、釉面光亮、耐磨、耐水、耐腐蚀和抗冻性能好，给人以光亮晶莹、清洁大方的美感。(1)工艺流程①基层处理：在主体结构施工时，就从屋顶贴砖处往下计算，控制门窗过梁的位置，对门窗洞口的大小及位置稍作调整，以保证不出现非整砖。基层抹灰时，从山墙的一端量至伸缩缝处，再除以砖宽加砖缝宽，看是否能整除。如果不能整除时，多余的或不够的部分都不应超过3厘米。余数可用三种方法解决:一是对山墙抹灰厚度加以调整；二是在伸缩缝处多留或少留一点，用伸缩缝的盖板宽度调整；三是将砖缝宽窄稍作调整。门窗洞口边如果不是整砖，可用抹灰厚度调整，但必须保证洞口边为直角，窗能开启90度。当上述问题基本有把握解决后开始抹灰冲筋，标筋间距为1.5～2米。抹灰打底前1天要将墙面浇水湿透，用1:3水泥砂浆抹灰，用铝合金刮平，木抹子搓毛，浇水养护2～3天，干后检查底灰平整度，偏差不超过1.5毫米，用小锤敲击，检查有无空鼓，如果有空鼓应及时修整。基层抹灰是面砖粘贴的基础，影响整个面砖的质量，因此检查时要认真仔细，如果发现底层灰空鼓和平整度偏差较大时，必须坚持返工。第254页共254页 ②排版弹线：对整个墙面进行排版弹线，先弹竖直控制线，用经纬仪复查，再弹水平线。将所有的线全部弹出，包括门窗洞口边线等。这样便于检查，上下左右相邻面砖灰缝调整幅度不超过1毫米。③面砖粘贴：首先将采购的面砖进行检验。在规格、级别、色号相同的产品中，以30箱为一组，不足部分仍为一组，平均抗折强度不得低于5兆帕，其中单块最小值不低于4兆帕；吸水率小于10％；冻融试验反复25次后，无裂纹、起鼓、剥落等现象为合格产品。面砖要挑选，颜色和尺寸不同的应剔除；表面平整、边缘整齐、无缺釉、裂纹、暗痕、缺棱掉角等现象；勾缝的砂子用2毫米筛孔过筛，其含泥量小于3％；107胶；勾缝掺用的铁黑；手提式切割机，电动砂轮机；组织施工人员学习规范，进行详细的书面交底和现场交底。提前1天将面砖浸水，贴前拿出晾干，先贴竖直控制行，从边大角开始，间距为5～6米，再贴横控制行，间距为两步架高(约3.6米)。控制行面砖贴好以后，用细棉线作控制线，横行、竖行都挂好，控制行内贴砖自左向右，自上而下。水平直角采用45度拼角，竖向角如窗上下泛水边采用15毫米坡度切角，铺贴砂浆，掺10％的107胶。在砖背面刮满砂浆，厚度为6～8毫米，用力挤压，并用灰刀柄轻轻敲实。贴完一排面砖检查一次，有时砂浆太稀或墙面太湿，面砖可能出现滑动，注意掌握在水泥砂浆清洗干净。如果在高温季节贴砖勾缝，4小时后就应进行养护，养护时间不少于2天。④面砖勾缝：大面积面砖贴完后，进行全面检查，将空鼓、错位的面砖用彩色粉笔加以标记，然后逐块进行修整，直到确认无误后开始勾缝。勾缝用1:1水泥砂浆掺3％的铁黑（掺用量根据需要确定)，掺用铁黑的目的是使勾出的缝颜色比水泥砂浆颜色深，呈黑色，干后使缝显得更漂亮。用木抹子将水泥砂浆压入缝内，将缝填平，再用槽刨抽缝，中间铁芯宽8毫米，凸出4毫米，做成方缝。用槽刨在缝内来回搓，直到缝深度符合要求，缝表面水泥砂浆光滑、无孔洞、无蜂窝为止，抽缝时应注意不要损坏面砖边缘。抽缝完毕，将砖表面的砂浆用棉纱擦干净后，用10％的盐酸溶液擦洗，用净水冲洗干净。拆架子前再由公司质检部门仔细检查一遍，包括空鼓、面砖错位、砖缝的饱满度及平整度等。如果需要剔除，必须先用切割机将缝切开后轻轻剔除，以免使其他面砖空鼓。拆架子后墙面的脚手架眼及管道周围缝隙，用1:3水泥砂浆分次堵严，待洞口与基层抹平2天后，再将面砖补上。第254页共254页 ⑤检查把关：面砖粘贴过程中，要勤于检查。施工班组要自检，对不符合要求的面砖要返工；施工员要督促，并制定有效的措施，认真执行；公司质检人员要全面检查，总体把关。3、外墙漆墙面施工本分项工程量不大，但对表面平整度要求严格，根据我们历年来的经验，外墙涂料墙面的质量通病为空鼓、开裂，本公司确定采取以下针对性的措施：外檐采用涂料作装饰的工程，由于天津地区冬、夏季温差大，冬季室内温差大，外墙在经过一个采暖期后，外墙面抹灰层出现开裂的现象较多，为解决该问题，我公司采用了以下措施：做好底糙以后，按设计或与甲方商定的分格线位置弹好线，用小型切割机沿线割一条缝，缝深达砖基层表面，也就是说将底糙全部割开。采取这一措施的目的主要是考虑到按常规做的分格缝太浅，整个抹灰面仍然是一块整体，热胀冷缩的应力无法释放，将底糙割开后，其实就起了伸缩缝的作用。因现在分格条都采用塑料条子了，然后按常规做法用水泥砂浆先把分格条嵌好，正好把割的缝盖住。抹面层砂浆时，在水泥中掺入水泥重量3%的雪佳1—1密实剂，用法详见说明书。具体操作时，还应注意以下几条：①密实剂的掺量，计量必须正确，砂浆搅拌必须充分和均匀。②砂采用平均粒径0.35～0.5MM的中砂应过筛，要求坚硬洁净，不得含有杂物。③抹面层砂浆时，不要让阳光直接照到抹灰面上，应采取遮挡措施，12小时后及时喷水养护，时间不少于七天。4、内墙及顶棚抹灰内墙抹灰⑴营造做法①水泥沙浆喷涂料墙面，参照西南04J515-P4-NO7②矿棉板墙面，参照西南04J515-P7-N21⑵施工方法及要求①施工前，先检查门窗框位置是否正确，缝隙有否嵌实，木门框有否采取保护措施。墙体和混凝土等基体表面的凹陷部位，用1:3水泥砂浆分层补齐，分层厚度不得大于8第254页共254页 毫米。砖砌体与混凝土面交接处钉钢板网，电线管、消火栓箱、配电箱安装完毕，正面贴好保护膜，背后露明部分钉好钢板网，接线盒用纸堵严。②根据设计图纸要求的抹灰质量等级,按基层表面平整垂直情况,吊垂直,套方、找规矩，经检查后确定抹灰层厚度，用I：3水泥砂浆做成灰饼。室内墙面的阳角、柱面的阳角和门窗洞口的阳角，应用1：2.5水泥砂浆做护角,其高度应与门窗洞口高度一致,做于洞口时，抹过墙角各100,做于门窗口时，一侧抹过门窗口100，另一面压入门窗框灰口线内。护角做完后,应及时用清水刷洗门窗框上的水泥浆。③墙面冲筋,用与抹灰层相同的砂浆冲筋,冲筋的根数应根据房间的宽度或高度来确定,筋宽一般为5CM,冲筋的形式应为目前流行的日字筋。④一般情况下,冲完筋后2小时左右可以抹底灰,抹灰时先薄薄的刮一层,接着分层装档、找平,再用大杠垂直、水平刮找一遍,用木抹子槎毛,抹灰后应及时将散落的砂浆清理干净。当底灰六、七成干时,即可开始抹罩面灰,先薄薄刮一遍,随即抹平，按先上后下顺序进行,最后用铁抹子压光。顶棚抹灰因本公司采用多层胶合板作为框架结构的模板，板底平整度好，拼缝少，根据我公司多年来的经验，已整理出一套混凝土顶板板底不括糙，直接批腻子成活新工艺。本工艺除了能节约材料外，重点解决了顶棚抹灰层空鼓、开裂、脱落的质量通病，建议给予采用。其工艺如下：①基层检查：首先根据自定的允许偏差值：板底平整度2MM；（用2米靠尺和塞尺检查）梁板阴角顺直2MM；（用2米靠尺检查）梁侧面垂直度1MM（用1米靠尺检查）梁截面尺寸3MM（尺量检查）。实测合格率应在90%以上。检查时发现超差的点，直接用粉笔做出标记。②基层处理：挑选若干干活细致、耐心的工人进行整修。③批腻子：基层在前一天晚浇水湿润，批嵌三遍成活。5、纸面石膏板吊顶安装⑴工程简介：本工程吊顶：矿棉吸音板吊顶，采用西南04J515-P14-P12a。⑵施工方法龙骨安装：①根据吊顶的设计标高在四周墙上弹线。弹线应清楚，位置准确，其水平允许偏差±5mm。。第254页共254页 ②主龙骨吊点间距中间部分应起拱，轻钢龙骨起拱高度应不小于房间短向跨度的1/200，主龙骨安装后应及时校正其位置和标高。③吊杆距主龙骨端部距离不得超过300mm，否则应增设吊杆，以免主龙骨下坠。④次龙骨应紧贴主龙骨安装。当用自攻螺钉安装板材时，板材的接缝处，必须安装在宽度不小于40mm的次龙骨上。⑤边龙骨按设计要求弹线，固定在四周墙上。⑥全面校正主、次龙骨的位置及水平度。连接件应错位安装。通长次龙骨连接处的对接错位偏差不得超过2mm。纸面石膏板安装：板材应在自由状态下进行固定，防止出现弯棱、凸鼓现象。纸面石膏板的长边（即包封边）应沿纵向次龙骨铺设。自攻螺钉与纸面石膏板边距离：面纸包封的板边以10～15mm为宜，切割的板边以15～20mm为宜。固定石膏板的次龙骨间距一般不应大于600mm。钉距以150～170mm为宜，螺钉应与板面垂直。弯曲、变形的螺钉应剔除，并在相隔50mm的部位另安螺钉。石膏板的接缝，应按设计要求进行板缝处理。纸面石膏板与龙骨固定，应从一块板的中间向板的四边固定，不得多点同时作业。螺钉头宜略埋入板面，并不使纸面破损。钉眼应作除锈处理并用石膏腻子抹平。拌制石膏腻子，必须用清洁水和清洁容器。⑶吊顶施工中重点应注意的问题①吊顶的平整性第254页共254页 控制吊顶大面平整，应从标高线水平度、吊点分布固定、龙骨与龙骨架刚度着手。标高线的水平控制，基准点和标高尺寸要正确。用水柱法找其它标高点时，要等管内水柱面静止时再画线。吊顶面的水平控制线要尽量拉出通直线，线要拉直，最好采用尼龙线。对跨度较大的吊顶，应在中间位置加设标高控制点。吊点分布要均匀，在一此龙骨的接口部位和重载部位，应当增加吊点。吊点不牢将引起吊顶局部下沉，产生这种情况的原因是：吊点与建筑物主体固定不牢，如膨胀螺栓埋入深度不够，射钉的松动，虚焊脱落等。吊杆连接不牢，产生松脱。吊杆的强度不够，产生拉伸变形现象。注意龙骨与龙骨架的刚度与强度。龙骨的接头处、吊挂处都是受力的集中点，施工中应注意加固。应避免在龙骨上悬吊设备。安装罩面板方法不妥，也易使吊顶不平，严重时还会产生波浪形，安装时不可生硬用力，并一边安装一边检查平整度。②吊顶的线条走向规整控制吊顶的线条的不规格会破坏吊顶的装饰效果。控制方法应从材料选用及校正、设置平整控制线、安装固定着手。对不合格的材料要坚决剔除。校正工作应在一些简易夹具上进行，夹具可用木板自制。设置平面平整控制线，吊顶平面平整控制线有两个方面：一种是龙骨平直的控制线，可按龙骨分格位置拉出；一种是饰面板与板缝的平直控制线。平直控制线应从墙边开始，先设备基准线。安装固定饰面条板要注意对缝的均匀，安装时不可生扳硬装，应根据条板的结构特点进行。如装不上时，要查看一下安装位置处有否阻挡物体或调设备结构，并进行调整。③吊顶面与吊顶设备的关系处理吊顶上的设备主要有灯盘和灯槽、空调出风口、消防烟雾报警器和喷淋头等。这此设备与顶面的关系要处理得当，总的要求是不破坏吊顶结构，不破坏顶面的完整性，与吊顶面衔接平整。灯盘和灯槽除了具有本身的照明功能之外，也是吊顶装饰中的组成部分。所以，灯盘和灯槽安装时一定要从吊顶平面的整体性来着手。空调风口与吊顶的安装方式有水平、竖直两种。由于风口一般是成品，与吊顶面颜色往往不同，如装得不平会很显眼，所以应注意与吊顶面的衔接吻合。6、地砖楼地面⑴营造做法：地砖地面参照西南04J312-P19-3182和西南04J312-P18-3180a，花岗石地面参照西南04J312-P12-3147a⑵施工方法及要求①先将基层上的灰尘扫掉，用钢丝刷和小铲刷净、剔掉灰浆皮和灰渣层，表面有油污用10%火碱水溶液刷掉并及时用清水洗净。②根据墙上+50CM线量出面层标高并弹好水平线，用喷壶将地面基层均匀洒水一遍，抹灰饼和冲筋，有地漏的房间，应由四周向地漏方向放射形抹标筋，并找好坡度。③搅拌砂浆应使用砂浆搅拌机，在铺设水泥砂浆之前，应涂刷水灰比为0.４～0.5的素水泥浆一遍，涂刷面积不能过大，随涂随铺面层砂浆。用木刮杠刮平后，立即用木抹子搓平，从内向外退着操作，并随时用2米靠尺检查其平整度。当找平层砂浆抗压强度达到1.2MPA第254页共254页 时，开始上人弹砖的控制线，横向门口第一排砖应为整砖，将非整砖排在靠墙位置，纵向（垂直门口）应在房间内分中，非整砖对称排在两墙边处。根据已确定的砖数和缝宽，在地面上弹好纵横控制线（每隔4块弹一根控制线）为了找好位置和标高，应从门口开始，纵向先铺2~3行砖，以此为标筋拉纵横水平标高线，铺时应从里向外退着操作，人不得踏在刚铺好的砖面上。④铺砌前应将砖浸水湿润，晾干后表面无明水时方可使用。找平层上刷素水泥浆（水灰比值0.4～0.5）随刷随铺，涂刷面积不要过大。结合层采用1：4（水泥：砂）干硬性砂浆，也应随拌随用，防止影响粘结质量。铺贴时，砖的背面朝上抹素水泥浆，铺贴到结合层上，砖上楞略高出水平标高线，找正、找直、找方后，用橡皮锤拍实，做到砂浆饱满，相接紧密，坚实。⑤铺完2～3行，应随时拉线检查缝格的平直度，如超出规定应立即修正，将缝隙拔直，并用橡皮锤拍实，此项工作应在结合层凝结之前完成。⑥面层铺贴完后应在24小时以内进行擦缝和勾缝工作，并应采用同品种、同标号、同颜色的水泥。⑦铺完砖后24小时，洒水养护，时间不少于七天。7、花岗石楼地面⑴材料要求：采用425号以上硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥，新鲜无结块。白色硅酸盐水泥，其标号不小于425号。砂：中砂或粗砂，其含泥量不应大于3%。矿物颜料（擦缝用）、蜡、草酸。⑵主要机具设备：铁锹、靠尺、水桶、抹子、墨斗、钢卷尺、尼龙线、橡皮锤（或木锤）、磨石机。⑶作业条件：室内抹灰（包括立门口）、地面垫层、预埋在垫层内的电管及穿通地面的管线均已完成。施工操作前应画出铺设大理石地面的施工大样图。⑷施工方法工艺流程：准备工作→试拼→弹线→试排→刷水泥浆及铺砂浆结合层→铺花岗石板块→灌缝、擦缝→打蜡①以施工大样图和加工单为依据，熟悉了解各部位尺寸和作法，弄清洞口、边角等部位之间的关系。②基层处理：将地面垫层上的杂物清净，用钢丝刷刷掉粘结在垫层上的砂浆，并清扫干净。③第254页共254页 试拼：在正式铺设前，对每一房间的大理石（或花岗石）板块，应按图案、颜色、纹理试拼，将非整块板对称排放在房间靠墙部位，试拼后按两个方向编号排列，然后按编号码放整齐。④弹线：为了检查和控制大理石（或花岗石）板块的位置，在房间内拉十字控制线，弹在混凝土垫层上，并引至墙面底部，然后依据墙面+50cm标高线找出面层标高，在墙上弹出水平标高线，弹水平线时要注意室内与楼道面层标高要一致。⑤试排：在房间内的两个相互垂直的方向铺两条干砂，其宽度大于板块宽度，厚度不小于3cm.结合施工大样图及房间实际尺寸，把大理石（或花岗石）板块排好，以便检查板块之间的缝隙，核对板块与墙面、柱、洞口等部位的相对位置。⑥.刷水泥素浆及铺砂浆结合层：试铺后将干砂和板块移开，清扫干净，用喷壶洒水湿润，刷一层素水泥浆（水灰比为0.4-0.5，不要刷的面积过大，随铺砂浆随刷）。根据板面水平线确定结合层砂浆厚度，拉十字控制线，开始铺结合层干硬性水泥砂浆（一般采用1：2-1：3的干硬性水泥砂浆，干硬程度以手捏成团，落地即散为宜），厚度控制在放上大理石（或花岗石）板块时宜高出面层水平线3-4mm.铺好后用大杠刮平，再用抹子拍实找平（铺摊面积不得过大）。⑦铺砌花岗石板块：板块应先用水浸湿，待擦干或表面晾干后方可铺设。根据房间拉的十字控制线，纵横各铺一行，做为大面积铺砌标筋用。依据试拼时的编号、图案及试排时的缝隙（板块之间的缝隙宽度，当设计无规定时不应大于1mm），在十字控制线交点开始铺砌。先试铺即搬起板块对好纵横控制线铺落在已铺好的干硬性砂浆结合层上，用橡皮锤敲击木垫板（不得用橡皮锤或木锤直接敲击板块），振实砂浆至铺设高度后，将板块掀起移至一旁，检查砂浆表面与板块之间是否相吻合如发现空虚之处，应用砂浆填补，然后正式镶铺，先在水泥砂浆结合层上满浇一层水灰比为0.5的素水泥浆（用浆壶浇均匀），再铺板块，安放时四角同时往下落，用橡皮锤或木锤轻击木垫板，根据水平线用铁水平尺找平，铺完第一块，向两侧和后退方向顺序铺砌。铺完纵，横行之后有了标准，可分段分区依次铺砌，一般房间宜先里后外进行，逐步退至门口，便于成品保护，但必须注意与楼道相呼应。也可从门口处往里铺砌，板块与墙角、镶边和靠墙处应紧密砌合，不得有空隙。⑧第254页共254页 灌缝、擦缝：在板块铺砌后1-2昼夜进行灌浆擦缝。根据大理石（或花岗石）颜色，选择相同颜色矿物颜料和水泥（或白水泥）拌合均匀，调成1：1稀水泥浆，用浆壶徐徐灌入板块之间的缝隙中（可分几次进行），并用长把刮板把流出的水泥浆刮向缝隙内，至基本灌满为止。灌浆1-2h后，用棉纱团蘸原稀水泥浆擦缝与板面擦平，同时将板面上水泥浆擦净，使大理石（或花岗石）面层的表面洁净、平整、坚实，以上工序完成后，面层加以覆盖。养护时间不应小于7d。⑨打蜡：当水泥砂浆结合层达到强度后（抗压强度达到1.2Mpa时），方可进行打蜡。⑩根据主墙+50cm标高线，测出踢脚板上口水平线，弹在墙上，再用线坠吊线确定出踢脚板的出墙厚度，一般8-10mm。8、门窗安装⑴门窗安装前的准备工作①塑钢窗框一般都是后塞口，所以门窗框加工尺寸应略小于洞口尺寸，本工程外墙装饰是涂料，门窗框可每面缩小25MM。②塑钢窗框安装应选择主体结构基本结束后进行，门窗扇宜选择在室内外装修基本结束后进行，以免土建施工时将其损坏。③安装塑钢窗框前，应逐个核对门、窗洞口的尺寸，与铝合金门、窗框的规格是否相适应。④按室地面弹出50线和垂直线，标出门、窗框安装的期准线，作为安装时的标准。要求同一立面上门、窗的水平及垂直方向应做到整齐一致。如在弹线时发现预留洞口的尺寸有较大的偏差，应及时调整、处理。⑵塑钢窗框安装①按照在洞口上弹出的门窗位置线,根据设计要求,将门窗框立于墙的中心线部位或内侧,使窗、门框表面与饰面层相适应。②将塑钢窗框临时用木契固定，待检查立面垂直、左右间隙大小、上下位置一致，均符合要求后，再将镀锌锚板固定在门窗洞口内。③塑钢窗框上的锚固板与墙体的固定方法有射钉固定法、膨胀螺丝固定法以及燕尾铁固定法等。④锚固板是塑钢窗框与墙体固定的连接件，锚固板的一端固定在门、窗模框的外侧，另一端固定在密实的洞口墙体内。⑤锚固板应固定牢固，不得有松动现象，锚固板的间距不应大于500MM。如有条件时，锚固板方向宜在内、外交错布置。⑥第254页共254页 严禁在塑钢窗上连接地线进行焊接工作，当固定铁码与洞口预埋件焊接时，门、窗框上要盖橡胶石棉布，防止焊接时烧伤门窗。⑦塑钢窗框与洞口的间隙，应采用矿棉条或玻璃棉毡条分层填实，缝隙表面留5~8MM深的槽口，填嵌密封材料。在施工中注意不得损坏窗上面的保护膜；如表面污染了水泥砂浆，应随时擦净，以免腐蚀铝合金，影响外观美观。⑧严禁利用安装完毕的窗框搭设和捆绑脚手架，避免损坏窗框。⑨全部竣工后，剥去窗上的保护膜，如有油污、脏物，可用醋酸乙酯擦洗。⑶塑钢窗扇安装①塑钢窗扇安装应在室内外装修活基本完成后进行。②窗扇的安装：将配好的窗扇分内扇和外扇，先将外扇插入上滑道的外槽内，自然下落于对应的下滑道内，然后再用同样的方法安装内扇。③对于可调导向轮，应在窗扇安装之后调整导向轮，调节窗扇在滑道上的高度，并使门、窗扇与边框平行。④窗扇安装：应先把合页按要求位置固定在塑钢窗扇嵌入框内临时固定，调整合适后，再将窗扇固定在合页上，必须保证上、下两个转动部分在同一轴线上。9、木门安装、油漆⑴木门安装：采用塞樘子法安装门框，安装前要检查核对好型号，按图纸对号分发就位。安门框前，要用对角线相等的方法复核其是否方正。门洞口应比门樘尺寸每边大20MM，门樘塞入后，先用木楔临时塞住，根据墙上的50线，确定门框的安装高度，根据墙面的灰饼拉通线，确定门框在墙内进出位置，应使安装后的门窗框有横平竖直的整齐感。校正无误后，将樘子钉牢在砌于墙内的木砖上。门扇安装时，首先应比量门樘洞口的净尺寸，根据其准确的量度修刨门扇，扇两边同时修刨。门扇冒头的修刨顺序为，先刨平下冒头，以此为准再修刨上冒头。修刨时应注意风缝的大小，一般门窗扇的对口处及扇与樘之间的风缝需留2MM左右。门扇安装时应使冒头呈水平，双扇门的冒头应对齐，开关灵活，不能有自开或自关现象。⑵木门油漆：本工序应在抹灰、楼地面、其它木装修等均已完成，水电安装业已完毕。现场环境清洁，不起灰尘，气温在10度以上，相对湿度应不大于60%第254页共254页 以上，方可施工。如有大风、雨雾不宜进行油漆操作。油漆施工前应先做样板，经研究符合设计要求后才可大面积涂饰。对油漆的稠度，应根据施工环境、油漆品种、操作要求等方面情况进行调试确定，不可过稀或过稠，过稀易发生流淌和透底，过稠会造成施工困难及产生厚薄不匀、起皱与流挂等弊病。不论设计有否要求，本工序应按高级混色油漆施工，其主要工序如下：清扫起钉子去油污等→铲去脂囔、修补平整→磨砂纸→节疤处点油漆片→干性油打底→局部刮腻子、磨光第一遍→满刮腻子→磨光→刷涂底涂料→第一遍涂料→复补腻子→磨光→湿布擦净→第二遍涂料磨光（用水砂纸）→湿布擦净→第三遍涂料。木门油漆时，应将门卸下，放平后油漆，以免造成流淌、流挂等弊病。5.7设备安装工程（一）电气安装钢管暗配施工：1、管道配设应按设计图，以最短线路，最少弯曲次数进行配管，埋于墙内混凝土之内的管子，离表面净距不少于15mm。2、管路敷设前，应了解管路敷设方式、部位、层高等内容。各种盒、箱、管弯、配电箱应该使用合格产品，未经检测的产品不允许用于工程中，从材料进货中消除工程隐患。施工前的主要工作是加工管子的煨弯，套管的截取及丝扣连接，管路跨接线截面的选择。3、对使用的钢管及各种盒子材质要求（1）钢管应壁厚均匀，无劈裂、砂眼、棱刺和凹扁现象。（2）用于丝扣连接的管箍应用通丝管扣，丝扣清晰不乱扣，镀锌件其镀锌层完整无劈裂，而端头光滑无毛刷，并有产品合作证，铁制灯头盒、开关盒、接线盒，其金属板厚度应不小于1.2mm，镀锌层无剥落，无变形开焊，敲落孔完整无缺，面板安装孔与地线焊接脚齐全，有合格证明。4、钢管暗敷设基本要求（1）敷设于多尘和潮湿场所的管路、管口、管子连接处应做密封处理。有防爆要求场所的管路敷设还应执行有关规定。（2）钢管暗敷设时应按图纸的布置，宜沿最近的路线敷设，并应减少弯曲。钢管的弯曲半径不应小于管外径的6倍；埋设于地下和混凝土楼板内时，其弯曲半径不应小于管外径的10倍。弯扁度不应大于管外径的1／10。5、钢管暗敷设时的管路连接方法及要求第254页共254页 线管敷设采用丝扣连接时，管箍两端必须焊接跨接地线，每端焊接长度应不小于圆钢直径的6倍，并必须两面施焊，扁钢应不小于宽度的2倍，并必须三面施焊。金属线管焊接地线规格见表所示。薄壁金属管跨接地线做法参见电气安装工程施工图册M5－51，也可使用专用的卡子卡接法跨接。钢管焊接地线选定规格表管径（mm）圆钢（mm）扁钢（mm）15－25Φ5或Φ632－38Φ650－63Φ1025×3≥70Φ8×2（25×3）×26、钢管暗敷设的技术措施（1）钢管截取：根据图纸标注的管材、管径等情况对钢管进行截取。一般常用钢锯、割管器、砂轮锯进行切管，将需要切料的管子长度量准确，放在钳口内卡牢固，用工具切管，断口处平齐不歪斜，管口要用刮刀铣光滑，管内铁屑除净。截管长度为连接管外径的2.2－3倍；同样应对管口进行处理，保证套管的焊接质量。（2）钢管煨弯：一般有冷煨法和热煨法。现在为了施工方便，都采用专用机械进行冷煨，冷煨法适用于管径20mm及其以下的钢管煨弯。无论使用什么方法都要保证弯管的质量。要求管路的弯曲处不应有折皱、凹穴和裂缝现象，弯扁程序不应大于管外径的1／10；暗配管时，弯曲半径不应小于管外径的6倍；埋设于地下和混凝土楼板内时，不应小于管外径的10倍。（3）管子套丝：丝扣连接时应对管子进行套丝。采用套丝板、套管机，根据管外径选择相应板牙。将管子用台虎或龙门压架钳紧牢固，再把绞板套在管端，均匀用力不得过猛，随套随浇冷却液，丝扣不乱不过长，消除渣屑，丝扣干净清晰。管径20mm及其以下时，应分二板套成；管径在25mm及其以上时，应分三板套成。（4）钢管防腐：施工前应对钢管进行防腐处理，不得将黑管直接进楼，刷漆前应先除锈。钢管内、外均应刷防腐漆，埋入混凝土内的管外壁除外；埋入土层内的钢管，应刷两度沥青或使用镀锌钢管；埋入有腐蚀性土层内的钢管，应按设计规定进行防腐。第254页共254页 （5）基础钢管敷设施工：基础管路敷设时按设计管路施工。如果设计进线为导线或电缆穿钢管保护进配电箱柜，则应做好钢管的管径在基础墙预留出300×300mm的洞口，基础回填时及时将做好防腐的钢管埋入土层中分层夯实。这样做的目的是为了防备基础不均匀沉降时管子不致受到破坏，同时也可避免交叉施工时相互影响。埋入土层中的钢管必须刷两遍沥青。当管路敷设在地面时，也应在管路穿墙部分做好预留或及时敷管工作，不能在墙上乱剔洞，避免剔洞过大过多对工程结构造成缺陷。（6）钢管在砌体内施工：钢管在砌体内施工时应随主体砌筑在墙的中心。为使盒子平整、标高准确，可采取先敷管路后稳箱盒的做法。具体为，在土建工程主体结构水平线弹好后，配合土建工程进度，将设计图纸的配电箱、开关、插座等各种盒的位置在工程实际中做好预检，待主体砌筑到这些位置时预留出比盒箱略大的孔洞，并距这些位置的底标高30cm左右敷好管，待稳箱盒时再接短管，这样可以保证箱盒的标高准确，盒口与饰面平齐。应注意在配电箱处应根据配电箱的宽度进行合理排管，不应里出外进，保证排管在一条线上，管与管之间留有间隙，待入箱时一管一孔，不影响入箱质量。（7）钢管在现浇混凝土中敷设①一般要求：a金属线管敷设在钢筋混凝土结构中，线管应与钢筋绑扎固定，严禁线管与钢筋主筋焊接固定。b敷设在钢筋混凝土中的金属管路为了不影响混凝土浇筑质量，钢管外部可不刷防锈漆，但必须除锈后方可敷管。钢管内部仍做好防腐。②现浇混凝土楼板配管：根据设计图纸的灯位找出准确灯位，将堵好的盒子固定牢固，然后敷管。有2个以上灯时应先拉直线。如有吊扇，花灯或超过3kg的灯具，应焊好吊杆。管路敷设时应每1m左右用铅丝将管子固定在底板盘与上层筋之间，当管路不够长需接管时，应按要求焊接牢固，并在箱盒处做好跨接地线。如为框架结构后砌围护墙时，应在框架梁上立管处预埋钢管，其管路应符合图纸要求。也可以这样做：配电箱上下层之间管路需要穿梁时。（干管）可根据系统图管路情况，支梁模板及配盘时配合时配合土建工种，将比图纸管径大一、二级的钢管，截成与梁高相同的长度，垂直放在进出口处，与梁浇筑在一起，待打完混凝土拆模后检查一下，是否堵死。待砌围护墙时稳箱体，将正式钢管引上至上层配电箱，这样既可以保证管入箱的长度，可也便于施工。第254页共254页 （8）管与箱、盒连接①箱、盒开孔应整齐并与管径相吻合，要求一管一孔，不得开长孔。铁制箱、盒严禁用电，用气焊开孔，并应刷防锈漆。如用定型箱、盒，其敲落孔大而管径小时，可用铁皮垫圈垫严或用砂浆加石膏补平齐，不得露洞。②管口入箱、盒，暗配管可用跨接地线焊接固定在盒棱边上，严禁管口与敲落孔焊接，管口露出盒、箱应小于5mm。在锁紧螺线者与锁紧螺母平，露出锁紧螺母的丝扣为2－4扣。两根以上管入箱、盒要长短一致，间距均匀，排列整齐。③暗装于墙体等部位的箱盒，电气专业人员必须随工程进度密切配合土建工程做好预埋或预留孔洞。箱口及盒子与墙体，梁、柱、顶板等的装饰面应平齐，为保证面板及器具的牢固、方正，缩进装饰面20mm以上的箱盒必须进行技术处理。为保证箱盒的稳固和防止塑料线管缩出箱盒，箱盒周围必须用高标号砂浆或豆石混凝土封堵严实，不得空鼓，箱、盒口周围必须用高标号砂浆抹平齐。（9）地线焊接：钢管应做整体接地连接。丝扣连接及管入箱、盒处，包括管路穿过建筑结构变形缝处均应做跨接地线。跨接地线两端焊接面不得小于跨接线截面的6倍。焊缝均匀牢固，焊接处要清除药皮，刷防腐漆，跨接线截面应随管径的不同而变化。变形缝做法：钢管敷设必须穿过变形缝时应采取技术处理，防止因变形对管路造成损坏，影响电气正常运行。其具体做法为：在变形缝两侧各预埋一个接线箱，先把管的一端固定在接线箱上，另一侧接线箱底部的垂直方向开长孔，其孔径长宽尺寸不小于被接入管直径的2倍，两侧连接好补偿接地线，普通接线箱在地板上（下）部做法：①通接线箱在地板上（下）部做法：箱体底口距离地面应不小于300mm，管路弯曲90后，管进箱应加内、外锁紧螺线；在板下部时，接线箱距顶板距离不小于150mm。②通接线箱在地板上（下）部做法：基本做法同施工单位将定货材料随土建施工进度入主体主，不能过宽剔墙破坏主体。电线管与接线箱配用规格尺寸表（mm）每侧入箱电线管规格和数量接线箱规格箱厚固定盖板螺丝规格数量编号HBHH1第254页共254页 一式40以下2支40以上2支1502002503001801801.51.5M5×4M5×6H×5541H×5551二式40以下2支40以上2支150200200300同墙厚同墙厚1.51.5M5×4M5×6H×5561H×5571（10）敷设时应在适当的长度（包括垂直部分）加装接线盒。其位置应考虑便于穿线，接线盒当做分线盒设置时还应考虑到美观，做到实用与效果相结合。①管路超过下列长度时，应加装接线盒，其位置应便于穿线：管子长度每超过45m，无弯曲时；管子长度每超过50m，有一个弯曲时；管子长度每超过20m，有二个弯时；管子长度每超过12m，有三个弯时；②管路垂直敷设时，根据导线截面设置接线盒距离为50mm2及以下时为30m；70－95mm2时为20m；120－240mm2时为18m。（11）钢管敷设后应注意的几个问题①管暗敷设后应及时扣管，发现堵管及时修复，配管后及时加管堵把管口堵严实。②留管口的位置不准确。配管时未按设计要求设置，造成定位不准，应根据图纸要求做好预检工作，争取一步到位不返工。③钢管入箱、盒处不顺直，在箱盒内露出长度大于5mm，用锁紧螺母固定的管口管子露出锁紧螺母的螺纹较多，且丝扣不好。应在敷管时注意这些问题，使这些问题在施工中避免，同时还应经常检查，发现问题及时处理。塑料管暗配施工：1、对阻燃管在敷设时的一般要求（1）工程所用塑料管、开关盒、插座盒接线盒等必须采用难燃型产品，其氧气指数必须满足规范标准。产品合格证应存入技术资料。（2）管路连接时采取套管粘接和专用端头连接。套管长度不小于连接管直径的3倍，并与接口用胶粘剂粘接牢固。（3）管路应沿最近线路敷设，尽量减少弯曲，拐弯处其弯曲半径不小于管外径的6倍。当线路的直线段的长度超过15m时，或直接弯有32上，且长度超过8m时，应在路途装设接线盒，接线盒的位置不应影响墙面美观。第254页共254页 （4）管路应敷设在主体中。局部剔槽敷管应加以固定，并及时用高标号水泥砂浆保护，保护层不得小于15mm。（5）子弯曲处的弯扁度应小于0.1倍的管径。（6）阻燃管在砖墙中敷设：在砖墙敷设时应随及主体同时砌筑在砖墙内，并按要求加装接线盒，其连接及弯曲半径、弯扁度等应符合有关要求。管入箱盒时应一管一孔，管与里口平，不允许开长孔。各种盒未用的敲落孔不能敲掉，以保证盒的完整性。2、阻燃塑料管入箱、盒时应注意的问题（1）电线管出入开关盒、插座盒灯头盒时应注意：①管入盒前应保证管与盒的敲落孔比较垂直，这样能够满足管入盒后顺直，切管后盒内不出现马蹄口。②入盒时应保证从敲落也孔出入以免各种盒损坏严重，未用的敲落孔不能敲掉。③必须用灯头盒，不能用开关盒等代替。④标高稳开关盒、插座盒时应注意标高，根据建筑施工定出500mm线确定标高，一般应从盒底口量取距500mm线的距离，其允许偏差控制在允许范围之内，不能出现负向偏差。（2）电线管出入配电箱时应注意的问题。①超过30cm的配电箱洞口上方放置混凝土预制过梁或现浇过梁，现浇时应及时预埋电线管。②应根据设计出路回路和箱体尺寸排管，其位置在箱背部内侧。排管从左至右依为主干管支路，应在一条直线，管与管之间要有间距，以保证一管一孔，入箱后在一条直线上，以免出现里出处进现象。（3）稳配电箱、盒时应先用水将洞四壁浇湿后注入适量水泥砂浆，再用线坠找正，然后用水泥砂浆把箱、盒周围的缝隙填实，四周不能空鼓，并及时将箱盒四周污染的地方清理干净。管内穿线：1、选择导线（1）工程中使用绝缘导线，其型号、规格、截面必须符合设计要求，不能随意改变其规格及截面，满足使用要求。所用导线应有出厂合格证明。第254页共254页 （2）根据工艺标准要求，进出户的导线应使用橡胶绝缘导线，不允许使用塑料绝缘导线。（3）导线的分色穿入管内的干线可不分色。为了保证安全和施工方便，线管管口至配电箱、盘总开关的一段干线回路及各用电支路应按色标要求分色即：L1相为黄色，L2相为绿色，L3相为红色，N（中性线）为淡兰色，PE（保护线）为绿／黄双色。这里应该特别强调工作零线，保护（零）地线应严格按颜色分色。以前有的规定零线颜色为黑色，现规范为淡兰色。（4）导线截面的选择穿在管内的绝丝导线应严格按设计图纸选择，其型号、规格、截面必须满足设计和施工验收规范要求。根据国家有关规范要求，保护线的截面应注意与相应的相线截面进行配匹。2、国家现行规范规定，“穿线宜在建筑物的抹灰及地面工程结束后进行”。针对建筑电气安装项目逐渐增多，管内穿线的工程量随之加大，为配合工程整体同步竣工，管内穿线可提前进行，但须满足以下条件：（1）混凝土结构工程必须经过结构验收和核定。（2）作好品保护、箱、盒及导线不应破损及被灰、浆污染。（3）穿线后线管内不得有积水及潮气浸入，必须保证导线绝缘强度符合规范要求。3、清扫管路穿线前应进行扫管，将管内的异物清扫干净，为穿线做准备。4、导线在各种箱、盒的预留长度剪断导线时，导线的预留长度应按以下四种情况考虑。（1）接线盒、开关盒及灯头盒内导线的预留长度应为15cm。（2）配电箱内导线的预留长度应为配电箱箱体周长的1／2。（3）出户导线的预留长度应为1.5m。（4）公用导线在分支处，可不剪断导线而直接穿过。5、管内穿线（1）钢管（电线管）在穿线前，应首先检查各个管口的护口是否整齐，如有遗漏和破损，均应补齐和更换。第254页共254页 （2）当管路较长或转弯较多时，要在穿线的同时往管内吹入适量的滑石粉。（3）两人穿线时，应配合协调，一拉一送。（4）穿线时应注意下列问题。同一交流回路的导线必须穿于同一管内。不同回路，不同电压和交流与直流的导线，不得穿入同一管内。6、导线连接（1）导线连接，不能增加电阻。（2）受力导线不能降低原机械强度。（3）不能降低原绝缘强度。（4）导线接头4mm以下采用铰接，圈数不少于5圈，并作搪锡处理。（5）配电箱中6mm以上的线路，接到线桩上时，应用铜线鼻子压接，线鼻子作搪锡处理。箱、柜、屏安装：1、箱、柜、屏运至现场后，应进行开箱检查，检查其型号、规格、数量、外观、文件资料、二次接线图等是否齐全，合格后，才准验收入库，填写开箱检查记录，并签字认可。2、照明器具、箱、柜、屏安装，应固定牢靠，标高应符合没计要求。3、暗装配电箱的安装，应先预埋箱体。要求安装的位置准确，待土建装饰完工时，再安装箱芯，箱芯和箱体应统一编号，避免以后安装出错。安装时箱盖应紧贴墙面，零线经汇流排连接，无绞接现象。管口用锁紧螺母固定，护口圈齐全。排列整齐美观。明装式落地安装的配电箱、柜，应先配管到位，后穿线，待土建完工及装饰后再安装箱、柜。4、电气设备、开关、插座等的引入、引出线应有一定的余量，以便检修。5、柜屏组合安装后，盘面每米高的垂直度应小于1.5mm，相邻两盘顶部的水平偏差应小于2mm，并列安装时，盘顶部水平偏差应小于5mm。6、基础型钢安装完后，应与接地系统可靠的连接。7、设备安装用的紧固件，应采用镀锌制品，并应采用标准件。二次回路的连接件均应采用铜制品，绝缘件应采用自熄性阻燃材料。8、设备在接地时，应严格按照设计要求和操作规程、标准图集进行施工。第254页共254页 照明器具安装;1、照明器具的型号、规格必须符合设计要求，其外观应无损坏、变形、破裂等缺陷。2、照明器具安装应在土建装饰工程完工后进行，根据不同场合的要求和可能，分别采用预埋件固定、膨胀螺栓固定。灯具及支架应固定牢靠，位置必须准确。3、灯具安装应与装饰线条、花饰等相互协调，做到观感舒适美观，嵌入式灯具应固定在专设的框架上，边缘应紧贴天棚面，矩形灯具的边缘应与天棚面的装饰线平行，对称安装时，其中心轴线应相互平行。4、接线连接应紧密，灯具表面应清洁，内外干净明亮，吊杆垂直、双链应平行。5、暗插座、暗开关的盖板应紧贴墙面，四周无缝隙。6、灯具安装前应对系统进行绝缘测试和检查，灯具安装完后应进行通电试验。7、灯具安装成品应清洁，保持每一盏灯能正常使用，功能完好。电话、综合布线系统:1、项目经理部直接负责弱电系统的现场施工管理。其主要内容有：施工进度管理、施工界面管理、施工组织管理、安装工艺管理、技术文件管理等。2、由专业的弱电施工班组施工，施工人员必须是经过专业培训并持证上岗的管理人员和工人。3、熟悉施工图及施工程序。弱电工程的施工全过程分为四个段进行：即施工准备、施工阶段、调试开通和峻工验收阶段。4、对各类器材、设备实行专人验收、专人保管、专人安装的措施。严格把好进场关口。对所验收的器材、设备形成书面文件，并由建设单位、监理单位、施工单位三方签证后方可投入安装。5、严格按照《民用建筑设计防火规范》及其它有关规范和技术标准施工。6、弱电工程的重点应放在对线、编号上。不论分色线与不分色线均应按施工图端子编号。套管应采用专业D型套管，编号由号码钢印加热印制或使用组合数字成品型编码管编号。7、所有导线接头必须绞接后锡焊，不得漏焊、虚焊、焊头必须采用耐热导管密封。8、积极配合协助其它设备安装调试单位，不扯皮、不推诿。第254页共254页 9、管线经过建筑物的变形缝处应采用补偿措施，导线跨越变形缝的两侧应留有适当余量。10、尽量合理布线,减少动力线与信号线平行敷设长度;输入、输出信号宜单独配管分开敷设.配管采取最佳路由,受控设备尽量接近传感器和执行机构,减少敷设管线的长度;布线的速度宜小、宜慢，用力不宜过猛。线缆弯曲半径应符合规定。双绞线尽量避免用力拉扯，防止绞距变化失去退藕作用。屏蔽线在布线中防止屏蔽层破裂，屏蔽层应可靠接地。系统布线完毕后，应进行布线的安装验证测试，保证系统的开通。11、综合布线系统安装要求做到以下几个方面：（1）施工前的环境检查；（2）施工前的器材检查；设备安装：机架的安装应端正牢固，排列整齐，位置正确，水平度及垂直度均符合规范要求。各类接线模块设备应完整，安装就位，标志齐全。信息插座应固定在接线盒内，并严密防水、防尘。12、在交互连接系统中，插接线和设备引线长度之和不应超过7米。13、在工作站上，跳线长度不能超过3米。14、水平配线电缆的拉伸强度不应超过110N（25Ibf），以避免在安装时拉长导线，以保证数据传输的质量，提高数据传输的速度。15、通信系统接地利用建筑物基础接地，各端子箱接地电阻应小于1欧母；数据设备、火警设备均应接地。16、系统安装完毕后，应进行组态和软件调试及全系统开通。未调试前应将现场设备的保险管拔出并妥善保管。非专业人员严禁合闸送电。所有参加调试人员应职责明确，并应按照调试程序工作。17、安装人员严禁用手摸各模块的电子元件，防止静电损坏。18、控制室和控制箱上锁，设备和控制箱用塑料薄膜罩住。电气测试、送电、调试:1、电气调试技术性强，测试人员应有较高的技术素质，必须配备测试工具。第254页共254页 2、导线和电气设备的绝缘电阻测试，是最基本的主要测试项目。除电力电缆使用1000V的摇表测试外，其余均采用500V的摇表测试。线路绝缘测试对每回路进行绝缘电阻测试。3、封闭母线应按设计和产品技术文件规定进行绝缘电阻测试，其测试值不得小于0.5MΩ若不符合要求，则应进行干燥处理.4、对于额定电压在1000V以下容量l00KW以下的交流发电机，应包括以下静态检查：（1）测量绕组的绝缘电阻和吸收比；（2）测量可变电阻器、启动电阻器、灭磁电阻器的绝缘电阻：（3）检查定子绕组极性及其连接的正确性；（4）电机的空载转动检查和空载电流测量。5、柜(盘)经调试并经有关部门检查后，即可送电试运转，送电前所有用电器具、配电箱、柜(盘)应先检查一次，符合要求后，方可进行送电，且所有的连接点应接触牢固、可靠。（二）给排水系统室内给水管道施工：1、钢塑复合压力给水管道的安装极其作法：给水管安装敷设时，应同土建方根据管道走向预留现浇板及砖墙管路带及管管孔洞；管道穿越楼板时设钢套管，套管高出地面50mm，并有防水措施。水管穿墙体时，设置钢套管，待给水管道安装完毕后，由安装单位提交竣工图给建设单位，以便于管道的维修。2、给水管道的支架间距：给水管道非直埋管道应设置支、吊架，管道支吊架应为固定支架，最大间距如下：公称外径De(mm)20253240给水横管6007509001000给水立管10001200150017003、给水管的连接（1）管子的切割应采用专门的切割剪或普通手工锯。剪切管子时应保证切口平整。剪切时断面应与管轴方向垂直。第254页共254页 （2）管子末端外表面刀刮一斜面，在熔焊之前，焊接部分最好用酒精清洁，然后用清洁的布或纸擦干。并在管子上划出需熔焊的长度。（3）将专用熔焊机打开加温至260Β℃，当控制指示变成绿灯时，开始焊接。（4）将需连接的管子和配件放进焊接机头，加热管子的外表面和配件接口的内表面。然后同时从机头处拨出并迅速将管子加热的端头插入已加热的配件接口。插入时不能旋转管子，按照厂方们的使用说明书掌握好插入后静置冷却的时间。（5）熔焊机用完后，需清洁机头以备下次使用。（6）将已熔焊连接好的管子安装就位。（7）非直埋的外露给水管加防紫外线保护措施。（8）水管的固定方式。采用专用支架及专用的管卡，施工时支托架采用金属膨胀安装或者用将支架预埋方式。（9）墙内水管接卫生器具等用水点，在预留接头后，应安设专用管堵头，且专用管堵头应出墙0.10m长度，以便土建墙面施工完后，进行卫生器具等安装时能拆卸下来接管。（10）管道安装完备后，应对墙内管道进行水压试验。试验压力为1.0Mpa，10分钟内压降水大于0.05Mpa，然后将试验压力降至工作压力作外观检查，以不漏为合格。4、给水管的施工要点及步骤（1）首先根据用管场所作简易管道布置图,按图配置管材及管件。（2）用管剪刀切取所需长度的管材,用整圆器将切口整圆,剪切时断面应与管轴方向垂直。（3）管子热熔时最好清洁一下管口，热熔后将管材插入管件中,使管端面与管件端面接触。5、管道和设备安装前，清除内部污垢和杂物。安装中断或完毕的敞口处，作临时封闭。6、给水管道支管安装完毕后应分别进行试压试压参照其它管道试压方法待主干管施工完毕后再进行系统试压分区讨试压系采用手动试压泵系统试压采用电动试压设备管道系统试压和清洗作法见下:第254页共254页 （1）室内暗设或埋地的给水管在隐蔽前进行试压。试验压力为1.00MPa，10min内压降不大于0.02MPa，且目测管网应无渗漏和无变形。然后将试验压力降至工作压力作外观检查，以不漏为合格。（2）室内给水管道安装完毕后作系统水压试验，试验用压力表精度不低于1.5级，表的最大刻度为试验压力的1.6-2倍，压力表安设在系统最低处，试压用水为清洁水，试验压力1.00MPa，10min内压降不大于0.02MPa，然后将试验压力降至工作压力作外观检查，以不漏为合格。试验合格后用清洁水对其进行冲洗，冲洗速度不小于1.5m/s，冲洗连续进行，以出口处的水色、透明度与入口处的目测基本一致为合格。管道冲出的脏物不得进入设备，设备冲出的脏物不得进入管道。7、管道消毒作法给水管道在使用前用每升水中含20～30mg游离氯的水灌满管道进行消毒。含氯水用漂白粉兑制，然后采用试压泵将含氯水压入给水管内。含氯水在管中留置24h以上。聚丙烯超级静音排水管施工要点及步骤：1、排水塑料管立管支承件的间距应不大于下表的规定：管径(mm)5075100150间距(m)1.52.02.02.0当排水塑料管穿楼板处，安装后将封闭，则穿楼板处可将其计入支承件。钢支架的管卡与排水塑料管外壁之间应衬厚度1mm的橡胶皮。2、排水塑料管横管支、吊架的间距不大于下表的规定：管径(mm)5075100150间距(m)0.50.751.11.6钢支、吊架的管卡与排水塑料管外壁之间应衬垫厚度为1mm的橡胶皮。3、排水立管的底部弯头处应做C10强度的混凝土管墩。4、排水塑料立脚点管每层设置伸缩节；横支管上合流配件至立管的直线管段超过2m时，应设置伸缩节，但伸缩节之间的最大间距不得超过4m。5、排水塑料管管端插入伸缩节处预留的间隙为：夏季5～10mm；冬季15～20mm。6、第254页共254页 排水塑料管立管上伸缩节设置位置应靠近水流汇合配件，立管穿越楼板处为固定支承时，伸缩节不得固定，伸缩节承口应逆水流方向。7、塑料管的配置及粘接工艺，必须按下列规定执行：（1）锯管及坡口a、锯管长度应根据实测并结合各连接件的尺寸逐层确定。b、锯管工具宜选用细齿锯、割刀等，断口应平整并垂直于轴线，断面处不得有任何变形。c、插口处可用中号板锉锉成15°-30°坡口，坡口厚度宜为管壁厚度的1/3-1/2，长度一般不大于3mm，坡口完成后应将残屑清理干净。（2）粘合面的清理管材或管件在粘合前应用绵纱或干布将承口内侧和插口处擦干净，使被粘合面保持清洁，无砂尘与水迹。当表面粘有油污时，须用绵纱或干布蘸丙酮等清洁剂擦净。（3）管端插入承口深度配管时应将管材与管件承口试插一次，在其表面（试插时）划出标记，插入深度不小于有关规定。（4）胶粘剂涂刷刷时应轴向涂刷，动作迅速，涂抹均匀，用量合适，不得漏涂或涂抹过厚，冬季施工时尤须注意。涂刷应先涂承口，后涂插口。（5）承插口的连接承插口涂刷胶粘剂后，应立即找正方向将管子插入承口，使其准直，再加挤压。同时应使管端插入深度符合所划标记，并保证承插接口的直度和位置正确，而且还应保持静待2～3min，防止接口滑脱。各管段节点间误差应水大于5mm。（6）静置养护到胶粘剂接口固化为止，用支架螺栓固定安装到位。（7）排水地漏安装应平整、牢固，低于排水表面，无渗漏，低于安装处排水面5mm。管道工程与钢筋砼工程配合施工措施：第254页共254页 1、在现浇配合中给、排水管道预留空洞部分采用大于设计的实际管径大两级的钢管进行预留，土建在砼浇筑后应将钢管位置部分的砼刮净，以便于钢管的下次利用，因砼浇筑容易造成管道的堵塞，因此应该将留洞套管在浇筑时将套管用塑料薄膜或者用其它杂物进行堵塞。套管取出后并核对洞的大小是否能满足管道安装，如果不能满足，应及时的进行人工修复。2、在套管、预埋铁及其它预埋安装后，砼浇灌前，班长、工长、质监员均应按照图纸逐一核对规格、型号和埋设位置是否正确。在核对无误后，应填写隐蔽资料交建设单位有关人员现场核对后签字。3、管道穿楼板的孔洞，采用钢管作孔模，孔模使用前应将其外表的脏物清扫掉，以免被浇的混凝土沾土，引起楼板夹渣，从而造成投入使用后沿楼板渣处出现渗漏。孔模照设计图中位置安装，然后在孔模两边各用一根d6的圆钢作箍筋将其卡住，以免浇灌混凝土时移位。在楼板混凝土初凝后慢慢旋转取出孔模。4、建施图和结施图中为给水排水专业预留的孔洞、套管，在混凝土浇灌前会同土建施工人员相互照本专业图复核、校对。5、混凝土浇灌时，安装人员应坚守在套管和预埋铁及其它预埋件旁，以便迅速算是和解决因混凝土浇灌和振捣可能引起的位移等问题。6、建筑模板拆除后，应及时将套管、预埋铁及其它预埋件找出，并将套管内的填塞物取出。管道各系统安装施工措施：1、管道的管道施工顺序：大管径的管道应比小管径的管道先进行施工，先安装主立管后安装楼层各水平支管，处在吊顶上的管道应先进行局部通水和局部试压试。有交叉的地方，应按总体有利并利于保证质量来考虑。2、各种管道的管支架应严格按设计要求进行制作安装。3、负责各系统管道施工的班组，应在总进度的控制下，合理分配人工，各班组间相互协调配合，使各管道的施工有条不紊地进行。4、需防腐的支架和吊架在进入管道安装前，应先作好防腐。5、具体施工措施（1）为确保按图施工，内业技术员应向工长作好技术交底工作。管道系统的工长、班长认真熟悉图纸，以便给组员作细致交底。（2）在施工前，应先进行管洞的清理和尺寸复核工作。第254页共254页 （3）根据管道系统图、平面图中的管道位置，在楼层中定出各管道平面位置，然后从楼层最高处放下线坠，定出位置的立面位置，用油漆在墙上作出标记定位。（4）对于需设套管的立管，在穿越楼板时，应先进行钢套管的预埋工作。预埋时应将钢套管与楼板连接牢固。（5）分班组根据支架形式、具体安装高度进行管道井支架的安装。（6）对每层安装完毕后的管道，都应进行调整，使其在立面偏差符合规范要求，并及时进行固定。6、为保证在交叉施工中的施工安全，特采用以下安全措施：（1）施工人员必须戴好安全帽。（2）施工人员必须系好安全带，安全带的另一端应栓在牢靠点上。（3）施工人员应穿好防滑绝缘胶鞋。（4）施工操作层的上面一层，应该用坚实的木板覆盖完管洞,以免有物体从上面落下打伤施工人员。（5）对部分管道末能一次性完成的和一些水平及竖向管道还有进出管末碰头的,均应将其管口堵塞好以免杂物落入。卫生器具安装：1、卫生洁具及附、配件安装，其位置、标高必须符合设计要求和施工规范的规定，应固定牢靠、位置准确。其排水管的坡度必须符合设计要求和施工规范规定，器具支、托架必须平整、牢固并与器具紧贴。2、安装前应进一步复验卫生器具的表面质量，必要时应试漏。检查时将器具表面擦干净，目测外观应整齐、无裂纹和渗漏等现象。3、在管道和卫生器具安装前，应预先测量和检查其正确标高、中心位置、预留孔洞等，对各部位存在的问题，都应在安装前处理完毕。4、卫生洁具安装前，应消除内部的污垢杂物，安装中断后或完备时，敞露口应临时封堵。5、安装时应在卫生洁具上用水平尺在纵横方向找正、找方。地漏应安装在地面最低点，其安装标高应低于地坪5mm—l0mm为宜，利于排水。清扫口的顶盖应高出地面5mm。地面有不小于1％的坡度，地漏周围应抹成“锅底形”，均应坡向地漏。6、施工中与土建密切配合，严格控制内装修与管道油漆相互污染的不良现象。第254页共254页 7、卫生器具安装完毕后，贴墙处必须用透明玻璃胶封堵，其饰面必须贴紧墙面。8、室内卫生器具及地漏排水系统全部安装完成后，使用前应先做通水试验，还需要求分别做闭水试验，以保证其接口严密。闭水时间不少于24h，以不渗漏为合格。9、卫生器具通水、闭水试验合格后，应将排水孔封堵，并将其表面加以覆盖保护，以防施工堵塞和被砸碰破坏。管道系统的通水措施：为了保证工程顺利交工，一次验收合格，应在施工中严格按照质量、技术、设计及施工验收规范等的要求。必须按施工顺序操作，做好每一道工序，各项具体工作落实到人头上，谁施工谁负责。对材料、设备等要严把质量关，对阀门应做到耐压强度试验，试验应以每批数量中抽查10%，且不汪于一个，如有漏、裂不合格的应再抽查20%，若仍有不合格，则应逐个进行试验。对于安装在主干管路上起切断作用的闭路阀门，应逐个进行试验。对于安装在主干管路上起切断作用的闭路阀门，应逐个作强度和严密性试验。只有这样才能保证能水顺利进行。1、给水管通水措施（1）立管安装后，对各立管单独进行水压试验。（2）各楼层支管安装完后，应单独进行试验，充水前应将各配水点的阀门关闭。（3）以上试验合格后，再对各个系统逐步试验，合格后再对整个系统进行试验。2、排水管道通水措施排水管安装完后应进行灌水试验，需埋地或隐蔽的管道在隐蔽前必须做灌水试验，其灌水高度应低于底层地面高度，满水15分钟后，再灌满延续5分钟，液面不下降为合格。第6章质量管理体系与措施6.1基础、主体质量控制措施（一）、质量管理制度1、材料的检验制度第254页共254页 现场大宗材料由现场项目部编制物资需用计划取样，确认无误后由公司材料部门负责采购，凡有生产厂家的材料，均应有产品合格证，并按主要材料的取样，不合格不得使用在工程上。凡本项目所用的材料，在订购前，应进行质量情况调查，用ISO质量管理方法进行评审，进场的材料，成品、半成品都应有出厂合格证，厂家资质等级证及质量监督检验部门的检验合格证，三证齐全。2、技术交底制度工程开工前，由项目技术负责人主持编制各单位工程有针对性的作业指导书，每个工种，每道工序施工前要组织进行各级技术交底，包括项目技术负责对工长的技术交底，工长对班组长的技术交底，班组长对作业班组长的技术交底，各级交底同时进行。交底做到层层落实，互相监督，坚持交技术的同时交操作方法及质量标准，使层层都有明确质量和质量标准。3、施工挂牌制度本工程钢筋、模板、砌筑、抹灰等施工过程中要在现场实现挂牌制，注明施工员、操作班组、质量目标。4、过程三检制度每个施工工序都应实行三检制度（自检、互检、专检制度），自检应有文字记录，隐蔽工程由主办工长、质安员班组长检查，并按要求由主办工长做出隐蔽记录。隐蔽工程自检合格后，经甲方、监理、质监人员验收并签字认可，方可施工下一道工序。5、质量否决制度对不合格分项，分部工程必须进行返工。(二)、质量把关措施1、把好测量放线关，派专人负责放线测量，按规定使用放线测量工具，放线后工长复核，防止出错。2、轴线、标高、垂直度控制在规范要求内。3、认真作好原材料，半成品的进场验收，同时附材质证明，并取样送检合格后才使用，钢材、水泥、砂、石等材料均作取样分析，不合格者，坚决不使用。4、施工中，做好计量工作，严格按配比施工，配制砼时严格控制材料用量。5、模板工程质量保证措施：a、采用足够刚度、强度和稳定性的模板和支撑材料；第254页共254页 b、严格控制模板的几何尺寸和加固措施，防止变形走样；c、模板接缝连接紧密防止漏浆；d、模板拆除后，及时清理、校正、刷隔离剂，以利下次周转；e、浇筑砼中派专人看守模板，防止模板爆模、漏浆。6、钢筋工程质量保证措施：a、熟悉图纸，做好钢筋放样工作；b、按图施工，保证钢筋的规格、尺寸、根数、间距；c、钢筋表面清洁，如有麻点用钢丝刷清除；d、浇筑砼过程中，派专人看守钢筋，防止钢筋变形。7、砼工程施工质量保证措施：a、严格控制砂石的含泥、含杂、含水量；b、严格实行计量控制，不随意调整配合比；c、砼严格控制坍落度，并按规定取样检查；d、砼浇筑12小时后，及时覆盖，及时养护。(三)、各工种配合协调施工1、土建施工与水电安装工程紧密联系，主体阶段做好预留预埋。2、水、电、设备等安装工程施工与土建工程紧密联系，基础、主体阶段做好预留、预埋，保证管道畅通，避免事后凿槽、钻孔。3、安装前清楚图纸设计及规范要求，施工方严格对照图纸检查，避免漏线、掉管。(四)、严格工程技术档案资料管理1、认真贯彻执行国家和档案馆及建设局关于工程档案资料管理的通知规定，对工程从开工到竣工全过程按档案资料的具体内容、填写程序、纸张规格等，作到规范化和标准化。2、公司主管生产经理和总工程师负责领导和督促公司有关部门和项目经理认真履行各自的职责，定期进行检查、督促，确保档案资料的完整准确。3、工程施工的技术资料，土建和安装均同建设单位、设计单位；质检部门、建材生产厂家等密切配合，使各类资料能及时准确、完整的按规定完善归档。(五)、质量控制点1、主要工程质量控制要点第254页共254页 （1）工程测量：工程定位放线、标高引测、轴线测量。（2）模板工程：模板设计、支模的标高、断面尺寸、支撑的牢固度、模板的表面处理及隔离剂的涂刷。（3）钢筋工程：原材料合格证及进场复试单、钢筋配料成型设计、钢筋就位绑扎、保护层厚度的控制。（4）混凝土工程：混凝土配合比的设计、原材料试验、搅拌计量、养护的控制。（5）水、电安装工程：配件质量合格证、予埋、予留准确完善。2、质量通病预防措施：（1）预防措施：钢筋骨架绑扎应充分熟悉图纸，配料单，检查配筋是否齐全，钢筋绑扎完毕对图纸检查是否有遗漏钢筋。箍筋绑扎开口处应错开，避免钢筋顺风绑扎，保护层垫块各部位应根据设计厚度提前制作，施工中不得错用，并固定牢固、间距合理。（2）混凝土施工：蜂窝、孔洞、混凝土麻面、表面缩裂缝，楞掉角、夹渣。预防措施：在混凝土浇筑前，应检查模板内杂物清理，已浇筑完毕的混凝土，要掌握好拆模时间，拆模过早或方法不当，会损伤混凝土楞角。(六)、工程质量检测方法1、工程开工前，按质量保证体系要求编制质量保证计划，其中包括检验试验计划。2、建立本工程在实际施工操作过程中的质量检测方法、制度、强调“以人为核心”、“以预防为主”的原则，以国家现行施工技术、质量验收规程、至施工完成，进行现场全过程的质量检测。3、现场质量检测的具体方法（1）目测法：即根据质量标准进行外观目测或触摸、敲击，可采取看、摸、敲、照四种手段。在本工程中的砖砌工程外表是否洁净、灰缝是否横平竖直、内墙抹灰阴阳角是否平直，可采取看的方式；面有无超砂、油漆的光滑度等可采用摸的方式检测；对难于看到的地方可采用镜或灯光照射来检测。（2）实测：即通过实测数据与施工规范及质量标准所规定的允许偏差对照的方法进行检测。可采取靠、吊、量、套四种方式。其中：a、靠是采用直尺、塞尺检查墙面、地面的平整度；b、吊是采用托线板以线锤吊线检查垂直度；第254页共254页 c、量是用测量工具和计量仪表等检查尺寸、轴线、标高、湿度、温度等的偏差；套是以方尺套方，以塞尺检查，如对阴阳角的方正。踢脚线的垂直度等项目的检测。4、试验检测：即通过试验的手段，对能对质量进行为判断的检测是，如对钢筋焊接头进行拉力试验，以检测焊接质量，对进场的砖进行抗压测试，检测其是否质量合格。5、模板工程检测要点：（1）在支模前熟悉图纸，在模板安装前应复检各轴线位置及标高。（2）支好的模板接缝必须严密，模板垂直度控制在3mm以内，相邻两板表面高低差不能2mm，表面平整度不超过4mm。（3）安装好的模板应检查其支承是否一致，承载力是否达设计方案的要求。6、钢筋工程检测要点：（1）钢筋的材质规格必须符合设计及规范要求方可使用。（2）在成型钢筋前，根据施工图纸编制钢筋配筋表，在配制时严格按配筋表配料。（3）成型钢筋时要特别注意钢筋的锚固长度必须符合设计及规范要求。（4）绑水平钢筋时控制好钢筋的绑扎质量必须符合要求，特别注意钢筋交叉位置的绑扎。（5）绑扎好的钢筋要注意不能有油污且在支模时注意成品保护。7、砼工程检测要点：（1）砼浇筑前对钢筋模板进行检查，符合要求后方可浇筑，对振动机具等进行试运行，确保砼浇筑质量。（2）浇筑砼利用经过严格培训的操作人员专人振捣，确保砼浇筑质量。6.2质量控制程序及保证计划（一）、质量控制程序1、根据本工程的特点和施工进度的要求，公司将作为重点的工程来抓，组建一个高效的强有力的项目领导班子，公司本着“质量就是企业的生命，质量就是经济效益”的原则，搞好工程质量，在工程管理上体现一个“严”字，在操作过程中体现一个“精”第254页共254页 字，实行跟踪质量检查，让所有的分部分项工程均达到一次成功。项目经理部在施工过程中，实行全员、全过程、全企业的统一管理，使每一个职工都必须全身心投入到施工过程中去。2、现场制定一系列的管理制度。所有进入现场施工的安装及其它施工作业队伍必须遵守现场管理制度，以土建单位为主进行统一规划、平衡，在生产、生活、施工用电、用水等方面划分区域，减少互相干扰。3、以总施工进度计划、施工组织、设计方案为指导，有序进行施工，土建、安装、装饰在制定施工方案时，在进场时间和合理利用施工面应共同研究决定，以使交叉作业紧骤而不混乱。4、采用先进的技术管理手段配合措施，严格控制施工质量，确保上道工序的质量不影响下道工序。5、严格按照设计施工图及施工验收规范进行施工，土建施工时，对安装、装饰等其他专业方面的预留洞口和预埋件等应严格按施工图及标准图集进行，以避免事后开槽、打洞，提高工程质量，加快施工进度。6、成立以工长负责的现场协调小组，对参与本工程施工的所有专业队伍进行全面统一协调，充分利用工作面，合理安排工序插入，满足主体交叉作业正常实施。6.3装饰质量控制措施（一）、质量控制管理：1、装饰工程质量是决定工程完工后，外观感觉的最直接因素。因此应在大面积施工前做好样板件。协同建设单位、设计单位确定装饰材料的品牌、颜色、规格，制作时，要参阅贮存有效期，使用说明、产品合格证。2、施工以样板为标准，根据施工工艺和操作规程，对工程不同部位的装饰制定实施细则，由专业工长做技术交底。3、装饰工程必须保证装饰材料的质量，应严格按设计要求，按甲、乙、丙三方选定的样品采购验收，按选的样板配料施工，认真执行施工验收规范和操作规程，保证工程质量。4、装饰工程质量应从基层施工抓起，抓住打巴贴饼、清理润湿基层、分层抹灰等操作环节的监督、检查，使基层粘结牢实，无空鼓裂纹，表面平整、垂直、这是保证装饰面层质量的基础。第254页共254页 5、按设计要求，不同的面层材料按各自的施工工艺要求注进行施工。6、抹灰前做好抹灰面的基层处理，为防止抹灰层起壳、开裂要求砂子使用中砂,并严格控制好水泥用量。7、签订全员质量保证协议书，把工程质量同职工的收入挂上钩并加强管理人员及操作人员质量意识教育，做到质量工作措施得力，责任落实人人重视。8、认真履行“善后服务”和做好“质量回访”记录，采取措施解决出现的问题。9、编制工程质量奖罚条例，严格执行。对质量好的奖励，质量返工的对其罚款。10、严格控制好各主要工序的质量关键。11、内装饰、外装饰施工前先做样板，在设计、甲方现场代表、监理人员认可后，方可大面积施工。12、加强职工教育，认真做好成品保护工作。13、成立成品保护小组，抽调责任感强，善于管理的专职人员组成，管理员对每道完成的产品进行检查，做好记录，对成品做到“谁施工谁负责”，如果该成品到破坏，管理员应对行为人作出记录备案，对成损失者应承担赔偿和受到经济处罚，如果管理员未发现破坏者末记录在案的，造成的损失应由管理员承担，同时在施工人员中应加强思想教育，增强所有施工人员的成品保护意识。14、施工安排上外装修施工顺序采取先大面后小面，二步架高为一施工段分段往下施工，提高施工阶段整体素质。15、拆除外架时由专职人员负责拆除，防止碰坏墙面。16、实行质量否决制度，对不合格分项、分部工程必须进行返工，不合格分项工程流入下道工序，要追究班组长的责任，不合格的分部工程流入下道工序，要追究工长和项目经理的责任，不合格工程流入社会要追究公司经理和项目经理的责任。(二)、装饰工程质量通病预防措施：墙体抹灰：抹灰空鼓、裂缝、抹灰不平，阴阳角不垂直方正。预防措施：认真处理好基层，抹灰前墙提前浇水湿润，砂浆具有良好性和易性及粘结强度，浆标号不得高于基层，局部抹灰不宜过厚或过薄。抹灰前认真挂线贴灰饼，阴阳角二侧各冲筋一道，抹阴阳角时认真检查是否方正，及时修整。(三)、加强成品保护措施：第254页共254页 1、安装完毕的门框，在施工阶段要设立防护，避免磕碰，塑钢门保护胶带不得任意剥除，严禁接触水泥砂浆等有腐蚀性材料。2、凡是本工序施工，应做用好对前工序的成品保护工作，不得任意接触本工序范围以外的成品，如用脏手模已完工的墙面，涂料施工应作好对地面的成品保护，不得采取不负责作的态度。(四)、装饰分项工程检测重点抹灰工程检测重点：（1）墙面抹灰所需的材料水泥、砂、水必须符合要求，抹灰按设计配合比进行搅拌配料。（2）施工机具、运输工具必须完好，接通电源、水源，应确保持抹灰进度。（3）在抹灰前，对墙提前一天浇水湿润，确保抹灰与墙面粘结牢固。（4）抹灰前，进行打巴、冲筋，确保抹灰工程平整度及垂直度。（5）当天抹好的灰当天检查，其平整度、垂直度必须符合标准要求，颜色要求基本一致。（6）抹灰质量要求：表面平整度不大于4mm，阴阳角垂直不大于4mm，立面垂直不大于5mm，阴角方正不大于4mm。6.4安装质量控制措施（一）、安装质量控制管理1、认真学习贯彻质量认证体系，加强对《质量手册》、《程序文件》的学习，加强指导作业班组对于《安装工程作业指导书》的学习。2、建立健全质量管理机构，明确职责与分工，班组设兼职质安员，项目设专业质安员，协助班长，工长、项目经理把好质量关，定期或分阶段进行检查和评定工作，将检查结果及时收集、整理、分析和反馈。3、施工过程中应及时检查，做好各种试验记录，隐蔽记录等各种质量记录，填写好各种技术档案资料，做好资料与工程进度同步。4、认真贯彻量管理的各项规定，做好各项计量检查的原始记录，在用计量器具必须按期送检，计量不合格的器具，禁止使用。5、对原材料进行检查，电线钢管的管材和壁厚均应符合规范要求。第254页共254页 6、分项工程施工前，要求工长认真做好施工书面技术交底，施工中应坚持中间过程验收制度，在上一工序不合格的，坚决不予放行，施工完毕后，应进行最终的分项验收。（二）、质量控制措施钢管配管安装质量控制措施：1、煨管处出现凹扁过大或弯曲半径不够倍数的现象，其原因及解决办法有：（1）使用手板煨管器，移动要适度，用力不要过猛。（2）使用油压煨管器或煨管机时，模具要配套，管子的焊缝应在正反面。2、预埋盒、箱、支架、吊杆歪斜，或者盒、箱里进外凸出严重，应根据具体情况进行修理。3、预埋盒、箱出现空洞、收口不好，应在稳住盒、箱时，其周围灌满灰浆，盒、箱口应及时收好后再穿线上器具。4、预留管口的位置不准确。配合时未按设计图要求，找出轴线尺寸位置，造成定位不准，应根据设计图要求进行修复。5、电线管在跨接地线时，将管焊漏，焊接不牢、漏焊、焊接面不够倍数，主要是操作者责任心不强，或者技术水平太低，应加强操作者责任心和技术教育，严格按照规范要求进行焊接。6、管口不平齐有毛刺，断管后未及时铣口，应用锉把管口锉平齐，去掉毛刺再配管。7、焊口不严破坏镀锌层，应将焊口焊严，受到破坏的镀锌层处，应及时补刷防锈漆。配线工程安装质量控制措施：1、在施工中存在护口遗漏、脱落、破损及与管径不符等现象。因操作不慎而使护口遗漏或脱落者应及时补齐，护口破损与管径不符者应及时更换。2、铜导线连接时，导线的缠绕圈数不足5圈，未按工艺要求连接的接头均应拆除重新连接。3、导线连接处的焊锡不饱满，出现虚焊、夹渣等现象。焊锡的温度要适当，涮锡要均匀。涮锡后应用布条及时擦去多余的焊剂，保持接头部分的洁净。4、导线线芯受损是由于用力过猛和剥线钳使用不当而造成的。5、多股软铜线涮锡遗漏，应及时进行补焊锡。第254页共254页 6、接头部分包扎的不平整、不严密。应按工艺要求重新进行包扎。7、线路的绝缘电阻值偏低。管路内可能进水或者绝缘层受损都将造成线路的绝缘电阻阻值偏低，应将管路中的泥水及时清干净或更换导线。灯具安装的质量控制措施：成排灯具的中心线偏差超出允许范围。在确定成排灯具的位置时，必须拉线，最好拉十字线。开关插座安装质量控制措施：1、开关、插座的面板不平整，与建筑物表面之间有缝隙，应调整面板后再拧紧固定螺丝，使其紧贴建筑物表面。2、开关未断相线，插座的相线、零线及地线压接3、固定面板的螺丝不统一(有一字和十字螺丝)。为了美观，应选用统一的螺丝。4、钢管进盒护口脱落或遗漏。安装开关、插座接线时，应注意把护口带好。防雷及接地安装质量控制措施：1、支架安装（1）支架间距(或预埋铁件间距)不均匀，直线段不直，超出允许偏差。重新修改好间距，将直线段校正平直，不得超出允许偏差范围值。（2）焊口有夹渣、咬肉、裂纹、气孔等缺陷现象。重新补焊，不允许出现上述缺陷。（3）焊接处药皮处理不干净，漏刷防锈漆。应将焊接药皮处理干净，补刷防锈漆。2、防雷引下线敷设（1）焊接面不够，焊口有夹渣、咬肉、裂纹、气孔及药皮处理不干净现象，应进行处理。（2）漏刷防锈锈漆，应及时补刷。第7章安全管理体系与措施7.1各级安全生产责任制针对此工程的具体情况，除了加强项目的各级管理外，还应建立和完善项目各级管理人员安全生产责任制，以保证安全生产的顺利进行。第254页共254页 1、项目经理（1）项目经理是其项目的安全生产第一责任人，负直接责任。（2）认真贯彻执行安全生产的法规、法令、条例、规程、规定、标准及各项规章制度。（3）负责组织实施安全技术措施，带头遵章守纪，不违章指挥。经常组织职工学习安全技术操作规程，并做好新工人的入场教育和经常性安全教育，认真抓好有针对性的安全技术交底工作。（4）组织对施工现场的架子、门架、机械设备、临时电气线路进行检查验收，并上报有关部门复验。（5）组织每周不少于一次的安全检查，及时消除事故隐患，边检查边整改。督促本项目各级人员安全责任制的落实，拟定本项目安全奖罚办法、管理规定，并认真实施。不得使用无证人员上岗作业。（6）发生工伤事故，要立即上报，保护好现场，参加调查处理，认真分析原因，拟定并落实整改措施。2、技术负责人（1）严格遵照安全生产的法令、法规、条例、标准和各项规章制度，对项目安全生产负技术责任。（2）负责组织编制安全技术措施或方案，指导项目安全技术措施的正确运行，协助项目经理抓好项目安全生产工作。（3）针对工程安全上的重点部位和薄弱环节，要督促班组及操作人员严格按照技术措施或施工方案进行操作，确保安全生产顺利进行。（4）参加项目组织的安全大检查，及时发现问题，消除事故隐患。（5）参加项目安全责任事故的调查、分析和处理。3、施工工长（1）在项目经理领导下，对负责施工的单位工程的安全生产负直接责任。（2）在贯彻执行上级制定的安全措施中，结合本工程施工的特点，根据施工技术措施、安全技术操作规程和要求，以书面方式，逐条向班组进行交底，履行签字手续，确保施工安全。第254页共254页 （3）经常检查工人执行安全操作规程的情况，坚决制止不顾人生安全，冒险蛮干的行为。消除事故隐患，确保安全生产。（4）参加公司或项目组织的安全检查，对负责施工的单位工程的问题要及时负责纠正。参加对工程临边洞口的安全防护、各类起重设备、临时用电线路的检查验收，坚持验收合格后方能使用。（5）发生工伤事故要保护好现场，及时向上级报告，救护伤员，参加事故处理，并填好工伤事故登记表．认真贯彻防范措施。4、安全员（1）负责本项目安全管理的具体工作。（2）经常学习和宣传各种安全标准、法规及制度，协助项目经理健全各项安全管理制度和各种标牌。（3）协助各种安全教育和安全技术交底，认真检查班组落实情况，经常检查工人遵章守纪情况和安全防护设施完善情况，及时纠正违章违纪行为，消除安全隐患。（4）参加项目组织的安全检查，认真记录并督促检查整改措施的落实。（5）参加工伤事故调查、分析，进行事故统计上报，及时督促、检查整改措施的落实。5、内业技术员（1）在项目经理指导下拟定施工组织设计中的安全技术措施和施工临时用电方案。（2）协助项目经理、工长检查和指导安全技术措施及施工临时用电方案的实施情况，协助项目经理或工长作好安全技术交底工作。（3）作好各种安全内业资料的收集和整理工作，并分类成册，写出目录，作到规范化、标准化。（4）协助项目经理和工长作好安全教育并认真填写安全教育卡，建立现场事故档案和违章违纪及处罚的记录。（5）协助项目经理完善现场各项规章制度及各种标牌。6、机械员（1）负责项目机械设备的安全管理工作。（2）掌握机械操作人员的情况，并登记造册连同操作证复印件一同存入资料袋，杜绝无证人员上岗操作。第254页共254页 （3）按要求设置好机械三牌(操作规程、岗位责任制、操作人员)，经常教育机械人员遵章守纪，安全作业。（4）参与机械设备的安装、调试及检查验收工作，并收集、整理调试及验收资料入档。（5）经常检查机械安全使用状况及人员遵章守纪情况，发现隐患及时纠正，负责安排机械设备的维修保养工作，督促机操人员作好“十字”作业。（6）参加上级部门组织的机械检查及安全检查，作好记录并督促检查存在问题的整改。（7）参与机械事故的调查、分析工作，吸取事故教训，拟定并实施防范措施。7、材料员（1）认真执行材料管理制度和库房管理制度，确保库房防火及防盗二安全。（2）严格按文明工地要求抓好现场及库房的材料管理，并按照施工平面布置图进行材料的定点堆码。（3）经常检查现场材料、半成品的堆放情况，发现安全隐患及时告诉现场负责人进行处理。（4）协助项目经理购买安全防护器材，严格入库验收手续，对不合格产品应及时退换，不得随便出库。（5）经常检查安全防护器材的使用情况，及时编制补充计划并报项目经理给予解决。8、班组长（1）做好本班组人员安全教育活动与任务分配工作，并负责做好班组人员考查、核验工作，杜绝无证人员进入施工现场。（2）认真组织本班组职工学习安全生产知识，严格执行安全操作规程；做好班前安全教育工作，提高安全生产意识，安全生产活动有记录。（3）严格按照施工方案、工艺卡和技术交底要求组织施工，不得违章操作。（4）做好“三宝”、“四口五临边”的检查工作，发现安全隐患及时处理，处理结果立即上报，隐患不消除，不准进行作业。（5）教育本班组职工正确使用一切防护设施和个人防护用品。（6）对各级违章指挥指令，有权拒绝。第254页共254页 （7）搞好班组之间和班内的团结协作，提高班组职工的技术素质和思想素质，提高施工生产能力。7.2安全工作制度1．层层落实安全生产责任施工现场逐级建立安全生产岗位责任制，明确从项目经理到各班组长的责任制形成“一级抓一级，一环扣一环，并对上一级、上一环负责”的管理网络，那一级出现问题就追究那一级管理人员的责任，促使责任制有效扎实地落实到各工种、各工序、各班组中，形成齐抓共管的氛围。2．每周召开一次“安全生产管理小组”工作例会，总结上周的安全生产情况，布置下周的安全生产工作。3．严格执行施工现场安全生产管理的技术方案和措施，在执行中发现问题应及时向有关部门汇报。更改方案和措施时，应经原设计方案的技术主管部门领导审批签字后实施，否则任何人不得擅自更改方案和措施。4．坚持执行各级安全生产技术交底制度要求各施工项目必须有书面安全技术交底，安全技术交底必须具有针对性，并有交底人与被交底人签字。5、建立并执行班前安全生产讲话制度。6、建立并执行安全生产检查制度由项目经理部每周组织一次由各施工部门负责人参加的联合检查，根据检查情况按“施工现场检查记录表”评比打分,对检查中所发现的事故隐患问题和违章现象，开出“隐患问题通知单”，各施工部门在收到“隐患问题通知单”后，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决，项目经理部有关部门应监督落实问题的解决情况。若发现重大不安全隐患问题，检查组有权下达停工指令，待隐患问题排除，并经检查组批准后方可施工。7、坚持准用证制度施工现场的机械设备、临电设施和各类脚手架工程设置完成后的验收制度。未经过验收和验收不合格的严禁使用。8．坚持“安全三宝”使用制度进入施工现场必须正确戴好安全帽；凡从事2米第254页共254页 以上无法采用可靠防护设施的高处作业人员必须系安全带。安全带应高挂低用，操作中应防止摆动碰撞，避免意外事故发生。禁止穿高跟鞋、半高跟鞋或拖鞋进入施工现场。现场指挥、质量、安全等检查人员必须佩戴明显的袖章，危险施工区域挂警示灯。施工现场必须悬挂醒目的安全标语和安全色标，实行全封闭管理，严禁非现场施工人员进入现场。9．坚持持证上岗制度参加现场施工的所有特殊工种人员必须持证上岗，并将证件复印件报项目经理部备案。10．安全教育制度新工人入场时，除公司已进行第一次安全教育外，进入项目时也要进行安全意识、安全知识、安全制度教育。然后，进入各自班组，再进行本工种的安全技术教育。尤其是特种作业人员，必须持证上岗。专业安全员要进行专门考核，合格的上岗，不合格的培训，直到合格后才能上岗。另外，每月全项目还要定期进行一次安全教育。7.3劳务用工管理1．本单位使用的施工人员，必须接受建筑施工安全生产教育，经考试合格后方可上岗作业，未经建筑施工安全生产教育或考试不合格者，严禁上岗作业。2．施工人员上岗作业前的建筑施工安全生产教育，由项目部负责组织实施，总学时不得少于24学时。3．施工人员上岗前须由项目部劳务负责人将施工人员名单提供给本单位安全部门，由安全部门负责组织安全生产教育，授课时间不得少于8学时，安全生产教育的主要内容有：（1）安全思想教育：国家有关安全生产方针、政策、法规；本企业有关规章制度；本企业的施工特点、安全施工情况；事故典型案例等。（2）安全知识教育：本工种安全操作规程；机电设备、高空作业等安全基本知识；防火、防爆、防尘、防毒等安全基本知识；个人劳动保护用品的正确使用知识。（3）安全技能教育：熟悉本工种、本岗位专业安全技术知识。（4）安全生产的重要意义和必要性。（5）建筑安装工程施工中安全生产的特点。（6）讲解本工程施工现场的概况。第254页共254页 （7）讲解本工程施工现场安全生产管理制度、规定。（8）建筑施工中因工伤亡事故的典型案例和建筑施工中高处坠落、触电、物体打击、机械（起重）伤害、坍塌等五大伤害事故的控制预防措施。（9）建筑施工中常用的有毒、有害化学材料的用途和预防中毒的知识。4．施工人员上岗作业前，必须由队长（或班组长）负责组织本队(组)学习本工种的安全操作规程和一般安全生产知识。5．施工人员中的特种作业人员，如起重工、、电焊工、架子工等，必须持有原所在地地（市）级以上劳动保护监察机关核发的特种作业证，方准从事特种作业。在向施工人员下达生产任务的时候，必须向全体作业人员进行详细的书面安全技术交底并讲解，凡没有安全技术交底或未向全体作业员进行讲解的，施工人员有权拒绝接受任务。6．每日上班前，施工人员负责人，必须召集所辖全体人员，针对当天任务,结合安全技术交底内容和作业环境、设施、设备状况、本队（班组）人员技术素质、安全意识、自我保护意识以及思想状态，有针对性地进行班前安全活动提出具体注意事项，跟踪落实，并做好活动纪录。7．强化对施工人员的管理。用工手续必须齐全有效，严禁私招乱雇用工。7.4施工人员安全防护1．参加施工人员是经过安全培训，并考核合格持证上岗者。2．凡患有禁高症人员不得参加高空作业，企业将每人定期对高空作业人员进行身体健康检查。3．施工人员必须遵守现场纪律和国家法令、法规、规定的要求，必须服从项目经理部的综合管理。4．施工人员进入施工现场戴符合标准的安全帽，其配带方法要符合要求；进入2m以上架体或施工层作业必须佩挂安全带。5．施工人员不得任意拆除现场一切安全防护设施，如机械护壳、安全网、安全围栏、外架拉接点、警示信号等。如因工作需要，必须经项目负责人同意方可。第254页共254页 7.5临时用电管理1、建立现场临时用电检查制度,按现场临时用电管理有关规定对现场的各种线路和设施进行定期检查和不定期抽查，并将检查、抽查记录存档。2、现场采用双路供电系统，确保电源供应。临时配电线路必须按规范架设，架空线必须采用绝缘导线，不得采用塑胶软线，不得成束架空敷设，也不得沿地面明敷设。3、施工机具、车辆及人员，应与内、外电线路保持安全距离。达不到规范规定的最小距离时，必须采用可靠的防护措施。4、配电系统必须实行分级配电。现场内所有电闸箱的内部设置必须符合有关规定,箱内电器必须可靠、完好，其选型、定值要符合有关规定，开关电器应标明用途。电闸箱内电器系统须统一式样、统一配制,箱体统一刷涂桔黄色，并按规定设置围拦和防护棚，流动箱与上一级电闸箱的联接，采用外插联接方式。5、独立的配电系统必须按部颁标准采用三相五线制的接零保护系统，非独立系统可根据现场的实际情况采取相应的接零或接地保护方式。各种电气设备和电力施工机械的金属外壳、金属支架和底座必须按规定采取可靠的接零或接地保护。6、在采用接地和接零保护方式的同时，必须设两级漏电保护装置，实行分级保护，形成完整的保护系统。漏电保护装置的选择应符合规定。7、手持电动工具的使用应符合国家标准的有关规定。工具的电源线、插头和插座应完好，电源线不得任意接长和调换，工具的外绝缘应完好无损，维修和保管应由专人负责。8、施工现场的临时照明一般采用220V电源照明，临时照明和动力电源应穿管布线，必须按规定装设灯具，并在电源一侧加装漏电保护器。9、电焊机应单独设开关。电焊机外壳应做接零或接地保护。施工现场内使用的所有电焊机必须加装电焊机触电保护器。电焊机一次线长度应小于5米，二次线长度应小于30米。接线应压接牢固，并安装可靠防护罩。焊把线应双线到位，不得借用金属管道、金属脚手架、轨道及结构钢筋作回路地线。焊把线无破损，绝缘良好。电焊机设置地点应防潮、防雨、防砸。第254页共254页 10、现场开关箱设有可靠有效的三相漏电保护器，动作灵敏，动力、照明分开，与电工房内的漏电保护器形成二级保护，使施工用电更安全。11、现场所用的配电箱应统一编号、上锁，专人保管，机壳接地良好。施工用电的设备、电缆线、导线、漏电保护器等应有产品质量合格证。漏电保护器要经常检查，发现问题立即更换，熔丝要相配合。7.6施工机械管理1．钢筋机械、木工机械、移动式机械。除机械本身护罩完善，电机无病的前提下，还要对机械作接零和重复接地的装置。接地电阻值不大于4欧姆。2．机械操作人员经过培训考核合格持证上岗。3．各种机械要定机定人维修保养，做到自检、自修有记录。4．施工现场各种机械要挂安全技术操作规程牌。5．蛙式打夯机必须两人操作,操作人员必须戴绝缘手套和穿绝缘鞋。手柄应采取绝缘措施。打夯机用后应切断电源，严禁在打夯机运转时清除积土。6．氧气瓶不得曝晒、倒置、平放使用，瓶口处禁止沾油。氧气瓶和乙炔瓶工作间距不得小于5米，两瓶同焊炬间的距离不得小于10米。施工现场内严禁使用浮桶式乙炔发生器。如采用二氧化碳气体保护焊焊接，应严格执行各项有关安全规定，应保持通风良好，并不得在密闭场所施工，施工人员与焊接点应保持在安全距离。7．圆锯的锯盘及传动部位应安装防护罩，并设置保险档、分料器。凡长度小于50厘米，厚度大于锯盘半径的木料，严禁使用圆锯。8．砂轮机应使用单向开关。砂轮必须装设不小于180度的防护罩和牢固的工托架。严禁使用不圆、有裂纹和磨损剩余部分不足25毫米的砂轮。7.7安全检查和汇报1．班组每天进行班前活动，由班长或安全员传达工长安全技术交底。并作好当天工作环境的检查，做到当时检查当日记录。2．项目经理带队每星期组织一次本项目安全生产的检查，记录问题，落实责任人，发整改通知，落实整改时间，定期复查，对未按期完成整改的人和事，严格按公司安全奖惩条例执行。第254页共254页 第8章环境保护管理体系与措施8.1环境保护要求教育施工人员认真执行国家及地方制定的环境保护法规，在施工中，注意保护生态环境，不损坏树木、草皮、处理好三废（废水、废气、废渣）严禁“三废”流入河渠，争创文明施工单位。1、对于环境保护要做全面规划、综合治理、化害为利，制定详细的环保措施。保护好原有植被树木及文物。2、在居民区附近，合理安排施工时间，加强对机械设备保养，控制噪声，夜间对噪声大施工机械和施工作业予以控制。3、搞好施工现场所及公共场所的清洁工作，创造优美环境，严禁赌博闹事，教育职工严格遵纪守法，配合当地搞好社会治安工作。4、加强卫生管理，注重劳逸结合，改善职工生活环境，防止传染病的发生，加强卫生宣传。5、全部工程完工后，拆除一切必须拆除的临时施工设施和临时生活设施，包括路桥施工中对桥面或其它地段的部位，对临时工程拆除后的场地都工认真清理，不留遗憾。8.2环境保护措施1、建立健全强有力的环保体系（1）设立环保专业人员组成环境保护队，设立环境监测点，在业主环境保护监测站的指导下开展工作，配置足够的环境监测仪器，并派专人进行监测，随时向环保专家咨询，及时向环保部门汇报动态情况。（2）施工中严格遵守《中华人民共和国环境保护法》，施工中产生的废水、废渣不排入当地的沟渠、农田。废水、废渣排入地点按照监理的指示予以处理。（3）在设备选型时，选择低污染设备，对可能造成粉尘污染的设备安装空气污染控制系统与设备同步运行。第254页共254页 （4）在材料搬运过程中，可能产生粉尘的材料用水处理或喷洒水湿润，工地安装固定喷管系统，在装卸前湿润多尘的物料。（5）运送水泥的车辆装载不得超过挡板，上面用干净的防水布覆盖严密。（6）砂石料要三边封闭储存，在取走时或堆放新料时要喷水湿润。（7）车辆行驶路线尽量远离易扬尘贮仓，施工道路定期洒水和打扫。8.3水质污染控制措施水质污染包括：饮用水污染、生活废水污染。1、防止饮用水污染：职工饮水尽量采用纯净水，食堂饮用水的解决办法有两条：一是与当地水厂联系，寻求从自来水管线接自来水进入食堂，这也是主要解决办法；在第一种解决办法确有困难的前提下，采用分散打井的办法解决，为防止井水受污染，要做到：（1）大口水井均有井盖密封，采用水泵抽取井水；小井尽量采用手压井，敞口井需设井盖，用后随时盖上井盖；井内水质应定期送卫生防疫部门化验，以掌握水质情况。（2）每口井边均浇筑井台或地坪，四周设排水沟，使得用后的废水能及时排出；（3）生活污水排放控制生活污水经过沉淀池处理后才能排放，施工中严禁向河中倾倒垃圾、杂物、废水、废油等；厕所设立化粪池并有醒目标志，每天安排专人打扫、消毒，以免污染环境。保持里面清洁无蝇，要求现场施工人员大小便入坑，不随地大小便，并定期清理化粪池。8.4噪音污染控制我们将采取如下方法对噪声加以控制。1、精心组织、科学地安排施工计划，使动力机械设备的使用均匀地分布在限定的工期和施工场地上，尽量避免在同一地点，同一时间集中使用大量机械设备。2、采用低噪声设备第254页共254页 固定式机械和移动式机械如空压机、挖掘机、推土机、装载机、自卸汽车、交通车辆都要安装消声器，隔离机械的振动部件，将产生噪声的部位封闭从而达到降低效果。保持动力机械良好的运行状态，所有设备适时维修，避免不良设备部件振动产生的强大声音。8.5粉尘污染控制措施1、施工道路及施工场地粉尘污染控制所有场内交通道路全部按照泥结碎石路面标准进行施工，定时对路面洒水，定期修整路面，减少并防止尘土飞扬。定期清洁路面，限制车辆行驶速度。车辆、机械从雨后泥泞的施工现场道路上驶入公共道路路面前，要冲洗后才能驶入。2、生活垃圾处理我们将禁止我部职工随地乱扔废物，安排人员定期打扫公共卫生，严禁在工地焚烧残物及其它废料，生活区垃圾集中堆放，定期清理。第9章文明施工措施文明施工是建筑施工企业文化积累的必然结果，是企业精神风貌的展现，是企业赢得良好社会形象的最佳手段，因此，为了确保该工程建成文明工地，充分体现公司的优势，在该工程施工全过程中，贯彻实施建设部关于加强施工现场管理的规定，按照文明工地标准进行实施，我公司将采取如下文明施工措施：1、严格按照政府的有关条例，做到施工标准化、现场景观化。2、现场成立文明施工领导小组，结合工地实际制定切实可行的办法，统一指挥、统一协调，确保文明施工。3、创造良好的外观形象（1）维护场容整洁，做到文明施工、规范化、标准化、制度化。（2）施工现场的大门是建筑企业外在形象的标志，门面庄重大方，不能歪斜破损，围墙外部应做简易装饰，色彩与周围环境协调，场地出入口大门门扇应做成密闭不透式。（3）大门两侧广告宣传标语书写醒目，美观大方，维护场容整洁，门前“三包”落实责任人，做好周边环境及保护工作，坚持文明施工原则，做到不因外界因素影响而延误工期。第254页共254页 （4）围墙砌筑要结实稳固，高度一致，围墙高度不得低于2.3米。在现场办公室周围摆放绿色植物或花草，使之达到施工现场园林化，营造良好的施工环境。（5）进入口设门卫值班，施工人员佩证出入现场。（6）一图八牌齐备：施工总平面布置图、工程概况牌、文明施工管理、管理员名单及监督电话牌、安全生产牌、施工进度计划牌、新技术应用推广牌等，悬挂在门前或场内明显位置，图、牌幅高915mm，长1830mm，蓝底白字，书写仿宋体，字迹清晰、美观。4、现场平面管理：（1）根据现场具体情况对各类生产生活临时设施，做到经济合理，布置有序，搭设规范，现场道路、钢筋、木材及砂、石堆场，浇筑100—150厚C10混凝土，做到硬地化。（2）按平面布置定点堆放现场材料、周转料具和半成品，堆放场地用石灰撒出界限，将材料在线内堆放整齐，砂、石砌块等大宗材料成堆见方，不许靠墙堆放。（3）设备、构件、钢材、门窗、木材、水电材料按规格、型号定点堆放，防潮湿器材做好防潮、防雨措施。（4）现场排水系统畅通，场地平整干净，无积水（5）场内水电线路按报批的施工方案规定架设，不得乱拉乱挂。5、现场指挥标识（1）施工现场管理人员、工人应戴不同颜色的安全帽，着装整齐，佩戴胸卡。（2）现场指挥、质量、安全等检查人员应戴明显的袖章标志。（3）危险施工区域派专人值班，并悬挂警示牌，晚间悬挂警示灯。第10章冬季和雨季施工方案10.1冬季施工技术措施（一）施工准备1、气象资料当室外日平均气温连续五天低于5℃时，按冬期施工采取措施。2、准备工作第254页共254页 （1）进行冬期施工的工程项目，必须复核施工图纸，查对其是否适应冬期施工要求。（2）进行冬期施工前，对掺外加剂人员管理人员专门组织技术业务培训，学习本工作范围内有关知识，明确职责。（3）指定专人进行气温观测并作记录，收听气象预报防止寒流突然袭击。（4）根据实物工程量提前组织有关机具、化学外加剂和保温材料进场。（5）做好冬期施工砼、砂浆及掺外加剂的试配、试验工作，提出施工配合比。（6）冬期施工采取有效的防滑措施，特别是梁、板施工时防止人员滑倒。（7）大雪后将架子上的积雪清扫干净，并检查马道平台，如有松动下沉现象务必及时加固。（二）砼工程砼工程的冬期施工，要从施工期间的气温情况、工程特点和施工条件出发，在保证工程质量、加快进度、节约能源、降低成本的前提下，采用适宜的冬期施工措施。1、砼拌和物的出机温度不宜低于10℃，入模温度不得低于5℃。2、浇筑砼前清除模板和钢筋上的污垢。3、根据当地的气温及施工的实际情况，本工程砼浇筑成型后可采用草垫、塑料薄膜覆盖，覆盖层厚度视施工温度而定。4、砼的质量检查和测温砼工程冬期施工，除按常温施工的要求进行质量检查外，重点检查以下项目：（1）化学附加剂的质量和掺量。（2）砼温度的测量采用蓄热法养护时，养护期间每昼夜测量不少于四次。（3）室外空气温度及周围环境温度每昼夜测量四次。（4）除按常温施工要求留置试块外，另增做两组补充试块，一组用以检验砼受冻前的强度，另一组与构件同条件养护二十八天后，测砼非标养护条件下的强度。（5）模板外和砼表面覆盖的保温层，不应采用潮湿状态的材料，也不应将保温材料直接铺盖在潮湿的砼表面，新浇砼表面应铺一层塑料薄膜。（三）钢筋工程1、负温焊接尽量在室内进行，必须在室外焊接时设防雪挡风措施，焊后的接头严禁立刻碰到冰雪。第254页共254页 2、负温闪光对焊选用预热闪光焊。（四）冬期施工安全措施1、做好冬期施工的职工防火、防爆、防风、防冻、防滑、防触电、防煤气中毒教育。2、严格执行冬期施工用火规定，严禁点火取暖。3、脚手架及上下人梯，有防滑措施，从事高空作业人员，拴好安全带，戴好安全帽。4、电源开关，控制箱等设施应搭蓬遮护，加强线路检查，防止漏电，线路设漏电保护器。（五）机械设备保温防冻措施1、钢筋对焊机在使用完后，要将冷却水放净。2、砼搅拌机在使用完毕后将桶内水放净。3、晚间对卷扬机应采用麻袋覆盖。10.2雨季施工技术措施1、经常收听天气预报，避免在大雨天浇注砼。2、做好现场排水系统，特别是在坑槽土方施工时，更应把现场排水系统做好。定期修整主要运输道路及清理排水沟以及将地面雨水排出场外，必要时路面加防滑材料。3、水泥库、材料库为防止水泥及其它材料被雨水浸湿，用钢管搭设高200-400的架子上，并在上面铺盖一层油毡，以防水泥受潮。4、做好雨季施工的思想和安全教育工作，做好雨季施工技术交底和安全交底，确保雨季施工的质量与安全。5、准备好雨靴、雨衣等个人防雨用品和水泵等排水工具，确保在雨天能继续施工。6、机电设备要经常检查接零保护，并应有防雨防潮措施。所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。7、各种机电设备和现场在雨后风后进行全面检查，若发现隐患时，需急时排除后，才能正式投入使用。8、在雨季期间，要经常测定砂、石含水率，以便及时调整其砼的配合比。第254页共254页 9、构件堆放地点平整坚实，周围要做好排水工作，严禁构件堆放区积水。11、砂石堆场，应有排水设施。12、无防雨设施的砌体面和混凝土浇筑面，在小雨中施工时，应适当减小水灰比，并及时排除积水，做好表面保护工作。13、在施工过程中如遇暴雨或大雨，应立即停止施工，覆盖表面。雨后及时排除积水。如表面混凝土尚未初凝，可加铺水泥砂浆，继续浇筑，否则应按施工缝处理。第11章地下管线及其它地上地下设施加固措施（一）、加固工作的目标工程施工期间，由于地下作业对地下管线及其它设施易造成损坏，严重影响工程的施工进度和施工质量，同时由于材料的浪费，也使企业的信誉及效益遭受损失，因此，我公司极为重视在施工过程中对地下管线及其它设施的加固工作。我们加固保护工作的目标是：确保原有地下管线及其它设施不受损坏，力争将损失降低到零。（二）、加固保护工作的准备工作1、首先应了解现场附近原有的供水、供电、通讯设施情况。2、施工前要充分调查有无地下原有管线或其它地下构筑物等障碍，以及施工中可能涉及与其他部门有关的问题，对此应事先联系，加强协作，签订协议。（三）、加固保护工作的组织机构为确保施工过程中加固保护工作的顺利进行，使工程质量得到有效的控制，为实施过程精品工程创造有力的条件，根据本工程特点，我项目成立加固保护工作领导小组。组长：项目经理副组长：技术负责人组员：土建工长、安装工长、资料员、材料员、测量放线员、质检员等。工程施工过程中，将根据工程进展情况，随时组织相关职能部门对现场加固保护工作的落实及完成情况进行检查，根据施工现场出现的问题作专题会议，解决现场出现的问题，并对加固保护工作进行总结，使加固保护工作真正成为实施过程精品战略中的重要一环。（四）、加固保护组织机构的职责划分第254页共254页 要有效的落实加固保护工作，使项目部经管理人员负起责任，使加固保护工作领导小组成为一个有机的整体，就必须调动小组成员的积极性，做到责、权、利相结合，分工明确，责任落实到人。（五）、加固保护工作的布置为了使加固保护工作行之有效，项目除了建立加固保护组织机构外，还制定了一系列加固保护制度，由项目经理部对加固保护工作进行统一布置。1、成立加固保护工作领导小组，设专人负责加固保护工作。2、根据工程的进度安排，制定相应的加固保护措施，并落实到人。3、对已经完成的加固设施要进行状态标识，使加固保护工作始终处于受控状态。4、制定加固保护执行情况日检表，做到每天有检查、有记录、有措施、有落实，发现问题及隐患及时解决。5、制定加固保护奖罚制度，对工作有贡献的人员给予奖励。第254页共254页 附表一：拟投入本标段的主要施工设备表序号设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位备注1液压挖掘机WY1602西安09.2/1.0m3基础工程完好率≥96%2装载机ZL504徐州10.7/2.5m3基础工程完好率≥95%3自升式塔机QTZ50121四川10.935/基础、主体完好率≥95%4普通门架3T3贵州09.45.5/装饰完好率≥97%5自卸汽车JN-56210二汽10.3/5m3基础、主体完好率≥98%6蛙式打夯机HW603成都08.125.5/基础、装饰完好率≥96%7搅拌机JZC-3502德阳09.87.55.5m3/h砂浆及零星砼搅拌完好率≥96%8混凝土输送泵HBT602成都08.123550m3/h混凝土输送完好率≥95%9对焊机UN1001上海10.10100KVA30次/h基础、主体完好率≥95%10压力焊机JSD6303成都09.415/主体完好率≥97%11钢筋切断机QC40-12陕西09.65.5/基础、主体完好率≥100%12钢筋成型机GW40-12成都10.123.58t/台班基础、主体完好率≥95%13交流焊机BS1—3303成都09.520.5KVA/基础、主体、装饰完好率≥96%14冲击钻CZ204成都09.91.0/装饰完好率≥95%15手枪钻ZJ154贵阳10.81.0/装饰完好率≥95%第254页共254页 16瓷砖切割机GJM128西安11.10.85/装饰完好率≥95%17木工机具MJ1202青海09.47.5/基础、主体、装饰完好率≥95%18插入式振动器φ3.5cm5上海10.21.5/基础、主体完好率≥95%19插入式振动器φ50cm10成都11.31.5/基础、主体完好率≥95%20全站仪3KM1上海09.7//基础、主体完好率100%21水平仪S12苏州10.3//基础、主体、装饰完好率100%22经纬仪DJ22江苏09.9//基础、主体、装饰完好率100%23绝缘电阻测试仪2G2重庆09.11//安装完好率100%24接地电阻测试仪ZC82浙江08.4//安装完好率100%附表二：拟配备本标段的试验和检测仪器设备表序号仪器设备名称型号规格数量国别产地制造年份已使用台时数用途备注1砼抗压试模150×150×1506成都09.8/砼试块完好率≥98%2砂浆试模7.07×7.07×7.076成都09.9/砂浆试块完好率≥98%3坍落度桶100×200×3002成都09.8/砼坍落度完好率≥95%4坍落度尺/2成都09.8/砼坍落度完好率≥98%5砂浆稠度仪BGC-1型1成都09.9/砂浆稠度完好率≥98%6石子筛φ2002.5-100mm1成都09.2/石子筛分完好率≥95%7砂子筛φ2000.08-10mm1成都09.2/砂子筛分完好率≥95%8土壤含水量测定ST4型1贵州09.5/土壤含水量测定完好率≥98%9热恒温干燥箱350×450×4501成都09.7/土壤烘干完好率≥98%第254页共254页 10灌砂漏斗套环/1德阳08.2/测密实度完好率100%11土工试验器具/1成都08.11/土工试验完好率100%12分析天平1/1006SP2001重庆10.1/土工试验完好率100%13天平0.01g1上海10.4/土工试验完好率100%14台称5kg1青海11.3/土工试验完好率100%附表三：劳动力计划表单位：人工种按工程施工阶段投入劳动力情况基础主体屋面门窗楼地面装饰安装木工5070/3010205钢筋5070/////砼工204020/20105砖工7090///205抹灰工//1520301005防水工//60/20/5油漆工///20/305细木工///30/30/架子工3040///40/管道工20208/12830第254页共254页 电工2020//10830电气焊工12204//106机操工10151051085机修工3333333测量工5555555维修电工2222222普工60804040608030致谢转眼间几个月的毕业设计已接近尾声。不可否认毕业设计是一个繁杂而又冗长的过程，它对我们任何一个即将走出校门的学生都是一次难忘的考验。我们需要运用到四年来学过的所有知识，从选题到建筑设计，再进入结构计算过程，每一个步骤都是辛苦忙碌的。设计过程中充满了迷惑和不知所措，但正是在我们追求答案的过程中，以前不能理解还有已经忘记的专业知识和基础知识在我们的脑海里面一点点变的明朗起来，而且经验与教训的累积也让我对所有所学专业知识形成了系统的有逻辑性的认识，不但提高了解决实际问题的能力，开阔了视野，更为了以后继续深造奠定了坚实的基础。在此郑重感谢各位老师尤其是我的指导老师靳小俊老师在设计过程中对我的细心指导。正是她一丝不苟的治学态度与孜孜不倦的指导帮助才使得我的毕业设计圆满完成。靳老师治学严谨，严格要求我们，不允许我们计算中出现任何错误，并且不辞辛劳，对我们不理解的问题一遍遍讲解，以便大家都能明白，在课下，老师甚至牺牲休息时间，为同学们补习指导。体现了我们土木系老师高尚的职业道德。感谢靳老师对我的照顾与帮助，我顺利完成了毕业设计，并且为我即将走向工作岗位的每个同学树立了榜样，教会了我对待工作应该抱有什么样的态度。在此，对靳老师以及其他默默奉献的土木系老师再次表示忠心的感谢！第254页共254页 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