沈阳华天办公楼设计-毕业设计计算书

'沈阳华天办公楼设计作者姓名：指导教师：教授单位名称：资源与土木工程学院专业名称：土木工程东北大学2014年6月 TheOfficeBuildingofHuaTianInShenYangbySupervisor:ProfessorZhangGuolianNortheasternUniversityJune2014 毕业设计（论文）任务书毕业设计（论文）题目：沈阳华天办公楼设计设计(论文)的基本内容：沈阳和平区拟建一栋办公楼。该综合楼建筑面积11470m2，地上10层，设置大、中、小型会议室以及大、中、小型办公室和相应配套房间。结构设计方面，运用所学理论知识并依据相关规范进行截面设计、内力计算和分析，完成框架梁、柱配筋图和各层楼板配筋图。此外，还要进行基础设计，画出基础的布置及配筋图。毕业设计（论文）专题部分：题目：　　　　　设计或论文专题的基本内容：学生接受毕业设计（论文）题目日期　　　　　　　　　　　　　第1周指导教师签字：年月日 沈阳华天办公楼设计摘要本设计是根据毕业设计任务书的要求，按照现行国家和沈阳地区的规范和参考资料设计完成的。本设计为沈阳华天办公楼，地上10层，底层层高为3.9m，2-10层为标准层层高为3.6m，室内外高差为0.45m。建筑高度为37.35m，女儿墙高0.6m。总建筑面积约为11470。房间设置上主要满足办公及一些辅助作用，主要有办公室，会议室，洗手间。其中底层还设置了接待室与会议室，10层为员工设置了一些娱乐休息场所，设置了桌球室，娱乐室等。本设计布局合理，造型美观，能较好的利用周围环境及已有建筑物；平面空间较大，分隔灵活，具有良好使用性；立面之一对比与呼应、节奏与韵律，体现建筑物质功能与精神功能的双重特性。本设计采用现浇混凝土框架结构。柱的混凝土强度等级为1-3层C40，其余C30，截面尺寸为7000mm×700mm。纵向框架梁截面为300mm×750mm，横向框架梁截面为250mm×750mm，250mm×400mm，横向次梁为250mm×600mm，框架梁混凝土等级采用C30.基础采用桩基础，混凝土强度等级为C30。在进行结构计算中，采用D值法，计算水平地震作用和风荷载作用下框架的顶点位移和内力；采用弯矩二次分配法计算竖向荷载作用下的框架内力，并考虑地震荷载、风荷载的影响进行内力组合。在此基础上，对框架梁、柱的配筋以及对楼板和楼梯进行计算设计和配筋施工图的绘制。电算部分采用PKPM软件进行。本设计的图纸全部采用计算机辅助设计（AutoCAD）、天正建筑和PKPM。关键词：框架结构、D值法、弯矩二次分配法法、内力组合、AutoCAD、PKPM。i 东北大学毕业设计（论文）AbstractTheOfficeBuildingofHuaTianInShenYangABSTRACTThedesigniscompletedwhichisbasedontherequirementsofgraduationdesigntaskinaccordancewithexistingnationalandregionalnormsandShenyangdesignreference.ThedesignfortheShenyangHuaTianofficebuildingis10floorsaboveground,andthebottomstoreyheightis3.9m,2-10standardlayerslayerheightis3.6m,interiorandexteriorheightis0.45m.Heightofbuilding37.35m,andtheroofwallsis0.6m’sheight.Thetotalbuildingareasis11470squaremeters.Thedesignmeetsomeofthemainsupportingroleinoffices,meetingrooms,toilets.Alsosetupareceptionroomintheunderlying,and10-storyhaveamainfunctionofentertainmentforthestafftorestwhichsetstheballroom,coffeeshopandsoon.Thedesignlayoutisreasonableandinbeautifulshapewhichistobettertakeadvantageofthesurroundingenvironmentandexistingbuildings;thenplanelargerspace,separateflexibleshowgoodusability;andfacadeofcontrastandecho,rhythmandcadence，whichreflectsthebuildingmaterialfunctionsdualcharacteristicsandmentalfunction.Thedesignusesacastconcreteframestructure.Thestrengthdegreeofthe1-3framecolumnsisC40,theremainingC30,cross-sectionaldimensionsof700mm×700mm.Longitudinalframebeamsectionis300mm×750mm,horizontalframebeamsectionis250mm×750mm,250mm×400mm,transversesecondarybeamsof250mm×600mm,andthestrengthdegreeoftheframebeamsisC30.Pilefoundationisadoptedasthefoundation,andthestrengthdegreeofthepilefoundationisC30.Undergoingstructuralcalculations,Dmethodisadoptedtocalculatehorizontalearthquakeeffectandwindeffect,MomentDistributionMethodproceduretocalculateframe’sinnerforces.Thecalculationsofinternalforceincludepermanentandliveload,andthecombinationofinnerforceiscalculatedtoo,takingearthquake,windeffectintoconsideration.Andonthebasisoftheformerworks,thecalculationofreinforcingfortheframegirdersandcolumnsiscarriedout.Furthermore,thestairandfloorslabsaredesigned.ProgramtocalculateisPKPM.Thedesignofthedrawingsisusedinallcomputer-aideddesign(AutoCAD),constructionii 东北大学毕业设计（论文）AbstractoftianzhengandPKPM.Keywords:framestructure,Dvaluemethod,momentdistribution,internalforcecombinations,AutoCAD，PKPM.iii 东北大学毕业设计（论文）目录目录摘要iABSTRACTii第1章绪论-1-第2章建筑设计-2-2.1设计资料-2-2.1.1工程名称-2-2.1.2自然条件-2-2.1.3工程地质资料-2-2.2工程概况-2-2.2.1建筑类型-2-2.2.2层高及空间设置-3-2.2.3建筑面积-3-2.2.4房间组成-3-2.3设计原理-3-2.3.1平面设计-3-2.3.2立面设计-3-2.3.3剖面设计-4-2.4建筑防火设计-4-2.4.1耐火等级-4-2.5工程构造-6-2.5.1基础-6-2.5.2墙体-6-2.5.3楼、地面构造-7-2.5.4屋面构造（不上人）-8-2.5.5楼梯-8- 东北大学毕业设计（论文）目录2.5.6门、窗-9-2.5.7女儿墙-9-2.5.8屋面排水-9-2.5.9踢脚-9-2.5.10雨蓬-9-2.5.10抗震缝、伸缩缝和沉降缝。-9-第3章结构设计-10-3.1结构平面布置及荷载汇总-10-3.1.1结构平面布置图-10-3.1.2框架梁柱截面尺寸、材料确定-10-3.1.3屋面及楼面恒活荷载和墙体荷载-13-3.2横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算-16-3.2.1重力荷载代表值计算-16-3.2.2横向框架的水平地震作用和位移计算-20-3.2.3横向框架的水平地震作用下的内力计算-25-3.3横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算-34-3.3.1横向框架在风荷载作用下的计算简图-34-3.3.2横向框架在风荷载作用下的位移计算-38-3.3.3横向框架在风荷载作用下的内力计算-39-3.4横向框架在竖向荷载作用下的计算简图和内力计算-47-3.4.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图-47-3.4.2横向框架在活荷载作用下的计算简图-56-3.4.3横向框架在恒荷载作用下的内力计算-60-3.4.4横向框架在活荷载作用下的内力计算-71-3.5框架内力组合及调整-79-3.5.1内力组合相关知识概述-79-3.5.2控制截面内力计算-80-3.5.3内力组合计算-93- 东北大学毕业设计（论文）目录3.6截面设计和配筋-114-3.6.1框架梁的正截面承载力计算及斜截面承载力计算-114-3.6.2框架柱的正截面承载力和斜截面计算-128-3.6.3楼板配筋计算-141-3.7楼梯设计和配筋-144-3.7.1楼梯梯段斜板设计-144-3.7.2楼梯平台板设计-146-3.7.3楼梯平台板设计-147-第4章基础设计-149-4.1工程地质资料-149-4.2确定基础类型-149-4.3选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度-149-4.4确定单桩竖向极限承载力标准值和设计值-149-4.4.1单桩竖向极限承载力标准值-149-4.4.2单桩竖向极限承载力设计值-150-4.5桩承载力验算-151-4.5.1单桩竖向承载力验算-151-4.5.2单桩水平向承载力验算-152-4.6承台验算-152-4.6.1承台冲切验算-152-4.6.2承台受剪计算-153-4.7桩身强度验算-154-4.8承台受弯计算-155-4.9桩基沉降验算-155-第5章框架PK电算与手算对比-158- 东北大学毕业设计（论文）目录5.1PK程序的计算内容和使用范围-158-5.1.1PK程序计算内容-158-5.1.2PK程序计算内容-158-5.2框架PK电算结果与手算结果对比分析-159-5.2.1框架PK电算计算简图和手算计算简图对比-159-5.2.2框架梁内力电算结果与手算结果对比-160-5.3框架PK电算结果与手算结果对比分析-162-参考文献-171-结束语-172-附录外文文献翻译-173- 东北大学毕业设计（论文）绪论第1章绪论现代社会，功能性建筑已日益影响着人们的生活。作为人们办公或议会的主场所的办公楼也已然成为城市中一道靓丽的风景，成为了城市社会的重要组成部分。作为土木工程的学生，熟悉办公楼设计是一项基本技能之一，因而此次毕业设计我选择了办公楼，给了我一个很好的学习设计办公楼的机会。根据指导教师给出的设计任务书的要求，此次设计考虑了多高层建筑与城市空间环境的关系，地理位置位于和平大街与八纬路交叉处，场地长100m，宽80m。我的设计方案选择长方形结构，长80m，宽17m，坐南朝北，面向八纬路。设计层数为地上10层，建筑高度37.35m，其中底层层高3.9m，标准层层高3.6m，室内外高差0.45m。总体来说本次设计遵循了“刚柔并济”“多道防线”“强柱弱梁”“强剪弱弯”“强节点弱构件”的设计原则。在结构计算方面，本办公楼设计采用框架结构体系，框架结构具有传力明确、结构布置灵活、抗震性和整体性好的优点，同时可以提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的延性，成为“延性框架”，在地震作用下，这种延性框架具有良好的抗震性能。在计算过程中采用了底部剪力法、弯矩二次分配法等。在内力组合中，进行了柱端和梁端内力的换算，梁端弯矩调幅，地震作用下强柱弱梁、强剪弱弯的调整。本次设计也参考了大量的规范，如《混凝土结构设计规范》，《建筑抗震设计规范》、《建筑设计防火规范》、《建筑荷载设计规范》等。需要说明的是此次设计的重点主要集中在建筑设计和结构设计方面，对基础的布置和配筋进行了简单设计，而对水电、暖通不做过多考虑。毕业设计是大学四年最后一次的系，是大学学习生活的重要组成部分，是一次系统地把所学的理论知识应用到设计中的好机会。因此毕业设计的重要性不言而喻。在整个设计过程中，我严格按照规范进行设计，通过查阅资料和课本，对所学的知识有了一个更加系统全面的理解。加上得到张国联老师的悉心指导以及同学的热心帮助，才得以顺利完成设计。由于设计任务重，时间短，因此在设计中肯定有很多不足地方，恳请各位老师批评指正。-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计第2章建筑设计2.1设计资料2.1.1工程名称沈阳华天办公楼设计2.1.2自然条件（1）沈阳地区基本风压。（2）沈阳地区基本雪压。2.1.3工程地质资料根据地质勘察报告，场地地质情况见表2.1。表2.1建筑地层一览表序号岩土分类土层描述土层深度厚度范围地基土承载力压缩或变形模量.MPa1杂填土由砖块、碎石、粘性土等组成，松散1.1-1.21.1-1.52粉质粘土黄褐色，稍湿，可塑2.0-2.40.9-1.31403中、粗沙黄褐色，石英~长石质，混粒结构，稍湿，松散~稍密3.6-4.31.6-2.11604砾砂黄褐色，石英~长石质，混粒结构，稍湿~饱和，中密~密实4.8-15.0320注1钻探期间，砾砂层中存在地下水，类型属潜水，地下水主要受大气降水补给，对混凝土钢筋均无腐蚀影响。2表中给定土层深度有自然地坪算起。3场地标准冻结深度为1.2m；场地地震基本烈度为7度；场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。2.2工程概况2.2.1建筑类型办公楼为十层钢筋混凝土框架结构体系。办公楼各层平面图、剖面图、立面图等见建施图。建筑设计使用年限50年。-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计2.2.2层高及空间设置该楼一层层高3.9m，标准层层高3.6m，机房层3.6m。室内外高差0.45m，建筑高度37.35m。2.2.3建筑面积建筑总面积约为11470m2。2.2.4房间组成考虑功能及娱乐，在设置上主要有办公室，大中小会议室，洗手间，此外底层设有接待室和传达室，顶层设有休息娱乐场所，设有娱乐室，桌球室等休闲。2.3设计原理根据设计任务书，满足功能的要求，考虑防火、通风、内外部交通组织、采光等诸多因素，并应该注意结构布置的可行行、合理性。2.3.1平面设计建筑物的各个使用部分，需要通过交通联系部分来加以连通。一般根据以下方面进行考虑：（1）满足使用高峰时段的人流、货流通过所需占用的安全尺度；（2）紧急情况下规范所规定的疏散要求；（3）方便各使用空间之间的联系；（4）满足采光、通风等方面的要求。2.3.2立面设计立面设计是对建筑物的各个立面及外表面所有的构件，例如爆露的门窗梁、柱，门窗、雨篷、遮阳等的形式、比例关系和表面的装饰效果等进行仔细的推敲。在设计时，通常是根据初步设计的建筑内部空间组合的平剖关系，例如房间的大小和层高，构件的构成关系和尺寸，适合开门窗的位置等等，先绘制出建筑物各立面的基本轮廓，作为下一步调整的基础。然后再在进一步推敲各个立面之间的连续关系，并且对立面的各个细部特别是门窗的大小，比例尺寸，位置，以及各个突出物的形状等进行必要的调整。最后还应该对特殊部位，例如出入口等做特殊处理，并且确定立面的色彩和装饰用料。由于立面的效果更多地表现为二维的构图关系，因此要特别注意以下方面：（1）注重尺寸和比例的协调性;-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计（1）掌握节奏的变化和韵律感;（2）掌握虚实的对比和变化;（3）注重材料的色彩和质感。2.3.3剖面设计建筑的剖面是表示建筑物在垂直方向房间各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各个部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构和构造关系。剖面设计是在平面设计的基础上进行的。在进行剖面设计时，进一步确定建筑的空间组成，并对建筑的平面作进一步的处理，使建筑的空间组合合理。在剖面设计时，首先确定层高，并考虑建筑的垂直交通联系部分，如楼梯的形式，踏步、踢步等的高度、电梯的布置和数量等。2.4建筑防火设计我国高层建筑设计必须遵守《建筑设计防火规范》的有关规定。完整的防火设计应包括火灾前的积极预防及火灾发生后的有效处理措施两个方面。前者主要指建筑本身的耐火构造设计，后者包括报警，疏散，排烟等。2.4.1耐火等级建筑设计防火规范》把建筑分为四个防火等级。地下、半地下建筑（室）的耐火等级应为一级；重要公共建筑的耐火等级不应低于二级。以下为防火设计要点：（1）总平面布局和平面布置和平大街办公楼面朝八纬路，旁临和平大街，它与周围高层建筑的间距满足防火间距最小为13m的要求。高层建筑的周围，应设环形消防车道。当设环形车道有困难时，可沿高层建筑的两个长边设置消防车道，当建筑的沿街长度超过150m或总长度超过220m时，应在适中位置设置穿过建筑的消防车道。有封闭内院或天井的高层建筑沿街时，应设置连通街道和内院的人行通道（可利用楼梯间），其距离不宜超过80m。高层建筑的内院或天井，当其短边长度超过24m时，宜设有进入内院或天井的消防车道。本建筑设计不考虑此。消防车道的宽度不应小于4.00m。消防车道距高层建筑外墙宜大于5.00m，消防车道上空4.00m以下范围内不应有障碍物。-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计尽头式消防车道应设有回车道或回车场，回车场不宜小于15m×15m。大型消防车的回车场不宜小于18m×18m。消防车道下的管道和暗沟等，应能承受消防车辆的压力。穿过高层建筑的消防车道，其净宽和净空高度均不应小于4.00m。消防车道与高层建筑之间，不应设置妨碍登高消防车操作的树木、架空管线等。（2）防火分区高层民用建筑的耐火等级、最多允许层数和防火分区最大允许建筑面积防火:规范规定二类建筑每个防火分区的建筑面积可达1500㎡，本建筑标准层的建筑面积均积小于1500㎡所以不作分割。地下室每个防火分区为500㎡。除地下室外，相邻两个防火分区之间的防火墙上有防火门连通时，且相邻两个防火分区的建筑面积最大之和对于二类建筑为2100㎡。每个防火分区允许的最大建筑面积如下:表2.2防火分区最大建筑面积建筑类别每个防火分区建筑面积（m2）一类建筑1000二类建筑1500地下室500（3）疏散设计高层建筑的安全出口应分散布置，两个安全出口之间的距离不应小于5.00m。公共建筑内的每个防火分区、一个防火分区内的每个楼层，其安全出口的数量应经计算确定，且不应少于2个。公共建筑和通廊式非住宅类居住建筑中各房间疏散门的数量应经计算确定，且不应少于2个，该房间相邻2个疏散门最近边缘之间的水平距离不应小于5.0m。公共建筑中位于两个安全出口之间的房间，当其建筑面积不超过60m2时，可设置一个门，门的净宽不应小于0.90m。公共建筑中位于走道尽端的房间，当其建筑面积不超过75m2时，可设置一个门，门的净宽不应小于1.40m。1）安全疏散距离规范规定疏散距离为使用房间对走道的出口到达疏散口之间的距离（m），办公楼按规定取如下值：表2.3疏散距离高层建筑房间门或者住宅门至最近外出口或楼梯间的最大距离（m）位于两个安全出口之间的房间位于袋装走道两侧或尽端的房间-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计其他4020为了满足该要求，本建筑设置了三部楼梯，且人流密集的房间尽量集中在楼梯附近。疏散要求可以满足。2）走道宽度高层建筑内走道的净宽，应按通过人数每100人不小于1.00m计算；高层建筑首层疏散外门的总宽度，应按人数最多的一层每100人不小于1.00m计算。其中首层疏散外门净宽不得小于1.2m，双面布房走道净宽不得小于1.4m3）疏散楼梯本建筑防火等级为二级，且高度超过32m，中间楼梯设置为防烟楼梯间。防烟楼梯间设有前室，单用面积大于6㎡，共用面积大于10㎡，疏散楼梯及其前室门采用乙级防火门并向疏散方向开启。疏散楼梯满足最小净宽为1.2米的要求。疏散楼梯间及其前室的门的净宽应按通过人数每100人不小于1.00m计算，但最小净宽不应小于0.90m，疏散走道和疏散楼梯的净宽度不应小于1.1m。2.5工程构造2.5.1基础采用桩基础，混凝土强度等级为C30,受力钢筋为HRB400,构造钢筋为HPB300。2.5.2墙体外墙采用300mm厚水泥空心砖，内墙采用200mm厚粉煤灰空心砖，隔墙采用100mm厚水泥空心砖。为了使得厕所有较好的防水性能，对厕所四周进行了全高的瓷砖贴面。（1）外墙的具体做法：25mm厚水刷石墙面；60mm厚加强型水泥石膏聚苯保温板；300mm厚水泥空心砖；15mm厚1∶3混合砂浆打底，10mm厚1∶1∶4混合砂浆结合层；刷乳胶漆涂料。外墙总厚度为：410mm（2）内墙的具体做法：刷乳胶漆涂料；-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计20mm厚1∶1∶6混合砂浆打底，1∶1∶4混合砂浆粉面；200mm厚粉煤灰空心砌砖；20mm厚1∶1∶6混合砂浆打底，1∶1∶4混合砂浆粉面；刷乳胶漆涂料。内墙总厚度为：240mm（3）隔墙的具体做法：刷乳胶漆涂料；20mm厚1∶1∶6混合砂浆打底，1∶1∶4混合砂浆粉面；100mm厚水泥空心砖；20mm厚1∶1∶6混合砂浆打底，1∶1∶4混合砂浆粉面；刷乳胶漆涂料。隔墙总厚度为：140mm2.5.3楼、地面构造根据房间的使用要求，采用不同的楼面构造：办公室、会议室、和球室采用木地板；走廊、楼梯、大厅等采用大理石地面；卫生间采用防水较好的瓷砖地面。（1）木地板的构造做法：硬木地板；胶合三夹板；地格格栅；20mm厚1∶3水泥砂浆黏贴层；120mm厚混凝土板结构层；V型轻钢龙骨吊顶。(2)大理石地板的构造做法：20mm厚大理石面层；20mm厚1∶3水泥砂浆找平；100mm厚混凝土板结构层；V型轻钢龙骨吊顶。(3)瓷砖地板的构造做法：8mm厚瓷砖面层；-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计5mm厚1∶1水泥砂浆，15mm厚1∶3水泥砂浆找平；120mm厚混凝土板结构层；V型轻钢龙骨吊顶。2.5.4屋面构造（不上人）因为沈阳市的气温在冬天的时候比较底，屋面必须设置保温隔热层。上人屋面的具体做法：找平层：15厚水泥砂浆；防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水；防水层（柔性）：三毡四油铺小石子；找平层：15厚水泥砂浆；找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂3‰找平；保温层：80厚矿渣水泥；结构层：120厚现浇钢筋混凝土板；抹灰层：10厚混合砂浆；V型轻钢龙骨吊顶。2.5.5楼梯采用现浇式钢筋混凝土板式楼梯,C30。（1）标准层防火楼梯的计算（层高3.6米）1)楼梯梯段宽度：中间处楼梯：3050－200=2850mm；1/2×(2850－50)=1400mm注：50mm为梯井。2）楼梯梯段长度：每跑高1/2×3600=1800mm；按每跑12步，得踢面高：1/12×1800=150mm，符合要求。设踢面宽300mm，则踢段长度为：300×(12－1)=3300mm。3）平台深度：楼梯间进深尺寸为6950mm，取中转休息平台深度为1600mm，则楼层平台为6950－1600－3300=2050mm。(2)首层防火楼梯计算：（层高3.9m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第2章建筑设计1)楼梯梯段宽度同标准层的。2）楼梯梯段长度：该楼梯为双折等跑楼梯，每跑1/2×3900=1950mm，按每跑13步，则踢面高h=1950/13=150mm,满足要求。设踏面宽300mm，则梯段长度为：300×（13－1）=3600mm。3）平台深度：取中转休息平台深度为1600mm，则楼层平台深为6950－1600－3600=1750mm。2.5.6门、窗正门采用旋转玻璃门，，尺寸为3m×2.7m；两侧设双开门，尺寸为1.5m×2.1m；后侧门为塑钢门，尺寸为1.5m×2.1m；办公室、会议室、采用木门，尺寸为10m×2.1m,1.5m×2.1m；厕所内外门均采用木门，尺寸分别为1.0m×2.1m，1.0m×2.1m。封闭楼梯采用乙级防火门。窗采用塑钢推拉窗，有3600mm×2100mm，1200mm×2100mm，1800mm×2100mm，3600mm×1500mm，1800mm×1500mm和1200mm×1500mm等七种，具体位置见平面图。2.5.7女儿墙10层顶上人屋面女儿墙高600mm，墙体采用水泥空心砌块，饰面同外墙。2.5.8屋面排水采用内排水，雨水经雨水口流入室内的落水管，然后由上至下排到地下排水系统。2.5.9踢脚采用水泥砂浆踢脚。2.5.10雨蓬采用钢筋混凝土雨篷，悬臂长度为1.3m米，门厅雨棚采用钢结构雨棚，有专业设计公司设计。2.5.11抗震缝、伸缩缝和沉降缝。按构造和计算要求，取120mm的缝宽。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计第3章结构设计本次设计取一榀框架进行详细计算，取具有代表性的8轴线所对应的框架进行计算。3.1结构平面布置及荷载汇总3.1.1结构平面布置图根据建筑结构功能要求及框架结构体系，通过分析荷载传递路线确定梁系布置方案。本工程各层结构平面布置如下图：图3.1首层结构平面布置图图3.2二~十结构平面布置图3.1.2框架梁柱截面尺寸、材料确定（1）框架梁截面尺寸初估-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计1）横向框架梁。AB跨：取h=750mm375~250mm，取b=250mmBC跨：（取梁一般最小尺寸）取h=400mm200~133mm，取b=250mmCD跨：取h=750mm375~250mm，取b=250mm2）纵向框架梁。取h=750mm375~250mm，取b=300mm取h=750mm400~267mm，取b=300mm3）横向次梁。AB跨：取h=600mm-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计300~200mm，取b=250mmCD跨：取h=600mm300~200mm，取b=250mm（1）框架柱截面初估1）按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱的受荷面积如图3.3所示，框架柱选用C40混凝土，，框架抗震等级为二级，轴压比。图3.3框架柱受荷面积由轴压比初步估算框架柱截面尺寸时，按下式计算，（3-1）柱轴向压力设计值N按下式估算即（3-2)8轴与B轴相交中柱：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计因为，故取中柱截面尺寸为700mm×700mm。8与A轴相交边柱,考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故取边柱截面尺寸为700mm×700mm。2）校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求。按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。取二层较短柱高，H=3600：则：（3）梁板柱的混凝土选用C30，一到三层柱子采用C40，梁柱主筋选用HRB400，箍筋HPB300，板受力钢筋HPB300。（4）梁、柱截面尺寸及混凝土等级表3.1梁截面尺寸（mm)及混凝土强度等级层次柱混凝土强度等级梁混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁(b×h)横向次梁(b×h)AB跨，CD跨BC跨1-3层C40C30250×750250×400300×750250×6004-10层C30C303.1.3屋面及楼面恒活荷载和墙体荷载（1）恒荷载不上人屋面恒荷载（板厚120mm）。当板厚为120mm时，不上人屋面的恒荷载计算见表3.2。表3.2不上人屋面恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载（kN/m2)找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.4找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂3‰找平0.04×14=0.56保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：6.89取7.0不上人屋面恒荷载（板厚100mm）。当板厚为100mm时，不上人屋面的恒荷载计算见表3.3。表3.3不上人屋面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（kN/m2)找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30防水层（刚性）：40厚C20细石混凝土防水1防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.4找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.30找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂3‰找平0.04×14=0.56保温层：80厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计：6.39取6.5标准层楼面恒荷载（板厚120mm）。当板厚为120mm时，标准层楼面恒荷载计算见表3.4。表3.4标准层楼面恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载（kN/m2)板面装修荷载1.10结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计4.27取4.5标准层楼面恒荷载（板厚100mm）。当板厚为100mm时，标准层楼面恒荷载计算见表3.5。表3.5标准层楼面恒荷载（板厚100mm）构造层面荷载（kN/m2)板面装修荷载1.10结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.10×25=2.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计3.77.取4.0标准层楼面恒荷载（板厚80mm）。当板厚为80mm时，标准层楼面恒荷载计算见表3.6。表3.6标准层楼面恒荷载（板厚80mm）构造层面荷载（kN/m2)板面装修荷载1.10结构层：80厚现浇钢筋混凝土板0.08×25=2抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计3.27取3.5-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计卫生间恒荷载（板厚120mm）当板厚为120mm时，卫生间的恒荷载见表3.7。表3.7卫生间恒荷载（板厚120mm）构造层面荷载（kN/m2)板面装修荷载0.7找平层：15厚水泥砂浆0.015×20=0.3结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3防水层0.30蹲位折算荷载（考虑局部20厚炉渣填高）1.5抹灰层：10厚混合砂浆0.01×17=0.17合计5.77取6.0（2)活荷载活荷载取值见表3.8。表3.8活荷载取值序号类别活荷载标准值（kN/m2)1不上人屋面活荷载0.52办公楼一般房间活荷载2.03走廊、门厅、楼梯活荷载2.54卫生间活荷载2.（3)墙体荷载表3.9填充墙外墙荷载构造层面荷载kN/m2构造层面荷载kN/m2墙体自重10x0.3=3水泥粉刷内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计3.86取4表3.10填充墙外墙荷载构造层面荷载kN/m2构造层面荷载kN/m2墙体自重10x0.2=2水泥粉刷内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计2.86取3表3.11填充墙外墙荷载构造层面荷载kN/m2构造层面荷载kN/m2墙体自重10x0.25=2.5水泥粉刷内墙面0.36水刷石外墙面0.50合计3.36取3.5表3.12填充墙内墙荷载构造层面荷载kN/m2构造层面荷载kN/m2墙体自重10x0.2=2水泥粉刷内墙面0.36水泥粉刷外墙面0.36合计2.72取2.8-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.2横向框架在水平地震作用下的内力和位移计算3.2.1重力荷载代表值计算本设计的建筑高度为37.35m<40m,以剪切变形为主，且质量和高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用(不考虑电梯机房层)。首先需要计算重力荷载代表值。屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×屋面雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上、下各层层高范围内（屋面处取顶层的1/2）的结构和构配件自重。（1）第十层重力荷载代表值计算女儿墙的自重标准值。G女儿墙=3.0×0.6×（55.2+17.1）×2=260.28kN第十层屋面板结构层及构造层自重标准值。G屋面板=6.5×2.7×55.6+7×7.35×2×55.6=6697.02kN第十层墙自重标准值(取50%)。第十层梁自重标准值。G梁=[25×0.25×（0.75-0.12）×7.2×16+25×0.25×（0.4-0.1）×2.7×8+25×0.25×（0.6-0.12）×7.2×15+25×0.3×（0.75-0.12）×7.8×24+25×0.3×（0.75-0.12）×8.4×4]×1.05=[453.6+40.5+324+884.52+158.76]×1.05-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计=1954.45kN第十层柱自重标准值(取50%)。G柱=[32×25×0.7×0.7×（1.8-0.12]×1.1=658.56×1.1=724.42kN屋顶雪荷载标准值(取50%)。Q雪=0.5x0.5x17.4x55.6=241.86kN第十层重力荷载代表值汇总。第十层重力荷载设计值。（2）第二~九层重力荷载代表值计算（二~九层楼面布置差别不大，近似取重力荷载相同）第二~九层屋面板结构层及构造层自重标准值。G办公室=55.6×（7.2×2+0.3）×4.5=3677.94kNG卫生间=4.55×7.2×6×2=393.12kNG走廊=55.6×7×4=600.48kN第二~九层楼面梁自重标准值。G梁=[25×0.25×（0.75-0.12）×7.2x16+25×0.25×（0.4-0.1）×2.7×8+25×0.25×（0.6-0.12）×7.2×15+25×0.3×（0.75-0.12）×7.8x24+25×0.3×（0.75-0.12）×8.4×4]×1.05=[453.6+40.5+324+884.52+158.76]×1.05=1954.45kN第二~九层柱自重标准值(取50%)。G柱=[32×25×0.7×0.7×（3.6-0.12]×1.1==1500.58kN第二~九层墙自重标准值(取50%)。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计G墙=1254.48×2=2508.96kN第二~九层活荷载标准值(取50%)。第二~九层重力荷载代表值汇总。第二~九层重力荷载设计值。（3）第一层重力荷载代表值计算第一层屋面板结构层及构造层自重标准值。G办公室=[55.6x（7.2x2+0.3）-（8.4+7.8）×7.35]x4.5=3142.12kNG卫生间=4.55x7.2x6x2=393.12kNG走廊=55.6x2.7x4=600.48kN第一层楼面梁自重标准值。G梁=[25×0.25×（0.75-0.12）×7.2x14+25×0.25×（0.4-0.1）×2.7×8-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计+25×0.25×（0.6-0.12）×7.2×15+25×0.3×（0.75-0.12）×7.8x24+25×0.3×（0.75-0.12）×8.4×4]×1.05=[396.9+40.5+324+884.52+158.76]×1.05=1894.92kN第一层柱自重标准值(取50%)。G柱=[32×25×0.7×0.7×（1.8+2.45-0.12]×1.1==1780.86kN第一层墙自重标准值(取50%)。第一层活荷载标准值(取50%)。Q活=第一层重力荷载代表值汇总。第一层重力荷载设计值。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.2.2横向框架的水平地震作用和位移计算（1）框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对中框架梁的惯性矩乘以2.0，对边框架梁的惯性矩乘以1.5.框架梁的线刚度计算详见表，框架柱的线刚度计算详见表3.13。表3.13框架梁线刚度计算框架梁位置截面bxh（m2）混凝土强度等级弹性模量EC(kN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=1.5I0（边跨）Ib=2.0I0（中跨）(m4)Kbi=ECIb/L(kNm)边框架梁0.25x0.75C303.0x1077.20.008790.01325.48x1040.25x0.40C303.0x1072.70.001330.002002.21x104中框架梁0.25x0.75C303.0x1077.20.008790.017587.3x1040.25x0.40C303.0x1072.70.001330.002662.95x104（2）侧移刚度D计算考虑梁柱线刚度比，用D值法计算框架柱的侧移刚度，计算过程详见表3.14。表3.14柱的侧移刚度D值计算楼层KCɑD=12ɑKC/h2（kN/m）根数一般层：底层：一般层：底层：四~十层A轴边框边柱16.68x1040.3280.141217774A轴中框边柱16.68x1040.4380.1792764612B轴边框中柱16.68x1040.4610.187288814B轴中框中柱16.68x1040.6140.235362941221777x4+27646x12+28881x4+36294x12=969911二、三层A轴边框边柱18.06x1040.3030.129215724A轴中框边柱18.06x1040.4040.1682809312B轴边框中柱18.06x1040.4260.176294314B轴中框中柱18.06x1040.5680.221369561221572x4+28093x12+29431x4+36956x12=984599底层A轴边框边柱13.27x1040.4120.378250704A轴中框边柱13.27x1040.5500.4122732512B轴边框中柱13.27x1040.5790.418277234B轴中框中柱13.27x1040.7720.459304421225070x4+27325x12+27723x4+30442x12=904374（3）结构基本自振周期的计算1)采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期。结构在重力荷载代表值作用下的假想顶点位移计算详见表3.15。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.15假想顶点位移计算楼层Gi（kN）（kN）（kN/m）1011132.5111132.519699110.01150.6614911671.0922803.69699110.02350.6499811671.0934474.699699110.03550.6264711671.0946145.789699110.04760.5909611671.0957816.879699110.05960.5433511671.0969487.969699110.07160.4837411671.0981159.059699110.08370.4120311671.0992830.149845990.09430.3284211671.09104501.239845990.10610.2341111203.28115704.519043740.12790.1279采用假想顶点位移法计算结构基本自振周期的计算公式：(3-3)考虑填充墙对框架结构的影响，取周期折减系数ΨT=0.7，则结构的基本自振周期为：2)采用“能量法”计算结构基本自振周期。采用能量法计算结构基本自振周期的计算公式：(3-4）和的计算过程列于表表3.16能量法计算结构基本自振周期楼层Gi（kN）GiuiGiui21011132.510.66147363.044869.92911671.090.64997585.044929.52811671.090.62647310.774579.47-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层Gi（kN）GiuiGiui2711671.090.59096896.454075.11611671.090.54336340.903445.01511671.090.48375645.312730.63411671.090.41204808.491981.10311671.090.32843832.791258.69211671.090.23412732.20639.61111203.280.12791432.90183.27总计53947.8928692.32将和代入自振周期计算公式，则3）采用经验公式计算结构基本自振周期。采用经验公式计算结构基本自振周期，即（3)横向水平地震作用本设计的质量和刚度沿高度分布比较均匀、高度不超过40m，并以剪切变形为主（房屋高宽比小于4），故采用底部剪力法计算横向水平地震作用。1）地震影响系数本设计所在场地为7度设防，设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为二类，结构的基本自振周期采用能量法的计算结果，即T1=1.024s。查表ɑmax=0.08，Tg=0.35s。因Tg1.4Tg=0.49s,所以需要考虑顶部附加水平地震作用的影响。顶部附加地震作用系数为：所以顶部附加水平地震作用为：(3-6)计算各层水平地震作用标准值，进而求出各楼层地震剪力及楼层层间位移，计算过程详见表3.17。根据计算结果，画出水平地震作用下的计算简图，在图中标示出各层水平地震作用标准值。图3.4水平地震作用下的计算简图（单位：kN)-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.17各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算楼层1011132.5137.3415242.622440218.69431.43885.839699110.00091911671.0933.7393315.732440218.69408.651294.489699110.00133811671.0930.1351299.812440218.69365.001659.489699110.00171711671.0926.5309283.892440218.69321.341980.829699110.00204611671.0922.9267267.962440218.69277.692258.509699110.00233511671.0919.3225252.042440218.69234.032492.549699110.00257411671.0915.7183236.112440218.69190.382682.929699110.00277311671.0912.1141220.192440218.69146.732829.649845990.00287211671.098.599204.272440218.69103.072932.719845990.00298111203.284.954896.072440218.6957.042989.759043740.00331楼层最大位移与楼层层高之比：，故满足位移要求。3）刚重比和剪重比验算。为保证结构稳定和安全，需进行结构刚重比和剪重比验算。各层的刚重比和剪重比计算详见表3.18。表3.18各层刚重比和剪重比计算楼层hi（m）Di（kN/m）103.69699113491679.6885.8311132.5113745.99254.010.08093.69699113491679.61294.4822803.629408.19118.730.05783.69699113491679.61659.4834474.6945070.3977.470.04873.69699113491679.61980.8246145.7860732.5957.490.04363.69699113491679.62258.5057816.8776394.7945.710.03953.69699113491679.62492.5469487.9692056.9937.930.03643.69699113491679.62682.9281159.05107719.1932.410.033-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层hi（m）Di（kN/m）33.69845993544556.42829.6492830.14123381.3928.730.03023.69845993544556.42932.71104501.23139043.5925.490.02814.99043744431432.62989.75115704.51153953.9128.780.026由表可知各层的刚重比均大于10，满足稳定的要求；楼层最小地震剪力系数λ=0.016，由表可知各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比的要求。3.2.3横向框架的水平地震作用下的内力计算横向框架在水平地震作用下的内力计算采用D值法。下面计算⑧轴线框架，进行水平地震作用下的框架内力计算。框架在地震作用下的内力计算采用D值法（改进的反弯点法）。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj，按各柱的侧移刚度（D值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j层第i柱的层间剪力Vij；根据求得的各柱层间剪力Vij和修正之后的反弯点高度位置y（反弯点高度计算见下表），即可确定柱端弯矩Mc上和Mc下；有节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j层第i柱的轴力为其上各层节点左右梁端剪力代数和。（1）反弯点高度计算反弯点高度计算按下式（3-7）式中：y0——标准反弯点高度；y1——因上、下层梁刚度比发生变化的修正值；y2——因上层层高变化的修正值；y3——因下层层高变化的修正值。反弯点高度计算表3.19反弯点高度比y计算楼层A轴中框架柱B轴中框架柱十层-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层A轴中框架柱B轴中框架柱九层八层七层六层五层四层三层二层底层（2）柱端弯矩及剪力计算框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端弯矩计算。具体计算方法列于表3.20。地震作用下的柱端剪力按下式计算（3-8）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计式中——第j层第i柱的层间剪力；——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱子的抗侧刚度之和；——第j层第i柱的抗侧刚度。地震作用下的柱端弯矩按下式计算（3-9）（3-10）表3.20水平地震作用下的柱端弯矩及剪力计算柱楼层（kN）（kN/m）（kN/m）（kN）yyh（kN.m）（kN.m）A轴10885.83276469699110.02925.250.2190.78870.9919.9191294.48276469699110.02936.900.3501.26086.3446.4981659.48276469699110.02947.300.4001.440102.1768.1171980.82276469699110.02956.460.4191.508118.0985.1762258.50276469699110.02964.380.4501.620127.46104.2952492.54276469699110.02971.050.4501.620140.67115.1042682.92276469699110.02976.470.4691.688146.19129.1232829.64280939845990.02980.740.5001.800145.33145.3322932.71280939845990.02983.680.5501.980135.56165.6812989.75273259043740.03090.330.7343.597117.74324.89B轴10885.83362949699110.03733.150.3001.08083.5335.8091294.48362949699110.03748.440.4001.440104.6369.7581659.48362949699110.03762.100.4071.465132.5790.9971980.82362949699110.03774.120.4501.620146.76120.0862258.50362949699110.03784.510.4501.620167.34136.9152492.54362949699110.03793.270.4501.620184.68151.1042682.92362949699110.037100.390.5001.800180.71180.7132829.64369569845990.038106.210.5001.800191.17191.17-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱楼层（kN）（kN/m）（kN/m）（kN）yyh（kN.m）（kN.m）B轴22932.71369569845990.038110.080.5501.980178.32217.9512989.75304429043740.034100.640.6843.352155.83337.30（3）梁端弯矩及剪力计算1）水平地震作用下的梁端弯矩计算列于表3.21和表3.22。表3.21梁端弯矩MAB计算单位：kN·m楼层柱端弯矩柱端弯矩之和MAB（kN.m）10——70.9970.9970.99919.91106.25106.2586.34846.49148.66148.66102.17768.11186.21186.21118.09685.17212.63212.63127.465104.29244.96244.96140.674115.10261.28261.28146.193129.12274.44274.44145.332145.33280.88280.88135.561165.68283.42283.42117.74表3.22梁端弯矩MBA、MBC计算单位：kN·m楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb左（kN.m）Kb右（kN.m）MBA（kN.m）MBC（kN.m）10——83.537.3x1042.95x10459.4924.0483.53935.80140.437.3x1042.95x104100.0140.42104.63869.75202.327.3x1042.95x104144.0958.23132.57790.99237.757.3x1042.95x104169.3268.42146.766120.08287.417.3x1042.95x104204.6982.72167.34-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb左（kN.m）Kb右（kN.m）MBA（kN.m）MBC（kN.m）5136.91321.597.3x1042.95x104229.0392.55184.684151.10331.817.3x1042.95x104236.3195.50180.713180.71371.887.3x1042.95x104264.85107.03191.172191.17369.507.3x1042.95x104263.15106.34178.321217.95373.787.3x1042.95x104266.20107.58155.832）水平地震作用下的梁端剪力计算有节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右两端弯矩值和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。地震作用下的梁端弯矩按下式计算中柱：边柱：式中：——表示第j层第i节点左端梁的弯矩和第j层第i节点右端梁的弯矩；——表示第j层第i节点左端梁的线刚度和第j层第i节点右端梁的线刚度；——表示第j层第i节点上层柱的下部弯矩和下层柱的上部弯矩。表3.23梁端剪力计算楼层MAB（kN.m）MBA（kN.m）VAB=VBA(kN)MBC（kN.m）MCB（kN.m）VBC=VCB(kN)1070.9959.4918.1224.0424.0417.819106.25100.0128.6540.4240.4229.948148.66144.0940.6658.2358.2343.137186.21169.3249.3868.4268.4250.69-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层MAB（kN.m）MBA（kN.m）VAB=VBA(kN)MBC（kN.m）MCB（kN.m）VBC=VCB(kN)6212.63204.6957.9682.7282.7261.275244.96229.0365.8392.5592.5568.564261.28236.3169.1195.5095.5070.743274.44264.8574.90107.03107.0379.282280.88263.1575.56106.34106.3478.771283.42266.2076.34107.58107.5879.69（4）柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算水平地震作用下的柱轴力，计算中要注意剪力的实际方向，计算过程详见表3.24。表3.24水平地震作用下柱轴力计算单位：kN楼层VABNAVBAVBCNB1018.12-18.1218.1217.810.31928.65-46.7728.6529.94-0.98840.66-87.4340.6643.13-3.45749.38-136.8149.3850.69-4.75657.96-194.7757.9661.27-8.07565.83-260.6065.8368.56-10.79469.11-329.7169.1170.74-12.42374.90-404.6274.9079.28-16.80275.56-480.1875.5678.77-20.01176.34-556.5176.3479.69-23.36（5）绘制内力图1）弯矩图依据表3.20、表3.21、表3.22，画出⑧轴线框架在水平地震作用下的弯矩图，如图3.5所示。2)剪力图依据表3.20、表3.23，画出⑧轴线框架在水平地震作用下的剪力图，如图3.6所示。3)轴力图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计依据表3.24，画出⑧轴线框架在水平地震作用下的轴力图，如图3.7所示。图3.5左震弯矩图（单位：kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.6左震剪力图（单位：kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.7左震轴力图（单位：kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.3横向框架在风荷载作用下的内力和位移计算3.3.1横向框架在风荷载作用下的计算简图该办公楼为十层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差0.45m。基本风压0.55kN/m2,，地面粗糙度类型为C类，结构总高度37.35m。（1）垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算计算主要承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按下式计算，即(3-11)1)μs为风荷载体形系数,本设计按《建筑结构荷载规范》（GB50009——2012）和《高规2010》中规定，迎风面取0.8，背风面取0.5，合计为μs=1.3。2)μz风压高度变换系数，本设计的地面粗糙度类别为C类，查表按C类取风压高度变化系数μz。3)βz为风振系数，《建筑结构荷载规范》（GB50009——2012）的第8.4.1条规定对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T1大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。《建筑结构荷载规范》（GB50009——2012）给出了结构的基本周期近似计算公式，对于高层框架结构可取本设计，H>30m,故要考虑风振系数βz，按下式计算(3-12)式中——峰值因子，可取2.5；——10m高度名义湍流强度，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；R一一脉动风荷载的共振分量因子;Bz一一脉动风荷载的背景分量因子。a.脉动风荷载的共振分量因子按下列公式计算：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计(3-13)(3-14)式中：——结构第一阶自振频率（Hz）；——地面粗糙度修正系数，对A类、B类、C类和D类地面粗糙度分别取1.28、1.0、0.54和0.26；——结构阻尼比，对钢结构可取0.01，对有填充墙的钢结构房屋可取0.02，对钢筋混凝土及砌体结构可取0.05，对其他结构可根据工程经验确定。b.脉动风荷载的背景分量因子按下式计算(3-15)式中：——结构第一阶振型系数；H——结构总高度（m），对A、B、C和D类地面粗糙度，H的取值分别不应大于300m、350m、450m和550m；——脉动风荷载水平方向相关系数；——脉动风荷载竖直方向相关系数；——按表取值（规范）。(2)各层楼面处集中风荷载标准值计算1)框架风荷载负荷宽度。⑧轴线框架负荷宽度，如图3.8所示。2)计算风振系数βz。；图3.8框架梁在风荷载作用下的负荷宽度；-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计；。表3.25脉动风荷载的背景分量因子Bz计算过程层号离地面高度（m）14.350.29537.350.2610.8450.8270.0300.650.02427.950.29537.350.2610.8450.8270.0920.650.075311.550.29537.350.2610.8450.8270.1790.650.146415.150.29537.350.2610.8450.8270.2770.6530.225518.750.29537.350.2610.8450.8270.3810.7180.281622.350.29537.350.2610.8450.8270.4490.7730.308725.950.29537.350.2610.8450.8270.6590.8230.425829.550.29537.350.2610.8450.8270.7340.8740.445933.150.29537.350.2610.8450.8270.8460.9180.4891036.750.29537.350.2610.8450.8270.9780.9610.540表3.26风振系数βz计算过程层号离地面高度（m）gI10BZRβz14.352.50.230.0240.6901.03427.952.50.230.0750.6901.105311.552.50.230.1460.6901.204415.152.50.230.2250.6901.314518.752.50.230.2810.6901.393622.352.50.230.3080.6901.430725.952.50.230.4250.6901.593829.552.50.230.4450.6901.622933.152.50.230.4890.6901.6831036.752.50.230.5400.6901.754-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3）各层楼面处集中风荷载标准值计算。各层楼面处集中风荷载标准值计算列于下表。表3.27各层楼面处集中风荷载标准值层号离地面高度（m）14.350.651.0341.30.554.353.614.927.950.651.1051.30.553.63.614.4311.550.651.2041.30.553.63.615.7415.150.6531.3141.30.553.63.617.2518.750.7181.3931.30.553.63.620.1622.350.7731.4301.30.553.63.622.2725.950.8231.5931.30.553.63.626.3829.550.8741.6221.30.553.63.628.5933.150.9181.6831.30.553.63.631.01036.750.9611.7541.30.553.60.622.56（3）风荷载作用下的计算简图根据表3.27，画出⑧轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图，如图3.9所示图3.9横向框架在风荷载作用下的计算简图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.3.2横向框架在风荷载作用下的位移计算（1）框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对⑧轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁的线刚度计算见表3.28，框架柱的线刚度计算见表3.29。表3.28框架梁的线刚度计算截面bxh（m2）混凝土强度等级弹性模量EC(kN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=2.0I0(m4)Kbi=ECIb/L(kNm)0.25x0.75C303.0x1077.20.008790.017587.3x1040.25x0.4C303.0x1072.70.001330.002662.95x104表3.29框架柱线刚度计算框架柱位置截面bxh（m2）混凝土强度等级弹性模量EC(kN/m2)高度L(m)矩形截面惯性矩Ic(m4)Kc=ECIc/L(kNm)四~十层柱0.7x0.7C303.0x1073.60.0200116.68x104二、三层柱0.7x0.7C403.25x1073.60.0200118.06x104底层柱0.7x0.7C403.25x1074.90.0200113.27x104（2)侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度，计算数据见表3.30。表3.30柱侧移刚度D值计算楼层KCɑD=12ɑKC/h2（kN/m）根数一般层：底层：一般层：底层：四~十层A轴边柱16.68x1040.4380.179276462B轴中柱16.68x1040.6140.23536294227646x2+36294x2=127880二、三层A轴边柱18.06x1040.4040.168280932B轴中柱18.06x1040.5680.22136956228093x2+36956x2=130099底层A轴边柱13.27x1040.5500.412273252B轴中柱13.27x1040.7720.45930442227325x2+30442x2=115534（3）风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算，即（3-16）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计式中：Vj——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间位移。各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移值和，即第j层侧移（3-17）顶点侧移（3-18）⑧轴线框架在风荷载作用下侧移的计算过程详见表3.31表3.31风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算层号Fj（kN）Vj（kN）（m）h（m）1022.5622.561278800.000183.61/20406931.053.561278800.000423.61/8595828.582.061278800.000643.61/5610726.3108.361278800.000853.61/4249622.2130.561278800.001023.61/3526520.1150.661278800.001183.61/3056417.2167.861278800.001313.61/2743315.7183.561300990.001413.61/2552214.4197.961300990.001523.61/2366114.9212.861155340.001844.351/2361侧移验算：由表弹性层间位移角限值可知，对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比限值为1/550.本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/2361<1/550，框架侧移满足规范要求。3.3.3横向框架在风荷载作用下的内力计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法（改进的反弯点法）。计算方法同地震作用。（1)反弯点高度比的计算列于表3.32。表3.32反弯点高度比y计算楼层A轴中框架柱B轴中框架柱十层九层八层七层六层五层四层三层二层底层(2）柱端弯矩及剪力计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计风荷载作用下的柱端弯矩和柱端剪力计算见表3.33。表3.33风荷载作用下的柱端弯矩和柱端剪力计算柱楼层（kN）（kN/m）（kN/m）（kN）yyh（kN.m）（kN.m）A轴1022.56276461278800.2164.8770.2190.78813.713.85953.56276461278800.21611.5790.3191.14828.3913.30882.06276461278800.21617.7400.3691.32840.3023.577108.36276461278800.21623.4260.4001.44050.6033.736130.56276461278800.21628.2250.4191.50859.0442.585150.66276461278800.21632.5710.4501.62064.4952.764167.86276461278800.21636.2890.4501.62071.8558.793183.56280931300990.21639.6370.4501.62078.4864.212197.96280931300990.21642.7470.5501.98069.2584.641212.86273251155340.23750.3440.7093.47471.78174.90B轴1022.56362941278800.2846.4030.3001.08016.146.92953.56362941278800.28415.2010.3571.28535.1919.54882.06362941278800.28423.2900.4001.44050.3133.547108.36362941278800.28430.7540.4501.62060.8949.826130.56362941278800.28437.0550.4501.62073.3760.035150.66362941278800.28442.7590.4501.62084.6669.274167.86362941278800.28447.6410.4501.62094.3377.183183.56369561300990.28452.1420.4841.74296.8690.852197.96369561300990.28456.2330.5161.85897.98104.461212.86304421155340.26356.0860.6483.17596.74178.09（3）梁端弯矩及剪力计算有节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右两端弯矩值和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。计算方法同地震作用。1）风荷载作用下的梁端弯矩计算列于表3.34，表3.35。表3.34梁端弯矩MAB计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计楼层柱端弯矩柱端弯矩之和MAB（kN.m）10——13.7113.7113.7193.8532.2432.2428.39813.3053.653.640.30723.5774.1774.1750.60633.7392.7792.7759.04542.58107.07107.0764.49452.76124.61124.6171.85358.79137.27137.2778.48264.21133.46133.4669.25184.64156.42156.4271.78表3.35梁端弯矩MBA、MBC计算楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb左（kN.m）Kb右（kN.m）MBA（kN.m）MBC（kN.m）10——16.147.3x1042.95x10411.494.6416.1496.9242.107.3x1042.95x10429.9912.1235.19819.5469.847.3x1042.95x10449.7420.1050.31733.5494.437.3x1042.95x10467.2527.1860.89649.82123.197.3x1042.95x10487.7435.4573.37560.03144.697.3x1042.95x104103.0541.6484.66469.27163.607.3x1042.95x104116.5147.0894.33377.18174.047.3x1042.95x104123.9550.0996.86290.85188.837.3x1042.95x104134.4954.3597.98续表-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计楼层柱端弯矩柱端弯矩之和Kb左（kN.m）Kb右（kN.m）MBA（kN.m）MBC（kN.m）1104.46201.207.3x1042.95x104143.2957.9196.742）风荷载作用下的梁端剪力计算表3.36梁端剪力计算楼层MAB（kN.m）MBA（kN.m）VAB=VBA(kN)MBC（kN.m）MCB（kN.m）VBC=VCB(kN)1013.7111.493.504.644.643.44932.2329.998.6412.1212.128.98853.6049.7414.3520.1020.1014.89774.1767.2519.6427.1827.1820.13692.7787.7425.0735.4535.4526.265107.07103.0529.1841.6441.6430.854124.62116.5133.4947.0847.0834.883137.27123.9536.2850.0950.0937.102133.46134.4937.2154.3554.3540.261156.42143.2941.6357.9157.9142.89（4）柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力，计算中要注意剪力的实际方向，计算过程详见表3.37。表3.37风荷载作用下柱轴力计算单位：kN楼层VABNAVBAVBCNB103.50-3.503.503.440.0698.64-12.148.648.98-0.27814.35-26.4914.3514.89-0.81719.64-46.1419.6420.13-1.30625.07-71.2125.0726.26-2.49529.18-100.3929.1830.85-4.16433.49-133.8833.4934.88-5.54336.28-170.1636.2837.10-6.37237.21-207.3737.2140.26-9.41续表-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计楼层VABNAVBAVBCNB141.63-249.0041.6342.89-10.67（5）绘制内力图1）弯矩图依据表3.33~表3.35，画出⑧轴线框架在风荷载作用下的弯矩图，如图3.10所示。图3.10左风弯矩图（单位：kN·m）2）剪力图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计依据表3.33和表3.36，画出⑧轴线框架在风荷载作用下的剪力图，如图3.11所示。图3.11左风剪力图（单位：kN）3）轴力图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计依据表3.37，画出⑧轴线框架在风荷载作用下的轴力图，如图3.12所示。图3.12左风轴力图（单位：kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.4横向框架在竖向荷载作用下的计算简图和内力计算3.4.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图（1）横向框架简图假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接。由于框架各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。（2)第一层框架计算简图第一层楼面梁布置见图3.13，第一层楼面板布置见图3.14。为方便荷载整理，在梁布置图和板布置图中分别标示出梁和板。图3.13第一层楼面梁布置简图图3.14第一层楼面板布置简图1）和计算a.板A传递荷载。板A的面荷载为4.5kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：8.78x2=17.56kN/m。b.梁自重及抹灰。梁（250mm×750mm）自重：25×0.25×（0.75-0.12）=3.9375kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.75-0.12）×2×17=0.214kN/m小计：3.9375+0.214=4.15kN/m。c.墙体选用大空页岩砖（砌筑容重小于10kN/m3，取砌筑容重）。AB段墙体荷载为：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计d.2）计算。部分只有梁自重及抹灰。梁(250mm×400mm）自重：25×0.25×（0.4-0.1）=1.875kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.4-0.1））×2×17=0.102kN/m。小计：1.875+0.102=1.977kN/m。取2.0kN/m。3）计算。,。4）FA计算。FA是由KL-4传来的集中力。严格意义上KL-4传来的集中力应为KL-4在A支座的两端的剪力差，但由于纵向框架梁并没有计算，近似将KL-4上的荷载以支座反力的形式传递到A支座，即集中力FA。KL-4的计算简图如图3.15所示。图3.15KL-4计算简图a.q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。梁（300mm×750mm）自重：25×0.3×（0.75-0.12）=4.725kN/m抹灰层（梁外侧为面砖，近似按和梁内侧相同抹灰）：0.01×（0.75-0.12）×2×17=0.214kN/m。KL-4上墙体荷载：KL-4两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙长7.8m，有两个窗户C1:2.4m×1.95m,(窗户荷载为0.45kN/m2)简化为均布线荷载为：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计小计：q1=4.725+0.214+7.14=12.08kN/m。b.q2计算。q2是由板A传递的三角形荷载，板A传递的三角形荷载为：。c.FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图3.16所示。q1为梁自重及抹灰：L-1(250mm×600mm）自重：25×0.25×（0.6-0.12）=3kN/m。图3.16L-1计算简图抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.60-0.12）×2×17=0.16kN/m。则q1=3+0.16=3.16kN/m。q2为板A传来的荷载，板A的面荷载为4.5kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q2=17.56kN/m。.d.FL-1（a）计算。FL-1（a）为L-1（a）传递的集中荷载，L-1的计算简图如图3.17所示。q1为梁自重、抹灰及梁上墙体荷载：L-1(250mm×600mm）自重：25×0.25×（0.6-0.12）=3kN/m。抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：图3.17L-1（a）计算简图0.01×（0.60-0.12）×2×17=0.16kN/m。梁上墙体荷载：则q1=3+0.16+8.4=11.56kN/m。q2为板A传来的荷载，板A的面荷载为4.5kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q2=8.78kN/m。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计e.FA计算.有结构力学知识可知FA=185.25kN。5）FB计算。FB是由KL-3传来的集中力。KL-3计算简图同KL-4的计算简图。a.q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载和板B传来的荷载。KL-3(300mm×750mm)自重（KL-3两侧板的厚度不同，一边120mm，一边100mm，近似取100mm）：25×0.3×（0.75-0.1）=4.875kN/m。抹灰层：0.01×（0.75-0.12+0.75-0.1）×17=0.218kN/m。KL-3上墙体荷载：KL-3两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙体长7.8m，有两个门M1，1mx2.1m（门荷载为0.45kN/m2），简化为均布线荷载为：板B传来的荷载：由表可知板B的面荷载为4kN/m2,，传递给KL-3的线荷载为4.0×2.7/2=5.4kN/m。因此q1=4.875+0.218+6.71+5.4=17.20kN/mb.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：c.FL-1计算。。d.FL-1（a）计算。。e.FB计算.有结构力学知识可知FB=225.19kN。6）FC计算。FC是由KL-2传来的集中力。KL-2计算简图如图3.18所示。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.18KL-2计算简图a.q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载和板B传来的荷载。q1=4.875+0.218+6.71+5.4=17.20kN/m.b.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载为：c.FL-1计算。。e.FC计算.有结构力学知识可知FC=225.87kN。7）FD计算。FD是由KL-1传来的集中力。KL-1计算简图同KL-3。a.q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。q1=4.725+0.214+7.14=12.08kN/m。b.q2计算。q2是由板A传递的三角形荷载，板A传递的三角形荷载为：c.FL-1计算。。d.FD计算.有结构力学知识可知FD=185.94kN。（3）第二~九层框架计算简图。第二~九层楼面梁布置见图3.19，第二~九层楼面板布置见图3.20。分析两图的荷载传递。下面计算第二~九层框架计算简图。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.19第二~九层楼面梁布置简图图3.20第二~九层楼面板布置简图1）和计算a.板A传递荷载。板A的面荷载为4.5kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：8.78x2=17.56kN/m。b.梁自重及抹灰。梁（250mmx750mm）自重：25×0.25×（0.75-0.12）=3.9375kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.75-0.12）×2×17=0.214kN/m小计：3.9375+0.214=4.15kN/m。c.AB段墙体荷载为：d..2）计算。部分只有梁自重及抹灰。梁(250mm×400mm）自重：25×0.25×（0.4-0.1）=1.875kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.4-0.1））×2×17=0.102kN/m。小计：1.875+0.102=1.977kN/m。取2.0kN/m。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3）计算。,4）FA计算。FA=185.94kN。5）FB计算。FB=225.87kN。6）FC计算。FC=225.87kN。7）FD计算。FD=185.94kN。（4）第十层框架计算简图。计算简图同二~九层计算简图。1）和计算a.板A传递荷载。板A的面荷载为7kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：13.65×2=27.3kN/m。b.梁自重及抹灰。梁（250mmx750mm）自重：25×0.25×（0.75-0.12）=3.9375kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.75-0.12）×2×17=0.214kN/m小计：3.9375+0.214=4.15kN/m。c.2）计算。部分只有梁自重及抹灰。梁(250mmx400mm）自重：25×0.25×（0.4-0.1）=1.875kN/m抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.4-0.1））×2×17=0.102kN/m。小计：1.875+0.102=1.977kN/m。取2.0kN/m。3）计算。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计,。4）FA计算。KL-4的计算简图同首层KL-2计算简图。a.q1计算。q1包括梁自重和抹灰、梁上墙体荷载。梁（300mm×750mm）自重：25×0.3×（0.75-0.12）=4.725kN/m抹灰层（梁外侧为面砖，近似按和梁内侧相同抹灰）：0.01×（0.75-0.12）×2×17=0.214kN/m。KL-4上墙体荷载：4×0.6=2.4kN/m。小计：q1=4.725+0.214+2.4=7.34kN/m。b.q2计算。q2是由板A传递的三角形荷载为：。c.FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图同图3.16。q1为梁自重及抹灰：L-1(250mmx600mm）自重：25×0.25×（0.6-0.12）=3kN/m。抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）：0.01×（0.60-0.12）×2×17=0.16kN/m。则q1=3+0.16=3.16kN/m。q2为板A传来的荷载，板A的面荷载为7kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q2=27.3kN/m。。d.FA计算.有结构力学知识可知FA=193.69kN。5）FB计算。FB是由KL-3传来的集中力。KL-3计算简图同图3.18。a.q1计算。q1包括梁自重、抹灰和板B传来的荷载。KL-3(300mmx750mm)自重（KL-3两侧板的厚度不同，一边120mm，一边100mm，近似取100mm）：25×0.3×（0.75-0.1）=4.875kN/m。抹灰层：0.01×（0.75-0.12+0.75-0.1）×17=0.218kN/m。板B传来的荷载：由表可知板B的面荷载为6.5kN/m2,，传递给KL-3的线荷载为6.5×2.7/2=8.78kN/m。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计因此q1=4.875+0.218+8.78=13.87kN/mb.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载为：c.FL-1计算。。d.FB计算.有结构力学知识可知FB=244.62kN。6）FC计算。FC=FB=244.62kN。7）FD计算。FD=FA=193.69kN。（5）恒荷载作用下横向框架的计算简图汇总前面各层的计算简图，画出恒荷载作用下的横向框架计算简图（图3.21）。该计算简图比较简单，是经过手算过程得出的，比较符合实际情况。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.21恒荷载作用下横向框架的计算简图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.4.2横向框架在活荷载作用下的计算简图（1)第一层框架计算简图。1)计算板A传递荷载。板A的活荷载为2.0kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：3.9x2=7.8kN/m。2)计算。3)计算。。4)FA计算。FA是由KL-4传来的集中力。KL-4的计算简图如图3.22所示。图3.22KL-4计算简图a.q1计算。q1是由板A传递的三角形荷载，板A传递的三角形荷载为：。b.FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图如图3.23所示。q1为板A传来的荷载，板A的活荷载为2.0kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q1=7.8kN/m。.c.FL-1（a）计算。图3.23L-1计算简图FL-1为L-1（a）传递的集中荷载，L-1(a)的计算简图同图3.23。q1为板A传来的荷载，板A的活荷载为2.0kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q1=3.9kN/m。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计d.FA计算.有结构力学知识可知FA=28.67kN。5）FB计算。FB是由KL-3传来的集中力。KL-3计算简图如图3.24所示。图3.24KL-3计算简图a.q1计算。板B传来的荷载。板B传来的荷载：由表可知板B的活荷载为2.5kN/m2,，传递给KL-3的线荷载为2.5x2.7/2=3.38kN/m。q1=3.38kN/mb.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载为：c.FL-1计算。。d.FL-1（a）计算。。e.FB计算.有结构力学知识可知FB=56.93kN。6）FC计算。FC是由KL-2传来的集中力。KL-2计算简图如图3.25所示图3.25KL-2计算简图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计a.q1计算。q1=3.38kN/mb.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载为：c.FL-1计算。。d.FC计算.有结构力学知识可知FC=62.05kN。7）FD计算。FD是由KL-1传来的集中力。KL-1计算简图如图3.26所示。图3.26KL-1计算简图a.q1计算。q1是由板A传递的三角形荷载，板A传递的三角形荷载为：b.FL-1计算。。c.FD计算.有结构力学知识可知FD=35.69kN。（2)第二~九层框架计算简图。1)计算。板A传递荷载。板A的活荷载为2.0kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：3.9x2=7.8kN/m。2)计算。3)计算。。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计4）FA计算。FA=35.69kN。5）FB计算。FB=62.05kN。6）FC计算。FC=62.05kN。7）FD计算。FD=35.69kN。（3）第十层框架计算简图。1)计算板A传递荷载。板A的活荷载为0.5kN/m2。因为左右两块板A传递荷载，故板A传递荷载为：0.98x2=1.95kN/m。2)计算。。3）计算。。4）FA计算。FA是由KL-4传来的集中力。KL-4的计算简图同图3.26。a.q1计算。q1是由板A传递的三角形荷载，板A传递的三角形荷载为：。b.FL-1计算。FL-1为L-1传递的集中荷载，L-1的计算简图同图3.23。q1为板A传来的荷载，板A的活荷载为0.5kN/m2，传递给L-1为梯形荷载：q1=1.95kN/m。.c.FA计算.有结构力学知识可知FA=8.94kN。5）FB计算。FB是由KL-3传来的集中力。KL-3计算简图同图3.25。a.q1计算。板B传来的荷载。板B传来的荷载：由表可知板B的活荷载为0.5kN/m2,，传递给KL-3的线荷载为0.5x2.7/2=0.68kN/m。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计q1=0.68kN/mb.q2计算.q2为板A传递来的荷载为三角形荷载为：c.FL-1计算。。d.FB计算.有结构力学知识可知FB=14.25kN。6）FC计算。FC=FB=14.25kN。7）FD计算。FD=FA=8.94kN。（4）横向框架在活荷载作用下的计算简图汇总前面各层的计算简图，画出活荷载作用下的横向框架计算简图（图3.27）。该计算简图比较简单，是经过详细的手算过程得出的，比较符合实际情况。3.4.3横向框架在恒荷载作用下的内力计算（1）用弯矩二次分配法计算弯矩根据横载作用下横向框架的计算简图，用弯矩二次分配法计算⑧轴线框架在恒载作用下的弯矩。1）计算各框架柱的线刚度及相对线刚度。考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对⑧轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0，框架梁的线刚度计算见表3.38，框架柱的线刚度计算见表3.39。表3.38框架梁的线刚度计算截面bxh（m2）混凝土强度等级弹性模量EC(kN/m2)跨度L(m)矩形截面惯性矩I0(m4)Ib=2.0I0(m4)Kbi=ECIb/L(kNm)0.25x0.75C303.0x1077.20.008790.017587.3x1040.25x0.4C303.0x1072.70.001330.002662.95x104表3.39框架柱线刚度计算框架柱位置截面bxh（m2）混凝土强度等级弹性模量EC(kN/m2)高度L(m)矩形截面惯性矩Ic(m4)Kc=ECIc/L(kNm)四~十层柱0.7x0.7C303.0x1073.60.0200116.68x104二、三层柱0.7x0.7C403.25x1073.60.0200118.06x104底层柱0.7x0.7C403.25x1074.90.0200113.27x104-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.27活荷载作用下横向框架的计算简图-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.40相对线刚度计算构件线刚度相对线刚度框架梁7.2m跨7.3x10412.7m跨2.95x1040.40框架柱四~十层柱16.68x1042.28二、三层柱18.06x1042.47底层柱13.27x1041.822）计算弯矩分配系数。弯矩分配系数结果如图3.28所示。3）计算固端弯矩。第十层AB跨等效均布荷载：第十层BC跨等效均布荷载：第一~九层AB跨等效均布荷载：第一~九层BC跨等效均布荷载：弯矩二次分配过程-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计采用弯矩二次分配法计算框架在横载作用下的弯矩，分配过程如图3.29所示(由于荷载和结构对称，可取半跨计算)。图3.28梁柱弯矩分配系数-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.29弯矩二次分配法计算恒载作用下的框架梁柱弯矩-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计（2)绘制内力图1）弯矩图。根据弯矩二次分配法的计算结果，画出在恒载作用下的框架梁柱弯矩图（跨中弯矩按两端简支求出），如图3.30所示。表3.41梁弯矩计算楼层边跨中跨左端（）右端（）跨中（）左=右（）跨中（）10103.39106.29-81.637.826.009117.58117.90-63.513.491.678114.40115.13-66.494.052.237114.40115.13-66.494.052.236114.40115.13-66.494.052.235114.40115.13-66.494.052.234114.26115.00-66.624.072.253114.67115.35-66.243.932.112115.56116.14-65.403.711.891109.54110.72-71.125.043.222）剪力图。根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出恒荷载作用下的框架柱剪力图，如图3.31所示。表3.42梁剪力计算楼层边跨梁AB中跨梁BC左端（）右端（）左端剪力（）右端剪力（）左端剪力（）右端剪力（）10103.39106.2986.19-86.992.7-2.79117.58117.9089.71-89.792.7-2.78114.40115.1389.65-89.852.7-2.77114.40115.1389.65-89.852.7-2.76114.40115.1389.65-89.852.7-2.75114.40115.1389.65-89.852.7-2.74114.26115.0089.65-89.852.7-2.7-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层边跨梁AB中跨梁BC左端（）右端（）左端剪力（）右端剪力（）左端剪力（）右端剪力（）3114.67115.3589.66-89.842.7-2.72115.56116.1489.67-89.832.7-2.71109.54110.7289.59-89.912.7-2.7表3.43柱剪力计算楼层边柱中柱上端（）下端（）剪力（）上端（）下端（）剪力（）10103.3967.6347.5198.4865.1845.46949.9557.229.7649.2255.5429.10857.257.231.7855.5455.5430.86757.257.231.7855.5455.5430.86657.257.231.7855.5455.5430.86557.257.5331.8755.5455.8330.94456.7355.8531.2755.0954.2330.37358.8256.6732.0857.1955.1931.22258.8973.5336.7857.2370.8635.58136.0120.4111.5134.8119.4611.083）轴力图依据剪力图，根据节点平衡条件，求出轴力，并画出恒荷载作用下的框架柱轴力图，如图3.32所示。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.44框架柱轴力计算楼层A轴B轴C轴D轴集中力梁端剪力柱顶柱底集中力左剪力右剪力柱顶柱底集中力左剪力右剪力柱顶柱底集中力梁端剪力柱顶柱底10193.6986.19279.88323.98244.62-86.992.7334.31378.41244.62-2.786.99334.31378.41193.69-86.19279.88323.989185.9489.71599.62643.72225.87-89.792.7696.78740.88225.87-2.789.79696.78740.88185.94-89.71599.62643.728185.9489.65919.31963.41225.87-89.852.71059.31103.40225.87-2.789.851059.31103.40185.94-89.65919.31963.417185.9489.6512391283.10225.87-89.852.71421.821465.92225.87-2.789.851421.821465.92185.94-89.6512391283.106185.9489.651558.691602.79225.87-89.852.71784.341828.44225.87-2.789.851784.341828.44185.94-89.651558.691602.795185.9489.651878.381922.48225.87-89.852.72146.862190.96225.87-2.789.852146.862190.96185.94-89.651878.381922.484185.9489.652198.062242.16225.87-89.852.72509.392553.49225.87-2.789.852509.392553.49185.94-89.652198.062242.163185.9489.662517.762561.86225.87-89.842.72871.92916.00225.87-2.789.842871.92916.00185.94-89.662517.762561.862185.9489.672837.472881.57225.87-89.832.73234.43278.50225.87-2.789.833234.43278.50185.94-89.672837.472881.571185.2589.593157.13216.44225.19-89.912.73596.33656.33225.87-2.789.913596.983657.01185.94-89.593157.13217.13注：由于首层A、D轴，B、C轴柱轴力相差极小，以后的计算中均按对称考虑。以上单位均为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.30横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.31横向框架在恒荷载作用下的剪力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.32横向框架在恒荷载作用下的轴力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.4.4横向框架在活荷载作用下的内力计算（1）用弯矩二次分配法计算弯矩根据活荷载作用下横向框架的计算简图，用弯矩二次分配法计算⑧轴线框架在活荷载作用下的弯矩。1）框架梁柱的线刚度、相对线刚度和弯矩分配系数与恒荷载中相应数值相同。2）计算固端弯矩。第十层AB跨等效均布荷载：第十层BC跨等效均布荷载：第一~九层AB跨等效均布荷载：第一~九层BC跨等效均布荷载：3）弯矩二次分配过程采用弯矩二次分配法计算框架在活荷载作用下的弯矩，分配过程如图3.33所示。(由于荷载和结构对称，可取半跨计算)（2)绘制内力图1)弯矩图。根据弯矩二次分配法的计算结果，画出在活载作用下的框架梁柱弯矩图(跨中弯矩按两端简支求出），如图3.34所示。表3.45梁弯矩计算楼层边跨中跨左端（）右端（）跨中（）左=右（）跨中（）107.677.70-3.720.150.15927.7327.89-17.790.830.83-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.33弯矩二次分配法计算活荷载作用下的框架梁柱弯矩-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层边跨中跨左端（）右端（）跨中（）左=右（）跨中（）828.3528.48-17.190.710.71728.3528.48-17.190.710.71628.3528.48-17.190.710.71528.3528.48-17.190.710.71428.3228.45-17.220.710.71328.4228.54-17.120.680.68228.6428.73-16.920.620.62127.1527.38-18.340.960.96（2)剪力图。根据弯矩图，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，求出剪力，并画出活荷载作用下的框架柱剪力图，如图3.35所示。表3.46梁剪力计算楼层边跨梁AB中跨梁BC左端（）右端（）左端剪力（）右端剪力（）左端剪力（）右端剪力（）107.677.705.12-5.1200927.7327.8920.45-20.4900828.3528.4820.45-20.4900728.3528.4820.45-20.4900628.3528.4820.45-20.4900528.3528.4820.45-20.4900428.3228.4520.45-20.4900328.4228.5420.45-20.4900228.6428.7320.46-20.4800127.1527.3820.44-20.5000-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.47柱剪力计算楼层边柱中柱上端（）下端（）剪力（）上端（）下端（）剪力（）107.6712.135.507.5511.835.38915.614.188.2715.2413.898.09814.1814.187.8813.8913.897.72714.1814.187.8813.8913.897.72614.1814.187.8813.8913.897.72514.1814.267.9013.8913.967.74414.0613.847.7513.7713.567.59314.5814.057.9514.313.87.81214.5918.229.1114.3117.728.9018.935.052.858.74.872.773）轴力图。依据剪力图，根据节点平衡条件，求出轴力，并画出活荷载作用下的框架柱轴力图，如图3.36所示。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.48柱轴力计算楼层A轴B轴C轴D轴集中力梁端剪力柱轴力集中力左剪力右剪力柱轴力集中力左剪力右剪力柱轴力集中力梁端剪力柱轴力108.945.1214.0614.25-5.12019.3714.2505.1219.378.94-5.1214.06935.6920.4570.1962.05-20.490101.9262.05020.49101.9235.69-20.4570.19835.6920.45126.3462.05-20.490184.4562.05020.49184.4535.69-20.45126.34735.6920.45182.4862.05-20.490266.9962.05020.49266.9935.69-20.45182.48635.6920.45238.6262.05-20.490349.5362.05020.49349.5335.69-20.45238.62535.6920.45294.7662.05-20.490432.0762.05020.49432.0735.69-20.45294.76435.6920.45350.9062.05-20.490514.6162.05020.49514.6135.69-20.45350.90335.6920.45407.0562.05-20.490597.1462.05020.49597.1435.69-20.45407.05235.6920.46463.1962.05-20.480679.6862.05020.48679.6835.69-20.46463.19128.6720.44512.3056.93-20.500757.1162.05020.50762.2335.69-20.44519.32注：由于首层A、D轴，B、C轴柱轴力相差极小，以后的计算中均按对称考虑。以上单位均为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.34横向框架活荷载作用下的弯矩图（kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.35横向框架在活荷载作用下的剪力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计图3.36横向框架在活荷载作用下的轴力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.5框架内力组合及调整3.5.1内力组合相关知识概述框架在恒载、活荷载、风荷载和地震作用下的内力求出后，要计算各主要截面可能发生的最不利内力，把这个过程称为内力组合。框架每一根杆件都有许多截面，但内力组合只需在每根杆件的几个主要截面进行。这几个主要截面的内力求出后，按此内力进行杆件的配筋便可以保证此杆件有足够的可靠度，把这些主要截面称为杆件的控制截面。（1)控制截面和最不利内力梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨中截面和右端支座截面。柱有两个控制截面：柱顶截面和柱底截面。因为柱一般采用对称配筋，因此组合时只需找到绝对值最大的弯矩组合，柱的最不利内力可归纳为以下几种：1)|M|及相应的N、V；2)N及相应的M；3)N及相应的M；　4)N及相应的N。根据1,2,3组的不利内力的配筋较大值作为柱的纵向配筋，根据4的最大剪力来确定柱的箍筋。(2)荷载效应组合荷载效应组合的目的在于寻找控制截面的最不利内力。多层框架结构设计时，荷载效应组合按下列公式计算由可变荷载效应控制截面的组合：（3-19）式中—永久荷载的分项系数；—第个可变荷载的分项系数，其中为可变荷载的分项系数；—按永久荷载标准值计算的荷载效应值；-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计—按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；—可变荷载的组合值系数，应分别按规定采用；—参与组合的可变荷载数。由永久荷载效应控制的组合：（3-20）各符号的意义同上。3.5.2控制截面内力计算内力分析第一步所得框架梁、柱端内力，分别为柱梁截面形心处之值，而梁支座截面的最不利位置是在控制截面处，所以在内力组合之前，应先求出各种单项荷载作用下的框架梁、柱边控制截面处的内力值，然后再组合，在上面的调整中已经做过了这一步。根据以上各种荷载作用下内力计算结果，进行横向框架各梁柱控制截面的内力组合，其中梁的控制截面为端部与跨中。柱则根据边柱和中柱，每个柱每层分为柱顶和柱底两个控制截面。（1）框架在各种荷载作用下的内力确定后，必须找出各构件的控制截面及其最不利内力组合。在竖向荷载作用下，考虑框架梁梁端塑性变形产生的内力重分布，对梁端负弯矩乘以条幅系数进行调幅。（2）竖向荷载下梁端柱边控制截面内力：因为分层法所得到的端弯矩是柱轴线处的弯矩，而控制截面是梁端柱边的截面，故应计算梁端柱边的弯矩剪力，按实际荷载作用和平衡条件求解控制截面的内力，经化简得公式如下：（3-21）（3-22）式中—梁端柱边剪力kN；—梁端柱边弯矩kN·m；—梁端剪力kN；—调幅后的梁端弯矩kN·m；-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计—柱子的截面尺寸m；—梁上均布线荷载，kN/m；—梁上梯形或三角形线荷载最大值，kN/m。（3)取β=0.85对梁进行调幅，调幅过程见表3.49.表3.49弯矩条幅荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值恒载10AB-103.39-106.2981.630.85-87.88-90.3597.36BC-7.82-7.82-6.000.85-6.65-6.65-4.839AB-117.58-117.9063.510.85-99.94-100.2281.17BC-3.49-3.49-1.670.85-2.97-2.97-1.158AB-114.40-115.1366.490.85-97.24-97.8683.70BC-4.05-4.05-2.230.85-3.44-3.44-1.627AB-114.40-115.1366.490.85-97.24-97.8683.70BC-4.05-4.05-2.230.85-3.44-3.44-1.626AB-114.40-115.1366.490.85-97.24-97.8683.70BC-4.05-4.05-2.230.85-3.44-3.44-1.625AB-114.40-115.1366.490.85-97.24-97.8683.70BC-4.05-4.05-2.230.85-3.44-3.44-1.624AB-114.26-115.0066.620.85-97.12-97.7583.81BC-4.07-4.07-2.250.85-3.46-3.46-1.643AB-114.67-115.3566.240.85-97.47-98.0583.49BC-3.93-3.93-2.110.85-3.34-3.34-1.522AB-115.56-116.1465.400.85-98.23-98.7282.78BC-3.71-3.71-1.890.85-3.15-3.15-1.331AB-109.54-110.7271.120.85-93.11-94.1187.64BC-5.04-5.04-3.220.85-4.28-4.28-2.46-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值活载10AB-7.67-7.703.720.85-6.52-6.554.87BC-0.15-0.15-0.150.85-0.13-0.13-0.139AB-27.73-27.8917.790.85-23.57-23.7121.96BC-0.83-0.83-0.830.85-0.71-0.71-0.718AB-28.35-28.4817.190.85-24.10-24.2121.45BC-0.71-0.71-0.710.85-0.60-0.60-0.607AB-28.35-28.4817.190.85-24.10-24.2121.45BC-0.71-0.71-0.710.85-0.60-0.60-0.606AB-28.35-28.4817.190.85-24.10-24.2121.45BC-0.71-0.71-0.710.85-0.60-0.60-0.605AB-28.35-28.4817.190.85-24.10-24.2121.45BC-0.71-0.71-0.710.85-0.60-0.60-0.604AB-28.32-28.4566.620.85-24.07-24.1821.47BC-0.71-0.71-0.710.85-0.60-0.60-0.603AB-28.42-28.5466.240.85-24.16-24.2621.39BC-0.68-0.68-0.680.85-0.58-0.58-0.582AB-28.64-28.7365.400.85-24.34-24.4221.22BC-0.68-0.68-0.680.85-0.58-0.58-0.581AB-27.15-27.3871.120.85-23.08-23.2722.42BC-0.68-0.68-0.680.85-0.58-0.58-0.58注：表中弯矩单位为kN·m。(4）内力换算。内力换算见表3.50-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.50内力换算楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震10轴线处内力AB左端M-91.14-87.88-6.5213.71-13.7170.99-70.99V88.7586.195.12-3.503.50-18.1218.12AB跨中M99.8097.364.871.11-1.115.75-5.75V-------AB右端M-93.63-90.35-6.55-11.4911.49-59.4959.49V-89.55-86.99-5.12-3.503.50-18.1218.12BC左端M-6.72-6.65-0.134.64-4.6424.04-24.04V2.702.700.00-3.443.44-17.8117.81BC跨中M-4.90-4.83-0.130.000.000.000.00V-------9轴线处内力AB左端M-111.73-99.94-23.5732.24-32.24106.25-106.25V99.9489.7120.45-8.648.64-28.6528.65AB跨中M92.1581.1721.961.13-1.133.12-3.12V-------AB右端M-112.08-100.22-23.71-29.9929.99-100.01100.01V-100.04-89.79-20.49-8.648.64-28.6528.65BC左端M-3.33-2.97-0.7112.12-12.1240.42-40.42V2.702.700.00-8.988.98-29.9429.94BC跨中M-1.51-1.15-0.710.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震8轴线处内力AB左端M-109.29-97.24-24.1053.60-53.60148.66-148.66V99.8889.6520.45-14.3514.35-40.6640.66AB跨中M94.4383.7021.451.93-1.932.29-2.29V-------AB右端M-109.97-97.86-24.21-49.7449.74-144.09144.09V-100.10-89.85-20.49-14.3514.35-40.6640.66BC左端M-3.74-3.44-0.6020.10-20.1058.23-58.23V2.702.700.00-14.8914.89-43.1343.13BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V-------7轴线处内力AB左端M-109.29-97.24-24.1074.17-74.17186.21-186.21V99.8889.6520.45-19.6419.64-49.3849.38AB跨中M94.4383.7021.453.46-3.468.45-8.45V-------AB右端M-109.97-97.86-24.21-67.2567.25-169.32169.32V-100.10-89.85-20.49-19.6419.64-49.3849.38BC左端M-3.74-3.44-0.6027.18-27.1868.42-68.42V2.702.700.00-20.1320.13-50.6850.68BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震6轴线处内力AB左端M-109.29-97.24-24.1092.77-92.77212.63-212.63V99.8889.6520.45-25.0725.07-57.9657.96AB跨中M94.4383.7021.452.52-2.523.97-3.97V-------AB右端M-109.97-97.86-24.21-87.7487.74-204.69204.69V-100.10-89.85-20.49-25.0725.07-57.9657.96BC左端M-3.74-3.44-0.6035.45-35.4582.72-82.72V2.702.700.00-26.2626.26-61.2761.27BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V-------5轴线处内力AB左端M-109.29-97.24-24.10107.07-107.07244.96-244.96V99.8889.6520.45-29.1829.18-65.8365.83AB跨中M94.4383.7021.452.01-2.017.97-7.97V-------AB右端M-109.97-97.86-24.21-103.05103.05-229.03229.03V-100.10-89.85-20.49-29.1829.18-65.8365.83BC左端M-3.74-3.44-0.6041.64-41.6492.55-92.55V2.702.700.00-30.8430.84-68.5668.56BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震4轴线处内力AB左端M-109.16-97.12-24.07124.61-124.61261.28-261.28V99.8889.6520.45-33.4933.49-69.1169.11AB跨中M94.5583.8121.474.05-4.0512.49-12.49V-------AB右端M-109.84-97.75-24.18-116.51116.51-236.31236.31V-100.10-89.85-20.49-33.4933.49-69.1169.11BC左端M-3.76-3.46-0.6047.08-47.0895.50-95.50V2.702.700.00-34.8734.87-70.7470.74BC跨中M-1.94-1.64-0.600.000.000.000.00V-------3轴线处内力AB左端M-109.55-97.47-24.16137.27-137.27274.44-274.44V99.8989.6620.45-36.2836.28-74.9074.90AB跨中M94.1983.4921.396.66-6.664.79-4.79V-------AB右端M-110.18-98.05-24.26-123.95123.95-264.85264.85V-100.09-89.84-20.49-36.2836.28-74.9074.90BC左端M-3.63-3.34-0.5850.09-50.09107.03-107.03V2.702.700.00-37.1037.10-79.2879.28BC跨中M-1.81-1.52-0.580.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震2轴线处内力AB左端M-110.40-98.23-24.34133.46-133.46280.88-280.88V99.9089.6720.46-37.2237.22-75.5675.56AB跨中M93.3982.7821.22-0.520.528.87-8.87V-------AB右端M-110.93-98.72-24.42-134.49134.49-263.15263.15V-100.07-89.83-20.48-37.2237.22-75.5675.56BC左端M-3.44-3.15-0.5854.35-54.35106.34-106.34V2.702.700.00-40.2640.26-78.7778.77BC跨中M-1.62-1.33-0.580.000.000.000.00V-------1轴线处内力AB左端M-104.65-93.11-23.08156.42-156.42283.42-283.42V99.8189.5920.44-41.6341.63-76.3476.34AB跨中M98.8587.6422.426.57-6.578.61-8.61V-------AB右端M-105.75-94.11-23.27-143.29143.29-266.20266.20V-100.16-89.91-20.50-41.6341.63-76.3476.34BC左端M-4.57-4.28-0.5857.91-57.91107.58-107.58V2.702.700.00-42.9042.90-79.6979.69BC跨中M-2.75-2.46-0.580.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震10梁支座边缘处内力AB左端M-60.08-57.71-4.7312.49-12.4964.65-64.65V86.4183.885.06-3.503.50-18.1218.12AB跨中M99.8097.364.871.11-1.115.75-5.75V-------AB右端M-62.28-59.90-4.76-10.2710.27-53.1553.15V-87.21-84.68-5.06-3.503.50-18.1218.12BC左端M-5.77-5.71-0.133.44-3.4417.81-17.81V2.002.000.00-3.443.44-17.8117.81BC跨中M-4.90-4.83-0.130.000.000.000.00V-------9梁支座边缘处内力AB左端M-76.75-68.54-16.4129.21-29.2196.22-96.22V95.0284.9120.21-8.648.64-28.6528.65AB跨中M92.1581.1721.961.13-1.133.12-3.12V-------AB右端M-77.06-68.79-16.54-26.9626.96-89.9889.98V-95.12-84.99-20.25-8.648.64-28.6528.65BC左端M-2.38-2.03-0.718.98-8.9829.94-29.94V2.002.000.00-8.988.98-29.9429.94BC跨中M-1.51-1.15-0.710.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震8梁支座边缘处内力AB左端M-74.33-65.86-16.9448.58-48.58134.43-134.43V94.9684.8520.21-14.3514.35-40.6640.66AB跨中M94.4383.7021.451.93-1.932.29-2.29V-------AB右端M-74.93-66.41-17.04-44.7244.72-129.86129.86V-95.18-85.05-20.25-14.3514.35-40.6640.66BC左端M-2.80-2.50-0.6014.89-14.8943.13-43.13V2.002.000.00-14.8914.89-43.1343.13BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V-------7梁支座边缘处内力AB左端M-74.33-65.86-16.9467.30-67.30168.93-168.93V94.9684.8520.21-19.6419.64-49.3849.38AB跨中M94.4383.7021.453.46-3.468.45-8.45V-------AB右端M-74.93-66.41-17.04-60.3860.38-152.04152.04V-95.18-85.05-20.25-19.6419.64-49.3849.38BC左端M-2.80-2.50-0.6020.13-20.1350.68-50.68V2.002.000.00-20.1320.13-50.6850.68BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震6梁支座边缘处内力AB左端M-74.33-65.86-16.9484.00-84.00192.34-192.34V94.9684.8520.21-25.0725.07-57.9657.96AB跨中M94.4383.7021.452.52-2.523.97-3.97V-------AB右端M-74.93-66.41-17.04-78.9778.97-184.40184.40V-95.18-85.05-20.25-25.0725.07-57.9657.96BC左端M-2.80-2.50-0.6026.26-26.2661.27-61.27V2.002.000.00-26.2626.26-61.2761.27BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V-------5梁支座边缘处内力AB左端M-74.33-65.86-16.9496.86-96.86221.92-221.92V94.9684.8520.21-29.1829.18-65.8365.83AB跨中M94.4383.7021.452.01-2.017.97-7.97V-------AB右端M-74.93-66.41-17.04-92.8492.84-205.99205.99V-95.18-85.05-20.25-29.1829.18-65.8365.83BC左端M-2.80-2.50-0.6030.84-30.8468.56-68.56V2.002.000.00-30.8430.84-68.5668.56BC跨中M-1.92-1.62-0.600.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震4梁支座边缘处内力AB左端M-74.20-65.74-16.91112.89-112.89237.09-237.09V94.9684.8520.21-33.4933.49-69.1169.11AB跨中M94.5583.8121.474.05-4.0512.49-12.49V-------AB右端M-74.81-66.30-17.01-104.79104.79-212.12212.12V-95.18-85.05-20.25-33.4933.49-69.1169.11BC左端M-2.82-2.52-0.6034.87-34.8770.74-70.74V2.002.000.00-34.8734.87-70.7470.74BC跨中M-1.94-1.64-0.600.000.000.000.00V-------3梁支座边缘处内力AB左端M-74.59-66.09-17.00124.57-124.57248.22-248.22V94.9784.8620.21-36.2836.28-74.9074.90AB跨中M94.1983.4921.396.66-6.664.79-4.79V-------AB右端M-75.15-66.61-17.09-111.25111.25-238.63238.63V-95.17-85.04-20.25-36.2836.28-74.9074.90BC左端M-2.69-2.40-0.5837.10-37.1079.28-79.28V2.002.000.00-37.1037.10-79.2879.28BC跨中M-1.81-1.52-0.580.000.000.000.00V--------199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表楼层截面位置内力荷载类型左风右风左震右震2梁支座边缘处内力AB左端M-75.44-66.85-17.18120.43-120.43254.43-254.43V94.9884.8720.22-37.2237.22-75.5675.56AB跨中M93.3982.7821.22-0.520.528.87-8.87V-------AB右端M-75.91-67.28-17.25-121.46121.46-236.70236.70V-95.15-85.03-20.24-37.2237.22-75.5675.56BC左端M-2.50-2.21-0.5840.26-40.2678.77-78.77V2.002.000.00-40.2640.26-78.7778.77BC跨中M-1.62-1.33-0.580.000.000.000.00V-------1梁支座边缘处内力AB左端M-69.72-61.75-15.93141.85-141.85256.70-256.70V94.8984.7920.20-41.6341.63-76.3476.34AB跨中M98.8587.6422.426.57-6.578.61-8.61V-------AB右端M-70.69-62.64-16.10-128.72128.72-239.48239.48V-95.24-85.11-20.26-41.6341.63-76.3476.34BC左端M-3.63-3.34-0.5842.90-42.9079.69-79.69V2.002.000.00-42.9042.90-79.6979.69BC跨中M-2.75-2.46-0.580.000.000.000.00V-------注：表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.5.3内力组合计算本设计中，抗震烈度为7度，抗震等级为二级。进行内力组合时，应考虑无地震作用时的效应组合和有地震作用时的效应组合。（1）框架梁内力组合1）不考虑地震效应时的基本组合此时的基本组合时考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合，组合过程列于下表。①恒载+活载以可变荷载效应控制的组合：1.2×恒载效应+1.4×活载效应以永久荷载效应控制的组合：1.35×恒载效应+1.4×0.7×活载效应标准组合：恒载+活载②恒载+活载+风荷载1.2×恒载效应+1.4×0.9×（活载效应+风载效应）2）地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，组合过程列于下表。1.2×重力荷载效应+1.3×水平地震作用效应（2)框架柱内力组合考虑恒荷载、活荷载、重力荷载代表值、风荷载和水平地震作用五种荷载。1)不考虑地震效应时的基本组合非抗震设计时的基本组合时考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。2)考虑地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对一般结构，风荷载组合值系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应组合。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.51横向框架梁内力组合（一般组合）（单位：）杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风10AB跨梁左端M-57.71-4.7312.49-12.49-75.88-59.48-90.94-82.55-62.44V83.885.06-3.503.50107.74102.62111.44118.2088.94跨中M97.364.871.11-1.11123.65124.37121.57136.21102.23梁右端M-59.90-4.76-10.2710.27-78.55-90.81-64.95-85.53-64.66V-84.68-5.06-3.503.50-108.70-112.40-103.58-119.28-89.74BC跨梁左端M-5.71-0.133.44-3.44-7.03-2.68-11.34-7.83-5.84V2.000.00-3.443.442.40-1.936.732.702.00跨中M-4.83-0.130.000.00-5.98-5.96-5.96-6.65-4.96梁右端M-5.71-0.13-3.443.44-7.03-11.34-2.68-7.83-5.84V-2.000.00-3.443.44-2.40-6.731.93-2.70-2.009AB跨梁左端M-68.54-16.4129.21-29.21-105.23-66.12-139.74-108.62-84.95V84.9120.21-8.648.64130.19116.47138.25134.43105.12跨中M81.1721.961.13-1.13128.15126.49123.66131.10103.13梁右端M-68.79-16.54-26.9626.96-105.71-137.37-69.41-109.08-85.33V-84.99-20.25-8.648.64-130.34-138.39-116.61-134.58-105.24BC跨梁左端M-2.03-0.718.98-8.98-3.427.99-14.64-3.43-2.74V2.000.00-8.988.982.40-8.9113.712.702.00跨中M-1.15-0.710.000.00-2.37-2.27-2.27-2.25-1.86梁右端M-2.03-0.71-8.988.98-3.42-14.647.99-3.43-2.74V-2.000.00-8.988.98-2.40-13.718.91-2.70-2.00-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风8AB跨梁左端M-65.86-16.9448.58-48.58-102.75-39.18-161.59-105.52-82.81V84.8520.21-14.3514.35130.11109.20145.37134.35105.06跨中M83.7021.451.93-1.93130.47129.90125.04134.02105.15梁右端M-66.41-17.04-44.7244.72-103.55-157.51-44.82-106.35-83.45V-85.05-20.25-14.3514.35-130.41-145.66-109.49-134.66-105.30BC跨梁左端M-2.50-0.6014.89-14.89-3.8315.01-22.51-3.96-3.10V2.000.00-14.8914.892.40-16.3621.162.702.00跨中M-1.62-0.600.000.00-2.78-2.70-2.70-2.78-2.22梁右端M-2.50-0.60-14.8914.89-3.83-22.5115.01-3.96-3.10V-2.000.00-14.8914.89-2.40-21.1616.36-2.70-2.007AB跨梁左端M-65.86-16.9467.30-67.30-102.75-15.59-185.17-105.52-82.81V84.8520.21-19.6419.64130.11102.54152.03134.35105.06跨中M83.7021.453.46-3.46130.47131.83123.11134.02105.15梁右端M-66.41-17.04-60.3860.38-103.55-177.24-25.09-106.35-83.45V-85.05-20.25-19.6419.64-130.41-152.32-102.83-134.66-105.30BC跨梁左端M-2.50-0.6020.13-20.13-3.8321.62-29.12-3.96-3.10V2.000.00-20.1320.132.40-22.9727.772.702.00跨中M-1.62-0.600.000.00-2.78-2.70-2.70-2.78-2.22梁右端M-2.50-0.60-20.1320.13-3.83-29.1221.62-3.96-3.10V-2.000.00-20.1320.13-2.40-27.7722.97-2.70-2.00续表-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风6AB跨梁左端M-65.86-16.9484.00-84.00-102.755.45-206.22-105.52-82.81V84.8520.21-25.0725.07130.1195.70158.87134.35105.06跨中M83.7021.452.52-2.52130.47130.64124.30134.02105.15梁右端M-66.41-17.04-78.9778.97-103.55-200.66-1.67-106.35-83.45V-85.05-20.25-25.0725.07-130.41-159.16-95.99-134.66-105.30BC跨梁左端M-2.50-0.6026.26-26.26-3.8329.34-36.84-3.96-3.10V2.000.00-26.2626.262.40-30.6935.492.702.00跨中M-1.62-0.600.000.00-2.78-2.70-2.70-2.78-2.22梁右端M-2.50-0.60-26.2626.26-3.83-36.8429.34-3.96-3.10V-2.000.00-26.2626.26-2.40-35.4930.69-2.70-2.005AB跨梁左端M-65.86-16.9496.86-96.86-102.7521.66-222.42-105.52-82.81V84.8520.21-29.1829.18130.1190.51164.06134.35105.06跨中M83.7021.452.01-2.01130.47130.00124.93134.02105.15梁右端M-66.41-17.04-92.8492.84-103.55-218.1415.81-106.35-83.45V-85.05-20.25-29.1829.18-130.41-164.35-90.80-134.66-105.30BC跨梁左端M-2.50-0.6030.84-30.84-3.8335.11-42.61-3.96-3.10V2.000.00-30.8430.842.40-36.4641.262.702.00跨中M-1.62-0.600.000.00-2.78-2.70-2.70-2.78-2.22梁右端M-2.50-0.60-30.8430.84-3.83-42.6135.11-3.96-3.10V-2.000.00-30.8430.84-2.40-41.2636.46-2.70-2.00-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风4AB跨梁左端M-65.74-16.91112.89-112.89-102.5742.04-242.44-105.33-82.66V84.8520.21-33.4933.49130.1185.09169.48134.35105.06跨中M83.8121.474.05-4.05130.63132.73122.52134.18105.28梁右端M-66.30-17.01-104.79104.79-103.37-233.0331.04-106.18-83.31V-85.05-20.25-33.4933.49-130.41-169.77-85.38-134.66-105.30BC跨梁左端M-2.52-0.6034.87-34.87-3.8640.17-47.72-3.98-3.12V2.000.00-34.8734.872.40-41.5446.342.702.00跨中M-1.64-0.600.000.00-2.81-2.72-2.72-2.80-2.24梁右端M-2.52-0.60-34.8734.87-3.86-47.7240.17-3.98-3.12V-2.000.00-34.8734.87-2.40-46.3441.54-2.70-2.003AB跨梁左端M-66.09-17.00124.57-124.57-103.1156.23-257.69-105.88-83.09V84.8620.21-36.2836.28130.1381.58173.01134.37105.07跨中M83.4921.396.66-6.66130.13135.53118.75133.67104.88梁右端M-66.61-17.09-111.25111.25-103.85-241.6438.72-106.66-83.69V-85.04-20.25-36.2836.28-130.40-173.28-81.85-134.65-105.29BC跨梁左端M-2.40-0.5837.10-37.10-3.6943.15-50.36-3.80-2.98V2.000.00-37.1037.102.40-44.3549.152.702.00跨中M-1.52-0.580.000.00-2.64-2.55-2.55-2.62-2.10梁右端M-2.40-0.58-37.1037.10-3.69-50.3643.15-3.80-2.98V-2.000.00-37.1037.10-2.40-49.1544.35-2.70-2.00-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风2AB跨梁左端M-66.85-17.18120.43-120.43-104.2749.89-253.61-107.08-84.02V84.8720.22-37.2237.22130.1580.43174.21134.39105.09跨中M82.7821.22-0.520.52129.04125.42126.72132.55104.00梁右端M-67.28-17.25-121.46121.46-104.89-255.5250.57-107.73-84.53V-85.03-20.24-37.2237.22-130.37-174.43-80.65-134.63-105.27BC跨梁左端M-2.21-0.5840.26-40.26-3.4647.35-54.10-3.55-2.79V2.000.00-40.2640.262.40-48.3353.132.702.00跨中M-1.33-0.580.000.00-2.41-2.33-2.33-2.36-1.91梁右端M-2.21-0.58-40.2640.26-3.46-54.1047.35-3.55-2.79V-2.000.00-40.2640.26-2.40-53.1348.33-2.70-2.001AB跨梁左端M-61.75-15.93141.85-141.85-96.4084.56-272.90-98.97-77.68V84.7920.20-41.6341.63130.0374.75179.65134.26104.99跨中M87.6422.426.57-6.57136.56141.69125.15140.29110.06梁右端M-62.64-16.10-128.72128.72-97.70-257.6466.74-100.34-78.74V-85.11-20.26-41.6341.63-130.50-180.11-75.21-134.75-105.37BC跨梁左端M-3.34-0.5842.90-42.90-4.8149.32-58.78-5.07-3.92V2.000.00-42.9042.902.40-51.6556.452.702.00跨中M-2.46-0.580.000.00-3.76-3.68-3.68-3.89-3.04梁右端M-3.34-0.58-42.9042.90-4.81-58.7849.32-5.07-3.92V-2.000.00-42.9042.90-2.40-56.4551.65-2.70-2.00注：表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.52横向框架梁内力组合（考虑地震组合）杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5(雪+活)]+1.3地震作用左震右震左震右震10AB跨梁左端M-57.71-2.3664.65-64.6511.95-156.13V83.882.53-18.1218.1280.13127.25跨中M97.362.445.75-5.75127.23112.28梁右端M-59.90-2.38-53.1553.15-143.83-5.65V-84.68-2.53-18.1218.12-128.21-81.09BC跨梁左端M-5.71-0.0717.81-17.8116.23-30.07V2.000.00-17.8117.81-20.7525.55跨中M-4.83-0.070.000.00-5.87-5.87梁右端M-5.71-0.07-17.8117.81-30.0716.23V-2.000.00-17.8117.81-25.5520.759AB跨梁左端M-68.54-8.2196.22-96.2232.99-217.19V84.9110.11-28.6528.6576.78151.26跨中M81.1710.983.12-3.12114.64106.52梁右端M-68.79-8.27-89.9889.98-209.4524.50V-84.99-10.13-28.6528.65-151.38-76.90BC跨梁左端M-2.03-0.3629.94-29.9436.07-41.78V2.000.00-29.9429.94-36.5241.32跨中M-1.15-0.360.000.00-1.81-1.81梁右端M-2.03-0.36-29.9429.94-41.7836.07V-2.000.00-29.9429.94-41.3236.52-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5(雪+活)]+1.3地震作用左震右震左震右震8AB跨梁左端M-65.86-8.47134.43-134.4385.56-263.96V84.8510.11-40.6640.6661.09166.80跨中M83.7010.732.29-2.29116.28110.34梁右端M-66.41-8.52-129.86129.86-258.7378.90V-85.05-10.13-40.6640.66-167.07-61.35BC跨梁左端M-2.50-0.3043.13-43.1352.72-59.43V2.000.00-43.1343.13-53.6758.47跨中M-1.62-0.300.000.00-2.30-2.30梁右端M-2.50-0.30-43.1343.13-59.4352.72V-2.000.00-43.1343.13-58.4753.677AB跨梁左端M-65.86-8.47168.93-168.93130.40-308.81V84.8510.11-49.3849.3849.75178.14跨中M83.7010.738.45-8.45124.29102.33梁右端M-66.41-8.52-152.04152.04-287.57107.73V-85.05-10.13-49.3849.38-178.40-50.02BC跨梁左端M-2.50-0.3050.68-50.6862.53-69.24V2.000.00-50.6850.68-63.4968.29跨中M-1.62-0.300.000.00-2.30-2.30梁右端M-2.50-0.30-50.6850.68-69.2462.53V-2.000.00-50.6850.68-68.2963.49-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5(雪+活)]+1.3地震作用左震右震左震右震6AB跨梁左端M-65.86-8.47192.34-192.34160.85-339.25V84.8510.11-57.9657.9638.60189.30跨中M83.7010.733.97-3.97118.47108.15梁右端M-66.41-8.52-184.40184.40-329.64149.81V-85.05-10.13-57.9657.96-189.56-38.86BC跨梁左端M-2.50-0.3061.27-61.2776.30-83.01V2.000.00-61.2761.27-77.2682.06跨中M-1.62-0.300.000.00-2.30-2.30梁右端M-2.50-0.30-61.2761.27-83.0176.30V-2.000.00-61.2761.27-82.0677.265AB跨梁左端M-65.86-8.47221.92-221.92199.29-377.69V84.8510.11-65.8365.8328.36199.53跨中M83.7010.737.97-7.97123.66102.96梁右端M-66.41-8.52-205.99205.99-357.70177.87V-85.05-10.13-65.8365.83-199.79-28.63BC跨梁左端M-2.50-0.3068.56-68.5685.77-92.48V2.000.00-68.5668.56-86.7291.52跨中M-1.62-0.300.000.00-2.30-2.30梁右端M-2.50-0.30-68.5668.56-92.4885.77V-2.000.00-68.5668.56-91.5286.72-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5(雪+活)]+1.3地震作用左震右震左震右震4AB跨梁左端M-65.74-8.46237.09-237.09219.18-397.26V84.8510.11-69.1169.1124.10203.79跨中M83.8110.7412.49-12.49129.6897.22梁右端M-66.30-8.50-212.12212.12-365.53185.99V-85.05-10.13-69.1169.11-204.05-24.37BC跨梁左端M-2.52-0.3070.74-70.7488.58-95.34V2.000.00-70.7470.74-89.5694.36跨中M-1.64-0.300.000.00-2.33-2.33梁右端M-2.52-0.30-70.7470.74-95.3488.58V-2.000.00-70.7470.74-94.3689.563AB跨梁左端M-66.09-8.50248.22-248.22233.18-412.20V84.8610.11-74.9074.9016.59211.33跨中M83.4910.704.79-4.79119.26106.79梁右端M-66.61-8.54-238.63238.63-400.41220.04V-85.04-10.13-74.9074.90-211.57-16.83BC跨梁左端M-2.40-0.2979.28-79.2899.84-106.29V2.000.00-79.2879.28-100.67105.47跨中M-1.52-0.290.000.00-2.17-2.17梁右端M-2.40-0.29-79.2879.28-106.2999.84V-2.000.00-79.2879.28-105.47100.67-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5(雪+活)]+1.3地震作用左震右震左震右震2AB跨梁左端M-66.85-8.59254.43-254.43240.24-421.29V84.8710.11-75.5675.5615.75212.20跨中M82.7810.618.87-8.87123.59100.54梁右端M-67.28-8.63-236.70236.70-398.80216.63V-85.03-10.12-75.5675.56-212.41-15.95BC跨梁左端M-2.21-0.2978.77-78.7799.41-105.40V2.000.00-78.7778.77-100.00104.80跨中M-1.33-0.290.000.00-1.94-1.94梁右端M-2.21-0.29-78.7778.77-105.4099.41V-2.000.00-78.7778.77-104.80100.001AB跨梁左端M-61.75-7.96256.70-256.70250.05-417.37V84.7910.10-76.3476.3414.63213.10跨中M87.6411.218.61-8.61129.81107.43梁右端M-62.64-8.05-239.48239.48-396.15226.50V-85.11-10.13-76.3476.34-213.52-15.05BC跨梁左端M-3.34-0.2979.69-79.6999.25-107.95V2.000.00-79.6979.69-101.20106.00跨中M-2.46-0.290.000.00-3.30-3.30梁右端M-3.34-0.29-79.6979.69-107.9599.25V-2.000.00-79.6979.69-106.00101.20注：表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.53横向框架柱内力组合（一般组合）杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风10A柱柱顶M103.397.67-13.7113.71134.81116.46151.01147.09111.06151.01116.46147.09N279.8814.06-3.503.50355.54349.16357.98391.62293.94357.98349.16391.62柱底M67.6312.13-3.853.8598.1491.59101.29103.1979.76103.1991.59103.19N323.9814.06-3.503.50408.46402.08410.90451.15338.04451.15402.08451.15B柱柱顶M-98.48-7.55-16.1416.14-128.75-148.03-107.35-140.35-106.03-148.03-107.35-140.35N334.3119.370.06-0.06428.29425.65425.50470.30353.68425.65425.50470.30柱底M-65.18-11.83-6.926.92-94.78-101.84-84.40-99.59-77.01-101.84-84.40-99.59N378.4119.370.06-0.06481.21478.57478.42529.84397.78478.57478.42529.849A柱柱顶M49.9515.60-28.3928.3981.7843.82115.3782.7265.55115.3743.8282.72N599.6270.19-12.1412.14817.81792.69823.28878.27669.81823.28792.69878.27柱底M57.2014.18-13.3013.3088.4969.75103.2691.1271.38103.2669.7591.12N643.7270.19-12.1412.14870.73845.61876.20937.81713.91876.20845.61937.81B柱柱顶M-49.22-15.24-35.1935.19-80.40-122.61-33.93-81.38-64.46-122.61-122.61-81.38N696.78101.92-0.270.27978.82964.22964.901040.53798.70964.22964.221040.53柱底M-55.54-13.89-19.5419.54-86.09-108.77-59.53-88.59-69.43-108.77-108.77-88.59N740.88101.92-0.270.271031.741017.141017.821100.07842.801017.141017.141100.07-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风8A柱柱顶M57.2014.18-40.3040.3088.4935.73137.2891.1271.38137.2835.7391.12N919.31126.34-26.4926.491280.051228.981295.741364.881045.651295.741228.981364.88柱底M57.5014.18-23.5723.5788.8557.17116.5791.5271.68116.5757.1791.52N963.41126.34-26.4926.491332.971281.901348.661424.421089.751348.661281.901424.42B柱柱顶M-55.54-13.89-50.3150.31-86.09-147.54-20.76-88.59-69.43-147.54-147.54-88.59N1059.30184.45-0.810.811529.391502.551504.591610.821243.751502.551502.551610.82柱底M-55.54-13.89-33.5433.54-86.09-126.41-41.89-88.59-69.43-126.41-126.41-88.59N1103.40184.45-0.810.811582.311555.471557.511670.351287.851555.471555.471670.357A柱柱顶M57.2014.18-50.6050.6088.4922.75150.2691.1271.38150.2622.7591.12N1239.00182.48-46.1446.141742.271658.591774.861851.481421.481774.861658.591851.48柱底M57.2014.18-33.7333.7388.4944.01129.0191.1271.38129.0144.0191.12N1283.10182.48-46.1446.141795.191711.511827.781911.021465.581827.781711.511911.02B柱柱顶M-55.54-13.89-60.8960.89-86.09-160.87-7.43-88.59-69.43-160.87-160.87-88.59N1421.82266.99-1.301.302079.972040.952044.232181.111688.812040.952040.952181.11柱底M-55.54-13.89-49.8249.82-86.09-146.92-21.38-88.59-69.43-146.92-146.92-88.59N1465.92266.99-1.301.302132.892093.872097.152240.641732.912093.872093.872240.64-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风6A柱柱顶M57.2014.18-59.0459.0488.4912.12160.9091.1271.38160.9012.1291.12N1558.69238.62-71.2171.212204.502081.362260.812338.081797.312260.812081.362338.08柱底M57.2014.18-42.5842.5888.4932.86140.1691.1271.38140.1632.8691.12N1602.79238.62-71.2171.212257.422134.282313.732397.611841.412313.732134.282397.61B柱柱顶M-55.54-13.89-73.3773.37-86.09-176.608.30-88.59-69.43-176.60-176.60-88.59N1784.34349.53-2.492.492630.552578.482584.752751.402133.872578.482578.482751.40柱底M-55.54-13.89-60.0360.03-86.09-159.79-8.51-88.59-69.43-159.79-159.79-88.59N1828.44349.53-2.492.492683.472631.402637.672810.932177.972631.402631.402810.935A柱柱顶M57.2014.18-64.4964.4988.495.25167.7691.1271.38167.765.2591.12N1878.38294.76-100.39100.392666.722498.962751.952824.682173.142751.952498.962824.68柱底M57.5314.26-52.7652.7689.0020.53153.4891.6471.79153.4820.5391.64N1922.48294.76-100.39100.392719.642551.882804.872884.212217.242804.872551.882884.21B柱柱顶M-55.54-13.89-84.6684.66-86.09-190.8222.52-88.59-69.43-190.82-190.82-88.59N2146.86432.07-4.164.163181.133115.403125.883321.692578.933115.403115.403321.69柱底M-55.83-13.96-69.2769.27-86.54-171.872.69-89.05-69.79-171.87-171.87-89.05N2190.96432.07-4.164.163234.053168.323178.803381.222623.033168.323168.323381.22-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)11.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风4A柱柱顶M56.7314.06-71.8571.8587.76-4.74176.3290.3670.79176.32-4.7490.36N2198.06350.90-133.88133.883128.932911.123248.493311.262548.963248.492911.123311.26柱底M55.8513.84-58.7958.7986.4010.38158.5388.9669.69158.5310.3888.96N2242.16350.90-133.88133.883181.852964.043301.413370.802593.063301.412964.043370.80B柱柱顶M-55.09-13.77-94.3394.33-85.39-202.3135.40-87.87-68.86-202.31-202.31-87.87N2509.39514.61-5.545.543731.723652.703666.663891.993024.003652.703652.703891.99柱底M-54.23-13.56-77.1877.18-84.06-179.4115.09-86.50-67.79-179.41-179.41-86.50N2553.49514.61-5.545.543784.643705.623719.583951.533068.103705.623705.623951.533A柱柱顶M58.8214.58-78.4878.4891.00-9.93187.8493.7073.40187.84-9.9393.70N2517.76407.05-170.16170.163591.183319.793748.603797.892924.813748.603319.793797.89柱底M56.6714.05-64.2164.2187.674.80166.6190.2770.72166.614.8090.27N2561.86407.05-170.16170.163644.103372.713801.523857.422968.913801.523372.713857.42B柱柱顶M-57.19-14.30-96.8696.86-88.65-208.6935.40-91.22-71.49-208.69-208.69-91.22N2871.90597.14-6.376.374282.284190.654206.704462.263469.044190.654190.654462.26柱底M-55.19-13.80-90.8590.85-85.55-198.0930.86-88.03-68.99-198.09-198.09-88.03N2916.00597.14-6.376.374335.204243.574259.624521.803513.144243.574243.574521.80-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载风载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9x1.4(活+风)1.35恒+0.98活恒+活左风右风左风右风2A柱柱顶M58.8914.59-69.2569.2591.091.80176.3193.8073.48176.311.8093.80N2837.47463.19-207.37207.374053.433727.304249.874284.513300.664249.873727.304284.51柱底M73.5318.22-84.6484.64113.744.55217.84117.1291.75217.844.55117.12N2881.57463.19-207.37207.374106.353780.224302.794344.053344.764302.793780.224344.05B柱柱顶M-57.23-14.31-97.9897.98-88.71-210.1636.75-91.28-71.54-210.16-210.16-91.28N3234.40679.68-9.419.414832.834725.824749.535032.533914.084725.824725.825032.53柱底M-70.86-17.72-104.46104.46-109.84-238.9824.26-113.03-88.58-238.98-238.98-113.03N3278.50679.68-9.419.414885.754778.744802.455092.063958.184778.744778.745092.061A柱柱顶M36.018.93-71.7871.7855.71-35.98144.9157.3644.94144.91-35.9857.36N3157.10512.30-249.00249.004505.744120.284747.764764.143669.404747.764120.284764.14柱底M20.415.05-174.90174.9031.56-189.52251.2332.5025.46251.23-189.5232.50N3216.44512.30-249.00249.004576.954191.494818.974844.253728.744818.974191.494844.25V-11.51-2.8550.34-50.34-17.8046.03-80.84-18.33-14.36-80.8446.03-18.33B柱柱顶M-34.81-8.70-96.7496.74-53.95-174.6369.16-55.52-43.51-174.63-174.63-55.52N3596.30757.11-10.6710.675375.515256.075282.965596.974353.415256.075256.075596.97柱底M-19.46-4.87-178.09178.09-30.17-253.88194.91-31.04-24.33-253.88-253.88-31.04N3656.33757.11-10.6710.675447.555328.115355.005678.014413.445328.115328.115678.01V11.082.7756.09-56.0917.1787.46-53.8817.6713.8587.4687.4617.67注：表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN，轴力单位为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.54横向框架柱内力组合（考虑地震组合）杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用左震右震左震右震10A柱柱顶M103.397.67-70.9970.9936.38220.96220.9636.38220.96N279.8814.06-18.1218.12320.74367.85367.85320.74367.85柱底M67.6312.13-19.9119.9162.55114.32114.3262.55114.32N323.9814.06-18.1218.12373.66420.77420.77373.66420.77B柱柱顶M-98.48-7.55-83.5383.53-231.30-14.12-231.30-14.12-231.30N334.3119.370.31-0.31413.20412.39413.20412.39413.20柱底M-65.18-11.83-35.8035.80-131.85-38.77-131.85-38.77-131.85N378.4119.370.31-0.31466.12465.31466.12465.31466.129A柱柱顶M49.9515.60-86.3486.34-42.94181.54181.54-42.94181.54N599.6270.19-46.7746.77700.86822.46822.46700.86822.46柱底M57.2014.18-46.4946.4916.71137.59137.5916.71137.59N643.7270.19-46.7746.77753.78875.38875.38753.78875.38B柱柱顶M-49.22-15.24-104.63104.63-204.2367.81-204.23-204.2367.81N696.78101.92-0.980.98896.01898.56896.01896.01898.56柱底M-55.54-13.89-69.7569.75-165.6615.69-165.66-165.6615.69N740.88101.92-0.980.98948.93951.48948.93948.93951.48-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用左震右震左震右震8A柱柱顶M57.2014.18-102.17102.17-55.67209.97209.97-55.67209.97N919.31126.34-87.4387.431065.321292.641292.641065.321292.64柱底M57.5014.18-68.1168.11-11.04166.05166.05-11.04166.05N963.41126.34-87.4387.431118.241345.561345.561118.241345.56B柱柱顶M-55.54-13.89-132.57132.57-247.3297.36-247.32-247.3297.36N1059.30184.45-3.453.451377.351386.321377.351377.351386.32柱底M-55.54-13.89-90.9990.99-193.2743.31-193.27-193.2743.31N1103.40184.45-3.453.451430.271439.241430.271430.271439.247A柱柱顶M57.2014.18-118.09118.09-76.37230.67230.67-76.37230.67N1239.00182.48-136.81136.811418.441774.141774.141418.441774.14柱底M57.2014.18-85.1785.17-33.57187.87187.87-33.57187.87N1283.10182.48-136.81136.811471.361827.061827.061471.361827.06B柱柱顶M-55.54-13.89-146.76146.76-265.77115.81-265.77-265.77115.81N1421.82266.99-4.754.751860.201872.551860.201860.201872.55柱底M-55.54-13.89-120.08120.08-231.0981.12-231.09-231.0981.12N1465.92266.99-4.754.751913.121925.471913.121913.121925.47-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用左震右震左震右震6A柱柱顶M57.2014.18-127.46127.46-88.55242.85242.85-88.55242.85N1558.69238.62-194.77194.771760.402266.802266.801760.402266.80柱底M57.2014.18-104.29104.29-58.43212.73212.73-58.43212.73N1602.79238.62-194.77194.771813.322319.722319.721813.322319.72B柱柱顶M-55.54-13.89-167.34167.34-292.52142.56-292.52-292.52142.56N1784.34349.53-8.078.072340.442361.422340.442340.442361.42柱底M-55.54-13.89-136.91136.91-252.97103.00-252.97-252.97103.00N1828.44349.53-8.078.072393.362414.342393.362393.362414.345A柱柱顶M57.2014.18-140.67140.67-105.72260.02260.02-105.72260.02N1878.38294.76-260.60260.602092.132769.692769.692092.132769.69柱底M57.5314.26-115.10115.10-72.04227.22227.22-72.04227.22N1922.48294.76-260.60260.602145.052822.612822.612145.052822.61B柱柱顶M-55.54-13.89-184.68184.68-315.07165.10-315.07-315.07165.10N2146.86432.07-10.7910.792821.452849.502821.452821.452849.50柱底M-55.83-13.96-151.10151.10-271.80121.06-271.80-271.80121.06N2190.96432.07-10.7910.792874.372902.422874.372874.372902.42续表-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计杆件跨向截面内力荷载类型内力组合恒载活载地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用左震右震左震右震4A柱柱顶M56.7314.06-146.19146.19-113.54266.56266.56-113.54266.56N2198.06350.90-329.71329.712419.593276.843276.842419.593276.84柱底M55.8513.84-129.12129.12-92.53243.18243.18-92.53243.18N2242.16350.90-329.71329.712472.513329.763329.762472.513329.76B柱柱顶M-55.09-13.77-180.71180.71-309.29160.55-309.29-309.29160.55N2509.39514.61-12.4212.423303.893336.183303.893303.893336.18柱底M-54.23-13.56-180.71180.71-308.14161.71-308.14-308.14161.71N2553.49514.61-12.4212.423356.813389.103356.813356.813389.103A柱柱顶M58.8214.58-145.33145.33-109.60268.26268.26-109.60268.26N2517.76407.05-404.62404.622739.543791.553791.552739.543791.55柱底M56.6714.05-145.33145.33-112.50265.36265.36-112.50265.36N2561.86407.05-404.62404.622792.463844.473844.472792.463844.47B柱柱顶M-57.19-14.30-191.17191.17-325.73171.31-325.73-325.73171.31N2871.90597.14-16.8016.803782.723826.403782.723782.723826.40柱底M-55.19-13.80-191.17191.17-323.03174.01-323.03-323.03174.01N2916.00597.14-16.8016.803835.643879.323835.643835.643879.32杆件跨向截面内力荷载类型内力组合-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计恒载活载地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用左震右震左震右震2A柱柱顶M58.8914.59-135.56135.56-96.81255.65255.65-96.81255.65N2837.47463.19-480.18480.183058.644307.114307.113058.644307.11柱底M73.5318.22-165.68165.68-116.22314.55314.55-116.22314.55N2881.57463.19-480.18480.183111.564360.034360.033111.564360.03B柱柱顶M-57.23-14.31-178.32178.32-309.08154.55-309.08-309.08154.55N3234.40679.68-20.0120.014263.084315.104263.084263.084315.10柱底M-70.86-17.72-217.95217.95-379.00187.67-379.00-379.00187.67N3278.50679.68-20.0120.014316.004368.024316.004316.004368.021A柱柱顶M36.018.93-117.74117.74-104.49201.63201.63-104.49201.63N3157.10512.30-556.51556.513372.444819.364819.363372.444819.36柱底M20.415.05-324.89324.89-394.84449.88449.88-394.84449.88N3216.44512.30-556.51556.513443.654890.574890.573443.654890.57V-11.51-2.8590.33-90.33101.91-132.95-132.95101.91-132.95B柱柱顶M-34.81-8.70-155.83155.83-249.57155.59-249.57-249.57155.59N3596.30757.11-23.3623.364739.464800.194739.464739.464800.19柱底M-19.46-4.87-337.30337.30-464.76412.22-464.76-464.76412.22N3656.33757.11-23.3623.364811.494872.234811.494811.494872.23V11.082.77100.64-100.64145.79-115.87145.79145.79-115.87续表注：表中弯矩单位为kN·m，剪力单位为kN，轴力单位为kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.6截面设计和配筋在内力组合表中，找出各截面最不利的承载力，对有地震作用组合的框架梁，应考虑抗震调整系数γRE，γRE的取值按下表采用。该项计算已经在内力组合中考虑了，可以直接根据内力大小和方向找出各截面最不利的承载力，然后进行配筋计算。设计梁下部正弯矩钢筋时，应由梁的跨中及支座截面最大正弯矩值，根据单筋T型截面计算确定；设计梁的上部负弯矩钢筋时，则由梁支座负弯矩值根据双筋矩形截面计算确定。框架柱属于偏心受压构件，截面内力有弯矩M、轴力N和剪力V。用弯矩M和轴力N进行柱的正截面受压承载力计算，并考虑轴压力N对柱受剪承载力的提高作用，以确定柱的箍筋。表3.55承载力抗震调整系数类别正截面承载力计算斜截面承载力计算受弯构件偏心受压柱各类构件γRE0.750.75(轴压比小于0.15)0.8(轴压比不小于0.15)0.853.6.1框架梁的正截面承载力计算及斜截面承载力计算梁在跨中截面正弯矩作用下按T形截面计算，梁在支座正弯矩作用下按T形计算，梁在支座负弯矩作用下按矩形截面计算。（1）梁翼缘宽度取下列三项中的较小值：表3.56T形、I形及L形截面受弯构件翼缘计算宽度项次考虑情况T形截面倒L形截面肋形梁（板）独立梁类型梁（板）12—3——><0.05判别截面的类型：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计T形梁有两种类型：①中和轴在翼缘内，即xhf´。为了判别T形截面的类型，首先分析下图所示，当x=hf´的临界情况。由力矩平衡条件，可得：①若，则属于第一类型,即xhf´；②若，则属于第二类型，即xhf´。图3.37x=hf´时的T形梁受力简图（2）梁的正截面和斜截面配筋计算选钢筋的等级为：纵筋：Ⅱ级（HRB400），=360N/mm2。箍筋：Ⅰ级（HPB300），=210N/mm2。选混凝土的强度等级为C40：=19.1N/mm2,=1.71N/mm2。由于混凝土强度等级小于C50，所以。经验算确定。计算过程见表3.57~表3.60。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.57框架梁正截面受弯承载力计算层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)10C30250x750A支座-90.94118.27100.0500.0520.9743652C18+1C167100.38%跨中136.217100.0080.0080.9965352C18+1C167100.38%B支座左-90.81-119.287100.0500.0520.9743652C18+1C167100.38%250x400B支座右-11.346.733600.0240.0250.988892C18+1C167100.71%跨中-6.653600.0140.0140.993523C166030.60%C支座左-11.34-6.733600.0240.0250.988893C187630.76%9C30250x750A支座-139.74138.257100.0780.0810.9605702C22+4C2020161.08%跨中131.17100.0080.0080.9965152C25+1C2213620.73%B支座左-137.37-138.397100.0760.0790.9605602C22+4C2020161.08%250x400B支座右-14.6413.713600.0320.0320.9841152C22+4C2020162.02%跨中7.993600.0050.0050.998622C25+1C2213621.36%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计C支座左-14.64-13.713600.0320.0320.9841152C22+4C2020162.02%8C30250x750A支座-161.59145.377100.0900.0940.9536632C22+4C2020161.08%跨中134.027100.0080.0080.9965262C25+1C2213620.73%B支座左-157.51-145.667100.0870.0920.9546462C22+4C2020161.08%250x400B支座右-22.5121.163600.0490.0500.9751782C22+4C2020162.02%跨中15.013600.0090.0090.9951162C25+1C2213621.36%C支座左-22.51-21.163600.0490.0500.9751782C22+4C2020162.02%续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力（mm）（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)7C30250x750A支座-185.17152.037100.1030.1090.9467662C22+4C2020161.08%跨中134.027100.0080.0080.9965262C25+1C2213620.73%B支座左-177.24-152.327100.0980.1040.9487312C22+4C2020161.08%250x400B支座右-29.1227.773600.0630.0650.9682322C22+4C2020162.02%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计跨中21.623600.0130.0130.9931682C25+1C2213621.36%C支座左-29.12-27.773600.0630.0650.9682322C22+4C2020162.02%6C30250x750A支座-206.22158.877100.1140.1220.9398592C22+4C2020161.08%跨中134.027100.0080.0080.9965262C25+1C2213620.73%B支座左-200.66-159.167100.1110.1180.9418342C22+4C2020161.08%250x400B支座右-36.8435.493600.0800.0830.9592972C22+4C2020162.02%跨中29.343600.0180.0180.9912282C25+1C2213621.36%C支座左-36.84-35.493600.0800.0830.9592972C22+4C2020162.02%5C30250x750A支座-222.42164.067100.1230.1320.9349322C22+4C2020161.08%跨中134.027100.0080.0080.9965262C25+1C2213620.73%B支座左-218.14-164.357100.1210.1290.9359122C22+4C2020161.08%250x400B支座右-42.6141.263600.0920.0970.9523452C22+4C2020162.02%跨中35.113600.0210.0210.9892742C25+1C2213621.36%C支座左-42.61-41.263600.0920.0970.9523452C22+4C2020162.02%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)4C30250x750A支座-242.44169.487100.1350.1450.92710232C22+4C2020161.08%跨中134.187100.0080.0080.9965272C25+1C2213620.73%B支座左-233.03-169.777100.1290.1390.9319802C22+4C2020161.08%250x400B支座右-47.7246.343600.1030.1090.9463892C22+4C2020162.02%跨中40.173600.0240.0240.9883142C25+1C2213621.36%C支座左-47.72-46.343600.1030.1090.9463892C22+4C2020162.02%3C30250x750A支座-257.69173.017100.1430.1550.92210936C2222811.22%跨中135.537100.0080.0080.9965323C2514730.78%B支座左-241.64-173.287100.1340.1450.92810196C2222811.22%250x400B支座右-50.3649.153600.1090.1150.9424126C2222812.28%跨中43.153600.0260.0260.9873373C2514731.47%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计C支座左-50.36-49.153600.1090.1150.9424126C2222812.28%2C30250x750A支座-253.61174.217100.1410.1520.92410746C2222811.22%跨中132.557100.0080.0080.9965213C2514730.78%B支座左-255.52-174.437100.1420.1540.92310836C2222811.22%250x400B支座右-54.153.133600.1170.1250.9384456C2222812.28%跨中47.353600.0280.0290.9863713C2514731.47%C支座左-54.1-53.133600.1170.1250.9384456C2222812.28%续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)1C30250x750A支座-272.9179.657100.1510.1650.91711646C2222811.22%跨中141.697100.0080.0080.9965573C2514730.78%B支座左-257.64-180.117100.1430.1550.92310936C2222811.22%250x400B支座右-58.7856.453600.1270.1360.9324876C2222812.28%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计跨中49.323600.0300.0300.9853863C2514731.47%C支座左-58.78-56.453600.1270.1360.9324876C2222812.28%表3.58横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算层混凝土强度等级bxh（mm2）斜截面位置组合内力（kN）(mm)选取箍筋（双肢）（kN）备注10C30250x750A支座118.2710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-119.28710634.56177.68Φ8@100371.29安全-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计250x400B支座右6.73360321.7590.09Φ10@100188.26安全C支座左-6.73360321.7590.09Φ10@100188.26安全9C30250x750A支座138.25710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-138.39710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右13.71360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-13.71360321.7590.09Φ8@100188.26安全8C30250x750A支座145.37710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-145.66710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右21.16360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-21.16360321.7590.09Φ8@100188.26安全7C30250x750A支座152.03710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-152.32710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右27.77360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-27.77360321.7590.09Φ8@100188.26安全6C30250x750A支座158.87710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-159.16710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右35.49360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-35.49360321.7590.09Φ8@100188.26安全续表层混凝土强度等级bxh（mm2）斜截面位置组合内力（kN）(mm)选取箍筋（双肢）（kN）备注5C30250x750A支座164.06710634.56177.68Φ8@100371.29安全-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计B支座左-164.35710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右41.26360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-41.26360321.7590.09Φ8@100188.26安全4C30250x750A支座169.48710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-169.77710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右46.34360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-46.34360321.7590.09Φ8@100188.26安全3C30250x750A支座173.01710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-173.28710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右49.15360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-49.15360321.7590.09Φ8@100188.26安全2C30250x750A支座174.21710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-174.43710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右53.13360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-53.13360321.7590.09Φ8@100188.26安全1C30250x750A支座179.65710634.56177.68Φ8@100371.29安全B支座左-180.11710634.56177.68Φ8@100371.29安全250x400B支座右56.45360321.7590.09Φ8@100188.26安全C支座左-56.45360321.7590.09Φ8@100188.26安全表3.59横梁AB、BC跨正截面抗震计算层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计10C30250x750A支座-156.13127.250.757100.0650.0670.9666322C18+1C167100.38%跨中127.230.757100.0060.0060.9974992C18+1C167100.38%B支座左-143.83-128.210.757100.0600.0620.9695812C18+1C167100.38%250x400B支座右-30.0725.550.753600.0490.0500.9752382C18+1C167100.71%跨中16.230.753600.0070.0070.9961263C166030.60%C支座左-30.07-25.550.753600.0490.0500.9752383C187630.76%9C30250x750A支座-217.19151.260.757100.0900.0950.9538922C22+4C2020161.08%跨中114.640.757100.0050.0050.9984502C25+1C2213620.73%B支座左-209.45-151.380.757100.0870.0910.9548592C22+4C2020161.08%250x400B支座右-41.7841.320.753600.0680.0700.9653342C22+4C2020162.02%跨中36.070.753600.0160.0160.9922812C25+1C2213621.36%C支座左-41.78-41.320.753600.0680.0700.9653342C22+4C2020162.02%8C30250x750A支座-263.96166.80.757100.1100.1170.94210972C22+4C2020161.08%跨中116.280.757100.0050.0050.9974562C25+1C2213620.73%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计B支座左-258.73-167.070.757100.1080.1140.94310742C22+4C2020161.08%250x400B支座右-59.4358.470.753600.0960.1010.9494832C22+4C2020162.02%跨中52.720.753600.0240.0240.9884122C25+1C2213621.36%C支座左-59.43-58.470.753600.0960.1010.9494832C22+4C2020162.02%续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)7C30250x750A支座-308.81178.140.757100.1290.1380.93112982C22+4C2020161.08%跨中130.40.757100.0060.0060.9975122C25+1C2213620.73%B支座左-287.57-178.40.757100.1200.1280.93612022C22+4C2020161.08%250x400B支座右-69.2468.290.753600.1120.1190.9405682C22+4C2020162.02%跨中62.530.753600.0280.0290.9864892C25+1C2213621.36%C支座左-69.24-68.290.753600.1120.1190.9405682C22+4C2020162.02%6C30250x750A支座-339.25189.30.757100.1410.1530.92414372C22+4C2020161.08%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计跨中160.850.757100.0070.0070.9976322C25+1C2213620.73%B支座左-329.64-189.560.757100.1370.1480.92613932C22+4C2020161.08%250x400B支座右-83.0182.060.753600.1340.1450.9286912C22+4C2020162.02%跨中76.30.753600.0340.0350.9835992C25+1C2213621.36%C支座左-83.01-82.060.753600.1340.1450.9286912C22+4C2020162.02%5C30250x750A支座-377.69199.530.757100.1570.1720.91416172C22+4C2020161.08%跨中199.290.757100.0090.0090.9967832C25+1C2213620.73%B支座左-357.7-199.790.757100.1490.1620.91915232C22+4C2020161.08%250x400B支座右-92.4891.520.753600.1500.1630.9197772C22+4C2020162.02%跨中85.770.753600.0390.0390.9806752C25+1C2213621.36%C支座左-92.48-91.520.753600.1500.1630.9197772C22+4C2020162.02%续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配mm2配筋率M（kN·m）V(kN)-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计4C30250x750A支座-397.26203.790.757100.1650.1820.90917102C22+4C2020161.08%跨中219.180.757100.0100.0100.9958622C25+1C2213620.73%B支座左-365.53-204.050.757100.1520.1660.91715592C22+4C2020161.08%250x400B支座右-95.3494.360.753600.1540.1690.9168032C22+4C2020162.02%跨中88.580.753600.0400.0410.9806982C25+1C2213621.36%C支座左-95.34-94.360.753600.1540.1690.9168032C22+4C2020162.02%3C30250x750A支座-412.2211.330.757100.1720.1890.90517816C2222811.22%跨中233.180.757100.0100.0100.9959173C2514730.78%B支座左-400.41-211.570.757100.1670.1830.90817256C2222811.22%250x400B支座右-106.29105.470.753600.1720.1900.9059066C2222812.28%跨中99.840.753600.0450.0460.9777883C2514731.47%C支座左-106.29-105.470.753600.1720.1900.9059066C2222812.28%2C30250x750A支座-421.29212.20.757100.1750.1940.90318256C2222811.22%跨中240.240.757100.0100.0100.9959453C2514730.78%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计B支座左-398.8-212.410.757100.1660.1830.90917176C2222811.22%250x400B支座右-105.4104.80.753600.1710.1880.9068986C2222812.28%跨中99.410.753600.0450.0460.9777853C2514731.47%C支座左-105.4-104.80.753600.1710.1880.9068986C2222812.28%续表层混凝土强度等级bxh（mm2）截面位置组合内力(mm)（mm2）配筋实配（mm2）配筋率M（kN·m）V(kN)1C30250x750A支座-417.37213.10.757100.1740.1920.90418066C2222811.22%跨中250.050.757100.0110.0110.9959843C2514730.78%B支座左-396.15-213.520.757100.1650.1810.90917046C2222811.22%250x400B支座右99.251060.753600.0450.0460.9777846C2222812.28%跨中99.250.753600.0450.0460.9777843C2514731.47%C支座左-107.95-1060.753600.1750.1930.9039226C2222812.28%-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.60横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震计算层混凝土强度等级bxh（mm2）斜截面位置（kN·m）组合内力（kN）(mm)（kN）（kN）选取箍筋（双肢）（kN）备注10C30250x750A支座103.69155.78132.45710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左104.65155.78133.41710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.446.330.18360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.446.330.18360302.8263.59Φ8@100190.31安全9C30250x750A支座114.02242.45158.78710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.14242.45158.90710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.477.8549.11360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.477.8549.11360302.8263.59Φ8@100190.31安全-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计8C30250x750A支座113.95344.29177.51710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.21344.29177.77710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4112.1569.69360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4112.1569.69360302.8263.59Φ8@100190.31安全7C30250x750A支座113.95417.97191.11710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.21417.97191.37710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4131.7781.46360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4131.7781.46360302.8263.59Φ8@100190.31安全6C30250x750A支座113.95490.49204.50710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.21490.49204.76710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4159.3197.99360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4159.3197.99360302.8263.59Φ8@100190.31安全续表层混凝土强度等级bxh（mm2）斜截面位置（kN·m）组合内力（kN）(mm)（kN）（kN）选取箍筋（双肢）（kN）备注5C30250x750A支座113.95557216.78710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.21557217.04710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4178.24109.34360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4178.24109.34360302.8263.59Φ8@100190.31安全4C30250x750A支座113.95584.71221.90710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.21584.71222.16710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4183.93112.76360302.8263.59Φ8@100190.31安全-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计C支座左2.4183.93112.76360302.8263.59Φ8@100190.31安全3C30250x750A支座113.96633.59230.93710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.2633.59231.17710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4206.13126.08360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4206.13126.08360302.8263.59Φ8@100190.31安全2C30250x750A支座113.98639.04231.96710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.18639.04232.16710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4204.8125.28360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4204.8125.28360302.8263.59Φ8@100190.31安全1C30250x750A支座113.87646.21233.17710597.24125.42Φ8@100375.34安全B支座左114.29646.21233.59710597.24125.42Φ8@100375.34安全250x400B支座右2.4207.19126.71360302.8263.59Φ8@100190.31安全C支座左2.4207.19126.71360302.8263.59Φ8@100190.31安全-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.6.2框架柱的正截面承载力和斜截面计算框架柱正截面承载力计算考虑三种组合。根据框架柱内力组合，在对柱进行强柱弱梁调整后，与非抗震设计组合的内力比较选出最不利的内力，进行配筋计算。根据《混凝土结构设计规范》中的规定：一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度可按下表取用：表3.61计算长度楼盖类型柱的类别现浇楼盖底层柱1.0h其余各层柱1.25h装配式楼盖底层柱1.25h其余各层柱1.5h注：表中H对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上、下两层楼盖顶面之间的高度。配筋要符合最小配筋率要求，《建筑结构抗震设计规范》表6.3.8-1规定中柱和边柱纵向钢筋最小总配筋率是0.8%,单侧配筋率最小为0.2%。对称配筋：当时，；当时，；当时，按小偏压计算：具体配筋过程见表3.62~表3.67。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.62框架柱正截面压弯承载力计算柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）A柱10C304.56.43上端151.01357.98103.19151.01335233580.903351.0001.059151.016680.068大偏压97.135C1812719806.43下端103.19451.15103.19151.01335233580.903351.0001.059151.016680.068大偏压97.135C1812719809C304.56.43上端115.37823.28103.26115.37145231680.971321.0001.135126.864780.133大偏压-5425C1812719806.43下端103.26876.2103.26115.37145231680.971321.0001.135126.864780.133大偏压-5425C1812719808C304.56.43上端137.281295.74116.57137.28113231370.951021.0001.168153.044470.204大偏压-8815C1812719806.43下端116.571348.66116.57137.28113231370.951021.0001.168153.044470.204大偏压-8815C1812719807C304.56.43上端150.261774.86129.01150.2694231180.96821.0001.199172.494280.277大偏压-11555C1812719806.43下端129.011827.78129.01150.2694231180.96821.0001.199172.494280.277大偏压-11555C1812719806C304.56.43上端160.92260.81140.16160.982231050.96701.0001.226189.624150.350大偏压-13395C1812719806.43下端140.162313.73140.16160.982231050.96701.0001.226189.624150.350大偏压-13395C1812719805C304.56.43上端167.762751.95153.48167.767323960.97601.0001.252204.734060.425大偏压-14275C1812719806.43下端153.482804.87153.48167.767323960.97601.0001.252204.734060.425大偏压-14275C1812719804C304.56.43上端176.323248.49158.53176.326623890.97531.0001.273217.733990.500大偏压-14175C1812719806.43下端158.533301.41158.53176.326623890.97531.0001.273217.733990.500大偏压-14175C1812719803C404.56.43上端187.843748.6166.01187.846123850.97491.0001.288233.583950.431大偏压-20965C1812719806.43下端166.013801.52166.01187.846123850.97491.0001.288233.583950.431大偏压-20965C1812719802C404.56.43上端176.314249.87176.31217.846123850.94511.0001.284263.643950.488大偏压-20145C1812719806.43下端217.844302.79176.31217.846123850.94511.0001.284263.643950.488大偏压-20145C1812719801C404.97.00上端144.914747.76144.91251.236023830.87520.9711.320289.543930.546小偏压-20775C1812719807.00下端251.234818.97144.91251.236023830.87520.9711.320289.543930.546小偏压-20775C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）B柱10C304.56.43上端148.03425.65101.84148.03309233330.913091.0001.063148.036430.072大偏压48.575C1812719806.43下端101.84478.57101.84148.03309233330.913091.0001.063148.036430.072大偏压48.575C1812719809C304.56.43上端122.61964.22108.77122.61133231570.971211.0001.146135.734670.154大偏压-6495C1812719806.43下端108.771017.14108.77122.61133231570.971211.0001.146135.734670.154大偏压-6495C1812719808C304.56.43上端147.541502.55126.41147.54107231300.96951.0001.178166.274400.235大偏压-9905C1812719806.43下端126.411555.47126.41147.54107231300.96951.0001.178166.274400.235大偏压-9905C1812719807C304.56.43上端160.872040.95146.92160.8791231140.97771.0001.209189.514240.317大偏压-12345C1812719806.43下端146.922093.87146.92160.8791231140.97771.0001.209189.514240.317大偏压-12345C1812719806C304.56.43上端176.62578.48159.79176.680231040.97671.0001.232211.354140.398大偏压-13555C1812719806.43下端159.792631.4159.79176.680231040.97671.0001.232211.354140.398大偏压-13555C1812719805C304.56.43上端190.823115.4171.87190.827323960.97601.0001.251231.624060.480大偏压-13535C1812719806.43下端171.873168.32171.87190.827323960.97601.0001.251231.624060.480大偏压-13535C1812719804C304.56.43上端202.313652.7179.41202.316623900.97550.9451.255245.194000.561小偏压-14385C1812719806.43下端179.413705.62179.41202.316623900.97550.9451.255245.194000.561小偏压-14385C1812719803C404.56.43上端208.694190.65198.09208.696223860.98491.0001.289264.973960.481大偏压-20065C1812719806.43下端198.094243.57198.09208.696223860.98491.0001.289264.973960.481大偏压-20065C1812719802C404.56.43上端210.164725.82210.16238.986223850.96500.9791.280294.863950.542小偏压-20315C1812719806.43下端238.984778.74210.16238.986223850.96500.9791.280294.863950.542小偏压-20315C1812719801C404.97.00上端174.635256.07174.63253.885623800.91480.8781.308300.933900.604小偏压-20195C1812719807.00下端253.885328.11174.63253.885623800.91480.8781.308300.933900.604小偏压-20195C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.63框架柱正截面压弯承载力计算柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）(kN)A柱10C304.56.43上端116.46349.1691.59116.46290233130.942901.0001.067116.466230.061大偏压5.365C1812719806.43下端91.59402.0891.59116.46290233130.942901.0001.067116.466230.061大偏压5.365C1812719809C304.56.43上端43.82792.6943.8269.7588231110.89821.0001.19874.264210.128大偏压-7455C1812719806.43下端69.75845.6143.8269.7588231110.89821.0001.19874.264210.128大偏压-7455C1812719808C304.56.43上端35.731228.9835.7357.175223750.89451.0001.30966.413850.194大偏压-12115C1812719806.43下端57.171281.935.7357.175223750.89451.0001.30966.413850.194大偏压-12115C1812719807C304.56.43上端22.751658.5922.7544.013123550.86261.0001.42853.733650.259大偏压-16095C1812719806.43下端44.011711.5122.7544.013123550.86261.0001.42853.733650.259大偏压-16095C1812719806C304.56.43上端12.122081.3612.1232.861923430.81151.0001.54241.073530.323大偏压-19205C1812719806.43下端32.862134.2812.1232.861923430.81151.0001.54241.073530.323大偏压-19205C1812719805C304.56.43上端5.252498.965.2520.531023340.7881.0001.66926.613440.386大偏压-21585C1812719806.43下端20.532551.885.2520.531023340.7881.0001.66926.613440.386大偏压-21585C1812719804C304.56.43上端4.742911.124.7410.38523290.8441.0001.78215.483390.449大偏压-23035C1812719806.43下端10.382964.044.7410.38523290.8441.0001.78215.483390.449大偏压-23035C1812719803C404.56.43上端9.933319.794.89.93423280.8531.0001.79815.093380.382大偏压-29635C1812719806.43下端4.83372.714.89.93423280.8531.0001.79815.093380.382大偏压-29635C1812719802C404.56.43上端1.83727.31.84.55223250.8211.0001.8556.913350.428大偏压-31075C1812719806.43下端4.553780.221.84.55223250.8211.0001.8556.913350.428大偏压-31075C1812719801C404.97.00上端35.984120.2835.98189.524723700.76451.0001.363195.523800.475大偏压-23155C1812719807.00下端189.524191.4935.98189.524723700.76451.0001.363195.523800.475大偏压-23155C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）(kN)B柱10C304.56.43上端107.35425.584.4107.35228232510.942241.0001.085108.975610.072大偏压-1265C1812719806.43下端84.4478.4284.4107.35228232510.942241.0001.085108.975610.072大偏压-1265C1812719809C304.56.43上端122.61964.22108.77122.61133231570.971211.0001.146135.734670.154大偏压-6495C1812719806.43下端108.771017.14108.77122.61133231570.971211.0001.146135.734670.154大偏压-6495C1812719808C304.56.43上端147.541502.55126.41147.54107231300.96951.0001.178166.274400.235大偏压-9905C1812719806.43下端126.411555.47126.41147.54107231300.96951.0001.178166.274400.235大偏压-9905C1812719807C304.56.43上端160.872040.95146.92160.8791231140.97771.0001.209189.514240.317大偏压-12345C1812719806.43下端146.922093.87146.92160.8791231140.97771.0001.209189.514240.317大偏压-12345C1812719806C304.56.43上端176.62578.48159.79176.680231040.97671.0001.232211.354140.398大偏压-13555C1812719806.43下端159.792631.4159.79176.680231040.97671.0001.232211.354140.398大偏压-13555C1812719805C304.56.43上端190.823115.4171.87190.827323960.97601.0001.251231.624060.480大偏压-13535C1812719806.43下端171.873168.32171.87190.827323960.97601.0001.251231.624060.480大偏压-13535C1812719804C304.56.43上端202.313652.7179.41202.316623900.97550.9451.255245.194000.561小偏压-14385C1812719806.43下端179.413705.62179.41202.316623900.97550.9451.255245.194000.561小偏压-14385C1812719803C404.56.43上端208.694190.65198.09208.696223860.98491.0001.289264.973960.481大偏压-20065C1812719806.43下端198.094243.57198.09208.696223860.98491.0001.289264.973960.481大偏压-20065C1812719802C404.56.43上端210.164725.82210.16238.986223850.96500.9791.280294.863950.542小偏压-20315C1812719806.43下端238.984778.74210.16238.986223850.96500.9791.280294.863950.542小偏压-20315C1812719801C404.97.00上端174.635256.07174.63253.885623800.91480.8781.308300.933900.604小偏压-20195C1812719807.00下端253.885328.11174.63253.885623800.91480.8781.308300.933900.604小偏压-20195C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计表3.64框架柱正截面压弯承载力计算柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）(kN)A柱10C304.56.43上端147.09391.62103.19147.09326233490.913261.0001.060147.096590.068大偏压79.575C1812719806.43下端103.19451.15103.19147.09326233490.913261.0001.060147.096590.068大偏压79.575C1812719809C304.56.43上端82.72878.2782.7291.12111231340.97971.0001.174104.034440.142大偏压-7105C1812719806.43下端91.12937.8182.7291.12111231340.97971.0001.174104.034440.142大偏压-7105C1812719808C304.56.43上端91.121364.8891.1291.5280231031.00641.0001.240113.304130.216大偏压-11235C1812719806.43下端91.521424.4291.1291.5280231031.00641.0001.240113.304130.216大偏压-11235C1812719807C304.56.43上端91.121851.4891.1291.126223851.00481.0001.295118.043950.289大偏压-14515C1812719806.43下端91.121911.0291.1291.126223851.00481.0001.295118.043950.289大偏压-14515C1812719806C304.56.43上端91.122338.0891.1291.125123741.00381.0001.342122.293840.363大偏压-16755C1812719806.43下端91.122397.6191.1291.125123741.00381.0001.342122.293840.363大偏压-16755C1812719805C304.56.43上端91.122824.6891.1291.644423671.00321.0001.381126.323770.437大偏压-17945C1812719806.43下端91.642884.2191.1291.644423671.00321.0001.381126.323770.437大偏压-17945C1812719804C304.56.43上端90.363311.2688.9690.363823611.00271.0001.418127.583710.510大偏压-18195C1812719806.43下端88.963370.888.9690.363823611.00271.0001.418127.583710.510大偏压-18195C1812719803C404.56.43上端93.73797.8990.2793.73523580.99241.0001.441133.503680.437大偏压-25545C1812719806.43下端90.273857.4290.2793.73523580.99241.0001.441133.503680.437大偏压-25545C1812719802C404.56.43上端93.84284.5193.8117.123623590.94271.0001.417156.063690.492大偏压-24975C1812719806.43下端117.124344.0593.8117.123623590.94271.0001.417156.063690.492大偏压-24975C1812719801C404.97.00上端57.364764.1432.557.361723410.87120.9661.68383.993510.549小偏压-31655C1812719807.00下端32.54844.2532.557.361723410.87120.9661.68383.993510.549小偏压-31655C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）单侧最小配筋（mm2）(kN)B柱10C304.56.43上端140.35470.399.59140.35265232880.912651.0001.073140.355980.080大偏压-515C1812719806.43下端99.59529.8499.59140.35265232880.912651.0001.073140.355980.080大偏压-515C1812719809C304.56.43上端81.381040.5381.3888.5994231180.98811.0001.202103.894280.167大偏压-8745C1812719806.43下端88.591100.0781.3888.5994231180.98811.0001.202103.894280.167大偏压-8745C1812719808C304.56.43上端88.591610.8288.5988.596823911.00531.0001.275112.934010.253大偏压-13145C1812719806.43下端88.591670.3588.5988.596823911.00531.0001.275112.934010.253大偏压-13145C1812719807C304.56.43上端88.592181.1188.5988.595323761.00401.0001.334118.153860.339大偏压-16265C1812719806.43下端88.592240.6488.5988.595323761.00401.0001.334118.153860.339大偏压-16265C1812719806C304.56.43上端88.592751.488.5988.594423671.00321.0001.383122.483770.425大偏压-17975C1812719806.43下端88.592810.9388.5988.594423671.00321.0001.383122.483770.425大偏压-17975C1812719805C304.56.43上端88.593321.6988.5989.053723611.00261.0001.422126.473710.512大偏压-18235C1812719806.43下端89.053381.2288.5989.053723611.00261.0001.422126.473710.512大偏压-18235C1812719804C304.56.43上端87.873891.9986.587.873123551.00220.8871.408123.163650.598小偏压-20945C1812719806.43下端86.53951.5386.587.873123551.00220.8871.408123.163650.598小偏压-20945C1812719803C404.56.43上端91.224462.2688.0391.223023530.99201.0001.482133.793630.512大偏压-25935C1812719806.43下端88.034521.888.0391.223023530.99201.0001.482133.793630.512大偏压-25935C1812719802C404.56.43上端91.285032.5391.28113.033023530.94220.9191.423151.613630.577小偏压-28855C1812719806.43下端113.035092.0691.28113.033023530.94220.9191.423151.613630.577小偏压-28855C1812719801C404.97.00上端55.525596.9731.0455.521423370.87100.8241.61978.013470.643小偏压-31195C1812719807.00下端31.045678.0131.0455.521423370.87100.8241.61978.013470.643小偏压-31195C181271980-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)A柱10C304.56.43上端220.96367.850.7585.74165.72525235480.865251.0001.038165.728580.048大偏压337.165C1812716.43下端114.32420.770.7585.74165.72525235480.865251.0001.038165.728580.048大偏压337.165C1812719C304.56.43上端181.54822.460.75103.19136.16210232330.932071.0001.091137.755430.099大偏压-226.075C1812716.43下端137.59875.380.75103.19136.16210232330.932071.0001.091137.755430.099大偏压-226.075C1812718C304.56.43上端209.971292.640.8148.23167.98168231910.961561.0001.117181.015010.163大偏压-5055C1812716.43下端166.051345.560.8148.23167.98168231910.961561.0001.117181.015010.163大偏压-5055C1812717C304.56.43上端230.671774.140.8162.84184.54139231620.961261.0001.140203.004720.221大偏压-7525C1812716.43下端187.871827.060.8162.84184.54139231620.961261.0001.140203.004720.221大偏压-7525C1812716C304.56.43上端242.852266.80.8181.29194.28119231430.981051.0001.164221.584530.281大偏压-9535C1812716.43下端212.732319.720.8181.29194.28119231430.981051.0001.164221.584530.281大偏压-9535C1812715C304.56.43上端260.022769.690.8190.68208.02106231290.98921.0001.182239.674390.342大偏压-10905C1812716.43下端227.222822.610.8190.68208.02106231290.98921.0001.182239.674390.342大偏压-10905C1812714C304.56.43上端266.563276.840.8194.54213.2594231170.97801.0001.203249.774270.403大偏压-11925C1812716.43下端243.183329.760.8194.54213.2594231170.97801.0001.203249.774270.403大偏压-11925C1812713C404.56.43上端268.263791.550.8212.29214.6185231091.00701.0001.225262.114190.349大偏压-17425C1812716.43下端265.363844.470.8212.29214.6185231091.00701.0001.225262.114190.349大偏压-17425C1812712C404.56.43上端255.654307.110.8204.52251.6483231060.94721.0001.220289.704160.395大偏压-17695C1812716.43下端314.554360.030.8204.52251.6483231060.94721.0001.220289.704160.395大偏压-17695C1812711C404.97.00上端201.634819.360.8168.28359.9094231170.84921.0001.216367.654270.443大偏压-15145C1812717.00下端449.884890.570.8168.28359.9094231170.84921.0001.216367.654270.443大偏压-15145C181271表3.65框架柱正截面压弯抗震计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)B柱10C304.56.43上端231.3413.20.7598.89173.48496235200.874961.0001.040173.488300.053大偏压328.225C1812716.43下端131.85466.120.7598.89173.48496235200.874961.0001.040173.488300.053大偏压328.225C1812719C304.56.43上端204.23896.010.75124.25153.17221232440.942151.0001.088157.205540.108大偏压-209.755C1812716.43下端165.66948.930.75124.25153.17221232440.942151.0001.088157.205540.108大偏压-209.755C1812718C304.56.43上端247.321377.350.8168.05197.86183232060.951731.0001.107209.115160.173大偏压-4455C1812716.43下端193.271430.270.8168.05197.86183232060.951731.0001.107209.115160.173大偏压-4455C1812717C304.56.43上端265.771860.20.8194.85212.62153231760.971391.0001.129234.094860.232大偏压-6675C1812716.43下端231.091913.120.8194.85212.62153231760.971391.0001.129234.094860.232大偏压-6675C1812716C304.56.43上端292.522340.440.8212.87234.02136231590.971221.0001.144260.494690.290大偏压-8155C1812716.43下端252.972393.360.8212.87234.02136231590.971221.0001.144260.494690.290大偏压-8155C1812715C304.56.43上端315.072821.450.8217.97252.06122231450.961101.0001.158280.004550.348大偏压-9285C1812716.43下端271.82874.370.8217.97252.06122231450.961101.0001.158280.004550.348大偏压-9285C1812714C304.56.43上端309.293303.890.8246.51247.43109231321.00921.0001.182292.064420.406大偏压-10085C1812716.43下端308.143356.810.8246.51247.43109231321.00921.0001.182292.064420.406大偏压-10085C1812713C404.56.43上端325.733782.720.8258.42260.58101231241.00851.0001.194310.314340.348大偏压-15235C1812716.43下端323.033835.640.8258.42260.58101231241.00851.0001.194310.314340.348大偏压-15235C1812712C404.56.43上端309.084263.080.8247.26303.2099231220.94881.0001.189340.494320.391大偏压-15305C1812716.43下端37943160.8247.26303.2099231220.94881.0001.189340.494320.391大偏压-15305C1812711C404.97.00上端249.574739.460.8199.75371.81100231240.86971.0001.207386.614340.436大偏压-14195C1812717.00下端464.764811.490.8199.75371.81100231240.86971.0001.207386.614340.436大偏压-14195C181271-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)A柱10C304.56.43上端36.38320.740.7527.2946.91167231910.871671.0001.11046.915010.042大偏压-149.755C1812716.43下端62.55373.660.7527.2946.91167231910.871671.0001.11046.915010.042大偏压-149.755C1812719C304.56.43上端42.94700.860.7512.5332.215923820.82571.0001.26133.183920.086大偏压-577.455C1812716.43下端16.71753.780.7512.5332.215923820.82571.0001.26133.183920.086大偏压-577.455C1812718C304.56.43上端55.671065.320.8126.70148.23176231990.961661.0001.111157.515090.135大偏压-4255C1812716.43下端11.041118.240.8126.70148.23176231990.961661.0001.111157.515090.135大偏压-4255C1812717C304.56.43上端76.371418.440.8148.23162.84152231750.971381.0001.130179.024850.178大偏压-6115C1812716.43下端33.571471.360.8148.23162.84152231750.971381.0001.130179.024850.178大偏压-6115C1812716C304.56.43上端88.551760.40.8162.84181.29138231620.971251.0001.141200.624720.220大偏压-7535C1812716.43下端58.431813.320.8162.84181.29138231620.971251.0001.141200.624720.220大偏压-7535C1812715C304.56.43上端105.722092.130.8181.29190.68127231500.991111.0001.156217.184600.260大偏压-8795C1812716.43下端72.042145.050.8181.29190.68127231500.991111.0001.156217.184600.260大偏压-8795C1812714C304.56.43上端113.542419.590.8189.94190.68113231361.00961.0001.175223.844460.299大偏压-10165C1812716.43下端92.532472.510.8189.94190.68113231361.00961.0001.175223.844460.299大偏压-10165C1812713C404.56.43上端109.62739.540.8202.22205.77108231320.99921.0001.182241.914420.253大偏压-13505C1812716.43下端112.52792.460.8202.22205.77108231320.99921.0001.182241.914420.253大偏压-13505C1812712C404.56.43上端96.813058.640.8202.22232.39106231290.96931.0001.180263.504390.282大偏压-14245C1812716.43下端116.223111.560.8202.22232.39106231290.96931.0001.180263.504390.282大偏压-14245C1812711C404.97.00上端104.493372.440.8168.28315.87116231400.861151.0001.180320.564500.312大偏压-13245C1812717.00下端394.843443.650.8168.28315.87116231400.861151.0001.180320.564500.312大偏压-13245C181271表3.66框架柱正截面压弯抗震计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)B柱10C304.56.43上端14.12412.390.7510.5929.0883231070.81831.0001.19729.084170.053大偏压-317.945C1812716.43下端38.77465.310.7510.5929.0883231070.81831.0001.19729.084170.053大偏压-317.945C1812719C304.56.43上端204.23896.010.75124.25153.17221232440.942151.0001.088157.205540.108大偏压-209.755C1812716.43下端165.66948.930.75124.25153.17221232440.942151.0001.088157.205540.108大偏压-209.755C1812718C304.56.43上端247.321377.350.8168.05197.86183232060.951731.0001.107209.115160.173大偏压-4455C1812716.43下端193.271430.270.8168.05197.86183232060.951731.0001.107209.115160.173大偏压-4455C1812717C304.56.43上端265.771860.20.8194.85212.62153231760.971391.0001.129234.094860.232大偏压-6675C1812716.43下端231.091913.120.8194.85212.62153231760.971391.0001.129234.094860.232大偏压-6675C1812716C304.56.43上端292.522340.440.8212.87234.02136231590.971221.0001.144260.494690.290大偏压-8155C1812716.43下端252.972393.360.8212.87234.02136231590.971221.0001.144260.494690.290大偏压-8155C1812715C304.56.43上端315.072821.450.8217.97252.06122231450.961101.0001.158280.004550.348大偏压-9285C1812716.43下端271.82874.370.8217.97252.06122231450.961101.0001.158280.004550.348大偏压-9285C1812714C304.56.43上端309.293303.890.8246.51247.43109231321.00921.0001.182292.064420.406大偏压-10085C1812716.43下端308.143356.810.8246.51247.43109231321.00921.0001.182292.064420.406大偏压-10085C1812713C404.56.43上端325.733782.720.8258.42260.58101231241.00851.0001.194310.314340.348大偏压-15235C1812716.43下端323.033835.640.8258.42260.58101231241.00851.0001.194310.314340.348大偏压-15235C1812712C404.56.43上端309.084263.080.8247.26303.2099231220.94881.0001.189340.494320.391大偏压-15305C1812716.43下端37943160.8247.26303.2099231220.94881.0001.189340.494320.391大偏压-15305C1812711C404.97.00上端249.574739.460.8199.75371.81100231240.86971.0001.207386.614340.436大偏压-14195C1812717.00下端464.764811.490.8199.75371.81100231240.86971.0001.207386.614340.436大偏压-14195C181271-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)A柱10C304.56.43上端220.96367.850.7585.74165.72525235480.865251.0001.038165.728580.048大偏压337.165C1812716.43下端114.32420.770.7585.74165.72525235480.865251.0001.038165.728580.048大偏压337.165C1812719C304.56.43上端181.54822.460.75103.19136.16210232330.932071.0001.091137.755430.099大偏压-226.075C1812716.43下端137.59875.380.75103.19136.16210232330.932071.0001.091137.755430.099大偏压-226.075C1812718C304.56.43上端209.971292.640.8148.23167.98168231910.961561.0001.117181.015010.163大偏压-5055C1812716.43下端166.051345.560.8148.23167.98168231910.961561.0001.117181.015010.163大偏压-5055C1812717C304.56.43上端230.671774.140.8162.84184.54139231620.961261.0001.140203.004720.221大偏压-7525C1812716.43下端187.871827.060.8162.84184.54139231620.961261.0001.140203.004720.221大偏压-7525C1812716C304.56.43上端242.852266.80.8181.29194.28119231430.981051.0001.164221.584530.281大偏压-9535C1812716.43下端212.732319.720.8181.29194.28119231430.981051.0001.164221.584530.281大偏压-9535C1812715C304.56.43上端260.022769.690.8190.68208.02106231290.98921.0001.182239.674390.342大偏压-10905C1812716.43下端227.222822.610.8190.68208.02106231290.98921.0001.182239.674390.342大偏压-10905C1812714C304.56.43上端266.563276.840.8194.54213.2594231170.97801.0001.203249.774270.403大偏压-11925C1812716.43下端243.183329.760.8194.54213.2594231170.97801.0001.203249.774270.403大偏压-11925C1812713C404.56.43上端268.263791.550.8212.29214.6185231091.00701.0001.225262.114190.349大偏压-17425C1812716.43下端265.363844.470.8212.29214.6185231091.00701.0001.225262.114190.349大偏压-17425C1812712C404.56.43上端255.654307.110.8204.52251.6483231060.94721.0001.220289.704160.395大偏压-17695C1812716.43下端314.554360.030.8204.52251.6483231060.94721.0001.220289.704160.395大偏压-17695C1812711C404.97.00上端201.634819.360.8168.28359.9094231170.84921.0001.216367.654270.443大偏压-15145C1812717.00下端449.884890.570.8168.28359.9094231170.84921.0001.216367.654270.443大偏压-15145C181271表3.67框架柱正截面压弯抗震计算-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计续表柱类别层次混凝土强度柱截面组合内力(kN·m)(kN·m)(kN·m)偏心性质选配钢筋实配面积（mm2）(kN)B柱10C304.56.43上端231.3413.20.7598.89173.48496235200.874961.0001.040173.488300.053大偏压328.225C1812716.43下端131.85466.120.7598.89173.48496235200.874961.0001.040173.488300.053大偏压328.225C1812719C304.56.43上端67.81898.560.7511.7750.867123950.77711.0001.22250.864050.108大偏压-688.675C1812716.43下端15.69951.480.7511.7750.867123950.77711.0001.22250.864050.108大偏压-688.675C1812718C304.56.43上端97.361386.320.8149.50168.05159231820.971461.0001.124182.624920.174大偏压-5705C1812716.43下端43.311439.240.8149.50168.05159231820.971461.0001.124182.624920.174大偏压-5705C1812717C304.56.43上端115.811872.550.8168.05194.85138231620.961261.0001.140212.974720.233大偏压-7695C1812716.43下端81.121925.470.8168.05194.85138231620.961261.0001.140212.974720.233大偏压-7695C1812716C304.56.43上端142.562361.420.8194.85212.87124231480.971101.0001.157240.064580.292大偏压-9165C1812716.43下端1032414.340.8194.85212.87124231480.971101.0001.157240.064580.292大偏压-9165C1812715C304.56.43上端165.12849.50.8212.87217.97110231330.99941.0001.179255.184430.351大偏压-10485C1812716.43下端121.062902.420.8212.87217.97110231330.99941.0001.179255.184430.351大偏压-10485C1812714C304.56.43上端160.553336.180.8217.97230.52100231230.98851.0001.194270.664330.410大偏压-11105C1812716.43下端161.713389.10.8217.97230.52100231230.98851.0001.194270.664330.410大偏压-11105C1812713C404.56.43上端171.313826.40.8239.14249.7296231190.99801.0001.202296.384290.352大偏压-16005C1812716.43下端174.013879.320.8239.14249.7296231190.99801.0001.202296.384290.352大偏压-16005C1812712C404.56.43上端154.554315.10.8239.14275.8491231150.96791.0001.205319.164250.396大偏压-16385C1812716.43下端187.674368.020.8239.14275.8491231150.96791.0001.205319.164250.396大偏压-16385C1812711C404.97.00上端155.594800.190.8199.75329.7892231150.88851.0001.230357.784250.442大偏压-15565C1812717.00下端412.224872.230.8199.75329.7892231150.88851.0001.230357.784250.442大偏压-15565C181271-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计由内力计算可知，本工程柱各截面的剪力设计值甚小，故不进行斜截面承载力计算，箍筋按抗震构造要求配置。箍筋形式采用井字形复合箍，直径均采用Φ10@100。3.6.3楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把楼盖分为一些单向板和双向板。如果各版块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表进行内力计算;如果各板块分布不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板为计算模型，用力矩分配法求解内力;比较近似的简单方法是按单独板块进行内力计算，但需要考虑周边支承的情况。下面按单独一块板的计算方法计算两块双向板和一块单向板。为计算简便，板块的计算跨度近似取轴线之间的距离。（1)A区格配筋计算，按双向板计算。1)荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.2x4.5=5.4kN/m2活荷载设计值：q=1.4x2.0=2.8kN/m2g+q/2=5.4+2.8/2=6.8kN/m2q/2=1.4kN/m2g+q=5.4+2.8=8.2kN/m22)内力计算单位板宽跨中弯矩：单位板宽支座弯矩-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3)截面设计板保护层厚度取20mm，选用Φ8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：方向跨中截面有效高度：支座处h0均为96mm。截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂数:板筋选用HPB300，=270N/mm2。配筋计算结果见表3.68。表3.68A区格板配筋计算位置截面选配钢筋实配钢筋跨中966.14249Φ8@150335882.1696Φ8@150335支座A边支座96-10.19414Φ10@200393A边支座96-7.12289Φ8@150335（2）B区格板配筋1)，故按单向板计算。2)荷载组合设计值。由可变荷载效应控制的组合：由永久荷载效应控制的组合：故取由可变荷载效应控制的组合：-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3)内力计算。取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取为；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为，B区格板的弯矩计算见表3.69。表3.69B区格板的弯矩计算截面弯矩系数ɑ跨中1/106.05支座-1/14-4.324）截面设计。板保护层厚度取20mm，选用Φ8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，则板受力钢筋选用HPB300，B区格板配筋计算见表3.70。表3.70B区格板的配筋计算截面选配钢筋实配钢筋跨中6.050.0730.962307Φ8@150335支座-4.320.0520.973216Φ8@150335其余楼板有pkpm软件计算得出。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计3.7楼梯设计和配筋本设计采用混凝土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板钢筋为HPB300，梯梁钢筋为HRB400。活荷载标准值为2.5kN/m2，楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯平面布置图见结施图，踏步装修做法结施图。3.7.1楼梯梯段斜板设计考虑到第一跑楼梯梯段斜板两端与混凝土楼梯梁的固结作用，斜板跨度可按净跨计算。对斜板取1m宽作为其计算单元。（1）确定斜板厚度t。斜板水平投影净长斜板的斜向净长取。（2)荷载计算。楼梯梯段斜板的荷载计算列于表3.71。表3.71楼梯梯段斜板荷载计算单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷载合计g7.2活荷载q2.5注：1.γ1、γ2、γ3为材料的容重；2.e、d分别为三角形踏步的宽和高；-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计2.c1为楼梯踏步面层厚度；3.ɑ为楼梯斜板的倾角；4.t1为斜板的厚度；5.c2为板底粉刷的厚度；（3)荷载效应组合。由可变荷载效应控制的组合永久荷载效应控制的组合所以选择永久荷载效应控制的组合来进行计算，取p=12.17kN/m。(4)计算简图。斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁替代，如图3.38所示，其计算跨度取水平投影净长。（5）内力计算。斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可，考虑到斜板两端均与梁整体浇注，对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取图3.38梯段斜板计算简图（6)配筋计算。选用受力钢筋Φ8@100，。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计分布筋Φ8@200。3.7.2楼梯平台板设计（1）平台板设计。平台板为四边支承板，长宽比为3050/1400=2.18>2,近似地按短跨方向的简支单向板计算，取1m宽作为计算单元。平台梁的截面尺寸取。平台板的计算简图如图3.39所示。由于平台板两端均与梁整结，所以计算跨度取净跨，平台板厚度取。（2)荷载计算。平台板的荷载计算列于表3.72。图3.39平台板计算简图表3.72平台板荷载计算表单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重30厚水磨石面层板底20厚纸筋灰粉刷恒荷载合计g3.07活荷载q2.5（3）荷载效应组合。由可变荷载效应控制的组合；由可变荷载效应控制的组合；所以选择可变荷载效应控制的组合进行计算，取。（4）内力计算。考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大弯矩取（5）配筋计算。-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计选用受力钢筋Φ8@150，分布筋Φ8@200。3.7.3楼梯平台板设计（1）平台梁计算简图。图3.40平台梁计算简图平台梁的两端搁置在梯柱（TZ）上，所以计算跨度取净跨，平台梁的计算简图如图3.40所示。平台梁的截面尺寸为。（2）荷载计算。平台梁荷载计算见表3.73。表3.73平台梁荷载计算单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载由斜板传来的恒荷载由平台板传来的恒荷载平台梁自重平台梁底部和侧面的粉刷恒荷载合计g15.989活荷载q（3）荷载效应组合。由可变荷载效应控制的组合；永久荷载效应控制的组合；-199- 东北大学毕业设计（论文）第3章结构设计所以选择可变荷载效应控制的组合进行计算，取。（4）内力计算。最大弯矩最大剪力（5）截面设计。1)正截面受弯承载力计算。考虑到平台梁两边受力不均匀，使平台梁受扭，所以在平台梁内宜适当增加纵向受力钢筋和箍筋的用量，故纵向受力钢筋选用2C14，。2)斜截面受剪承载力计算。所以按构造配置箍筋，取Φ8@100双肢箍筋。(6)绘制施工图。TZ的配筋图、梯梯板配筋图、平台板配筋图和平台梁配筋图见结施。-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计第4章基础设计4.1工程地质资料根据地质勘察报告，场地地质情况见表4.1。表4.1建筑地层一览表序号岩土分类土层描述土层深度厚度范围地基土承载力压缩或变形模量.MPa1杂填土由砖块、碎石、粘性土等组成，松散1.1-1.21.1-1.52粉质粘土黄褐色，稍湿，可塑2.0-2.40.9-1.31403中、粗沙黄褐色，石英~长石质，混粒结构，稍湿，松散~稍密3.6-4.31.6-2.11604砾砂黄褐色，石英~长石质，混粒结构，稍湿~饱和，中密~密实4.8-15.0320注：1.钻探期间，砾砂层中存在地下水，类型属潜水，地下水主要受大气降水补给，对混凝土钢筋均无腐蚀影响。2.表中给定土层深度有自然地坪算起。3.场地标准冻结深度为1.2m；场地地震基本烈度为7度；场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。4.2确定基础类型本工程为现浇钢筋混凝土框架结构，高度为37.35m，抗震设防烈度为7度。地质资料显示，地基软弱，因次本设计采用桩基础，设计中选用现浇钢筋混凝土钻孔灌注桩。4.3选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度选第四层砾砂为桩基持力层,桩尖进入持力层7m。采用截面为直径400mm的钻孔灌注桩，设计桩长10.0m，承台底面埋深1.5m。4.4确定单桩竖向极限承载力标准值和设计值4.4.1单桩竖向极限承载力标准值(1）桩身材料-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计采用混凝土强度等级C30；钢筋用HRB400级钢筋618。（2）（4.1）式中——桩端土的承载力标准值，已知桩入土深11.4m，砂砾，取.——桩周长：μ=πd=1.26m;——桩的横截面面积：Ap=πd2/4=0.126；——桩周土摩擦力标准值；——按土层划分的各段桩长。则。4.4.2单桩竖向极限承载力设计值假设先不考虑群柱效应，估计单柱竖向承载力设计值R：（4.2）查表知γs=γp=1.70，则：R=2366/1.70=1397.76kN。按桩基竖向荷载设计值F=N=4844.25kN和R粗估桩数n1：n1=4844.25/1397.76=3.46根由于n1>3，应考虑群柱效应和承台效应确定单桩承载力设计值R。先取柱数n=4根，布置如图4.1所示：-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计图4.1桩基平面图下面按n=4，求单桩竖向承载力设计值R（4.3）其中：Ac=基础底面净面积=2.4×2.4-0.126×4=5.26㎡；查得承台粉质粘土的承载力标准值fk=140kPa，则qck=140kPa；Qsk=1232kN；Qpk=1134kN；Qck=qck×Ac/n=140×5.26/4=184.1kN；已知：Bc/L=2.4/11.4=0.21，其中Bc为基础宽度（m）,L为基础长度（m）；Sa/d=1.6/0.4=4(双向相同)；查表知γs=γp=1.70，γc=1.65；ηs=0.90，ηp=1.3525，=0.143，=0.75。承台内区：=2×2-0.126×4=3.496㎡；承台外区：=2.4×2.4-2×2=1.76㎡。=，则有R=0.78×1071/1.70+1.44×1134/1.70+0.30×335/1.65=1512.87kN。-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计4.5桩承载力验算4.5.1单桩竖向承载力验算按荷载效应基本组合，则承台及其上土重设计值：G=2.4×2.4×20×1.5×1.35=233kN首先,验算桩数n=4是否合适:n=(F+G)/R=(4844.25+233)/1593.04=3.19<4根，说明桩数n=4根可以，相应的承台尺寸选择也较合理。其次，单桩所受的平均竖向作用力按式：3.0时，取λ=3.0；其中：ɑx=ɑy=0.25m；h0=0.85m；λx=λy=ɑx/h0=0.25/0.85=0.29；则：；对剪切截面计算宽度：2.4m；=1.36×0.985×1430×2.4×0.85=3908kN；可知危险截面一侧共有两根单桩且均为Nmax，故V=2×1365.5=2731kN<3908kN故承台受剪承载力满足要求。4.7桩身强度验算（1）在轴心竖向荷载作用下，（4.10）式中N——相应于荷载效应基本组合时，单桩竖向力设计值（kN）；fc——混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2）；-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计——建筑桩基重要性系数，一、二、三级分别取1.1、1.0和0.9；A——桩身截面面积；——工作条件系数，按桩的类型和成桩工艺系数取值，取0.8。所以竖向力满足要求。（2）桩顶水平力：由于水平力比较小，所以桩身按构造配筋，选配主筋618(As=1527mm2)连接钢筋（桩与承台）6φ12且伸入桩身5×12＝60mm,锚入承台35×18＝630mm。因为有抗震要求，故主筋宜通长配置。箍筋采用φ8＠200螺旋式箍筋，又因抗震要求，桩顶5d范围内箍筋加密φ8＠100，因钢筋笼长度超过2m，故每隔2m左右设一道φ12焊接加劲箍筋。4.8承台受弯计算均按最大弯矩配筋：=（1365.5+1365.5）×0.80=2184.8kN·m；承台有效计算高度h0=0.85m;承台有效计算宽度b=bx0=by0=2.4m；承台选用C30混凝土，故=1.0，=0.8，fc=14.3N/mm2，fcu,k=30N/mm2；配筋选用HRB400级钢筋，fy=360N/mm2；Es=2.0×105N/mm2。沿x、y轴方向的钢筋面积:；选用2025，则实用钢筋9818mm2。4.9桩基沉降验算桩基的最终沉降量表达式为：（4.11）式中：s——桩基最终沉降量；s’——按分层总和法计算出的桩基沉降量；ψ——桩基沉降计算经验系数，取ψ=1；-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计ψe——桩基等效沉降系数，其定义为：刚性承台群桩基础按明德林解计算的沉降量sM与按布氏解计算的沉降量sB之比，即，ψe可按下式简化计算：（4.12）（4.13）式中：C0，C1，C2——反映群桩不同距径比、长径比及承台的长宽比等因素的系数；nb——矩形布桩时的短边桩数，当布桩不规则时可按上式计算，当nb计算值小于1时，取nb=1；Lc，Bc，n——分别为矩形的长、宽及总桩数。经计算确定=0.11。1）计算地基土的自重应力基础底面：σcd=γd=20×1.5=30kPa2）基础底面接触应力σ=1138.8kPa3）基础底面附加应力4）地基中的附加应力基础底面为正方形，用角点法计算，分成相等的四小块，计算，附加应力，列表计算如4.2：表4.2附加应力计算表深度l/bz/b应力系数附加应力1.21.000.520.2310202.41.0010.187984.31.001.790.10444151.006.250.0144-199- 东北大学毕业设计（论文）第4章基础设计5）地基最终沉降计算，见表4.3，表4.3地基沉降计算表土层编号土层厚度（）平均附加应力（kPa）侧限压缩模量（MPa）沉降量（mm）11909520.00226219.514.3837244218.955）6）桩基中点总沉降量：s=∑si=20.00+14.38+8.95=43.33mm沉降量满足规范要求。-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比第5章框架PK电算与手算对比5.1PK程序的计算内容和使用范围PK程序是二维结构（平面杆系）的结构计算软件，以一榀框架或其他平面结构作为分析对象。PK程序可单独使用完成平面框架的结构设计，也可完成三维结构分析后梁柱配筋图的绘制。5.1.1PK程序计算内容（1）可对平面框架、框排架、排架结构进行包括地震作用、吊车荷载等作用的内力分析和效应组合，并对梁柱进行截面配筋、位移计算及柱下独立基础设计。（2)可对连续梁、桁架、空腹桁架、内框架结构进行结构分析和效应组合，对连续梁进行截面配筋设计。(3)PMCAD可生成底框上部砖房结构中底层框架的计算数据文件，该文件中包含上部各层砖房传来的恒荷载、活荷载和整栋结构抗震分析后，传递分配到该底框的水平地震力和垂直地震力，由PK再接口完成该底框的结构计算和绘图。(4)Pk可与PKPM系统的多层和高层建筑三维分析软件TAT、空间有限元计算软件SATWE和特殊多层和高层计算软件PMSAP接口运行完成梁柱的绘图。这时，计算配筋取自TAT、SATWE或PMSAP，而不是PK本身所带的平面杆系计算分析结果。(5)当框架某一侧通过铰接梁连接排架柱且计算吊车荷载（框排架）时，结构计算完成后，须分别补充框架绘图数据信息和排架绘图数据文件，分别用排架和排架柱绘图菜单作出框架部分和排架柱的施工图。5.1.2PK程序计算内容（1）适用的结构形式1)PK程序适用于平面杆件系统的框架、排架、框排架（某几跨上或某些层上作用吊车荷载的多层框架）、连续梁、内框架、桁架等结构。2）结构中的杆件可为混凝土构件或钢构件，或二者混合构件，杆件连接可以为刚接或铰接。（2）程序适用范围PK程序的适用范围详见表5.1。-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比表5.1PK程序的适用范围序号内容应用范围1总节点数（包括支座的约束点）≤3502柱子数≤3303梁数≤3004支座约束数≤1005地震计算时合并的质点数≤506跨数≤207层数≤205.2框架PK电算结果与手算结果对比分析5.2.1框架PK电算计算简图和手算计算简图对比（1）恒荷载作用下的计算简图对比恒荷载作用下的计算简图对比列于表5.2表5.2恒荷载作用下计算简图对比构件第四层AB框架梁第三层框架梁荷载手算结果17.56185.94225.8717.56185.94225.87点算结果17.5193.523217.5193.5232对比（以电算为准）（%）0.33.92.60.33.92.6（2）活荷载作用下的计算简图对比活荷载作用下的计算简图对比列于表5.3表5.3活荷载作用下计算简图对比构件第四层AB框架梁第三层框架梁荷载手算结果7.835.6962.057.835.6962.05点算结果7.835.861.97.835.861.9对比（以电算为准）（%）0.00.30.20.00.30.2（3）风荷载作用下的计算简图对比风荷载作用下的计算简图对比列于表5.4表5.4风荷载作用下计算简图对比单位：kN楼层109876风荷载手算结果22.5631.028.526.322.2点算结果16.531.129.026.924.6对比（以电算为准）（%）36.70.31.72.29.8（4）结论-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比框架除个别地方恒荷载相差较大时，其余部位的恒荷载相差不大。活荷载的手算结果同电算活荷载几乎不差。顶部风荷载手算结果大于电算结果，因为在手算时考虑了女儿墙部分的风荷载，而电算时忽略了这部分荷载。5.2.2框架梁内力电算结果与手算结果对比（1）恒荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果恒荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比见表5.5。表5.5恒荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第四层AB框架梁第三层AB框架梁弯矩左端跨中右端左端跨中右端手算结果114.2666.62115.00114.6766.24115.35点算结果112.371.9113.1112.971.5113.3对比（以电算为准）（%）1.77.31.71.67.41.8（2）恒荷载作用下框架梁剪力电算结果与手算结果恒荷载作用下框架梁剪力电算结果与手算结果对比见表5.6。表5.6恒荷载作用下框架梁剪力电算结果与手算结果对比单位：kN构件第四层AB框架梁第三层AB框架梁剪力左端右端左端右端手算结果89.6589.8589.6689.84点算结果91.591.791.691.7对比（以电算为准）（%）2.02.02.12.0（3）风荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果风荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比见表5.7。表5.7风荷载作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第四层AB框架梁第三层AB框架梁弯矩左端右端左端右端手算结果124.61116.51137.27123.95点算结果121.2117.8135.7132.1对比（以电算为准）（%）2.81.11.26.2（4）地震作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果地震作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比见表5.8。表5.8地震作用下框架梁弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第四层AB框架梁第三层AB框架梁弯矩左端右端左端右端手算结果261.28236.31274.44264.85点算结果240.5233.9261.4254.5-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比续表构件第四层AB框架梁第三层AB框架梁弯矩左端右端左端右端对比（以电算为准）（%）8.61.05.04.1（5）结论在恒荷载作用下，框架梁弯矩和剪力的电算结果与手算结果吻合较好，相差均在10%以内。从表中可以看出，手算时，近似取跨中的弯矩作为跨中弯矩有一定的误差，因此，在近似计算时，最好把跨中弯矩适当放大后作为跨中弯矩。在风荷载和地震作用下，框架梁弯矩和剪力的电算结果与手算结果吻合较好。5.2.3框架柱内力电算结果与手算结果对比(1)恒荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比恒荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比见表5.9。表5.9恒荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第三层A轴线框架柱第二层A轴线框架柱弯矩柱顶柱底柱顶柱底手算结果58.8256.6758.8973.53点算结果57.756.556.265对比（以电算为准）（%）1.90.34.813.1（2)恒荷载作用下框架柱剪力电算结果与手算结果对比恒荷载作用下框架柱剪力电算结果与手算结果对比见表5.10。表5.10恒荷载作用下框架柱剪力电算结果与手算结果对比单位：kN构件第三层A轴线框架柱第二层A轴线框架柱剪力柱顶柱底柱顶柱底手算结果32.0832.0836.7836.78点算结果31.731.733.733.7对比（以电算为准）（%）1.21.29.19.1（3）恒荷载作用下框架柱轴力电算结果与手算结果对比恒荷载作用下框架柱轴力电算结果与手算结果对比见表5.11。表5.11恒荷载作用下框架柱轴力电算结果与手算结果对比单位：kN构件第三层A轴线框架柱第二层A轴线框架柱轴力柱顶柱底柱顶柱底手算结果2517.762561.862837.472881.57点算结果—2636.4—2965.4对比（以电算为准）（%）—2.8—2.8-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比（4）风荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比风荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比见表5.12。表5.12风荷载作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第三层A轴线框架柱第二层A轴线框架柱弯矩柱顶柱底柱顶柱底手算结果78.4864.2169.2584.64点算结果75.767.779.673.5对比（以电算为准）（%）3.75.213.015.2（5）地震作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比地震作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比见表5.13。表5.13地震作用下框架柱弯矩电算结果与手算结果对比单位：kN·m构件第三层A轴线框架柱第二层B轴线框架柱弯矩柱顶柱底柱顶柱底手算结果145.3145.33135.56165.68点算结果144.2133.3148.5144.3对比（以电算为准）（%）0.89.08.714.8（6）结论在恒荷载作用下，框架柱弯矩、剪力的手算结果均大于电算结果，相差在15%之内，相差不大。在风荷载作用下，框架柱弯矩的手算结果和电算结果差距较大。在地震作用下，框架柱弯矩的电算结果和手算结果差距在10%左右。需要说明：以上对比分析仅选取了框架的部分杆件，未对整榀框架或者所有框架进行统计，因此，结论可能有一定的片面性。如果选择对所有的框架进行统计和对比，结论将更具有实际意义。5.3框架PK电算结果与手算结果对比分析PK电算与框架内力图见图5.1~图5.8。-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.1恒荷载作用下弯矩图（kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.2恒荷载作用下剪力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.3恒荷载作用下轴力图（kN）-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.4活荷载弯矩包络图（kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.5活荷载作用下剪力包络图（kN)-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.6活荷载作用下轴力图（kN)-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.7左风作用下弯矩图（kN·m)-199- 东北大学毕业设计（论文）第5章电算对比图5.8左震作用下弯矩图（kN·m）-199- 东北大学毕业设计（论文）参考文献参考文献1．中国建筑科学研究院主编．建筑抗震设计规范[M],北京：中国建筑工业出版社，2010.2．混凝土结构设计规范（GB50010—2010）.北京：中国建筑工业出版社，2009.3．中华人民共和国建设部主编.建筑结构荷载规范[M]，北京：中国建筑工业出版社，2012.4.中华人民共和国公安部主编.建筑设计防火规范[M]，北京：中国计划出版社，2006.5.白国良主编.荷载与结构设计方法[M]，北京：高等教育出版社，2010.11.6．皮凤梅杨洪渭等编著.土木工程结构设计指导[M]，北京：中国水利水电出版社,2012，07.7．张俊编著.建筑基础工程设计.东北大学土木工程研究所.8．李廉锟主编.《结构力学》[M],北京：高等教育出版社2008,03.9．同济大学，西安建筑科技大学，东南大学，重庆建筑大学主编．房屋建筑学[M],北京：中国建筑工业出版.10．丁宇明，黄水生主编．土建工程制图[M],北京：高等教育出版社，2007，07.11．董军，张伟郁，顾建平等编．土木工程专业毕业设计指南[M],北京：中国水利水电出版社，2002，03.12.东南大学，天津大学，同济大学合编；清华大学主审.《混凝土结构》[M],中国工业大学出版社.2008,5.13．周云主编.高层建筑结构设计[M]，武汉：武汉理工大学出版社，2009,09.14．李国强，李杰，苏小卒编，建筑结构抗震设计[M]．北京：中国建筑工业出版社，2009，04.15．陈希哲编著.土力学地基基础[M]，北京：清华大学出版社，2004，4.16.MatthewClarkCEngandDavidMScottPE.NewSongdoInternationalCityBlockD24,anIconicandEfficientTwistedTallBuildingStructure[J].StructuresCongress.2010.-199- 东北大学毕业设计（论文）结束语结束语从接到任务书到现在有三个多月的时间，在这三个多月的时间里，通过和老师同学的合作，终于完成了大学最后的任务—毕业设计。通过毕业设计，复习了《钢筋混凝土结构设计》、《建筑抗震结构设计》、《地基基础设计》等课程以及多本与本专业有关的规范和规程。毕业设计是对大学学习生活最后一次真正意义上的检测，其目的就是为了融汇贯通我们在整个大学期间的学习成果。通过毕设，我们可以培养自己综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。本次我设计题目为沈阳华天办公楼，通过对这个题目的深入理解，我逐渐加深了对实际工程的了解，这对以后的学习和工作的帮助是极大的。在这三个多月中有张国联老师殷勤的指导与关怀，有同学的帮助与关心，更有自我的不断学习与努力。我不断充实着，提高着自己倾以全力去应对每一个问题，绘制着自己的蓝图，谱写着自己的篇章。诚然设计的过程是艰苦的但随着一道道难关被攻克，一个盲点被扫。.一种成就感和自豪感油然而生。若说四年的学习是一种量的积累，那么这三个多月便是完成了质的飞跃。设计已临近尾声，毕业的钟声即将敲响，此时此刻心中可谓是百感交集。我深知自己还有很多缺点，今后我会努力改正。感激老师赋予我的知识，感谢同学给予我的帮助。我将以我的知识与努力去谱写自己人生无悔的乐章。本次设计是在张国联老师的精心指导下进行的，张老师严谨治学细心指导的工作态度给我留下了很深的印象。本次设计结束了,在此向老师致以诚挚的谢意，并向四年来所给予我关心帮助的各位院领导、老师及同学们表示最由衷的感谢。由于时间仓促、经验不足及本人水平有限，在设计过程中遇到的疑难问题，感谢老师的指导；对于图纸及设计计算书中出现的错误，也恳请各位老师同学批评指正。-199- 东北大学毕业设计（论文）附录附录外文文献翻译原文-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录-199- 东北大学毕业设计（论文）附录译文新松岛国际城D24座，一个标志性的和高效的扭曲高大建筑结构MatthewClarkCEng1andDavidMScottPE21高级工程师，工程顾问;155美洲大道纽约，纽约州;电子邮件：matthew.clark@arup.com2校长，奥雅纳工程顾问;155美洲大道纽约，纽约州；摘要：本文讨论了一个50层，扭曲的住宅楼的结构设计。它提出了在铰接式结构形状的设计中所采用方法的概述。它概述了项目团队如何实施这个衔接而没有显著增加在典型直线型高层住宅公寓楼中所使用的结构材料。无柱设计包括在公寓每两层板之间的五个混凝土分隔墙，从中心沿径向排列的悬臂式圆柱形混凝土芯。墙面的排列和交错交替楼层之间，因此实现了明显的长跨距和无柱公寓。该设计还允许在楼板沿建筑物高度依次旋转向上而对中央核心不强加扭转力，一个常见的与扭曲的塔形式相关的设计挑战。本文详细介绍了设计过程，解释了设计的动机和约束，并展示了是如何得出这个不同寻常的结构体系的。对该系统的结构工程设计进行了说明，包括加载路径和讨论偏转控制，抗震性能相关的结构考虑简要讨论。 最后，材料数量的比较是针对其他两个住宅塔结构在同一地点上，基本都是直线的图1呈现的D24座建筑物图2渲染结构系统（HOK，盖尔国际）-199- 东北大学毕业设计（论文）附录形式。该比较显示了三种设计每单位面积材料的使用量非常相似。引言新松岛国际城是建在位于填海土地大开发南韩国首尔大约65公里汽车旅馆。开发分为地点，或区域，分期建设，其中许多已经完成。D24是在最近完成中央公园的角落里的一个关键部位。当建成后，该区将包含两幢住宅大厦，50和45层楼高分别为零售及地下构筑物共计200000平方米。该塔是俗称为D24，一个参考地点区划名称。驱动程序和制约因素客户（盖尔国际）和建筑师（HOK）为了实现有表现力且有效的扭转形式将面临独特的结构设计挑战。通过进一步的限制，具体到大楼的计划和当地文化扩增了扭曲的形式的几何意义。本地市场对住宅公寓的要求决定了不同的单元类型的最小数目是成功预售的关键。有此规定，传来了关键的结构性约束：柱应该是在类似的公寓平面图的相同位置。当人们观察高楼连续不断的平面设计时，这些平面图不应给人们以流动的感觉。这种充满质疑之声的设计理念是：直立的建筑物支柱和由长短不一的悬臂构成的建筑外形。有一定的面积被指定要安装到现场区划高度之内，导致3.2米地板到地板的高度，因此，最理想的结构选择是混凝土平板结构。这样的设计也满足了期望和施工规范市场和承包商。也有人明确表示，外部支撑帧，DIA-电网等不仅被预期过于昂贵的承诺，但该住宅窗户的中断是许多方面不能接受的。设计一个结构类似的地板也是一种扭曲的形式导致特定设计步骤和相关的挑战。第一种是使用一个圆形的核心，它创建需要一个循环走廊电梯和服务不能扭曲。该第二，更困难的挑战是需要扭曲，或梯、柱围绕芯柱。概念调查HOK开始设计，简洁大方的形式和结构早期投入是邀请到的讨论。初始结构的探索集中在计划扭柱围绕一个中心芯柱。设计小组进行的审查在结构效率的影响。与假设该建筑物将具有一个可预见的半径的圆形混凝土心墙，扭转从确定绞柱结构分析可以迅速转换成所需的墙厚度和连接梁设计。这是用分析软件得到参数表格完成的。然而，结果很简单：任何扭转大足以成为有趣的建筑将对墙产生具大的扭转，对于一个有效地结构来说，太难做了。所有柱的理想的90度扭转可能导致心墙高达4米厚。-199- 东北大学毕业设计（论文）附录扭转剪切发生在剪力墙上，但最突出的在所有连梁上均产生剪切。表1显示了耗能梁剪力的比较由于扭转重力荷载和由于风产生的相同的梁剪力。表1对圆柱核心的扭转（50层大楼有90度扭转）由于剪切重力/概念风横向剪切a）所有柱子以恒定速率沿大楼旋转10：1B）所有柱子的速度越来越快沿大楼旋转2：1C）垂直大多数列，3个柱沿建筑以越来越快的速度旋转<1：1图3.柱被安排的实例测试。（从左至右，概念A，B和C）在松岛市现有的居民楼中，一个50层的住宅大楼需要在高度增加、风力增强单独对横梁加强。因此，几乎没有余力除了风载以外把重力卸载。核心墙设计在使用柱的调查设计中，设计团队面临的挑战是设计一个混凝土芯强大到足以抵御扭转除了风力而采用普通厚度的抗剪墙。一提出的解决办法是完全避免连梁联结。图4示出的圆筒形核心带门的典型堆积排列。图5示出了相同的核心与交替堆叠门。交替安排，基本上消除了链接梁单元和相关的设计问题。然后由墙板的芯墙的强度，和一个较薄的总截面时可以使用受到很大的扭转。替代的门道也增加核心的侧向刚度。这是因为一个典型的核心发生在链接剪切变形梁，但交替的核心有一节，保持平面，所以剪切变形在倾载荷减少到几乎微不足道的水平。-199- 东北大学毕业设计（论文）附录图4对齐开口的芯墙图5交替开口的心墙开口堆叠扭转的圆柱形混凝土心墙在重力荷载作用下也产生扭转应力。这是除了倾斜的柱强加给它的扭转应力。叠层开口创造倾斜，扭柱墙面板，重量向下转移时，产生侧向力将斜柱。横向力侧向力抵抗剪连接梁与墙面板内叠弯曲。载荷路径与图5中的有所不同，在这种情况下，交替开口形成类似管状直径的网格结构，在没有整体扭转是由于第二堆墙板的平衡第一反倾向产生。该设计被安排了HOK使得流通走廊，是在里面主要的圆形心墙和公寓入口门廊会穿透在墙壁上。这意味着，要实现一个心墙交替门口时，公寓的布局也必须轮换。这是镜像和替代的想法相邻楼层的公寓计划显示一个机会之间不寻常的结构重力系统。重力系统区划壁公寓之间的辐射从中心到外立面。该区格约为30-35米除了在外围。作为一个单一的单元，这距离太远跨越具有典型的地板系统，但随着位置地板墙壁之间交替跨度有效地减少了一半。使用部门城墙的支持和与边梁的融入门面，一个平板系统可用于可维持3.2米地板到地板的高度没有任何柱。图6概念结构系统图7结构系统中所采用的D（如图所示重复2层模块）-199- 东北大学毕业设计（论文）附录区划悬臂墙有每层5间隔壁。它们通常长在8米和10m之间，每个地板延伸到最远的端部上的异常中的一个壁地板形状，大约15米长。所有的墙壁都3.2米深。墙壁设计为钢筋混凝土建造的250mm厚而长壁增厚350mm厚的距离可达6m的心墙。这面墙还包含对角线后张预应力束，以协助剪切载荷路径和均衡的壁之间偏转。城墙内钢筋放置在一个典型的纵向和横向的正交网格。剪切荷载路径是可预测的和直接的。纵向配筋设计有两种方法检查，首先弹性有限元模型，然后手电子表格计算。最简单的和最可靠的方法是一种梁剪切计算，检查与拉压杆模型。特别注意的是详细介绍下板连接到墙上，从挂板直接张力结合剪切沿接头由于剪切流类似于连接腹板和翼缘在一个典型的工字形截面受弯。在悬臂墙的弯曲力的解决是较为不确定的且难以预测。由于该方案依赖于循环后面的走廊主要核心墙，悬臂墙不能有传统的跨度。再者。在中央芯板更薄和高度间断的开口，不提供什么是传统的跨度法兰的I-部分。自墙壁被安排在一个径向模式和施加大致相同瞬间，紧张和压力可以通过地板的平衡。这平衡状态是不完全正确，但是，因为它认为只有十个悬臂中的五个。另外，考虑到一个单一的地板，有十悬臂墙连接。五个在楼板上，向内施加径向力，和五个位于楼板下，施加向外的径向力。该系统是在楼层间的剪切板的一组平面悬臂墙。由于在略有不同时刻的不同墙的长度分为核心，在水平的下方和上方的相反的由于对称性。选定的楼板的设计是一个对称的形状，无论是建筑的原因和减少任何全局倾覆的核心。图8楼板上相反的推力悬臂变形问题-199- 东北大学毕业设计（论文）附录地板镶板内的面内剪切应力大到足以破解服务负载条件下的混凝土。一个常钢筋混凝土截面可以被设计用于加固合理的水平承载能力极限状态，但变形仍然是一个问题。偏转在悬臂1的前端可以解析地分离成若干组分的原因：1剪切变形•弹性剪切变形的悬臂壁•在悬臂墙非线性开裂剪切变形•在悬臂墙混凝土徐变2弯曲变形•在楼板弹性剪切变形•在楼板非线性变形开裂•在楼板混凝土徐变楼板组件可以被进一步分离成应变在上张力凸缘层，这是不那么僵硬，而应变在较低的压缩层。在悬臂端挠度的估计是通过创建两个线性弹性分析模型，分离剪切和弯曲的具体约束变形分别。从这些结果的线性弹性的因素，应用对于非线性和时变特性的帐户。衍生的因素从理论上对开裂混凝土板在剪切。一个增强的一个典型因素混凝土截面在被认为是多达十个，包括所有的裂缝和时间依赖性的影响。通常钢筋混凝土部分，他们被认为是不可预知的。这是因为非线性元件是一个大比例的总价值和依赖于假设这是超越了工程师的控制。对减少不可接受的偏差的发生风险，它决定了楼板将后张法（PT）限制的非线性行为。估计总偏转约50mm到60mm的在该系统的悬臂尖端。大约一半的这是由于非线性和时间依赖性的影响。这是相当于一个1/150沿悬臂墙的最大斜率。图9典型的平面图包括角筋布局-199- 东北大学毕业设计（论文）附录后张预应力体系预应力被设计来平衡主平面内的拉应力在楼板自重下的重力。选择、施力于一个三维壳单元模型测试模仿该应用。从这些模型中，重力主应力的方向和大小可以显示，可以作为预应力的主应力（见图10）。考虑了各种结构的预应力筋。最成功的安排，那些把预应力筋直接沿着相同的路径在底板的主张力的方向。这些方向相邻悬臂墙之间的斜线（见图8）。设计的挑战是如何确定一个筋的布置和详细的顶的位置，可以用来解决这些作用力。最终的设计是在一个稍微倾斜的五角大厦造型连续的箍筋（见图9）。五边形的弧形边角，以便安排他们强加在一个模式板坯压缩应力非常相像的重力荷载作用下主拉应力模式。该系统的优点是它的简单性。两个平行的预应力筋布置在板坯厚度的中心无褶皱，他们是被顶在板的顶部简单的孔内，每一个孔的筋。千斤顶是放在相邻的长壁处最高负荷的需要，所以损失在曲线实际上帮助匹配小对于较小的悬臂设计该力要求。没有进入楼板边缘需要时，没有与核心建筑无干扰和有没有直播或死角进行详细说明。预应力筋将被从中间锚具抬高设备，典型的对那些在圆形护结构上使用箍筋。图10在平面的典型楼板主应力（左=DL，右=应用PT力。黑线=张力，灰线=压缩）边界条件重力式结构设计的描述依赖于一个一致的垂直重复系统。不同的系统的边界条件，即建筑的顶部和底部。最低的悬板水平约8米以上的地面入口层，提供一个免费的大堂空间的结构。该板是在他们的基地连接到只有五悬臂墙。在平面内的力作为一个箍压缩解决。缺少支撑点采摘了衣架从悬臂壁上面的水平。逆的情况存在于建设，其中一箍张力架设在顶层楼板，这是最由墙和柱坐在城墙下的水平垂直支撑。施工顺序-199- 东北大学毕业设计（论文）附录该结构体系可以以相似的序列被构建为任何壁和板的结构，但它需要更多的临时支撑，以保持就位一段较长时间。悬臂隔壁要求本身，上面的楼板和楼板下面是完整的，才可以承载其自身重量。一旦悬臂墙是一个稳定的结构，它必须再以自重的新型混凝土浇筑提供支持以上。计算结果表明，三种稳定悬臂结构需要支持自重单一非承重悬臂结构。这相当于六个等级悬臂之间的临时支撑。悬臂之间的楼板支护可以类似的设计和调度，以传统的平板结构。抗震设计虽然混凝土芯内去除传统门楣梁有许多优点对于强度和芯的刚度，一个缺点是减少了可延展性系统的容量。韩国抗震设计规范普遍使用还原（R）的因素，代表的延展性遵循兴业银行的做法稳定系统。很明显，从早期的D24的稳定系统不能很容易地分类以这样的方式，并需要仔细考虑关于在地震事件的情况下，芯的实际性能。在另一方面，对于高层建筑近期抗震设计指南建议，效能基础的方法应该被用来表征的一个预期的非线性响应建设中难得的地面运动（Willford等，2008）。早在设计过程中，非线形分析来调查上不依赖于链路波束产生一个系统的设计反响耗散地震能量。具有滞后一个棒的早期非线性模型由弯矩-曲率分析估计性能揭示了一个较高的基数时刻设计地震不是一个代码设计为4.5（混凝土典型的R因子承重墙）。然而，它比估计假设显著低一个未减少（R=1），代码设计，并假设一个完全弹性的建设。这表示一个代码设计可能是不恰当的，但是，有一些延性在系统中可用。该模型还表明，更高的创建模式显著的弯矩和剪力越往上心墙比可能是用弹性方法预测。在最近的调查和设计由Arup公司的先进技术和研究小组，设计方法被载列如下：•核心墙将在大楼的底部加厚的地方那一刻是最伟大的，以尽量减少在铰链区的压应力。•在加厚的底部区域中的加固百分比将减少到鼓励高产钢筋混凝土破碎之前，从而提供一个更具延展性的系统。•心墙的上部，更薄区将与加强增加了加固，以确保任何塑料的行为将被限制在基带，以下容量的设计理念。•核心必须提供足够的剪切强度，以抵抗所产生的力量从非线性时程模型。墙最终被设计为弯曲和轴向力，由于风荷载，力和剪切力的非线性时程分析。坐月子钢筋是在壁到三分之二的建筑物的高度的设置。-199- 东北大学毕业设计（论文）附录作为进一步的设计检查，非线性弹塑性分析进行了一个壳核心，采用Oasys的LS-DYNA的元模型和最近开发的钢筋混凝土纤维模型。的分析表明，核心将执行满意（在代码的意图内）在设计地震。结果发现虽然它是很难得到加强张力屈服由于大在墙上重力荷载的构件，基地瞬间被软化的限制核心在更大的位移。这降低刚度而引起圆形钢筋混凝土核心开裂曲率增加。外壳元模型也证实了“平面截面保持平面”的假设举行芯壁部分到高浓度的曲率，从而验证了使用本假设在设计过程的其余部分。结构效率分割悬臂墙将需要大约一半的体积混凝土是如果相同的重量是由立柱进行所需的（参见表2）。竖向荷载下仍然需要进行的核心，但在具体的要求在核心的增加不成正比，由于住宅塔楼核心筒通常不是高度强调在静载荷。在D24核心混凝土的平均量是最有可能高于可比塔由于一个圆芯固有的规划方面在广场的核心，而非结构性缺陷。边梁与一个显着的材料体积的附加元件献给它；然而在楼板体系的结构优势。D24型的板作为一个板边缘固定支撑三面。弯曲的立场边梁的实际提出了有益的固定性的边缘，而连接到核心的提升空间有限的。板设计为240mm厚。在特定的市场，有要求一个显着的非结构顶板，和严格的挠度和声学性能标准。如果房屋受典型的新标准，说，约克城，厚度可以220毫米或更少。一共有六幢住宅大楼正在沿东北边施工新松岛市的中央公园，全部由同一团队设计。该座D24塔是该组中的第七和第八位。具有相同的地点，标准和约束使之间的结构效率比较清晰塔。前三个塔（座D22）有一个简单的方形底板，周长列和正方形的中央核心。第二三塔（座D23）是一个类似安排，与多家斜列。对于每一个塔，混凝土总量体积计算离地面水平（忽略裙楼结构）和由总建筑面积地上楼层划分。表2D24和两个直线塔之间结构混凝土量比较设计。每单位面积，M3/M2混凝土体积元素D22D23D24砖0.2020.2070.210核心筒0.1640.1780.200柱（D22，D23）或悬臂（D24）0.0480.0420.025合计0.4140.4270.435-199- 东北大学毕业设计（论文）附录图11地点显示地块D22，D23和D24的全景照片致谢作者要感谢盖尔国际和HOK为他们的支持编写这篇文章，伊恩费尔塔姆和Arup公司的AT＆R的达米安津贴的专家具体分析和地震工程，也都在美国政党美国和韩国参与配套设计。参考Willford，M.，惠特克，AS和Klemencic，R.（2008）。对于建议抗震设计的高层建筑，征求意见稿1。委员会对高层建筑与城市人居。斯科特，四，法恩斯沃斯，四，杰克逊，M和克拉克，M.（2007）。复杂的影响几何学上的高塔。结构设计高层和特殊建筑，第16卷，第4期（P441-455）-199- 东北大学毕业设计（论文）任务书毕业设计任务书一、题目办公楼,城市旅馆,商场.二、建筑要求题目之一:办公楼设计1.设计内容在城市中心拟建办公楼,基地环境见附图.2.设计要求(1)总建筑面积12000m2(可上下浮动10%).(2)层高底层3.6-4.2m;标准层3.0-3.6m.(3)设室外停车场(自行车,汽车);主要出入口前设相应集散场地;适当考虑绿化.3.空间设置(1)公共部分4500m2传达室接待室洗手间储藏室设备及其他用房可考虑设休闲空间交通联系部分(2)办公部分7500m2大型办公室40m2中型办公室30m2小型办公室20m2大型会议室160m2中型会议室40m2小型会议室20m2题目之二:城市旅馆设计1.设计内容 东北大学毕业设计（论文）任务书在城市中心拟建旅馆,基地环境见附图.2.设计要求(1)总建筑面积25000m2(可上下浮动10%).(2)层高底层3.6-4.2m;标准层3.0-3.6m.(3)设室外停车场(自行车,汽车);主要出入口前设相应集散场地;适当考虑绿化.3.空间设置(1)公共部分12000m2餐饮商场多功能厅康乐行政办公设备及辅助部分交通联系部分(2)客房部分13000m2(16-38m2/间)题目之三:商场设计1.设计内容在城市中心拟建商场,基地环境见附图.2.设计要求(1)总建筑面积12000m2(可上下浮动10%)(2)层高底层5.4-6.0m;标准层4.5-5.4m.(3)设室外停车场(自行车,汽车);主要出入口前设相应集散场地;适当考虑绿化.3.空间设置(1)营业厅7000m2(2)库房2500m2(3)行政办公及福利用房800m2(4)可考虑设置顾客休闲空间三、结构要求 东北大学毕业设计（论文）任务书采用现浇式钢筋混凝土框架或剪力墙等结构;板可用现浇、预制、叠合或其他形式;墙体材料采用空心砖或砌块;基础采用桩基、独立基础、筏基或其他形式.四、图纸要求(10-12张)1.建筑设计说明;2.结构设计说明;3.总平面图;4.各层平面图;5.立面图;6.剖面图;7.屋顶平面图;8.楼梯间详图;9.主要建筑、结构节点详图,每种不少于4个;10.一品框架或一片剪力墙配筋图;11.结构布置图;12.楼板布置图,现浇板配筋图;13.基础布置及配筋图;14.楼梯配筋图;15.其他必要构件配筋图(如雨棚、挑檐等).五、设计内容要求(计算书部分)(一)建筑部分1.目录,中英文摘要,设计依据.2.设计资料(1)工程名称;(2)建筑面积及层数;(3)房间组成;(4)占地面积;(5)地基承载力;(6)冻土深度;(7)抗震设防烈度及场地土类别.3.设计原理及工程概况(1)总平面;(2)各层平面;(3)立面;(4)剖面.4.工程构造(1)基础;(2)墙体;(3)楼地层;(4)楼梯;(5)屋顶;(6)门窗;(7)变形缝等.(二)结构部分1.水平荷载作用下的内力; 东北大学毕业设计（论文）任务书2.水平位移(顶点及层间);3.垂直荷载作用下的内力(恒载及活载);4.内力组合;5.梁、柱或剪力墙的截面设计及配筋;6.楼梯配筋;7.板配筋;8.基础设计及配筋.(三)电算部分1.程序设计原理(可使用现有成熟程序);2.电算结果与手算结果对比;3.计算机绘图.(四)翻译一篇科技英语文章(3000words)(五)参考文献(六)小结(收获,感想,致谢)六、建筑技术条件(一)自然条件1.沈阳地区基本风压w0=0.5kN/m2.2.沈阳地区基本雪压s0=0.4kN/m2.(二)工程地质条件经沈阳××勘察设计院对建筑场地进行勘察,场地地质情况见下表.建筑地层一览表序号岩土分类土层描述土层深度m厚度范围m地基土承载力fk,kPa压缩或变形模量,MPa1杂填土由砖块、碎石、粘性土等组成,松散1.1-1.21.1-1.52粉质粘土黄褐色,稍湿,可塑2.0-2.40.9-1.3140Es=5.03中、粗砂黄褐色,石英~长石质,混粒结构,稍湿,松散~稍密3.6-4.31.6-2.1160E0=9.54砾砂黄褐色,石英~长石质,混粒结构,稍湿~饱和,中密~密实4.8-15.0320E0=21.0 东北大学毕业设计（论文）任务书注1.钻探期间,砾砂层中存在地下水,类型属潜水,地下水主要受大气降水的补给,对混凝土钢筋均无腐蚀影响.2.表中给定土层深度由自然地坪算起.场地标准冻结深度为1.2m;场地地震基本烈度为7度;场地土类型为中硬场地土;建筑场地类别为Ⅱ类.七、拟建建筑物场地拟建建筑物场地平坦,场地平面图如附图.八、参考资料1.总图制图标准(GBJ103-87),房屋建筑制图统一标准(GBJ1-86)2.建筑设计资料集3.建筑设计规范4.结构设计规范5.有关设计手册6.有关教科书九、毕业实习要求(一)毕业实习的性质和任务毕业实习是毕业设计之前实践认识上的准备,是毕业设计不可缺少的组成部分,也是整个教学实践的重要环节之一.其任务是对选定的毕业设计课题进行具体、有针对性地,而且比较系统、全面地参观、考察和收集资料.通过毕业实习对建筑工程设计的全过程能有初步直观的了解,对已选定的毕业设计课题能有实践和感官上的认识,为毕业设计打下基础.(二)毕业实习的内容及其基本要求1.认真阅读毕业设计任务书,了解毕业设计的内容及要求.2.通过专题讲座、录像或幻灯等,了解建筑业在国民经济中的地位、作用和发展,了解建筑与环境的关系及现代化建筑发展趋势.3.认真阅读类似建筑的建筑、结构施工图.熟悉图纸,了解施工图的组成、图纸的内容及图纸编号;在建筑方面,重点阅读总平面图、单体建筑的各层平面图、立面图、重要的节点详图;在结构方面,重点阅读基础布置及配筋图、楼板布置及配筋图、框架梁、柱、剪力墙配筋图、楼梯配筋图及重要的节点详图. 东北大学毕业设计（论文）任务书4.参观已建成和正在建造的建筑物.观察建筑物周围情况,如绿化、道路、出入口等；了解建筑物形状、立面效果及装饰种类,房屋层高的确定,各种房间的布置,开间、进深尺寸,门的开启方向,水、暖、电等设施情况,结构形式和布置,建筑物所处的地基土的土质条件及采用的基础形式,施工组织设计、施工技术和施工的主要环节,以及建筑机械的选择;收集已建成建筑物的用户使用意见.5.掌握结构设计的步骤和程序;了解结构设计软件的应用.6.收集与本题目有关的设计资料.7.确定建筑设计方案,包括总平面图、首层平面图、标准层平面图及正立面图(单线图,1:200).(三)质量要求1.将每天的实习内容记在毕业设计日记上,要有必要的草图.2.实习结束后撰写实习总结,附在毕业设计日记之后.内容及要求:对建筑业在我国国民经济中的地位和作用、建筑与环境的关系、现代化建设发展的认识和感想;综合运用所学的知识对所实习的内容进行分析(对自己认为有代表性的的建筑找出其主要优点和不足);总结自己是否完成所规定的实习任务,并达到基本要求及在实习中总的表现,包括对即将开始的毕业设计的态度和要达到的标准.十、毕业设计进度安排序号时间完成的内容1第1周毕业设计动员,下达任务书,收集资料.2第2周建筑方案设计3第3周绘制建筑设计草图,确定结构方案,根据任务书的要求,编写计算书草稿.4第4,5周毕业实习,参考专题讲座、录像、类似建筑建筑和结构施工图纸,对自己的方案进行改进.5第6周荷载汇集计算(结构自重).6第7,8周竖向荷载、水平荷载作用下的结构内力、变形分析、计算.7第9周内力组合,计算控制截面的不利内力,楼板、楼梯的计算与配筋.8第10-12周结构配筋,基础的布置、计算及配筋.9第13-15周绘制施工图,编写计算书.10第16周指导教师阅读,修改,毕业答辩.注:此表只作为参考,具体进度及内容由指导教师确定. 东北大学毕业设计（论文）任务书 东北大学毕业设计（论文）任务书'