kl50梁模板计算书

'KL50梁模板计算书梁支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)；《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁段:KL50。计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：1.70；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.52；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：1.80；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：150mm，450mm，750mm，1050mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：60.00；二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1400.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、33.60kN/m2，取较小值取33.60kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=33.60kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W=(140.00-25.00)×1.802/6=62.10cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(1.40-0.25)×40.55=46.63kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=(1.40-0.25)×2=2.30kN/m；q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×46.63+1.4×2.30=59.18kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1×59.18×0.302=0.53kN·m；σ=M/W=0.53×105/6.21×104=8.53N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算V＝0.6ql=0.6×59.18×0.30=10.65KN；τ=3V/(2bh)=3×10.65×1000/(2×1150.00×18)=0.77N/mm2； [τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算q1=46.63kN/m；E=9500N/mm2；I=(140.00-25.00)×1.803/12=55.89cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×46.63×300.004/(100×9500×55.89×104)=0.48mm；[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.30×40.55=12.17kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.30×2=0.60kN/m；荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×12.17+1.4×0.60=15.44kN/m；主楞间距：l=0.30mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M=0.1ql2=0.1×15.44×0.302=0.14kN.m强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=0.14×105/64.00×105=2.19N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=12.17kN/m；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×3004/(100×2560000.00×9500.00)=0.03mm次楞的最大容许挠度值:[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"2.主楞计算 新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.30×0.30×40.55=3.65kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.30×0.30×2=0.18kN；荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×3.65+1.4×0.18=4.63kN；W=9.46cm3；I=22.72cm4；E=210000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax=0.97kN.mσ=M/W=0.97×106/9.46×103=102.54N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"（2）主楞的挠度验算 νmax=0.05mm[ν]=300/250=1.20mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力；A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2×(40.55+2)×0.60×0.30=9.19kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W=50.00×1.802/6=27.00cm3；I=50.00×1.803/12=24.30cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.50×1.40=17.85kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.50=0.18kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(2+2)×0.50=2.00kN/m；q=1.2×(17.85+0.18)+1.4×2.00=24.44kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×24.44×0.252=0.15KN·mm；σ=Mmax/W=0.15×106/27.00×103=5.56N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×24.44×0.25=3.67kN； τ=3V/(2bh)=3×3666.00/(2×500×18)=0.61N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=17.85+0.18=18.03kN/m；l=250mm；E=9500N/mm2；[ν]=250/250=1.00mm；ν=0.677×18.03×2504/(100×9500×24.30×104)=0.21mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×1.40×0.25+0.35×0.25×(2×1.15+0.50)/0.50]=11.30kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2+0.25)×0.25=0.79kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.25×[1.2×0.25×(24.00+1.5)+1.4×(0.25+2)]×(1.0-0.50)/4/0.50=1.35kN/mq=q1+q2+q3=11.30+0.79+1.35=13.44kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m) 剪力图(kN)弯矩图(kN·m)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.10kN·mσ=M/W=0.10×106/6.40×104=1.56N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=2.23kNτ=3V/(2bh0)=3×2.23×1000/(2×60×80)=0.70N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=0.07mm；[ν]=333.33/250=1.33mm；"满足要求！" 八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管):Φ48X3.2；W=4.73cm3；I=11.36cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.96kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.26kN·m；σ=M/W=0.26×106/(4.73×103)=54.97N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!" (2).挠度验算：最大变形νmax=0.46mm；允许挠度：[ν]=800.00/250=3.20mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.40kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.64kN·m；σ=M/W=0.64×106/(4.73×103)=135.31N/mm2；[f]=205N/mm2；"满足要求!" (2).挠度验算：νmax=1.16mm；允许挠度：[ν]=800.00/250=3.20mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.68kN扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.07kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1161×5.1=0.71kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[1+（1.0-0.50）]/2×0.25×0.8=4.59kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[1+（1.0-0.50）]/2×0.8=0.06kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[1+（1.0-0.50）]/2×0.25×0.8=0.53kN/m；N3=4.59+0.06+0.53=5.18N=N1+N2+N3=3.07+0.80+5.18=9.05kN；i=1.59；A=4.5；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.8=3.13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9050.00/(0.188×450.00)=106.97N/mm2；[f]=205N/mm2； "公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.8+2×0.1=2.00m；l0/i=125；φ=0.423；σ=N/(φA)≤[f]；σ=9050.00/(0.423×450.00)=47.54N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.68kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1161×5.1=0.71kN；N=N1+N2=7.68+0.80=8.48kN；i=1.59；A=4.5；W=4.73；l0=k1uhk1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.8=3.13m；l0/i=196；φ=0.188；σ=N/(φA)≤[f]；σ=8480.00/(0.188×450.00)=100.24N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.8+2×0.1=2.00m；l0/i=125；φ=0.423；σ=N/(φA)≤[f]；σ=8480.00/(0.423×450.00)=44.55N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"KZL1梁模板计算书梁段:KZL1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.52；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0； 3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：1.80；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：250mm，550mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：60.00；二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：----混凝土的重度，取24.00kN/m3；T----混凝土的入模温度，取20.00℃；t----新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；1----外加剂影响修正系数，取1.00；2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、14.40kN/m2，取较小值取14.40kN/m2新浇混凝土压力标准值F1=14.40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板计算简图(单位：mm)1.抗弯强度计算W=(60.00-12.00)×1.802/6=25.92cm3；新浇混凝土侧压力设计值:q1=(0.60-0.12)×40.55=19.46kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=(0.60-0.12)×2=0.96kN/m；q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×19.46+1.4×0.96=24.70kN/m；l=0.30m；M=0.1ql=0.1×24.70×0.302=0.22kN·m；σ=M/W=0.22×105/2.59×104=8.49N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求"2.抗剪强度计算V＝0.6ql=0.6×24.70×0.30=4.45KN；τ=3V/(2bh)=3×4.45×1000/(2×480.00×18)=0.77N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求"3.挠度验算q1=19.46kN/m；E=9500N/mm2；I=(60.00-12.00)×1.803/12=23.33cm4；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×19.46×300.004/(100×9500×23.33×104)=0.48mm；[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；"满足要求！"四、梁侧模板楞的计算1.次楞计算新浇混凝土侧压力设计值:q1=0.30×40.55=12.17kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=0.30×2=0.60kN/m； 荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×12.17+1.4×0.60=15.44kN/m；主楞间距：l=0.25mW=64.00cm3；I=256.00cm4；E=9500.00N/mm2；计算简图(1).次楞强度验算M=0.1ql2=0.1×15.44×0.252=0.10kN.m强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=0.10×105/64.00×105=1.56N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"(2).次楞的挠度验算q=12.17kN/m；ν=0.677ql4/(100EI)=0.677×12.17×2504/(100×2560000.00×9500.00)=0.01mm次楞的最大容许挠度值:[ν]=250/250=1.00mm；"满足要求！"2.主楞计算新浇混凝土侧压力设计值:p1=0.25×0.30×40.55=3.04kN；振捣混凝土荷载设计值:p2=0.25×0.30×2=0.15kN；荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×3.04+1.4×0.15=3.86kN；W=9.46cm3；I=22.72cm4；E=210000.00N/mm2；主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN·m)主楞变形图(mm)（1）主楞抗弯强度验算Mmax=0.97kN.mσ=M/W=0.97×106/9.46×103=102.54N/mm2；[f]=205.00N/mm2；"满足要求！"（2）主楞的挠度验算νmax=0.05mm[ν]=250/250=1.00mm；"满足要求！"五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中：N----穿梁螺栓所受的拉力； A----穿梁螺栓有效面积(mm2)；76mm2f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.2×(40.55+2)×0.60×0.25=7.66kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；"满足要求！"六、梁底模板计算W=50.00×1.802/6=27.00cm3；I=50.00×1.803/12=24.30cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)×0.50×0.60=7.65kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.35×0.50=0.18kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=(2+2)×0.50=2.00kN/m；q=1.2×(7.65+0.18)+1.4×2.00=12.20kN/m；Mmax=0.1ql2=0.1×12.20×0.252=0.08KN·mm；σ=Mmax/W=0.08×106/27.00×103=2.96N/mm2；[f]=15.00N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：V＝0.6ql=0.6×12.20×0.25=1.83kN；τ=3V/(2bh)=3×1830.00/(2×500×18)=0.31N/mm2；[τ]=1.40N/mm2；"满足要求" 3.挠度验算：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q=q1+q2=7.65+0.18=7.83kN/m；l=250mm；E=9500N/mm2；[ν]=250/250=1.00mm；ν=0.677×7.83×2504/(100×9500×24.30×104)=0.09mm；"满足要求"七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.5)×0.60×0.25+0.35×0.25×(2×0.48+0.50)/0.50]=4.90kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2+0.25)×0.25=0.79kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=2×0.25×[1.2×0.12×(24.00+1.5)+1.4×(0.25+2)]×(1-0.50)/4/0.50=0.85kN/mq=q1+q2+q3=4.90+0.79+0.85=6.54kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；E=9500N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：梁底方木计算简图(kN·m) 剪力图(kN)弯矩图(kN·m)形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax=0.11kN·mσ=M/W=0.11×106/6.40×104=1.72N/mm2；[f]=15N/mm2；"满足要求！"2.抗剪强度计算：Vmax=1.44kNτ=3V/(2bh0)=3×1.44×1000/(2×60×80)=0.45N/mm2；[τ]=1.4N/mm2；"满足要求！"3.挠度验算：νmax=0.04mm；[ν]=500.00/250=2.00mm；"满足要求！"八、梁跨度方向纵向钢管计算 作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：钢管(单钢管):Φ48X3.2；W=4.73cm3；I=11.36cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.73kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.27kN·m；σ=M/W=0.27×106/(4.73×103)=57.08N/mm2；[f]=205N/mm2； "满足要求!"(2).挠度验算：最大变形νmax=0.80mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.82kN.托梁计算简图托梁计算剪力图(kN)托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax=0.68kN·m；σ=M/W=0.68×106/(4.73×103)=143.76N/mm2；[f]=205N/mm2； "满足要求!"(2).挠度验算：νmax=2.00mm；允许挠度：[ν]=1000.00/250=4.00mm；"满足要求!"九、扣件抗滑移的计算R≤Rc其中：Rc----扣件抗滑承载力设计值；R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.27kN扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=2.91kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×3.25=0.50kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1:1.2×（24.00+1.5）×[1.2+（1-0.50）]/2×0.12×1.0=3.12kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.2×0.35×[1.2+（1-0.50）]/2×1.0=0.04kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3:1.4×2.5[1.2+（1-0.50）]/2×0.12×1.0=0.36kN/m；N3=3.12+0.04+0.36=3.52N=N1+N2+N3=2.91+0.51+3.52=6.94kN；i=1.59；A=4.5；[f]=205N/mm2；l0=k1uhk1=1.16； u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]；σ=6940.00/(0.262×450.00)=58.86N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=6940.00/(0.544×450.00)=28.35N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力：N1=7.27kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.1291×3.25=0.50kN；N=N1+N2=7.27+0.51=7.78kN；i=1.59；A=4.5；W=4.73；l0=k1uhk1----计算长度附加系数，取值为k1=1.16；u=1.50；lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；l0/i=164；φ=0.262；σ=N/(φA)≤[f]； σ=7780.00/(0.262×450.00)=65.99N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（1）满足要求!"l0=(h+2a)a=0.1m；l0=(h+2a)=1.5+2×0.1=1.70m；l0/i=106；φ=0.544；σ=N/(φA)≤[f]；σ=7780.00/(0.544×450.00)=31.78N/mm2；[f]=205N/mm2；"公式（2）满足要求!"'