某多层厂房现浇钢筋混凝土框架结构毕业设计

'某多层厂房现浇钢筋混凝土框架结构毕业设计目　录绪　论1第一章设计说明2第一节　工程概况2第二节　建筑材料选择2第二章　结构设计3第一节　布置及梁柱截面初估3第二节　框架计算简图及梁柱刚度计算4第三章荷载计算6第一节竖向荷载计算6第二节风荷载计算10第三节　水平地震作用的计算15第五节　重力荷载代表值作用下的计算23第四章内力组合29第一节　支座边缘处的内力值的计算29第二节　组合前内力的调整34第五章配筋计算40第一节框架柱和梁的截面设计40第二节　板的计算40第三节　楼梯的计算40第六章　基础设计40第一节　确定基础类型和尺寸40第二节　内力分析40第三节　配筋计算40第七章　施工组织设计40第一节　施工准备工作40第二节　施工部署401 第三节　主要项目施工方法40第四节　技术质量、安全生产、文明施工措施40第七章　结　论40致　谢40参考文献401 绪　论毕业设计是本专业教育培养的重点，也是毕业前的综合学习阶段，是对所学专业知识的深化、拓宽，是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计，可以将以前学过的知识重温回顾，对疑难知识再学习，对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计，使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、口头表达等各个方面得到综合训练，具备从事相关工作的基本技术素质和技能。在我国，多层建筑结构以钢筋混凝土结构为主。多层建筑的结构设计有两方面的特质：一是风荷载和地震荷载等水平方向作用引起的内力和位移已成为结构设计的控制因素；二是结构抗侧移刚度是结构设计的关键因素。结构不仅要满足承载力（强度）的要求，同时还要把结构在水平荷载下的位移控制在一定范围内，所以多层建筑结构需要有较大的抗侧移刚度。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，是较常用的结构体系。在建筑结构设计中，结构是建筑的骨架，是建筑物赖以生存的物质基础。在一定意义上讲，结构支配着建筑。一个成功的设计必然以经济合理的结构方案为基础，在决定建筑物平面、立面和剖面时，应当考虑结构方案的选择，使之既满足建筑的使用和美学要求，又照顾到结构的可靠和施工的难易。由于建筑结构的各构件受力不同，所采用的截面、材料以及计算方法都有较大差异，本设计通过详细的手算方法、形象的图表展示和必要的文字论述，对一个工程进行了建筑、结构设计。在毕业设计的这段时间，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算，并将电算结果与手算结果进行了对比，修改。由于自己的知识水平有限，难免有很多疏忽之处，敬请各位老师批评指正。第63页　共64页 第一章设计说明本工程为六层的轻工业厂房楼，工程为现浇钢筋混凝土框架结构。第一节　工程概况1．工程概况：平面尺寸为54m×21m，6层，1层层高4.2m，2-6层每层层高3.3m，室内外高差为0.5m，基础顶面离室外地面0.7m，设计使用年限为50年。2．基本风压：wk＝0.35kN/m2，地面粗糙程度为C类。3．基本雪压：S0＝0.60kN/m2，4．地质资料：地基条件较好，场地平坦。a层：标高24.50m~23.80m，杂填土，fk＝80kpa；b层：标高23.80m~23.00m，亚粘土，fk＝150kpa；c层：标高23.00m~17.00m，粘土，硬塑状，fk＝240kpa。5．该地区地震设防烈度7度，Ⅱ类场地，地震分组为第一组，丙类建筑。6．场地地下水位较低，对基础混凝土无侵蚀性。第二节　建筑材料选择1．混凝土：柱、梁、板、楼梯的混凝土强度等级采用C30；2．钢筋：纵向受力钢筋采用热扎钢筋HRB400，其余采用热扎钢筋HPB235；3．墙身做法：墙身为普通机制砖填充墙，用M5混合砂浆砌筑。内墙粉刷为混合砂浆底，低筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。外墙粉刷为20mm厚1：3水泥砂浆底，陶瓷锦砖贴面；女儿墙为1m高240mm砖墙；4．楼面做法：楼面为20mm厚水泥砂浆找平，5mm厚1：2水泥砂浆加“107”胶水着色粉面层；楼板底面为20mm厚纸筋面石灰抹底，涂料两度；5．屋面做法：现浇楼板上铺珍珠岩（檐子口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，三毡四油防水层。6．门窗：门厅处为铝合金门窗，其余均为木门，铝合金窗；7．板：厚度取为120mm厚。第63页　共64页 第二章　结构设计第一节　布置及梁柱截面初估本建筑为六层框架结构，要求结构简单规则，所以采用对称结构。2.1.1布置为了使结构的整体刚度较好，楼面、屋面、楼梯等均采用现浇结构。基础选用柱下条形基础。地基承载力较大采用钢筋混凝土柱下单独基础。由于结构将承受纵、横向水平地震作用，选用纵、横向承重体系，框架梁柱中心线宜重合，以减少扭转效应。当房屋长度较大时，为了防止由于温度收缩而使结构产生裂缝，应设伸缩缝，本设计采用后浇带代替伸缩缝，（在施工时，每30m到40m间距离留800到1000的施工后浇带，设后浇带的地方暂时不浇筑混凝土，两个月后，混凝土收缩约完成70%时，在浇筑缝内混凝土，把结构连成整体）。2.1.2初估梁柱截面尺寸一、梁截面尺寸本工程边跨横梁跨度l=6000mm，纵梁跨度l=7000mm。横向hb=hb=(1/12~1/8)l=500~750mm，取600mm，纵向hb=hb=(1/12~1/8)l=583~875mm，取600mm，宽度b=(1/3.5—1/2)h，梁的截面宽度均取b=300mm。二、柱截面尺寸框架柱所受的轴向力较大，柱的截面尺寸要根据轴压比限值进行假定，此厂房框架总高度为21.9m，设防烈度为7度，知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限制[µN]=0.8，选混凝土C30，fc=14.3kN/m2，Ec=3.00×104N/mm2，由公式　μc　＝N／Acfc　[µN]=0.8　　（2-1）N=βFgEn（2-2）其中F为按简支状态计算的柱的负荷面积；gE为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，根据经验荷载为15kN/m2；β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3；n为验算截面以上楼层层数；Ac为柱截面面积。底层边柱和中柱负荷面积分别为3.5×6.0m2，7×6.0m2，代入计算式中1．边柱Ac=214772.7mm22．中柱Ac=330419.6mm2为安全起见，取柱截面尺寸为650mm×650mm，各层柱截面不变。第63页　共64页 图2-1柱网布置图（阴影部分为计算单元）第二节　框架计算简图及梁柱刚度计算2.2.1确定框架计算简图本工程为横向承重体系，跨度均为7m，所受的荷载基本相同，选一榀框架进行计算配筋（阴影部分为计算单元），其余参考此框架进行配筋。框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼，基础标高根据地质条件，室内外高差为0.5m，初步设计基础顶面离室外地面0.7m，地层层高为4.2m，故底层柱高为h1=4.2+0.7+0.5=5.4m。其余各层柱高从板底算至上一层板底（即层高），为3.3m。框架计算简图如下图2-2。2.2.2框架梁柱的线刚度计算线刚度公式为ib=(2-3)一、梁的线刚度由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇筑，中框架梁取I=2I0，边框架梁取I=1.5I0，E=3.0×104N/mm2。1．中框架梁的截面惯性矩Ib=2×bh3=2××300×6003=1.08×1010线刚度ib===1.8×106Emm3=5.4×104kN·m2．边框架梁的截面惯性矩Ib=1.5×bh3=2××300×6003=8.1×109线刚度ib===1.35×106Emm3=4.05×104kN·m二、柱的线刚度1．底层柱i=E××6504/5400=2.75×106Emm3=8.25×104kN·m2．上部各层柱i=E××6504/3300=4.51×106Emm3=13.53×104kN·m梁柱的线刚度为标于下图2-2中：第63页　共64页 图2-2　框架计算简图及构件相对线刚度第63页　共64页 第三章荷载计算荷载计算包括重力荷载的计算，风荷载，地震荷载的计算。第一节竖向荷载计算竖向荷载包括恒载和活载。3.1.1恒荷载计算一、屋面（不上人）框架梁线荷载标准值20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/m2100~140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩(0.10+0.14)÷2×7=0.84kN/m2三毡四油防水层0.40kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.50kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2屋面恒荷载4.48kN/m2边跨梁自重0.3×0.6×25=4.50kN/m边跨梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m中跨梁自重0.3×0.6×25=4.50kN/m中跨梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×17=0.34kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：G6AB1(自重，均布)GAB1=4.84kN/mG6BC1(自重，均布)GBC1=4.84kN/mG6AB2(恒载传来，三角形)GAB2=4.48×6=26.88kN/mG6BC2(恒载传来，三角形)GBC2=4.48×6=26.88kN/m二、楼面框架梁线荷载标准值25mm厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50kN/m2120mm厚钢筋混凝土楼板0.12×25=3.00kN/m220mm厚石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2楼面恒荷载3.54kN/m2边跨梁自重及粉刷4.84kN/m边跨填充墙自重0.24×(3.3-0.55)×19=12.54kN/m填充墙粉刷(3.3-0.55)×0.02×2×17=1.87kN/m中跨梁及粉刷4.84kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：GAB1(自重，均布)GAB1=4.84+12.54=17.38kN/mGBC1(自重，均布)GBC1=4.84kN/mGAB2(恒载传来，三角形)GAB2=3.54×6=21.24kN/mGBC2(恒载传来，三角形)GBC2=3.54×6=21.24kN/m三、屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.3×0.6×6×25=27.00kN第63页　共64页 边柱连系梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×6×17=2.04kN连系梁传来的屋面恒荷载0.5×6×0.5×7×4.48=40.32kN1m高女儿墙自重1×0.24×6×19=27.36kN1m高女儿墙粉刷1×0.02×2×6×17=4.08kN顶层边节点集中荷载为：G6A=100.80kN中柱连系梁自重0.3×0.6×6×25=27.00kN中柱连系梁粉刷2×(0.6-0.1)×0.02×6×17=2.04kN连系梁传来的屋面恒荷载0.5×6×0.5×7×4.48=40.32kN顶层中节点集中荷载为：G6B=69.36kN四、楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷29.04kN边柱连系梁传来的楼面恒荷载0.5×6×0.5×7×3.04=31.92kN铝合金窗自重3.0×1.8×0.35=1.89kN墙体自重(6×7-3×1.8)×0.24×19=166.90kN墙面粉刷2×(6×7-3×1.8)×0.02×17=24.89kN框架柱自重0.652×3.3×25=34.86kN柱面粉刷4×3.3×0.65×0.02×17=2.92kN中间层边节点集中荷载为：GA=292.42kN中柱连系梁自重及粉刷29.04kN边柱连系梁传来的楼面恒荷载0.5×6×0.5×7×3.04=31.92kN中柱自重0.652×3.3×25=34.86kN中柱粉刷4×3.3×0.65×0.02×17=2.92kN中间层中节点集中荷载GB=153.45kN3.1.2活荷载计算屋面和楼面活荷载标准值由于不上人屋面，屋面活荷载取雪荷载和屋面活荷载较大值，由于标准工业厂房的楼面工业活荷载可定为：12N/m2、8N/m2、5kN/m2，这三种荷载基本覆盖了大部分的工业生产的领域和生产项目。12N/m2：适用于较大型机械加工设备、粮食加工。8N/m2：适用于光学、电子、轻工、医药、半导体器。5N/m2：适用于仪器仪表、纺织、皮革重大设备可安装在一层。设计此楼面活荷载标准值为8kN/m2，雪荷载标准值为=1.0×0.6=0.60kN/m2。1．屋面框架梁活荷载标准值计算P6AB（三角形板传活载）=0.6×6=3.6kN/m顶层边节点集中荷载：P6A=0.5×6×0.5×6×0.6=5.4kN2．楼面框架梁活荷载标准值计算PAB（三角形板传活载）=8.0×6=48.0kN/m顶层边节点集中荷载：PA=0.5×6×0.5×6×8.0=72.00kN3.1.3荷载等效计算框架梁的线荷载时，确定板传递给梁的荷载时，要一个板区格一个板区格地考虑.确定每个板区格上的荷载传递时，若为双向板，可沿四角点作450线，将区格板分为四小块，将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁.板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。三角形荷载转化为均布荷载乘以1-2×α2+α3，见板传荷载传递示意图（3-1）。第63页　共64页 对于恒荷载标准值：顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨顶层边节点集中荷载为：G6A=100.80kN顶层中节点集中荷载为：G6B=69.36kN中间层边节点集中荷载为：GA=292.42kN中间层中节点集中荷载GB=153.45kN图3-1板传荷载示意图对于活荷载标准值：顶层边跨P"6AB=0.6×6×=2.56kN/m顶层中跨P"6BC=0.6×6×5/8=2.25kN/m中间层边跨P"AB=8.0×6×=37.07kN/m中间层中跨P"BC=8.0×6×5/8=30kN/m顶层节点集中荷载：P6A=0.5×6×0.5×6×0.6=5.4kN中间层节点集中荷载：PA=0.5×6×0.5×6×8.0=72.00kN3.1.4竖向荷载作用下结构简图框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图3-2所示（图中数值均为标准值）。第63页　共64页 图3-2框架在竖向荷载作用下的受荷总图第二节风荷载计算本节计算以左风为例。3.2.1风荷载标准值计算一、作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算过程见表3-1。计算公式如下:(3-1)βz—风振系数，本建筑物高度<30m，故βz=1.0μs—风荷载体型系数迎风时μs1=+0.8，背风时μs2=-0.5，则μs=0.8+0.5=1.3μz—风压高度变化系数，地面粗糙度为B类w0—基本风压0.35kN/m2hi，hj—上下层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍;B—计算单元迎风面的宽度，B=7m.表3-1各层楼面处集中风荷载标准值层次离地高度z/m(kN/m2)/m/m/m621.91.271.001.30.353.3210.72518.61.221.001.30.353.33.312.82415.31.151.001.30.353.33.312.09312.01.061.001.30.353.33.311.14第63页　共64页 28.71.001.001.30.353.33.310.5115.41.001.001.30.355.43.310.51二、风荷载作用下的位移验算位移计算时，各荷载均采用标准值.1．侧移刚度D，见下表表3-2横向底D值的计算构件=∑=(0.5+)/(2+)D=12/h2(kN/m)A轴柱4.05/8.25=0.491(0.5+0.491)/(2+0.491)=0.39813512B轴柱(4.05+5.4)/8.25=1.145(0.5+1.145)/(2+1.145)=0.52317756C轴柱(4.05+5.4)/8.25=1.145(0.5+1.145)/(2+1.145)=0.52317756D轴柱4.05/8.25=0.491(0.5+0.491)/(2+0.491)=0.39813512∑D=13512×2+17756×2=62536kN/m表3-3横向2~6层D值的计算构件=∑=/(2+)D=12/h2(kN/m)A轴柱4.05×2/2×13.53=0.2990.299/(2+0.299)=0.13019382B轴柱(4.05+5.4)/2×13.53=0.3490.349/(2+0.349)=0.14922215C轴柱(4.05+5.4)/2×13.53=0.3490.349/(2+0.349)=0.14922215D轴柱4.05×2/2×13.53=0.2990.299/(2+0.299)=0.13019382∑D=19382×2+22215×2=83194kN/m2．风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算△j=Vj/∑Dij(3-2)j层侧移　　　uj=(3-3)顶点侧移u=(3-4)框架在风荷载作用下侧移的计算见表3-4。表3-4风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算层次/kNVj/kN∑D/(kN/m)△uj/m△uj/h６10.7210.72831940.000131/25385５12.8223.54831940.000281/11786４12.0935.63831940.000431/7674３11.1446.77831940.000561/5893２10.5157.28831940.000691/4783１10.5167.79625360.00111/3000u=∑△uj=0.00319m侧移验算：对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/3000，满足：1/3000＜1/550要求，框架抗侧移刚度足够。3.2.2风荷载标准值作用下的内力计算一、框架在风荷载(从左向右吹)下的内力用D值法进行计算，其步骤为：1．求各柱反弯点处的剪力值；2．求各柱反弯点高度；3．求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；4．求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：第63页　共64页 (3-5)(3-6)其中为第i层楼面处集中风荷载标准值，为第i层第m根柱的抗侧刚度。表3-5A、D轴框架柱反弯点位置层号h/my0y1y2y3yYh/m63.30.2990.150000.150.49553.30.2990.300000.300.9943.30.2990.400000.401.3233.30.2990.450000.451.48523.30.2990.55000.050.601.9815.40.4910.7200.0500.774.158表3-6B、C轴框架梁柱反弯点位置层号h/mY0y1y2y3yYh/m63.30.3490.1750000.1750.577553.30.3490.3250000.3251.07343.30.3490.400000.401.3233.30.3490.450000.451.48523.30.3490.55000.070.622.04615.41.1450.6230000.6232.056框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下式计算，计算过程如下表3-7和3-8。Mc上=Vim（1-y）·h(3-7)Mc下=Vim·y·h(3-8)中柱　　Mb左j=(3-9)Mb右j=(3-10)边柱　　(3-11)表3-7风荷载作用下A、D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层次Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim(kN)Yh(m)Mc上(kN·m)Mc下(kN·m)Mb总下(kN·m)610.7283194193820.2332.4980.4957.0071.2377.007523.5483194193820.2335.4850.9912.6705.43013.907435.6383194193820.2338.3021.3216.43810.95921.868346.7783194193820.23310.8971.48519.77816.18230.737257.2883194193820.23313.3461.9817.61726.42533.799167.7962536135120.21614.6434.15818.18760.88644.612表3-8风荷载作用下B、C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层次Vi(kN)∑DDimDim/∑DVim(kN)yh(m)Mc上(kN·m)Mc下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)610.7283194222150.2672.8630.57757.7951.6533.3414.454523.5483194222150.2676.2861.07314.0026.7426.5318.7080435.6383194222150.2679.5141.3218.83812.55810.40113.867346.7783194222150.26712.4891.48522.66818.54614.41219.215257.2883194222150.26715.2952.04619.18031.29415.15520.207167.7962536177560.28419.2482.05639.18564.75428.11937.491第63页　共64页 （a）柱剪力与反弯点高度（b）梁端弯矩图3-3框架柱节点弯矩分配图框架柱节点弯矩分配图如上图3-3，框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见表3-9。表3-9风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力层次梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨(VbAB)BC跨(VbBC)CD跨(VbCD)A轴(NCA)B轴C轴D轴(NCD)VbAB-VbBCNCBVbBC-VbCDNCC61.7251.2991.910-1.7250.4260.426-0.611-0.6111.91053.4062.5403.769-5.1310.8661.292-1.229-1.8405.67945.3784.0455.956-10.5081.3332.625-1.911-3.75111.63537.5255.6058.325-18.0331.9204.545-2.720-6.47119.9628.1595.8949.001-26.1922.2656.810-3.107-9.57828.961112.12210.93513.684-38.3141.1877.997-2.749-12.32742.645注:1）轴力压力为+.拉力为-.2)框架在风荷载(从右向左吹)下的内力与风荷载（丛左向右吹）下的内力反号即可，此处不作标注了。第三节　水平地震作用的计算3.3.1水平地震作用的荷载计算该建筑物的高度为21.9m<40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故采用底部剪力法计算水平地震作用。一、重力荷载代表值的计算集中于各楼层标高处的总重力荷载代表值Gi为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上下各半层的墙，柱等重量.计算Gi时，屋面处重力荷载代表值：结构和构件配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值：结构和构件配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构件配件自重取楼上，下各层层高范围内地结构以及构件配件自重。1．屋面重力荷载标准值女儿墙=(女儿墙)·l=(0.24×19+2×0.02×17)×(60+21)=859.36kN屋面板=5.83×（60.3×21.3）=7487.994kN梁+柱=[25×0.3×(0.6-0.12)+2×(0.6-0.1)×0.02×6×17]×(3×10+4×3)+[25×0.652+2×(0.65-0.1)×0.02×6×17]×40=749.308kN墙，窗=(0.24×1.8×19+0.02×2×1.8×17)×(60.3+21.3-3×12)×2+(0.24×1.6×19+0.02×2×1.6×17)×(60.3+21.3)×2+3.0×1.8×0.35×(9+3)×2=1704.914kN顶层=屋面板+女儿墙+梁，柱+G`墙，窗=859.36+7487.994+749.308+1704.914=17540.262kN2．标准层楼面重力荷载标准值计算楼面板=3.04×54.3×21.6=3565.555kN第63页　共64页 梁+柱=[25×0.3×(0.6-0.12)+2×(0.6-0.1)×0.02×6×17]×(3×10+4×3)+[25×0.652+2×(0.65-0.1)×0.02×6×17]×40=749.308kN墙，窗=(0.24×1.8×19+0.02×2×1.8×17)×(60.3+21.3-3×12)×2+(0.24×1.6×19+0.02×2×1.6×17)×(60.3+21.3)×2+3.0×1.8×0.35×(9+3)×2=1704.914kN顶层=屋面板+梁，柱+G`墙，窗=3565.555+749.308+1704.914=6019.7773．底层楼面处重力荷载标准值的计算楼面板=3.04×54.3×21.6=3565.555kN梁+柱=[25×0.3×(0.6-0.12)+2×(0.6-0.1)×0.02×6×17]×(3×10+4×3)+[25×0.652+2×(0.65-0.1)×0.02×6×17]×40=749.308kN墙，窗=(0.24×1.8×19+0.02×2×1.8×17)×(60.3+21.3-3×12)×2+(0.24×3.8×19+0.02×2×3.8×17)×(60.3+21.3)×2+3.0×1.8×0.35×(9+3)×2=3586.284kN顶层=屋面板+梁，柱+G`墙，窗=3565.555+749.308+3586.284=7901.147kN4．屋面雪荷载标准值计算Qsk=0.6×54.6×21.6=707.616kN5．楼面活载标准值计算Q楼=Q雪+Q=0.6×54.6×21.6+8×54×21.6=10038.8166．总荷载代表值的计算屋面处：=屋面处结构和构件自重+0.5×雪荷载标准值=17540.262+0.5×707.616=17894.07kN楼面处：=屋面处结构和构件自重+0.5×活荷载标准值=7901.147+0.5×10038.816=12920.56kN=6019.777+0.5×10038.816=11039.19kN设计值：屋面处：=1.2×屋面处结构和构件自重+1.4×0.5×雪荷载标准值=1.2×17540.262+1.4×0.5×707.616=21543.65kN楼面处：=1.2×屋面处结构和构件自重+1.4×0.5×活荷载标准值=1.2×7901.147+1.4×0.5×10038.816=16508.55kN=1.2×6019.777+1.4×0.5×10038.816=14250.90kN二、框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算1．横向D值的计算前表3-7—表3-8已将各层每一柱的D值求出，各层柱的总D值计算见下表。表3-10横向底层D值计算表3-11横向2~6层D值计算构件D值数量∑DA轴柱1351210135120B轴柱1775610177560C轴柱1775610177560D轴柱1351210135120∑D=625360kN/m构件D值数量∑DA轴柱1938210193820B轴柱2221510222150C轴柱2221510222150D轴柱1938210193820∑D=831940kN/m2．结构基本自振周期计算结构基本自振周期有多种计算方法，这里分别用能量法和经验公式法计算。用能量法计算结构的基本自振周期：计算公式为：T1=2πψT(3-12)见下表：表3-12能量法计算结构基本周期列表第63页　共64页 层次Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/m)△ui(m)ui(m)GiuiGiui2617894.0717894.078319400.02150.36016443.6552320.36511039.1928933.268319400.03480.33863737.871265.643411039.1939972.458319400.04800.30383353.7061018.856311039.1951011.648319400.06130.25582823.825722.3344211039.1962050.838319400.07460.19452147.122417.6153112920.5674971.396253600.11990.11991549.175185.7461∑20055.355930.554将数字代入上述计算公式得:T1=2×3.14×0.6×=0.655s3．用经验公式计算结构基本自振周期：T1=0.25+0.00053=0.25+0.00053=0.342s(3-13)本次计算取T1=0.498s三、多遇水平地震作用计算该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地土为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，查表得：αmax=0.08Tg=0.35sGeq=0.85GE=0.85×74971.39=63725.682kN由于Tg＜T1＜5Tg，故α1=(Tg/T1)rη2αmax纵向地震影响系数：α1=(0.35/0.498)0.9×0.08=0.0738T1=0.498s＞1.4Tg=0.49s需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，顶部附加地震作用系数：=0.08T1+0.01=0.08×0.498+0.01=0.0498s如图2-5所示，对于多顶点体系，结构底部总纵向水平地震作用标准值：==0.0738×63725.682=4702.956kN附加顶部集中力：==0.0498×4702.956=234.207kN=(1-)(3-14)-=4702.95-1920.69=2782.26kN质点i的水平地震作用标准值，楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程见下表：表3-13、和△的计算层Gi(kN)Hi(m)GiHi∑GiHiFi(kN)Vi(kN)∑D△ui(m)617894.0721.9391880.1331064390.931024.3531258.568319400.001513511039.1918.6205328.9341064390.93536.7191795.2798319400.002158411039.1915.3168899.6071064390.93441.4942236.7738319400.002689311039.1912.0132470.281064390.93346.2712583.0438319400.003105211039.198.7096040.9531064390.93251.0462834.0898319400.003407112920.565.4069771.0241064390.93182.3783016.4676253600.004824楼层最大位移与楼层层高之比：△ui/h=0.004824/5.4=1/1119＜1/550满足位移要求。四、刚重比和剪重比验算为了保证结构的稳定和安全，需要分别进行结构刚重比和剪重比验算，各层的刚重比和剪重比见下表3-14。表3-14各层刚重比和剪重比第63页　共64页 层次(m)(kN/m)(kN)(kN)(kN)63.383194027454021258.5617894.07/21543.65127.4340.058453.383194027454021795.27911039.19/14250.90192.6480.126043.383194027454022236.77311039.19/14250.90192.6480.157033.383194027454022583.04311039.19/14250.90192.6480.181323.383194027454022834.08911039.19/14250.90192.6480.198915.462536033769443016.46712920.56/16508.55204.5570.1827注：一栏中，分子为第j层的重力荷载代表值，分母为第j层的重力荷载设计值，刚重比计算用重力荷载设计值，剪重比计算用重力荷载代表值。由上表可见，各层的刚重比均大于20，不必考虑重力二阶效应；各层的剪重比均大于0.016；满足剪重比的要求。图3-4楼层水平地震作用标准值五、框架地震内力计算框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，计算过程和结果见下表，其中反弯点相对高度y值在前面风荷载表中求得；框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按D值法的计算结果如下表3-15、3-16。表3-15横向水平地震荷载作用下A、D轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算层号Vi(kN)∑D/∑DVim(kN)Y(m)Mc上(kN·m)Mc下(kN·m)Mb总(kN·m)第63页　共64页 61258.56831940193820.023329.3210.1582.24514.51482.24551795.279831940193820.023341.8250.396.61641.407111.1342236.773831940193820.023352.1110.4103.18068.787144.58732583.043831940193820.023360.1780.45109.22389.364178.0122834.089831940193820.023366.0270.687.156130.734176.5213016.467625360135120.021665.1760.7780.949271.002211.683表3-16横向水平地震荷载作用下B、C轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算层号Vi(kN)∑D/∑DVimyMc上(kN·m)Mc下(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右(kN·m)61258.56831940222150.026733.6040.17591.48719.40639.21152.27651795.279831940222150.026747.9340.325106.77351.40954.08072.09942236.773831940222150.026759.7220.4118.25078.83372.71696.94332583.043831940222150.026768.9670.45125.175102.41687.438116.57022834.089831940222150.026775.6700.6294.890154.82184.565112.74113016.467625360177560.028485.6680.623174.403288.204141.105188.119表3-17横向水平地震荷载作用下的柱轴力与梁端剪力计算层次梁端剪力/kN柱轴力/kNAB跨(VbAB)BC跨(VbBC)CD跨(VbCD)A轴(NCA)B轴C轴D轴(NCD)VbAB-VbBCNCBVbBC-VbCDNCC617.35114.93617.35-17.352.4152.415-2.415-2.41517.35523.60120.56023.60-40.953.0415.456-3.041-5.45640.95431.04327.69831.04-72.003.3458.801-3.345-8.80172.00337.92133.30637.92-109.924.61513.416-4.615-13.416109.92237.29832.21237.30-147.215.08618.502-5.086-18.502147.21150.39853.74850.40-197.61-3.3515.1523.35-15.152197.61横向水平地震荷载作用下弯矩，剪力和轴力图如图3-5、3-6、3-7所示。第63页　共64页 图3-5横向水平地震作用下M图（kN·m）第63页　共64页 图3-6　横向水平地震作用下V图（kN）第63页　共64页 图3-7横向水平地震作用下N图（kN）第五节　重力荷载代表值作用下的计算3.5.1重力荷载代表值计算由于：对于恒荷载标准值：顶层边跨顶层中跨中间层边跨中间层中跨顶层边节点集中荷载为：G6A=100.80kN顶层中节点集中荷载为：G6B=69.36kN中间层边节点集中荷载为：GA=292.42kN中间层中节点集中荷载GB=153.45kN对于活荷载标准值：顶层边跨P"6AB=0.6×6×=2.555kN/m顶层中跨P"6BC=0.6×6×5/8=2.25kN/m中间层边跨P"AB=8.0×6×=37.066kN/m第63页　共64页 中间层中跨P"BC=8.0×6×5/8=30kN/m顶层边节点集中荷载：P6A=0.5×6×0.5×6×0.6=5.4kN中间层边节点集中荷载：PA=0.5×6×0.5×6×8.0=72.00kN1．作用于屋面处均布重力荷载代表值计算==1.2×23.92+1.2×0.5×0.6×6×5/8=29.054kN/m=1.2×21.64+1.2×0.5×0.6×6×=27.501kN/m2．作用于楼面处均布荷载代表值计算==1.2×20.33+1.2×0.5×8×6×5/8=42.396kN/m=1.2×16.24+1.2×0.5×8×6×=39.927kN/m3．由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩=-29.054×72/12=-118.637kN·m=118.637kN·m=-27.501×72/12=-112.296kN·m=112.296kN·m=-29.054×72/12=-118.637kN·m=118.637kN·m4．由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩:=-42.396×72/12=-173.117kN·m=173.117kN·m=-39.927×72/12=-163.035kN·m=163.035kN·m=-42.396×72/12=-173.117kN·m=173.117kN·m3.5.2重力荷载代表值作用下的内力计算一、用弯矩分配法求解重力荷载代表值下的弯矩，首先将各节点的分配系数填在相应的方框内，将梁的固段弯矩填写在框架的和梁相应的位置，然后将节点放松，把各节点不平衡弯矩同时进行分配，假定远端固定进行传递：右（左）梁分配弯矩向左（右）梁传递；上（下）柱分配弯矩向下（上）传递，传递系数均为1/2，第一次分配弯矩传递后，在进行第二次弯矩分配，然后不再传递，重力荷载代表值作用下M的分配计算图如下：(本次所进行的重力荷载代表值下的弯矩图为设计值)。第63页　共64页 图3-8　重力荷载代表值作用下M图第63页　共64页 图3-9重力荷载代表值作用下弯矩二次分配图（设计值）由于本结构为对称结构，只画出一半的分配值。其中：M=M边-V×b/2，V边=V-q×b/2M边：支座边缘截面的弯矩标准值V边：支座边缘截面的剪力标准值M：梁柱中线交点处的弯矩标准值q：梁单位长度的均布荷载标准值第63页　共64页 b：梁端支座宽度（柱截面高度）V：与M相应的梁，柱中中线交点处的剪力标准值梁和柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载，荷载计算按标准值计算，梁、柱重力荷载标准值计算见下表所示：表3-18梁柱重力荷载标准值层次构件b/mh/mrkN/mΒgkN/mli/mnGi/kN∑Gi/kN1横梁0.30.6251.054.7255.430765.454363.74纵梁0.30.6251.054.7256.4361088.64柱0.650.65251.1011.6195.4402509.652~6横梁0.30.6251.054.7255.430765.453387.765纵梁0.30.6251.054.7256.4361088.64柱0.650.65251.1011.6193.3401533.675表3-19重力荷载代表值下AB跨梁端剪力计算层号q(kN/m)l(m)ql/2(kN)∑M/l(kN)VA=ql/2-∑M/l(kN)VB=ql/2+∑M/l(kN)629.0547101.6894.08197.608105.77542.3967148.3862.920145.466151.306442.3967148.3863.069145.317151.455342.3967148.3863.069145.317151.455242.3967148.3862.897145.489151.283142.3967148.3864.741143.645153.127表3-20重力荷载代表值下BC跨梁端剪力计算层号Q(kN/m)l(m)ql/2(kN)∑M/l(kN)VB=ql/2-∑M/l(kN)VC=ql/2+∑M/l(kN)627.501796.254096.25496.254539.9277139.7450139.745139.745439.9277139.7450139.745139.745339.9277139.7450139.745139.745239.9277139.7450139.745139.745139.9277139.7450139.745139.745表3-21重力荷载代表值下边柱轴向力计算层号截面横梁传剪力纵墙重纵梁重纵梁上板恒载纵梁上板活载柱重△N(kN)柱轴力(kN)6柱顶97.6085.01616.55336.288172.2247.6746.01318.806318.806柱底381.369381.3695柱顶145.46616.55336.288218.376111.19846.01511.328892.697柱底573.891955.264柱顶145.31716.55336.288218.376111.19846.01511.1791466.439柱底573.7421529.0023柱顶145.31716.55336.288218.376111.19846.01511.1792040.181柱底573.7422102.7442柱顶145.48916.55336.288218.376111.19846.01511.3512614.095柱底573.9142676.6581柱顶143.64527.08636.288218.376111.19875.29509.5073186.165柱底611.8833288.541表3-22重力荷载代表值下中柱轴向力计算第63页　共64页 层号截面左横梁传剪力右横梁传剪力纵梁重纵梁上板恒载纵梁上板活载柱重△N(kN)柱轴力(kN)6柱顶柱底105.7796.25436.288155.8086.7522.05400.87400.87422.92422.925柱顶柱底151.306139.74536.288116.9289032.94534.267957.187567.207990.1274柱顶柱底151.455139.74536.288116.9289032.94534.4161524.543567.3561557.4833柱顶柱底151.455139.74536.288116.9289053.46534.4162091.899587.8762145.3592柱顶柱底151.283139.74536.288116.9289053.46534.2442679.603587.7042733.0631柱顶柱底153.127139.74536.288116.9289067.72536.0883269.151603.8083336.871第63页　共64页 第三章内力组合第一节　支座边缘处的内力值的计算各种荷载（风荷载、水平地震荷载作用、重力荷载代表值作用）情况下的框架内力求得后，要根据最不利内力又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，适当降低梁端弯矩，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象.对于内力组合，此工程为有地震作用（地震设防烈度为7度），故要进行有地震作用的荷载组合，其一般表达式为：——有地震作用荷载效应组合的设计值;、、——分别为重力荷载代表值、水平地震作用标准值、风荷载标准值的荷载效应；、、——分别为上述各荷载作用的分项系数，取1.2，取1.3，取1.4。——风荷载的组合值系数，与地震作用效应组合时风荷载组合系数取0.2。根据规范知：重力荷载代表值是指恒载（100%）与活载（50%）组合后的荷载。S=1.2×重力荷载效应＋1.3×水平地震作用效应＋1.4×0.2×风荷载效应=1.2×（恒荷载效应+0.5×活荷载效应）＋1.3×水平地震作用效应＋1.4×0.2×风荷载效应由于空间控制截面的内力值应取自支座边缘，为此，进行组合前，应先计算各控制截面出的内力值，即支座边缘的内力值。梁支座边缘处的内力值按下式计算：=-·(4-1)=-·(4-2)——支座边缘截面的弯矩标准值；——支座边缘截面的剪力标准值；——梁柱中线交点处的弯矩标准值；——与相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；——梁单位长度的均布荷载标准值；——梁端支座宽度（即柱截面高度）；4.1.1弯矩计算则地震荷载作用下的梁端控制截面处的弯矩计算，风荷载作用下的梁端控制截面处弯矩计算和重力荷载代表值作用下梁端控制截面处的弯矩、剪力计算如下图所示：表4-1地震荷载作用下的梁端控制截面处的弯矩计算层号内力65432182.245111.13144.587178.01176.52211.68317.35123.60131.04337.92137.29850.39876.606103.460134.498165.686164.398195.30439.21154.0872.71687.43884.565141.10517.35123.60131.04337.92137.29850.39833.57246.41062.62775.11472.443124.72652.27672.09996.943116.57112.741188.11914.93620.60027.69833.30632.21253.748第63页　共64页 47.42265.40487.941105.746102.272170.65152.27672.09996.943116.57112.741188.11914.93620.60027.69833.30632.21253.74847.42265.40487.941105.746102.272170.65139.21154.0872.71687.43884.565141.10517.35123.60131.04337.92137.29850.39833.57246.41062.62775.11472.443124.72682.245111.13144.587178.01176.52211.68317.35123.60131.04337.92137.29850.39876.606103.460134.498165.686164.398195.304表4-2风荷载作用下的梁端控制截面处弯矩计算层号内力65432170.00713.90721.86830.73733.79944.6121.4782.9204.6106.4506.99310.3906.52712.95820.37028.64131.52641.2353.3416.53110.40114.41215.15528.1191.4782.9204.6106.4506.99310.3902.8615.5828.90312.31612.88224.7424.4548.70813.86719.21520.20737.4912.9695.8059.24512.8113.47124.9943.4896.82110.86215.05215.82929.3684.4548.70813.86719.21520.20737.4912.9695.8059.24512.8113.47124.9943.4896.82110.86215.05215.82929.3683.3416.53110.40114.41215.15528.1191.4782.9204.6106.4506.99310.3902.8615.5828.90312.31612.88224.74270.00713.90721.86830.73733.79944.6121.4782.9204.6106.4506.99310.3906.52712.95820.37028.64131.52641.2354.1.2竖向荷载作用下框架内力调幅对于现浇框架梁，调幅系数可取0.8-0.9，此设计取0.8，只有在竖向荷载作用下的梁端弯矩可以调幅，水平荷载作用下的不可以调幅，一般先将竖向荷载作用下的梁段弯矩调幅后再与水平荷载组合。调幅公式如下图所示（4-3）第63页　共64页 图4-1梁端弯矩调幅计算图图4-2重力荷载代表值作用下梁端M调幅值表4-3重力荷载代表值作用下梁端控制截面处的弯矩、剪力计算层号内力65432180.325129.527128.693128.693129.494121.597.608145.466145.317145.317145.489143.64548.60282.25181.46581.46582.21074.815第63页　共64页 29.05442.39642.39642.39642.39642.39688.165131.687131.538131.538131.710129.866103.182145.88145.88145.88145.715148.047105.77151.306151.455151.455151.283153.12768.80696.70696.65796.65796.54898.28029.05442.39642.39642.39642.39642.39696.327137.527137.676137.676137.504139.34892.790132.004132.004132.004132.225131.47096.254139.745139.745139.745139.745139.74561.50786.58786.58786.58786.80886.05327.50139.92739.92739.92739.92739.92787.316126.769126.769126.769126.769126.76992.790132.004132.004132.004132.225131.47096.254139.745139.745139.745139.745139.74561.50786.58786.58786.58786.80886.05327.50139.92739.92739.92739.92739.92787.316126.769126.769126.769126.769126.769103.182145.88145.88145.88145.7148148.047105.77151.306151.455151.455151.283153.12768.80696.70696.65796.65796.54898.28029.05442.39642.39642.39642.39642.39696.327137.527137.676137.676137.504139.34880.325129.527128.693128.693129.494121.597.608145.466145.317145.317145.489143.64548.60282.25181.46581.46582.21074.81529.05442.39642.39642.39642.39642.39688.165131.687131.538131.538131.710129.866控制界面的内力种类有轴向力N，弯矩M，水平剪力V，一般有四种内力组合，如：1）+Mmax及相应的N，V2）-Mmax及相应的N，V3）Nmax4）Nmin其中1），2），4）为大偏心，3）为小偏心。对框架结构的梁，柱的最不利组合为：梁端：+Mmax，-Mmax，Vmax梁跨中截面：+Mmax各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又可能的原则进行组合，当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，当有地震作用时，应分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合，并比较三种组合的内力，取最不利者进行配筋计算。对结构按弹性理论所得的弯矩值和剪力值进行适当的调整，对弯矩绝对值较大的截面弯矩进行调幅，按调整后的内力进行截面设计和配筋构造由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处（支座边缘处的）的内力值。第二节　组合前内力的调整4.2.1内力的调整一、因为设防烈度为7度第一组，根据抗震规范确定框架的抗震等级为三级。对于框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整：第63页　共64页 =()/(4-4)式中：——梁端截面组合的剪力设计值;——梁的净跨；——梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；、——分别为梁左、右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值；——梁端剪力增大系数，三级取1.1。二、对于框架柱组合的剪力设计值应按下式调整：=(4-5)式中：——柱端截面组合的剪力设计值；——柱的净高；——分别为柱上、下端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值；——柱剪力增大系数，三级取1.1。三级框架结构的底层，柱下端截面组合的弯矩设计值乘以增大系数1.15。底层柱纵向钢筋宜按上、下端的不利情况配置。三、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：(4-6)式中：——节点上、下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上、下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；——节点左、右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和。——柱端弯矩增大系数，三级取1.1。4.2.2最不利内力组合一、梁端弯矩最不利内力组合表4-4第6层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.3①1.4×0.2②1.2③1.0④-(①+②+③)①-②-④AB左99.5881.82848.60240.502150.01857.258AB右43.6440.80168.80657.338113.251-14.495BC左61.6490.97761.50751.256124.1339.416BC右61.6490.97761.50751.256124.1339.416CD左43.6440.80168.80657.338113.251-14.495CD右99.5881.82848.60240.502150.01857.258表4-5第5层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.3①1.4×0.2②1.2③1.0④-(①+②+③)①-②-④AB左134.4983.62882.25168.542220.37762.328AB右60.3331.56396.70680.588158.602-21.818BC左85.0251.91086.58772.156173.52210.959BC右85.0251.91086.58772.156173.52210.959CD左60.3331.56396.70680.588158.602-21.818CD右134.4983.62882.25168.542220.37762.328表4-6第4层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.31.4×0.21.21.0-(①+②+③)①-②-④第63页　共64页 ①②③④AB左174.8475.70481.46567.887262.016101.256AB右81.4152.49396.65780.548180.565-1.626BC左114.3233.04186.58772.156203.95139.126BC右114.3233.04186.58772.156203.95139.126CD左81.4152.49396.65780.548180.565-1.626CD右174.8475.70381.46567.887262.015101.257表4-7第3层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.3①1.4×0.2②1.2③1.0④-(①+②+③)①-②-④AB左215.3928.01981.46567.887304.876139.486AB右97.6483.44896.65780.548197.75313.652BC左137.4704.21586.58772.156228.27261.099BC右137.4704.21586.58772.156228.27261.099CD左97.6483.44896.65780.548197.75313.652CD右215.3928.01981.46567.887304.876139.486第63页　共64页 表4-8第2层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.3①1.4×0.2②1.2③1.0④-(①+②+③)①-②-④AB左213.7178.82782.21068.509304.754136.381AB右94.1763.60796.54880.457194.33110.112BC左132.9544.43286.80872.340224.19456.182BC右132.9544.43286.80872.340224.19456.182CD左94.1763.60796.54880.457194.33110.112CD右213.7178.82782.21068.509304.754136.381表4-9第1层梁端控制截面弯矩不利组合截面1.3①1.4×0.2②1.2③1.0④-(①+②+③)①-②-④AB左253.89511.54674.81562.346340.256180.003AB右162.1446.92898.28081.900267.35273.316BC左221.8468.22386.05371.711316.122141.912BC右221.8468.22386.05371.711316.122141.912CD左162.1446.92898.28081.900267.35273.316CD右253.89511.54674.81562.346340.256180.003注:单位kN·m，弯矩值均为梁端截面弯矩值。二、梁端剪力最不利内力组合表4-10第6层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左150.018-14.4956.488.165113.576AB右57.258113.2516.496.327128.297BC左124.1339.4166.487.316112.356BC右9.416124.1336.487.316112.356CD左90.3557.2586.496.327124.004CD右-14.495150.0186.488.165113.576第63页　共64页 表4-11第5层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左220.377-21.8186.4131.687168.917AB右62.328158.6026.4137.527178.951BC左173.52210.9596.4126.769161.359BC右10.959173.5226.4126.769161.359CD左158.60262.3286.4137.527178.951CD右-21.818220.3776.4131.687168.917表4-12第4层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左262.016-1.6266.4131.538180.361AB右101.256180.5656.4137.676190.517BC左203.95139.1266.4126.769172.346BC右39.126203.9516.4126.769172.346CD左180.565101.2576.4137.676190.518CD右-1.626262.0156.4131.538180.361表4-13第3层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左304.87613.6526.4131.538191.262AB右139.486197.7536.4137.676200.908BC左228.27261.0996.4126.769181.026BC右61.099228.2726.4126.769181.026CD左197.753139.4866.4137.676200.908CD右13.652304.8766.4131.538191.262第63页　共64页 表4-14第2层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左304.75410.1126.4131.71190.747AB右136.381194.3316.4137.504199.513BC左224.19456.1826.4126.769179.340BC右56.182224.1946.4126.769179.3340CD左194.331136.3816.4137.504199.513CD右10.112304.7546.4131.71190.747表4-15第1层梁端剪力控制截面剪力最不利组合截面（kN·m）(kN·m)（m）(kN)AB左340.25673.3166.4129.866207.411AB右180.003267.3526.4139.348223.227BC左316.122141.9126.4126.769212.650BC右141.912316.1226.4126.769212.650CD左267.352180.0036.4139.348223.227CD右73.316340.2566.4129.866207.411三、梁跨中弯矩最不利内力组合表4-16梁跨中弯矩最不利内力组合截面6-AB6-BC6-CD5-AB5-BC5-CD1.3+1.2+1.4×0.277.31186.26268.201178.949127.08299.389跨中截面弯矩组合过程如下，以6—AB为例(4-7)=(68.806-48.602+99.588+43.644+1.828+0.801)=67.025kN(4-8)=-48.602+99.588+1.828=77.311kN·m图4-3跨中弯矩计算图表4-17梁跨中弯矩最不利内力组合截面4-AB4-BC4-CD3-AB3-BC3-CD1.3+1.2+0.28198.845134.68497.576222.390142.38994.397表4-18梁跨中弯矩最不利内力组合第63页　共64页 截面2-AB2-BC2-CD1-AB1-BC1-CD1.3+1.2+0.28222.317140.70192.267239.096183.105130.984(4)横向水平地震作用与重力荷载代表值，风荷载组合效应(B、D轴柱)见表4-19、表4-20。第63页　共64页 表4-19横向水平地震作用与重力荷载代表值，风荷载组合效应(B轴柱)层次重力荷载代表值①重力荷载代表值②地震作用(向右)③地震作用(向左)④风荷载(向右)⑤风荷载(向左)⑥Nmax相应的MNmin相应的M︱M︱max相应的M组合项目值组合项目值组合项目值6上M-12.98-10.82-118.93118.93-2.182.18①+④+⑥108.13②+③+⑤-131.93①+③+⑤-134.09N400.87334.06-3.143.14-0.120.12404.13330.8397.61下M8.67-7.2325.23-25.230.46-0.46①+④+⑥-17.02②+③+⑤18.46①+③+⑤34.36N422.92352.43-3.143.14-0.120.12426.18349.17419.66V-7.87-6.56-48.0548.05-0.80.840.98-55.41-56.725上M-8.674-7.23-164.03164.03-4.274.27①+④+⑥159.626②+③+⑤-175.53①+③+⑤-176.974N957.19797.66-1.681.68-0.360.36959.23795.62955.15下M8.673-7.2366.83-66.831.89-1.89①+④+⑤-60.047②+③+⑥61.49①+③+⑥77.393N990.13825.11-1.681.68-0.360.36992.17823.07988.09V-6.31-5.26-76.9576.95-1.871.8772.51-84.08-85.134上M-8.67-7.23-220.56220.56-6.806.80①+④+⑤218.69②+③+⑥-234.59①+③+⑥-236.03N1524.541270.45-3.413.41-0.740.741528.691266.31520.39下M8.67-7.23102.48-102.483.52-3.52①+④+⑤-97.33②+③+⑥98.77①+③+⑥114.67N1557.481297.90-3.413.41-0.740.741561.631293.751553.33V-6.31-5.26-107.68107.68-3.133.13104.5-116.07-117.123上M-8.67-7.225-265.21265.21-9.429.42①+④+⑥265.96②+③+⑤-281.855①+③+⑤-283.3N2091.901743.3-5.915.91-1.271.272099.081736.122084.72下M9.377.8083133.14-133.145.19-5.19①+④-128.96②+③146.1383①+③147.7第63页　共64页 +⑥+⑤+⑤N2145.361787.8-5.915.91-1.271.272152.541780.622138.18V-6.56-5.47-132.78132.78-4.434.43130.65-142.68-143.772上M-23.48-19.57-256.50256.50-9.909.90①+④+⑥242.92②+③+⑤-285.97①+③+⑤-289.88N2679.602233-8.858.85-1.911.912690.362222.242668.84下M42.5635.467201.27-201.278.76-8.76①+④+⑤-167.47②+③+⑥245.497①+③+⑥252.59N2733.062277.6-8.858.85-1.911.912743.822266.842722.3V-24.01-20.01-152.59152.59-5.655.65134.23-178.25-182.251上M-3.32-2.767-428.00428.00-18.3718.37①+④+⑤443.05②+③+⑥-449.137①+③+⑥-449.69N2575.102145.9-10.4010.40-2.232.232587.732133.272562.47下M1.661.3833374.67-374.674.53-4.53①+④+⑤-377.54②+③+⑥380.583①+③+⑥380.86N3336.872780.7-10.4010.402.232.233349.52772.533328.7V-1.11-0.93-163.51163.51-4.244.24166.64-168.68-168.86第63页　共64页 表4-20横向水平地震作用与重力荷载代表值，风荷载组合效应(D轴柱)层次重力荷载代表值①重力荷载代表值②地震作用(向右)③地震作用(向左)④风荷载(向右)⑤风荷载(向左)⑥Nmax相应的MNmin相应的M︱M︱max相应的M组合项目值组合项目值组合项目值6上M-100.41-83.68-18.8718.87-1.201.20①+④+⑥-80.34②+③+⑤-63.61①+③+⑤-120.48N318.81265.68-13.3513.35-0.530.53332.69279.56304.93下M84.9670.898.6998.690.35-0.35①+④+⑥183.3②+③+⑤169.14①+③+⑤184N381.37317.81-13.3513.35-0.530.53395.25331.69367.49V-67.41-56.17-39.1939.19-0.470.47-27.75-16.51-107.075上M-76.95-64.13-53.8353.83-3.553.55①+④+⑥-19.57②+③+⑤-6.75①+③+⑤-134.33N892.70743.92-18.1518.15-1.591.59912.44763.66872.96下M80.4367.03133.36133.361.52-1.52①+④+⑤212.27②+③+⑥198.87①+③+⑥215.31N955.26796.05-18.1518.15-1.591.59975815.79935.52V-57.23-47.70-62.4062.40-1.541.546.7116.24-121.174上M-80.43-67.03-89.4289.42-4.604.60①+④+⑤13.59②+③+⑥26.99①+③+⑥-174.45N1466.441222.03-23.8823.88-3.263.261493.581249.171439.3下M80.4367.03173.50-173.503.07-3.07①+④+⑤-96.14②+③+⑥-109.54①+③+⑥257N1529.001274.17-23.8823.88-3.263.261556.141301.311501.86V-58.49-48.746-87.6487.64-2.322.3231.4741.214-148.453上M-80.43-67.03-169.95169.95-5.545.54①+④+⑥95.06②+③+⑤108.46①+③+⑤-255.92N2040.181700.15-29.1729.17-5.895.892075.241735.212005.12下M77.0964.24213.61-213.614.53-4.53①+④+⑥-141.05②+③+⑤-153.9①+③+⑤295.23N2102.741752.28-29.1729.17-5.895.892137.81787.342067.68V-57.28-47.73-127.85127.85-3.053.0573.6283.17-168.122上M-84.78-70.65-169.95169.95-4.934.93①+④90.1②+③104.23①+③-310.18第63页　共64页 +⑥+⑤+⑤N2614.102178.42-28.6928.69-8.118.112650.92215.221130.77下M108.6090.5211.82-211.827.40-7.40①+④+⑤-110.62②+③+⑥-128.72①+③+⑥344.21N2676.662230.55-28.6928.69-8.118.112713.462267.351213.33V-70.32-58.6-127.26127.26-3.743.7460.6872.4-198.801上M-43.27-36.06-352.30352.30-5.099.28①+④+⑤318.31②+③+⑥325.52①+③+⑥-280.49N3186.172655.14-38.6938.69-11.9411.943236.82705.771809.25下M21.6418.03254.02-254.0217.05-17.05①+④+⑤-249.43②+③+⑥-253.04①+③+⑥258.61N3288.542740.45-38.6938.69-11.9411.943339.172791.083261.79V-14.42-12.02-123.51123.51-4.14.1113.19115.59-133.83注:1.重力荷载代表值①，②分别为1.2，1.0倍2.地震作用③，④分别为1.3倍和1.3倍;3.表中的弯矩值处理:为组合后的弯矩值直接×1.1;根据规范公式，三级抗震等级∑=1.1∑，，∑为同一节点左，右梁端，按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作用组合的弯矩设计值之和的较大值，这样的情况需要比较的弯矩值有4组，为简便起见，直接按柱的组合弯矩值×1.2，由文献记载这样的结果能反应真实情况，相差不大;4.表中剪力均为调整后的剪力，一级抗震等级由规范公式∑=1.1，其中和为考虑地震组合，经过调整后的框架柱上，下端弯矩设计值;5.表中弯矩的单位为kN·m，剪力的单位为kN.第63页　共64页 第三章配筋计算第一节框架柱和梁的截面设计5.1.1柱的配筋计算由《混凝土结构设计规范》查得：混凝土C30=14.3N/㎜2=1.43N/mm2=2.01N/mm2钢筋强度HPB235=210N/mm2=235N/mm2HRB400=360N/mm2=400N/mm2一、框架柱截面设计本结构选用柱为650mm×650mm，抗震等级为三级轴压比验算B轴，第二层最大为2743.82kN轴压比==0.45＜0.8D轴，第一层最大为=2791.08kN轴压比==0.46＜0.8所以轴压比满足要求二、正截面受弯承载力计算1．B轴：由于柱同一截面分别承受正，反向弯矩，故采用对称配筋.（用HRB400级钢筋），以B轴柱为例进行，其他各柱参考此轴进行配筋。取as=35mm，则650-35=615mm，由于C30＜C50，所以α1=1.0，β1=1.01）底层：从柱的内力组合表可知，最大的N值为2743.82，N＜Nb为大偏压，选用M大N小的组合M=380.58，kN·m，N=2772.53kN柱的计算长度：在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩>75%，柱的计算长度可按下两个公式计算，并取其中的较小值：所以，式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；Ψmin——比值Ψu、Ψl中的较小值；H——柱的高度底层=1.215H=6.56，其他层=1.215H=4.01，保护层厚度为35mm{20mm，650mm/20=32.5mm}=1.362＞1.0取∵＜15∴第63页　共64页 ==(=0.8承载力抗震调整系数)但按构造配筋，最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》(GB50011--2001)表6.3.8-1，查得=0.7%，==0.7×6502/2=1479mm2，每侧实配钢筋422（==1520mm2），另两侧配构造筋416。2）其他层：从柱的内力组合表可知，N＜Nb为大偏压，选用M大N小的组合：M=285.97kN·m，N=2266.84kN，从柱的内力组合表可知，最大的N值为2743.82，N＜Nb为大偏压，选用M大N小的组合：M=325.50kN·m，N=2266.84kN柱的计算长度：在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩>75%，柱的计算长度可按下两个公式计算，并取其中的较小值：所以，式中：Ψu、Ψl——柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；Ψmin——比值Ψu、Ψl中的较小值；H——柱的高度底层=1.215H=6.56，其他层=1.215H=4.01，保护层厚度为35mm{20mm，650mm/20=32.5mm}=1.67＞1.0取∵＜15∴=第63页　共64页 =(=0.8承载力抗震调整系数)<0但按构造配筋，最小总配筋率根据《建筑抗震设计规范》(GB50011--2001)表6.3.8—1，查得=0.7%，==0.7×6502/2=1479mm2，每侧实配钢筋422（==1520mm2），另两侧配构造筋416。2．D轴柱计算方法同B轴柱，计算过程见下表5-1所示表5-1轴柱配筋表层号(kN)最不利M（kN·m）/N(kN)=(=)(mm2)实配钢筋(另两侧)实配钢筋面积(mm2)中间层3129.63325.52/2705.770.381479（1256）422（416）1520底层3129.63128.72/2267.350.321479（1256）422（416）1520三、垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力按轴心受压计算。1．B轴柱底层：=2772.53kN查《混凝土结构》表6-1知：(钢筋混凝土轴心受压构件稳定系数)。=5476.84kN＞=2772.53kN.满足要求。中间层：=2266.84kN查《混凝土结构》表6-1知：(钢筋混凝土轴心受压构件稳定系数)。=5600.04kN＞=2266.84kN.满足要求。2．D轴柱底层：=2705.77kN第63页　共64页 查《混凝土结构》表6-1知：(钢筋混凝土轴心受压构件稳定系数)。=5476.84kN＞=2705.77kN.中间层：=2267.35kN查《混凝土结构》表6-1知：(钢筋混凝土轴心受压构件稳定系数)。=5600.04kN＞=2267.35kN.四、斜截面受剪承载力计算1．B轴柱1）底层：最不利内力组合：M=380.86kN·m，N=3328.7kN，V=168.86kN∵剪跨比∴∴=按构造配置箍筋。=0.11×14.3/210=0.75%>0.6%取箍筋4Ф10，加密区4Ф10@100上端加密区的长度为800mm非加密区4Ф10@150。2）中间层:最不利内力组合：M=252.59kN·m，N=2722.3kN，V=182.25kN∵剪跨比∴=按构造配置箍筋。=0.11×14.3/210=0.75%>0.6%取箍筋4Ф10，加密区4Ф10@100上端加密区的长度为600mm非加密区4Ф10@150。第63页　共64页 2．D轴柱1）底层：最不利内力组合：M=258.61kN·m，N=3261.79kNV=133.83kN∵剪跨比∴∴则最小体积配箍率为：=0.096×14.3/210=0.65%>0.6%取箍筋4Ф10，加密区4Ф10@100上端加密区的长度为800mm非加密区4Ф10@150。2）中间层：最不利内力组合：M=252.59kN·m，N=2722.3kN，V=182.25kN∵剪跨比∴=按构造配置箍筋。=0.96×14.3/210=0.65%>0.6%取箍筋4Ф10，加密区4Ф10@100上端加密区的长度为600mm非加密区4Ф10@150。5.1.2梁的配筋计算一、正截面受弯承载力计算梁AB（300×600）底层：跨中截面M=239.096kN·m0.8×239.096=191.28kN·m===0.25%=0.25%×300×600=450mm2下部实配222（=760mm2），上部按构造要求配筋。配318第63页　共64页 表5-2正截面的梁受弯承载力配筋计算层计算公式梁AB梁BC支座左截面中截面支座右截面左截面中截面6(kN·m)-150.01877.311-113.251-124.13386.262-120.01461.849-90.601-99.30669.0101369.4750.0880.0450.0660.0730.0500.092(<0.518)0.0460.0680.0750.0521567811512788（mm2）275275275275275实配钢筋（mm2）316(603)3163163163162345(kN·m)-304.754222.39-194.331-224.194142.389-243.803177.912-155.465-179.355113.91120.1790.1300.1140.1320.0840.1990.140.1210.1420.08826801885162919121185（mm2）275275275275275实配钢筋（mm2）528(3079)522(1900)522(1900)528(3079)228(1232)1(kN·m)-340.256239.096-267.352-316.122183.105-358.93272.67-317.54-189.691.900.3240.2460.2870.3410.0030.4070.2870.3470.4360.00328731872196528451577（mm2）275275275275275实配钢筋（mm2）528(3079)522(1900)528(3079)528(3079)328(1847)CD轴与AB轴配筋相同。二、斜截面受剪承载力计算梁AB，底层：=223.227kN，=178.58kN∵跨高比=0.20×1.0×14.3×300×565=484.78kN>满足要求=第63页　共64页 梁端箍筋加密区取双肢箍Ф10，s取min(8d，，100mm)，s=100mm加密区的长度max(1.5，500mm)，取900mm=157/140=1.121>0.52可以非加密区箍筋配置2Ф10@140==0.28×1.43/210=0.191%满足要求。梁各斜截面受剪承载力配筋计算见下表5-3。表5-3框架梁斜截面配筋计算梁AB梁BC层62~5162~51（kN）128.297200.908223.227112.356181.026212.65(kN)102.638160.726178.58289.885144.821170.12(kN)484.78484.78484.78484.78484.78484.78(kN)605.975605.975605.975605.975605.975605.9750.010.400.52<00.290.46<0<0<0<0<0<0加密区实配箍筋2Ф8@1002Ф8@1002Ф8@1002Ф8@1002Ф8@1002Ф10@100加密区长度（mm）850850850850850850实配的1.011.011.011.011.011.01非加密区实配箍筋2Ф8@1502Ф8@1502Ф8@1502Ф8@1502Ф8@1502Ф10@1400.374%0.374%0.374%0.374%0.374%0.374%0.191%0.191%0.191%0.191%0.191%0.191%5.1.3框架梁柱节点抗震验算选择底层B柱上节点进行验算，采用规范上公式如下，节点核心区剪力设计值：=267.352kN·m=316.122kN·m==0.42×5.4+0.5×3.3=3.92m应该满足第63页　共64页 验算梁柱节点核心区受剪能力：=14.3N/mm2=0.5×(300+650)+0.25×650-175=462mm=满足要求。验算梁柱节点抗震受剪承载力。采用公式如下：=0.5×14.3×650×650=3020.88kN取==满足要求。第二节　板的计算本结构采用钢筋混凝土双向板，每个板尺寸为6000mm×7000mm。计算简图如下图5-1。支承梁截面为300×600mm2，根据双向板的构造要求，对于连续板应满足刚度要求板厚取为120mm，有前面可知楼面活荷载，混凝土为C30（），钢筋用HPB235级()。第63页　共64页 图5-1屋盖计算简图5.2.1荷载和内力计算一、荷载计算楼面恒荷载标准值=3.54kN/m2恒荷载设计值=3.54×1.2=4.248kN/m2活荷载设计值=8.0×1.3=10.4kN/m2荷载设计值合计=+=14.65kN/m2二、内力计算按弹性理论计算，求各区各板跨内正弯矩时，按恒荷载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：=4.248+10.4/2=9.45kN/m2=10.4/2=5.2kN/m2三、弯矩计算在作用下，各内支座均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处；在作用下，各区格板均可视为简支，跨内最大正弯矩则在板的中心处，计算时可近似取两者之和作为跨内最大正弯矩。在求各中间支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载=+=14.65kN/m2。按《混凝土结构》中册中附录8表进行内力计算=6.0/7.0=0.86，查表得=(0.0241+0.0158×0.2)×9.45×62+(0.0496+0.2×0.0350)×10.4×62/2=19.87kN·m/m=(0.0158+0.0241×0.2)×9.45×62+(0.0350+0.2×0.0496)×10.4×62/2=15.42kN·m/m==-0.0618×14.65×62=-32.59kN·m==-0.0549×14.65×62=-28.95kN·m5.2.2配筋计算根据正截面受弯承载力计算，板厚120mm，=120-20=100mm，C30混凝土，，=14.3N/mm2，HPB235级钢筋，=210N/mm2。取1m宽板带作为计算单元，b=1m第63页　共64页 ，板配筋计算过程列于下表3-3中。注意双向板计算的弯矩因区格双向板四周与梁整体连接应乘以折减系数0.8，各跨中、支座弯矩求得后，可近似按As=M/0.95fvh0计算相应的钢筋截面面积。表5-5板截面配筋计算截面M/kN·m(mm)选配钢筋实配钢筋跨中方向19.87×0.8=15.90100797Ф12@1001130方向15.42×0.8=12.34100619Ф12@1001130支座-32.59×0.8=-26.071001307Ф12@701615第三节　楼梯的计算5.3.1梯段板计算本工程设计成钢筋混凝土现浇板式楼梯，尺寸见图纸。楼梯踏步面层为20mm厚水泥砂浆抹灰，底面为20mm厚混合砂浆抹灰，金属栏杆重0.1kN/m，楼梯活荷载标准值查《建筑结构荷载规范》取为8.0kN/m2，混凝土用C30(=14.3N/mm2，=1.43N/mm2)，钢筋用HPB235级(=210N/mm2).梯段板计算，板厚=120mm，取=120mm。取1m宽作为计算单元。踏步尺寸为300mm×150mm一、荷载梯段板自重=6.07kN/m踏步板抹灰重=0.60kN/m板带抹灰重=0.38kN/m金属栏杆重=0.06kN/m恒荷载标准值=7.11kN/m恒荷载设计值=1.2×7.11=8.53kN/m活荷载设计值=1.4×8.0=11.2kN/m合计+=19.73kN/m二、内力计算水平投影计算跨度为=3.3+0.2=3.5m跨中最大弯矩=×19.73×3.52=24.17kN·m三、截面计算=120-20=100mm==0.17第63页　共64页 =1270mm2选用Ф15@150（）5.3.2楼梯平台板计算取1m宽板带作为计算单元一、荷载计算恒荷载：平台板自重0.10×25×1.0=2.5kN/m板面抹灰重0.02×20×1.0=0.40kN/m板底抹灰重0.02×17×1.0=0.34kN/m恒荷载标准值=3.24kN/m恒荷载设计值=1.2×3.24=3.89kN/m活荷载设计值=1.4×2=2.8kN/m合计+=3.89+2.8=6.69kN/m二、内力计算计算跨度为=1.4+0.1/2+0.2/2=1.55m跨中最大弯矩=1/8×6.69×1.552=2.01kN·m三、截面计算=100-20=80mm==0.022=121mm2选用Ф8@200（）第63页　共64页 第六章　基础设计第一节　确定基础类型和尺寸6.1.1分析选择基础类型作为建筑物的基础，它不仅要承受上部结构通过柱子传下来的荷重，而且还需要将这些荷载传到地基上，同时必须使上部结构满足设计和使用要求。由于本建筑场地条件：a层：标高24.50m~23.80m，杂填土，ƒk=80kpa；b层：标高23.80m~23.00m，亚粘土，ƒk=150kpa；c层：标高23.00m~17.00m，粘土，硬塑状，ƒk=240kpa因上部结构传下的荷载较大，采用各种形式的单独基础不能满足设计要求，其单独基础所需的底面积由于跨度尺寸而受限制。故采用柱下条形基础。由于第一层为杂填土，第二层为亚粘土，不可作持力层，所以将第三层作为持力层。基础内受力筋直径>12，间距100mm~120mm，基础混凝土取C30，地基土承载力标准值=240kPa。条基上各柱荷载及柱距如下图6.1.2确定基础尺寸荷载组合值:中柱M=377.54kN∙m，N=3349.5kN，V=166.64kN，边柱M=249.43kN∙m，N=3339.17kN，V=113.19kN合计轴力13377.34kN基础埋深应不小于建筑物在地面以上高度的1/8~1/15，即1.46~2.74m，柱截面尺寸为650mm×650mm，基础埋深暂定为2m.持力层为第三层IL=0.25.基础受力图如下:1.设合力作用点距A点的距离为x则根据∑=0x==10.59m一、确定基础梁总长L因构造需要，基础梁需伸出A轴的长度=0.5m，为了使荷载合力通过基底形心，则基础梁必须伸出D轴以外，伸出长度为。=2×（10.59+0.5）-21-=1.0m则基础梁总长L=15++=22.5m二、确定基础梁宽度B设b<3m，则持力层承载力设计值即=240+1.6×20×（4.5-0.5）=375kPa由可得取为2.8m()第二节　内力分析6.2.1内力计算因基础梁长度调整后，荷载合力已通过基底形心，可认为地基净反力已呈均布，则单位长度地基梁的净反力为：第63页　共64页 =714.31kN/m(474.81kN/m)kN/m一、验算地基承载力如下因d=4m>0.5m，b<3m，应对进行深度修正即=240+1.1×20×（4-0.5）=352kPa∵=255.11kPa<1.2=422.4kPa==212.35kPa<352kPa故地基承载力满足要求。二、弯矩及剪力计算=1/2×594.57×0.52=74.32kN·m=75kN·m=--175.11kN·m=--175kN·m=594.57×0.5=297.29kN=298kN=297.29-3339.17=-3041.88kN=-3041kN设AB跨内最大负弯矩的截面“1”离A点的距离为=3.37mkN·mkN·mkN·m=594.57×7.5-3339.17=1120.11kN=1120.11-3349.5=-2229.39kN75同理，BC跨内最大负弯矩的截面“2”离B点距离为x2。x2=(2585.35+2931.18)/668.67-6.5=1.75m=-10204.6kN·m=-13033.26kN·m=6462.37kN·m=594.57×14.5-3339.17-3349.5=1932.60kN=835.84-3349.43=-1416.91kNCD跨内最大负弯矩的截面“3”离D点距离x3。第63页　共64页 x3=3339.17/594.57-1=4.62mkN·m=297.29kN·m=47.86kN·m=3339.17-594.57=2744.6kN=-594.57×1=-594.57kN6.2.2基础梁的弯矩和剪力基础梁的弯矩和剪力图如下图6-1、6-2。（上为负值，下为正值）图6-1　基础梁的M图(kN·m)图6-2　基础梁的N图(kN·m)第三节　配筋计算6.3.1基础梁的配筋计算基础梁的肋梁宽度、高度及配筋肋梁宽度取为=b+50×2=700mm高度取为h=2000mm故基础埋深为2.0+0.7=2.7m取75mm，取HRB400级，=360N/mm2，混凝土取为C30，=14.3N/mm2，=1.43N/mm2，=2000-75=1825mm一、A支座：纵向受力钢筋==0.0046第63页　共64页 =267mm2故选用412，AB跨中弯矩：纵向受力钢筋=6551×106N·mm，翼板厚取为250mm.=2333.33mm=1.0×14.3×2333×250×（1825-250/2）=18021.14kN·m>=6551kN·m属于第一类T形截面==0.014=8021mm2选用840（）因AB跨为上部受拉，故下部仅需按构造配筋，取425，=0.08%按照构造要求，尚应有1/2—1/3的支座钢筋贯通全跨，故通长钢筋可取3＃22。二、B支座：纵向受力钢筋按矩形截面计算，将比较取=6402.48kN·m==0.04=9823mm2故亦可选用840，BC跨间“2”截面：纵向受力钢筋=10204kN·m，翼板厚取为250mm.取=2333mm=1.0×14.3×2333×250×（1825-250/2）=25855kN·m>=10204kN·m属于第一类T形截面==0.022第63页　共64页 =10876mm2选用840（）C支座同B支座配筋三、斜截面受剪承载力计算对于A、D支座取V=3041kN因=0.7×1.43×800×1825=2983kN0.059（可以）配箍率==0.369%最小配箍率=0.24×1.43/210=0.163%<(可以)对于B、C支座取V=2744.6kN因=0.7×1.43×800×1825=2983kN>V=2744.6kN故不需要进行配箍计算6.3.2底板计算底板宽度B=2.8m。计算横向地基净反力：=289.6kN/m2故剪力：=289.6×（2.8-0.7）/2=304.08kN=159.6kN·m确定底板厚度：由知，=144.7mm故取=210mm，取h=250mm（垫层厚100mm）=2552.mm2每米长度内可选10Φ20，=314.2×10=3142mm2均布，10Φ20@100，分布筋采Ф10@250即可。第63页　共64页 第七章　施工组织设计第一节　施工准备工作7.1.1　平整场地要求做到现场三通（水通、电通、道路通）一平（场平），六落实（技术、劳动组织、材料、机具、构件、暂设用房落实）。可利用现有的道路，并在平整场地的同时，根据施工平面布置图完成临时道路的修筑。7.1.2　施工水电准备一、施工用水本工程由于采用混凝土，结构施工用水量不大，装修阶段用水量一般，综合考虑消防用水，生活用水，经过计算，选取水管管径100mm。二、施工用电TQ60/80塔式起重机48kW混凝土搅拌机2台20kW起重架2台14kW电焊机1台32kW振捣器、电锯等12kW=94kW室内外照明按15kVA计算则总用电：P=143.55kVA7.1.3技术准备一、认真收集、查阅基础工程的技术档案资料。测量放线，建立坐标控制点和水准控制点。二、组织现场施工人员审查图纸，做好技术交底和学习，主要学习条形基础施工工艺、钢筋焊接或机械连接技术等。三、按照组织的货源和进场的材料，及时进行原材料的物理、化学性能检验，按照工程图纸的设计要求，做好混凝土和砂浆的配合比试验。7.1.4场内准备一、施工现场施工现场很开阔，场内可形成循环道路，只需要在南面设一个进出口，进出口的现场浇筑100mm厚混凝土地面，兼做以后的房屋进出口道路，用地红线内用2.0米高砖墙围住。二、各种加工工厂沿围墙布置在建筑物西面，宿舍、食堂和厨房沿围墙布置在建筑物南面和东面，施工临时设施如表7-1。表7-1施工临时设施序号施工建筑名称面积（m2）说明1宿舍4001.都为砖木简易房。2.饭厅和厨房建为一体。第63页　共64页 1.办公包括监理、会议等。2饭厅、厨房1003钢筋加工1504木工加工1005仓库406电焊加工257办公3207.1.5劳动组织准备一、按照项目法施工的原则，成立工程项目经理部。二、项目经理部的组成、分工及各自职能权限1.项目经理：负责项目经理部的行政领导工作，并对整个项目的施工计划、生产进度、质量安全、经济效益全面负责，分管行政和安全。2.项目副经理：是项目经理的助手，负责项目施工中的各项生产，对进度、质量、安全负直接责任，分管施工和材料。3.项目工程师：负责项目施工中的全部技术管理、质量控制和安全监督工作，分管技术和质检。4.施工员：负责定额核算、计划统计和预决算的编制工作；负责施工现场平面管理、施工调度及内外协调；负责施工测量、放线，负责机械设备管理和安全管理工作。5.技术员：负责施工组织设计，专项施工方案和技术交底卡的编制；负责钢筋放样、木工放样，构配件加工定货和现场施工技术问题的处理；负责发放施工图纸、事迹变更和有关技术文件；负责作好隐蔽工程的验收记录和各项工程技术资料的收集整理工作。6.质检员：负责工程质量是检查、监督，进行分部分项工程的自检评定，开展全面质量管理和质量管理小组的活动。7.安全员：负责做好经常性的安全生产宣传工作，贯彻“安全第一，预防为主”的方针，组织日常的安全生产检查、监督工作，帮助班组消除事故隐患，促进安全生产。8.材料员：负责编制材料供应计划，根据施工进度分批组织、材料供应；负责材料的发放和物资保管，进行原材料的检验、化验、抽检，提供有关材料的技术文件。9.行政员：负责政治宣传、职工教育、生活后勤、安全保卫、环境卫生、文明施工及接待工作。三、劳动组织劳动组织按照基础、主体结构、装饰装修等不同阶段分别考虑和安排。在基础、主体阶段，组成木工、钢筋和混凝土等3个专业工作队，并各设工长两名。在装饰阶段，成立抹灰、木装修、幕墙安装等3个专业工作队，隶属于项目经理部统一安排，统筹调度。其他工作由后勤队负责。7.1.6机械设备配备（工具、机械、设备、计划）具体安排见下表7-2。表7-2施工机械需要量计划表序号机具名称规格数量用　　途1塔吊TQ60/801垂直运输2混凝土搅拌机J1-2502基础、结构工程施工3钢筋弯曲机WT40-11基础、结构工程施工4钢筋调直机GJ4/42基础、结构工程施工5钢筋切断机GJ5-401基础、结构工程施工6冷挤压机YJH-5-321基础、结构工程施工第63页　共64页 7输送泵HB-300-151基础、结构工程施工8砂浆搅拌机VJZ-2001砌体工程、装饰工程施工9木工平刨HB-300-154基础、结构、装饰工程施工10电动圆盘锯MJ1093基础、结构、装饰工程施工11电焊机32kW1基础、结构、装饰工程施工12振捣器Φ58基础、结构工程施工第二节　施工部署7.2.1施工顺序该工程坚持先地下后地上的原则，地下基础部分不分区段，一次性施工；地上部分分三个区段进行施工。一、基础施工顺序二、±0.000以上施工程序。主体结构施工按照常规施工方法：弹线——绑扎柱钢筋、安装预埋件——立柱、梁及上层楼板模板——绑扎上层楼板钢筋——浇筑柱、梁、板混凝土——养护。该工程内外装饰施工安排自上而下进行。在每层装饰之前，室内设备、电器管线、湿作业以及外围围护墙体、门窗安装应相应完成，注意屋面防水应适时做完，以保证顶层内装修顺利进行。玻璃幕墙、铝合金饰板施工顺序均为先自上而下安装龙骨，然后自上而下安装玻璃幕墙、铝合金饰板。三、室内装修、收尾、室外管线和交付使用。当室外装修完成，室内装修也接近尾声时，外檐脚手架，上料平台和外用电梯均可以拆除，搭建的临时设施陆续拆除，此时安装各种室外管线。与此同时各种室内管线应完成各项试验工作，然后与室外管线相应接通，接通后还要进行必要的管线综合试验。在完成管线施工和试验的同时，场地平整陆续穿插安排。7.2.2工艺流程施工准备（水电设备预留、预埋、安装、调试）——土方工程——基础工程——地上主体结构——砌墙、粗装修——室外装饰（室内装饰）——室外工程、配套设施（收尾工程）——竣工验收其中，粗装修包括：内墙抹灰打底、门窗框安装、顶棚龙骨安装；精装修包括：地面工程、门窗安装、顶棚面层安装、卫生洁具、灯具安装。7.2.3工期安排挖土15天，基础浇筑15天，主体结构每层7天，共计56天，室内粗装修、外装饰、室内精装修、屋面工程120天，设备安装工程的预留、预埋、安装、调试随土建同时进行；室外工程、土建收尾、安装调试共计50天。考虑到受气候的影响，整个工期10个月。第三节　主要项目施工方法7.3.1　模板工程为保证所选择的模板体系接缝严密、不漏浆、能保证构件形状、尺寸和相互位置的准确性，本工程模板采用18厚九夹板，50×100mm通长木枋作围檩，φ48钢管作支撑，钢管排架设置剪刀撑，使整个模板体系具有足够的强度、刚度和稳定性。一、柱模板安装：本工程柱均为矩形柱，根据柱子的截面形式和尺寸下料配置，支设时，按弹出的柱边框立好模板，加固最上和最下一道水平钢管，调整模板方正后，按500-800mm间距设置水平钢管柱箍，并用短钢管与模板支撑钢管架连接，应保证其接缝严密，不漏浆。二、第63页　共64页 梁模板安装：先在板上弹出轴线、梁位置的水平线，钉柱头模板。然后按设计标高调整梁底支撑标高，安装梁底模板，拉线找平。再根据轴线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。由于边横梁跨度大于4m，模板均按跨度的2/1000起拱，且起拱高度不小于20mm。三、板模板安装：板底采用主次木楞，主楞间距1000mm，次楞间距300～450mm。四、楼梯模板安装：踏步面采用模板封闭以使混凝土浇捣后踏步尺寸准确，棱角分明，与底板应有良好的整体性，使其变形得到控制。五、模板拆除：模板在混凝土的强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损时可以拆除，即混凝土强度达到设计值的70%以上。拆模时不得用大锤，以防模板碰撞、混凝土开裂。7.3.2钢筋工程一、钢筋的连接方式：钢筋连接优先采用焊接及机械连接；钢筋制作均采用闪光对焊；竖向钢筋现场连接采用电渣压力焊接。二、钢筋连接：受力钢筋接头的位置应相互错开，当采用搭接接头时从任一焊接中心至1.3倍搭接长度的区段范围和采用焊接接头时在任一焊接接头中心至35d且不小于500mm区段内，有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积允许的百分率按下列规定：绑扎骨架和绑扎网中的搭接接头，受拉区≤25%，受压区≤50%；受力钢筋的焊接接头，受拉区≤50%，受压区不受限制。三、柱钢筋的绑扎：焊接主筋→画箍筋间距线→套柱箍筋→绑箍筋柱箍筋与主筋要垂直，箍筋转角与主筋交点均要绑扎。箍筋的弯钩应沿柱竖筋交错布置，并绑扎牢固。柱加密区钢筋从楼面50mm开始绑扎，其长度和间距应符合设计要求。梁高范围内的柱子箍筋绑扎，应与支模、梁钢筋绑扎配合进行，待柱子箍筋固定到位后，然后封闭梁侧的另一面模板。四、梁钢筋的绑扎：画主次梁箍筋间距→放主次梁箍筋→穿主梁底层纵筋及弯起筋→穿次梁底层纵筋并与箍筋固定→穿主梁上层纵向架立筋→按箍筋间距绑扎→穿次梁上层纵筋→按箍筋间距绑扎。框架梁上部直通钢筋长度不够需要接长时，采用套筒挤压连接，并应确保连接强度。梁、柱与现浇过梁、圈梁、压顶梁等小构件连接处，均应按构件所在位置及结施图，在梁、柱内预留相应插筋，插筋锚入双方构件长度各为35d。梁上应严格按建施及结施有关图纸预留洞口，经验收合格后方可浇筑混凝土，预留孔洞不得后凿，梁上预埋套管及预留洞口较大时，按设计及规范要求设加固钢筋。五、板钢筋的绑扎：清理模板→模板上画线→绑板底受力筋→绑负弯矩筋现浇板板底短向钢筋在下，长向钢筋在上；板面短向钢筋在上，长向钢筋在下。六、楼梯钢筋的绑扎：画位置线→绑主筋→绑分布筋→绑负弯矩筋。7.3.3混凝土工程一、浇筑前的准备工作：在钢筋上用红油漆标出高于楼面标高50cm的标高，拉线控制楼面混凝土面标高。浇筑前，应用水润湿模板，以防止其吸收混凝土中的水分影响混凝土的强度。同时墙柱根部应用高压水冲洗干净，并用1：2水泥砂浆将墙柱根部封住。二、混凝土的浇筑方法：主体结构采用商品混凝土，混凝土搅拌运输车运输，混凝土泵车输送至浇筑部位。柱的混凝土应该分层连续浇筑，每层的厚度不超过500mm，每层浇筑时间间隔不应大于混凝土的初凝时间。板混凝土的浇筑采用板带推进。板的混凝土浇筑应该顺着梁方向进行。混凝土的下料高度不宜大于2m，超过2m时应采用串桶或溜槽。三、混凝土的振捣：振捣时，应“快插慢拔”，插点间隔距离不应超过振动作用半径的1.5倍（一般30～40cm），以防止漏振。振捣时不得将振动棒放在一点振捣，以免导致振点石子过多，在一点的振捣时间不宜超过20s。分层振捣时，应将振动棒伸入下层混凝土大于5～8cm，以消除两层之间的接缝，保证混凝土的完整性。四、混凝土的养护：严格按施工验收规范要求作好混凝土的养护工作，混凝土水化热高、温差较大部位、重要构件，应采取专门措施。混凝土浇筑完后，应进行找平，并用木抹子搓平、扫毛。混凝土浇筑后应及时进行养护，梁板采用覆盖麻袋浇水养护7d以上，柱混凝土的养护涂刷YH-01混凝土养护剂。7.3.4脚手架第63页　共64页 为便于外装饰，外脚手架采用全封闭双钢管外脚手架，与主体结构临时固定，挂满安全网。7.3.5装修工程现场建立甲乙方及分包单位参加的联合办公会议制度，加强组织协调，随时解决各单位配合种出现的问题。随墙体砌筑从底层逐渐向高层施工，细装修由高层向低层施工，外墙玻璃幕墙及铝合金饰板由上向下施工。抹灰分底灰和面层两次施工，室内吊顶龙骨在粗装修时即插入，吊顶面板安装在湿作业完成后进行。内墙装修施工顺序：低部位底灰——高部位底灰——门框安装——面层抹灰——门扇安装——楼地面找平、镶贴——各种细装修——刷浆第四节　技术质量、安全生产、文明施工措施7.4.1技术质量措施一、建立质量管理体系，以项目经理为核心，组成横向从土建到安装到各分项分包项目，纵向从项目经理到生产班组的质量管理网络。二、收到图纸后，积极组织技术力量，认真阅图，正确理解设计意图和技术要求，做好图纸审查和各专业图纸的会审工作，并做好会审记录。严格执行有关施工规范和质量标准，认真落实各项技术、质量要求。三、严格实施从施工准备到主体、装修、安装直至竣工等施工全过程的质量控制，在每一个分项工程中，工长、质检员均做操作规程交底到位，施工过程检查到位，上下工序交接验收到位，节假日施工值班到位。四、坚持“质量第一，预防为主”的指导思想，针对各个具体分部分项工程的施工特点，编写专项施工方案，经公司审批后实施。施工前做好技术交底工作，施工中及时进行检查、验收、技术复核和隐蔽工程记录。五、加强原材料的进场验收工作，及时收集好产品合格证和出厂证明书，按照有关规定进行随机抽样检验、化验。凡是不合格的材料，一律清仓退货，不得使用，并做好不合格材料的退场签证记录。六、水准点及放线的依据要会同业主代表、监理工程师代表亲临现场认定，做出明确标记。水准点控制桩引进现场后设置在坚固、防震、不受新建筑物沉降的影响的物体上，轴线控制桩做好维护，防止在施工中因碰撞而发生位移。七、工地设专人负责放线并保存仪器，非专业人员不许乱拿乱用，以保证测量仪器的正确性。测量仪器定期鉴定，过期未经计量部门鉴定的仪器禁止使用。八、施工过程中要认真收集、整理技术档案资料，做到记录真实，数据准确，收集及时，分类归档，装订整洁，并定期组织各施工区段进行自检、互查，共同提高档案管理水平。九、开展全面质量管理体系活动，定期对职工进行技术培训、技术考核和技能比赛，提高全员质量意识。严格质量验收标准，质量样板制贯彻全过程，明确质量目标，积极开展质量小组活动，防止质量通病。7.4.2安全生产措施一、所有进场人员，必须先进行安全知识普及教育，贯彻有关安全生产文件精神，讲清有关安全的规章制度，引起职工对安全生产的高度重视。特殊工种如电工、焊工、机械操作等应进行专业培训，考试合格后发给操作证书，并坚持上岗前、探亲复岗前、更换工种前，进行专业安全知识考试，合格后经有关部门批准后方可上岗。第63页　共64页 二、施工人员进入施工现场，要戴好安全帽，严禁高空抛物。上料平台、楼梯边口、管道井、电梯洞口，要设置安全围护栏杆和醒目标志牌，电梯井和施工洞口还要增设安全网。三、施工用电施行三级配电，两极漏电保护，线路架空或埋地。埋地的线路加套管保护，进入楼内的电缆亦加套管保护。楼内每层设分配闸箱，闸箱编号上锁，“一机、一闸、一保险”，由电工管理。动力、照明分线供电，施工照明采用低压电。四、主体阶段在建筑物南面人行通道上面搭防护棚，棚高4米，棚上盖一层脚手板、一层竹笆。五、主体施工期间，楼梯设临时钢管栏杆，电梯间门口用高1.2米的钢筋门栏杆封挡，小于1米的楼板孔洞用Φ10的钢筋焊制篦子盖好，大于1米的楼板孔洞周围设高1.2米的围栏，楼层外墙未砌筑前设1.2米高护栏与框架柱固定好。六、垂直运输机械、塔吊、施工电梯等，使用中要严格遵守有关安全操作规程，操作人员应持证上岗，明确职责，统一指挥，密切配合，服从调度。遇上六级以上大风，噪声过大，大雾天气或照明不足，不能够听清或看明指挥信号，应坚决停止操作，不得盲目运行。七、通道及主要入口的黑暗处，应设置低压照明灯具。机械设备使用做到定人、定机、定岗位，明确责任。用电时做到“一机、一闸、一保险”，配电箱应有门锁及防雨措施。7.4.3消防措施一、临时设施、宿舍、食堂、办公室及仓库等处，要按消防要求，保持道路畅通，并设置水龙头，布置灭火器。在建筑物中，安装Φ50的主水管，每层留口，以满足消防及施工用水的要求。二、明火作业先申请，批准后方可作业，电、气焊施工要设专人监护。易燃易爆物品设专库专人保管。三、装修阶段的施工下料应及时处理，禁止在楼内堆积存放。7.4.4文明施工措施一、严格按照施工现场的总平面规划，布置各种临时设施、机械设备和材料堆场。施工前应修好现场内的临时道路并砌筑排水沟。生活污水、施工废水应先引入淀池，经处理后，才能排入城市污水管道。二、工地进出口应设置冲洗车辆的临时场地和设施，防止施工运输车辆带泥上路，影响市政道路的清洁和环境卫生。三、施工期间各工种、各专业班组，应各自做到工完料尽，及时清理，保证场内道路畅通，无积余污水。交接班时做到无钉头、无扎丝、无钢筋头、无残渣、无残浆等杂物。各专业间应相互爱护成品、半成品，避免交叉污染。四、组织场内清洁队，专门负责生产区、生活区的清洁卫生工作。生活生产的垃圾应及时运出场外，保持良好的现场环境。生活区的工人宿舍、伙房等场地还要经常打扫，定期消毒，栽花种草，美化生活环境。7.4.5雨季施工措施一、雨季之前做好排水措施，保证雨季进场道路通畅。二、水泥等易受潮材料入库垫高码放，先收先发，后收后发，存放期超过3个月应重新做试验，按照实际强度使用。三、混凝土浇筑时如遇到大雨，用塑料布油毡等覆盖新浇筑的混凝土。预知有雨天气不安排混凝土浇筑。四、塔吊、电梯、建筑物保证有效接地，防止雷击。五、注意场地排水通畅，严禁塔轨下及板类堆放区积水浸泡。第63页　共64页 第七章　结　论本建筑方案设计，经结构计算满足理论和规范要求。在毕业设计的过程中综合运用到了大学四年所学的专业基础知识和用专业知识解决相关问题，综合了解了建筑房屋设计的基本过程，巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力的在绘图时熟练掌握了AutoCAD，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。经过这次毕业设计，深刻的体会到了理论学习与实践应用之间的差距以及自己所学知识的有限，同时我也学到了不少东西，归纳起来，至少有以下几点：1.毕业设计培养了严肃认真和实事求是的科学态度。而且锻炼了吃苦耐劳的精神以及相对应的工程意识。2.发现了自己有很多不足之处，深刻体会到了所学理论知识的重要性：知识掌握得越多，设计得就更全面、更顺利、更好。3.学会了怎样查阅资料和利用工具书。因此，当在设计过程中需要用一些不曾学过的东西时，就要去有针对性地查找资料，然后加以吸收利用，以提高自己的应用能力，而且还能增长自己见识，补充最新的专业知识。4.深刻体会到各种理论知识之间有着密切的联系。以及相互之间的互补关系。及基础部分的重要性。这次毕业设计，由于时间紧迫和知识水平有限，因此设计中必定存在错误和不足之处，为使我在今后的学习和工作中避免出现类似的不足，请各位老师给予批评指正，不吝赐教。第63页　共64页 致　谢毕业设计是教学计划中最后一个综合性、创造性的教学实践环节。在这个过程中我的专业知识得到了提高和升华，实现了知识的融会贯通。在此首先感谢我系老师对毕业设计精心的准备与对毕业设计模式的精心打造，正是这样一个过程和模式给了我这样的一个提高。其次，我要感谢我的毕业设计指导教师柳烦康老师，他在设计过程中以他丰富的设计经验和精深的专业知识对我的毕业设计的方方面面进行了指导和指正，更重要的是他们教给了我一种设计的方法，一种解决问题的方法。最后，我要向我系的全体老师表示感谢，是他们用自己的知识和工作培养了我。也是这样才有了今天的设计成果，遗憾的是其中还有许多的不足和疏漏。第63页　共64页 参考文献[1]沈蒲生.高层建筑结构设计例题（第一版）.北京：中国建筑工业出版社，2005年1月.[2]东南大学，天津大学主编.混凝土结构上册，中册（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2002年9月.[3]孙维东主编.混凝土结构设计（第一版）.北京：机械工业出版社，2006年1月.[4]李铭陶.面向未来的建筑—设计方案精选.北京：中国建筑工业出版社，1998年12月.[5]唐玉恩，张皆正主编.旅馆建筑设计（第一版）.北京：中国建筑工业出版社，1993年10月.[6]卢存恕，常伏德，吴富英，范国庆.建筑抗震设计实例（第一版）.北京：中国建筑工业出版社，1999年2月.[7]杨志勇.工民建专业毕业设计手册（第一版）.武汉：武汉工业大学出版社，1997年8月.[8]丰定国，王社良主编.抗震结构设计（第一版）.武汉：武汉工业大学出版社，2001年9月.[9]方鄂华，钱稼茹，叶列平.高层建筑结构设计（第一版）.北京：中国建筑工业出版社，2003年9月.[10]中华人民共和国国标（GB/T50104—2002）.建筑制图标准(第一版).2002年2月.[11]中华人民共和国国标（GB50009—2001）.建筑结构荷载规范(第一版).2002年2月.[12]中华人民共和国国标（GB50007—2002）.建筑地基基础设计规范(第一版).2002年3月.[13]中华人民共和国国标（GB50010—2002）.混凝土结构设计规范(第一版).2002年3月.[14]梁兴文，史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导（第一版）.北京：科学出版社，2002年7月.[15]B.S.SmithandA.Coull.TallBuildingstructures:AnalysisandDesign.JohnWiley&Sons，Inc.1991.[16]CouhgRW，PenzienJ.DynamicsofStructures.NewYork:McGrawhill，Inc.，1993.[17]A.S.Hornby.Oxfordadvancedlearner，senglish-chinesedictionary.OxfordUniversityPress，1997.[18]M.Hetenyi.BeamsonElasticFoundations.UniversityofMichiganPress，AnnArbor，Michigan，1946.第63页　共64页'