桥梁钢筋混凝土框架结构毕业设计.docx

'桥梁钢筋混凝土框架结构毕业设计目录摘要第1章绪论1.1桥梁的概述1.2预应力混凝土梁桥的发展第2章方案比选2.1桥梁比选的基本原则2.2桥型方案的比选编制2.3桥型方案推荐第3章设计资料及构造布置3.1设计资料3.2横截面的布置3.3恒载内力计算3.4活载内力计算3.5主梁内力组合第4章预应力钢束的估算及其布置4.1预应力钢束的估算及其确定按构件正截面抗裂性要求4.2预应力钢束的布置4.2.1跨中截面及锚固截面的钢束布置4.3控制截面的钢束重心位置计算4.4钢束长度计算4.5承载能力极限状态计算4.5.1跨中截面正截面承载力计算4.5.2斜截面抗剪承载力计算4.6钢束预应力损失计算4.6.1预应力钢筋和管壁之间摩擦引起的预应力损失4.6.2由锚具变形、钢束回缩引起的摩擦损失4.6.3由分批张拉所引起的损失4.6.4由钢束应力松弛引起的损失4.6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失4.7预应力损失组合4.8抗裂验算4.9主梁变形计算4.9.1可变荷载作用引起的挠度第5章行车道板计算5.1设计资料5.2恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）5.3汽车－20级产生的内力5.4荷载组合iv 5.5钢筋配置第6章重力式桥台设计6.1设计资料6.2设计方法与内容第7章重力式桥墩设计7.1设计资料7.2设计方法与内容第8章盆式橡胶支座第9章施工方法设计9.1施工前的准备9.2施工方法9.3工程质量和工期的措施9.4安全保证措施和文明施工与环境保护措施参考文献外文文献翻译中文译文致谢iv 第1章绪论1.1桥梁的概述桥梁指的是为道路跨越天然或人工障碍物而修建的建筑物，桥梁工程在学科上属于土木工程的分支，在功能上时交通的咽喉。回顾过去，展望未来，可以预见，在今后相当长的一个时期内，我们广大的桥梁建设者将不断面临着建设新颖和复杂桥梁结构的挑战，肩负着国家光荣而艰巨的任务。从对天生物的利用到人工造桥，这是一个历史的飞跃过程。从简单的独木桥到今天的钢铁大桥；从单一的梁桥到浮桥、索桥、拱桥、园林桥、栈道桥、纤道桥等；建桥的材料从以木料为主，到以石料为主，再到以钢铁和钢筋混凝土为主，这是一个非常漫长的发展过程。然而，中国桥梁建筑都取得了惊人的成就。1.2预应力混凝土梁桥的发展随着我国交通运输业的蓬勃发展,预应力混凝土梁桥的建设取得了很大的成就，在结构材料方面，高强、早强混凝土，高性能混凝土，以及在特殊使用要求下的特种混凝土正在得到推广应用，商品混凝土和泵送混凝土正在取代传统的施工方法;在预应力技术上,高强钢绞线、大吨位群锚技术日益普及,目前1860MPa级的高强钢绞线,几乎包揽了新建大跨度预应力混凝土桥梁的天下;各种预应力管道材料及成孔技术不断完善;大吨位的新型支座,大位移量的伸缩缝也在推陈出新。在结构设计方面，计算结构力学的发展和计算机的普及应用,使得大型复杂桥梁的计算和绘图工作效率大大提高;同时,一些复杂的力学分析,诸如温度、徐变收缩、剪滞效应、非线性、抗震等棘手的问题,可以通过电算来求出较为符合实际的结果。在施工技术方面,以悬拼、悬灌为代表的各种无支架施工方法走向成熟,施工机具的现代化水平正在提高,施工管理的水平也上了新台阶。随着结构材料、设计水平及施工技术的提高,在工程实践上,各类桥梁的跨度记录不断刷新,建桥综合技术已经达到国际先进水平。 第2章方案比选2.1桥梁比选的基本原则　　桥梁是铁路、公路或城市道路的重要组成部分，特别是大、中桥梁的建设对当地政治、经济、国防等都具有重要意义。因此，公路桥梁应根据所在公路的作用、性质和将来发展的需要，除应符合技术先进、安全可、适用、经济的要求外，还应按照美观和有利环保的原则进行设计，并考虑因地制宜、就地取材、便于施工和养护等因素。　　(1)安全　　设计的桥梁结构在强度、稳定和耐久性方面应有足够的安全储备。如防撞栏杆应具有足够的高度和强度，人与车流之间应设防护栏，防止车辆撞人人行道或撞坏栏杆而落到桥下；对修建在地震区的桥梁，应按抗震要求采取防震措施；对于大跨柔性桥梁，尚应考虑风振效应。(2)适用　　桥梁结构在通过设计荷载时不出现过大的变形和过宽的裂缝。桥跨结构的下方要有利于泄洪、通航或车辆和行人的通行。桥面宽度能满足当前以及今后规划年限内的交通流量(包括行人通道)。桥梁的两端要便于车辆的进入和疏散，而不致产生交通堵塞现象等。　(3)经济　　所选择的桥位应是地质、水文条件好，并使桥梁长度较短。桥梁设计应遵循因地制宜，就地取材和方便施工的原则。经济的桥型应该是造价和养护费用综合最省的桥型。设计中应充分考虑维修的方便和维修费用少，维修时尽可能不中断交通，或使中断交通的时间最短。　　(4)技术先进　　在因地制宜的前提下，桥梁设计应尽可能采用成熟的新结构、新设备、新材料和新工艺。在注意认真学习国内外的先进技术、充分利用最新科学技术成就的同时，努力创新，淘汰和摒弃原来落后和不合理的设计思想。(5)美观　　一座桥梁应具有优美的外形，而且这种外形从任何角度看都应该是优美的。结构布置必须简练，并在空间上有和谐的比例。合理的结构布局和轮廓是桥梁美观的主要因素，另外，施工质量对桥梁美观也有很大影响。(6)环境保护和可持续发展 　　桥梁设计应考虑环境保护和可持续发展的要求。从桥位选择、桥跨布置、基础方案、墩身外形、上部结构施工方法、施工组织设计等全面考虑环境要求，采取必要的工程控制措施，并建立环境监测保护体系，将不利影响减至最小。2.2桥型方案的比选编制根据本设计其标准跨径为30m，每车道3.75m；地质资料（根据钻探资料）：粘土塑性指数IP=17，液性指数IL=0.24，地基承载力标准值30kpa。桥下净空（按不通航）1.0m，则提出以下四种方案：方案一：预应力混凝土简支T型梁桥方案二：混凝土拱桥方案三：钢筋混凝土箱型梁桥方案四：刚构桥适用性属单孔静定结构，受力明确，构造简单，施工方便，是中小跨径中应用最广泛的桥型。具有较大的跨越能力，充分发挥圬工及其它抗压材料的性能；构造较简单，受力明确简洁；形式多样、外型美观；抗扭能力大，起抗扭惯矩约为相应T梁的十几倍，各梁的受力较T梁均匀，横向抗弯刚度大，在预制、运输、安装等阶段的稳定性较好。行车舒适性较差，若设计不当在跨中容易产生较大的收缩徐变挠度，难以满足特大跨径对悬臂施工和横向抗风的要求。安全性结构简单，受力明确，利于行车安全，对结构技术要求不是很高，安全性较好。为防止一跨破坏而影响桥的安全，需要采用较复杂的结构措施，或应设置抵抗单向水平力的措施，增加了造价。横向抗扭刚度大，整体性较好。结构简单，受力明确，利于行车安全，对结构技术要求不是很高，安全性较好。采用悬臂施工方法，工期较短，安全性较好。方案一：预应力混凝土简支T方案二：混凝土拱桥方案三：钢筋混凝土箱型梁桥方案四：刚构桥 型梁桥美观性全桥线条简洁明快，与周围环境相协调，桥型美观现代感强，造型美观，线条优美，能达到良好的建筑艺术效果。全桥线条简洁明快，与周围环境相协调，桥型美观造型简洁美观经济性有利于采用工业化施工，组织生产，便于安装，打了节约末班支架木材，降低劳动强度，缩短工期，显著加快建桥速度，提高经济效益。技术要求较高，施工工期长，对地形依赖较强，经济性不是很高。有利于采用工业化施工，组织生产，便于安装，打了节约末班支架木材，降低劳动强度，缩短工期，显著加快建桥速度，提高经济效益。施工无体系转换，主墩无支座，全桥伸缩缝道数为桥孔数的两倍。造价造价最低，施工方便快速造价最高，对地形依赖较强，工期长，技术难度大造价居中造价高 2.3桥型方案确认经过仔细比较之后，选择方案一比选择二、三、四方案在各方面要好，所以方案一为最佳方案。方案，采用预应力混凝土简支T型梁桥，结构简单，节省材料，经济合理；采用预制装配的施工方法，施工方便，周期短；而且桥型流畅美观。 第3章设计资料及构造布置3.1设计资料1.主梁跨径标准跨径：30m主梁全长：29.96m桥面净空：2×3.75+2×0.75计算跨径：29.5m全桥共：150m，分5跨。2.设计荷载活载采用公路一级车道荷载：汽车—20；人群荷载3.0kN/m；两侧人行道、栏杆重量分别为3.6kN/m和1.52kN/m。3.材料及工艺混凝土：主梁用C45，栏杆采用C30；桥面铺装采用C20混凝土找坡及沥青混凝土面层；预应力钢筋：钢绞线作为预应力主筋。普通钢筋：采用HRB335。4.设计依据(1).交通部颁《公路工程技术指标》（JTGB01-2003）；(2).交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；(3).交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）.5.基本计算数据见表3.1表3.1基本计算数据表名称项目符号单位数据混凝土立方强度CMPa45弹性模量EcMPa3.35×104轴心抗压标准强度fckMPa45轴心抗压设计强度fcdMPa20.5抗拉标准强度ftkMPa2.05抗拉设计强度ftdMPa1.74 名称项目符号单位数据钢绞线标准强度fpkMPa1860弹性模量EpMPa1.95×105抗拉设计强度fpdMPa1260最大控制应力σconMPa1395抗压强度设计值fpd’MPa390材料容重钢筋混凝土γ1kN/m325沥青混凝土γ2kN/m323预应力钢筋与混凝土的弹性模量比αEP无量纲5.823.2横截面的布置1.主梁间距与主梁片数由设计要求和相关规范确定标准跨径取30m，车道宽3.75m的五跨等跨简支梁桥。计算跨径l0=30-0.25×2=29.5（m）（1）梁高h：由h=（1/15~1/25）l0=（1/15~1/25）×29.5=（1.97~1.18）m，故梁高取为1.5m（2）翼缘宽bf内梁翼缘宽度的确定：车道为双向车道，梁净宽为2×3.75+2×0.75m=9.0（m）外梁翼缘宽度的确定为较小值2.主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的要求，这里取预制T梁的翼板厚度为150mm，翼板根部加厚到250mm，以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定。同时从腹板本身的稳定性条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15，因此取腹板厚度为200mm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄的总面积占总面积的10%-20%为宜。根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》对钢束净距及 预留管道的构造要求，初步拟定马蹄宽度为400mm，高度为200mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度150mm。按照以上拟定的外形尺寸，就可以绘出预应力梁的跨中截面图T型梁跨中截面尺寸图（单位:mm）T型梁端部截面尺寸图（单位:mm）3．计算截面几何特性将主梁跨中截面分成五个规则的小单元，截面几何特性列表计算见表3.2 跨中截面几何特性计算表表3.2分块名称分块面积Ai（cm2）分块面积形心至上缘距离yi（cm2）分块面积对上缘静距Ai=Aiyi（cm2）分块面积的自身惯矩Ii（cm2）（cm）分块面积对截面形心惯矩（cm4）（cm4）（1）（2）(3)=(1)×(2)（4）（5）(6)=(1)×(5)2(7)=(4)+(6)翼板160×15=24007.518000×160×=4500050.661448646189864三角承托70018.312810×103=3888.939.8110882811127169腹板1800851530001215000－26.913024982517498下三角300135405001875－76.917740831775958马蹄80014011200026666.7－81.953660885392754.76000384310I=27003243.7截面形心至上缘距离=58.1（cm）（4）检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上）上核心距=48.97（cm）下核心距=77.46（cm）截面效率指标=0.843>0.5表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。 横截面沿跨长的变化：该梁的翼板厚度不变，马蹄部分逐渐抬高，梁端处腹板加厚到与马蹄等宽，主梁的基本布置到这里就基本结束了4．横隔梁的设置根据以往设计经验，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有内横梁时它比较均匀，否则直接在荷载作用下的主梁弯矩得大。为减少对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，应在跨中设置一道中横隔梁；当跨度较大时，四分点处也宜设置内横隔梁。本设计在桥跨中点及两个四分点和梁端各设置一道横隔梁，共七道横隔梁，其间距6×4.86m。横隔梁采用开洞形式，它的高度取用1.20m。平均厚度为0.15m，详见图4-2、4-3所示。3.3恒载内力计算3.3.1一期荷载结构内力计算1．恒载集度（1）预制梁自重（第一期恒载）a.按跨中截面计，主梁恒载集度：g(1)=0.6×25.0=15.0（KN/m）b.由于马蹄抬高所形成四个横置的三棱柱重力，折算成的恒载集度：（4.86－1.2+0.15）×0.2×0.1×25/29.50=0.1292（KN/m）c.由于梁端腹板加宽所增加的重力，折算成的恒载集度：2×（0.81－0.6）×(0.45+0.9+0.15)×25/29.50=1.7056（KN/m）（算式中的0.81m2为主梁端部截面积，详见图3-1） 图3-1d.边主梁的横隔板图3-2内横隔梁图 图3-3端横隔梁图内横隔梁体积：0.15×[1.3×0.70－(0.15+0.25)×0.70－（0.1×0.1）－(0.60+0.80)×0.2－0.08×0.1]=0.0926（m3）端横隔梁体积：0.15×[1.3×0.60－(0.15+0.25)×0.60－(0.60+0.80)×0.2－0.80×0.1]=0.0768（m3）故半跨内衡量重量g(4)=(1×0.0926+1×0.0768)×25/29.50=0.1436（KN/m）e.第一期恒载边主梁的恒载集度为：=15.0+0.1292+1.7056+0.1436=16.98（KN/m）3.3.2二期荷载结构内力计算1.栏杆、人行道、桥面铺装一侧栏杆：1.52KN/m；一侧人行道：3.60KN/m；桥面铺装层 7cm水泥混凝土铺装：×0.07×15×25KN/m=13.1（KN/m）12cm沥青混凝土铺装：×0.12×15×23KN/m=20.7（KN/m）若将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载笼统地均摊给5片主梁，则g2=（13.1+20.7）=6.765（kN/m）2．恒载内力如图3-4所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令，则：主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：恒载内力计算见表3.3图3-4横载内力计算图恒载内力（1号梁）计算表表3.3 计算数据l=29.50ml2=870.25m2项目gi(KN·m)(KN)跨中四分点变化点四分点变化点支点0.50.250.05300.250.053000.1250.09380.0251______0.250.4470.5第一期恒载g1(KN/m)16.981847.111386.07370.90125.23223.91250.46第二期恒载g2(KN/m)6.756734.926551.49147.5748.5089.0999.653.4活载内力计算1．冲击系数和车道折减系数结构的冲击系数µ与结构的基频，故应先计算结构的基频，简支梁桥的基频可按下式计算其中，由于1.5Hz≤≤14Hz,故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为：根据公路桥涵设计通用规范第4.3.1规定：当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22％，四车道折减67%，五车道折减60%。这里不考虑主梁抗扭弯矩。2.确定活载 活载采用公路一级车道荷载均布荷载标准值：qk=10.5kN/m集中荷载标准值:人群荷载标准值通用规范“当桥梁计算跨径小于或等于50m时，人群荷载标准值为3.0KN/3．计算主梁的荷载横向分布系数（1）跨中的荷载横向分布系数m。如前所述，本例桥跨内设有7道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为：＜2属于窄桥，采用杠杆原理法来绘制边梁横向影响线和计算横横向分布系数mc。用偏心压力法绘制中梁横向影响线和计算横向分布系数。如图4-5所示（2）各梁的横向分布系数对于一号梁：汽车-20级： 人群荷载：对于二号梁：，对于三号梁：取荷载横向分布系数最大值设计，即汽-20：人群荷载：4．计算活载内力在活载内力计算中，这个设计对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数mc，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部（图2.13），故也按不变化的mc来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到之间，横向分布系数用值直线插入，其余区段均取值。①计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩采用直接加载求活载内力，图2.13示出跨中截面内力计算图式，计算公式为a．汽车和挂车荷载内力计算在表2.6内。 跨中截面内力计算图式跨中截面车辆荷载内力计算表表3.4荷载类别汽－201.2320.95最大弯矩及相应剪力60120120201027.55 1号梁内力值1552.6521.28最大剪力及相应弯矩合力P2×120+60=3000.426.2612618781号梁内力值73.741099.01注：栏内分子、分母的数值分别为对应的及相应影响线坐标值。b．对于人群荷载q=0.75q=0.75×3=2.25（kN/m）相应的②求四分点截面的最大弯矩和最大剪力（ 3.5主梁内力组合内力组合计算荷载类别跨中截面四分点截面变化点截面支点截面Mmax(KN·m)Qmax(KN)Mmax(KN·m)Qmax(KN)Mmax(KN·m)Qmax(KN)a(KN)(1)第一期恒载1578.0101386.07125.23370.90223.91250.46(2)第二期恒载6.7560551.4948.50147.5789.0999.65(3)总恒载=(1)+(2)1584.7601937.56173.73518.47313350.11(4)人群荷载最大弯矩166.445.64237.1714.57191.67297.7656.25最大剪力083.2224.12149.5926.85164.85204.58(5)汽车荷载最大弯矩1552.651099.013091.272910.961125.131104.18649.81最大剪力21.2873.74444.31453.37764.99591.05649.81(6)可变作用组合（汽+人）最大弯矩1719.091104.653328.442925.531316.81401.94706.06最大剪力21.28156.96468.43602.96791.84755.9854.39基本组合1.2恒+1.4汽+0.81.4人最大弯矩3892.55908.476918.53090.662107.601755.122500.15最大剪力2274.31237.233918.48795.691409．881114.812666.28内力组合计算荷载类型跨中截面四分点截面变化点截面支点Mmax(KN·m)Qmax(KN)Mmax(KN·m)Qmax(KN)Mmax(KN·m)Qmax(KN)a(KN) 短期组合（恒+0.7汽+1.0人）/1.232最大弯矩2303.62347.953351.151227.801215.70850.60699.05最大剪力1432.43142.672350.17402.88745.18565.54819.45长期组合（恒+0.4汽+0.4人）/1.232最大弯矩1800.15197.442653.36754.72799.64543.73513.42最大剪力1429.5760.981650.43265.79638.51395.98561.58（注：基本组合栏中汽车荷载考虑冲击系数，短期和长期栏中汽车荷载不计冲击系数）第4章预应力钢束的估算与布置4.1预应力钢束的估算及其确定按构件正截面抗裂性要求预应力混凝土梁的设计，应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，如承载力、抗裂性、裂缝宽度。变形及应力要求等，在这些控制条件中，最重要的是满足结构在正常使用极限状态条件下适用性能要求和保证结构对道道承载力极限状态具有一定得安全储备。对全预应力混凝土梁来说，钢筋数量估算的一般方法是，首先根据结构的使用性能要求，即正常使用极限状态正截面抗裂性或裂缝宽度限值确定预应力钢筋的数量，然后按构造要求配置一定数量的普通钢筋，以提高结构的延性。首先，根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需要的有效预加力为：Npe≥上式中：MS-荷载短期效应弯矩组合设计值，查表得MS=3521.61kNM W-毛截面对下缘的抵抗矩，W=I/yx=0.27×108/58.1=464716.01cm2A-毛截面面积，A=6000cm2ep-预应力钢筋重心对混凝土截面重心轴的偏心距，ep=yx-ap假设ap=150mm,则ep=581-150=431mm;Npe≥=4086547.8（N）拟采用ΦS×7股钢绞线,d=15.2mm,单根钢绞线的公称截面面积AP1=139mm2,抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力取σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395MPa,预应力损失按张拉控制应力的25%估算。则所需的预应力钢绞线的根数为：np=28.1拟采用5φs15.2预应力钢筋束，所以取30根，即6束4.2预应力钢束的布置4.2.1跨中截面及锚固截面的钢束布置构造要求：预留孔道净间距10mm，梁底净距50mm，梁侧净距35mm，图中布置均满足以上要求。跨中截面锚固截面 4.2.2其它截面钢束位置及其倾角①钢束的形状及倾角计算Ⅰ．采用圆弧曲线弯起；Ⅱ．弯起角θ：1、2、3、4号束采用＝7°；5、6号束采用＝15°；②钢束弯起点及其半径计算（以不同的起弯角的两根钢束N2（N3）、N1为例）下面计算钢束起弯点之跨中距离,如图所示钢束计算图式钢束弯起点及其半径计算表表4.1钢束号钢束弯起高度c(cm)（cm）（cm）（cm）N2(N322.57°0.991440.13052628.505343.0991635.952 )3N1154.57°0.984810.1736510171.1651766.223205.4924.3控制截面的钢束重心位置计算由图所示到几何关系，当计算截面在曲线段时，计算公式为：当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为：上式中：ai-钢束在计算截面处钢束重心到梁低的距离；a0-钢束起弯前道梁低的距离；R-钢束起弯半径;获得各钢束重心到梁低距离后，就可以计算钢束群重心到梁低距离ay:ay=计算结果如表4.2所示表4.2截面钢束号（cm）R(cm)（cm）（cm）（cm）四分点N2（N3）钢筋尚未弯起7.57.5N1766.50810171.1650.07536**0.99716*28.88625.554.386变化点N2（N3）102.0482628.5050.038820.999251.9717.59.471N11532.50810171.1650.150670.98858116.15525.5141.655 支点N2（N3）308.0482628.5050.117200.9931118.1107.525.610N11738.50810171.1650.170930.98528149.72025.5175.2204.4钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度之和，其中钢束的曲线长度可以根据圆弧半径与弯起角度进行计算。利用每根钢束长度的计算结果，就可以得出一片主梁所需钢束的总长度，以利于备料与施工。计算结果见表4.3计算结果见表4.3所示。钢束计算长度表（cm）表4.3钢束号R（cm）弯起角曲线长度s=πφ/180直线长度x2钢束有效长度2(s+x2)钢束预留长度钢束长度①②③④⑤⑥⑦=⑤+⑥N1（N2)3648.657445.541033.932958.941403098.94N3(N4)7162.167874.58601.332951.821403091.82N53284.4615859.43624.382967.621403107.62N64046.92151058.94420.962959.801403099.80∑18588.944.5承载能力极限状态计算4.5.1跨中截面正截面承载力计算（1）对于T形截面受压区翼缘计算宽度:=160cm腹板宽度b=200mm上翼缘板的的厚度为150mm，考虑到承托的影响，其平均厚度为 （2）确定混凝土受压区高度受压区高度应满足：h0=h-ay=150-18.3=131.7cmh0=0.4×131.7=52.68cm说明该截面破坏时属于塑性破坏状态。4.5.2斜截面抗剪承载力计算根据JTGD62-20045.2.6的规定，选取距支座中心h/2处截面和变截面点处截面进行斜截面抗剪承载力复核。腹板内箍筋的设置情况为：采用直径为10㎜的HRB335钢筋，间距为sv=200㎜,在距支点相当于一倍梁高范围内箍筋间距缩小为sv=100㎜。（1）斜截面抗剪强度验算以变化点截面为例列出计算书，其他截面同。1）复核主梁截面尺寸其截面尺寸应满足：所以本梁尺寸符合要求。2）斜截面抗剪强度验算a.验算是否需要进行斜截面抗剪强度验算按“公预规”，符合下公式，则不需。对于变化点截面：上式右边因此需要b.计算斜截面水平投影长度c按“公预规”公式为：（，当m<1.7时，取m=1.7）上述的Q、M、ho近似取变化点截面的最大剪力、最大弯矩见表2-11和截面有效高度，则： 根据计算m=1.48<1.7,故m=1.7即c.箍筋计算若选用Φ8@20cm的双肢箍筋，则箍筋的总截面积为：箍筋配筋率：d.主梁斜截面抗剪强度按下面公式计算：根据计算：故=832.294kN<，说明主梁腹板宽度改变处的斜截面抗剪强度满足要求，同时也表明箍筋配置合理的。（2）斜截面抗剪强度验算本设计，由于内预应力钢束根数沿梁跨没有变化，可不必进行该项强度验算。4.6钢束预应力损失计算4.6.1预应力钢筋和管壁之间摩擦引起的预应力损失计算公式：管道摩擦损失计算表表4.4截面钢束号（°）（rad)(m)（MPa）跨N1（N2）70.122114.7870.04660.045563.52 中截面N3(N4)70.122114.7440.046540.045563.44N5150.261714.77640.07450.07179100.15N6150.261714.6830.07440.07170100.0214.6.2由锚具变形、钢束回缩引起的摩擦损失按《公预规》第5.2.7条规定，计算公式为：锥形锚具压密值6mm，采用两端同时张拉，，钢束的有效平均长度2958.2cm，代入公式得：4.6.3由分批张拉所引起的预应力损失混凝土弹性压缩引起的预应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁可取L/4截面进行计算，并以其计算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值。也可按下式进行计算，即б14=αEPбpc式中m—张拉批数，m=6；αEP—预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值为αEP===6；бpc全部预应力钢筋的合力NP在其作用点处所产生的混凝土正应力бpc=；其中NP=(бcon-бl1-бl2)Ap=(1395-100.87-32.194)×6811=8595.046kNбpc==12.505Mpa所以б14=αEPбpc=209.6Mpa 4.3.4由钢束应力松弛引起的损失б15=ψζ(0.52)бpc式中：ψ—张拉系数，此处取ψ=1.0ζ—钢筋松弛系数，这里采用低松弛钢绞线，取ζ=0.3бpe—传力锚固时的钢筋应力，бpe=бcon-бl1-бl2－б14计算结果见表4.5所示钢筋松弛引起的应力损失计算表4.5钢束号截面N1N2N3N4N5N6跨中1039.51039.501039.521039.52999.52999.639.5469.546549.548379.548375.82775.8375四分点1051.91051.861068.751068.751029.31039.9110.75110.750912.437612.43768.572139.58606变化点1087.41087.391090.381090.381082.521084.714.3514.35414.66714.66713.8514.07支点1099.91099.971100.071100.071100.161100.28 15.6815.68015.69215.69215.7115.714.6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失б16=бpc=静定结构产生的负弯矩MGk=0ρps=1+，i2=In/An；Ep=1.95×105MpaA=8.3×㎜2（截面面积）μ=7631.371㎜（截面周长）上式中：б16—受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失；бpc—受拉区全部纵向钢筋截面重心处由预应力产生的混凝土法向压应力；eps—在这里即ep,受拉区预应力钢筋截面重心到整个截面重心的距离；εcs(t,t0)—预应力钢筋传力锚固龄期为t0=7,计算考虑龄期为t时的混凝土收缩应变；φ(t,t0)—加载龄期为t0，计算考虑的龄期为t时的混凝土徐变系数。设混凝土的传力锚固龄期及加载龄期均为28天，计算时间t=∞，桥梁所处的环境年平均相对湿度为75%，以跨中截面计算它的理论厚度为：h==8.3××2/7631.371=217.523（mm）得（JTGD62-2004中表6.2.7），εcs(t,t0)=0.215*10-3，φ(t,t0)=1.663。计算结果见表4.6所示混凝土收缩、徐变损失计算表4.6截面ρρpsNpe(N)σpcσl6跨中0.008213.3957.608×10618.306140.441四分点0.008213.4027.693×10615.443122.563 变化点0.007172.3247.445×1068.83292.496支点0.005451.2977.495×1077.43993.4254.7预应力损失组合根据“公预规JTGD62-2004“6.2.8条规定，对预应力混凝土后张法构件，分传力锚固时的损失组合和传力锚固后的损失组合，组合结果见表5.6传力锚固时的损失组合：б1Ⅰ=бl1＋бl2＋бl3传力锚固后的损失组合：б1Ⅱ=бl5＋бl6预加内力计算结果见表4.7。预应力损失组合表表4.7截面传力锚固时的损失б1Ⅰ=бl1＋бl2＋бl4(MPa)N1N2N3N4N5N6∑跨中355.51355.51355.48355.48355.48395.372608.09四分点343.14343.14326.25326.25365.71355.092407.11变化点307.61307.61307.59307.59307.42307.412152.606支点295.03295.03295.01295.01294.84294.822064.546截面传力锚固后的损失б1Ⅱ=бl5＋бl6(MPa)N1N2N3N4N5N6∑跨中149.98149.98149.99149.99146.27146.281038.789四分点133.31133.31135.01135.01131.14132.15932.794变化106.85106.85107.16107.16106.34106.57747.6833 点支点109.11109.11109.12109.12109.13109.14763.86214.8抗裂验算为作用短期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，其值为。为作用长期效应组合下的构件抗裂验算混凝土边缘的法向拉应力，其值为。按《规范》第6.3.2条注，本例计算构件自重应力时，应采用净截面的弹性抗拒。和的计算应符合《规范》规定：作用短期效应组合：（《通规》4.1.7-1）式中：为作用短期效应组合设计值，按上式进行效应（弯矩）组合。产生的应力作用长期效应组合：（《通规》4.1.7-1）式中：为作用短期效应组合设计值，按上式进行效应（弯矩）组合。产生的应力；按《规范》第6.3.1条注（1）可变作用仅计算汽车和人群荷载；见《通规》第4.1.7条规定。上式中为梁自重弯矩，为桥面自重弯矩，为汽车产生的弯矩，为人群产生的弯矩。1.作用短期效应组合下的梁底拉应力 2.作用长期效应组合下的梁底拉应力3.预应力产生的底梁应力1-2号束：3-4号束：6号束：5号束： 2.全预应力构件符合条件4.9主梁变形计算根据主梁截面在各阶段混凝土正应力验算结果，可知主梁在使用荷载作用下截面不开裂。荷载短期效应作用下主梁挠度验算主梁计算跨径L=24.20m，C40混凝土的弹性模量Ec=3.25。主梁在各控制截面的换算截面惯性矩各不相同，取梁L/4处截面的换算截面惯性矩I0=254.76作为全梁的平均值来计算。由简支梁挠度验算式为4.9.1可变荷载作用引起的挠度现将可变荷载作为均布荷载作用在主梁上，则主梁跨中挠度系数，荷载短期效应的可变荷载值为由可变荷载引起的简支梁跨中截面的挠度为考虑长期效应的可变荷载引起的挠度值为： 第5章行车道板计算5.1设计资料T梁翼板构成铰接悬臂板，荷载为汽－20级。桥面铺装为20号混凝土，容重为25kN/m3，主梁为40号混凝土，容重为25kN/m3。铺装为两层，各为8cm、12cm。5.2恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）（1）每延米板上的恒载g：（2）每延米宽板条的恒载内力：弯矩、剪力5.3汽车－20级产生的内力将加重车后轮作用于铰缝中轴上（见图6-1），后轴作用力为P＝2×120kN，轮压分布宽度如图3.2所示。对于汽车－20级加重车后轮的着地长度为，（由《桥规》查得），则得：图6-1悬臂板计算图式荷载对于悬臂根部的有效分布宽度： 冲击系数作用于每延米宽板条上的弯矩为：作用于每延米宽板条上的剪力为：5.4荷载组合恒+汽：所以，行车道板的设计内力为：（由汽－20控制）5.5钢筋配置改设计的行车道板属于单向板，在长跨方向只需要布置分布钢筋即可。第6章重力式桥台设计6.1设计资料 桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土T型梁。采用重力式U形桥台，标准跨径Lb＝30m，计算跨径＝29.5m，摆动支座，桥面净宽为桥面宽度为净7.5+2×0.75m。设计荷载为汽－20级，人群荷载为3.0kN/m2。材料：台帽为20号钢筋混凝土台身为7.5号浆砌片石，，基础为15号混凝土，；后台填土内摩擦角，内聚力，容重，地基容许承载力（砂性土）。基础底埋置深度为1m。6.2设计方法与内容1．桥台尺寸拟定规图7-1桥台尺寸2．截面几何性质1）台身底面截面面积 界面重心位置至前墙底边缘之距惯性矩2）基础底面底面积界面模量核心半径3．荷载计算及荷载组合1）恒载计算（1）上部结构支座反力支座反力着力点至基底形心轴距离支座反力着力点至台身底形心轴距离：（2）台身、侧墙及填土恒载计算（表7.1）恒载计算表7.1图中序号计算式恒载对基底中心轴偏心距弯距对台身底中心轴偏心距弯距一、台身1376.102.17816.141.47552.87241.441.6869.620.9840.61 3198.111.055209.000.35570.33430.811.00539.000.30511.8451527.931.3051993.940.605924.406983.140.212208.42-0.488-479.77二、侧墙及填土7412.76-0.23-94.93-0.93-383.87440.74-0.23-101.37-0.93-409.8981804.66-1.933-3488.41-2.633-4751.671277.10-1.933-2468.63-2.633-3362.60987.98-4.068-357.90-4.7068-414.1021.40-3.293-70.47(襟边以上土重)10527.32-3.776-1991.16-4.476-2360.28106.833.26-348.27合计（3）基础恒载计算： 对基底中心轴之弯矩为：2）土压力计算土压力按台背竖直，台后填土水平，按朗金土压力理论计算。（1）台后填土表面无活载时土压力计算：水平作用的主动土压力：基底：台身底：合力作用点距基底面的距离：合力作用点距台身底面的距离：竖直方向的土压力在计算台身恒载时已考虑。（2）台后填土表面有汽车荷载时：破坏棱体长基底：台身底：破坏棱体内只能布置一辆重车的两组轴重（双行）由汽车荷载换算为等代均布土层厚基底：台身底：则台背在填土和车辆荷载共同作用下所引起的土为： 基底：台身底：合力作用点距基底面距离为：合力作用点距台身底面距离为：(3）车辆及人群荷载计算（1）桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载，获得最大支座反力的车队排列如图7.2（两行车队）人群荷载支座反力：图7.2汽－20级布载图式支座反力作用点距基底形心轴距离为： 支座反力作用点距台身底形心轴距离为：车辆及人对基底形心轴产生的力矩为：车辆及人对台身底形心轴产生的力矩为：汽车制动力按一辆重车的30％计算，摆动支座传递的制动力为：（2）桥上、台后均有汽车荷载及人群荷载、重车载台后。此时，在重车及桥上车辆产生的支座反力的共同作用下，产生较大的逆时针向力矩。其荷载布置如图7.3所示：图7.3汽－20布载图式汽车荷载引起的支座反力（二行汽车）：人群荷载引起的支座反力：车辆及行人对基底形心轴产生的力矩为：车辆及行人对台身底形心轴产生的力矩为：相应的汽车制动力：(3）支座摩阻力摆动支座摩擦系数，则 （1）桥上有汽车和人群，台后无活载：（2）桥上和台后均有汽车和人群（重车载台后）：（3）桥上台后均无车5）浮力计算跨线桥，无河流，地基水位较低，无浮力。6）荷载组合用于验算桥台身底截面的荷载组合（1）桥上有活载，后台无汽车荷载：组合I（包括恒载、桥上活载及土压力）组合II（主要设计组合加支座摩阻力）（2）桥上有活载，后台也有汽车荷载：组合I组合II （3）桥上无活载，台后有汽车荷载组合I组合II（4）无上部结构时组合Ⅳ（施工组合）用于验算基底的荷载组合（1）桥上有活载，后台无汽车荷载组合I（包括恒载、桥上活载及土压力）组合II（主要设计组合加支座摩阻力） （2）桥上有活载，后台也有汽车荷载组合I组合II（3）桥上无活载，后台有汽车荷载组合I组合II（4）无上部结构时组合Ⅳ（施工组合）(5）荷载组合汇总表（1）用于验算基础底面的荷载组合汇总表（表7.3）基础底面荷载组合汇总表7.3荷载组合桥上有活载，台后无汽车荷载组合I（主要）10678.471567.241579.68组合II（附加）10678.471641.12221.52 桥上有活载，台后也有汽车荷载组合I（主要）10488.521818.072380.60组合II（附加）10488.521882.432939.89桥上无活载，台后有汽车荷载组合I（主要）10102.371818.071702.91组合II（附加）10102.371863.122094.39无上部结构组合Ⅳ（施工）9201.371567.24－1012.634．台身底截面强度和偏心验算（见表7.4）强度和偏心验算表7.4荷载组合情况桥上有活载，台后也有汽车荷载（组合I）11025.39－4938.530.4481.54511025.390.93047882.92桥上无荷载，台后有汽车荷载（组合I）10484.78－5508.880.5251.54510484.780.90646647.23无上部结构（组合Ⅳ）9403.58－8054.950.8561.8547522.860.77940108.38注：组合Ⅰ时：＝0.5，＝1，组合Ⅲ、Ⅳ时，＝0.6，＝0.8；＝3.09m，台高不足20m，取1，当计算跨径小于50m时，取1；，5．基底应力及偏心验算（见表7.5）应力及偏心验算表7.5荷载组合情况 桥上有活载，台后无汽车荷载（组合I）10678.471578.680.1481.132193.281.25×455.09桥上有活载，台后也有汽车荷载（组合I）10488.522380.600.2271.132201.581.25×455.09桥上有活载，台后也有汽车荷载（组合II）10488.522939.890.2801.132209.491.25×455.09无上部结构（组合Ⅳ）9201.37-10102.630.1100.849161.621.25×455.09注：（桥台仅受永久荷载）；（桥台受永久荷载、可变荷载时）。6．桥台基础抗倾覆与抗滑动稳定性验算1）抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定系数由为最大值时控制设计，通过对表4.2的结果分析可知，由“桥上有活载，台后也有汽车荷载”控制设计：主要组合：（组合I）附加组合（组合II）均满足要求。2）抗滑动稳定系数验算基底为砂类土，，通过对表33分析可知，主要荷载组合由“桥上无活载，台后有汽车荷载”的组合I控制设计，验算组合由“桥上无挂车，台后由挂车”的组合III控制设计： 主要组合：验算组合：均满足要求。第7章重力式桥墩设计7.1设计资料桥上部结构为装配式钢筋混凝土T型梁。标准跨径Lb＝30.00m，计算跨径L＝29.50m。摆动支座，桥面宽度为净7+2×0.75m，设计荷载为汽－20，人群荷载为3.0kN/m2。墩帽为20号钢筋混凝土墩身为7.5号浆砌片石、块石，，基础为15号混凝土，。桥梁位于高速公路上，桥下无河流。7.2设计方法与内容1．桥墩尺寸拟定、截面面积及几何性质1）桥墩整体尺寸、墩帽平面尺寸初步拟定桥墩整体尺寸（如图8.1所示）和墩帽平面尺寸（如图8.2上图所示）。2）截面面积及几何性质（1）墩身底截面（图8.2） 图8.1桥墩整体尺寸图8.2墩帽平面尺寸 图8.3基础底面面积惯性矩（2）基础底面（图8.3）面积截面模量核心半径2．荷载计算1）恒载计算（1）上部构造恒载：由主梁计算可知:主梁预制时的自重，栏杆、人行道、桥面铺装，那么五根主梁以及桥面铺装、人行道和栏杆等每延米重量为，每跨共重1802kN，那么作用于一个桥墩所有支座上的反力共计：＝901（2）桥墩恒载计算（表8.1）桥墩恒载表8.1部位 算式体积容重（kN/重力 （m3）m3）kN墩帽3.402585墩身59.73221314上层基础9.7223223.6下层基础12.6623291.26基础台阶上土重力2.941749.98总重1963.842）车辆荷载计算（1）相邻两孔均有一行汽车（图8.4）由图8.4布载形式得：图8.4汽车布载形式（2）一孔上有一行汽车（图8.5）由图5.5的布载形式得： 图8.5汽车布载形式（3）汽车横向排列（图8.6）在桥的横截面上，汽车靠一边行驶时，两行汽车荷载的合力偏离桥梁中线：，一行荷载的合力偏离桥梁中线图8.6汽车横向布载3）人群荷载计算（图8.6）每一孔每边人行道上的人群荷载对桥墩支点的反力一边人行道上的荷载合力偏离桥梁中线4）风力（1）横向风力桥墩基本风压值采用设计风速频率换算系数取风载体型系数风压高度变化系数地形地理条件系数横向风压为：作用于墩帽上的风力： 作用点距基础底面的距离为：5.3＋1－0.15＝6.15m作用点距墩身底面的距离为：6.15－1＝5.15m作用在墩身上的风力：作用点距基础底面的距离为：2.406＋1＝3.046m作用点距墩身底面的距离为：2.046m上部结构：支座高度360mm（摩擦系数0.05）；桥梁及人行道高1.6m;栏杆高度1.0m；作用在相邻两孔各半跨上的风力都传递到桥墩上。栏杆上的风力：栏杆迎风面积折减系数取0.2作用点距基础底面的距离为：作用点距墩身底面的距离为：8.76－1＝7.76m桥梁及人行道上的风力为：实体式梁迎风面积折减系数取1.0作用点距基底面距离为：作用点距墩身底面距离为：8.26－1.0＝7.26m（2）纵向风力（顺桥方向）迎风面积折减系数为0.7桥墩：作用于墩帽上的风力： 作用于桥墩上的风力：桥梁纵向风力（忽略不计）6）汽车制动力按计算跨径内汽车荷载排布轴重的10％计：或者：，取简支梁摆动支座应计算的制动力制动力的着力点在桥面以上1.2m，墩台计算时，可移至摆动支座的底板面上而不计其产生的力矩，即移至墩帽顶端，所以其作用点距基底6.3m；距墩身底为5.3m。7）支座摩阻力相邻两孔跨径相等，由温度产生的支座摩阻力可相互抵消，故不考虑支座摩阻力影响。3．荷载组合1）用于墩身底验算的荷载组合（1）组合I（主要设计组合）①顺桥方向双孔满载：（上部结构重力+墩身重力+双孔汽车荷载支座反力+双孔人群荷载支座反力）单孔满载：（上部结构重力+桥墩重力+单孔汽车荷载支座反力+单孔人群荷载支座反力） ②横桥方向双孔荷载：双孔单行汽车单行人群荷载：（2）组合II（附加设计组合）①顺桥方向双孔满载加风力和汽车制动力：单孔满载加风力和汽车制动力： ②横桥方向双孔单行汽车单行人群：上部结构重力+墩身重力+双孔单行汽车支反力+双孔单行人群支反力+风力（墩帽、墩身）（3）组合III（验算组合）①顺桥方向上部结构重力+墩身重力+挂车荷载支反力②横桥方向2）用于基底验算的荷载组合（1）组合I（主要设计组合）①顺桥方向双孔满载：（上部结构重力+桥墩重力+双孔汽车支反力+双孔边人群支反力 单孔满载：（上部结构重力+桥墩重力+单孔汽车支反力+单孔双边人群支反力）②横桥方向双孔满载:双孔单行汽车单行人群荷载（2）组合II（附加设计组合）①顺桥方向双孔满载加风力和汽车制动力单孔满载加风力和汽车制动力 空载高水位（浮力）+风力+汽车制动力（4.4为墩身风力，桥下无水流，故浮力为0）②横桥方向双孔单行汽车单行人群+风力+水压力（水压力为0）（3）组合III（验算组合）①顺桥方向②横桥方向4．荷载汇总表1）用于墩身底验算的荷载组合汇总表（见表8.2） 荷载组合汇总表8.2组合荷载内容顺桥方向横桥方向I双孔满载4965.54121.204965.54547.90单孔满载4736.36375.970———双孔单行汽车单行人群———4403.371294.30II双孔满载+风力+汽车制动力4965.54302.6638.03———单孔满载+风力+汽车制动力4736.36557.4338.03———双孔单行车单行人+风力+水压力———4403.371542.0635.00III验算荷载5040.2503.5705040.21378.802）用于基底验算的荷载组合汇总表（见表8.3）荷载组合汇总表8.3组合荷载内容顺桥方向横桥方向I双孔荷载4568.9486.5404568.94391.3690单孔荷载4405.24268.550———双孔单行汽车单行人群———4167.39924.480II双孔满载+风力+汽车制动力4568.94243.3227.17———单孔满载+风力+汽车制动力4405.24425.3327.17——— 空载（高水位）+风力+汽车制动力3765.84156.7827.165———双孔单行车、人群+风力+水压力———4167.391126.4625.00III验算荷载4622.25359.6904622.25984.870表8.2、表8.3说明：在计算附加组合时，应按照《公路桥涵设计通用规范》（021-89）（表2-1-3）中所列的其它可变荷载不同时组合表的原则进行荷载组合。在计算中，根据实践经验，对明显不控制设计的组合可以不进行计算。但应谨慎从事，防止漏算控制设计的组合。5．墩身截面强度及偏心验算1）顺桥方向（见表5.4）截面强度验算及偏心验算表8.4荷载组合情况双孔布载双孔满载4965.54121.20.0240.0.4084965.541.0026015.63双孔满载+风力+制动力4965.54302.660.0610.4893972.430.99926015.62双孔单行汽车单行人群———————单孔布载单孔满载4736.36375.970.0790.4084736.360.99926015.61单孔满载+风力+制动力4736.36557.430.1180.4893789.090.99926015.60验算荷载5040.2503.570.0994032.1626015.59 0.4890.999注：组合I，组合II、III，，墩高不足20，取＝1.0。（为材料或砌体安全系数，为截面形状系数，为截面或换算截面重心至偏心方向截面边缘的距离，为荷载组合系数，荷载安全系数，结构的重要性系数，当计算跨径<50时，取1）2）横桥方向（见表8.5）截面强度验算及偏心验算表8.5荷载组合情况双孔满载4965.54547.90.1102.1584965.541.00026015.63验算荷载5040.21378.80.2742.5894032.160.99925989.61双孔单行车、人群+风力+水压力4403.371542.060.3502.5893522.700.99926013.02注：其余同上表注。6．基底面应力及偏心验算1）顺桥方向（见表8.6）基底应力及偏心验算表8.6荷载组合情况双空满载4568.9486.540.019 双孔满载双空满载+风力+制动力4568.94243.320.053双孔单行汽车单行人群———单孔布载单孔满载4405.24268.550.061单孔满载+风力+制动力4405.24425.330.097空载空载+风力+制动力3765.84156.780.042验算荷载4622.25359.690.078注：，，其中所以，土层为细砂密实土。上面各数值及公式参照《基础工程》2）横桥方向（见表8.7）基底应力及偏心验算表8.7荷载组合情况双孔满载4568.94391.3690.0857验算荷载4622.25984.870.2131双孔单行车、人群4167.39924.480.2218注：7．桥墩稳定性验算1）顺桥向(1)抗倾覆稳定系数验算抗倾覆稳定系数由为最大值时控制设计。由表5.3可知：主要荷载组合由“单孔满载”控制设计： 附加组合由“单孔满载+风力+汽车制动力”时控制：均满足要求。（2）抗滑动稳定系数验算地基土为密实细砂土，查《桥规》可知，此时由附加组合“空载+风力+汽车制动力”时控制设计：满足要求。2）横桥向（1）抗倾覆稳定系数验算基底横桥向抗倾覆稳定由“双孔单行汽车单行人群+风力”时最为不利。满足要求（2）抗滑动稳定系数验算均满足要求。 第8章盆式橡胶支座本设计选用盆式橡胶支座，其特点如下:具有很大的承载力，水平位移大，摩擦系数小，支座建筑高度低，节省钢材。在同样的载重下，它的体积（高度）和重量不到钢支座的1/10，而且，它在纵向及横向均可转动和移动，在功能上优于钢支座，能满足宽桥对支座横向的也要能转动及伸缩的要求。 第9章施工方法设计9.1施工前的准备1.编制依据：（1）、施工现场实际情况，业主提供的招标文件、两阶段施工图设计文件以及相关的投标文件等。（2）、招标期间业主与投标单位往来的函件及补遗书。（3）、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000 ）、公路工程施工现行规范及《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD062-2004）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）、《公路工程抗震设计规范》（JTJ062-91）、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）。（4）、根据我公司多年承建公路桥梁工程的施工管理经验和本工程的设计标准。结合了我公司的施工能力、资源、技术特长、机械设备等情况。2.施工准备工作：2.1人员动员周期、流动资金人员动员工作按照项目部建设及工程总体目标计划，桥梁工程队下设T梁预制、安装；下部构造；桩基三个施工作业班组。2.2中粗砂、混凝土骨料：可采用当地洗砂及机制加工碎石骨料；2.3其它外购材料必须由项目部中心试验室检测、试验合格后，报监理工程师批准后方可使用。项目部已经与材料生产厂家签定了供货协议，正积极组织材料进场。2.4工程施工要点：2.4.1预制25mT梁预制、安装　　后张预应力T梁预制场，设置在XX路与XX路至桥头路基上，模板采用定性钢模板预制。安装由架桥机安装。T梁安装时在梁板未联成整体之前，其稳定性较差，特别是边梁，不论在移运，还是安装过程中，安装时应采取相应的措施加以保证，如手拉葫芦、木楔支垫等措施。2.4.2桩基　　采用人工挖孔成孔。2.4.3交通、电力、通讯、施工生活用水　　横向公路运输条件较为方便，直到桥头。桥位附近有高压变电站（工地配置1台120千伏安发电机），设置配置315千伏安变压器1台，通讯设备齐备，采用移动通讯联系。气候干燥，水源主要靠提灌供给。3.施工组织机构和队伍资源配备：3.1组织机构及设备配置　　我公司在全公司范围内进行组织动员，由业务水平高、施工经验丰富、具有同类桥型施工经历的管理及技术人员组建桥梁工程队，对项目实施全过程的控制和管理，保证整体工程质量、安全、进度符合设计要求。 3.2施工总体目标　3.2.1工期目标：按照合同要求，通过精心组织施工，提前竣工。3.2.2质量目标：达到优良工程。3.2.3安全目标：不发生重大安全事故，死亡指标为零。4.施工总体布置及临时设施设备：4.1驻地建设桥梁工程队在桥位下方200m处租用民房作办公区和生活区，在桥位上端建材料库房，确保材料存放量及质量。4.2施工便道便道由变电站专用公路进入桥梁施工现场，在施工场地内修筑纵向0.6km便道贯穿两端桥台。4.3预制场地T梁预制场设在XX路与XX路至桥头路基上。4.4水电供应主电源安装配备315千伏安变压器1台供用，另配备1台120kw的发电机，作为工程施工备用动力电源。由于地理条件特殊工程用水量大，生活用水及施工用水主要来源由提灌站供给。自备二台运水罐车备用。4.5通讯联系　　工程施工队主要管理人员均配备移动电话，以方便联系。4.6卫生保健措施　　保持施工及生活场地清洁，垃圾统一妥善处理，对饮用水定期取样送检，并按时发放各类劳保及防暑降温用品。工地设备药箱，能对一般伤病及时治疗处理，确保工程顺利进行。5.施工材料设备组织：5.1外购主材：水泥、钢筋、河砂、碎石及其它材料按工程施工实际进度所需，提前进入库房。　5.2成立机料科专门负责材料采购、设备管理、维修、保养工作。建立健全材料的采购、入库、验收、保管制度，根据施工组织计划每月科学地编制材料用量计划，保证施工用材。同时，对于待进场材料严格按照施工技术规范要求提前进行试验或抽检，确保用材质量。 9.2施工方法1.基础和下部构造1.1施工准备工作、场地清理布置1.1.1施工测量及场地清理对设计、业主交设的导线、中线、水准点用全站仪、水平仪进行复测并增设支导线及临时施工水准点，待复核结果达到施工设计及规范要求后，报送交监理工程师核查，批准后进行施工细部测量。施工测量是桥梁施工的要点，测量采用全站仪，精确测量墩、台位桩中心点，放出局部控制锁定桩位。并布置好三角控制点及监测点，测量结果报送监理工程师核查，批准后方能施工。按照所放桩位，清理施工范围内的障碍物，作好排水工作。布置好施工场地，完成三通一平，做到文明施工。设备配备及进场计划，在接到监理下达开工令之前，将桥梁前期工程施工设备、小型机具陆续运至施工现场，作好安装调试工作。后期施工设备在分项工程施工前半月内进入施工现场，随即作好安装调试，同时报经监理工程师检验。1.2挖孔灌注桩1.2.1人工挖孔　　施工作业顺序：测量定位报监理批准开挖锁口开挖支护终孔处理终孔检测钢筋笼制作、检测、安装混凝土灌注凿除桩头浮渣桩基检测。　　挖孔前应采用全站仪准确测出各孔位的具体中心位置，并做好护桩，人工挖孔采取分节作业，现浇混凝土倒挂式护壁，强度不低于设计标号，开挖0.7m深后，进行第一节段的混凝土护壁，为避免挖孔过程中，孔外的渣子、石子掉入孔内伤人，第一节混凝土护壁应高出地面30cm左右，混凝土护壁厚度应根据实际开挖土石成分、地质情况计算后确定，一般最小厚度不得小于10cm，为便于下节护壁混凝土的浇灌，护壁用的模板应设计成上口直径以设计桩径为准，下口大，保证设计桩直径尺寸；各节护壁混凝土之间应配置一定数量的挂筋和环形箍筋，以便使各节混凝土形成整体，每挖1m进行一次护壁。若遇流砂，将进行特殊处理，每挖0.5m，打钢筋桩（编织钢筋网）或钢护筒，随挖随护。护壁模板采用自制四辨钢模，每次护壁、安装模板时，均用垂球对中确定模板位置，保证孔的平面位置及垂直倾斜度均在允许范围内。出渣设备采用手摇提升机或小型卷扬机提升。挖孔至设计标高后，人工检平基底 ，经监理工程师检查验收后，安装钢筋笼或现场制安，浇注混凝土。1.2.2桩基钢筋笼的制作和混凝土的浇灌　　钢筋笼的制作可在桥墩附近位置进行，或将钢筋运至现场焊接加工，每个孔内的钢筋笼分两节，通过25T吊车或塔吊逐节吊入孔内，同截面错位应不小于50%，钢筋接头按相关规范执行，大于等于25mm的钢筋采用机械接头，在钢筋制作过程中，在笼体内以三角形设置声测管，焊接在笼体加强筋上。钢筋笼在入孔过程中为了防止变形，应在内部每隔2m距离焊“十”字撑加以固定，并用Φ20钢筋制成л型焊于钢筋笼主筋上，保证钢筋保护层厚度，钢筋笼入孔就位后。经监理工程师现场检验，检验合格后进行下道工序作业。混凝土浇注前拌和场应有足够的材料，严格按混凝土灌注桩混凝土配合比施工。混凝土用泵送入孔，混凝土坍落度应控制在120mm-140mm。操作人员在孔桩内使用插入式振捣器振捣密实，若渗水量大于6mm/min按水下砼灌注。桩基混凝土达到强度后，采用超声波检测，桩基质量合格后方能进行下一步施工。1.2.3基础工期进度：按总工期进度，桩基分为3个阶段施工。1.施工难点、要点控制2.挖孔直径应按照设计规定；3.孔壁支护方案报批，应经过计算，确定施工安全满足设计要求4.挖孔达到设计深度，应进行孔底处理。5.孔内遇到岩层须爆破时，宜采用浅眼松动爆破法，严格控制炸药用量并在炮眼附近加强支护。孔深>5M时，必须采用电雷管引爆。孔内爆破后应先通风排烟15分钟，并经检查无有害气体后，施工人员方可下井继续作业。1.2.3.6设计桩长>10m时，应加强通风和安全措施。挖孔时应经常检查孔内的有害有毒物质，保证井内安全施工。如超过0.3%或孔深>10m时，采用机械通风，确保孔内无有毒有害物质。孔深＞10m时孔内出渣采用机械提升作业。1.3底系梁　　地面系梁，基础采用机械结合人工开挖基坑，挖至坑底时应保留不小于30cm的厚度，用人工清基至基底标高，然后用人工凿除桩顶混凝土及浮浆，校正桩顶钢筋，除去钢筋表面的混凝土浆，并将废渣全部清除干净。基坑成形后，应立即浇注封底混凝土5cm。进行墩柱骨架钢筋焊接及系梁钢筋安装，钢筋安装完毕，经监理检查后开始模板安装，模板采用组合钢模，采用155木枋或［12槽钢作背方及横方，保持直顺、大面平整度，螺杆拉杆及撑方 稳固。分层浇筑混凝土，用50或70型振动棒振捣，混凝土浇注振捣时，中途不能停止，应连续浇注完成。1.4墩柱、台身、盖梁1.4.1墩柱　　全桥墩柱都是双柱式圆形墩柱，在桩基系梁施工结束后，应对桩柱中心进行一次复测校检，并经监理工程师认可后进行墩柱施工。墩柱钢筋的加工可在墩柱就近场地进行，钢筋的安装利用吊车或塔吊配合人工焊接安装，钢筋焊接时钢筋轴线必须与墩柱下段钢筋一致，焊接质量必须符合规范要求，墩柱模板采用在工厂加工的定型钢模板，节长5.4m、模板厚8mm。模板表面平整，尺寸准确，尤其在接缝上能满足规范要求。用25T吊车或塔吊配合人工安装，桩柱模板稳定采用木方支撑，三方或四方用钢绳拉紧抗风，墩柱混凝土浇注采用输送泵直接泵送墩柱内。用60型振动器振岛密实。墩柱系梁采用满堂支架架设底模，上、下拉杆加固侧模。盖梁支撑采用绑扎加工字钢托架支撑底模，上下拉杆加固侧模。　　墩柱养护采用套塑料薄膜利用墩柱自身水化热不被蒸发来养护，同时辅以人工浇水1.4.2台身1.4.2.1桥台一端是桩柱式桥台，施工方案同桥墩。一端桥台是重力式，基础土石方采用机械配合人工开挖，挖深至设计标高上0.2-0.3m，采用人工开挖整平，达到设计标高自检，同时报经监理工程师检验，基础承载力达到0.5MPa，否则将基底进行夯实，检验合格后方可进行下道工序。混凝土承载力达到0.5MPa，检验合格后方可进行下道工序，按基础设计几何尺寸、标高，采用组合钢模拼装外模，周边采用15*5的木枋固定，保持线型顺直，大面平整，基础几何尺寸符合设计要求后，经检验合格即可进行混凝土浇筑。1.4.2.2桥台台身：基础完工达到一定强度后，进行桥台台身中心点、纵横轴线定位放线，根据桥台台身轴、中心线方位，放出桥台台身边线，按桥台台身边线定位位置，使用组合钢模进行台身施工作业。模板采用大模板，其每块模板面积分，得小于2平方米。1.4.2.3施工要点：混凝土浇筑前，严格校检各部几何尺寸，拌和场要有足够混凝土及其它原材料。混凝土分层浇筑完成，层厚不大于30cm，在浇筑中注意埋设结构预埋件。1.4.3中系梁、盖梁　　中系梁、采用满堂架架设底模板，盖梁采用抱箍托架，其上置二根[45(b)型工字钢作为施工盖梁的支承梁，盖梁底及侧模采用定型组合钢模，接头采用榫接的企口形式，防止漏浆，可确保系梁、盖梁的外观质量，钢筋在钢筋加工场制作加工好，运至系梁及盖梁施工处，用吊车配合人工安装就位或现场绑扎成型，安装钢筋时，应注意系梁、盖梁架立筋位置，经检验符合设计后，进行系梁、盖梁的模板安装。作好挡块 构造的钢筋预埋，安装底模板时，作好系梁的直顺度，盖梁施工横坡度。系梁、盖梁混凝土浇注采用泵送混凝土直接入模，分层用50或60型振动器振岛密实，混凝土养护采用潜水泵直接抽水养生。1.4.5支座垫石　　按照设计图支座垫石轴线、标高进行施工放线，制安垫石钢筋网片，安装模板，检验各部几何尺寸，报经监理工程师检验，合格后方可进行混凝土浇注，垫石混凝土表面保持足够的平整度，以利各种橡胶支座的安放。1.4.5.1施工难点、要点控制　　在整体混凝土施工中加强全面质量管理，严格按照混凝土施工规范进行施工。对个工序逐项严格检查，报经监理工程师检验合格后，方可进行下道工序的施工。混凝土采用拌和站集中拌制，采用混凝土输送泵或混凝土罐车运送至浇注现场，混凝土尽可能一次连续浇注完毕。加强混凝土振捣施工工艺的管理工作，确保不漏振和过振，在振捣中严格按操作规范进行作业。确保混凝土表面平整、光滑、线条流畅、无蜂窝麻面。2.T型梁的预制2.1预制场布置预制场选择在西攀路与攀田路至桥头交接处路基上。进场后先进行该路段路基工程的施工工作，使路基压度及各项技术指标除满足高速公路路基施工技术规范要求外，还必须满足T梁的预制吊装运输的承载力要求。在路基上布置一条平行于路（桥）轴线的纵移轨道，长度300m。增设一条纵移轨道钢轨间距主线1.1m，以适应顺轨道方向的混凝土浇筑及T梁移运场地。在路基上面布置轨道的范围内，顺轨道下端铺设20×20cm断面的枕木，枕木上面铺设重型（50kg/m级）钢轨。平行于纵移轨道内布置3纵4-6排预制T梁胎座，胎座按照T梁底部尺寸进行制作，胎座应足够承受T梁荷载的能力，并按规范要求计算设置底座预拱度，底座表面采用C40细石混凝土找面，底座表面光洁平整，厚度为5cm。预制场内设二套龙门架系统，龙门架承受荷载能力，应满足T梁重量。便于模板的移运安拆、混凝土的浇筑及T梁的纵向移运。2.2模板2.2.1设计与加工　　采用自行设计并加工的钢模板。钢模板背肋采用[10槽钢，面板采用6mm厚钢板。根据我公司以往施工完成同类结构桥梁预制件，充分证明此类模板的强度、整体刚度、面板表面及接缝面的平整度等均能满足施工规范要求。 2.2.2安装采用预制场内的龙门桁车安装就位，底面采用对口楔支垫以便随意调整模板的标高和位置。按设计，模板上下口采用φ16拉杆螺栓对穿夹紧固定，接缝之间预置泡沫条以防漏浆。反复使用的底模板和钢模板要经过下述工序处理：用钢凿除表面余浆，用电动除锈钢刷磨去表面余浆等杂物直至可见钢板表面金属光，并涂抹一层脱模剂或纯机油。由于模板是相互连接的，因此首先模板面要对齐，连接螺栓不能一次紧到位，要整体检查模板线形，发现偏差予以调整后再拧紧连接螺栓，并固定好支撑杆件。2.2.3拆除　　混凝土浇筑完成，达到2.5MPa（施工经验值，混凝土中加入早强减水剂）后，便可进行模板的拆除工作。采用龙门桁车拆除模板，各工序都轻柔地进行，以免将模板碰撞变形。首先是松动、拆除各拉杆和对口木楔，让模板凭自重自由地离开梁体，注意观察各点自由脱离情况，若发现有局部相抵等情况要加以处理或给予外力让其脱离。模板与梁体分离过程的好坏，直接影响梁体的外观质量乃至外形质量（缺角掉边等），因此应特别加以注意，不能盲目蛮干。2.3钢筋2.3.1钢筋的保管　⒈钢筋的品种多，用处各异，为避免使用时混淆，应在运到施工现场后，按不同等级、牌号、直径、长度分别挂牌堆放，并随使用随时注明其数量。　2.钢筋应尽量堆入仓库或料棚内。当限于条件，必须露天堆放时，应选在地势较高、地形平坦、土质坚实处，并须采取排水措施。钢筋下面应设置垫木,钢筋上面加以遮盖。　3.已制作弯扎、焊接成型的钢筋，应按工程部位和构件名称按编号顺序分类堆放。　4.钢筋不得与酸、碱、盐、油类等物质堆放在一起，并应避免与发生有害气体车间靠近。2.3.2钢筋的检验　　1.所用热轧钢筋应具有的出厂质量证明，使用前作力学性能、拉力试验和冷弯、焊接试验。 钢筋的验收和力学性能试验须分批进行，以同一炉号和同一截面尺寸的钢筋为一批，每批钢筋中任意选取经表面检查和截面测量合格的3根钢筋的端部，各取一组试件，每组试件中包括一个拉力试件（包括屈服点、抗拉强度和伸长率）、一个冷弯试件和一个可焊性试件（需要焊接时）。按《公路工程金属试验规程》JTJ055—83的规定进行试验，如有一个试验项目的试件不符合有关规范所规定的数值时，则该批钢筋可按不合格处理，运出工地。对可焊性试验的结果可按有关规范进行鉴定。（可焊性指金属材料通过一定的工艺条件而形成优质接头的性能）。如不合格，必要时还要作钢筋的化学成分试验。2.热处理钢筋与热轧钢筋一样，需成批试验验收。每批由同一外形截面尺寸、同一热处理制度和同一炉号的钢筋组成。从每批钢筋中选取10%的盘数（不少于25盘）进行抗拉试验（屈服强度σ0.2、抗拉强度σb和伸长率δ10）试验。试件从每盘钢筋的任一端先截去50cm，然后按《公路工程金属试验规范》JTJ055-83的规定制成要求长度的试件。试验结果如有一项不符合《公路施工手册—基本作业》的规定性能时，该盘钢筋为不合格产品，应予以报废，再从未试验过的钢筋中取双倍数量的试件进行复验，如任有一项不合格，则该批钢筋判为不合格，则该批钢筋为不合格，不予验收。2.3.4钢筋的接头　　预应力T梁普通钢筋一般较小，T梁纵向主筋采用焊接接长，其余采用搭接绑扎和点焊接头。2.3.5钢筋除锈钢筋特别容易锈蚀。因此，为了保证钢筋表面干净，用铁锤能敲击剥落的锈皮和油渍、漆污等在使用前均应清除。使钢筋表面应洁净，无油渍、漆污、锈皮、鳞锈等。除绣后的钢筋表面如有严重的麻坑、斑点等已伤钢筋截面的，应降级使用或剔除不用，带有蜂窝状的锈迹钢丝也不得使用。2.3.6钢筋调直直径10mm以下的盘条钢筋和直径12mm以下的直条钢筋在运载过程中发生弯折现象时，使用前均应加以调直。钢筋调直后应平直，无局部弯折，钢筋的中心线对直线的偏差不得超过其全长的1/100。2.3.7钢筋制作首先熟悉设计图纸，钢筋制作的工艺设计。大批量制作前，要先制作样板，以为模具无问题后再成批制作。单件钢筋制作成品的质量要求：钢筋规格形状正确，平面无上翘曲现象；钢筋弯曲点处不得有裂纹。2.3.8钢筋绑扎 按照设计图纸中尺寸，在底模上划出各箍筋（马蹄筋）位置，然后依次绑扎各钢筋。翼缘板钢筋待模板安装后进行。各钢筋交叉处，除按图要求必须点焊外，其余均应绑扎。实际作业按1/3数量用20#元丝十字花扣，1/3数量用电焊（点焊），1/3数量自由，最外环交叉点必须全部点焊。要求纵横钢筋绑扎成型后相互垂直，保护层绑扎砂浆垫块，垫块砂浆标号不低于C50。2.3.9预应力索预应力索设计采用φj15.24钢绞线，抗拉极限强度Ryb=1860MPa，低松弛、OVM锚具，波纹管成孔。1.外观检查：从每批钢绞线中选取3盘，进行表面质量、直径偏差和捻距检查。如每批少于3盘，则应逐盘进行上述检查。钢绞线公称直径的允许偏差和中心直径加大范围应符合GB5224-85的规定。钢绞线的捻距为直径的12-16倍，一般为左（S）捻。每盘钢绞线应由一整根钢绞线组成，其长度一般不小于200m。钢绞线表面不得带有润滑剂、油渍等降低钢绞线与混凝土粘结力的物质。表面允许有轻微的浮锈，但不得有锈蚀性肉眼可见的麻坑。钢绞线应是捻紧不松散的。钢绞线中的钢丝不得带有任何形式的电焊头。钢绞线内不应有折断、横裂和相互交叉的钢丝。2.力学性能试验：从外观检查合格的3盘钢绞线的端部正常部位截取1根试件进行拉力试验（包括破断负荷、屈服负荷－钢绞线在残余伸长为0.2%时的负荷和伸长率）和松弛试验。拉力试验按JTJ055-83进行。松弛试验方法与钢丝的相同。试验结果应符合规范要求。如有一项不合格时，则不合格不予验收。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件进行该不合格项的复验。如任有一项不合格，则该批钢绞线为不合格品，不予验收。　3.预应力钢绞线及其锚夹具的检验，预应力钢绞线进场后，严格按照有关规定，作抗拉强度检验，合格后方可投入使用。锚夹具的外观检查，抽样不少于10%检查锚夹具的外观和尺寸，应符合设计要求，不得有裂纹，尺寸不得超过允许偏差。锚夹具的硬度检验，抽样不少于5%作硬度检验，每个零件测试3点，其硬度的平均值应在设计要求的范围内，且但一点的硬度不应大于或小于设计要求范围3个洛氏硬度单位（HRC）。如有一个零件不合格，则应逐个检验，合格后方可使用。　4.预留孔道，采用波纹管成孔。波纹管应严格按照每个孔道的设计线形事先用经过检校的30m卷尺放出各坐标点位置，并用“U”型定位筋沿梁轴方向每隔1m将波纹管牢固定位，以确保成孔线形的准确。　　5. 钢绞线的下料和编束，下料前，要作如场地布置，地面要平整、硬化、或用型钢支垫以防钢绞线被泥污。下料时，把钢绞线拉开到所需的长度，再切割点前后各5cm处用20#铁丝绑扎，再用砂轮切割机切割。钢绞线在出厂前经过低温回火处理，因此在进场后无须预、拉应力下料。钢绞线在编束时，将每根钢绞线编号，并顺序摆放，以防搞错。每隔1-1.5m用20#铁丝绑扎，并尽量使绞丝栓紧一致。2.4混凝土浇筑2.4.1组成材料　　水泥采用质量合格的大厂普通硅酸盐水泥。粗骨料采用5mm-31.5mm的碎石，细骨料用河采中砂。水用桥位附近河水或自来水。外加剂用大厂生产的、质量可靠的高效减水剂。2.4.2原材料质量抽检要求　　加强抽检频率，不合格材料不得入场。水泥按进场批号检验一次安定性。碎石：每200m3抽检一次，作筛分、含泥量、针片状含量、压碎值检验。砂：每200m3抽检一次，作筛分、含泥量检验。2.4.5混凝土拌合与运输　　混凝土拌合利用布置在大型预制场内的混凝土拌合站完成。混凝土运输利用预制场内的混凝土运输轨道和龙门桁车上的5T电动葫芦来完成。2.4.6混凝土浇筑　1.混凝土浇筑的基本技术要求：同拌合物材料均匀，浇筑密实。结构位置、外形尺寸偏差不超过允许范围。混凝土表面平整、密实。钢筋骨架及预埋件的位置准确，如有偏差、不超过允许范围。钢筋保护层厚度不小于规定值。　2.浇筑前的检查：模板内和钢筋上杂物、泥灰、油污清理干净。模板如有缝隙、孔洞要堵严。浇筑前模板要洒水湿润。钢筋的位置如有移动要及时纠正、恢复、保护层支垫要可靠牢固。对施工机具设备进行检查，特别是混凝土拌合设备要作试机作业检查。　　3.混凝土分层方式：本方案拟采用斜向分层法浇筑，即从T梁的一端向另一端浇筑，先一次把梁肋浇完，再返过来浇筑翼缘板。　　4.振捣：采用附着式振捣与插入式振捣相结合的方式，进行浇筑梁肋时，以附着式振捣器振捣为主，浇筑行车道板时，以插入式振捣器振捣为主。　　5.混凝土泌水及表面处理：在混凝土浇筑过程中，若发现混凝土表面有泌水现象，要及时采取措施，在搅动已浇筑混凝土和不流失灰浆的条件下将泌水排除。同时分析原因后应采取减小水灰比、用水量、坍落度、增加含砂率、延长搅拌时间等措施。 　　T梁混凝土表面处理，待浇筑混凝土完成后，在混凝土初凝前得到初步沉实，人工再压实、拉毛。6.混凝土养护：用麻袋或稻草覆盖混凝土外露面，保持麻袋或稻草湿润，养护7d-10d。　　7.混凝土试件：每片T梁取四组试件，一组和梁体同步养护，作为移梁依据，另外三组分别取得3d、7d、28d抗压强度值，作为预应力张拉及评定混凝土强度合格的主要依据。2.5预应力张拉梁体混凝土达到设计允许强度要求后，方可进行预应力张拉，张拉时严格按设计值、操作规范进行。施加预应力原则：按设计应力和伸长量双控，以应力控制为主。张拉采用千斤顶对称两端张拉。张拉时，千斤顶张拉力作用线应与预应力钢材的轴线重合一致。张拉程序：0→初应力→σcon（持荷2min锚固）张拉到初应力时，划线作测伸长值的标记，两端千斤顶升降压、划线、测伸长、插垫等工作应一致同时进行。张拉时应精确控制张拉应力，当应力达到设计值、实际伸长值与理论伸长值误差在设计范围内（不得超过6%），作好现场张拉原始记录，并及时报监理工程师验收签认。规定不允许发生断丝、滑丝，若实际发生了，便要及时作换索处理。2.5.1预应力索张拉的基本过程： 2.5.2张拉前的准备工作　　1.构件检验：构件混凝土强度达到设计规定要求后才能张拉，首先对构件或块件的质量、几何尺寸等应进行检查。对预留孔管道进行检查，采用通孔器或压气、压水等方法清除堵塞物，如与邻孔串通，应及时处理。清除干净构件端部预埋件、锚具和垫板接触处的焊渣、毛刺、混凝土残渣等。　　2.穿入预应力钢材：在钢绞线束穿束时，按顺序编号并套上穿束器，用穿束器将钢绞线牵引穿过孔道，直至两端露出长度相等为止。2.5.3钢绞线束穿心式千斤顶的张拉操作步骤和方法穿束时，按每一束预应力钢绞线顺序排号，在构件两端对号滑动检查定位，防止在孔道内交叉扭结。将清洗过的夹片，按原来锚具片号依次嵌入预应力钢材之间。夹片嵌入后，随即用手锤轻轻敲击，使锚夹片夹紧预应力钢材，保持夹片外露面整齐一致。 　　安装千斤顶，按设计张拉形式将预应力钢绞线束穿入千斤顶与锚环对中，保持千斤顶与钢绞线在同一轴线上。并将张拉油缸先伸出2cm-4cm，将预应力钢材夹紧。为便于松开销片，工具锚环内壁可涂少量润滑油。　　使顶压油缸处于回油状态，向张拉缸供油，开始张拉。同时注意工具锚和固定端的工作锚，使夹片保持整齐（一般差3mm时不会明显影响夹持力）；张拉至初应力时，作好标记，作为测量伸长值的起点。　　按规定程序张拉至规定张拉应力或换算的油压值，并测量预应力钢材的伸长值。　　在保持张拉油缸调压阀阀口开度不变的情况下向顶压缸供油，直至需要的预应力。在顶压油缸的过程中，如张拉油缸超过最大张拉力规定时，应使张拉油缸适当降压。　　在保持继续向顶压油缸供油的情况下，使张拉油缸缓慢回油，完成油缸回油动作。　　打开顶压阀的回油缸，油泵停车，千斤顶借助其内部回程弹簧作用，顶压活塞自动回程，张拉锚固结束。2.5.4孔道压浆及封锚　　有粘结预应力钢材的后张法预应力混凝土构件，在预应力钢材张拉完毕后均须向孔道内压满水泥浆，以保证预应力钢材不锈蚀并与构件混凝土联成整体；压浆工作宜在张拉完毕后尽早进行。2.5.5水泥浆的技术条件水泥浆的标号（7×7×7cm3立方体试块28d龄期的强度）不应低于构件本身混凝土标号。水泥宜采用硅酸盐或普通水泥。水泥的标号不宜低于P.2.5级。水泥浆应有良好的和易性；其水灰比宜为0.4-0.45，掺入适量减水剂时，可减小到0.35；所用水及减水剂须对预应力钢材无腐蚀作用。水泥浆泌水率最大不超过4%，拌和后3h泌水率宜控制在2%，24h后须能全部被吸回。水泥浆中可通过试验掺入适当膨胀剂。但水泥浆掺入膨胀剂后的自由膨胀应小于10%。2.5.6压浆方法　　压浆宜用活塞式灰浆泵。压浆前应先将灰浆泵试开一次，运转正常并能达到所需压力时，才能正式开始压浆。压浆时灰浆泵的压力一般应取0.3-0.4MPa。孔道或输浆管道较长时，压力应稍加大，反之可小些。压浆前应用压力水冲洗孔道，压力水从一端压入，从另一端排出。 一般每一孔道宜于两端先后各压浆一次。两次的间隔时间以达到先压注的水泥浆既充分泌水又未初凝为度，压浆应缓慢、均匀地进行，一般宜为30min-45min。对泌水率较小的水泥浆，当通过试验证明可达到饱满时，也可采取一次压浆的方法。对曲线孔道和竖向孔道，应由最低点的压浆孔压浆，由最高点的排气孔排气和泌水。　　当构件一端的排气孔排出空气—水—稀浆至浓浆时，应用木塞塞住，同时稍加大压浆机压力，到0.5MPa-0.7MPa持压2min，再从压浆孔拔出喷嘴，立即用木塞塞住。稍停一些时间清洗端头表面水泥浆。在压浆时如中途发生故障、不能连续一次压满时，应立即用压力水冲洗干净，待故障处理后再压浆。压浆后应立即检查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理。孔道压浆时，掌握喷浆嘴的人必须戴护目镜、穿水鞋、戴手套。喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈须压紧在孔洞上，胶皮管与灰浆泵须连接牢固。堵压浆孔时应站在孔的侧面,以防水泥浆喷出伤人。压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土温度不得低于，否则应采取保温措施。当气温高于时，压浆宜在夜间进行。水泥浆应按规定制作试块，以检查其强度。2.6封锚　　预制件张拉、压浆达到设计要求后，按规范操作将多余钢绞线用手提切割机切割，钢绞线端头外露容易锈蚀。应先将混凝土端口周围清整冲洗干净、凿毛。然后按照设计要求，设置绑扎钢筋网和浇筑封锚混凝土。封锚混凝土应符合施工设计及施工《规范》要求。2.7安全操作及注意事项　　张拉前，张拉施工地区应有明显标记，禁止非工作人员进入张拉场地，构件两端端部不得站人，并应设置安全防护罩。　　雨天张拉时，应搭设防雨棚，防止张拉设备淋雨；冬季张拉时，张拉设备应有保暖措施，防止油管和油泵受冻、影响操作。　　高压油泵应放在构件端部的两侧；拧紧螺母时，操作人员应站在预应力钢材位置的侧面。张拉完毕后，稍等几分钟再拆卸张拉设备。　　高压油泵与千斤顶之间所有连接点、紫铜管的喇叭口或接头必须完好无损，并应将螺母拧紧。　　操作高压油泵人员应戴护目镜，防止油管破裂时或接头不严时喷油受伤。3.T梁安装施工工艺3.1组装 在桥面上依次按总装图要求组装摆放中支点横移轨道，在桥台摆放前支点横移轨道，用硬木支垫保持水平，并保证各轨基础底面差不大于±20mm，纵向间距差不大于±20mm。在横移轨道上依次吊装摆放前支点、中支点横移台车，然后将前支点、中支点吊至台车上固定，用临时缆绳固定好前支点，中支点用木塞好，保证两支点纵向直线顺度。在前支点、中支点间搭设枕木垛，从前至后组拼引导梁、主导梁单元梁销接引导梁横联和前、后横联，使纵导梁联结成整体。组装时应严格控制水平旁弯小于L/2000（L为两支点间距离），达到精度时方可连接销轴、拧紧螺栓。分别将前支点、中支点悬挂自生装置、后支点组装在引导梁、主导梁上成整体。将横导梁台车吊置在纵导梁上面的纵移轨上，然后将横导梁落在其上并连接固定好。吊装吊梁桁车置于横导梁上。安装、布置液压管路、电气控制线路。　　对所有栓接螺栓上紧上牢，保证受力均匀。组装前应检查各联接部位有无损伤变形情况，各部螺栓和销子有无脱落、丢失、损坏等情况，应注润滑油部位是否已注润滑油或脂等，然后进行组装。对各联接部位、运动机构有无不整洁，附有杂物情况，应进行认真检查清理干净后进行组装。对运梁车轨道铺设应选择重型轨铺枕木加横连方式，首先对轨线应对准梁体中心线，以便于桥上运梁荷载分布在梁体肋板上。应选择坚实路基镇静铺设20cm道碴，在道碴上根据轨材、枕材及荷载选择轨木垫距离，达到安全可靠。应严格认真细致地检查各部螺栓联紧固情况。液压系统油面高度是否符合要求，液压系统管路是否有松动和泄漏。运动减速机润滑油是否符合使用要求。电气系统是否可靠、安全、操作无误。吊梁钢丝绳是否符合要求。限位开关、电铃是否正常。随车机具、工具是否齐全。电机制动部份是否可靠、正常。全车进行一次全面润滑。3.2试运行　　组装完毕后应进行一次全面检查和调试运转，充分了解各部份工作状态和可靠程度，项目包括：　　导梁纵移试验；整机横移运行及制动试验；行车运行和卷扬吊重试验；各油缸支腿伸缩试验；运梁台车运行试验；机械、电气设备、液压系统等设备及元件的试验。3.3过孔　　过孔收起前铺助顶杆，支前、后支点，将两桁车并行置于导梁尾端前方8m位置，将中支点前移17m。落回导梁，收起后支点油缸，将导梁纵向前移23m至前铺助顶杆到位于前方桥台并支好。 　　顶起后支点，将中支点前移方桥台架梁位，收起前支点，驱动前支点纵行动力至前方桥台并支好。将两行车并行置于原前支点位前方8m，销前支点与导梁体。收前辅助顶杆、后支点，解除前支点与导梁固定件。将导梁从原位前行17m，并锁固前、后支点同导梁锁定机构。3.4运梁　　铺设纵移轨道。从预制场铺设纵移轨道至吊车停放现场。运梁平车在预制场停放后，采用预制场龙门吊将T梁吊或移至运梁平车上方。运梁车装梁时，T梁重心应落在平车纵向中心线上，偏差不得超过20mm，在曲线上装梁时，可使梁片中心与平车纵向中心线略成斜交。T梁落在平车上时，T梁与平车支承间应垫放四氟滑板，以便保护T梁混凝土。运梁平车运送梁片时，应在两台车上分别由专人护送，预防梁片支撑松动。运梁平车重载速度为5m/min，由专人操作控制动力。3.5T梁捆绑、吊梁T梁捆绑和吊梁作业是交叉进行的，主要包括以下进程：当运梁平车将T梁前端达到前吊梁桁车下方时，捆梁、吊梁使T梁前端脱离前运梁平车状态下进行，运行速度为3m/min，待T梁后端送到后吊梁桁车下方时再捆梁，吊起T梁后端，T梁全悬吊状态下进行对位。1.施工技术条件：捆梁作业应在梁片底面转角与吊梁钢丝绳接触处，安放护梁铁瓦，以免混凝土被挤碎，吊梁绳割伤；捆梁钢丝绳应采用6×（37）型、6×37型、6×61型交互捻制钢丝绳，按荷载与绳径选定单绕、双绕或三绕形式，其长度按断面大小计算确定，破断安全系数应大于10；捆梁应符合纵向限制规定，按梁体长度进行选择设计允许的悬出范围；机臂上应设有专人，其任务是：防止吊梁行车卷筒钢丝绳掉槽，绕乱绳；卷扬机用钢丝绳应采用6W（19）型或6×37型或6×61型交互捻制的钢丝绳，其安全系数不得小于6；吊梁时应保持左右两侧卷扬升降速度一致，受力正常，保持梁体在水平面为佳。2.安全操作规程：捆梁时两边铁瓦要对正放牢，捆梁钢丝绳应垂直，无铰花和两股互压现象，并置于铁瓦中间；梁片起吊后，应将卷扬机作实验两次，确保良好后方可走梁；经常检查捆梁钢丝绳和各部钢丝绳磨损情况，超过限制时应及时更换，更正后进行；卷筒绕绳应随时注意，如发现钢丝绳掉槽、乱绳应马上停止作业，更正后进行；操作人员应注意力集中，听从指挥人员指挥，指挥人员信号明确、果断；吊梁纵行时，电机制动应可靠灵敏，纵行限位可靠。3.6落梁 　　由内向外逐片架设。架梁作业顺序应严格按要求进行，先架设中梁，由内向外逐片进行，不得擅自改变作业顺序。1.施工技术条件：落梁顺序应由中梁→次边梁→外边梁进行架设，运梁应根据架梁顺序进行；　　梁体横移时应水平，三条轨道间距离应符合设计尺寸，误差不得大于15mm；横移档块应在满足架设情况下设置，不得由太多余量；当架设第一片时，应注意梁体稳定可靠，对防护支撑要求较高，防护措施应安全可靠万无一失。2.安全操作规程：当梁体对孔后，应将梁体降至一定高度情况下作横移，保持架梁作业安全及T梁稳定性；当梁体临时放置时，应在梁体与垫石间加垫面积大的硬木板或纤维胶板，保护梁体混凝土，同时梁体支护牢固可靠；在梁体下落过程中，应由专人看护卷筒放绳状态，如有夹绳、脱槽现象应立即停机处理；梁体临时放置时，在重新吊起前应检查护瓦安放状态，使其符合要求；在单片梁就位后，严禁非工作人员上梁走动，避免危险；在两片梁相邻就位后，及时对横隔板的联接施工焊接，保持梁体联接稳固；横隔板联接施焊是高空作业，应搭设安全可靠的作业平台进行焊接。在架设梁体时，应设专人对施工现场的管理，禁止闲杂人进入施工现场。3.7T梁落位安支座　　T梁到达就位支座上方后，应精细调整T梁和支座平面、立面上的位置，使之符合有关规定要求后落梁就位。4.桥面系4.1桥面铺装　　采用人工分幅铺装桥面混凝土。用型钢作混凝土侧模，施工时应牢固稳定，并控制好标高以使桥面铺装厚度及坡度满足设计及技术规范要求。钢筋严格按技术规范进行安装，并错开接头。混凝土浇筑前将凿毛后的梁顶面进行清理，并用水冲洗干净，根据浇筑混凝土时的气温严格控制好混凝土的塌落度，使混凝土有较好的和易性。浇筑时用振动梁配合摊铺机进行，人工抹面。混凝土应振捣密实，且表面泛浆在3mm左右，确保桥面铺装平整度及压纹或刻纹符合设计要求。4.2伸缩缝安装　　伸缩缝严格按照施工设计图进行施工，对产品进行认真检验认证。安装施工：清除伸缩缝平台、缝隙杂物并冲洗干净。使预埋钢筋完全满足伸缩缝焊接要求，将伸缩缝安置在定位横槽内，按设计高程、平面位置调平，初焊。进一步检测，经初焊检测达到设计要求后，进行加固焊接。 混凝土浇筑，浇筑前在伸缩缝的缩口处采用珍珠泡沫将缝口填实稳固，并用封口胶将伸缩缝顶面粘贴密实，防止混凝土渗入粘贴伸缩缝。混凝土应严格按照设计配合比要求进行混凝土拌和及浇筑，振捣利采用φ50振动棒振捣，平面用平板振动器振动。在初凝时用人工进行收面压实抹光，保持足够平整度。4.3泄水管　　按照施工设计图设置好泄水管位置。泄水管安装高度应低于桥面铺装0.5厘m，按设计尺寸的PVC管安装并伸出翼缘板下缘，用高标号砂浆填实。泄水管孔洞应在T梁边板及桥面铺装面板时预留。4.4施工要求1.桥面系施工不仅要满足使用功能的要求，对外观质量也有较高的要求，在施工中应采取合理的施工工艺控制方法保证质量，重点要控制好路线的纵、横坡、厚度和平整度，协调一致，线形顺直，表面平整美观。2.施工所用模板应在每次使用后清洗干净，并均匀涂刷脱模剂。同时要定期对模板进行检校，确保构件几何尺寸、线形满足设计要求。3.施工中应准确预留好伸缩缝、泄水管、灯柱等的位置，并预埋好下步施工的预埋件，护栏、桥面均按设计要求及技术规范要求设置好胀缝。4.所有外露钢材均应采用双层防腐，确保防腐效果。9.3工程质量和工期的措施1.确保工程质量措施1.1质量目标　　本桥梁工程施工质量一次验收优良率95％，施工中不允许出现不合格的工程，坚决杜绝不合格项目，不论是自检、还是业主，监理工程师的中间检查、抽检、终检，任何时候都达到100％的合格率，保持良好质量信誉。1.2总则　　整体桥梁工程项目的分项、分部工程按施工规范要求施工，按《施工监理程序—实施细则》进行检查。1.2.1质量领导组定期检查。1.2.2质检科配合驻地监理工程师对分项、分部工程的检验和自检. 　　工程质量依据设计文件要求，交通部颁发的施工技术规范、规程，以及质量检查、验收标准，做到严格认真、准确、及时、真实可靠、系统达标。质量指标数据考评起到把关、领导作用，并实行奖惩制度.1.3质量保证体系、质量控制机构和创优规划　　质量管理领导小组是整个工程质量管理的最高领导机构，由本段项目部项目经理、总工程师、副经理、质检科长、试验室主任、工程科长组成。制定本合同工程质量创优规划、方针、措施。各施工队分别设质量管理现场领导小组，由施工队长、项目工程师、质检员、技术员组成。质检科和试验室专职现场质量管理。工程队在项目经理部质量管理小组领导下，制定本施工项目的创优措施，质量实施计划，并重在现场落实。工程队所属各施工班组根据自己的创优任务，拟订本项目工程具体的分项工程实施计划，责任到人，严格要求，具体实施全员全过程质量控制。1.4完善自检体系、加强质量控制　　项目经理部建立严格的质量检查组织机构，工程队全力支持，充分发挥质检机构人员的作用，并主动接受监理工程师的监督和检查.建立一系列责任制度，包括项目经理质量责任制、项目总工质量责任制、质检人员责任制。工程队相应建立相同的责任制，致使每个技术人员、操作人员都同工程质量紧密联系，全员质量控制。针对施工过程、内容制定不同的管理制度，严格执行施工组织设计审批制度、技术质量交底、工序交接制度，对作业人员坚持定期质量教育和考核。施工队在施工前组织人员，对照工地实际情况，细致复核图纸，发现问题及时与项目专业工程师取得联系，在项目专业工程师的指导下，及时处理所存在的问题。　　在项目专业工程师的指导下，作好开工报告审批、工地试验检测制、分阶段性的技术交底制，定期质量教育检查制工作，并严格执行工程施工中质量奖惩制度。1.5工程项目质量管理　　保证质量,重点在操作控制上下功夫，必须严格履行下列程序：1.奠定良好的质量管理基础，狠抓工程技术工作。工程技术工作是以招标文件、合同文件、技术规范及设计图纸为依据，参照工程量清单，制定相应的技术管理制度，做好施工组织设计，采用先进合理的施工工艺和技术，以保证质量目标的实现.　　2.熟悉招标文件、合同文件中有关技术、质量要求和条款，要做到了如指掌，严格遵照执行。　3.熟悉设计图纸并建立审核把关制度，认真领会设计意图，对图示个结构、几何尺寸、标高进行一一验证，并与实地核对，做到准确无误，以免出现缺陷返工浪费。 　　4.熟悉并掌握施工技术规范和工程质量验收标准，施工承包合同中的技术规范和质量标准是提高工程技术管理的重要依据，技术规范包括了工程项目规范和范围、施工工艺和方法、材料及设备的性能与指标，对整个工程施工过程中起着指导的制约作用.　　5.做好施工组织与技术设计工作，指导整体工程施工进度，同时选择有技术性专业的精兵强将，采用高科技、先进技术和现代化设备的电脑管理手段，使人员和技术水平想协调，发挥出各自的积极作用.　6.建立必要的技术规章制度，注意完善技术档案工作，严格执行工地现场的信息报告联络制度、工地会议制度，及时将有关合同文件、施工规范、设计图纸、变更文件、会议纪要、信息、财务帐目等分门别类归档保管.　　7.技术交底必须及时全面彻底，手续一律以书面形式出现，做到责任明确，由工程技术主管负责执行。根据工程特点设立测量组承担线形纵横轴线测量放样工作，工程施工放线时工程队的责任技术员参与，施放定位桩线由现场施工技术员负责保护.　　8.施工过程质量控制要做到各工序层层把关，试验室负责现场各种试验配合比及剂量配合比，质检科除履行全面检评之外，还要配合驻地监理工程师做好施工与监理程序的资料工作，工程分项、分部的开工，施工中前后设计变更，工程质量现场把关、控制，逐项签认以及质量合格与否和质量隐患、事故处理等，按《公路工程监理工作实施细则》执行.1.6为用户服务的观点,强调工程质量的全面管理，要围绕用户展开，建立行之有效的质量监督检查体系.　　1.确定“防检结合、以防为主、重在提高”的观点，不仅要对工程质量的结构进行管理，更重要的是对原因的分析及管理，对施工工艺及各施工环节的检查。检验采购材料是否符合质量标准，检查预防施工工序、施工方法是否符合施工规范及标准。对关键工种操作的技术工人要事先进行技术培训，合格后才能上岗操作.　　2.树立“一切用数据说话”的观点，工程施工的全面质量有定性的变化趋势的预测、分析和判断能力.　　3.严格执行普通混凝土及钢筋混凝土操作细则，施行责任制并设专门技术人员和质检人员负责技术指导和监督.　　4.真正做到检查及时，签字齐全，步步到位.施工过程中的系统检查、签证工作，是工程质量的保证，签证前要认真进行检查，对已合格项目填写检查评定凭证，并请监理工程师会同相关检查人员签证.2.保证工期的措施 2.1施工准备　　实施该桥的施工，应作好各项施工准备，施工机械设备、施工机械设备全部到位，可以确保主体工程按期完成.尽快做好各项施工准备工作，认真复核图纸，进一步完善工程施工方案，对施工中可能遇到的问题及影响工程进度的因素，及时调整，合理安排，确保总体工期.2.2优化施工方案　　以投标文件和业主调整的工程施工作业计划要求为依据，及时完善编制好施工方案，报监理工程师审批。根据工程施工进展情况变化，不断进行施工方案的优化，使各道工序紧密衔接，劳动力组织、机具设备利用与工期安排等更有利于施工.2.3施工调度高效运转1.建立以项目经理部到工程施工队的调度指挥系统，全面、及时掌握并迅速、准确地处理影响施工进度的各种问题。对工程交叉、施工干扰应加强指挥和协调，对重大关键问题超前研究指定措施，及时调整工序和调动人、物、财、机，保证工程的连续性和均衡性.2.强化施工管理、严明劳动纪律，对劳动力实行动态管理，优化组合，使作业班组专业化，规范化。实行内部经济承包责任制，使责任和效益挂钩，做到多劳多得.2.4雨季的施工　　根据当地气象、水文资料，有预见性地调整各项工作的施工顺序，并作好雨季不利气候的防汛工作，使工程能有序和不间断的进行.2.5加强机械设备管理切实作好机械设备的检修和维修工作,配齐维修作业人员.9.4安全保证措施和文明施工与环境保护措施1.加强现场管理　　加强现场管理，促使安全生产，随时清除施工中不必要的障碍物、设备、材料，各类储存物品安全堆放做到井井有条，既要保持施工现场环境的清洁整齐，又对安全生产有利.搞好工程施工中的保卫、防火防盗，搞好永久工程和临时工程安全防范，防止发生意外事故，在每一个分项工程施工中，制定安全的组织措施，并制定严密的安全生产规程。应有足够的安全生产费用，购置配备安全生产的设备和器件，保证施工现场紧急事故处理有序不乱. 2.强调安全生产教育和预防措施　　为施工人员办理保险，并制定以下预防措施，以保证员工的安全健康.1.对于施工现场极其周围的高压电线、变压器等设醒目的标志，派专人看守，并有明显的标志和警示，防止过往人员行人或车辆不注意发生安全事故.2.工程施工中，戴好安全帽，防止岩壁松石坠落。高空作业系好保险带.3.对材料和设备储存的房库或堆放点，注意防火安全，配备足够数量的消防器具等.4.加强施工用电管理，配备专业电工，严禁乱拉、乱接电线.　5.进场后即组织专业人员，对全体作业员工进行安全培训讲座，使员工掌握安全技能，以杜绝安全事故的发生.　6.工程队队长亲自抓安全生产教育，定期召开安全生产会议，检查安全生产规章执行落实情况，建立安全生产奖罚制度，促使人人重视安全，使安全生产教育落到实处，得到好的成绩。利用各种宣传工具，采用多种教育形式，使职工树立安全生产的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化.　7.工程队队长在下达到各班组生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯彻到施工的全过程去.8.认真定期作安全教育，安全讲话，安全检查制度，设立安全监督岗，支持和发挥群众安全人员的作用，对发现安全事故隐患和危及人身安全的事项，要及时处理，做好记录，将责任落实到人.　9.施工中临时结构必须向员工进行安全技术交底，对临时结构须进行设计和技术鉴定，符合设计要求后方可使用.3.施工用电3.1支线架设1.配电箱的电缆线应有套管，电线进出不混乱，大容量电箱进线加滴水弯.2.支线绝缘好，无老化、破损和漏电.3.支线应沿墙或电杠架空敷设，并用绝缘子固定.4.过道电线可采用硬质护套管埋地并作标记.5.室外支线应用橡皮线架空，接头不受拉力并符合绝缘要求.3.2现场照明1.一般现场所采用220V电压，危险、潮湿场所和手持照明灯具应采用符合要求的安全电压. 2.照明导线应有绝缘子固定，严禁使用花线或塑料胶质线，导线不得随地拖拉或绑在脚手架上.3.照明灯具的金属外壳必须接地或接零，单相回路内的照明开关箱必须装设漏电保护器.4.室外照明灯具距地面不得低于3m，室内距地面不得低于2.4m.3.3架空线1.架空线必须设在专用电杆上，严禁架设在树或脚手架上.2.架空线应装设横担和绝缘子，其规格、线间距离、挡距离等符合架空线路要求，电板线离地20m以上应为绝缘子.3.架空线一般应离地4m以上，机动车道为6m以上.4.生产用电必须实行“三相五线制”.4.文明施工与环境保护措施4.1文明施工措施　　为把本合同段XX高速公路建设成一条环境优美的高速公路，我工程队在施工中尽量最大限度维护原来的地貌地形，保持原来的生态环境，在施工中，从以下几方面加强文明管理.4.2现场布置　　根据施工场地实际情况合理地进行布置，材料、设备按施工平面布置图规划设置堆放，最大限度的减少耕地占用，尽量在宏线内修建.4.3道路和场地　　施工区内道路通畅、平坦、整洁，不乱堆乱放，无散落物；构造物周围应浇捣散水坡，四周保持清洁；场地平整不积水，无散落的杂物及散物；施工场地内排水成系统化，保持畅通；施工废料集中堆放，及时处理.4.3.1场地清理　　施工点操作后的场地清理，随做随清，物尽其用。在施工作业中，应有防止尘土飞扬、混凝土洒漏等措施.4.3.2材料堆放　　砂、石材料场地硬化处理，分类堆放成方整齐.4.3.3水泥库 　　分清标号，堆放整齐，目能成数。有制度、有规定、专人管理，限额发放，分类插标挂牌，记载齐全而正确，牌、物、账相符。库容整洁，无“上露下渗”现象.4.3.4环境保护措施1.重视环境工作：为确保文明施工，促进施工顺利进行，工程队将采取以下环境保护措施。完善施工组织设计时，把环保工作作为施工组织设计要求组成部分，并认真贯彻执行施工的全过程.2.加强环保教育：组织职工学习环保知识，加强环保意识，使大家认识到环境保护的重要性和必要性。为确保文明施工，促进施工顺利进行，项目部将采取以下环境保护措施。完善施工组织计划时，把环保工作作为施工组织设计要求组成部分，并认真贯彻执行施工的全过程。3.贯彻环保法规：认真贯彻各级政府的有关水土保护、环境保护方针、政策和法令，结合设计文件和工程特点，及时申报安全环境保护设计. 参考文献1.中华人民共和国交通部标准.公路工程结构可靠度设计统一标准（GB/T50283-1999）.北京:中国计划出版社,19992.中华人民共和国交通部标准.公路工程抗震设计规范（JTJ004—89）.北京:人民交通出版社,19903.中华人民共和国交通部标准.公路桥涵设计通用规范（JTGD60—2004）.北京:人民交通出版社,20044.中华人民共和国交通部标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62—2004）.北京:人民交通出版社,20045.中华人民共和国交通部标准.公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）.北京:人民交通出版社,20006.中华人民共和国行业标准.城市桥梁设计荷载标准（CJJ77-98）.北京：中国建筑工业出版社,19987.中华人民共和国铁道行业标准.铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）.北京：中国铁道出版社,20058.中华人民共和国铁道行业标准.铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范（TB10002.4-2005）.北京：中国铁道出版社,20069.中华人民共和国铁道行业标准.预制后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件（TB/T3043-2005）.北京：中国铁道出版社,200510.中华人民共和国铁道行业标准.预制先张法预应力混凝土铁路桥简支T梁技术条件（TB/T2484-2005）.北京：中国铁道出版社,200511.李辅元.桥梁工程（公路类面向二十一世纪交通版高职、高专教材）.北京：人民交通出版社,200512.范立础.桥梁工程.北京：人民交通出版社,200113.邵容光.混凝土弯梁桥.北京:人民交通出版社,200114.贺拴海.桥梁结构理论与计算方法.北京:人民交通出版社,200315.王慧东.桥梁墩台与基础工程（普通高等学校土木工程专业新编系列教材）.北京:中国铁道出版社,2005 16.公路圬工桥涵设计规范.（JTGD61—2005）应用算例.北京:人民交通出版社,200517.公路·杂志.2002第5期.《考虑管道反摩擦的预应力钢筋回缩损失的简化计算》18.孙训方,方孝淑,关来泰编.材料力学.第4版.北京:高等教育出版社,2002.819.刘效尧.公路桥涵设计手册－预应力技术及材料设备.北京:人民交通出版社,200520.范立础.预应力混凝土连续梁桥.北京:人民交通出版社,198821.徐岳.预应力混凝土连续梁桥设计.北京:人民交通出版社,200022.廖元赏.钢筋混凝土桥.北京:中国铁道出版社,199723.胡兆同.桥梁通用构造及简支梁桥.北京:人民交通出版社,200124.黄绳武.桥梁施工及组织管理.北京:人民交通出版社,199925.李明昭.万国宏.桥梁结构力学.北京:人民交通出版社,199026.洪锦如.桥梁结构计算力学.上海:同济大学出版社,199827.袁伦一,鲍卫刚.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）条文算例28.邵旭东.《桥梁设计百问》.北京:人民交通出版社,200129.易建国.《桥梁计算示例集》.北京:人民交通出版社,199030.程翔云.《桥梁理论与计算》.北京:人民交通出版社,199631.贾金青,陈凤山.《桥梁工程设计计算方法及应用》.北京:中国建筑出版社,200232.贺拴海.《桥梁结构理论与计算方法》.北京:人民交通出版社,200333.龙驭球,包世华.主编结构力学教程..第1版.北京:高教出版社,2000.734.建筑地基处理规程.（JCJ79—2002）35.公路桥梁设计通用规范.（JTGD60-2004）36.公路工程抗震设计规范.（JTJ004-89）37.公路桥梁标准图.（JT/GQB007-93）38.公路钢筋混凝土及预应力及混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2004）39.混凝土结构.北京:中国建筑工业出版社.第2版,2003.140.建筑抗震设计规范（GB50011—2001） '