土木工程框架结构毕业设计毕业论文

'XXXXX学学士学位论文中文摘要毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解安阳工学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　III XXXXX学学士学位论文中文摘要III XXXXX学学士学位论文中文摘要中文摘要本毕业设计是完成“XXXXX楼”的工程设计，包括建筑设计和结构设计。建筑设计部分包括建筑方案的设计思路、建筑做法和建筑的平立剖设计。结构设计部分包括结构方案设计、结构计算和施工图设计。该建筑物结构采用现浇钢筋混凝土框架结构。结构方案包括梁柱的选用，结构计算包括梁柱板的配筋计算，施工图设计包括基础和楼梯的设计。结构计算部分应用PKPM系列软件，主要用到PMCAD、SATWE、JCCAD、LTCAD模块。地震作用及内力计算、地震位移验算采用手工计算分析。建筑和结构施工图全部采用AutoCAD及天正系列软件完成。关键字：钢筋混凝土结构设计、PKPM软件应用、抗震设计、钢筋混凝土框架结构III XXXX大学学士学位论文英文摘要英文摘要Thegraduationprojectistheengineeringdesignof‘TheLanguageandCulturalCollegeBuildingofShanxiUniversity’,includingarchitecturaldesignandstructuraldesign.Thearchitecturaldesignincludesthedesigningideaofthewholeproject,architecturalpracticesandtheplan,elevationandsectiondesignofthebuilding.Thestructuraldesignconsistsofstructuralplan,structuralcalculationsandconstructiondesign.Thebuildingtakessteelreinforcedconcreteframestructure.Intheprocessofstructureplan,thebeams’andcolumns’sectionarecalculatedandselected.Duringthestructuralcalculation,thereinforcementofplates,beamsandcolumnsarecalculated.Inconstructiondesign,thedesignoffoundationsandstairsarethemaintwoparts.ThesoftwarePKPMisemployedinthestructuralcalculationtoanalyzethestructuraleffectandthesteeldistributionofthereinforcedconcrete.Forexample,PMCAD,SATWE,JCCAD,andLTCADmodulesareusedduringtheprocess.However,theforcecalculationandseismicdisplacementarecheckedbyhand.AndarchitecturalandstructuraldrawingsareallcompletedwithAutoCADandTangentseries.Keyword:structuraldesignofreinforcedconcrete,applianceofPKPMsoftware,seismiccalculation,reinforcedconcreteframe;II XXXX大学学士学位论文目录目录中文摘要I英文摘要II目录III第一章设计要求-1-1.1毕业设计目的与要求-1-1.2题目-1-1.3设计资料-1-1.4设计任务及要求-2-1.5岩土工程勘察结果-4-第二章文献综述-6-第三章建筑方案与工程概况-16-3.1工程概况-16-3.2设计依据-17-3.3设计原则-17-3.4建筑方案的选择-17-3.5建筑功能划分-17-3.6技术指标-18-3.7建筑防火设计-18-3.8水平垂直交通设计-18-3.8.1楼梯-18-VI XXXX大学学士学位论文目录3.8.2电梯-19-3.9建筑方案图-19-第四章建筑做法说明-22-4.1散水-22-4.2台阶-22-4.3地面做法-22-4.3.1卫生间地面（厚度243）-22-4.3.2大报告厅地面做法-23-4.3.3其他地面做法-23-4.4楼面做法-23-4.4.1卫生间及茶水间楼面做法-23-4.4.2小报告厅楼面做法-24-4.4.3其他楼面做法-24-4.5屋面做法-24-4.6顶棚做法-24-4.7外墙做法：-25-4.8内墙做法-25-4.8.1卫生间及茶水间内墙做法:-25-4.8.2一般墙面做法：-25-4.9踢脚线做法：-26-4.10屋面防水采用改性沥青柔性油毡防水层做法-26-4.11墙体-26-4.11.1墙体防潮-26-4.12门窗-26-第五章结构方案说明-29-VI XXXX大学学士学位论文目录5.1柱网布置-29-5.2结构形式选择-29-5.3楼板形式选择-29-5.4材料信息-29-5.5各层结构平面布置-30-5.6梁柱框架尺寸初步确定-31-5.6.1第I部分梁柱尺寸确定-31-5.6.2第II部分梁柱尺寸确定-32-5.6.3第III部分-32-第六章荷载及地震位移验算-34-6.1计算简图-34-6.2第I部分荷载及抗震验算-35-6.2.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算-35-6.2.2刚度和自振周期计算-40-6.2.3地震作用计算-42-6.3第II部分-43-6.3.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算-43-6.3.2刚度和自振周期计算-48-6.3.3地震作用计算-50-第七章PKPM计算过程-52-7.1结构布置及荷载输入-52-7.2楼板施工图生成-55-7.3计算-55-7.4配筋图和计算过程的显示-57-7.5基础设计-59-VI XXXX大学学士学位论文目录7.6楼梯设计-60-参考文献-65-致谢-66-附录-67-附1.结构设计信息-67-附2.结构位移文件-77-附3.楼梯计算书-82-VI XXXX大学学士学位论文第一章设计要求第一章设计要求1.1毕业设计目的与要求毕业设计是大学本科教育的最后一个教学环节，它是全面检验大学四年学习效果的一个关键环节。通过毕业设计，同学可以综合以前所学的各门课程的知识解决实际问题；通过毕业设计，同学可以得到工程实践的实际训练；通过毕业设计，同学还可以进一步加深对所学理论课程的理解和巩固。土木工程专业毕业设计的目的是：1.全面了解建筑工程设计的全过程；2.基本具备进行建筑方案、建筑设计及绘制建筑施工图的能力；3.能熟练、正确进行结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；4.培养同学在建筑工程设计过程中的配合意识；5.培养正确、熟练运用规范、手册、各种标准图集及参考书的能力；6.通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调统一的思想；7.通过毕业设计，进一步建立结构工程师的责任意识；1.2题目XXXX学院1.3设计资料1工程地点及地形图：山西大学校园内，地形图附后。2工程总建筑面积：6000M23工程性质：1）建筑性质：学校办公、教学2）建筑组成：教学部分：学术报告厅2间：500M2和200M2；教室5间：90M2办公部分：大办公室5间：90M2；中办公室20间：45M2；小办公室40间：20M2；会议4间：45M2；图书资料室2间：90M2-86- XXXX大学学士学位论文第一章设计要求其它：卫生间每层2间,30M2；值班室、储藏间每层1间：20M2；客货两用电梯2部(1600公斤)。3）设计要求与总平面要求合理安排功能分区，流线顺畅，造型美观大方，创造良好的教学、科研建筑形象。总平面布置：道路、出入口、停车场、绿化及其它场地(场地东、北两面建筑至少距边缘5M以上)。4）空间组合要求三部分联系需方便，同时须有相对的独立性。盥洗、厕所等布置时以集中为宜，便于管线布置；实验室应有好的采光、通风条件；根据周围环境考虑建筑体型及立面处理；入口广场应保证一定的停车和回车场地，创造一个良好的外部空间。5）室内外装饰要求主体建筑外墙采用贴面材料，室内主要公共空间墙壁用涂料，做吊顶，采用水磨石地面；实验室内部按要求功能设计，其余房间装饰自定，所有水房间均为瓷砖墙壁，马赛克地面。装饰材料的色彩自定。6）建筑标准耐火等级二级，耐久等级二级，丙类建筑。4自然条件1）气象资料①基本风压②基本雪压③主导风向：西北风2）工地地质及水文地质资料：见附表3）地震烈度：8度5施工条件及材料供应1）施工条件：由一级建筑施工单位承建，具有多种大型建筑机械，混凝土标准构件由预制厂提供。2）材料供应：钢材、木材、水泥及砖、石、砂等均自行采购。3）水、电均由建设单位保证供应，通往工地的道路良好。1.4设计任务及要求1.4.1建筑设计任务及要求根据给定的设计资料，要求每一个学生单独完成建筑施工图设计。具体要求如下：1）按施工图设计深度绘制平、立、剖面建筑施工图以及总平面图。-86- XXXX大学学士学位论文第一章设计要求2）选择装饰用料及装饰构造做法。3）绘制必要的节点构造详图。4）编写设计说明书。5）列出技术经济指标：①总建筑面积②使用面积③使用面积系数④各项设计指标对于最后完成的设计成果要求做到：方案合理、选材适当、构造正确、图文清晰详尽。1.4.2建筑设计图内容1）总平面图　1：5002）各层平面图1：1003）各向立面图1：1004）楼梯详图1：505）屋面排水图1：2006）纵横剖面图1：1007）墙身剖面及节点详图1：1008）装饰用料及做法、施工说明9）门窗选型及数量统计1.4.3结构设计任务及要求在满足使用功能及建筑设计的基础上，本着“安全适用，技术先进，经济合理”的原则进行设计。1）设计说明①结构类型：钢筋混凝土框架结构②使用荷载及有关要求：按照《建筑结构荷载规范》2）结构设计内容①结构布置与选型②荷载计算③上部主要受力结构设计：变形验算，强度设计、抗震构造设计。④基础设计计算⑤其他构件设计1.4.4结构施工图及计算书内容1）屋面结构平面布置图2）楼面结构平面布置图3）基础平面布置及配筋图4）上部主要受力结构配筋图5）其他构件配筋图-86- XXXX大学学士学位论文第一章设计要求6）计算书一份1.4.5毕业设计计算书1）文献综述2）外文资料翻译3）建筑设计说明4）结构设计计算书5）参考文献5岩土工程勘察结果编号土层概况层厚(M)(kPa)地基类型1杂填土不均匀0.80—2粉质粘土稍密,均匀1.201103砂质粉土中密,均匀2.20190天然基础4粗砂密实,均匀6.60250-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述第二章文献综述半刚性端板连接的文献综述摘要：半钢性端板连接在工程中具有广泛的应用，但是其精确计算十分繁琐。本文旨在总结前人对半刚性连接计算的经验结论，并且对半刚性连接的发展现状进行讨论，进而得出一系列有价值的结论。关键词：钢结构；半刚性连接；加劲肋；端板连接Theliteraturereviewofsemi-rigidconnectionofendplatesAbstract:Thesemi-rigidconnectionofendplatesiswidelyusedinengineering.However，thecalculationofsuchconnectionisextremelysophisticated.Thearticleaimsatconcludingtheformerresearchers’experiencesanddiscussingthefutureofsemi-rigidconnection,soastooffersomeusefulinformation.Keywords:Steelstructure;semi-rigidconnection;stiffeningrib;endplateconnection1半刚性连接概况1.1半刚性连接的概念传统的钢框架分析设计都假定梁柱连接是完全刚性的或者是理想铰接的。虽然这些假定使分析设计过程大大简化，但是，当连接的刚性程度处于完全刚性和理想铰接之间的中间状态时，这些假定的有效性就值得怀疑了。而试验表明，实际工程中运用的全部连接形式所具有的刚度，都处在完全刚性和理想铰接这两种极端情况之间[1]。欧洲规范Eurocode3规定，以连接的初始转动刚度Ki为标准定义：如Ki≥kbEIb/lb则为刚接；如Ki≤0.5EIb/lb则为铰接；如0.5EIb/lb≤Ki≤kbEIb/lb则为半刚接。-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述美国的容许应力设计规范(AsDAISC，l989)中列出的类型3即“半刚性连接”，它假定连接可以传递垂直剪力，也能够传递部分弯矩。美国的荷载抗力系数设计规范(LRFDALSC，1999)在其条文中指定了两种类型的连接．其中，部分约束型(PR)包括了半刚性连接，要求在分析和设计中必须考虑柔性连接的影响。半刚性连接承载性能好，构造简单，施工快捷，质量比较容易得到保证，在实际工程中已经得到广泛应用。目前，常用的半刚性连接的形式主要有：端板连接；腹板单角钢，单板连接；腹板双角钢连接；矮端板连接；顶、底角钢连接；腹板带双角钢的顶、底角钢连接；短T型钢连接。其中，端板连接是刚结构中应用最广泛的连接方式之一。端板连接主要应用于钢框架、轻钢门式框架中梁柱连接、梁梁拼接等。端板在制造厂与钢梁的翼缘、腹板相焊接，然后再现场用螺栓与钢柱翼缘或端板相连接，螺栓大多采用高强度螺栓，以提高连接承载力及连接刚度。根据端板的位置和大小的不同，分为两端外伸式，一端外伸式，齐平式和内缩式等四种，其中两端外伸式端板连接承载力刚度最大[2]。1.2半刚性连接的特性[8]图2-1如图可知：(1)所有半刚性连接的特性，均处在理想饺接条件（水平轴）和全刚性（竖直轴）条件之间。(2)连接所能传递的最大弯矩(此处称为极限弯矩承载力)，在较为柔性的连接中要降低。(3)弯矩相同时，连接的柔性愈大,θ值愈大。反之．对于指定的θ值．柔性大的连接在相邻杆之间传递的弯矩就要少些。-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述(4)半刚性连接的M-θ关系在全部实际加载范围内一般是非线性的。`连接的非线性特性来自多种因素，其中一些重要的因素如下：(1)连接组合材料本身不连续。(2)连接组合中一些组合件产生局部屈服。这是引起连接非线性特性的主要因素。(3)连接组合中的孔眼、扣件以及构件之间的承压接触引起应力和应变集中。(4)连接附近处，梁与柱的翼缘或腹板的局部屈曲。(5)在外荷载影响下整体的几何变化。1.3半刚性连接的M-Θ关系模型1线性模型[8][9][10][11](1)单刚度线性模型:采用初始刚度Rki来代表全部加载范围的连接特性。当弯矩增加超过连接使用极限后，这种模型就不再有效。(2)双线模型:能够更好地表达连接特性，这种模型在某一转折弯矩处，用一条更平坦的线来取代弯矩一转角线的初斜率。(3)折线模型:用一组直线段来逼近非线性的M-θ曲线。该模型优点：使用方便。缺点：不够精确，转折点处的刚度突变，因此难以用于实践。2多项式模型Frye和Morris[12]建立了多项式模型来计算几种类型连接的特性。M-θ关系用以下奇次方的多项式来表达：θ=Cl(KM)1+C2(KM)3+C3(KM)5式中．K是取决于连接类型及几何尺寸的标准化参数．Cl，C2和C3是曲线拟合常数。该模型优点：能很好地代表M-θ特性。缺点：在于多项式的性质，在某一范围内它会达到并通过峰值点，用M一曲线斜率代表的连接刚度，就可能在M的某些值处变成负的。3B样条模型Jones[13]等用B样条法对连接试验数据作了曲线拟合。在这个模型中，将M-θ试验数据分成许多小组．每一组跨越M的一个小范围。然后用三次B样曲线拟合每组数据，同时保证交点处各组数据的一阶和二阶导数是连续的。该模型优点：能回避负刚度问题，并能极好地表示非线性的M-θ特性。缺点：在曲线拟合过程中需要大量的数据。4幂函数模型(1)最简单的幂函数模型(二参数模型)[14]其简单的形式如下：θ=aMb-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述式中，a，b是两个曲线拟合参数，其条件是a>0，b>0。一一般说来，二参数模型不能很好地代表连接M-θ特性．如果要求精确的结果就不推荐使用。(2)Kishi和Chen[15]幂函数模型θ=M／Rki/[1-(M/Mu)n]1/n式中，Rki是初始连接刚度，Mu是连接的极限弯矩承载力,n是曲线的形状参数。模型特点：三参数模型，不如样条模型精确，但所需数据大大减少。(3)Ang和Morris[16]幂函数模型θ/(θr)0=KM/(KM)0/[1+（KM/(KM)0）n-1]模型特点：四参数模型，能极好地表达各种连接的非线性M-θ模型。5指数函数模型(1)Lui和Chen[17]多参数指数模型M=ΣCj(1-e-|θr|/2√a)+M0+Kp|θ|式中，Mo是曲线拟合的连接弯矩初始值，Kp连接应变硬化刚度，a是标量系数(用来保证数值稳定)，Cj是由线性回归分析求得的曲线拟合常数。模型特点：在曲线拟合试验数据方面与三次B样条模型一样好。但是，如果M-θ曲线上有斜率急剧改变，该模型则不能很好地表达出来。(2)Kishi和Chen指数模型Kishi和Chen[18]改进了Lui—Chen指数模型，使之能够适应M-θ曲线斜率的急剧变化，其形式如下M=ΣCj(1-e-|θr|/2√a)+M0+ΣDk(θr-θk)H[θr-θk]式中M，a定义如上式。θk是曲线线性部分的起始转角．H[θ]是Heaviside阶梯函数(当θ≥0时为1．当θ<0时为零)，Cj和Dk是由线性回归分析求得的曲线拟合常数。模型特点：改进了Lui—Chen指数模型，能够适应M-θ曲线斜率的急剧变化。6一种实用计算模型(强化双线性节点模型)丁洁民和沈祖炎[19]提出了一种半刚性节点的实用计算模型在弹性阶段Kf=ko当M=0.8时，Kf=(1／30～1／60)ko-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述在结构分析时，Kf取值变化的影响甚小，因此可统一取Kf=ko/40。通过分别取幂函数模型和此强化双线性节点模型对框架进行计算。得出由于节点线性化造成的误差在5％以内，能满足工程设计的要求。7M-θ曲线的自适应函数法陈林、崔佳和吴惠弼[20]提出了一种具有自适应能力的函数模型，其基本思想是首先根据已知试验点确定出一个代表拟合函数的常微分方程，通过求解此微分方程便可得到拟合函数的具体形式。拟合曲线可表示为M(θ)=C1eλ1θ+C2eλ2θ+⋯+Cneλnθ模型特点：节点的连接函数模型由具体的试验数据确定，使得经选择后的模型具有最佳的逼近效果。该方法一来可以克服多项式模型精度较差，一阶导数不连续的缺点，二来弥补了指数函数取项太多且函数分段表达的不足。但是，对于各种不同的连接节点都必须找出一个合适的M-θ设计表达式，该工作量是巨大的。2半刚性连接刚度和内力研究现状2003年,王燕，李华军，厉见芬[6]给出了考虑节点半刚性连接的线性化模型初始刚度的计算公式，推导了半刚性连接在荷载作用下的内力计算公式，讨论了半刚性连接对框架内力的影响。通过分析表明，半刚性连接的初始刚度主要与连接件的抗弯刚度、板厚以及螺栓的分布位置有关。半刚性连接框架受连接柔性的影响，钢框架采用半刚性连接会使横梁的杆端负弯矩减少，而跨中正弯矩要相应增加，按刚性连接设计不符合实际受力情况。其结果将高估由梁端传到柱的负弯矩而低估梁的跨中正弯矩，框架的半刚性连接对结构受力性能有明显影响，在钢框架分析和设计中，应考虑半刚性的影响。2.1端板连接研究现状2006年，施刚，石永久，王元清[4]提出了一种计算钢结构梁柱半刚性端板连接转动变形的方法，通过与试验结果比较得到验证，该方法不但能够很好地计算端板连接的整体转动变形特性，包括初始转动刚度和弯矩转角全过程曲线，而且能够较好分析计算其转动变形的各种来源，包括节点域剪切变形、螺栓伸长、端板和柱翼缘弯曲变形等，从而能够提供弯矩剪切转角和弯矩缝隙转角曲线，为准确分析端板连接的细部转动变形特性提供了可靠依据，同时也为我国钢结构设计规范关于节点转动变形的具体设计计算方法提供了有益补充。2008年，施刚，石永久，王元清[3]运用通用有限元软件ANSYS建立三维有限元模型，对8个不同形式、不同构造的钢框架梁柱端板连接进行了非线性有限元分析(FEA)-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述，并与相应的试验结果进行了全面对比分析。比较结果表明：该文的有限元模型不但能够准确地分析计算各种类型和不同构造的钢框架梁柱端板连接节点的整体受力特性，包括承载力、弯矩转角曲线、极限变形状态等，还能有效地分析计算节点及其组件的细部受力特性，包括高强度螺栓的预拉力，端板和柱翼缘之间的接触状态，以及节点域、端板、螺栓、端板加劲肋、节点域加劲肋等组件的受力状态，为进一步运用该模型对各种形式和构造的端板连接进行全面的有限元参数分析计算提供了正确性依据。同时，有限元分析还给出了螺栓预拉力引起的接触面预压力分布、荷载作用下接触面的摩擦力分布以及节点的主应力流分布等对于全面和深入理解端板连接节点受力特性非常有意义但是又难于通过试验进行测量的结果。2008年,翟厚智,肖亚明[5]提出了钢框架梁柱外伸端板连接节点的半刚性结构力学模型,这种模型用已知节点尺寸来预测其M-φ关系的非线性数学模型，模型中的主要参数是节点初始转动刚度和极限承载力。文章给出了考虑外伸端板半刚性节点连接的线性化模型初始刚度的计算公式，推导了半刚性连接在荷载作用下的内力计算公式，讨论了半刚性连接对框架内力的影响。2008年,王素芳,陈以一[7]将节点分为受弯端板、受弯柱翼缘和受剪节点域三类组件，分别计算各组件的初始刚度并将其进行组装，提出了端板连接节点初始刚度的理论计算方法。该方法考虑了端板有加劲肋、无加劲肋两种构造形式，考虑了螺栓预拉力对节点刚度的影响，考虑了柱翼缘对节点域刚度的贡献，通过与试验和有限元结果对比表明该方法具有足够的精度，可用于节点刚性的判断。最后利用理论方法对按照现行规范设计的端板连接节点刚性进行了初步评价，并讨论了端板加劲肋的影响。2.2端板连接组合节点研究现状钢-混凝土组合梁与钢柱组成的框架成为组合钢框架。在组合钢框架中，钢梁和钢筋混凝土楼板之间设置有足够数量的抗剪栓钉，形成整体共同工作作用。由于混凝土楼板的组合作用，不仅节省了钢梁钢材的用量，同时混凝土楼板还能有效地抑制钢梁的局部失稳，提高构件的延性。钢-混凝土组合梁与纯钢梁相比，其承载力、刚度提高很多，而且可以减小梁高和楼层的结构高度。组合梁与钢柱的半刚性连接节点可以成为半刚性连接组合节点。[2]2004年，何天森李国强[21]分析了平端板连接组合节点在对称弯矩作用下的工作性能。对平端板连接组合节点用ANSYS进行了三维有限元分析，并用试验结果进行了验证。利用有限元分析程序．进行了一系列的参数分析，探讨了平端板连接组合节点在单调荷栽作用下的工作性能及其影响因素。2007年，李国强，石文龙，肖勇[22]全面介绍了半刚性梁柱组合节点的研究现状和发展趋势，包括试验研究、理论分析模型和滞回模型等几个方面，指出了需要进一步研究的问题和方向。2006年，舒兴平张再华[23]在钢一混凝土组合钢框架结构分析中，必须了解粱柱组合节点连接的受力性能，其中节点承栽力性能是最基本的受力性能。利用l欧洲规范3(EC3)与欧洲规范4(EC4)介绍的组件法思想，针对已有的端板连接组合节点承栽力分析方法的不足，提出了端板连接蛆合节点负弯矩作用下抗弯承栽力的详细计算步骤，分析结果与试验蛄果进行了比较验证。该方法符合工程设计习惯，精确度高。方便工程设计。-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述2.3螺栓对端板连接的影响2005年，施刚，石永久，王元清，李少甫，陈宏[24]：通过4个不同构造钢结构梁柱端板连接试件在单调荷载下的破坏试验，研究了不同构造端板连接中高强度螺栓的受力特性，给出了螺栓拉力一荷载、螺栓弯矩一荷载变化曲线以及螺栓拉力分布状态，研究了节点形式、端板加劲肋、节点域柱腹板加劲肋等因素对螺栓受力特性的影响．试验结果表明：受拉区螺栓同时承受拉力和弯矩、端板加劲肋和柱腹板加劲肋对螺栓拉力发展变化和分布状况影响较大；不同的节点计算模型适用于不同的节点构造．2006年，楼国彪，李国强，雷青[25]回顾与总结了钢结构高强度螺栓端板连接在常温及火灾下的性能与设计研究的现状与进展，包括连接分类、试验、简化方法承载力与初始抗弯刚度计算、设计方法、有限元分析、以及连接弯矩一转角曲线数学模型化等方面的研究。2006年，张世杰[26]基于ANSYS软件对门式钢框架采用不同的螺栓直径和角钢厚度的半刚性连接进行了有限元分析，分析表明随着角钢厚度增加及螺栓直径增大，门式钢框架的滞回曲线面积逐渐增大，其抗震性能逐渐提高。3加劲肋研究现状加劲肋的作用[27]：(1)在集中荷载较大处设置加劲肋，可将集中荷载逐步均匀地传递到腹板上。(2)横向加劲肋的主要作用是抵抗因剪切应力引起的腹板局部失稳；横向加劲肋不应设置在腹板屈曲的两波峰或波谷之间。(3)纵向加劲肋的主要作用是抵抗因弯曲正应力导致的腹板局部失稳。(4)短加劲肋可提高纵向、横向加劲肋的作用，当有较大移动集中荷载时具有减小因局部轮压导致的腹板局部失稳的作用。(5)受弯构件(如梁)可以通过加设横向加劲肋来满足高厚比的要求，但如果是压弯构件(如柱)需加设纵向加劲肋。《建筑结构抗震规范》(GB5001l一2001)并没有可以通过设置加劲肋控制。3.1外伸端板加劲肋的布置对节点刚性的研究现状2008年,王素芳,陈以一[7]将节点分为受弯端板、受弯柱翼缘和受剪节点域三类组件，分别计算各组件的初始刚度并将其进行组装，提出了端板连接节点初始刚度的理论计算方法。该方法考虑了端板有加劲肋、无加劲肋两种构造形式，考虑了螺栓预拉力对节点刚度的影响，考虑了柱翼缘对节点域刚度的贡献，通过与试验和有限元结果对比表明该方法具有足够的精度，可用于节点刚性的判断。最后利用理论方法对按照现行规范设计的端板连接节点刚性进行了初步评价，并讨论了端板加劲肋的影响。-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述参考文献[1.1]ChenWLuiFM．Stabilitydesignofsteelflames[M]．BocaRaton：CRCPress．1991．[1.2]施刚,石永久,王元清,李少甫,陈宏.钢结构半刚性端板连接的设计方法与应用[J].工业建筑,2003,33(8)[2]李国强，石文龙，王静峰.半刚性连接刚框架结构设计[M].北京：工业建筑出版社，2009[3]施刚,石永久,王元清.钢框架梁柱端板连接的非线性有限元分析[J].工程力学，2008,12[4]施刚,石永久,王元清.钢结构梁柱半刚性端板连接弯矩-转角全曲线计算方法[J].工程力学，2006，23(5)[5]翟厚智,肖亚明.外伸端板半刚性节点的初始刚度和内力分析[J].工程与建设.2008,22(2)[6]王燕,李华军,厉见芬.半刚性梁柱节点连接的初始刚度和结构内力分析[J].工程力学.2003,20(6)[7]王素芳,陈以一.梁柱端板连接节点的初始刚度计算[J].工程力学,2008,25(8)[8]叶康,李国强,张彬.钢框架半刚性连接研究综述[J].结构工程师，2005,21（4）[9]YeeY.L.andYee,R.E.Melchens,Moment-rotationcurvesforboltedconnections,JournalofStructuralEngineering,ASCE,1993,112(3),615-635[10]Tarpy,T.S.andCardinal,J.W.,Behaviorofsemi-rigidbeam-to-columnendplateconnection,ProceedingsConference,JointsinStructuralSteelwork,HalstedPress,London,2.3-2.25[11]Lui,E.M.,Chen,W.F.,StrengthofH-columnwithsmallendrestrains,JournaloftheInstitutionofStructuralEngineers,1983,61B(1),17-26[12]Frye,J.M.andMorris,G.A.,Analysisofflexibilityconnectedsteelframes,CanadianJournalofCivilEngineering,NationalResearchCouncilofCanada,Ottawa,Canada,1975,2,280-291[13]Jones,S.W.,Kirby,P.A.andNethercot,D.A.:Effectofsemi-rigidconnectionsonsteelcolumnstrength,JournalofSteelConstructionresearch,1980,1,38-46[14]KrishnamurthyN.,Huang,H.T.,Jeffrey,P.K.andAvery,L.K.:AnalyticalM-θcurvesforend-plateconnections,JournalofStructuralDivision,ASCE,1979,105(1),133-145[15]KishiN.andChen,W.F.:Moment-rotationrelationsofsemi-rigidconnectionswithangles,JournalofStructuralEngineering,ASCE,1990,116(7),1813-1834[16]Ang,K.M.andMorris,G.A.:Analysisofthree-dimensionalframeswithflexiblebeam-columnconnections,CanadianJournalofCivilEngineering,1984,11,245-254[17]Liu,E.M.andChen,W.F.:Analysisandbehaviorofflexibility-jiontedframes,EngineeringStructures,1986,8,107-118[18]Kishi,N.andChen,W.F.:Databaseofsteelbeam-to-columnconnections,EngineeringReportsNo.CE-STR-86-26,SchoolofCivilEngineering,PurdueUniversity,WestLafayette,IN.,1986[19]丁洁民，沈祖炎．节点半刚性对框架结构内力和位移的影响．第十一届全国高层会议论文集，1990-86- XXXX学学士学位论文第二章文献综述[20]陈林，崔佳，吴惠弼．半剐性连接钢框架M-θ曲线的自适应函数法．重庆建筑工程学院学报．1992[21]何天森,李国强．平端板连接组合节点性能研究.建筑钢结构进展[J],6(4),2004[22]李国强，石文龙，肖勇.半刚性梁柱组合节点的研究现状[J].建筑钢结构进展,9(4),2007[23]舒兴平,张再华.端板连接组合节点抗弯承载力的分析[J].钢结构，2（31）2006[24]施刚，石永久，王元清，李少甫，陈宏．不同构造端板连接中高强度螺栓受力特性研究.哈尔滨工业大学学报[J],37(1),2005[25]楼国彪，李国强，雷青．钢结构高强度螺栓端板连接研究现状.建筑钢结构进展,8(3),2006[26]张世杰．螺栓直径及角钢厚度对钢框架连接性能的影响．山西建筑，36(1),2010-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况第三章建筑方案与工程概况3.1工程概况本工程为XXXX学院楼，该建筑为新建工程，建设地点位于XX市XX大学校区内，建设场地东西长100m，南北长90m，外部主干道位于拟建场地东侧。总建筑面积约为7000m2，其中包括大中小办公室、图书室、教室，每层男女厕所各2个，每层还设有储藏室。该建筑物结构采用钢框架结构，场地土类别Ⅱ类，工程耐久年限为二级，抗震设防烈度一间为8度，耐火等级为二级，耐火等级为二级，丙类建筑。图3-1-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况3.2设计依据业主提供的设计任务书、城市规划通知书，以及现行国家规范、规程等。3.3设计原则1）满足建筑功能要求：建筑设计首先要满足建筑使用功能的要求，为人们的活动提供健康舒适的环境，建筑应具有良好的通风、采光性能。建筑分区明确，尽量减小各功能分区间的干扰。2）采用合理的建筑技术：建筑材料和建筑结构是构成建筑空间环境的骨架；建筑设备是保证建筑物达到使用要求的技术条件；建筑施工是实现建筑生产的过程和方法。结合建筑的使用功能，选用合理的技术措施，保证建筑的安全性、耐久性、经济性等。3）具有美观的建筑形象：建筑既是物质产品，又具有一定的艺术形象，它不仅用来满足人们的物质功能要求，还应满足人们的精神和审美要求。良好的建筑形象具有较强的艺术感染力，使人获得精神上的满足和享受。另外，建筑形象还应反映社会和时代的特点。4）符合总体规划要求：单体建筑是处于特定环境中的，应该与周围环境相协调，在设计时就应考虑到总体平面图中的情况，如原有建筑、道路、绿化等情况，拟建建筑的朝向、门窗设计等都要符合总体规划的要求，否则可能会给建筑的使用带来不便。3.4建筑方案的选择建设场地东西长100m，南北长90m，外部主干道位于拟建场地东侧。建筑物可大致根据场地的长宽来设计，既有利于建筑外部道路的规划，又能够保证建筑内部具有良好的采光条件。拟建建筑坐北朝南，以南面为主要广场。在建筑物南侧开一个正门一个侧门，北侧开一个侧门。建筑分为教学、办公、报告厅三个部分。教学、办公部分位于建筑的I、II两个主体部分。主体部分I共六层，其中一二层为教学部分，便于大量人员的交通，三至六层为办公部分，不易被教学区干扰。主体部分II共有四层，分区同I一样。每层在建筑的I、II部分设有男女卫生间，方便使用。并且每层都有三个楼梯，电梯可以连接上下六层的垂直运输。第III部分为200平米报告厅，在主体部分I的西面，设1000平米大报告厅。3.5建筑功能划分本工程建筑面积7000m2左右，6层。层高为3.3-3.9m,其中首层设置图书资料室（87.12m2）2个；中办公室（43.56m2）1个，小办公室（21.78m2）9个，会议室（43.56m2）1个，大教室（87.12m2）2个。二层设置3个大教室，其他区域设为办公室，另外还有会议室1个。三层除有2个会议室之外，其他均为办公室，包括敞开式大办公室，中办公室、小办公室等；四层、5层和6层均为办公室。另外，1-4层每层设有男女卫生间（21.78m2-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况）各2个，5、6层各1个。另外每层均配有储藏室（23.76m2）。整个教学楼配有一个200平米报告厅作为副楼。在整座建筑西面还有一个1000平米报告厅。3.6技术指标工程总建筑面积：9000m2建筑占地面积：2364.24m2总建筑面积：7102.4m2一层层高：3.9m标准层层高：3.6m主体建筑高度：22.8m室内外高差：0.45m3.7建筑防火设计消防车道：本工程设计中建筑周围设有环形消防车道，路面宽度均大于4m。安全疏散：本工程设计有三部疏散楼梯，疏散距离及疏散宽度均满足防火规范的有关规定。根据防火规范要求，所有管井（送、排风及排烟井除外）在管线安装完毕后,在每层楼板处后浇钢筋混凝土做上下层防火分割，该处楼板应预留连接钢筋，后浇钢筋混凝土的厚度和钢筋与相邻楼板相同。电缆井、管道井与层间吊顶相连通的空洞空隙，用硅酸铝纤维等不燃材料填充密实。凡穿过防火墙及楼板的各类管道，在管道四周空隙处用细石混凝土填充密实。3.8水平垂直交通设计3.8.1楼梯开间：3米，进深：6.6米；梯井：宽0.2米；扶手高度：0.9米；宽：0.06米；一层踏步总数：26，等跑楼梯，两跑均为13步（符合适用和安全要求：每个梯段踏步一般不超过18步，也不少于3步）；踏步高度：0.15米，宽度：0.26米（符合要求：对于住宅，适宜的踏步高为150~175mm，踏步宽为260~300mm）。二至六层踏步总数：24，等跑楼梯，两跑均为12步；踏步高度：0.15米，宽度：0.26米。-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况3.8.2电梯采用载重量为1600kg的电梯，现行国标可运送21人，额定速度为1.0m/s。3.9建筑方案图图3-2建筑首层平面图-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况图3-3建筑二层平面图图3-4建筑顶层平面图-86- XXXX大学学士学位论文第三章建筑方案与工程概况图3-5建筑正立面图图3-6建筑背立面图图3-7建筑剖面图-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明第四章建筑做法说明本工程各建筑做法除注明外，均详见88J1工程做法-建筑构造通用图集。4.1散水混凝土散水，散2，宽度600mm，每隔6m设一道20mm宽伸缩缝，散水与外墙间设通长缝，缝宽为10mm的通长缝，缝内满天嵌缝膏。（1）60厚C20混凝土面层，撒1:1水泥砂子压实赶光（2）150厚卵石灌M2.5混合砂浆（3）素土夯实向外坡4%4.2台阶混凝土台阶，台7B，150厚。（1）150厚C15混凝土（厚度不包括踏步三角部分）随打随抹、上撒1:1水泥砂子压实赶光4.3地面做法4.3.1卫生间地面（厚度243）陶瓷锦砖（马赛克）地面，地14F，卫生间防水要求高，防水层先做管根防水，用建筑密封膏封严，再做地面防水，，与管根密封膏搭接一体，防水层至立面与地面转角处卷起250，并做好平立面防水交接处理，1）5厚陶瓷锦砖铺实拍平，稀水泥浆（或彩色水泥浆）擦缝；0.12kN/m22）撒素水泥面；3）20厚1:3干硬性水泥砂浆粘结层；0.02×20=0.4KkN/m24）素水泥浆一道（内参建筑胶）；5）35厚C15细石混凝土随打随抹；6）3厚高聚物改性沥青涂抹防水层；7）最薄处30厚C15细石混凝土，从门口处向地漏找1%坡8）150厚5-32卵石灌M2.5混合砂浆，平板振捣器振捣密实9）素土夯实、压实系数0.9-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明4.3.2大报告厅地面做法地39粘贴单层地毯地面（厚度246）1）8厚单层地毯拼缝粘结，在找平层上每隔200涂150宽建筑胶一条，拼接处用烫带或狭条麻袋布条粘结，门口处用铝合金压边条收口2）35厚C15细石混凝土撒1：1水泥砂子压实赶光3）3厚高聚物改性沥青涂膜防潮层4）50厚C15细石混凝土随打随抹平5）150厚5-32卵石灌M2.5混合砂浆，平板振捣器振捣密实（或100厚3:7灰土）6）素土夯实，压实系数0.904.3.3其他地面做法地19铺地砖地面（厚度236）1）10厚铺地砖，稀水泥浆擦缝2）6厚建筑胶水泥砂浆粘结层3）20厚1:3水泥砂浆找平4）素水泥结合层一道5）50厚C15混凝土6）150厚5-32卵石灌M2.5混合砂浆，平板振捣器振捣密实7）素土夯实，压实系数0.904.4楼面做法4.4.1卫生间及茶水间楼面做法陶瓷锦砖（马赛克）楼面，楼13F，卫生间防水要求高，防水层先做管根防水，用建筑密封膏封严，再做地面防水，，与管根密封膏搭接一体，防水层至立面与地面转角处卷起250，并做好平立面防水交接处理，荷载1.77kN/m21）5厚陶瓷锦砖铺实拍平，稀水泥浆（或彩色水泥浆）擦缝；2）撒素水泥面；3）20厚1:3干硬性水泥砂浆粘结层；4）1.5厚聚氨酯涂抹防水层5）20厚1:3水泥砂浆找平层，四周及竖管根部为抹小八字表6）素水泥浆一道（内参建筑胶）7）最薄处30厚C15细石混凝土从门口向地漏找1%坡8）现浇钢筋混凝土楼板-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明4.4.2小报告厅楼面做法楼38粘铺单层地毯楼面（厚度90，荷载1.33kN/m2）1）8厚单层地毯拼缝粘结，在找平层上每隔200涂150宽建筑胶一条，拼接处用烫带或狭条麻袋布条粘结，门口处用铝合金压边条收口2）20厚1:2.5水泥砂浆抹面压实赶光3）62厚CL7.5轻集料混凝土垫层4）钢筋混凝土楼板4.4.3其他楼面做法楼6D现浇水磨石楼（30厚，荷载0.68kN/m2）1）10厚1:2.5水泥磨石楼面，磨光打蜡2）素水泥浆一道（内掺建筑胶）3）20厚1:3水泥砂浆找平层，干后卧铜分隔条（铜条打眼穿22号镀锌低碳钢丝卧牢，每米4眼）4）素水泥浆一道（内掺建筑胶）5）钢筋混凝土楼板4.5屋面做法屋13A水泥砂浆面层（不上人）（2.79kN/m2）1)20厚1:3水泥砂浆找平层，每1米见方设分隔缝，缝宽10，缝内填粗砂，水泥砂浆保护层内配Φ1钢丝网，每块980×980网孔252)3厚麻刀灰隔离层3)柔性防水层4)20厚1:3水泥砂浆找平层5)30厚1:0.2:3.5水泥粉煤灰页岩陶粒找2%坡6)保温层7)现浇钢筋混凝土屋面板4.6顶棚做法棚19硬质纤维装饰板吊顶（钢筋混凝土楼板下加吊木龙骨基层）（不上人）0.55kN/m21）喷涂料面层2）2厚纸筋灰找平3）5厚1:2.5石灰膏砂浆-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明4）1:2.5石灰膏砂浆压入底灰中（无厚度）5）3厚麻刀灰掺10%水泥打底6）钉30×8木板条，离缝7-10宽，端头离缝5宽7）50×50木次龙骨中距450，与木主龙骨固定，并用12号镀锌低碳钢丝每隔一道绑牢一道8）50×70木主龙骨找平后用8号镀锌低碳钢丝吊杆与上部预留钢筋吊环固定9.）现浇钢筋混凝土板预留φ8钢筋吊环，双向中距900-12004.7外墙做法：外墙29C1，贴瓷质外墙砖厚度18（荷载0.5kN/m2）1）1:1水泥砂浆勾缝2）贴6厚彩釉面砖在砖粘贴面上随贴随涂刷一遍YJ-302混凝土界面处理剂增强粘结力3）6厚1：0.2：2.5水泥石灰膏砂浆4）刷素水泥浆一道5）5厚1:0.5:3水泥石灰膏砂浆打底扫毛或划出纹道6）刷一道YJ-302混凝土界面处理剂4.8内墙做法4.8.1卫生间及茶水间内墙做法:内墙38C-F釉面砖防水墙,厚度20（0.5kN/m2）1）白水泥擦缝2）5厚釉面砖面层3）4厚强力胶粉泥粘结层，揉实压实4）1.5厚聚合物水泥基复合防水涂料防水层5）9厚1:3水泥砂浆打底压实抹平6）素水泥浆一道甩毛4.8.2一般墙面做法：内墙4C-N刮腻子喷涂，厚度10（0.36kN/m2）1）喷面浆饰面2）满刮2厚面层耐水腻子找平3）8厚粉刷石膏砂浆打底分遍赶平4）素水泥浆一道-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明4.9踢脚线做法：踢6C铺地砖踢脚，厚度181）8厚铺地砖踢脚，稀水泥浆擦缝2）10厚1:2水泥砂浆粘结层3）素水泥一道甩毛屋面防水做法4.10屋面防水采用改性沥青柔性油毡防水层做法1）粒径5mm绿豆沙2）铺贴2厚改性沥青柔性油毡防水层，纵横向搭接宽度不小于100毫米，应与第一层油毡错缝铺贴3）铺贴1厚改性柔性油毡防水层，纵横向搭接宽度不小于100毫米4）基层处理剂，涂水乳型橡胶改性沥青一遍5）20厚1:3水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/m2屋面排水采用内外排水结合的方式，坡顶排水坡度1%4.11墙体框架填充墙采用加气混凝土砌块，外墙厚度250，内墙厚度200，M5混合砂浆砌筑。填充隔墙均砌至梁或板底，与结构框架柱及构造柱采用通长混凝土配筋带或拉结筋进行连接，板带设于门、窗洞口的上部及下部施工楼面时，应预留竖向配筋。4.11.1墙体防潮采用30mm厚1:2水泥砂浆加5%防水剂；室内外存在0.45m高差，应在外墙设置垂直防潮层和水平防潮层，室内地坪无高差，只做水平防潮层。4.12门窗窗口面积大小主要根据房间的使用要求、房间面积及当地日照情况来考虑，设计时可根据窗地面积比进行窗口面积的估算，对于本设计考虑窗地面积比为不小于1/7，所以对于一个计算单元6.6m×6.6m，窗户面积要大于6.22m，取窗户为2个1800mm×1800mm。本工程门窗按不同材料和用途分别编号，详见门窗表，外墙门窗框料及玻璃颜色除注明外，均采用银白色铝合金框、透明中空玻璃。-86- XXXX大学学士学位论文第四章建筑做法说明本工程门窗框料尺寸、玻璃厚度由厂家根据立面规格高度、风压等结构受力等因素确定，框料表面要求光滑平整，氧化膜厚度不小于1.5，门窗五金配件由厂家提供样品及构造大样，由业主和建筑师共同商定。表4-1门窗表-86- XXXX大学学士学位论文第五章结构方案说明第五章结构方案说明本工程结构设计主要包括下列内容：确定结构体系与结构布置；根据规范及设计手册进行构件尺寸设计；确定计算单元、计算模型及计算简图；荷载计算及侧移计算；内力计算及组合；楼板配筋设计；楼梯及基础设计。5.1柱网布置柱网尺寸首先应最大限度地满足建筑使用功能的要求，即依据建筑设计方案。其次，要考虑安全性和可靠性，应使结构具有足够的承载力和抗震性能等。然后，应尽量降低工程造价造价，充分考虑加工、安装条件等因素确定。钢筋混凝土的柱网经济尺寸为6.0~7.5m,综合房间的面积及教室进深不可过长后决定柱网尺寸取纵向6.6m，横向也为6.6m。基础采用锥形和阶型柱下独立基础。5.2结构形式选择建筑物的结构形式应满足传力可靠、受力合理的要求。对于多层钢结构建筑，可以采用纯框架形式，框架双向刚接。若结构刚度要求较高，纯框架难以满足要求，则可考虑采用支撑框架形式。本工程结构只有6层，高度只有21.9m，且结构形式比较规则，纯框架形式很容易满足要求，经济性能又优于框架支撑体系，故采用框架结构形式。5.3楼板形式选择楼板形式的选择应首先满足建筑设计要求，同时要尽量保证其自重轻、便于施工，还要使楼盖有足够的刚度。常见的楼板形式有钢筋混凝土现浇楼板、预制楼板等。本工程采用现浇肋形楼盖，其整体性和刚度很好，结构布置灵活，且用钢量较低，楼板上留洞方便，是目前现浇楼盖中应用较普遍的一种楼盖结构，适合于钢筋混凝土框架结构。5.4材料信息现浇混凝土部分：楼板选用C25等级混凝土；基础选用C30等级混凝土；垫层选用C10等级混凝土。当钢筋直径≥12mm，采用HRB335钢筋；当钢筋直径≤10，采用HPB235钢筋。-86- XXXX大学学士学位论文第五章结构方案说明5.5各层结构平面布置本工程的平面为狭长形，并且水平和竖向均为规则布置，没有大的刚度突变，可采用横向承重方案，次梁沿横向布置。为加快施工进度，在楼板施工时不为楼板设置临时支撑，这就要求楼板的跨度不宜过大，即次梁间距不宜过大，同时结合建筑的使用功能进行次梁布置。各部分平面布置图如下：图5-1第I部分平面布置图图5-2第II部分平面布置图-86- XXXX大学学士学位论文第五章结构方案说明图5-3第III部分平面布置图5.6梁柱框架尺寸初步确定5.6.1第I部分梁柱尺寸确定1）主梁设计：h=(1/15～1/10)l0，b=(1/3～1/2)h2）次梁设计：h=(1/18～1/12)l0，b=(1/3～1/2)h梁尺寸确定　主梁次梁　横向纵向跨度660066006600尺寸b×h300×600300×600200×500表5-13）框架柱尺寸初步确定框架柱采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2查表得：框架抗震等级为二级，μ=0.8-86- XXXX大学学士学位论文第五章结构方案说明中柱：N=γGqSnα1α2β=1.25×14×（6.6×6.6）×6×1.1×1×1=5031kN边柱和角柱受力均小于中柱受力，故取中柱轴力。设计中柱采用正方形截面Ac=bc2≥1.1×5031×1000/（0.8×14.3）=483750mm2bc≥635mm取bc=650mm5.6.2第II部分梁柱尺寸确定1）主梁设计：h=(1/15～1/10)l0，b=(1/3～1/2)h2）次梁设计：h=(1/18～1/12)l0，b=(1/3～1/2)h梁尺寸确定主梁次梁横向纵向边跨中跨跨度6600300066006600尺寸b×h300×600200×400300×600200×500表5-23）框架柱尺寸初步确定框架用C30混凝土，fc=14.3N/mm2查表得：框架抗震等级为二级，μ=0.8柱截面取bc=600mm5.6.3第III部分1）主梁设计：h=(1/15～1/10)l0，b=(1/3～1/2)h2）次梁设计：h=(1/18～1/12)l0，b=(1/3～1/2)h梁尺寸确定　主梁次梁　横向纵向跨度660075006600尺寸b×h300×600300×600200×500-86- XXXX大学学士学位论文第五章结构方案说明表5-33）框架柱尺寸初步确定框架柱采用C30混凝土，fc=14.3N/mm2查表得：框架抗震等级为二级，μ=0.8中柱：N=γGqSnα1α2β=1.25×14×（6.6×7.5）×2×1.1×1×1=1905kN边柱和角柱受力均小于中柱受力，故取中柱轴力。设计中柱采用正方形截面Ac=bc2≥1.1×1905×1000/（0.8×14.3）=183245.2mm2bc≥428mm取bc=500mm-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算第六章荷载及地震位移验算6.1计算简图整个建筑可以分为三部分，第I部分为6层结构，第II部分为4层结构，第III部分为200m2报告厅。柱子埋深1.4m，柱下端固定于基础。室内外高差为0.45m，建筑设计底层层高3.9m，二-六层层高3.6m，所以底层柱高1.4+0.45+3.9=5.75m，其他层柱高3.6m。第I部分，纵向柱距为6.6m，横向两跨跨度均为6.6m。第II部分，纵向柱距为6.6m，横向三跨跨度分别为6.6，3.0m，6.6m。本设计边跨（AB、CD跨）为双向板，中跨（BC跨）为单向板。第III部分，纵向柱距为7.5m，横向两跨度为6.6m。图6-1第I部分计算简图-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算图6-2第II部分计算简图图6-3第III部分计算简图6.2第I部分荷载及抗震验算6.2.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算1）集中于6层处的质点重力荷载代表值G6：6层墙体名称单位kN/m×6.6m后数量总重kN外墙单面有窗外墙5.4936.2310.00362.34单面无窗外墙7.5049.504.54224.73-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算无窗无贴面外墙6.0039.600.000.00厕所双贴面外墙7.7451.081.0051.08内墙无门无贴面内墙4.8031.685.72181.21有门无贴面内墙大门4.1827.593.0082.76小门4.3428.646.00171.86双小门3.9726.203.0078.61厕所内墙无门有贴面5.3034.982.0069.96有门有贴面4.7031.021.0031.02有门双贴面5.0633.401.0033.40电梯墙2.0013.201.0013.20墙体总重1300.1表6-16层荷载数量KN/m单位总和（KN）50%雪荷载522.720.12565.34屋面恒载522.723.791981.1088女儿墙105.62.25237.6柱重1819.01342.18主梁344.8331.8781083.852次梁122.7618.216218.592墙体　　610.6876总重G6　　4539.3604表6-22）集中于5层处的质点重力荷载代表值G5：五层墙体荷载同6层一样,取上下各墙体重量各一半。5层活荷载数量面积单位总和kN贮藏室1.0023.7605.000118.800小办公室6.0023.7602.000285.120中办公室3.0043.5602.000261.360楼梯间2.0019.8002.50099.000走廊6.0019.8002.500297.000厕所1.0043.5602.00087.120总活荷载　　　1146.42050%活荷载　　　574.21表6-3-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算5层荷载数量kN/m单位总和kN主梁344.8331.8781083.85次梁122.7618.216218.59250%活荷载　　　574.21楼面恒载1243.563.731949.7456墙体　　　1221.38柱重18　38.025684.45总重G5　　　5732.2228表6-43）集中于4层处的质点重力荷载代表值G4同G5一样：4层墙体名称单位kN/m×6.6m后数量总重kN外墙单面有窗外墙　5.4936.2310.00362.34单面无窗外墙　7.5049.503.00148.50无窗无贴面外墙　6.0039.601.5460.98厕所双贴面外墙　7.7451.081.0051.08内墙无门无贴面内墙　4.8031.685.72181.21有门无贴面内墙大门4.1827.593.0082.76小门4.3428.646.00171.86双小门3.9726.203.0078.61厕所内墙无门有贴面5.3034.982.0069.96有门有贴面4.7031.021.0031.02有门双贴面5.0633.401.0033.40电梯墙　2.0013.201.0013.20墙体总重　　　　　1284.93表6-54层荷载数量kN/m单位总和kN主梁344.8331.8781083.85次梁122.7618.216218.59250%活荷载　　　574.21-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算楼面恒载1243.563.731949.7456墙体　　　1214.2142柱重18　38.025684.45总重G4　　　5725.0618表6-64）集中于3层处的质点重力荷载代表值G3：3层墙体名称单位kN/m×6.6m后数量总重kN外墙单面有窗外墙C1大窗5.4936.2310.00362.34C4小窗6.2441.18282.37单面无窗外墙　7.5049.503.00148.50无窗无贴面外墙　6.0039.601.5460.98厕所双贴面外墙　7.7451.081.0051.08内墙无门无贴面内墙　4.8031.685.18164.10有门无贴面内墙大门4.1827.593.0082.76小门4.3428.644.00114.58双小门3.9726.203.0078.61厕所内墙无门有贴面5.3034.982.0069.96有门有贴面4.7031.021.0031.02有门双贴面5.0633.401.0033.40电梯墙　2.0013.201.0013.20墙体总重　　　　　1292.90表6-7墙体荷载为3、4层各取一半3层荷载数量kN/m单位总和kN主梁344.8331.8781083.85次梁122.7618.216218.59250%活荷载　　　574.21楼面恒载1243.563.731949.7456墙体　　　1210.798-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算柱重18　38.025684.45总重G3　　　5721.6456表6-85）集中于2层处的质点重力荷载代表值G2：2层墙体名称单位kN/m×6.6m后数量总重kN外墙单面有窗外墙C1大窗5.4936.238.00289.87单面无窗外墙　7.5049.503.00148.50无窗无贴面外墙　6.0039.601.5460.98厕所双贴面外墙　7.7451.081.0051.08内墙无门无贴面内墙　4.8031.685.18164.10有门无贴面内墙大门4.1827.593.0082.76小门4.3428.644.00114.58双小门3.9726.203.0078.61厕所内墙无门有贴面5.3034.982.0069.96有门有贴面4.7031.021.0031.02有门双贴面5.0633.401.0033.40电梯墙　2.0013.201.0013.20墙体总重　　　　　1138.06表6-92层荷载数量kN/m单位总和kN主梁344.8331.8781083.85次梁122.7618.216218.59250%活荷载　　　574.21楼面恒载1243.563.731949.7456墙体　　　1141.8168柱重18　38.025684.45总重G2　　　5652.6644表6-106）集中于1层处的质点重力荷载代表值G1：-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算1层墙体名称单位kN/m×6.6×3.6÷3.0m后数量总重kN外墙单面有窗外墙C1大窗5.4943.488.00347.85单面无窗外墙　7.5059.403.00178.20无窗无贴面外墙　6.0047.521.5473.18厕所双贴面外墙　7.7461.301.0061.30内墙无门无贴面内墙　4.8038.024.18158.91有门无贴面内墙大门4.1833.113.0099.32小门4.3434.374.00137.49双小门3.9731.443.0094.33厕所内墙无门有贴面5.3041.982.0083.95有门有贴面4.7037.221.0037.22有门双贴面5.0640.081.0040.08电梯墙　2.0015.841.0015.84墙体总重　　　　　1327.66表6-111层荷载数量kN/m单位总和kN主梁344.8331.8781083.85次梁122.7618.216218.59250%活荷载　　　574.21楼面恒载1243.563.731949.7456墙体　　　1158.14388柱重18　49.3796875888.834375总重G1　　　5873.37586表6-126.2.2刚度和自振周期计算本设计为现浇楼盖，则边框架梁：I=1.5I0，E1I=1.5EcI0中框架梁：I=2.0I0，EcI=2.0EcI0I0—框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算横梁、柱线刚度杆件截面尺寸EC(kN/mm2)I0/109(mm4)I/109(mm4)L(mm)i=ECI/L(kN·mm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁300600305.48.1660036818181.823.68中框架梁300600305.410.8660049090909.094.91中层框架柱6506503014.914.93600123962673.612.40底层框架柱6506503014.914.9575077611413.047.76表6-13框架柱横向侧移刚度D值项目K=∑iC/2iZαC=K/(2+K)D=αC·iZ·根数(一般层)(一般层)(12/h2)层柱类型及截面K=∑iC/iZαC=(0.5+K)/(2+K)(底层)(kN/mm)(底层)　2~6层边框架边柱0.300.1314.844.00边框架中柱0.590.2326.282.00中框架边柱0.400.1718.9710.00中框架中柱0.790.2832.565.00底层边框架边柱0.470.3911.094.00边框架中柱0.950.4913.842.00中框架边柱0.630.4312.1210.00中框架中柱1.270.5415.235.00表6-14底层：∑D=11.09×4+13.83×2+12.12×10+15.23×5=269.37kN/mm2~6层：∑D=14.84×4+26.28×2+18.97×10+32.56×5=464.44kN/mm框架自振周期的计算：框架顶点假象水平位移Δ计算表-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算层Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/mm)层间相对位移总位移Δ(mm)64539.36044539.360464.449.77295.4455732.222810271.583464.4422.12285.6745725.061815996.645464.4434.44263.5535721.645621718.291464.4446.76229.1125652.664427370.955464.4458.93182.3515873.375833244.330269.37123.41123.41表6-15则自振周期为：对于框架，考虑结构非承重砖墙影响的折减系数取0.6。6.2.3地震作用计算本工程设防烈度8度、Ⅱ类场地土，太原设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.20g。查《建筑抗震设计规范》特征周期Tg=0.35s，αmax=0.16（线性插值）。结构等效总重力荷载：，还要考虑顶部附加地震作用：框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层数Hi(m)Gi(kN)GiHiFi楼层剪力Vi(kN)-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算623.754539.36107809.81604.30604.30520.155732.22115504.29647.431251.73416.555725.0694749.77531.091782.82312.955721.6574095.31415.322198.1429.355652.6652852.41296.252494.3915.755873.3833771.91189.302683.69表6-16横向水平地震作用下的位移验算（表3.6）层Vi（kN）∑D（kN/mm）Δui(mm）hi(m）1/Qc=hi/Δui1/[θ]6604.30464.441.3013.6276755051251.73464.442.6953.6133655041782.82464.443.8393.693855032198.14464.444.7333.676155022494.39464.445.3713.667055012683.69269.379.9635.75577550表6-17则第I部分验算通过6.3第II部分6.3.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算1）集中于4层处的质点重力荷载代表值G4：4层墙体荷载数量kN/m单位总和（kN）窗洞口23.5　-8.1-190.35门洞口17　-2.16-36.72单面瓷砖外墙13.97.549.5688.05双面瓷砖外墙1959.459.4单面贴面内墙36.341.58124.74双面贴面内墙17.851.4851.48-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算无贴面内墙17.454.831.68552.816钢窗重23.5　1.45834.263木门重17　0.274.594层墙体总重1288.27　取一半644.1345表6-184层荷载数量kN/m单位总和（kN）50%雪荷载641.52　0.12580.19屋面恒载641.52　3.792431.3608女儿墙105.6　2.25237.6柱重28　16.2453.6主梁600*300384.8331.8781211.364主梁400*20072.1931.878223.146次梁122.7618.216218.592墙体　　　559.2989总重G4　　　5415.1517表6-192）集中于3层处的质点重力荷载代表值G3：3层墙体荷载数量kN/m单位总和（kN）窗洞口23.5　-8.1-190.35门洞口17　-2.16-36.72单面瓷砖外墙13.97.549.5688.05双面瓷砖外墙1959.459.4单面贴面内墙36.341.58124.74双面贴面内墙17.851.4851.48无贴面内墙15.454.831.68489.456钢窗重23.5　1.45834.263木门重17　0.274.59-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算总重1224.9　取一半612.4545表6-204层活荷载数量面积单位总和大办公室2.0087.1202.000348.480小办公室3.0067.3202.000134.640中办公室4.0043.5602.000348.480楼梯间1.0019.8002.50049.500走廊8.2019.8002.500405.900厕所1.0043.5602.00087.120总活荷载　　　1374.12050%活荷载　　　687.06表6-213层荷载数量kN/m单位总和（kN）50%活荷载　　　687.06楼面恒载641.52　3.732392.8696柱重28　32.4907.2主梁600*300384.8331.8781211.364主梁400*20072.1931.878223.146次梁122.7618.216218.592墙体　　　1103.7178总重G3　　　6743.9494表6-223）集中于2层处的质点重力荷载代表值G2：2层墙体荷载数量kN/m单位总和（kN）窗洞口23.5　-8.1-190.35门洞口17.5　-2.16-37.8-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算单面瓷砖外墙13.97.549.5688.05双面瓷砖外墙1959.459.4单面贴面内墙36.341.58124.74双面贴面内墙17.851.4851.48无贴面内墙16.454.831.68521.136钢窗重23.5　1.45834.263木门重17.5　0.274.725总重1255.64　取一半627.822表6-233层活荷载数量面积单位总和大办公室3.0087.1202.000522.720小办公室3.0067.3202.000134.640中办公室2.0043.5602.000174.240楼梯间1.0019.8002.50049.500走廊8.2019.8002.500405.900厕所1.0043.5602.00087.120总活荷载　　　1374.12050%活荷载　　　687.06表6-242层荷载数量kN/m单位总和（kN）50%活荷载　　　687.06楼面恒载641.52　3.732392.8696柱重28　32.4907.2主梁600*300384.8331.8781211.364主梁400*20072.1931.878223.146次梁122.7618.216218.592墙体　　　1103.7178-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算总重G2　　　6743.9494表6-254）集中于1层处的质点重力荷载代表值G1：1层墙体荷载数量kN/m单位总和（kN）窗洞口23.5　-8.1-190.35门洞口17.5　-2.16-37.8单面瓷砖外墙13.98.2554.45756.855双面瓷砖外墙19.965.3465.34单面贴面内墙36.9345.738137.214双面贴面内墙18.5856.62856.628无贴面内墙16.455.2834.848573.2496钢窗重23.5　1.45834.263木门重17.5　0.274.725总重1400.12　取一半700.0623表6-262层活荷载数量面积单位总和大教室3.0087.1202.000522.720小办公室5.00110.8802.000221.760会议室1.0043.5602.00087.120楼梯间1.0019.8002.50049.500走廊8.2019.8002.500405.900厕所1.0043.5602.00087.120总活荷载　　　1374.12050%活荷载　　　687.06表6-27-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算1层荷载数量kN/m单位总和（kN）50%活荷载　　　687.06楼面恒载641.52　3.732392.8696柱重28　42.0751178.1主梁600*300384.8331.8781211.364主梁400*20072.1931.878223.146次梁122.7618.216218.592墙体　　　1223.12954总重G1　　　7134.26114表6-286.3.2刚度和自振周期计算本设计为现浇楼盖，则边框架梁：I=1.5I0，EcI=1.5EcI0中框架梁：I=2.0I0，EcI=2.0EcI0I0—框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度杆件截面尺寸EC(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i=ECI/L(kN·mm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁(6600)300600305.4×1098100000000660036818181.823.68边框架梁(3000)200400301.07×1091600000000300016000000.001.60中框架梁(6600)300600305.4×10910800000000660049090909.094.91中框架梁(3000)200400301.07×1092133333333300021333333.332.13中层框架柱60060032.5　10800000000360097500000.009.75底层框架柱60060032.5　10800000000575061043478.266.10表6-29-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算框架柱横向侧移刚度D值项目K=∑iC/2iZαC=K/(2+K)D=αC·iZ·根数(一般层)(一般层)(12/h2)层柱类型及截面K=∑iC/iZαC=(0.5+K)/(2+K)(底层)(kN/mm)(底层)　2~4层边框架边柱0.3776223780.1614.344边框架中柱0.5417249420.2119.244中框架边柱0.5034965030.2018.1610中框架中柱0.7222999220.2723.9510底层边框架边柱0.6031468530.429.394边框架中柱0.8652551150.4810.564中框架边柱0.8041958040.4710.3010中框架中柱1.1536734870.5211.6210表6-30底层：∑D=8.89×4+10.01×4+9.77×10+11.01×10=283.378kN/mm2~4层：∑D=14.15×4+18.91×4+17.86×10+23.43×10=545.147kN/mm框架自振周期的计算：框架顶点假象水平位移Δ计算表层Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/mm)层间相对位移总位移Δ(mm)45415.15175415.1517555.41321019.749771164152.756384736743.949412159.1011555.413210121.89199118143.006613626743.949418903.0505555.413210134.03421121121.114622417134.261126037.31164299.003085687.0804111987.08041119表6-31则自振周期为：-86- XXXX大学学士学位论文第六章荷载及地震位移验算对于框架，考虑结构非承重砖墙影响的折减系数取0.6。6.3.3地震作用计算本工程设防烈度8度、Ⅱ类场地土，太原设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.20g。查《建筑抗震设计规范》特征周期Tg=0.35s，αmax=0.16（线性插值）。结构等效总重力荷载：，不用考虑顶部附加水平力框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层Hi(m)Gi(kN)GiHiFi楼层剪力Vi(kN)416.555415.1589620.76064988.0858171988.0858171312.956743.9587334.14473962.87544471950.96126229.356743.9563055.92689695.20350642646.16476815.757134.2641022.00156452.2753173098.440085表6-32横向水平地震作用下的位移验算层Vi（kN）∑D（kN/mm）Δui(mm）hi(m）1/Qc=hi/Δui1/[θ]4988.08582555.41321011.7790102923.62023.59706255031950.9613555.41321013.5126302833.61024.87301855022646.1648555.41321014.7643173043.6755.617178755013098.4401299.003085610.362568935.75554.881713550表6-33则第II部分验算通过。-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程第七章PKPM计算过程以第I部分为例，PKPM计算梁板柱配筋过程如下：7.1结构布置及荷载输入1）在软件中布置轴网，布置柱子，再布置梁。用光标修改板厚，空出楼梯和电梯间。图7-1梁板布置2）进行荷载输入：包括板面的恒荷载和活荷载，梁的线荷载和点荷载图7-2板荷载输入参数-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-3梁线荷载输入参数图7-4梁上线荷载示意图3）设多个标准层，并且进行楼层组装-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-5楼层组装图7-6组装成图-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程4）保存后退出7.2楼板施工图生成1）进入PMCAD模块的第三步骤，进入和提取板配筋图图7-7第I部分板配筋图7.3计算1）进图SATWE模块第一步图7-82）按要求执行文件-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-93）进入第二步，进行配筋计算4）进入第四步：分析结果图形及文本显示，提取抗震验算数据。-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-107.4配筋图和计算过程的显示1）墙梁柱施工图-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-11图7-12第I部分首层梁平法施工图图7-13第I部分首层柱平法施工图7.5基础设计1）进入JCCAD模块中地址资料输入，点击标准孔点并布置，按任务书中所给条件输入地址资料。-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-14地址资料输入2）进入第二步，基础人机交互在该步骤内，将之前输入的地质资料文件应用于建筑设计中，然后在荷载输入中提取SATWE中输入的荷载文件，传到基础，从而生成基础的布置图，如下：图7-15基础布置图3）点击第7步，提取基础施工详图-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程图7-16基础详图7.6楼梯设计1）进图LTCAD模块中，普通楼梯设计，在主信息中填写楼梯信息图7-17-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程2）继续按步骤填写楼梯信息，进行对话输入，首层楼梯信息如下图7-18第I部分首层梁平法施工图3）进行楼层组装图7-19-86- XXXX大学学士学位论文第七章PKPM计算过程4）提取楼梯的配筋图如下图7-20首层楼梯配筋示意图-86- XXXX大学学士学位论文参考文献参考文献1.主要规范和标准：建筑结构荷载规范GB50009—2001建筑抗震设计规范GB50011－2001建筑地基基础设计规范GB50007－2002房屋建筑制图统一标准GB/T50001－2001总图制图标准GB/T50103－2001建筑制图标准GB/T50104－2001建筑结构制图标准GB/T50105－2001建筑设计防火规范GBJ16－872.标准图集和手册　《建筑设计资料集》1、2、3册　建筑结构静力计算手册　结构工程师实务手册　建筑结构构造资料集上、下册　建筑结构构造手册　标准图集：　铝合金门窗图集(97SJ-01)　建筑构造通用图集(88J1~12)　常用木门.钢木门图集(京95-J61)国家建筑标准设计图集（06SJ801-05）-86- XXXX大学学士学位论文致谢致谢转眼间，我们就要毕业了。在整个毕业设计的过程中，我得到了老师们和同学们的许多帮助，在此，我谨代表我个人向我的毕业设计指导教师李XX老师表示诚挚的感谢，在李老师的指导和帮助下，我才能顺利完成了建筑设计、结构设计、抗震验算、受力分析、图表绘制以及编写计算书等各个环节。感谢学校和学院的领导对此次毕业设计的大力支持，为我们创造了良好的环境和条件，提供了充足而丰富的书籍资料，保证了此次毕业设计的顺利进行和圆满完成。感谢在教室中奋斗的各位同学。在这四个月中，大家在一起在教室中奋斗，互相帮助，形成了良好的氛围，给此次毕业设计增添了许多欢乐，也使其进行得更加顺利。感谢XX、XX同学等所有帮助过我的同学，正是由于这些同学无私的帮助和详细的讲解，此次毕业设计中的一些问题才能得到及时的解决，保证了毕业设计的顺利完成。转眼间，大学四年的学习生活即将结束，感谢土木学院的全体老师，在我专业课程的学习上对我的指导，鞭策我不断成长，在日后的学习和工作中，我将继续努力，争取更大的进步。感谢土木工程08级全体同学对我的帮助和鼓励，大学四年的生活时光将是我一生最美好的回忆。-86- XXXX大学学士学位论文附录附录附1.结构设计信息///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||2011年9月29日15时29分||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2012/5/22|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0-86- XXXX大学学士学位论文附录转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.44风荷载作用下舒适度验算风压:WOC=0.40地面粗糙程度:A类结构X向基本周期（秒）:T1=0.34结构Y向基本周期（秒）:T2=0.34是否考虑风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=8.00场地类别:KD=II设计地震分组:一组-86- XXXX大学学士学位论文附录特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.16用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.90框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变活荷重力荷载代表值组合系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................-86- XXXX大学学士学位论文附录梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向分布筋最小配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0-86- XXXX大学学士学位论文附录结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别-86- XXXX大学学士学位论文附录11约束边缘构件层21约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)6125.04019.94023.570416.63.30.00.745124.43320.06219.970513.257.40.01.004124.43320.06216.370513.257.40.01.013124.32320.08112.770505.257.40.01.012124.40420.1339.170499.657.40.00.911124.90020.0165.570552.159.80.01.00活载产生的总质量(t):292.743恒载产生的总质量(t):2999.930附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):3292.673恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)1(6)158(30)21(30)0(30)5.5705.5702(1)158(30)21(30)0(30)3.6009.1703(2)158(30)21(30)0(30)3.60012.770-86- XXXX大学学士学位论文附录4(3)158(30)21(30)0(30)3.60016.3705(4)158(30)21(30)0(30)3.60019.9706(5)158(30)21(30)0(30)3.60023.570*********************************************************计算信息===================================================================计算日期:2012.5.22开始时间:19:48:4可用内存:868.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2012.5.22时间:19:48:26总用时:0:0:22===================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值-86- XXXX大学学士学位论文附录或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===================================================================loorNo.1TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.9003(m)Ymass=20.0159(m)Gmass(活荷折减)=671.7118(611.9158)(t)Eex=0.0098Eey=0.0053Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=0.8756Raty1=1.0404薄弱层地震剪力放大系数=1.25RJX1=2.2938E+06(kN/m)RJY1=2.2938E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.6607E+05(kN/m)RJY3=3.1057E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4037(m)Ymass=20.1333(m)Gmass(活荷折减)=614.4001(556.9801)(t)Eex=0.0445Eey=0.0135Ratx=1.5472Raty=1.5472Ratx1=1.2084Raty1=1.2556薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5490E+06(kN/m)RJY1=3.5490E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.1171E+05(kN/m)RJY3=3.7403E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.3233(m)Ymass=20.0811(m)Gmass(活荷折减)=620.0372(562.6171)(t)Eex=0.0502Eey=0.0099Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2925Raty1=1.3244薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5490E+06(kN/m)RJY1=3.5490E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)-86- XXXX大学学士学位论文附录RJX3=5.2504E+05(kN/m)RJY3=3.7162E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4327(m)Ymass=20.0619(m)Gmass(活荷折减)=628.0850(570.6649)(t)Eex=0.0425Eey=0.0085Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4269Raty1=1.4361薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5490E+06(kN/m)RJY1=3.5490E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.3112E+05(kN/m)RJY3=3.7372E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4327(m)Ymass=20.0619(m)Gmass(活荷折减)=628.0850(570.6649)(t)Eex=0.0425Eey=0.0085Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.6496Raty1=1.7313薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5490E+06(kN/m)RJY1=3.5490E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.3174E+05(kN/m)RJY3=3.7175E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=25.0401(m)Ystif=19.9398(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=25.0401(m)Ymass=19.9398(m)Gmass(活荷折减)=423.0974(419.8304)(t)Eex=0.0000Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.5490E+06(kN/m)RJY1=3.5490E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.6051E+05(kN/m)RJY3=3.0674E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)----------------------------------------------------------------------------86- XXXX大学学士学位论文附录X方向最小刚度比:0.8756(第1层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)===================================================================结构整体抗倾覆验算结果===================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载675134.85158.9130.870.00Y风荷载225044.915170.014.830.00X地震651949.532987.619.760.00Y地震217316.428864.37.530.00===================================================================结构舒适性验算结果===================================================================X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.038X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.015Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.102Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.015==================================================================结构整体稳定验算结果===================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.366E+060.311E+065.5744196.46.1439.1420.512E+060.374E+063.6035896.51.3237.5130.525E+060.372E+063.6028294.66.8047.2840.531E+060.374E+063.6020624.92.7165.2450.532E+060.372E+063.6012857.148.89104.0960.461E+060.307E+063.605090.325.69216.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************-86- XXXX大学学士学位论文附录Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.4559E+040.4559E+041.001.00510.5699E+040.5699E+041.251.25410.6762E+040.6762E+041.191.19310.7733E+040.7733E+041.141.14210.8620E+040.8620E+041.111.11110.7824E+040.7609E+040.910.88X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.91层号:1塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.88层号:1塔号:1附2.结构位移文件所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例-86- XXXX大学学士学位论文附录Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX6120217.4117.401.003600.2321.011.011.011/3549.79.5%1.005116616.5116.511.003600.1661.811.811.001/1988.39.7%1.384113414.8614.861.003600.1302.532.521.001/1424.23.7%1.49319812.4712.461.003600.943.123.121.001/1152.18.2%1.4621629.419.411.003600.883.753.691.021/960.0.5%1.2411265.745.711.015570.265.745.711.011/970.99.9%0.99X方向最大层间位移角:1/960.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.02(第2层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY6120222.1120.601.073600.2021.561.481.051/2312.62.5%1.005116620.7619.311.073600.-86- XXXX大学学士学位论文附录1662.552.411.061/1410.33.9%1.254113018.4617.141.083600.1303.443.221.071/1046.20.4%1.38319415.2214.111.083600.944.163.881.071/865.13.8%1.36215811.1510.331.083600.584.754.411.081/757.13.2%1.1611226.435.931.085570.226.435.931.081/867.99.8%0.83Y方向最大层间位移角:1/757.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第1层第1塔)===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX612022.612.581.013600.2270.140.141.011/9999.75.6%1.00511962.472.451.013600.1660.240.241.011/9999.43.0%1.35411602.232.211.013600.1600.350.341.011/9999.28.5%1.52311241.881.871.013600.1190.440.441.011/8101.23.3%1.5321881.441.431.013600.880.560.541.031/6454.5.6%1.3311220.890.891.015570.220.890.891.011/6243.99.9%1.08X方向最大层间位移角:1/6243.(第1层第1塔)-86- XXXX大学学士学位论文附录X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第4层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第2层第1塔)===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY6123210.7410.171.063600.2320.650.631.031/5505.63.4%1.005119810.099.541.063600.1981.081.031.051/3320.39.9%1.26411629.008.511.063600.1601.531.451.061/2353.26.5%1.45311267.477.061.063600.1281.941.831.061/1853.18.8%1.4721885.535.231.063600.882.322.181.071/1550.9.2%1.2611543.223.051.055570.543.223.051.051/1729.99.9%0.91Y方向最大层间位移角:1/1550.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.06(第3层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.07(第2层第1塔)===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61228-1.3851174-2.2241138-2.4731102-2.532166-2.44-86- XXXX大学学士学位论文附录1130-2.18===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61209-0.5451174-1.0341138-0.9931102-0.942166-0.861130-0.77===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX6120218.0718.061.003600.2321.031.021.011/3494.79.2%1.005116617.0517.041.003600.1661.841.831.001/1958.39.6%1.384113015.2115.201.003600.1302.572.561.001/1403.23.5%1.49319812.6412.641.003600.943.173.161.001/1137.17.7%1.4621629.499.481.003600.883.793.721.021/951.0.0%1.2311265.775.731.015570.265.775.731.011/966.99.9%0.98X方向最大层间位移角:1/951.(第2层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第1层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.02(第2层第1塔)-86- XXXX大学学士学位论文附录===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY6120222.0321.651.023600.2321.531.521.001/2355.61.8%1.005116620.5020.121.023600.1662.482.461.011/1452.33.7%1.244113018.0217.661.023600.1303.343.291.011/1079.20.0%1.38319414.6914.361.023600.944.023.951.021/896.13.0%1.36215810.6710.411.023600.584.564.461.021/790.13.9%1.1511226.125.941.035570.226.125.941.031/911.99.9%0.82Y方向最大层间位移角:1/790.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.03(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第1层第1塔)附3.楼梯计算书一、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：-86- XXXX大学学士学位论文附录计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）：装修荷载Qz=1.00；活载Qｈ=2.50；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.４,1.４*0.7梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb－－梯板均布荷载；　Qbt－－梯板弯折段均布荷载；　Qｐ－－平台均布荷载；　Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=10.110Qbt=7.400；-86- XXXX大学学士学位论文附录Qp=7.400Qw=7.400；第1标准层第2跑Qb=10.110Qbt=7.400；Qp=7.400Qw=7.400；第2标准层第1跑Qb=10.110Qbt=7.400；Qp=7.400Qw=7.400；第2标准层第2跑Qb=10.110Qbt=7.400；-86- XXXX大学学士学位论文附录Qp=7.400Qw=7.400；二、配筋面积计算:楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)--------------------------------------------------------标准层号　跑数　AsbdAsbfAspdAspf--------------------------------------------------------119.377.160.000.00129.377.160.000.00219.337.130.000.00227.585.860.000.00三、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：３0ｍｍ楼梯板及平台板保护层厚度：１５ｍｍ受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>=8休息平台受力钢筋>=６楼梯梁受力钢筋>=１４受力钢筋最小间距：100mm非受力分布钢筋：-86- XXXX大学学士学位论文附录受力钢筋<=8时,取6@300受力钢筋=12或者14时,取6@250受力钢筋>=14时,取8@250楼梯板分布筋每踏步至少：１6各跑实际配筋结果：梯板和平台配筋结果：--------------------------------------------------------------------　标准层号跑数　梯板底筋　梯板分布筋　　梯板负筋　平台底筋　平台负筋--------------------------------------------------------------------　1112@16@397510@0无3976@01212@06@1510@131408@0240@02112@06@010@17无无2210@756@15010@0无无梯梁配筋结果：标准层号跑数　梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁２底纵筋梯梁２顶纵筋梯梁２箍筋11无无无无无无12无无10@100无无6@021010010无无无无22无无无无无无-86-'