窑尾顶板模板支撑施工方案.(上传)

'窑尾顶板模板支撑施工方案一、工程概况：二、工程特点：基础为独立基础，地梁底标高为-1.6米、顶标高-0.05米，一层楼板顶标高7.8米。脚手架搭设起点为-4米。三、施工措施：1、采用Φ48*3.5的脚手架钢管搭设的立杆间距为1200mm落地式满堂红脚手架，步距1500mm，加设垂直、水平剪刀撑，800*1600mm的主框架梁底加两根承重管，平行梁跨度方向立杆间距为600mm。150mm厚的楼板采用1200*1200的立杆步距为1500mm的脚手架支撑。见计算书部分。2、模板利用1200*2400*15mm的漆面竹夹板配合木方、脚手钢管和对拉螺杆加固；底模板在脚手架最上一层水平管上面加100*50*3500mm的木方四根垂直梁截面方向，木方上满铺15mm厚的漆面竹夹板作梁底模板。侧模板设置对拉螺栓结合外围挑檐支撑脚手架和走道脚手架加设水平支撑钢管进行加固找正。四、质量要求：1、脚手架施工质量，竖向管垂直偏差不大于3%，不允许搭接，必须利用一字扣件采取对接。水平管搭接茬要错开，应采用对接连接，若采用搭接时搭接长度不小于1米，且不少于两个扣件。剪刀撑钢管不允许对接连接，必须采用搭接连接，搭接长度不小于1米，且不少于两个扣件。要按要求设置通道、平台、剪刀撑、防滑卡、底座。2、模板安装质量，地上部分为清水混凝土结构，模板接缝不大于1mm，模板表面要光滑、平整、容易脱离。3、混凝土施工质量。表面光滑平整，不允许有蜂窝、露筋、孔洞等缺陷。五、安全要求：1、脚手架施工安全，脚手架基底土碾压密实、平整，满铺200*3600*40mm的木板，每一根脚手管下端都要加垫板。设置专用人行通道，脚手架作业人员穿戴安全带。搭设完成经检查合格后使用。拆除时下方要用警示带维护严禁人员进入，严禁空中抛落。2、模板施工安全，支撑点要牢固可靠，支撑强度和数量要满足要求，作业人员要穿戴防护鞋、安全帽。浇注混凝土时要有专人看护模板，发现变形松动立即修复。拆除时下方要用警示带维护严禁人员进入，严禁大面积拆落，严禁空中抛落。3、混凝土施工安全，使用振动设备必须安全可靠无漏电，作业人员要穿戴防护鞋、安全帽。操作人员要有通道和操作平台，不允许站在脚手管或模板上工作。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。模板支架搭设高度为11.8米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×1600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.60米，立杆的步距h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.20×25.000×0.200×0.500×0.600=1.800kN。采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.600×0.600=24.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.600×(2×1.600+0.800)/0.800=1.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.800×0.600=1.440kN均布荷载q=1.20×24.000+1.20×1.500=30.600kN/m集中荷载P=1.4×1.440=2.016kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.113kNN2=10.135kNN3=10.135kNN4=3.113kN最大弯矩M=0.257kN.m最大变形V=0.5mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.257×1000×1000/32400=7.932N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×5088.0/(2×600.000×18.000)=0.707N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.500mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=10.135/0.600=16.892kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.89×0.60×0.60=0.608kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×16.892=6.081kN最大支座力N=1.1×0.600×16.892=11.149kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.608×106/64000.0=9.50N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×6081/(2×60×80)=1.900N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算不满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×14.077×600.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.508mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.419kN.m最大变形vmax=0.327mm最大支座力Qmax=12.458kN抗弯计算强度f=0.419×106/4248.0=98.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=12.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.46kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.103×11.800=1.462kNN=12.458+1.462=13.920kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.97W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/16.0=185.758=0.209=13920/(0.209×397)=167.244N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/16.0=131.086=0.391=13920/(0.391×397)=89.535N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.020×(1.500+2×0.300)=2.500m=2500/16.0=156.037=0.287=13920/(0.287×397)=121.908N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。模板支架搭设高度为11.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.50米。图1楼板支撑架立面简图 图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.000×0.150×1.200+0.350×1.200=4.920kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.600×0.600=0.394kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.394×1000×1000/64800=6.080N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.600=3.940kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3940.0/(2×1200.000×18.000)=0.274N/mm2 　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.920×6004/(100×6000×583200)=1.234mm面板的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.150×0.600=2.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.600=0.210kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.600=1.800kN/m静荷载q1=1.20×2.250+1.20×0.210=2.952kN/m活荷载q2=1.4×1.800=2.520kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.283/0.600=5.472kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.47×0.60×0.60=0.197kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×5.472=1.970kN最大支座力N=1.1×0.600×5.472=3.612kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.197×106/53333.3=3.69N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1970/(2×50×80)=0.739N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×2.460×600.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.106mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算　　横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.758kN.m最大变形vmax=3.438mm最大支座力Qmax=7.765kN抗弯计算强度f=0.758×106/4248.0=178.54N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!　　纵向支撑钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.631kN.m最大变形vmax=7.391mm最大支座力Qmax=16.694kN抗弯计算强度f=1.631×106/4248.0=204.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=16.69kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.103×11.800=1.219kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.150×1.200×1.200=5.400kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.123kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.60kN　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.97　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25　　——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)； 　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；　　l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.750×1.50=3.032m=3032/16.0=189.256=0.201=14595/(0.201×397)=182.721N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.200=1.900m=1900/16.0=118.602=0.464=14595/(0.464×397)=79.077N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.024；公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.024×(1.500+2×0.200)=2.247m=2247/16.0=140.273=0.349=14595/(0.349×397)=105.235N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!'