汽轮机基础上部结构模板排架专项施工方案

'华能伊春“上大压小”热电联产（2×350MW）新建工程汽机基座上部结构模板排架专项施工方案西北电建三公司华能伊春项目部2013年08月7日 目录一、编制依据………………………………………………………………………………11.1编制说明…………………………………………………………………………………11.2编制依据…………………………………………………………………………………1二、工程概况…………………………………………………………………………………1三、施工作业准备工作及条件………………………………………………………………2四、施工方案……………….………………………………………………………………………….3五、质量标准………………………………………………………………………………12六、安全措施、文明施工措施、环境措施………………………………………………12七、危险源防范措施………………………………………………………………………14八、人身伤亡事故应急预案…………………………………………………………16九、计算书………………………………………………………………………………17 一、编制依据1.1编制说明本施工方案是根据《火力发电厂工程施工组织设计导则》、《华能伊春“上大压小”热电联产（2×350MW）新建工程》有关施工图纸文件、相关设计院标和国家现行技术法规、施工规范及验收标准编制的。1.2编制依据1.2.1汽机基座上部结构施工图;1.2.2《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2009；1.2.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；1.2.4《电力建设施工质量验收及评定规程》第一部分：土建工程DL/T5210.1-2012；1.2.5《混凝土强度检验评定标准》GBJ107-2010；1.2.6《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；1.2.7《工程测量规范》GB50026-2007；1.2.8《钢筋混凝土用钢筋，第一部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008；1.2.9《钢筋混凝土用钢筋第二部分：热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007；1.2.10《电力工程地基处理技术规程》DL/T5024-2005；1.2.11《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；1.2.12《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003；1.2.13《混凝土质量控制标准》GB50164-2011；1.2.14《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2010；1.2.15《建筑变形测量规范》JGJ8-2007；1.2.16《电力建设安全工作规程》火力发电厂部分DL5009.1-2002；1.2.17《建筑施工现场环境与卫生标准》JGJ146-2004；1.2.18《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；1.2.19《扣件式钢管模板排架安全技术规范》JGJ130-2011二、工程概况本工程为华能伊春“上大压小”热电联产（2×350MW）新建工程2#炉，工程±0.000相当于绝对标高247.300米。34 地坪标高-4.00米，首层标高5.57米，二层标高11.525米。本工程模板排架采用Φ48×3.0脚手钢管体系。三、施工作业准备工作及条件3.1作业人员的基本要求：3.1.1所有施工人员必须经过三级教育，考试合格后方可上岗，特种作业人员必须持证上岗。3.1.2所有施工人员必须经过身体检查合格后方可上岗。3.1.3特种作业人员必须具备岗位证书，必须持证上岗。3.1.4施工技术人员严格按方案做好技术交底工作。3.2施工作业机械、工具、仪器、仪表的要求所有作业的机械、工具等必须检修处于完好的备用状态，所有的仪器（力矩扳手）等必须经过有关部门检验合格后方可使用。3.3作业环境的要求3.3.1模板排架搭设部位场坪施工完毕。3.3.2做好脚手钢管、扣件的维护和清点工作。3.4作业物资供应的要求脚手钢管、扣件检测合格。3.5主要物资及人力资源配备计划3.5.1劳动力资源计划3.5.1.1施工管理人员计划序号工种名称数量序号工种数量1土建经理14质检员12土建副总15技术员23土建专工16安全员23.5.1.2施工劳动人员计34 工种名称数量序号工种数量1电工22木工243架子工20合计463.5.2主要施工机械、器具、周转料具准备计划序号机具名称型号规格单位数量备注1交流电焊机台22经纬仪J2--2台13水准仪S3台24脚手钢管φ48×3.0T6305力矩扳手个1四、施工方案4.1模板排架概况首层框架梁板层高9.57米，二层梁层高5.955米，属于高排架。顶板拟采用15厚清水模板，背肋采用50×80木方，支撑采用扣件式钢管满堂架支撑系统。脚手钢管采用Φ48×3.0。排架坐落于凝汽器混凝土地面上，地面标高-4.00米。4.2模板排架的搭设方法本工程模板排架搭设满堂脚手架。本工程满堂脚手架包含框架梁和板，架体按最不利情况计算，计算所得脚手架支撑体系应用于整个满堂脚手架搭设。4.2.1模板排架5.57米构造1、框架梁支架：梁跨度方向立杆间距@0.5米，梁两侧立杆间距3米，梁底立柱4排，立杆步距1.5米，采用单扣件。纵横方向每轴线设连续竖向剪刀撑。竖向每3步设一道水平剪刀撑。34 无板处梁附近区域的排架的立柱间距纵横方向都为@1米，步距1.5米，并连成满堂架体。平面图立面图34 2、板支架：模板支架搭设高度为9.57米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.75米，立杆的横距l=0.75米，立杆的步距h=1.50米。采用单扣件。板的长向搭设构造板的短向搭设构造34 4.2.2模板排架11.525米构造1、搭设高度5.95米框架梁支架：梁跨度方向立杆间距0.5米，梁两侧立杆间距5米，梁底立柱12排，立杆步距1.5米，采用单扣件。纵横方向每轴线设连续竖向剪刀撑。竖向每3步设一道水平剪刀撑。无板处梁附近区域的排架的立柱间距纵横方向都为@1米，步距1.5米，并连成满堂架体。平面图立面图34 2、搭设高度15.52米支架：梁跨度方向立杆间距0.5米，梁两侧立杆间距3米，梁底立柱6排，立杆步距1.5米，采用单扣件。纵横方向每轴线设连续竖向剪刀撑。竖向每3步设一道水平剪刀撑。无板处梁附近区域的排架的立柱间距纵横方向都为@1米，步距1.5米，并连成满堂架体。平面图34 立面图4.3扣件钢管排架的材料准备1、钢管脚手架所有杆件包括立杆、大小横杆，斜杆、剪刀撑、扫地杆、栏杆等均采用φ48mm×3.0mm的钢管，脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，并复试合格经监理批准后方可使用。表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合下表的规定。旧钢管的表面锈蚀深度弯曲变形应符合下表的规定。2、扣件扣件式钢管脚手架所用的扣件，应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。34 新扣件进场时应具有产品质量证明书，生产许可证，法定检测单位的测试报告。扣件不得有裂纹、气孔，不宜有砂眼或其他影响使用功能的铸造缺陷，外观无粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺氧化皮等缺陷。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件的活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面的间隙应小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件表面应进行防锈处理。4.4扣件式钢管满堂排架的搭设1、每根立杆底部应设置底座或垫板。2、必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横杆扫地杆亦应采用扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不再同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a.立杆上的对接扣件应交错布置：相邻立杆的接头不应布置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。5、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。6、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4跨立杆从顶层开始向下每隔3步设置一道水平剪刀撑。7、扣件式钢管排架的构造要求34 （1）基础经验收合格后，应按施工组织设计要求进行定位放线。脚手架搭设应按其定位放线位置进行搭设。在每搭设完一步架后应及时按施工组织设计要求对其步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行校正。（2）在距排架底座不大于200mm处的立杆上设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应用直角扣件固定。（3）排架外侧每隔6.0m设一道剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角45°～60°，自下而上连续设置，搭接长度大于1m，且不得少于二个旋转扣件紧固。旋转扣件至主节点的中心距离不得大于300mm。（4）相邻立杆的接头位置应错开布置且在不同的步距内，与相近的大横杆的距离不小于500mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步或遗漏。（5）上下横杆的接长位置应错开布置在不同立杆纵距中，与相近的立杆的距离不大于60cm。相邻步架的大横杆应错开布置在大立杆的里侧或外侧，同一排大横杆的水平偏差应小于50mm。4.5扣件式钢管排架的检查与验收排架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合如下要求：1、模板排架使用材料的质量应符合要求。2、地基基础：表面坚实平整、不积水、垫板不晃动、底座不滑动、沉降≤10mm。3、模板支撑立杆的间距应符合方案的要求，扫地杆、纵横向牵杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑等的设置是否按方案进行，立杆应保证垂直。4、扣件安装：主节点处各扣件距主节点的距离≤300mm，同步立杆上两个相连对接扣件的高差≤500mm，立柱上的对接扣件距主节点的距离≤h/3，纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离≤l/3。扣件拧紧扭力距为40～65N·m。采用搭接连接时钢管搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、梁底或板底加固支撑采用双扣件抗滑扣件应按方案要求进行，墙柱下三道穿墙螺栓应采用双螺母进行加固。4.6排架的使用1、模板排架搭设完成必须经安全员验收合格后挂牌使用。2、在作业中禁止随意拆除排架的基本构架杆件，整体性杆件、连接件。3、工人在排架上操作时应做好自我保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在排架上嬉闹或坐在栏杆等不安全的地方休息。34 4、人员上下必须爬梯，禁止攀援架子上下。5、遇五级以上大风及雷雨天气，禁止在排架上作业。4.7扣件式钢管排架的拆除排架拆除顺序：剪刀撑→纵横水平杆→立杆。按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，后拆两头扣，由多人配合向下递钢管。1、拆除排架时，应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）当排架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固；3、卸料应符合下列规定：（1）各构配件严禁抛掷至地面；（2）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。4.8扣件式钢管排架的安全管理1、排架搭拆人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设排架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、排架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方准使用。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。5、当有五级及五级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止排架的搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、排架的安全检查与维护，应按规范的规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。7、在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；8、不得在排架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并应报主管部门批准。9、在排架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。施工前应将作业区范围内的易燃易爆物品清理干净，经检查后，开具动火证明、配备灭火器材，并有专人看守。10、工地临时用电线路的架设及接地、避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定进行。11、搭拆排架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。34 五、质量标准序号检验项目类别单位质量标准1模板及其支撑结构一类具有足够的强度、刚度和稳定性，严禁产生变形2基础中心线一类mm≤53模板接缝容度二类mm1,54模板与混凝土接触面无粘浆,隔离剂涂刷均匀5模板内部清理干净无杂物6截面尺寸偏差二类mm±107模板拼缝高低差三类mm≤28模板与中心线距离偏差三类mm±59全高垂直度三类mm≤10六、安全措施、文明施工措施、环境措施（一）安全措施1、三级安全教育、体检制度对新入场工人进行三级安全教育，即公司对项目教育、项目对班组长的教育、班组长对工人的安全教育。对新入场工人进行身体检查、是否有恐高症、癫痫症、是否有不适合的工种疾病。对新入场工人进行登记、形成花名册，签订施工用工合同书。定期对工人进行身体检查。2、消防保卫管理措施（1）现场库房布局合理，易燃、易爆、有毒物品设专库保管，执行领用回收制度。（2）脚手架上设置干粉灭火器。（3）施工用电：现场用电线路的设置和架设按有关用电规定与用电布置图进行施工。采用三相五线制。配电箱要有可靠的漏电保护装置，照明用电与动力用电分开设置保护保证施工安全。场内所有配电箱统一编号上锁，专人保管，箱壳接地良好。34 施工用电设备，电缆线、导线、漏电保护器等应有产品质量合格证，定期经常检查，发现问题及时调换，熔丝相匹配，线路不超负荷。夜间施工，保证照明系统安全可靠，配备专业电工跟班作业，保证安全。3、安全技术措施外架防护：外架用绿色密目网防护。人行通道安全防护：在建筑物出入口处，人员来往频繁，为保证安全，施工使用钢管脚手架搭设，上铺木板或钢跳板，搭设而成的人行通道。雨季加强机械检查，安全用电，防止漏电人身伤害事故。下雨尽量不安排高空作业，如工程需要，则采取防滑措施，并系好安全带。脚手架外侧设置排水沟。（二）文明施工措施1、工程施工用水、电的管线要敷设整齐、标志清楚2、施工现场要保持清洁，做到工完场清，违章者进行罚款处理。3、各种设备、材料按指定地点摆放整齐，成行成线。4、施工现场的废弃物不许乱扔，应存放在指定垃圾箱内。5、严格施工现场总平面管理，坚决做到“工完，料净，场地清”，做到全场的通道与排水畅通、照明充足，栏杆、地沟、盖板完好6、在危险场所设护栏和明显标志，夜间设红灯警示。7、现场设置公共厕所，并加强管理，及时清理。8、施工现场的道路坚实、平坦，两侧设排水沟,道路无积水,有防止泥浆、污水外流堵塞下水道的措施。9、施工现场严禁吸烟。10、材料、构件、器具按总平面图布局堆放，并设标识。11、建筑垃圾集中、分类堆放，标明品种，并定期对垃圾进行清理。12、电焊机的摆设要整齐，并设专人看护，平台上的电焊机应集中布置管理。13、冬季施工暖棚内的焦炭炉要有通风措施，以防止煤气中毒。14、施工用电要严格按三相五线制执行，确保一机一闸一保护。15、大型机械要有准用证，并委托有资质单位进行安拆。16、34 脚手架搭设要有扫地杆、上下通道，跳板应用铁丝固定，防护围栏应为1.2米，0.6米腰杆，0.2米挡脚板，并经业主、监理验收挂牌后方可使用。（三）环境措施：1、施工机械进行经常性的检查和维修保养，保证设备始终处于良好状态，避免噪音、泄露和废油、废弃物造成的污染，杜绝重大安全隐患的存在。2、生活垃圾与施工垃圾分开。施工层建筑垃圾用丝袋子系牢，运至现场指定地方，定期运走。现场设置垃圾箱，由于生活垃圾的存放，由专人管理，清运。施工现场的卫生实行“门前三包”，责任到人。3、固体废料的控制处理：建筑施工产生的固体废料如果处理不当，将会影响环境，因此为防止此类污染的发生发展，要有针对性的作一系列的施工管理。(1)固定场所要设置垃圾箱，各种垃圾要全部倒在箱内，不得随意乱放。(2)尽量减少垃圾的排放量，同时垃圾要及时清理，垃圾分类存放，食堂设立剩饭剩菜回收设施，并做到日产日消。(3)现场道路按照要求进行硬铺装，残土、垃圾、建筑材料落地要及时清理。(4)建筑垃圾要分类存放，可回收部分要充分有效利用。七、危险源及防范措施施工主要存在的危险源：机械伤害，人身伤害，起重伤害，运输，火灾。危险点易发生事故防范措施负责人机械伤害移动工具、电动工具伤人操作人员应进行专业技术培训，考试合格，取得操作证后方可上岗,严格执行机械使用制度。机械操作定人定机定岗，严格按机械操作规程操作。安全员施工用电触电施工带电作业要求有人监护；严格执行用电作业操作规程；各种带电设备要有接地保护；施工人员穿绝缘鞋；振捣人员戴绝缘手套。安全员起重伤害物体打击1）．重臂和吊起的重物下面有人停留或行走不准起吊，吊起的重物必须在空中作短时间停留时，指挥人员和操作人员均不得离开工作岗位。安全员34 2）．钢筋、型钢、管材等细长和多根物件必须捆扎牢靠，绑扎钢丝绳与物体的夹角不得小于30。C。3）．吊零星物件要用盛器，堆放稳妥，叠放整齐。4）．六级以上大风禁止一切露天吊装作业。5）钢丝绳应保持良好的润滑状态。钢丝绳不得与物体的棱角直接接触，应在棱角处垫以半圆管、木板。起升机构和变幅机构不得使用编结接长的钢丝绳。钢丝绳断丝数、锈蚀磨损量达到规范规定，予以报废。运输交通1．临时道路弯道半径设为15米2．机动车辆在场内限速行驶，时速不允许超过15公里。3．路边设交通指示标志，危险地区应设“危险”、“禁止通行”等警告标志，夜间应设红灯示警。安全员防火、防爆火灾1．施工人员进入厂区内严禁吸烟2．氧气瓶、乙炔瓶存放在通风良好的地方，夏季设防晒棚。3．现场配备足够的灭火设备及工具4．附近有与明火作业相抵触的工种在作业时，不做焊割作业。5．现场的焊、割操作人员严格执行持证上岗制。安全员主体、装饰施工/外架搭设、拆除高空作业高处坠落、物体打击安全员34 八、人身伤亡事故应急预案（一）编制原则本预案按照“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，以“保人身、保电网、保设备”为原则，结合实际情况进行制定。（二）应急救援领导小组及应急救援组织机构组长：柳伟电话：18685075035副组长：郭栓民电话：28629201655成员：乔奎军（13674605456）、王百胜（15246920950）、贤洪义（18724226747）主任：贤洪义电话：18724226747成员：孙志东（15246921969）、李至滨、杨宁、于海洋应急处理领导小组办公室电话：15246921969（三）应急救援指挥机构职责1、在发生人身伤害事件后，组长或组长委托副组长赶赴事故现场进行现场指挥，成立现场指挥部，批准现场救援方案，组织现场抢救。2、根据事故情况立即按本预案规定程序，组织力量对现场进行事故处理，必要时向地方政府汇报。3、负责逐级报告事故及处理进展情况。4、应急状态消除，宣告应急行动结束。（四）人身伤害事故的预防1、定期组织学习《安全工作规程》等安全法规，提高安全意识，重视人身伤害事故带来的危害，防止人身伤害事故的发生。2、提高执行“两票”重要性的认识，严格执行“二票”、“安全措施票”制度，杜绝人身伤害事故的发生。3、按照安全规范的要求，采取严格的安全技术措施，加强安全设施的维护，防止设施老化造成的误人身伤害事故；加强对安全工器具的管理，防止因工器具不合格造成的人身伤害事故。4、按照安规要求，制定并落实好各项安全组织措施，制定安全措施计划，认真执行各项规章制度和烟囱区域安全技术交底。5、加强员工的预防人身伤害技能培训和人身伤害紧急救护知识培训。34 （五）危急事件的应对1、在接到事故现场有关人员报告后，凡在现场的应急组长机构领导小组成员必须立即奔赴事故现场组织抢救，保护好现场，并采取积极措施保护伤员生命，减轻伤情，减少痛苦，同时根据伤情需要，迅速联系医疗部门救治。2、发现有人人身伤害，在没有搬移、不急于处理外伤的情况下，立即进行心肺复苏急救，并根据伤情迅速联系医疗部门救治。发现人身伤害者呼吸、心跳停止时，应立即在现场就地抢救，用心肺复苏法支持呼吸循环，对脑、心重要脏器供氧。3、人身伤害者未脱离危险区域前，救护人员不得直接进入危险区域。4、如果人身伤害者处于高处，应采取可靠的措施，防止人身伤害者自高处坠落。5、高处发生人身伤害，为使抢救更为有效，应及时设法将伤员送至地面。在完成上述措施后，应立即用绳索迅速将伤员送至地面，或采取可能的迅速有效的措施送至平台上。6、在事故发生后，现场的最高负责人为现场的最高组长，统一指挥与调度，最高指挥员应保持冷静的头脑，有序地指挥现场救护工作，确保伤员得到及时有效的救护。7、现场参与救护工作的人员，应积极参与紧急救护工作，服从指挥人员的指挥与调度，有救护经验的人员要及时赶到事故现场，参加对伤员的救护，其他人员应保持现场的秩序，配合救护人员工作。8、如伤员的心跳和呼吸经抢救后均已恢复，可暂停心肺复苏法操作，但心跳呼吸恢复的早期有可能再次骤停，应严密监护，不能麻痹，要随时准备再次抢救。初期恢复后，伤员可能神志不清或精神恍惚、躁动，应设法使伤员安静。九、计算书梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称汽机11.525米梁新浇混凝土梁计算跨度(m)7.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)3625×2975新浇混凝土结构层高(m)5.95二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.134 面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)5000步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)2500梁底增加立柱根数12梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)966,1245,1524,1803,2082,2361,2639,2918,3197,3476,3755,4034梁底支撑小梁根数27梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200设计简图如下：34 平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)1000034 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.98)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.98)+1.4×0.7×2]×1＝94.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.98]×1＝92.29kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.98]×1＝75.96kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×92.29×0.142+0.121×1.76×0.142＝0.19kN·mσ＝Mmax/W＝0.19×106/37500＝5.01N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×75.96×139.424/(100×10000×281250)＝0.065mm≤[ν]＝l/400＝139.42/400＝0.35mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×92.29×0.14+0.446×1.76×0.14＝5.17kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×92.29×0.14+1.223×1.76×0.14＝15.01kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×92.29×0.14+1.142×1.76×0.14＝12.22kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×75.96×0.14＝4.16kN34 R2"=R4"=1.143q2l=1.143×75.96×0.14＝12.11kNR3"=0.928q2l=0.928×75.96×0.14＝9.83kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[5.17+0.9×1.35×((0.3-0.1)×3.62/26+0.5×2.98)，15.01+0.9×1.35×(0.3-0.1)×3.62/26]＝15.04kN/mq2＝max[4.16+(0.3-0.1)×3.62/26+0.5×2.98，12.11+(0.3-0.1)×3.62/26]＝12.13kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×15.04×0.52，0.5×15.04×0.22]＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/53330＝7.55N/mm2≤[f]＝15.44N/mm234 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×15.04×0.5，15.04×0.2]＝4.565kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.565×1000/(2×50×80)＝1.71N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×12.13×5004/(100×9350×2133300)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝12.13×2004/(8×9350×2133300)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×15.04×0.5，0.393×15.04×0.5+15.04×0.2]＝8.6kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R27＝4.01kN，R2＝R26＝8.6kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝R14＝R15＝R16＝R17＝R18＝R19＝R20＝R21＝R22＝R23＝R24＝R25＝7kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×12.13×0.5，0.393×12.13×0.5+12.13×0.2]＝6.93kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"27＝3.43kN，R"2＝R"26＝6.93kN，R"3＝R"4＝R"5＝R"6＝R"7＝R"8＝R"9＝R"10＝R"11＝R"12＝R"13＝R"14＝R"15＝R"16＝R"17＝R"18＝R"19＝R"20＝R"21＝R"22＝R"23＝R"24＝R"25＝5.63kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)12534 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.595×106/4490＝132.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝11.278kN34 τmax＝2Vmax/A=2×11.278×1000/424＝53.2N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝687.5/400＝1.72mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=21034 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.5×1.52/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.98)+0.9×1.4×2]×1＝84.31kN/m2)小梁验算q1＝max{4.64+(0.3-0.1)×3.62/26，13.46+(0.3-0.1)×3.62/26}=13.49kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.18kN，R2＝8.04kN，R3＝16.78kN，R4＝14.37kN，R5＝15.05kN，R6＝14.84kN，R7＝14.84kN，R8＝14.84kN，R9＝14.84kN，R10＝15.05kN，R11＝14.37kN，R12＝16.78kN，R13＝8.04kN，R14＝0.18kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.115×1.386×(1500+2×200)=2936.241mmλ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14]+Mw/lb＝max[0.18，8.04，16.78，14.37，15.05，14.84，14.84，14.84，14.84，15.05，14.37，16.78，8.04，0.18]+0.02/5＝16.79kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16789.26/(0.21×424)+0.02×106/4490＝192.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.115×1.755×1500=2935.237mmλ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14]+Mw/lb＝max[0.18，8.04，16.78，14.37，15.05，14.84，14.84，14.84，14.84，15.05，14.37，16.78，8.04，0.18]+0.02/5＝16.79kNf＝N/(φA)+Mw/W＝16789.26/(0.21×424)+0.02×106/4490＝192.78N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)3034 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10，R11，R12，R13，R14]×1＝18.69kN≤[N]＝30kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称11.525米纵梁（4-4）新浇混凝土梁计算跨度(m)7.86混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1770×2363新浇混凝土结构层高(m)15.52二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)3000步距h(mm)150034 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1500梁底增加立柱根数6梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)868,1121,1374,1626,1879,2132梁底支撑小梁根数12梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)180设计简图如下：平面图34 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm434 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.36)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.36)+1.4×0.7×2]×1＝75.1kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.36]×1＝73.33kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.36]×1＝60.36kN/m1、强度验算Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×73.33×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/37500＝5.27N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×60.36×160.914/(100×10000×281250)＝0.091mm≤[ν]＝l/400＝160.91/400＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×73.33×0.16+0.446×1.76×0.16＝4.76kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×73.33×0.16+1.223×1.76×0.16＝13.83kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×73.33×0.16+1.142×1.76×0.16＝11.27kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×60.36×0.16＝3.82kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×60.36×0.16＝11.1kNR3"=0.928q2l=0.928×60.36×0.16＝9.01kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.3334 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[4.76+0.9×1.35×((0.3-0.1)×1.77/11+0.5×2.36)，13.83+0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.77/11]＝13.87kN/mq2＝max[3.82+(0.3-0.1)×1.77/11+0.5×2.36，11.1+(0.3-0.1)×1.77/11]＝11.13kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.87×0.52，0.5×13.87×0.182]＝0.37kN·mσ＝Mmax/W＝0.37×106/53330＝6.96N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.87×0.5，13.87×0.18]＝4.211kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.211×1000/(2×50×80)＝1.58N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×11.13×5004/(100×9350×2133300)＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm34 ν2＝q2l24/(8EI)＝11.13×1804/(8×9350×2133300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.87×0.5，0.393×13.87×0.5+13.87×0.18]＝7.93kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R12＝3.57kN，R2＝R11＝7.93kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝6.46kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×11.13×0.5，0.393×11.13×0.5+11.13×0.18]＝6.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"12＝3.02kN，R"2＝R"11＝6.36kN，R"3＝R"4＝R"5＝R"6＝R"7＝R"8＝R"9＝R"10＝5.17kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算34 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.506×106/4490＝112.65N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝10.5kNτmax＝2Vmax/A=2×10.5×1000/424＝49.53N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算34 主梁变形图(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝615/400＝1.54mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.5×1.52/10＝0.02kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.36)+0.9×1.4×2]×1＝67.45kN/m2)小梁验算q1＝max{4.28+(0.3-0.1)×1.77/11，12.44+(0.3-0.1)×1.77/11}=12.47kN/m同上四～六计算过程，可得：34 R1＝0.2kN，R2＝6.99kN，R3＝14.4kN，R4＝12.51kN，R5＝12.51kN，R6＝14.4kN，R7＝6.99kN，R8＝0.2kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8]+Mw/lb＝max[0.2，6.99，14.4，12.51，12.51，14.4，6.99，0.2]+0.02/3＝14.41kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14407.9/(0.18×424)+0.02×106/4490＝194.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8]+Mw/lb＝max[0.2，6.99，14.4，12.51，12.51，14.4，6.99，0.2]+0.02/3＝14.41kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14407.9/(0.18×424)+0.02×106/4490＝194.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8]×1＝15.99kN≤[N]＝30kN满足要求！34'