收费棚模板施工方案

'核工业华东建设工程集团公司收费棚模板施工方案宁武高速B2房建项目时间：2012-1-421 核工业华东建设工程集团公司一、工程简介：本工程为宁武高速公路周宁收费站，收费棚长为41。2米,宽为16.2米，结构体系采用钢筋混凝土结构。其中办公楼部份地下0层，地上两层；正负零标高为7.6米；柱的截面尺寸分为600mm×800mm，梁截面为300mm×800mm和500mm×1000mm。二．施工准备：模板施工过程中，需要木工、架工和钢筋工协调作业，架子工必须按技术交底和脚手架施工方案确定的施工方法搭设脚手架，使之具有足够的刚度强度和稳定性，保证作业安全；木工要保证模板的刚度使之无侧移、无变形，且应与钢筋工协调作业；对于支模所需的脚手杆，扣件和各种模板及预埋件一定要齐全后方可施工。三、主要材料材料准备：模板支撑体系采用门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架结合使用，计划材料如下：1、φ48钢管70吨2、直角扣件6000个、旋转扣件1500个、对接扣件3000个3、可调上托1000个4、100mm×100mm、50mm*100mm方木各2000米5、φ16丝杆对拉250付6、胶合模板1600平方四、支架设计:1、基础采用C15混凝土浇灌100mm厚21 核工业华东建设工程集团公司2、垫块采用50mm×100mm方木3、立杆间距为：板为1300mm×1300mm，梁为650mm×1300mm4、扫地杆双向满堂设置，距地面距离不大于300mm5、每隔1.5米设双向横纵水平杆6、在立杆顶往下小于300mm处设满堂横纵水平杆7、横纵双向每隔三跨设一道剪刀撑五、施工方法：1．支架搭设2.柱模板安装：工艺流程：弹柱位置线→安装柱筋→安装柱模板→加斜撑→校正→预验→下一道工序。该工程最大柱截面为600mmx800mm，为保证柱尺寸，柱模板采用胶合板后背8--10道50mm*100mm方木，支设时沿柱垂直方向每400mm设置两根φ48钢管作为柱箍，并加四道φ16丝杆对拉。柱模板安装前，按弹好的位置线做好定位筋，以保证柱轴线与标高准确，柱模安装时，通排柱应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱，柱模直接由钢管固定在满堂承重脚手架上。为保证柱砼浇注高度，在柱模内侧梁底标高向下2cm处钉一木条作为现浇砼的标志高度。2．梁板模板：21 核工业华东建设工程集团公司1）上部梁、板模搭设：梁、板模板采用多层胶合板，厚18mm。现浇板厚100mm--110mm,板下模板铺设50x100mm间距为20mm方木，纵向联接，木方下方再横向铺钢管，脚手杆直接置于承重脚手架顶端的快拆头托盘上。梁立杆纵向间距为1.2m，横向间距为0.6m；楼板立杆纵向间距为1.2m，横向间距为1.2m；纵横水平杆步距不超过1.5m(每层楼最少布置两道)，可根据层高做适当调整。梁底示意图如下：4）纵、横向水平杆搭设要求：纵向水平杆接长采用对接，对接要求：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；纵、横向水平杆的水平偏差应≤1/250,全架长的水平偏差值应≤30mm。5）立杆：脚手架设置纵、横向扫地杆（双向满堂设置）。纵向、横向扫地杆均采用直角扣件固定在立杆上，纵向扫地杆距底座上皮不大于300mm，横向扫地杆紧贴纵向扫地杆下方固定；立杆采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。脚手架立杆垂直度允许偏差应为＜5mm/2m；21 核工业华东建设工程集团公司六、设计计算：1.楼板厚度按100mm，模板板面采用18mm高强度多层板，次龙骨采用50mm×100mm，主龙骨采用100mm×100mm。查表：E=104/Nmm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4。（1)荷载计算楼板及支架自重标准值0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值1.1KN/m³新浇砼自重标准值24KN/m³施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m2楼板按110mm厚算:荷载标准值:F1=(0.3+1.1+24)×0.11+2.5=5.29KN荷载标准值:F2=(0.3+1.1+24)×0.11×1.2+2.5×1.4=6.85KN（2)次龙骨间距计算新浇的混凝土均匀作用在模板上,单位宽度的面板可以视为梁,次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑,梁宽取200mm，板厚取300mm，按抗弯强度验算：M=1/8q1l1Ó=M/W≤fm式中：M-----为弯距设计值（N.mm）q1-----为作用在顶板模板上的均布荷载（N.mm），按《施工手册》（第四版）下表取q1=F2×0.2=12.64×0.2=2.528KN/M；21 核工业华东建设工程集团公司l-----为次龙骨间距；Ó-----为受弯应力设计值（N/mm2）W-----为截面抵抗矩=1/6bh2fm-----为模板抗弯强度设计值（N/mm2），按《施工手册》（第四版）下表取11N/mm2Ó=M/W≤fm按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1/250W=0.677×ql4/100EI≤l/250q-----为作用在模板上的均布荷载（N/mm）E-----模板的弹性模量（N/mm2），E=104/Nmm2I-----模板截面惯性矩（N/mm4），I=1/12bh3=5.625×104mm421 核工业华东建设工程集团公司取抗弯承载力,刚度要求计算的小值，l=509mm﹥施工次龙骨间距取200mm满足要求。（3）抗压强度及稳定性验算用φ48×3.5门式钢管架，间距最大为1200mm，上设U托，设满堂扫地杆，扫地杆距地200mm，支撑立杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）1）抗压强度验算N=12.64×1.2×1.2=18.2KN[N]=Af=489×205=100.24KN﹥18.2KN满足2）稳定性验算(按中心点最大偏心25mm计算):IX=π（D4-d4）/64=π（484-414）/64=1.22×105mm4iX=（IX/A）1/2=(1.22×105/489)1/2=125mmλX=1800/iX=1800/125=14.4查Q235，b类截面轴压稳定系数φx=0.453欧拉临界应力Nex=π2EA/λx2=π2×2.06×105×489/14.42=47×105初始偏心弯距MX=Ne=16×103×25=4×104N.mm截面朔性发展系数rx=1.0受压最大纤维毛截面抵抗距W1X=IX/（D/2）=1.22×105/(48/2)=5083.3mm3N/φXA+βmXMX/[(1—0.8N)/Nex]=175.9MPa＜205MPa2.柱模板计算21 核工业华东建设工程集团公司采用18mm厚的多层模板,模板外铺设50x100mm间距小于150mm方木，用两根φ48×3.5钢管做柱箍，间距为400mm,柱箍两头及中间匀用对φ14对拉螺杆固定并采用双螺帽旋紧。（1）柱模受到新浇混凝土侧压力F1=0.22γct0β1β2V1/2F1、F2-----新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；γc-----混凝土密度，取材24KN/m3；t0-----新混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4h--6h，取t0=5V-----混凝土浇筑速度，取V=3m/hH-----混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=4.3β1-----外加剂影响修正系数，β1=1.0β2-----混凝土坍落度修正系数,按坍落度130mm--150mm,取β2=1.15F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/m2（2）柱箍所受的均布荷载值（N/mm）Q=(52.58×103/106)×400×0.85=17.88N/mm(3)柱箍最大弯矩值（N/mm）Mmax=ql22=17.88×7002/8=1095150N.m(4)强度计算N/A+Mmax/rπWNX=600×17.88/875+1095150/15.3×103=84.84N/mm2＜205N/mm2（满足要求)21 核工业华东建设工程集团公司（5）挠度计算ω=5L14/384EL=5×6004/384×2.06×105×9×0.5×100×303=＜[ω]=1.53.梁模板计算:计算最大截面的梁(250mm×1000mm)(1)底模板计算1)抗弯强度验算①荷载底模自重0.5×0.45×1.2=0.27混凝土自重24×0.25×1.0×1.2=7.2钢筋自重1.5×0.25×1.0×1.2=0.45振捣砼荷载2.0×0.45×1.2=1.08合计:q1=9乘以折减系数0.9则q2=q1×0.9=9×0.9=8.1KN/m②抗弯承载力验算底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有限，故按四等跨计算。按最不利荷载部之中结构静力表示得：弯矩系数：KM=-0.121剪力系数：KV=-0.620挠度系数：KW=0.967则M=KM×ql2=-0.121×8.1×0.22=-0.0392KN/m=-0.0392×106N/mm21 核工业华东建设工程集团公司Ó=M/W=-0.0392×106×6/(450×402)=0.59＜fM=13N/mm21)剪力强度验算u=KVql=-0.620×8.1×0.2=1.00剪应力：NU=3u/（2bh）=3×1.00×103/(2×450×40)=0.083＜fV=1.4N/mm23)挠度验算荷载不包括振捣混凝土载荷。柱模板：柱模板受到的侧压力：（按砼浇注速度1.5m/h、温度按15°计算）由《砼施工规范》，柱模受到的砼侧压力为：P=0.22*γc*t0*β1*β2*V1/2=0.22*24*4.5*1.0*1.0*1.51/2=29.1KN/m2P=24H=24x7.7=184.8KN/m2取P值较小者P=29.1KN/m2作为计算值，并考虑倾倒砼时产生的对垂直模板产生的水平荷载标准值4KN/m2（料斗容量为0.45m3），则总侧压力：p=1.2*29.1+1.4*4=40.52KN/m2柱最大截面500mm，柱箍间距550mm。1．胶板强度验算：计算简图：p(q)40040021 核工业华东建设工程集团公司胶板计算简图取1m宽板带验算：p=29.1KN/m；q=4KN/m;Mp=0.125*p*l2=0.125*29.1*0.42=0.58KN·mMq=0.125*q*l2=0.125*4*0.42=0.08KN·m弯矩设计值：M=1.2*Mp+1.4*Mq=1.2*0.58+1.4*0.08=0.81KN·m胶板截面抵抗矩为：1000*122/6=24000mm3Ó=M/W=0.81*106/24000=33.8MPa<70Mpa满足要求。2.胶板挠度验算：I=1/12*bh3=1/12*1000*123=1.44*105mm4=1.44*10-7m4ω=0.521*q*l4/(100*E*I)=0.521*29.1*103*0.284/(100*5.0*109*1.44*10-7)=0.0016m=1.6mm≈280/250=1.12mm（挠度计算式中0.28m为胶合板的净跨:400-80-40=280mm）3．柱模木方（60*80mm木方）强度验算：计算简图：p21 核工业华东建设工程集团公司400400400柱模木方计算简图q=40.52x0.4=16.2KN/m最大弯矩：Mmax=0.1qL²=0.1*16.2*0.4²=0.26KN·m加强肋截面抵抗矩：W=Mmax/fc=0.26x106/13=20000mm3（fc为木材的抗拉强度设计值：13MPa）选用60x80方木：W=1/6x80x602=48000mm3，大于加强肋截面抵抗矩，满足要求。4.中间丝杆受力：1.1qL=1.1*16.2*0.4=7.1KN选M14螺栓，其允许拉力为17.8KN，满足要求。（二）梁板模板的验算：梁板模板支撑采用满堂承重脚手架。永久荷载标准值：楼板底模板支架自重标准值0.3KN/m2梁底模板支架自重标准值0.60KN/m2楼板木模板自重标准值0.3KN/m2梁底模、侧模自重标准值0.5KN/m221 核工业华东建设工程集团公司楼板钢筋自重标准值1.1KN/m³梁钢筋自重标准值1.5KN/m³新浇砼自重标准值24KN/m³可变荷载标准值：施工人员及设备荷载标准值2.5KN/m²（计算模板及直接支撑模板的小楞时取值）1.5KN/m²（计算直接支撑模板的小楞的小横杆时取值）1.0KN/m²（计算立杆时取值）振捣砼时产生的荷载标准值2.0KN/m²a．验算楼板小楞及支架：1.模板下方小楞强度验算（小楞为60*80mm木方）：按三跨连续梁考虑计算简图：gk（qk）100010001000模板小楞计算简图21 核工业华东建设工程集团公司永久荷载：模板及小楞自重：0.3KN/m2钢筋砼自重：25.1KN/m3活荷载：施工人员及设备自重：2.5KN/m2木方所受荷载标准值：gk=0.3*0.40+25.1*0.14*0.40=1.52KN/mqk=2.5*0.4=1.0KN/m木方所受弯矩标准值：Mgk=0.1*1.52*1.2=0.182KN·mMqk=0.1*1.0*1.12=0.112KN·mM=1.0*Mgk+1.4*Mqk=1.2*0.16+1.4*0.12=0.36KN•mÓ=M/W=0.36*106/64000=5.125MPa<13MPa满足要求。2.楼板小楞挠度验算：（小楞为60*80mm木方）：I=1/12*b*h3=1/12*60*803=2.56*106mm4=2.56*10-6m4ω=0.677*q*l4/(100*E*I)=0.677*1.52*103*1.24/(100*10000*106*2.56*10-6)=0.00833m=0.833mm<1200/400=3mm3.验算砼楼板底部横向小横杆（板厚140mm；小横杆为ø48钢管，立杆间距1.0m*1.0m，步距1.5m）：横向受力水平杆验算以三跨计，跨度为1.0m。计算简图：21 核工业华东建设工程集团公司GK1（QK1）400*3400*3400*3100010001000横向受力小横杆计算简图作用支架水平杆永久荷载标准值：Gk1=(0.3x1.0+(1.1+24)x0.11x1.0)*0.4=1.4KN可变荷载：Qk1=(1.4x1.0)*0.4=0.56KN/m作用于水平杆最大弯矩：Mgk=0.244x1.0x1.4=0.34KN•mMqk=0.244x1.0x0.72=0.175KN•mM=1.0xMgk+1.4xMqk=1.0x0.444+1.4x0.175=0.689KN•m抗弯强度：Ó=0.689*106/5.08*103=135MPa