郑州二七万达广场 大商业高区支模施工方案

'郑州二七万达广场商业区高支模施工方案郑州二七万达广场商业区高支模施工方案中国建筑第二工程局有限公司郑州二七万达广场项目经理部编制：审核：审批：日期：日期：日期：7 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案目录一、编制依据3二、工程概况32.1、项目概况32.3、工程特点92.4、适用范围9三、施工部署93.1、施工进度计划93.2劳动力组织及职责分工9四、施工准备114.1、技术准备114.2施工机具及材料准备11五、高支模板搭设方案设计125.1、架体搭设主要参数125.2、材料要求185.3、施工流程195.4、碗扣架模板架体支撑搭设205.5、顶板、梁模板安装21六、安全技术措施及施工注意事项246.1、脚手架安全246.2、预防坍塌的安全措施256.3、高空作业安全256.4、监测措施25七、计算书387.1、大商业影厅支模高度15.9m板厚150mm碗扣架计算书387.2、设备吊装口支模高度为16.1m板厚180mm模板碗扣支架计算书497.3、影厅350×1500大梁支撑高度14.55m模板碗扣钢管高支撑架计算书587.4、大商业影厅600×1700梁支模高度模板碗扣钢管高支撑架计算书677.5、大商业影厅600mm×1700mm侧模板计算书767.6中庭支撑高度26.17m板厚110mm碗扣钢管楼板模板支架计算书847.7中庭350mm×1000mm梁模板碗扣钢管高支撑架计算书95风荷载作用下的内力计算1037 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案一、编制依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）（2011版）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；本工程有效施工图纸；本工程施工组织设计；《建筑施工手册》（第四版）PKPM施工软件（CMIS_2010北京版0602）二、工程概况2.1、项目概况工程名称：郑州二七万达广场建设单位郑州二七万达广场有限公司设计单位中国核电工程有限公司郑州分公司监理单位河南省万安工程建设监理有限公司郑州广源建设监理咨询有限公司施工单位中国建筑第二工程局有限公司质量目标郑州市结构优质工程安全目标河南省安全文明工地工程地址郑州市二七区大学路与航海路交叉口西南角7 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案规划用地约11.000万平方米，由购物中心、写字楼、室外步行街、外铺及住宅和地下车库组成。商业区建设用地面积约5.252万平方米，总建筑面积约29.23万平方米（其中地上总建筑面积20.82万平方米，地下建筑面积8.41万平方米）。结构安全等级二级使用年限50年结构类型框架-框架核心筒大商区地下2层，Ⅰ区、Ⅱ区裙房地上5层,建筑高度26.4m（局部3层）建筑高度15.9m，12#楼A、B楼地上28层，建筑高度98.74m，C塔地上10层,建筑高度41.79m,13#楼地上22层。结构用途本工程结构地下二层为车库及设备用房，地下室一层为车库、超市及设备用房；Ⅰ区1层～3层为商业、4层～6层为影院及分健身用房；Ⅱ区1层～5层为商业；A座、B座主楼设备层以上为SOHU办公；C座设备层以上为商务酒店。大商业影厅共计11个影院，不考虑夹层面积为6300㎡。1#影厅140个座位，面积215㎡；2#影厅240个座位，面积360㎡；3#影厅210个座位，面积315㎡；4#影厅140个座位，面积215㎡；5#影厅400个座位，面积690㎡；6#影厅230个座位，面积345㎡；7#影厅170个座位，面积240㎡；8#影厅300个座位，面积450㎡；9#影厅100个座位，面积143㎡；10#影厅100个座位，面积145㎡；vip影厅40个座位，面积90㎡。2.2、工程概况本工程大商业影厅高支模区域搭设最高为15.9米，其它高度为10.2米左右，12#楼8～19/A～1/L轴线五层部分高支模顶板最厚150mm，高支模最大梁为350mm×1500mm，模板支设高度为14.5m，柱子模板加固高度为层高5.15m，柱子截面尺寸最大为1200mm×1200mm；；13#楼架空层9-18/B-D轴线7 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案高支模区域搭设高度为9.2米，顶板厚120mm，梁最大为500mm×700mm，柱截面尺寸为1050mm×1050mm，梁柱模板支设高度均为层高5.1m、4.5m;设备吊装口为单跨板（8.4m×8.4m）高支模区域搭设高度为16.1米，顶板厚180mm。根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文件要求：模板搭设高度超过8m，施工总荷载15KN/㎡以上，集中线荷载超过20KN/m属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，须经专家论证后，方可指导施工。高支模结构信息如下表单位层高柱网板厚柱截面梁截面混凝土强度墙柱梁板1#影厅10.731m8.4m×8.4m120mm700mm×700mm300mm×500mm、300mm×600mm、250mm×550mm、350mm×700mm、400mm×800mmC45C35C352#影厅10.731m8.4m×8.4m120mm500mm×500mm800mm×800mm400mm×800mm、300mm×950mm、500mm×1200mm、400mm×950mm、300mm×400mm、500mm×1000mmC45C35C353#影厅10.728m15.5m×8.4m8.4m×8.4m120mm700mm×700mm700mm×800mm200mm×500mm、300mm×900mm、600mm×1100mm、400mm×800mm、400mm×1100mmC45C35C354#影厅10.728m12.725m×8.4m120mm800mm×800mm700mm×800mm200mm×400mm、200mm×500mm、300mm×900mm、400mm×800mm、600mm×1100mm、400mm×1100mmC45C35C355#影厅16.13m15.5m×8.4m8.4m×8.4m100mm150mm800mm×900mm900mm×1000mm600mm×600mm300mm×1500mm、350mm×1500mm、600mm×1700mm、200mm×500mm、300mm×600mm、400mm×700mmC45C35C356#影厅10.799m16.8m×8.4m8.4m×8.4m150mm400mm×400mm、500mm×500mm、600mm×600mm、700mm×700mm、800mm×800mm200mm×400mm、400mm×950mm、300mm×950mm、200mm×350mm、600mm×1100mm、500mm×1100mm、550mm×1300mmC45C35C357#影厅10.799m15.3m×8.4m150mm600mm×600mm、300mm×950mm、400mm×800mm、C45C35C357 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案700mm×700mm、800mm×800mm200mm×350mm、300mm×500mm、400mm×950mm、200mm×600mm、300mm×700mm、500mm×1100mm、8#影厅10.799m18.3m×8.4m150mm700mm×700mm、300mm×950mm、400mm×800mm、400mm×700mm、300mm×1000mm、400mm×1000mm、400mm×950mm、500mm×1100mm、C45C35C359#影厅10.2m8.4m×8.4m150mm1100mm×1100mm、1200mm×1200mm200mm×500mm、200mm×400mm、300mm×600mm、400mm×800mm、500mm×800mmC45C35C3510#影厅10.2m8.4m×8.4m150mm1100mm×1100mm400mm×800mm、500mm×800mm、250mm×550mm、200mm×700mmC45C35C35vip影厅10.2m8.4m×8.4m120mm700mm×700mm250mm×550mm、200mm×500mm、400mm×800mm、250mm×500mmC45C35C35影厅大堂10.62m16.8m×18.4m120mm600mm×600mm、700mm×700mm300mm×950mm、200mm×400mm、600mm×1500mm、200mm×500mm、250mm×400mm、350mm×700mm、300mm×400mm、400mm×800mmC45C35C35设备预留洞口16.378.4m×8.4m180mm无250mm×550mmC45C35C3513#架空层9.2m8.4m×8.4m120mm1050mm×1050mm200mm×400mm、400mm×700mm、500mm×700mmC45C35C357 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案7 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案13#楼架空层高支模平面设备吊装口高支模平106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案2.3、工程特点本工程大商业影厅6300㎡均为高支模体系、其余还有几处架空层及设备吊装预留口，支模高度最高15.9m，高支模大梁支撑及影院内部看台处平台模板支撑为本工程的难点。2.4、适用范围本方案适用于大商业区影厅高支模板及13#楼局部架空层与地下设备预留洞口高支模板结构施工。三、施工部署3.1、施工进度计划由于施工期处于雨季，连续雨天给施工带来诸多不便，此施工计划仅供参考，具体计划见《二七万达广场裙房及主楼控制计划》。时间部位开始时间结束时间备注影厅计划2011-10-05计划结束时间2011-11-0513#楼架空层2011-9-142011-09-25设备吊装口2011-09-152011-09-303.2劳动力组织及职责分工3.2.1管理人员职责分工项目总工：负责制定高支模板施工方案、组织专家论证，并负责监督高支模板架体的搭设，确保符合施工规范及方案要求，对搭设不符合要求的，责令整改并提出整改意见，参与最终架体的验收。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案常务经理：全面负责高支模板施工的安全、质量及进度管理。技术部：在施工前对项目各部门及施工队伍负责人进行方案交底，根据有效的施工方案对施工进行定期检查、复核，对过程中质量问题加以控制，会同质检部、安全部、物资部等相关部门进行最终架体验收。质检部：做好“三检”工作，根据有效的施工方案进行过程中的质量监督、检验控制和最终的验收工作。安全部：做好架体搭设前的安全技术交底工作，认真做好人员上岗教育，以提高安全技术素质，增强自身保护能力，并负责高大模板支撑体系施工的过程巡检工作，对过程中的不安全问题定人、定时、定措施予以解决，并参与最终的验收工作。测量员：负责架体垂直度、沉降数据等的观测和记录，并及时上报技术部门或项目总工。工长：负责高大模板架体搭设前的安全和技术交底，同时做好隐检记录；在模板安装过程中加强质量控制及旁站，安装完毕后按规范要求及施工方案进行验收，同时做好预检记录。施工队伍负责人：负责做好劳动力的安排及施工机具的调配，做好安全防护用品的配置，加强工人的安全教育和现场协调，加强过程中的交接和质量控制，并做好自检工作。3.2.2劳动力安排主要劳动力见下表：工种二区三区备注木工150人150人钢筋工90人90人架子工50人50人机械工2人2人106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案四、施工准备4.1、技术准备1、熟悉审查图纸，认真学习国标、省标、企业标准及行业标准。2、熟悉模板规范及碗扣脚手架施工规范。3、对施工图纸审查完毕，图纸会审及施工方案交底工作已经准备完毕。4.2施工机具及材料准备4.2.1施工机具准备垂直运输采用现场布置的12#、13#及15#QTZ88塔吊及6#、14#QTZ5613塔吊配合，施工队伍准备充足的圆盘锯进行模板及木方的加工作业。4.2.2材料准备脚手架采用碗扣式脚手架，模板采用15mm厚黑色镜面模板，柱子加固按照《地上部分框架柱专项施工方案》材料计划采用槽钢加固。主要材料计划表序号材料名称规格数量（根）备注1钢管6m20002钢管3m20003碗扣架钢管900mm500004碗扣架钢管600mm20005碗扣架钢管1.2m100006碗扣架钢管1.8m100007U型托700mm5000个8底座300mm5000个9扣件直角3000个10扣件旋转10000个1115mm模板915mm×1830mm5000张12木方35mm×75mm1000m³106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案备注：1、φ48×3.0钢管及碗扣架钢管壁厚均不得小于3.0mm，进场须有产品质量合格证、按照有关规定进行力学复试。五、高支模板搭设方案设计5.1、架体搭设主要参数本工程大商业影厅高支模区域搭设最高为15.9米，其它高度为10.2米左右，支撑采用满堂碗扣脚手架，基本参数：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，主龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，次龙骨采用35mm×75mm木方，间距200mm，搭设部位为12#楼大商业影院4层底至6层顶；12#楼9～18/A～1/L轴线五层部分高支模顶板最厚150mm，高支模最大梁为350mm×1500mm，模板支设高度为14.5m，柱子模板加固高度为层高5.15m，柱子截面尺寸最大为1200mm×1200m，支撑采用满堂碗扣脚手架，基本参数：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，主龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，次龙骨采用35mm×75mm木方，间距200mm；13#楼架空层9-18/B-D轴线高支模区域搭设高度为9.2米，顶板厚120mm，梁最大为500mm×700mm，柱截面尺寸为1050mm×1050mm，梁柱模板支设高度均为层高5.1m、4.5m;设备吊装口为单跨板（8.4m×8.4m）高支模区域搭设高度为16.1米，顶板厚180mm，支撑采用满堂碗扣脚手架，基本参数：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，主龙骨采用Ø48×3.0mm双钢管，次龙骨采用35mm×75mm木方，间距200mm。高支模搭设区域及高支模搭设高度详见附图。梁模搭设时需按照以下要求：梁侧：侧模采用15mm厚木胶板，次楞采用35×75木方间距200设置，用钢管加固。梁高小于350mm时不需加设对拉螺栓，500mm≤梁高<1000mm时，采用2道直径14mm对拉螺栓加固梁侧，间距450mm；1000mm≤梁高<1500mm时梁侧加设3道对拉螺栓，间距450mm；1500mm≤梁高<2000mm时梁侧加设4道对拉螺栓，间距450mm；梁底：底模采用15mm厚模板。次楞采用35×75木方间距100设置，主楞采用Φ48×3.0mm钢管。梁模板支撑在梁截面300×650至450×1000的梁底设置1排立杆，间距900，顶托U托双钢管支撑梁底模；450×1000mm以上的梁底设置1排立杆，间距450，顶托U托双钢106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案管支撑梁底模；另搭设高度为15.9米区域350×1500大梁梁下增加3根立杆，间距450mm。梁侧面加固要求：对拉螺栓、15.9米区域跨中最大梁截面为350mm×1500mm设三道，边梁最大截面为600mm×1700mm设四道，10.2米区域取最大梁截面为350mm×1500mm设三道对拉螺栓。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案高大模板支撑体系楼板支撑详表部位计算书附图板厚mm支撑高度m底模支撑水平刚性连接面板次龙骨主龙骨支撑形式立杆间距mm步距m影厅见附件1后附150、12015.9、10.5、10.2、10.415mm厚木胶合板35mm×75mm木方间距200mmφ48×3.0双钢管间距900mm碗扣式钢管支撑900×9001.2每两步一道抱柱连接，间距2.4m13#楼架空层见附件后附1209.215mm厚木胶合板35mm×75mm木方间距200mmφ48×3.0双钢管间距900mm碗扣式钢管支撑900×9001.2每两步一道抱柱连接，间距2.4m设备吊装口见附件后附18016.115mm厚木胶合板35mm×75mm木方间距200mmφ48×3.0双钢管间距900mm碗扣式钢管支撑900×9001.2每两步一道抱柱连接，间距2.4m106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案高大模板支撑体系详表部位计算书附图板厚mm支撑高度m底模高大模板支撑体系详表部位计算书附图底模106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案板厚mm支撑高度m高大模板支撑体系框架主次梁支撑详表部位梁截面（b×h）mm支撑高度m计算书梁侧模梁底支撑次龙骨间距mm主龙骨间距mmφ14对拉螺杆支撑形式次龙骨间距mm主龙骨托梁立杆纵向间距mm立杆横向间距mm立杆步距m1#影厅400×8009.93见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2300×500、250×50010.23见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.22#影厅300×950、400×9509.78见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2300×40010.33见附件2004500碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.23#影厅300×900、400×9009.948见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2200×50010.348见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.24#影厅300×9009.948见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2200×400、200×50010.348见附件2004500碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.25#影厅300×1500、350×1500、14.63见附件2004503道100φ双钢管4503001.2106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案碗扣式及扣件式钢管架48×3.0双钢管间距900mm600×17003.45见附件2004504道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管4503001.2300×60015.53见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9009001.2200×50015.63见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.26#影厅300×950、400×95010见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2600×11004.05见附件2004503道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管4503001.2200×350、200×40010.6见附件2004500碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.27#影厅300×950、400×800、400×95010.049见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2300×500、10.45见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.2200×35010.6见附件2004500碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.28#影厅300×950、400×800、400×950、400×1000、300×10009.95见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管4504501.29#影厅400×800、500×8009.55见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案200×4009.8见附件2004500碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.2200×500、200×6009.6见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9009001.210#影厅200×700、500×8009.4见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2250×5509.65见附件2004501道碗扣式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm单钢管9004501.2vip#影厅400×8009.55见附件2004502道碗扣式及扣件式钢管架100φ48×3.0双钢管间距900mm双钢管9004501.2说明：1#影厅边跨300mm×600mm及350mm×700mm梁2#影厅400mm×800mm、500mm×1200mm、500mm×1000mm梁4#影厅400mm×800mm梁5#影厅400mm×700mm6#影厅500mm×1100mm、500mm×1300mm梁7、8#影厅200mm×600mm梁9、10#影厅400mm×800mm梁vip影厅250mm×500mm、250mm×500mm、250mm×550mm梁13#架空层200mm×400mm、400mm×700mm、500mm×700mm梁设备吊装口250mm×550mm梁在单层范围内，不属于高支模范畴，按照《二七万达广场标准层模板施工方案》进行搭设。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案5.2、材料要求5.2.1碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）的规定。5.2.2碗扣架用钢管规格为Φ48×3.0mm，钢管壁厚不得小于3.0-0.025mm。5.2.3上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。5.2.4下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。5.2.5采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经600～650·C的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。5.2.6立杆连接外套管壁厚不得小于3.0-0.025mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。5.2.7杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm，其组焊的形位公差应符合表3.5.7的要求表3.5.7杆件组焊形位公差要求序号项目允许偏差（mm）1杆件管口平面与钢管轴线垂直度0.52立杆下碗扣间距±13下碗扣碗口平面与钢管轴线垂直度≤14接头的接触弧面与横杆轴心垂直度≤15横杆两接头接触弧面的轴心线平行度≤15.2.8立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。5.2.9立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案5.2.10在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。5.2.11构配件外观质量要求：1钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5构配件防锈漆涂层均匀、牢固。6主要构、配件上的生产厂标识应清晰。5.2.12可调底座及可调托撑丝杆与螺母啮合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。5.3、施工流程因结构高度不同及影院内部结构复杂，本工程施工组织先将高支模区域周边柱等结构、影院内部看台台阶施工完毕后，进行高支架体的施工。（1）放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→脚手架支撑搭设→在顶托上架设梁底主次背楞→梁底模板及侧模板安装→在顶托上架设板底主次背楞→楼板模板安装→梁、板钢筋铺设、绑扎→梁、板混凝土浇筑→混凝土养护→拆除梁、板模板并进行清理(达到设计强度要求)→拆除水平拉杆、剪刀撑及碗扣脚手架。（2）结构施工顺序，影厅内结构梁、柱施工至下一层需砼浇筑完成，有错层及台阶部分需先进行施工，周边的结构梁、板、柱先施工完成，最后施工影厅屋面梁、板工程，影厅架体与周边结构柱采用钢管扣件连接，纵、横向剪刀撑、水平剪刀撑及扫地杆整体拉通。（3）影厅台阶部分采用，可调螺旋支托调整每节高度，保持纵横向水平杆整体性连接，扫地杆离台阶300mm高处，纵横向拉通设置，水平剪刀撑采用扣件式钢管拉接6米设一道，整层满拉，梁底支撑在原有站杆不变的情况下，另加设支撑。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案5.4、碗扣架模板架体支撑搭设本工程模板架体支撑体系选用碗扣式脚手架，高支模区域模板支撑体系设计为立杆间距900mm×900mm，步距1200mm；详见附图。（1）应先放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。（2）脚手架搭设之前，在立杆下通长设置木垫板。（3）搭设之前对钢管、碗扣、扣件、脚手板等架体材料进行挑选，不符合要求的材料严禁用于高支模脚手架支撑体系。（4）、架体立杆搭设时，考虑分散架体荷载及施工荷载，台阶与楼板面每道立杆下部加设垫板，梁底顶托伸出自由高度不得大于200mm。（5）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。第一步架体距地高度300mm作为扫地杆，高低跨不能保证同步起架时，采用扣件式钢管，纵、横向距台阶斜面200mm高处补强一道扫地杆，且两部分假体之间用剪刀撑可靠连接，两侧各延伸不得小于两跨。（6）搭设两步三跨（1.2m×0.9m×0.9m）时矫正垂直度不得大于5mm，保证上下杆件同心，以减少偏心受压。（7）剪刀撑扣件安装时必须拧紧，拧紧力矩应不小于40N·m，且不应大于65N·m，用力矩扳手检测。（8）脚手架四周和中间每隔5排立杆应设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。纵横向剪刀撑与地面的夹角必须保证在45º～60º之间。脚手架两端和中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔4步设置一道水平剪刀撑，横向剪刀撑5跨设一道、间距不大于10m，架体周边纵，横向剪刀撑满设。（9）要求剪刀撑的接头采用搭接接头，每个接头的搭接长度不得少于1m，每个搭接长度的扣件不得少于3个。（10）要求剪刀撑与每根立杆的交接点必须用扣件扣紧，要求每个扣件的中心线距立杆主节点的距离不得大于150mm，架体搭纵、横必须与结构拉接稳固，保持架体的整体性。（11）影厅架体平板处与台阶处分开搭设，后序再采用扣件式φ48×3.0mm钢管，交接处各边接两跨，步距1.2米、整体拉通。（12）操作层的脚手板必须铺满，且铺设平整，并用铁丝与水平杆绑扎牢固，不得有松动及未绑扎的现象。操作层脚手板的下方还应满铺一道大眼网，操作层下每6m还应设106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案置一道大眼网。脚手板的铺设采用对接平铺，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板的探头距离控制在150～200mm内，严禁竹笆或跳板端头超出150mm未固定的探头板。（13）操作层必须设置两道钢管护身拦杆，护身栏高度分别为0.6m、1.2m，护身栏搭设时，栏杆必须设置在立杆的内侧，并且要用密目安全网进行封闭。（14）操作层必须设置挡脚板，高度≥200mm，采用木跳板固定于立杆的内侧，绑扎进行固定，绑扎必须结实牢固。（15）进、出口处必须设置好安全通道，防止高空坠落等意外事故的发生。（16）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。5.5、顶板、梁模板安装5.5.1、梁模板安装（1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核。（2）搭设梁底主、次背楞，间距符合应模板设计要求。（3）拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底模板经过验收无误后，用钢管扣件将其固定好。（4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底模用脚手管和扣件固定好，底模、侧模接缝用胶带封严。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。（5）复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。（6）安装后校正梁中线标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。（7）模板安装的允许偏差如下表1所示：模板安装的允许偏差表1序号项目允许偏差1轴线位置楼板3柱墙梁2106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案2底模上表面标高±2-53截面尺寸楼板±5柱墙梁+3-44每层垂直度55相邻两板表面高低差1.56表面平整度(2m长度内)47预埋管顶留孔中心线位移38预留洞中心线位置8截面内部尺寸+85.5.2、顶板模板安装（1）脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。（2）按照模板设计的要求支搭板下的主、次背楞，其间距必须符合模板设计的要求。（3）铺设模板时必须保证模板拼缝的严密，且所有板接缝处用胶带封严。（4）模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。（5）将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。5.5.3、模板支设注意事项（1）主、次背楞安装时要严格控制其位置的水平、标高的准确。（2）楼板面板拼接处应尽量设置通长木方，防止在此处露浆。（3）梁侧模用35mm×75mm木方与板底模板钉牢，并加密封条，防止梁侧模漏浆损坏。（4）本工程高支模区域板模板主龙骨采用Φ48×3.0mm双钢管间距900设置，次龙骨采用106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案35mm×75mm木方间距200mm设置。（5）高支模区域下部楼层拆模时须预留与高支模相邻的一跨不拆除，且与高支模脚手架连接牢靠，待高支模区域施工完成后方可进行拆除。（6）高支模施工区域均须按照要求设置水平剪刀撑及垂直剪刀撑，边梁位置立杆须另行加设垂直剪刀撑，保证架子整体稳定性。5.5.6、构造要求1、模板支撑架根据计算所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm，（本工程为300mm）立杆底部应设置可调底座或固定底座，立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m；2、立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；3、剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45°~60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。4、模板支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。水平剪刀撑设置见附图5、梁板钢管立柱顶部设置可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出顶部长度不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时必须保证上下同心。6、根据《建筑施工模板安全技术规范》要求，当模板支撑架采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装应符合下列规定：a.钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。梅根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm；b.钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合本规范第6.1.9条规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不得少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m；c.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，切对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；d.严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上；e.满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，扫地杆的底部应与地面顶紧，夹角宜为45°-60°。当建筑层高在8-20m106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案时，除应满足上述规定外，还应在纵横向纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之子斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑；f.当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向2-3m与建筑结构设置一个固结点。5.5.7、柱子模板加固要求本工程无柱子高大模板支设，柱子模板加固详见《二七万达广场商业区地上部分现浇框架柱专项施工方案》。六、安全技术措施及施工注意事项6.1、脚手架安全（1）搭拆人员必须是经过专门培训和入场安全教育，且具有二年以上施工作业经验、技术熟练并经考试合格后，方可持证上岗。（2）施工前，应对钢管、扣件、碗扣钢管等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）剪刀撑的安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。（4）脚手架搭设完毕、模板支撑施工完成后须经业主、监理、总包验收合格，并经专家论证后方可进行混凝土的施工。（5）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑等不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（6）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（7）拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（8）五级及五级以上的大风、雨雪天气禁止进行脚手架的搭拆施工。（9）拆除脚手架时，必须在周围设置警戒标志、警戒线，派专人负责监督与看护，禁止非作业人员进入作业区域，防止落物砸伤出现安全事故。（10）满堂脚手架底部一个步距高的范围内应挂密目网封闭，防止上部施工作业时有人员进入。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案6.2、预防坍塌的安全措施（1）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（2）楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。（3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6.3、高空作业安全（1）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系应按照设计间距布置，施工荷载应均匀堆置。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。作业人员应配戴合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，并按规定正确使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的使用须高挂低用，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏底部设置挡脚板，护栏高度不低于1.2m，护栏周围应设置一层密目安全网。（7）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上下，应从马道或施工便梯进入工作面。（8）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入高支模下方，并由安全员在现场监护。6.4、监测措施梁、板高支模在搭设和钢筋绑扎、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案（1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水、塌陷，立杆是否符合要求。3）连接扣件、碗扣是否松动。4）架体的垂直度，是否不均匀的沉降。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇注砼，浇注砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体是否变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。（4）本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。（5）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。高大模板立面图、平面布置图及节点大样图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案350mm×1500mm大梁模板支设大样106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106郑州二七万达广场商业区高支模施工方案106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案七、计算书7.1、大商业影厅支模高度15.9m板厚150mm碗扣架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为15.9m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.150×0.900+0.300×0.900=3.659kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.659+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.030kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.030×1000×1000/33750=0.894N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.659+1.4×2.250)×0.200=0.905kN　　截面抗剪强度计算值T=3×905.0/(2×900.000×15.000)=0.101N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.659×2004/(100×4200×253125)=0.037mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.20×0.753+1.20×0.060=0.976kN/m活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+0.976)×0.900=1.508kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.508/0.900=1.676kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.68×0.90×0.90=0.136kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×1.676=0.905kN最大支座力N=1.1×0.900×1.676=1.659kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.136×106/32812.5=4.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×905/(2×35×75)=0.517N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.813kN/m最大变形v=0.677×0.813×900.04/(100×9000.00×1230468.8)=0.326mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.659kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.682kN.m经过计算得到最大支座F=8.295kN经过计算得到最大变形V=0.421mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.682×106/1.05/8982.0=72.31N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.421mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.128×15.900=2.029kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×0.900×0.900=3.050kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.322kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.22kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；经计算得到=9221/(0.265×424)=81.986N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.250×0.124=0.047kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.047×0.900×2.600/16=0.048kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.047×0.900×2.600×2.600/8=0.019kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×5.322+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.019/0.900=8.964kN经计算得到=8964/(0.265×424)+19000/4491=83.417N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.047×0.900×1.200=0.050kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.050=0.067kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.050=0.084kN支撑架的步数n=13节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.084+(13.000-1)×0.084=1.088kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为13.000×0.067=0.870kN架体自重为2.029kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2025.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×150mm，截面有效高度h0=130mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案q=1×1.20×(0.30+25.10×0.15)+1×1.20×(2.03×6×6/4.50/4.50)+1.40×(0.00+2.50)=12.71kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×12.71=57.18kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×57.18×4.502=59.40kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：=Asfy/bh0fcm=2025.00×360.00/(4500.00×130.00×8.11)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.147此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.147×4500.000×130.0002×8.1×10-6=90.7kN.m结论：由于Mi=90.71=90.71>Mmax=59.40所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。7.2、设备吊装口支模高度为16.1m板厚180mm模板碗扣支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案计算参数:模板支架搭设高度为16.1m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.180×0.900+0.300×0.900=4.336kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×4.336+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.033kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.033×1000×1000/33750=0.990N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×4.336+1.4×2.250)×0.200=1.002kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1002.0/(2×900.000×15.000)=0.111N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.336×2004/(100×4200×253125)=0.044mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.180×0.200=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.20×0.904+1.20×0.060=1.156kN/m活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+1.156)×0.900=1.670kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.671/0.900=1.856kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.86×0.90×0.90=0.150kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×1.856=1.002kN最大支座力N=1.1×0.900×1.856=1.838kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.150×106/32812.5=4.58N/mm2木方的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1002/(2×35×75)=0.573N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.964kN/m最大变形v=0.677×0.964×900.04/(100×9000.00×1230468.8)=0.386mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.838kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.755kN.m经过计算得到最大支座F=9.181kN经过计算得到最大变形V=0.497mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.755×106/1.05/8982.0=80.05N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.497mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.128×16.100=2.055kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.180×0.900×0.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.957kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.98kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；经计算得到=9984/(0.265×424)=88.765N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×0.740×0.124=0.028kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.028×0.900×2.600/16=0.028kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.028×0.900×2.600×2.600/8=0.011kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×5.957+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.011/0.900=9.716kN经计算得到=9716/(0.265×424)+11000/4491=88.584N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.028×0.900×1.200=0.030kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.030=0.040kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.030=0.050kN支撑架的步数n=13节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.050+(13.000-1)×0.050=0.644kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为13.000×0.040=0.515kN架体自重为2.055kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案六、地基验算设备吊装口模板支撑架立杆直接座落于筏板基础上，筏板厚度400mm，混凝土强度等级C35，混凝土浇筑在2011-07-15完成，已经超过28d龄期，基础承载力满足架体支撑要求！7.3、影厅350×1500大梁支撑高度14.55m模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为14.6m，梁截面B×D=350mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.500×0.350+0.500×0.350=13.563kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.350=1.575kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.50×1.50/6=13.13cm3；I=35.00×1.50×1.50×1.50/12=9.84cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×13.563+1.40×1.575)×0.100×0.100=0.018kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.018×1000×1000/13125=1.408N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×13.563+1.4×1.575)×0.100=1.109kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1109.0/(2×350.000×15.000)=0.317N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×13.563×1004/(100×4200×98438)=0.022mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.500×0.100=3.825kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.100×(2×1.500+0.350)/0.350=0.479kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.350×0.100=0.157kN均布荷载q=1.20×3.825+1.20×0.479=5.164kN/m集中荷载P=1.40×0.158=0.221kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m)106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.036kNN2=1.957kNN3=0.036kN经过计算得到最大弯矩M=0.057kN.m经过计算得到最大支座F=1.957kN经过计算得到最大变形V=0.027mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.057×106/32812.5=1.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×0.868/(2×35×75)=0.496N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.027mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.398kN.m经过计算得到最大支座F=9.691kN经过计算得到最大变形V=0.093mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.398×106/1.05/8982.0=42.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.093mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=9.691kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×14.550=2.228kNN=9.691+2.228=11.920kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案经计算得到=11920/(0.265×424)=105.976N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.250×0.124=0.047kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.047×1.200×2.600/16=0.063kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.047×1.200×2.600×2.600/8=0.025kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=9.691+1.2×1.857+0.9×1.4×0.025/0.450=11.989kN经计算得到=11989/(0.265×424)+25000/4491=111.553N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.047×0.450×1.200=0.025kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.025=0.025kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案×0.025=0.036kN支撑架的步数n=12节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.036+(12.000-1)×0.036=0.426kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为12.000×0.025=0.301kN架体自重为1.857kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!7.4、大商业影厅600×1700梁支模高度模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为5.2m，梁截面B×D=600mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑木方长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.500×1.700×0.600+0.500×0.600=26.310kN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3；I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×26.310+1.40×2.700)×0.100×0.100=0.035kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.035×1000×1000/22500=1.571N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×26.310+1.4×2.700)×0.100=2.121kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2121.0/(2×600.000×15.000)=0.354N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×26.310×1004/(100×4200×168750)=0.025mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.700×0.100=4.335kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.100×(2×1.700+0.600)/0.600=0.333kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.600×0.100=0.270kN均布荷载q=1.20×4.335+1.20×0.333=5.602kN/m集中荷载P=1.40×0.270=0.378kN木方计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.184kNN2=3.372kNN3=0.184kN经过计算得到最大弯矩M=0.141kN.m经过计算得到最大支座F=3.372kN106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案经过计算得到最大变形V=0.111mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.141×106/32812.5=4.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.496/(2×35×75)=0.855N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.111mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.686kN.m106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案经过计算得到最大支座F=16.699kN经过计算得到最大变形V=0.160mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.686×106/1.05/8982.0=72.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.160mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=16.699kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×5.150=0.789kNN=16.699+0.789=17.487kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；经计算得到=17487/(0.265×424)=155.478N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.250×0.124=0.047kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.047×1.200×2.600/16=0.063kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.047×1.200×2.600×2.600/8=0.025kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=16.699+1.2×0.657+0.9×1.4×0.025/0.450=17.557kN经计算得到=17557/(0.265×424)+25000/4491=161.055N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.047×0.450×1.200=0.025kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.025=0.025kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.025=0.036kN支撑架的步数n=4节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.036+(4.000-1)×0.036=0.142kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为4.000×0.025=0.100kN架体自重为0.657kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!7.5、大商业影厅600mm×1700mm侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1700mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用35×75mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+300+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度14.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×40.800=36.720kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.20m。荷载计算值q=1.2×36.720×0.200+1.40×3.600×0.200=9.821kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20.00×1.50×1.50/6=7.50cm3；I=20.00×1.50×1.50×1.50/12=5.63cm4；计算简图弯矩图(kN.m)106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.786kNN2=2.161kNN3=2.161kNN4=0.786kN最大弯矩M=0.039kN.m最大变形V=0.337mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.039×1000×1000/7500=5.200N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1178.0/(2×200.000×15.000)=0.589N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.337mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×36.72+1.4×0.20×3.60=9.821kN/m挠度计算荷载标准值q=0.20×36.72=7.344kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。内龙骨计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：内龙骨变形计算受力图内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.145kN.m经过计算得到最大支座F=4.143kN经过计算得到最大变形V=0.053mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.145×106/32812.5=4.42N/mm2106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案内龙骨的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2076/(2×35×75)=1.186N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形v=0.053mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.290kN.m最大变形vmax=0.052mm最大支座力Qmax=8.907kN抗弯计算强度f=0.290×106/8982.0=32.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.907对拉螺栓强度验算满足要求!7.6中庭支撑高度26.17m板厚110mm碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为26.2m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.110×0.900+0.300×0.900=2.755kN/m106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.20×1.20/6=21.60cm3；I=90.00×1.20×1.20×1.20/12=12.96cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取12.50N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.755+1.40×2.250)×0.200×0.200=0.026kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.026×1000×1000/21600=1.196N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.755+1.4×2.250)×0.200=0.775kN　　截面抗剪强度计算值T=3×775.0/(2×900.000×12.000)=0.108N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.755×2004/(100×4200×129600)=0.055mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.110×0.200=0.552kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.200=0.500kN/m静荷载q1=1.20×0.552+1.20×0.060=0.735kN/m活荷载q2=1.40×0.500=0.700kN/m计算单元内的木方集中力为(0.700+0.735)×0.900=1.292kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.291/0.900=1.435kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.44×0.90×0.90=0.116kN.m106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案最大剪力Q=0.6×0.900×1.435=0.775kN最大支座力N=1.1×0.900×1.435=1.420kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.116×106/32812.5=3.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×775/(2×35×75)=0.443N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.612kN/m最大变形v=0.677×0.612×900.04/(100×9000.00×1230468.8)=0.246mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.420kN均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.585kN.m经过计算得到最大支座F=7.113kN经过计算得到最大变形V=0.319mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.585×106/1.05/8982.0=62.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.319mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.128×26.170=3.340kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.110×0.900×0.900=2.236kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=5.819kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.82kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；经计算得到=9818/(0.265×424)=87.294N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.124=0.045kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.045×0.900×2.600/16=0.046kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.045×0.900×2.600×2.600/8=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案Nw=1.2×5.819+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.018/0.900=9.560kN经计算得到=9560/(0.265×424)+18000/4491=88.567N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.045×0.900×1.200=0.048kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/0.900×0.048=0.064kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+0.900×0.900)1/2/0.900×0.048=0.080kN支撑架的步数n=21节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.080+(21.000-1)×0.080=1.687kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为21.000×0.064=1.350kN架体自重为3.340kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×200mm，截面有效高度h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.30+25.10×0.11)+1×1.20×(3.34×6×6/4.50/4.50)+1.40×(0.00+2.50)=14.30kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×14.30=64.35kN/m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0513×ql2=0.0513×64.34×4.502=66.84kN.m按照混凝土的强度换算得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案=Asfy/bh0fcm=2700.00×360.00/(4500.00×180.00×8.11)=0.15查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.139此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=sbh02fcm=0.139×4500.000×180.0002×8.1×10-6=164.4kN.m结论：由于Mi=164.45=164.45>Mmax=66.84所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。7.7中庭350mm×1000mm梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为25.2m，梁截面B×D=350mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度12.5N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。木方35×75mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.100×1.000×0.450=11.295kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案q2=0.500×0.450×(2×1.000+0.350)/0.350=1.511kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×0.350×0.450=0.709kN均布荷载q=1.20×11.295+1.20×1.511=15.367kN/m集中荷载P=1.40×0.709=0.992kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.643kNN2=2.543kNN3=2.543kNN4=0.643kN最大弯矩M=0.029kN.m最大变形V=0.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.029×1000×1000/16875=1.719N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取12.50N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1392.0/(2×450.000×15.000)=0.309N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.030mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.543/0.450=5.650kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.65×0.45×0.45=0.114kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×5.650=1.526kN最大支座力N=1.1×0.450×5.650=2.797kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.50×7.50×7.50/6=32.81cm3；I=3.50×7.50×7.50×7.50/12=123.05cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.114×106/32812.5=3.49N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1526/(2×35×75)=0.872N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.652kN/m最大变形v=0.677×3.652×450.04/(100×9000.00×1230468.8)=0.092mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.199kN.m经过计算得到最大支座F=6.213kN经过计算得到最大变形V=0.022mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.98cm3；截面惯性矩I=21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.199×106/1.05/8982.0=21.10N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.022mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.213kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.128×25.170=3.855kNN=6.213+3.855=10.068kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.70m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.700=2.600m；——由长细比，为2600/16=163；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.265；经计算得到=10068/(0.265×424)=89.510N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：106 郑州二七万达广场商业区高支模施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.250×0.124=0.047kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.047×1.200×2.600/16=0.063kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.047×1.200×2.600×2.600/8=0.025kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=6.213+1.2×3.212+0.9×1.4×0.025/0.450=10.137kN经计算得到=10137/(0.265×424)+25000/4491=95.087N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.047×0.450×1.200=0.025kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.200/1.200×0.025=0.025kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.025=0.036kN支撑架的步数n=20节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.036+(20.000-1)×0.036=0.710kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为20.000×0.025=0.502kN架体自重为3.212kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!106'