地铁轨顶风道站台板模板支架计算书.doc

'模板支架专项方案杭州地铁1号线武林广场站轨顶风道、站台板模板支架体系安全专项方案一、编制依据:1、《广州市轨道交通三号线北延段工程永泰站主体建筑》施工图2、《广州市轨道交通三号线北延段工程永泰站主体结构》施工图（一）、（二）3、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20014、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20026、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《建筑结构荷载规范》GB50009-20018、《建筑施工安全检查规范》JGJ59-999、《建筑施工计算手册》（第二版江正荣主编）10、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》11、PKPM施工安全计算软件二、工程概况永泰站是广州市轨道交通三号线北延段的一中间车站，位于广州市华南路三期高架桥与新广从公路（白云大道北）交叉口的西南角,呈东西走向。车站主体设计起点里程YCK-9-430.9、终点里程YCK-9-596.7、总长165.8m、标准段宽22.5m、东端盾构扩大段宽25.4m、西段盾构扩大段及风亭段宽37.45m，总建筑面积4010m2。车站主体结构为地下两层双柱三垮结构，中央岛式站台，站台层侧墙上部和结构中板下部设轨顶风道，具体设计参数如下：（1）轨顶风道风道板厚150mm、宽3800mm；风道侧墙厚250mm、高1700mm，左右线布置。（2）站台板站台板厚250mm、标准段宽13000mm和12400mm；站台板下墙四处，墙厚250mm、高2320mm，在车站轴线中间布置。轨顶风道及站台板结构设计见下图示意。本方案包括轨顶风道板、轨顶风道墙、轨顶风道施工台架、站台板、站台板下墙的模板材料选型、制作、安装，以及相关质量、安全技术控制措施，同时对主要板和墙的模板支架及施工台架进行了详细的安全性验算。49 模板支架专项方案三、施工方法根据车站的结构形式、轨顶风道和站台板的位置与形式，以及考虑区间隧道盾构施工影响，总体施工方法为：1、轨顶风道车站轨顶风道在左、右线的盾构机分别过站和在车站始发后开始施工，采用可移动式施工台架，施工台架下预留盾构轨道运输空间和行人、管廊空间。施工台架采用轨道式、电动牵引，台架有效作业长度12m、轨道宽2.7m。轨顶风道采用木胶合板和扣件式钢管支架，支架底部支撑在施工台架上，为便于施工，将钢管支架焊接固定在施工台架上，通过调节上部顶托丝杆调整模板高度和拆模板。（1）轨顶风道板模板支架施工参数：模板支架搭设高度为5.94米，其中施工台架高4.5米、扣件式钢管支架高1.44米。模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，最大间距367mm。外楞：采用100×100mm的松方木，最大间距900mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距900mm、纵向最大间距1100mm。水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距685mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。（2）轨顶风道墙模板支架施工参数：模板支架搭设高度为7.27米，其中施工台架高4.5米、扣件式钢管支架高2.77米。模板：侧墙采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，内楞最大间距244mm。外楞：墙底采用100×100mm的松方木，最大间距386mm；墙侧采用两根φ48mm×3.5mm钢管，φ12对拉螺栓内拉，竖向间距450mm，对拉螺栓水平间距733mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距386mm、纵向最大间距733mm。49 模板支架专项方案水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距300mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。（3）轨顶风道施工台架设计参数：纵梁①：双[12槽钢，轨顶风道板下纵梁间距900mm，轨顶风道墙下纵梁两根、间距386mm。横梁②：I16工字钢，间距2200mm。纵梁：双[12槽钢。斜撑③、④：双[12槽钢。立柱⑤：I16工字钢，间距2200mm。底纵梁⑥：双[40槽钢。2、站台板车站站台板在左、右线的盾构机均过站和在车站始发后开始施工，采用木胶合板和扣件式钢管支架支模。（1）站台板下墙模板支架施工参数：模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用100×100mm的松方木，最大间距200mm。外楞：采用两根φ48mm×3.5mm钢管，水平间距600mm。内拉螺栓：φ12，竖向间距750mm，水平间距600mm。（2）站台板模板支架施工参数：模板支架搭设高度为2.57米。模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，最大间距300mm。外楞：采用100×100mm的松方木，最大间距978mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距978mm、纵向最大间距900mm。水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距1600mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。四、安全计算书主要模板支架安全性验算包括：（1）轨顶风道板模板支架计算书，见计算书一；（2）轨顶风道墙模板支架计算书，见计算书二；（3）轨顶风道施工台架计算书，见计算书三；（4）站台板下墙模板支架计算书，见计算书四；（5）站台板模板支架计算书，见计算书五；五、模板支架材料选型及有关要求（1）所有板和墙模板的满堂支架均采用扣件式钢管脚手架，，扣件采用符合国标（GB15831）要求的标准扣件，钢管接长采用对接扣件。49 模板支架专项方案（2）模板脚手架材料的其它要求：模板工程所需用的材料，型钢、钢管、扣件、松木方、木胶合板、PVC塑料穿墙管、穿墙内拉螺栓、脱模剂、山型卡等应符合有关验收标准规定，进场验收合格后方可使用。六、模板支架材料计划为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，配备轨顶风道施工台架、支架、模板各2套（施工长度均为12m），配备站台板和站台板下墙支架、模板各1套（施工长度30m）。材料计划见下表。模板支架材料计划汇总表序号材料名称数量单位规格备注一轨顶风道（一）施工台架2套台架不含钢轨，台架重约10吨/台1钢轨120m38kg/m2行走轨道轮8个/套3底纵梁96m[40a槽钢5656kg4立柱81.6mI16工字钢1673kg5斜撑248m[12槽钢3068kg6横梁72mI16工字钢1476kg7顶纵梁180m[12槽钢2227kg8钢管架900mΦ483840kg9顶托272个（二）模板205㎡2400*1200*18mm70块（三）方木3.14m³方木0.2m³1000*50*10040根方木0.4m³2000*50*10040根方木0.3m³3000*50*10020根方木0.8m³4000*50*10040根方木1.44m³4000*100*10036根（四）内拉螺栓126套Φ12二站台板（一）模板403.2m22400*1200*18mm140块（二）松方木18.34m3　　　松方木0.34m32000*50*10034根　松方木1.53m33000*50*100102根　松方木0.63m34000*50*10034根　松方木8.16m33000*100*100272根　松方木7.68m34000*100*100192根（三）钢管7.56t钢管1.57t6000mm，φ48×3.5mm68根钢管2.07t2500mm，φ48×3.5mm216根钢管3.92t2000mm，φ48×3.5mm510根（四）顶托510套丝杆长500mm（五）内拉螺栓408套Φ12　　七、模板制作49 模板支架专项方案施工前，根据模板支撑专项方案编制详细的模板配模图，书面向作业工班交底。模板施工时统一按配模图在加工房加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆放、备用。八、模板支设的质量要求1.施工时模板就位要准确，保证板、墙的断面尺寸正确。2.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧（配备5把力矩45～60N·m测力扳手）。3.墙下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面。4.支撑系统要合理，防止墙面砼鼓出及“爆模”。5.模板安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。6.模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。7．模板施工质量控制程序见下图，模板的安装允许误差及检验方法见下表。模板的安装允许误差及检验方法序号项目允许偏差检验方法1轴线位置5钢尺检查2板表面标高±5水准仪或拉线、钢尺3层高垂直度全高≤5m6经纬仪或吊线、钢尺全高＞5m84相邻板面高低差2钢尺检验5表面平整（2m长度以上）52m靠尺和塞尺检查九、模板支设的质量控制措施1.所有的结构支架前均应由专人进行配模设计和画出配模放样图并编号，余留量由缝模调整。2.模板及其支架均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。3.为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷隔离剂。4.浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。十、施工使用的要求1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。模板施工质量控制程序图49 模板支架专项方案学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准检查脚手架、模板技术人员书面交底操作人员参加交底标高、中线等测量放线和钢筋砼交接检查浇灌砼时留人看模执行验收标准检查不合格品处理自检记录质量评定记录施工记录施工准备技术交底支模质量评定拆模资料整理模板设计与钢筋工工序交接模板涂刷脱模剂整理模板、清理模板模板选择模板涂刷脱模剂确定拆模时间砼成品保护清理现场、文明施工49 模板支架专项方案3.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况（木工、钢筋工施工中派专人值班，并配有千斤顶），发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.本方案考虑施工期气温为25°C左右，若气温过低，应适当降低柱、墙、梁的砼浇筑速度。十一、模板拆除模板拆除应在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模。轨顶风道板达到设计的混凝土抗压强度标准值的75%以上可以拆模板，站台板达到设计的混凝土抗压强度标准值的100%以上可以拆模。十二、成品保护1.坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂。2.拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面。3.搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆。4.安装板梁模板时，应对钢筋进行保护不准乱踩蹋。十三、安全技术要求：1.木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。2.使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。3.正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型。4.支架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。5.剪力撑的间距不得大于4米，以确保浇筑砼时架体的稳定性。6.拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。7.拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人。8.浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。9.浇筑梁板砼时，板面砼堆积厚度不超过50cm，避免压塌支撑体系。10、轨顶风道施工台架横梁上满铺钢筋防护网片，施工过程中严禁往台架下仍模板、钢管及其它任何杂物。11、施工台架两端盾构轨道运输门框安装警示霓虹灯，盾构运输轨道车在永泰站施工范围内应减速慢行，进永泰站前200m及进永泰站时应鸣笛。12、轨顶风道和站台板施工人员严禁进入盾构运输轨道内，若因移动施工台架需要而进入盾构运输轨道，应在轨道车进永泰站前人员和物料撤离，确保盾构轨道运输安全。49 模板支架专项方案十四、文明施工要求1.保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层模板安装完毕浇筑砼前，层内的垃圾应清理干净。2.在模板拆除完后，废料垃圾均应清理出场地，运至垃圾堆放处堆放好。3.严禁在施工场地内大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和材料等。4.模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便于清理。5.严禁在施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。十五、应急预案（一）危险源评估施工现场重大危险源部位是：模板支架、高空作业、施工用电等。危险源的评估、认别及控制措施见下表：危险源评估及控制措施表（模板支架、高空作业等）项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具有产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件有夹沙现象同上立杆未设置扫地杆按施工规范要求设置扫地杆立杆的接头间隔不符合规范要求架子班组应按《建筑施工扣件式钢管架安全技术规范》的要求，经检查符合安全要求后方可投入使用立杆的间隔不符合安全要求同上剪刀撑（斜撑）与在地面的夹角过大架子班组应按《建筑施工扣件式钢管架安全技术规范》的要求，地面夹角应在45°—60°之间。对于夹角不合格剪刀撑（斜撑）按要整改合格。横杆的端头与扣件的中心距离小于10cm架工班组应按照《建筑施工扣件式钢管架安全技术规范》标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求同上有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场，禁止使用扣件的螺栓扭矩力没达到安全要求按照《建筑施工扣件式钢管架安全技术规范》标准进行检测，检测不符合要求的进行加固，检测验收合后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照《职业健康安全管理制度》中的“劳保用品发放标准”执行不配戴或不正确配戴安全防护用具按照《职业健康安全管理制度》中的“劳保用品发放标准”执行运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境不良搭设或拆除外架时，有人在外架下通行、盾构轨道运输搭设或拆除外架时，项目部派专人监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理标志缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理49 模板支架专项方案心理生理性危险危害因素负载极限：体力、听力、视力超过极限架子工作业时间过长，体力下降存在安全隐患按照《劳动法》有关规定进行，并适当调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种服务业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员调离有心脏病、高血压的人员进行高空作业同上作业人员注意力不集中，心情低落引发事故根据现场实际情况给予调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥，不执行安全气操作规程按照《职业健康安全管理制度》进行处理并组织相关技能培训和教育操作失误架子工无证上岗作业检查作业人员的特证，并对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭设没有设置监护区域或无人监护项目部根据现场实际情况进行危险源评估及控制措施表（施工用电等）项目活动、产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘工具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测，合格后方可使用使用的手持电动工具没有进行绝缘检测按照《手持电动工具安全管理规定》进行检测，合格后方可投入使用使用的人字梯中间的连接杆没有或连接不牢固使用前进行检查，发现问题处理后方可作业Ⅰ类手特电动工具无保护零线按照《手持电动工具安全管理规定》进行检测，合格后方可投入使用振动危害冲击钻使用发生的震动按照国家规定调整作息时间防护缺陷操作工高空作业不使用安全带按照《职业健康安全管理制度》的规定进行处理，安全员现场进行监督，禁止作业漏电保护器失灵按照《职业健康安全管理制度》进行检查，发现有问题的的，机电人员要及时更换心理生理性危险危害因素负荷极限：体力、听力、视力、超过极限高空作业时间过长，造成体力下降、注意力不集中项目部合理安排作息时间酒后作业安全员监督、禁止酒后作业有心脏病、高血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失误施工管理人员违章指挥按照《职业健康安全管理制度》执行，加强教育（二）应急预案1、安全事故应急救援架构组长：王凤忠电话：020-，副组长：蒋树平电话：020-，49 模板支架专项方案组员：张喜周国奎龚学栋冉兵徐乾坤肖开旭谭福林文永先尹建辉作业队长工班长应急救援联络电话：020-急救中心：1202、当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长和通知盾构区间施工工区暂停盾构施工轨道运输，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。3、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：49 模板支架专项方案①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4、发生支架坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支架在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤49 模板支架专项方案如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。5、触电事故应急救援措施A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。49 模板支架专项方案（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，请求救援。E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。G、对假死者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：①通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。②口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟1618次为宜。③49 模板支架专项方案胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压6080次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。6、发生盾构运输轨道事故应急救援措施(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境，对员工班前教育，内容必须包括禁止在盾构轨道上坐、卧、行等，以及禁止在轨道上存放物料、禁止往轨道上抛扔物料等。确保盾构施工运输轨道畅通。(2)在施工台架上悬挂夜间警示标志，设专人监护，按规定设防护措施，规范、有计划底清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)盾构施工运输轨道车发生碰撞、脱轨等事故时，不要慌张，保持镇静，认真调查和注意事态的发展情况及受影响的范围，有序指挥员工疏散和救援。(4)在发生事故后，应首先清点施工人数、搜救伤员。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。7、未有详述之处参照《永泰站施工应急预案》。十六、模板支架设计图：1、永泰站轨顶风道施工台架及站台板模板支架设计图。2、永泰站轨顶风道施工台架设计图。49 模板支架专项方案49 模板支架专项方案49 模板支架专项方案十七、模板计算：现将永泰站主要模板支架安全性验算，详见计算书，并已经通过PKPM施工安全计算软件验算。（一）、荷载分类1、荷载分类及分项系数、折减系数计算模板及其支架的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分类及分项系数见下表。（参考《建筑施工计算手册》第二版江正荣编著）荷载分类及分项系数表序号荷载类别分项系数，γ1模板及支架自重1.22新浇筑混凝土自重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设备荷载1.45振捣混凝土时产生的荷载1.46新浇筑混凝土对模板侧面的压力1.27倾倒混凝土时产生的荷载1.4考虑到施工过程的控制误差，为了确保模板和支架的安全，本工程荷载计算时不考虑折减系数。2、模板及其支架设计计算时荷载的组合原则计算模板及其支架的荷载设计值，参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载按下表采用。（参考《建筑施工计算手册》第二版江正荣编著）参与模板及其支架荷载效应组合的各项荷载序号荷载类别参与组合的荷载分项计算承载能力验算刚度1板模板支架1，2，3，41，2，32墙模板支架6、76（二）、计算书49 模板支架专项方案计算书一：轨顶风道板模板支架计算书一、基本参数模板支架搭设高度为5.94米，其中施工台架高4.5米、扣件式钢管支架高1.44米。模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，最大间距367mm。外楞：采用100×100mm的松方木，最大间距900mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距900mm、纵向最大间距1100mm。水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距685mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。二、荷载计算根据荷载组合，轨顶风道板模板荷载包括模板及支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载，根据规范，将振捣混凝土时产生的荷载也列入。1、模板自重GM=0.30kN/m22、内楞自重内楞采用50×100mm松方木，间距367mm，内楞自重：GNL=Ll=(3×1)×0.03=0.09kN/m2式中：L-模板内楞长度，3根每根长1.0m，总计3m/m2l-50×100mm松方木密度，0.03kN/m3、外楞自重外楞采用100×100mm松方木，间距900mm，外楞自重：GWL=Ll=（1.0/0.9）×0.06=0.07kN/m式中：L-梁底模板外楞长度，总计1.1m/m2l-100×100mm松方木密度，0.06kN/m4、新浇筑砼自重GT=γc·h=25.00×0.15=3.75kN/m2式中：γc-混凝土的重力密度，取25.0kN/m3h-风道板厚度，为0.25m5、钢筋自重GJ=gbj·h=1.10×0.15=0.17kN/m249 模板支架专项方案式中：gbj-板钢筋自重标准值，取1.1kN/m3。6、施工人员及施工设备荷载振捣砼时产生的荷载:GRS=1.0kN/m2。7、振捣砼时产生的荷载GZ=2.00kN/m2◆根据以上荷载计算，验算风道板模板支架强度和刚度时，荷载设计值为：1、模板：均布线荷载计算宽度取立杆横向间距La=900mm=0.9m强度荷载：q=(γGT+γGJ+γGRS+γGZ)La=(1.2×3.75+1.2×0.17+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.9=8.01kN/m刚度荷载q=(γGT+γGJ)La=(1.2×3.75+1.2×0.17)×0.9=4.23kN/m2、内楞：均布线荷载强度荷载：q=(γGM+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L1=(1.2×0.30+1.2×3.75+1.2×0.17+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.367=3.40kN/m刚度荷载q=(γGM+γGT1+γGJ1)L1=(1.2×0.30+1.2×3.75+1.2×0.17)×0.367=1.86kN/m3、外楞：集中荷载强度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×3.75+1.2×0.17+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.367×0.9=3.10kN刚度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT+γGJ)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×3.75+1.2×0.17)×0.367×0.9=1.71kN4、立杆：集中荷载强度荷载q=(γGM+γGNL+γGWL+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L2L3=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×0.07+1.2×3.75+1.2×0.14+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.9×1.1049 模板支架专项方案=9.33kN三、模板支架验算1、模板验算模板下的楞木间距为367mm，模板可作为一个均布荷载(q=8.01kN/m)作用下的三等跨（跨距375mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算：M=KM·q·l2=0.177×8.01×3672=1.910×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×900×182=4.860×104mm3式中:b-模板计算截面宽度(立杆横向间距)，900mmh-模板截面厚度，18mml-模板底内楞木间距，367mmσ=M/W=（1.910×105）/（4.860×104）=3.93N/mm2胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm2计算值σ=3.93N/mm2＜fm=15N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算：V=KV·q·l=0.617×8.01×367=1814Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×1814)/(2×900×18)=0.17N/mm2胶合板抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2计算值τ=0.17N/mm2＜fv=1.4N/mm2，满足要求!C、刚度验算胶合板截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×900×183=4.37×105mm4ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×4.23×3674)/(100×0.6×104×4.37×105)=(0.760×1011)/(2.622×1011)=0.29mm胶合板容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=367/400=0.94mm计算值ω=0.32mm＜[ω]=0.92mm，满足要求!49 模板支架专项方案2、内楞验算根据内楞的布置和受力形式，可将内楞作为一个均布荷载（q=3.40kN/m）作用下的三等跨（跨距900mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×3.40×9002=4.875×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×50×1002=8.333×104mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，50mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆横向间距，900mmσ=M/W=（4.875×105）/（8.333×104）=5.85N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=5.85N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×3.40×900=1888Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×1888)/(2×50×100)=0.6N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.6N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×1.86×9004)/(100×0.9×104×4.167×106)=(1.208×1012)/(3.750×1012)=0.32mm式中:I—50×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×50×1003=4.167×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=900/400=2.25mm计算值ω=0.32mm＜[ω]=2.25mm，满足要求!49 模板支架专项方案3、外楞验算梁底外楞受到内楞传来的集中荷载（P=3.10kN），根据内楞的受力形式，可作为一个集中荷载作用下的三等跨（跨距750mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算M=KM·F·l=0.289×3100×1100=9.855×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×100×1002=1.667×105mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，100mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆纵向间距，1100mmσ=M/W=（9.855×105）/（1.667×105）=5.9N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=5.9N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算：V=KV·F=1.311×3100=4064Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×4064)/(2×100×100)=0.6N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.6N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·F·l3)/(100·E·I)=(2.716×1710×11003)/(100×0.9×104×8.333×106)=(6.182×1012)/(7.500×1012)=0.82mm式中:I—100×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×100×1003=8.333×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=1100/400=2.75mm计算值ω=0.82mm＜[ω]=2.75mm，满足要求!49 模板支架专项方案4、立杆稳定性验算立杆的稳定性计算按下式：(1.05·Nut)/(φ·A)≤f式中：Nut—立杆的轴向荷载(N)φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到λ—立杆的长细比，λ=l0/ii—立杆的截面回转半径(mm)i=15.8A—立杆净截面面积(mm2)A=489f—钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0—立杆的计算长度(m)，按下式计算，取较大值：l0=k1uh或l0=h+2ah—立杆步距（mm）,取685mmk1—计算长度附加系数，查表取值为1.243；u—计算长度系数，查表，取值为1.845；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=300mm；计算得：l0=k1uh=1.243×1.845×685=1571mml0=h+2a=685+2×300=1285mm取l0=1571mm则λ=l0/i=1571/15.8=99根据λ查表得φ=0.595立杆的受压应力为:σ=(1.05·Nut)/(φ·A)=(1.05×9330)/(0.595×489)=34N/mm2钢管立杆抗压强度设计值f=205.0N/mm2；计算值σ=34N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求!5、扣件抗滑移验算因传给立杆的荷载采用可调顶托形式，不需要进行扣件的抗滑承载力验算。49 模板支架专项方案计算书二：轨顶风道墙模板支架计算书一、基本参数模板支架搭设高度为7.27米，其中施工台架高4.5米、扣件式钢管支架高2.77米。模板：侧墙采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，内楞最大间距244mm。外楞：墙底采用100×100mm的松方木，最大间距386mm；墙侧采用两根φ48mm×3.5mm钢管，φ12对拉螺栓内拉，竖向间距450mm，对拉螺栓水平间距733mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距386mm、纵向最大间距733mm。水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距300mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。二、荷载计算1、墙底模板荷载计算：根据荷载组合，轨顶风道墙底模板荷载包括模板及支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载，根据规范，将振捣混凝土时产生的荷载也列入。（1）模板自重GM=0.30kN/m2（2）内楞自重内楞采用50×100mm松方木，间距244mm，内楞自重：GNL=Ll=(4×1)×0.03=0.12kN/m2式中：L-模板内楞长度，4根每根长1.0m，总计4m/m2l-50×100mm松方木密度，0.03kN/m（3）外楞自重外楞采用100×100mm松方木，2根，外楞自重：GWL=Ll=2×0.06=0.12kN/m2式中：L-梁底模板外楞长度，总计2.0m/m2l-100×100mm松方木密度，0.06kN/m（4）新浇筑砼自重GT=γc·h=25.00×1.7=42.5kN/m2式中：γc-混凝土的重力密度，取25.0kN/m3h-风道墙高度，为1.7m49 模板支架专项方案（5）钢筋自重GJ=gbj·h=1.10×1.7=1.87kN/m2式中：gbj-板钢筋自重标准值，取1.1kN/m3。（6）施工人员及施工设备荷载振捣砼时产生的荷载:GRS=1.0kN/m2。（7）振捣砼时产生的荷载GZ=2.00kN/m2◆根据以上荷载计算，验算风道墙底模板支架强度和刚度时，荷载设计值为：模板：均布线荷载计算宽度取模板宽度La=250mm=0.25m强度荷载：q=(γGT2+γGJ2+γGRS+γGZ)La=(1.2×42.5+1.2×1.87+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.25=14.36kN/m刚度荷载q=(γGT2+γGJ2)La=(1.2×42.5+1.2×1.87)×0.25=13.30kN/m内楞：均布线荷载强度荷载：q=(γGM+γGT2+γGJ2+γGRS+γGZ)L1=(1.2×0.30+1.2×42.5+1.2×1.87+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.244=14.10kN/m刚度荷载q=(γGM+γGT2+γGJ2)L1=(1.2×0.30+1.2×42.5+1.2×1.87)×0.244=13.08kN/m外楞：集中荷载强度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT2+γGJ2+γGRS+γGZ)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.12+1.2×42.5+1.2×1.87+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.25×0.244=3.54kN刚度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT2+γGJ2)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.12+1.2×42.5+1.2×1.87)×0.25×0.244=3.28kN立杆：集中荷载强度荷载q=(γGM+γGNL+γGWL+γGT2+γGJ2+γGRS+γGZ)LaL349 模板支架专项方案=(1.2×0.30+1.2×0.12+1.2×0.07+1.2×42.5+1.2×1.87+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.25×0.733=10.63kN2、墙侧模板荷载计算：根据荷载组合，侧墙模板荷载包括新浇筑混凝土对模板侧面的压力和倾倒混凝土时产生的荷载。（1）新浇筑混凝土对模板侧面的压力：柱模受到新浇砼的最大侧压力按公式（1）和公式（2）计算，取较小值:F1=0.22γctβ1β2V1/2（1）F1=γcH（2）其中γc——混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间（h），按200/(T+15)，T为砼入模温度，取25℃,t=5h；V——混凝土的浇筑速度，取2.0m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取施工缝间墙高1.7m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00，掺外加剂时取1.20，按不掺外加剂；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85、坍落度50-90mm时取1.0、坍落度110-150mm时取1.15，按坍落度120mm取1.15。按公式（1），Fy=0.22×25.00×5.00×1.00×1.15×2.01/2=44.72kN/m2按公式（2），Fy=25.0×1.7=42.5kN/m2取Fy=42.5kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的荷载：考虑采用泵车泵送砼入模，泵送砼产生的荷载标准值按下式计算：Fb=10Q(Q/D2+2h1/2)。式中：Q-单位时间内平均泵送砼数量，取60m3/h=0.017m3/s。D-泵车输送管内径，取0.125m。h-砼输送管出料口距离模板面的垂直高度，取1.5m。则Fb=10×0.017(0.017/0.1252+2×1.51/2)=0.60kN/m249 模板支架专项方案根据以上荷载计算，验算墙模板支架强度和刚度时，荷载设计值为：强度验算荷载设计值：F=γFy+γFb=1.2×42.50+1.4×0.60kN/m2=51.84kN/m2。刚度验算荷载设计值：F=γFy=1.2×42.5kN/m2=51.00kN/m2。模板：均布线荷载。面板宽度b取外楞间距（内拉螺栓间距）450mm作为计算单元。强度荷载q=Fb=51.84×0.45=23.33kN/m刚度荷载q=Fb=51.00×0.45=22.95kN/m内楞：均布线荷载强度荷载q=FL1=51.84×0.244=12.65kN/m刚度荷载q=FL1=51.00×0.244=12.44kN/m外楞：集中荷载强度荷载P=FL1L2=51.84×0.244×0.45=5.70kN刚度荷载P=FL1L2=51.00×0.244×0.45=5.60kN三、模板支架验算1、墙底模板支架验算（1）模板验算模板下的楞木间距为244mm，模板可作为一个均布荷载(q=14.36kN/m)作用下的三等跨（跨距244mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算：M=KM·q·l2=0.177×14.36×2442=1.513×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×250×182=1.350×104mm3式中:b-模板计算截面宽度，250mmh-模板截面厚度，18mml-模板底内楞木间距，244mmσ=M/W=（1.513×105）/（1.350×104）=11.2N/mm2木胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm249 模板支架专项方案计算值σ=11.2N/mm2＜fm=15N/mm2，满足要求。B、抗剪强度验算：V=KV·q·l=0.617×14.36×244=2162Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×2162)/(2×250×18)=0.7N/mm2胶合板抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2计算值τ=0.7N/mm2＜fv=1.4N/mm2，满足要求!C、刚度验算胶合板截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×250×183=1.215×105mm4ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×13.30×2444)/(100×0.6×104×1.215×105)=(4.667×1010)/(7.290×1010)=0.6mm胶合板容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=244/400=0.6mm计算值ω=0.6mm=[ω]=0.6mm，满足要求!（2）内楞验算根据内楞的布置和受力形式，可将内楞作为一个均布荷载（q=14.10kN/m）作用下的单跨（跨距386mm，见图）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：A、抗弯强度验算MMAX=q·l2/8=14.10×3862/8=2.626×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×50×1002=8.333×104mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，50mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆横向间距，386mmσ=M/W=（2.626×105）/（8.333×104）=3.2N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=3.2N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=q·l/2=14.10×386/2=2721N49 模板支架专项方案τ=(3·V)/(2·b·h)=(3×2721)/(2×50×100)=0.8N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.8N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ωmax=(5·q·l4)/(384·E·I)=(5×13.08×3864)/(384×0.9×104×4.167×106)=(1.452×1012)/(14.401×1012)=0.1mm式中:I—50×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×50×1003=4.167×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=386/400=0.97mm计算值ω=0.1mm＜[ω]=0.97mm，满足要求!（3）外楞验算梁底外楞受到内楞传来的集中荷载（P=3.54kN），根据外楞的受力形式，可作为一个集中荷载作用下的三等跨（跨距733mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算M=KM·F·l=0.289×3540×733=7.499×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×100×1002=1.667×105mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，100mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆纵向间距，733mmσ=M/W=（7.499×105）/（1.667×105）=4.5N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=4.5N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算：49 模板支架专项方案V=KV·F=1.311×3540=4641Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×4641)/(2×100×100)=0.7N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.7N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·F·l3)/(100·E·I)=(2.716×3280×7333)/(100×0.9×104×8.333×106)=(3.508×1012)/(7.500×1012)=0.47mm式中:I—100×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×100×1003=8.333×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=733/400=1.83mm计算值ω=0.47mm＜[ω]=1.83mm，满足要求!（4）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算按下式：(1.05·Nut)/(φ·A)≤f式中：Nut—立杆的轴向荷载(N)φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到λ—立杆的长细比，λ=l0/ii—立杆的截面回转半径(mm)i=15.8A—立杆净截面面积(mm2)A=489f—钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0—立杆的计算长度(m)，按下式计算，取较大值：l0=k1uh或l0=h+2ah—立杆步距（mm）,取300k1—计算长度附加系数，查表取值为1.243；u—计算长度系数，查表，取值为1.845；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=300mm；计算得：l0=k1uh=1.243×1.845×300=688mml0=h+2a=300+2×300=900mm49 模板支架专项方案取l0=900mm则λ=l0/i=900/15.8=57根据λ查表得φ=0.829立杆的受压应力为:σ=(1.05·Nut)/(φ·A)=(1.05×10630)/(0.829×489)=28N/mm2钢管立杆抗压强度设计值f=205.0N/mm2；计算值σ=28N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求!（5）扣件抗滑移验算因传给立杆的荷载采用可调顶托形式，不需要进行扣件的抗滑承载力验算。2、墙侧模板支架验算（1）模板验算根据内楞的分布，模板可按照均布荷载（q=23.33kN/m）作用下的三等跨（跨距244m）连续梁来考虑和计算，模板计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×23.33×2442=2.46×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×450×182=2.43×104mm3式中:b-模板计算高度，450mmh-模板厚度，18mmσ=M/W=（2.46×105）/（2.43×104）=10.1N/mm2胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm2计算值σ=10.1N/mm2＜fm=15N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×23.33×244=3512Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×3512)/(2×450×18)=0.7N/mm249 模板支架专项方案胶合板抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2计算值τ=0.7N/mm2＜fv=1.4N/mm2，满足要求!C、刚度验算胶合板截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×450×183=2.19×105mm4ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×22.95×2444)/(100×0.6×104×2.19×105)=(8.05×1010)/(13.14×1010)=0.6mm胶合板容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=244/400=0.6mm计算值ω=0.6mm=[ω]=0.6mm，满足要求!（2）内楞验算根据内楞的布置和受力形式，可将内楞作为一个均布荷载（q=12.65kN/m）作用下的三等跨（跨距450mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×12.65×4502=4.534×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×50×1002=8.333×104mm3式中:b-内楞方木截面宽度，50mmh-竖楞方木截面宽高度，100mmσ=M/W=（4.534×105）/（8.333×104）=5.4N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=5.4N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×12.65×450=3512Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×3512)/(2×50×100)=1.1N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=1.1N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算49 模板支架专项方案ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×12.44×4504)/(100×0.9×104×4.167×106)=(5.050×1012)/(3.750×1012)=0.14mm式中:I—50×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×50×1003=4.167×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=450/400=1.1mm计算值ω=0.14mm=[ω]=1.1mm，满足要求!（3）、外楞验算外楞受到内楞木方传递来的集中荷载，可按集中荷载（P=5.70kN）作用下的三等跨（跨距733mm）连续梁考虑和计算,计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算M=KM·P·l=0.289×5700×733=1.207×106N·mmW=5.077×103mm3（查表）σ=(M/2)/W=（1.207×106/2）/（5.077×103）=119N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=119N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算单根φ48mm×3.5mm钢管的截面惯性距：I=12.19×104mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=(KW·P·l3)/(100·E·I)=(2.716×5600×7333)/(100×2.06×105×2×12.19×104)=(5.990×1012)/(2.511×1013)=0.24mm柱箍的容许挠度按：[ω]=l/150计算，则：[ω]=1/150=733/150=4.89mm49 模板支架专项方案计算值ω=0.24mm＜[ω]=4.89mm，满足要求!（4）、对拉螺栓的计算其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=f·A=170×76=12920N=12.92kN对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=F·（S/2）=51.84×（0.33/2）=8.55kN式中:S-一根对拉螺栓范围内模板受力面积，0.45×0.733=0.33m2计算值N=8.55kN<[N]=12.92kN，，满足要求!49 模板支架专项方案计算书三：轨顶风道施工台架计算书一、基本参数纵梁①：双[12槽钢，轨顶风道板下纵梁间距900mm，轨顶风道墙下纵梁两根、间距386mm。横梁②：I16工字钢，间距2200mm。斜撑③、④：双[12槽钢。立柱⑤：I16工字钢，间距2200mm。底纵梁⑥：双[40槽钢。根据施工台架的使用方式、受力形式，需要对纵梁①、横梁②、立柱⑤和底纵梁⑥进行验算。二、荷载计算荷载的传递路径为：钢管架立杆集中荷载→纵梁①→横梁②→立柱⑤→底纵梁⑥。根据轨顶风道板和轨顶风道墙的模板支架计算书，轨顶风道板下支架立杆荷载为9.33KN(立杆间距1100mm)，轨顶风道墙下支架立杆荷载为10.63KN（立杆间距733mm）。则，各受力杆件的荷载分别为：1、纵梁①风道板下荷载P1=9330N，风道墙下荷载P2=10630N。2、横梁②因风道墙位置基本与施工台架一立柱位置重合，仅验算风道板下横梁安全性，荷载：P3=2P1+纵梁①自重=2*9330+2*1.5*12.37*9.8=19024N3、立柱⑤两根立柱承受2200mm范围内支架上部的所有荷载：P4=（纵梁①自重+横梁②自重+2*4P1+2*2P2)/2=(15*12.37*2.2*9.8+6*20.5*9.8+2*4*9330+2*2*10630)/2=61183N4、底纵梁⑥设两排轨道行走轮，对底纵梁中间部分进行验算，底纵梁受立柱传来的集中荷载：P5=P4=61183N。三、支架杆件验算1、纵梁①（1）风道板下纵梁①可按集中荷载（P1=9330N）作用下的三等跨（跨距2200mm49 模板支架专项方案）连续梁考虑和计算,计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.213KV=-0.675KW=1.615A、抗弯强度验算2根[12槽钢的截面抵抗矩W=1.243×105mm3(查表)M=KM·F·l=0.213×9330×2200=4.372×106N·mm式中:l-纵梁的计算跨度，2200mmσ=M/(2W)=（4.372×106）/（1.243×105）=35N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=35N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算2根[12槽钢的截面惯性矩I=7.829×106mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=(KW·P·l3)/(100·E·I)=(1.615×9330×22003)/(100×2.06×105×7.829×106)=(16.044×1013)/(16.128×1013)=1.0mm纵梁的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=2200/400=5.5mm计算值ω=1.0mm＜[ω]=5.5mm，满足要求!（2）风道墙下纵梁①可按集中荷载（P2=10630N）作用下的三等跨（跨距2200mm）连续梁考虑和计算,计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算49 模板支架专项方案2根[12槽钢的截面抵抗矩W=1.243×105mm3(查表)M=KM·F·l=0.289×10630×2200=6.759×106N·mm式中:l-纵梁的计算跨度，2200mmσ=M/(2W)=（6.759×106）/（1.243×105）=54N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=54N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算2根[12槽钢的截面惯性矩I=7.829×106mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=(KW·P·l3)/(100·E·I)=(2.716×10630×22003)/(100×2.06×105×7.829×106)=(30.742×1013)/(16.128×1013)=1.9mm纵梁的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=2200/400=5.5mm计算值ω=1.9mm＜[ω]=5.5mm，满足要求!2、横梁②取横梁②立柱间范围进行验算，可按照集中荷载（P3=19024N）作用下的单跨（跨距2700mm）简支梁考虑和计算,计算简图如下：A、抗弯强度验算MMAX=P·a=19024×900=1.712×107N·mm1根I16工字钢的截面抵抗矩W=1.41×105mm3(查表)σ=M/W=（1.712×107）/（1.41×105）=121N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=121N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算49 模板支架专项方案1根I16工字钢的截面惯性矩I=1.13×107mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=[(P·a)/(24E·I)](3L2-4a2)=[(19024×900)/(24×2.06×105×1.13×107)](3×27002-4×9002)=[3.061×10-7](1.863×107)=5.7mm横梁的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=2700/400=6.8mm计算值ω=5.7mm＜[ω]=6.8mm，满足要求!3、立柱⑤立柱⑤受力，计算其稳定性，杆件受力形式见下图：P=P4=61183NI16工字钢的截面积A=2610mm2(查表)，回转半径i=65.8mm(查表)立柱高度按H=3200mm长细比：λ=H/i=3200/65.8=49稳定系数：φ=0.919(查表)压应力σ=P/(φ·A)=61183/(0.919×2610)=26N/mm2Q235刚才的抗压强度设计值f=205N/mm2计算值σ=26N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求!4、底纵梁⑥底纵梁⑥可按集中荷载（P5=61183N）作用下的单跨（跨距6600mm）连续梁考虑和计算,计算简图如下：查表得四等跨连续梁的特征系数为：KM=0.210KV=-0.681KW=1.58149 模板支架专项方案A、抗弯强度验算MMAX=P·a=61183×2200=1.346×108N·mm2根[40a槽钢的截面抵抗矩W=1.758×106mm3(查表)σ=M/W=（1.346×108）/（1.758×106）=77N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=77N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算2根[40a槽钢的截面惯性矩I=3.516×108mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=[(P·a)/(24E·I)](3L2-4a2)=[(61183×2200)/(24×2.06×105×3.516×108)](3×66002-4×22002)=[0.797×10-7](1.113×108)=8.9mm横梁的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=8800/400=16.5mm计算值ω=8.9mm＜[ω]=16.5mm，满足要求!49 模板支架专项方案计算书四：站台板下墙模板支架计算书一、基本参数模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用100×100mm的松方木，最大间距200mm。外楞：采用两根φ48mm×3.5mm钢管，水平间距600mm。内拉螺栓：φ12，竖向间距750mm，水平间距600mm。二、荷载计算根据荷载组合，墙模板荷载包括新浇筑混凝土对模板侧面的压力和倾倒混凝土时产生的荷载。（1）新浇筑混凝土对模板侧面的压力：柱模受到新浇砼的最大侧压力按公式（1）和公式（2）计算，取较小值:F1=0.22γctβ1β2V1/2（1）F1=γcH（2）其中γc——混凝土的重力密度，取25.0kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间（h），按200/(T+15)，T为砼入模温度，取25℃,t=5h；V——混凝土的浇筑速度，取2.0m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取施工缝间墙高2.32m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00，掺外加剂时取1.20，按不掺外加剂；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85、坍落度50-90mm时取1.0、坍落度110-150mm时取1.15，按坍落度120mm取1.15。按公式（1），Fy=0.22×25.00×5.00×1.00×1.15×2.01/2=44.72kN/m2按公式（2），Fy=25.0×2.32=58.0kN/m2取Fy=44.72kN/m2（2）倾倒混凝土时产生的荷载：考虑采用泵车泵送砼入模，泵送砼产生的荷载标准值按下式计算：Fb=10Q(Q/D2+2h1/2)。式中：Q-单位时间内平均泵送砼数量，取60m3/h=0.017m3/s。D-泵车输送管内径，取0.125m。49 模板支架专项方案h-砼输送管出料口距离模板面的垂直高度，取1.5m。则Fb=10×0.017(0.017/0.1252+2×1.51/2)=0.60kN/m2根据以上荷载计算，验算墙模板支架强度和刚度时，荷载设计值为：强度验算荷载设计值：F=γFy+γFb=1.2×44.72+1.4×0.60kN/m2=54.50kN/m2。刚度验算荷载设计值：F=γFy=1.2×44.72kN/m2=53.66kN/m2。模板：均布线荷载。面板宽度b取外楞间距600mm作为计算单元。强度荷载q=Fb=54.50×0.75=40.88kN/m刚度荷载q=Fb=53.66×0.75=40.25kN/m内楞：均布线荷载强度荷载q=FL1=54.50×0.20=10.90kN/m刚度荷载q=FL1=53.66×0.20=10.73kN/m外楞：集中荷载强度荷载P=FL1L2=54.50×0.20×0.60=6.54kN刚度荷载P=FL1L2=53.66×0.20×0.60=6.44kN三、模板支架验算1、模板验算根据内楞的分布，模板可按照均布荷载（q=40.88kN/m）作用下的三等跨（跨距250m）连续梁来考虑和计算，模板计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×40.88×2002=2.89×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×750×182=4.05×104mm3式中:b-模板计算高度，750mmh-模板厚度，18mmσ=M/W=（2.89×105）/（4.05×104）=7.1N/mm249 模板支架专项方案胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm2计算值σ=7.1N/mm2＜fm=15N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×40.88×200=5045Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×5045)/(2×750×18)=0.56N/mm2胶合板抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2计算值τ=0.56N/mm2＜fv=1.4N/mm2，满足要求!C、刚度验算胶合板截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×750×183=3.645×105mm4ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×40.25×2004)/(100×0.6×104×3.645×105)=(0.638×1011)/(2.187×1011)=0.29mm胶合板容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=200/400=0.50mm计算值ω=0.29mm＜[ω]=0.50mm，满足要求!2、内楞验算根据内楞的布置和受力形式，可将内楞作为一个均布荷载（q=10.90kN/m）作用下的三等跨（跨距750mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×10.90×7502=1.085×106N·mmW=1/6·b·h2=1/6×100×1002=1.667×105mm3式中:b-内楞方木截面宽度，100mmh-竖楞方木截面宽高度，100mmσ=M/W=（1.085×106）/（1.667×105）=6.5N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=6.5N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!49 模板支架专项方案B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×10.90×750=5044Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×5044)/(2×100×100)=0.76N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.76N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×10.73×7504)/(100×0.9×104×8.333×106)=(3.361×1012)/(7.500×1012)=0.45mm式中:I—100×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×100×1003=8.333×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=750/400=1.88mm计算值ω=0.45mm=[ω]=1.88mm，满足要求!3、外楞验算外楞受到内楞木方传递来的集中荷载，可按集中荷载（P=6.54kN）作用下的三等跨（跨距600mm）连续梁考虑和计算,计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算M=KM·P·l=0.289×6540×600=1.134×106N·mmW=5.077×103mm3（查表）σ=(M/2)/W=（1.134×106/2）/（5.077×103）=112N/mm2Q235钢材的抗弯强度设计值fm=205N/mm2计算值σ=112N/mm2＜fm=205N/mm2，满足要求!B、刚度验算49 模板支架专项方案单根φ48mm×3.5mm钢管的截面惯性距：I=12.19×104mm4(查表)Q235钢材的弹性模量E=2.06×105N/mm2(查表)ω=(KW·P·l3)/(100·E·I)=(2.716×6440×6003)/(100×2.06×105×2×12.19×104)=(3.778×1012)/(2.511×1013)=0.15mm柱箍的容许挠度按：[ω]=l/150计算，则：[ω]=1/150=600/150=4.00mm计算值ω=0.15mm＜[ω]=4.00mm，满足要求!（4）、对拉螺栓的计算其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=f·A=170×76=12920N=12.92kN对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=F·（S/2）=54.50×（0.45/2）=12.26kN式中:S-一根对拉螺栓范围内模板受力面积，0.75×0.60=0.45m2计算值N=12.26kN<[N]=12.92kN，，满足要求!49 模板支架专项方案计算书五：站台板模板支架计算书一、基本参数模板支架搭设高度为2.57米。模板：采用18mm厚木胶合板。内楞：采用50×100mm的松方木，最大间距300mm。外楞：采用100×100mm的松方木，最大间距978mm。立杆：采用φ48mm×3.5mm钢管，横向最大间距978mm、纵向最大间距900mm。水平杆：采用钢管φ48mm×3.5mm，最大步距1600mm，双向布置。扣件：采用可锻铸铁制作，符合国标GB15831标准。钢管立杆和水平杆接长方式：采用对接扣件连接。二、荷载计算根据荷载组合，轨顶风道板模板荷载包括模板及支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载，根据规范，将振捣混凝土时产生的荷载也列入。1、模板自重GM=0.30kN/m22、内楞自重内楞采用50×100mm松方木，间距375mm，内楞自重：GNL=Ll=(3×1)×0.03=0.09kN/m2式中：L-模板内楞长度，3根每根长1.0m，总计3m/m2l-50×100mm松方木密度，0.03kN/m3、外楞自重外楞采用100×100mm松方木，间距978mm，外楞自重：GWL=Ll=（1.0/0.9）×0.06=0.07kN/m式中：L-梁底模板外楞长度，总计1.1m/m2l-100×100mm松方木密度，0.06kN/m4、新浇筑砼自重GT=γc·h=25.00×0.25=6.25kN/m2式中：γc-混凝土的重力密度，取25.0kN/m3h-风道板厚度，为0.25m5、钢筋自重GJ=gbj·h=1.10×0.25=0.28kN/m249 模板支架专项方案式中：gbj-板钢筋自重标准值，取1.1kN/m3。6、施工人员及施工设备荷载振捣砼时产生的荷载:GRS=1.0kN/m2。7、振捣砼时产生的荷载GZ=2.00kN/m2◆根据以上荷载计算，验算站台板模板支架强度和刚度时，荷载设计值为：1、模板：均布线荷载计算宽度取立杆横向间距La=978mm=0.978m强度荷载：q=(γGT+γGJ+γGRS+γGZ)La=(1.2×6.25+1.2×0.28+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.978=11.77kN/m刚度荷载q=(γGT+γGJ)La=(1.2×6.25+1.2×0.28)×0.978=7.66kN/m2、内楞：均布线荷载强度荷载：q=(γGM+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L1=(1.2×0.30+1.2×6.25+1.2×0.28+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.300=3.72kN/m刚度荷载q=(γGM+γGT1+γGJ1)L1=(1.2×0.30+1.2×6.25+1.2×0.28)×0.300=2.46kN/m3、外楞：集中荷载强度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×6.25+1.2×0.28+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.30×0.978=3.67kN刚度荷载:P=(γGM+γGNL+γGT+γGJ)L1L2=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×6.25+1.2×0.28)×0.30×0.978=2.44kN4、立杆：集中荷载强度荷载q=(γGM+γGNL+γGWL+γGT+γGJ+γGRS+γGZ)L2L3=(1.2×0.30+1.2×0.09+1.2×0.07+1.2×6.25+1.2×0.28+1.4×1.00+1.4×2.00)×0.978×0.9049 模板支架专项方案=11.08kN三、模板支架验算1、模板验算模板下的楞木间距为300mm，模板可作为一个均布荷载(q=11.77kN/m)作用下的三等跨（跨距300mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算：M=KM·q·l2=0.177×11.77×3002=1.875×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×978×182=5.281×104mm3式中:b-模板计算截面宽度(立杆横向间距)，978mmh-模板截面厚度，18mml-模板底内楞木间距，300mmσ=M/W=（1.875×105）/（5.281×104）=3.55N/mm2胶合板抗弯强度设计值fm=15N/mm2计算值σ=3.55N/mm2＜fm=15N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算：V=KV·q·l=0.617×11.77×300=2179Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×2179)/(2×978×18)=0.19N/mm2胶合板抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2计算值τ=0.19N/mm2＜fv=1.4N/mm2，满足要求!C、刚度验算胶合板截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×978×183=4.75×105mm4ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×7.66×3004)/(100×0.6×104×4.75×105)=(0.614×1011)/(2.850×1011)=0.22mm胶合板容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：[ω]=l/400=300/400=0.75mm49 模板支架专项方案计算值ω=0.22mm＜[ω]=0.75mm，满足要求!2、内楞验算根据内楞的布置和受力形式，可将内楞作为一个均布荷载（q=3.72kN/m）作用下的三等跨（跨距978mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得均布荷载作用下的三等跨连续梁的特征系数:KM=-0.177KV=-0.617KW=0.990A、抗弯强度验算M=KM·q·l2=0.177×3.72×9782=6.298×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×50×1002=8.333×104mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，50mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆横向间距，978mmσ=M/W=（6.298×105）/（8.333×104）=7.56N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=7.56N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算V=KV·q·l=0.617×3.72×978=2245Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×2245)/(2×50×100)=0.67N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.67N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·q·l4)/(100·E·I)=(0.990×2.46×9784)/(100×0.9×104×4.167×106)=(2.228×1012)/(3.750×1012)=0.59mm式中:I—50×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×50×1003=4.167×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：49 模板支架专项方案[ω]=l/400=978/400=2.25mm计算值ω=0.59mm＜[ω]=2.45mm，满足要求!3、外楞验算梁底外楞受到内楞传来的集中荷载（P=3.67kN），根据内楞的受力形式，可作为一个集中荷载作用下的三等跨（跨距900mm）连续梁来考虑和计算，计算简图如下：查表得三等跨连续梁的特征系数为：KM=0.289KV=-1.311KW=2.716A、抗弯强度验算M=KM·F·l=0.289×3670×900=9.546×105N·mmW=1/6·b·h2=1/6×100×1002=1.667×105mm3式中:b-竖楞方木截面宽度，100mmh-竖楞方木截面宽高度（厚度），100mml-立杆纵向间距，900mmσ=M/W=（9.546×105）/（1.667×105）=5.73N/mm2方木的抗弯强度设计值fm=13N/mm2计算值σ=5.73N/mm2＜fm=13N/mm2，满足要求!B、抗剪强度验算：V=KV·F=1.311×3670=4811Nτ=(3·V)/(2·b·h)=(3×4811)/(2×100×100)=0.72N/mm2方木的抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2计算值τ=0.72N/mm2＜fv=1.3N/mm2，满足要求!C、刚度验算ω=(KW·F·l3)/(100·E·I)=(2.716×2440×9003)/(100×0.9×104×8.333×106)=(4.831×1012)/(7.500×1012)=0.64mm式中:I—100×100mm方木截面惯性距：I=1/12·b·h3=1/12×100×1003=8.333×106mm4E—方木的弹性模量:E=0.9×104N/mm2方木的容许挠度按：[ω]=l/400计算，则：49 模板支架专项方案[ω]=l/400=900/400=2.25mm计算值ω=0.64mm＜[ω]=2.25mm，满足要求!4、立杆稳定性验算立杆的稳定性计算按下式：(1.05·Nut)/(φ·A)≤f式中：Nut—立杆的轴向荷载(N)φ—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到λ—立杆的长细比，λ=l0/ii—立杆的截面回转半径(mm)i=15.8A—立杆净截面面积(mm2)A=489f—钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0—立杆的计算长度(m)，按下式计算，取较大值：l0=k1uh或l0=h+2ah—立杆步距（mm）,取1600mmk1—计算长度附加系数，查表取值为1.163；u—计算长度系数，查表，取值为1.368；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=300mm；计算得：l0=k1uh=1.163×1.368×1600=2546mml0=h+2a=1600+2×300=2200mm取l0=2546mm则λ=l0/i=2546/15.8=161根据λ查表得φ=0.271立杆的受压应力为:σ=(1.05·Nut)/(φ·A)=(1.05×11080)/(0.271×489)=88N/mm2钢管立杆抗压强度设计值f=205.0N/mm2；计算值σ=88N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求!5、扣件抗滑移验算因传给立杆的荷载采用可调顶托形式，不需要进行扣件的抗滑承载力验算。49'