前场高架桥现浇箱梁支架计算书.pdf

'装饰装修天地前场高架桥现浇箱梁支架计算书王勤荣中国建筑第七工程局有限公司福建省361000摘要：本文通过实际情况，结合我单位有关施工经验，依据设(1)B1型箱梁跨中混凝土自重。由于梁体为两边对称，所以进计图纸、施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施行一半进行计算，将现浇箱梁横桥向按实体构造分为6部分，考虑工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进钢筋混凝土自重取26kN/m3如下图所示：度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。关键词：高架桥；现浇箱梁；施工；支架验算一、工程概况本标段设计中，主线桥梁为现浇预应力混凝土连续箱梁及全焊连续钢箱梁结构，根据桥梁跨径、分联长度和宽度共分5类，即A6、B1、C1、C2、D1类。各联梁均为等高度连续箱梁。其中标准等宽段箱梁梁高2.0m，箱梁顶面全宽24.8m，箱底宽度13.5m，采用单图1跨中截面各断面面积分布箱五室流线型箱梁截面；两侧悬臂板端部厚19cm；箱梁顶板厚由上图可知，如果验算箱梁空心段支架的受力情况，最不利荷25cm，底板厚25cm，腹板厚40cm；由于桥面宽，箱梁除在支点处设载采用：q232置横梁外，还在每跨中间设置20cm厚隔板以加强腹板协同受力；中1-4=1.3m/2.6m×26kN/m=13kN/m如果验算箱梁腹板段的受力情况，最不利荷载采用：支点横梁厚2.0m，端横梁厚为1.2m。横梁处顶、底板倒角分别为q232100×25cm、200×25cm。1-3=1.88m/1.9m×26kN/m=25.7kN/m如果验算翼缘板的受力情况，最不利荷载采用可采用：变宽段箱梁根据桥梁宽度均采用单箱多室流线型箱梁截面；q232两侧悬臂板端部厚19cm；箱梁顶板厚25cm，底板厚25cm，腹板厚1-1=0.96m/2.3m×26kN/m=10.85kN/m(2)B1型箱梁顶底板及腹板加厚段（最大截面）混凝土自重。由40cm；由于桥面宽，箱梁除在支点处设置横梁外，还在每跨中间设于梁体为两边对称，所以取一半进行计算，将现浇箱梁横桥向按实置20cm厚隔板以加强腹板协同受力；根据结构受力需要，中支点横体构造分为6部分，如下图所示。梁厚2.0～2.3m，端横梁厚为1.2m。横梁处顶、底板倒角分别为100×25cm、200×25cm。悬臂板和腹板相交处及腹板与底板相交处均倒圆角。本桥上部结构施工主要采用碗扣式满堂钢管支架施工；砼采用二次浇筑工艺，即第一次浇筑至顶板下缘线，第二次浇筑顶板及翼缘板部分。二、编制说明1.碗扣式满堂钢管支架方案说明钢管采用φ48×3.0mmWDJ型碗扣式多功能脚手架，立杆横桥向与墩台平行布置，碗扣式支架的立杆间距：纵桥向在顶、底板和图2顶底板及腹板加厚段截面各断面面积分布腹板加厚段为0.6m，其余为0.9m；横桥向在腹板下为0.6m，底板空由上图可知，如果验算箱梁空心段支架的受力情况，最不利荷箱处为0.9m，翼缘板下为1.2m，横杆步距为120cm；桥梁纵、横坡通载采用：过顶托调整，底托采用KTZ-45。由于本桥梁基础位于原有的沥青q"2321-4=2.2m/2.2m×26kN/m=26kN/m路面上，可以不用处理，但对于基坑回填部分的支架基础采用换填如果验算箱梁腹板段的受力情况，最不利荷载采用：砂砾石的方法进行整平、碾压后，再用厚度10cm的C20砼硬化，确q"2321-3=3.46m/2.3m×26kN/m=39.1kN/m保地基承载力不小于150kpa。如果验算翼缘板的受力情况，最不利荷载采用可采用：箱梁底模板面板采用1.2cm高强度防水竹胶板，模板下面横向q2321-1=0.96m/2.3m×26kN/m=10.85kN/m铺设10cm×10cm木方作为次肋，横向间距为20cm-30cm；纵向木方以下荷载根据JGJ166-2008《建筑施工碗扣式脚手架安全技术采用15cm×10cm作为主肋，铺设在顶托上方，间距根据支架顶托的规范》中查得。位置进行调整。2.2模板荷载q22.各类构件计算的主要项目模板自重（按实际材料、尺寸计算）：通过cad量测可知，箱梁翼(1)脚手杆一般采取φ48×3.0截面，主要验算其承载力及稳定缘板处外模板周长为2.43m，腹板处箱梁翼缘板处内外模板周长为性；(2)竹胶板等各种板材主要用于模板制作，主要验算抗弯拉强7.05m，空箱处内外板的周长为5.2m，木材重度为7.5kN/m3则通过度、刚度（变形）情况；方木主要做为支架顶部的分配梁，其受力型计算。式也为梁式，需要验算强度、刚度、抗剪能力。A)空箱处内外模(包括支撑架)：取q22－1=1.0kN/m；3.计算说明B)腹板处内外模(包括侧模支撑架)：取q22－2=1.0kN/m；由于计算采用手算，为避免繁琐的计算，要采取避繁就简的原C)翼缘板处底模(包括背木)：取q22－3=0.2kN/m；则：(1)非等截面的梁部荷载偏安全按最大截面取值；(2)构件按最不2.3施工荷载利的受力状态进行验算；(3)构件的受力模式采用均布荷载或集中因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=1.0kN/荷载或组合方式；(4)箱梁底板离地面平均高度6.02m，最高7.6m，最m（2施工中要严格控制其荷载量）。低2.8m。5、取等宽截面B1型箱梁和变宽截面的C2型箱梁分别进2.4碗扣脚手架及分配梁荷载行验算，以下只演示B1型（跨度最大）箱梁。按支架搭设高度≤10米计算：取q24=2.5kN/m；水平模板的砼振三、支架验算捣荷载，取q225=2kN/m；砼倾倒冲击荷载：取q6=2kN/m。1.立杆、横杆承载性能3.碗扣立杆受力计算碗扣支架钢管为φ48mm、t=3.0mm，材质为Q235钢，弹性模量3.1箱梁跨中位置2.05×105MPa,f=205N/mm2。(1)在跨中腹板位置，最大分布荷载：2.荷载计算q＝1.2（q21-3+q2-2+q4）+1.4（q3+q5+q6）=35.04+7=42.04kN/m2.1混凝土自重碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单414 路桥管理0.85×1.4Wlh22根立杆受力为：N＝0.6×0.9×42.04=22.7kN<[N]=ΦAf=0.412×4.24×ka0.85×1.4×0.03×0.9×1.22Mw==10×215=37.5kN，满足要求。1010（2)在跨中空心位置，最大分布荷载：=0.0046kN∙mq＝1.2（q1-4+q2-1+q4）+1.4（q3+q5+q6）=19.8+7=26.8kN/m2组合风荷载时立杆的稳定性：1.05NutM1.05×25.7×1030.0046碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单+W=+2φAKW0.412×4.89×102×0.985.08×103根立杆受力为：N＝0.9×0.9×26.8kN/m=21.7kN<[N]=30kN,满足H要求。=128.6kN∙m(3)在跨中翼缘板位置，最大分布荷载：[σ]=140MPaq＝1.2（q26.2箱梁模板在风荷载作用下的稳定性1-1+q2-3+q4）+1.4（q3+q5+q6）=16.3+7=23.3lN/m碗扣立杆分布90cm×120cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则模板在风荷载作用下的稳定性验算（侧模在钢筋安装前）单根立杆受力为：N＝0.9×1.2×23.8kN/m2=25.704kN<[N]=30KkN，满作用在模板上的风力（取纵桥向2米为计算单元，模板高2.0m）足要求。为：P=Wk·A=0.26×2×2.0=1.04kN(合力作用在模板中部)，纵桥向一3.2箱梁顶底板及腹板加厚位置个计算单元模板重为(单位重1.2KN/m2):在钢筋铺设之前，G=1.2×2×(1)在变厚段腹板位置，最大分布荷载：4.6=11.04kN，抗倾覆系数K=稳定力矩/倾覆力矩=11.04×（4.6/2）/q＝1.2（q"21-3+q2-2+q4）+1.4（q3+q5+q6）=51.12+7=58.82kN/m1.04×（2/1）=24.4＞1.3满足要求!碗扣立杆分布60cm×60cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单模板在风荷载作用下稳定性满足要求，故在钢筋安装前遇到6根立杆受力为：N＝0.6×0.6×58.82=21.2kN<[N]=30kN，满足要求。级风时，采取临时加固措施，用拉杆将其固定在支架上即可。(2)在变厚段空心位置，最大分布荷载：四、模板验算q＝1.2（q"21-4+q2-1+q4）+1.4（q3+q5+q6）=35.4+7=42.4kN/m支架采用构件的截面几何特征和力学性能数据（查路桥计算此时碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，施工手册）则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×42.4KN/m2=22.9kN<[N]=30kN，满1.纵向分配梁验算足要求。(1)在标准截面腹板部位：10cm×15cm纵向分配梁验算：腹板部3)在变厚段翼缘板位置，最大分布荷载：位的砼荷载q=42.04kN/m2,立杆纵向间距为90cm，横向间距为q＝1.2（q21-1+q2-3+q4）+1.4（q3+q5+q6）=16.3+7=23.3kN/m60cm。上方的次肋距离为30cm，此时最不利荷载分布情况如碗扣立杆分布60cm×120cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则下图。单根立杆受力为：N＝0.6×1.2×23.8kN/m2=17.14kN<[N]=30kN，满足要求，经以上计算，立杆均满足受力要求。4.支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算。纵、横坡对立杆产生的水平推力极小，对稳定性的影响忽略不计。立杆计算P=q×l横×0.3＝42.04×0.6×0.3=7.56KN，因为p在跨中，数量n为长度：l0=kμh式中：k--计算附加系数，其值取1.185（根据规范）；3，n为奇数，l=900mm，所以Mmax=（n2+1）npl/8，=（32+1）×7.56×0.9/μ--考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.5；h--（8×3）=2.84KN/m=2.84×106N/mm。σw=Mmax/w=2.84×106/375×103＝横杆步距，其值取1.2；所以：l0=1.185×1.5×1.2=2.1m；则7.56MPa<[σw]=11MPa满足要求，c)挠度计算：根据n=3,n为奇数，l=λ=l0=2100=131.7查表得，φ=0.386根据公式N≤[N]=ΦAf式中：423423900mm，Wmax=（5×n+2n+1）pl/384nEI=（5×3+2×3+1）×7.56×10×i15.949003/384×33×9×103×2812.5×104＝0.89mm