满堂支架计算书

'满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。1荷载分析1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。①施工人员及施工设备荷载。②振捣混凝土时产生的荷载。③风荷载、雪荷载。1.2荷载取值（1）雪荷载 根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。Sk=ur×so式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；ur——顶面积雪分布系数；So——基本雪压(kN/m2)。根据规《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2（2）风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。W=0.7Uz×Us×WO式中：W——风荷载强度（kN/m2）；WO——基本风压（0.35KN/m2）；Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）附录D取1.0；Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.3.2条采用1.3。风荷载强度W=0.7Uz×Us×WO=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2（3）q1——箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。 根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：单跨箱梁立面图1）Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算图1.2-1海湖路桥Ⅰ-Ⅰ截面根据横断面图，则：q1＝=＝（26×9.22）/8.86=27.06KN/m注：B—箱梁底宽，取8.86m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。—混凝土容重，取26KN/㎡。A—箱梁横截面混凝土面积（㎡）。2）Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算 图1.2-2海湖路桥Ⅱ-Ⅱ截面根据横断面图，则：q1＝=＝（26×10.7）/8.86=31.4KN/m3）Ⅲ－Ⅲ截面处q1计算图1.2-3海湖路桥Ⅲ-Ⅲ截面根据横断面图，则：q1＝=＝（26×18.3）/8.86=53.7KN/m（4）q2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）取0.75KN/m2；（5）q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）取1.0KN/m2；（6）q4——浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）取2.0KN/m2；（7）q5——支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2011）取0.75KN/m2。1.3荷载组合系数为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：（1）永久荷载的分项系数，取1.2；（2）可变荷载的分项系数，取1.4。1.4荷载组合荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1的规定，取值如下表1.4.1所示。表1.4.1荷载效应组合计算项目荷载组合立杆承载力计算1.永久荷载+可变荷载（不包括风荷载）2.永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）连墙件承载力计算风荷载+3.0kN斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算风荷载2结构检算2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。1、Ⅰ-Ⅰ截面 跨中18m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构，见图2.1-1。（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：图2.1-1：Ⅰ-Ⅰ截面支架布置图ΣNGK=0.9×0.9×（q1+q2+q5）=0.81×(27.06+0.75+0.75)=23.13KNΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4+w+Sk)=0.81×(1.0+2.0+0.32+0.2)=2.85KN 则：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK=1.2×23.13+0.9×1.4×2.85=31.35KN＜［N］＝33.6KN，强度满足要求。（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)N—计算立杆段的轴向荷载31.35KN；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN.m2；W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；则，N/(ΦA)+MW/W＝31.35×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）＝178.70KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。2、Ⅱ-Ⅱ截面桥墩旁2m～6m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构，见图2.1-2： 图2.1-2：Ⅱ-Ⅱ截面支架布置图（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：ΣNGK=0.9×0.6×（q1+q2+q5）=0.54×(31.4+0.75+0.75)=17.77KNΣNQK=0.9×0.6×(q3+q4+w+Sk)=0.54×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.9KN则：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK=1.2×17.77+0.9×1.4×1.9=23.72KN＜［N］＝33.6KN，强度满足要求。（2）立杆稳定性验算 立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)N—计算立杆段的轴向荷载23.72KN；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；则，N/(ΦA)+MW/W＝23.72×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）＝157.72KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。3、Ⅲ-Ⅲ截面在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，见图2.1-3： 图2.1-3：Ⅲ-Ⅲ截面支架布置图（1）立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架容许荷载）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；将荷载取值结果带入计算公式：ΣNGK=0.6×0.6×（q1+q2+q5）=0.36×(53.7+0.75+0.75)=19.87KNΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+w+Sk)=0.36×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.27KN则：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK=1.2×19.87+0.9×1.4×1.27=25.44KN＜［N］＝33.6KN，强度满足要求。（2）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时) N—计算立杆段的轴向荷载25.44KN；f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝1.2m。于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；则，N/(ΦA)+MW/W＝25.44×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）＝162.45KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。2.2满堂支架抗倾覆验算依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw按海湖路桥北幅150m长度验算支架抗倾覆能力：桥梁宽度15.25m，长150m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：支架横向18排；支架纵向168排； 平均高度5.9m；顶托TC60共需要168×18=3024个；立杆需要168×18×5.9=17842m；纵向横杆需要168×5.9/1.2×18=14868m；横向横杆需要18×5.9/1.2×150=13275m；故：钢管总重（17842+14868+13275）×3.84=176.58t;顶托TC60总重为：3025×7.2=21.77t；故支架重力N1=176.58×9.8+21.77×9.8=1943.83KN；稳定力矩=y×Ni=5.9×1943.83=11468.6KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.32KN/m2海湖路桥左幅150m共受力为：q=0.32×5.9×150=283.2KN；倾覆力矩=q×3=283.2×3=849.6KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=11468.6/849.6=13.2>1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。2.3横桥向方木（底模背肋）验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在跨中截面（Ⅰ-Ⅰ截面）处按L＝90cm进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各6m范围内（II-II、Ⅲ-Ⅲ截面处）按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。横桥向方木受力结构图见下图： ⑴Ⅰ－Ⅰ截面处按桥每跨中Ⅰ－Ⅰ截面处18.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。①方木间距计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×18=554.58kNM＝(1/8)qL2=(1/8)×554.58×0.92＝56.15kNW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则：n=M/(W×［δw］)=56.15/(0.000167×11000×0.9)=33.96(取整数n＝34根)d＝B/(n-1)=18/33=0.54m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.54m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝18/0.4＝61根。②每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(554.58×0.94)/(180×9×106×8.333×10-6)］=0.35×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3 m(挠度满足要求)。③方木抗剪计算Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3τ=(qlSm)/(nIb)=（554.58×0.9×1.25×10-4）/(61×8.333×10-6×0.1)=1.22MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）⑵Ⅱ－Ⅱ截面处按桥墩旁Ⅱ-Ⅱ截面处8.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。①方木间距计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×8=281.2kNM＝(1/8)qL2=(1/8)×281.2×0.92＝28.47kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则：n=M/(W×［δw］)=28.47/(0.000167×11000×0.9)=17.2(取整数n＝18根)d＝B/(n-1)=8/17=0.47m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.47m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝8/0.3＝27根。②每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(281.2×0.94)/(80×9×106×8.333×10-6)］=0.40×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3 m(挠度满足要求)。③每根方木抗剪计算Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3τ=(qlSm)/(nIb)=（281.2×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.41MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）（3）Ⅲ－Ⅲ截面处按桥墩旁Ⅲ－Ⅲ截面处4.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。①方木间距计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×4=229.8kNM＝(1/8)qL2=(1/8)×225.8×0.92＝23.26kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3则：n=M/(W×［δw］)=22.86/(0.000167×11000×0.9)=14(取整数n＝14根)d＝B/(n-1)=4/13=0.31m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.31m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.2m，则n＝4/0.2＝21根。②每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(229.8×0.94)/(80×9×106×8.333×10-6)］=0.41×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3 m(挠度满足要求)。③每根方木抗剪计算Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3τ=(qlSm)/(nIb)=（229.8×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.15MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足要求）2.4纵桥向方木（主梁）验算本施工方案中碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木作为纵向分配梁。顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中18m范围内（Ⅰ-Ⅰ截面）按L＝90cm（横向间隔l＝90cm）进行验算，桥墩旁2m～6m范围内（Ⅱ-Ⅱ截面）按L＝90cm（横向间隔l＝60cm）进行验算，桥墩两侧2m范围内（Ⅲ-Ⅲ截面）按L＝60cm（横向间隔l＝60cm）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。备注：因横桥向方木布置较密（净间距0.1～0.2m）,故顺桥向方木按均布荷载考虑。⑴Ⅰ－Ⅰ截面处跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：①每根方木抗弯计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×0.9=27.729kN/m M＝(1/8)qL2=(1/8)×26.829×0.92＝2.808kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3则：δ=Mmax/W=2.808/(3.75×10-4)=7.49MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。②每根方木抗剪计算则：τ=MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。③每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(27.729×0.94)/(9×106×2.8125×10-5)］=8.257×10-4m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m故，挠度满足要求。⑵Ⅱ－Ⅱ截面处墩旁2～6m范围内立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下： ①每根方木抗弯计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.6=21.09kN/mM＝(1/8)qL2=(1/8)×21.09×0.92＝2.13kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3则：δ=Mmax/W=2.13/(3.75×10-4)=5.63MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。②每根方木抗剪计算则：τ=MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。③每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10×0.153)/12=2.8125×10-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(21.09×0.94)/(9×106×2.8125×10-5)］=7.117×10-4m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m故，挠度满足要求。⑶Ⅲ－Ⅲ梁截面处 墩顶实心段（墩顶两侧2m范围内）截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距60cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：①每根方木抗弯计算q＝(q1+q2+q3+q4)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×0.6=34.47kN/mM＝(1/8)qL2=(1/8)×33.87×0.62＝1.551kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3则：δ=Mmax/W=1.551/(3.75×10-4)=4.204MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）。注：0.9为方木的不均匀折减系数。②每根方木抗剪计算则：τ=MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。③每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(34.47×0.64)/(9×106×2.8125×10-5)］=2.298×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m 故，挠度满足要求。2.5箱梁底模板计算箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中Ⅰ-Ⅰ、II-II截面范围内横桥向方木按0.3m间距布置，其余部分横桥向方木按0.2m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）。通过前面分析计算及布置方案，在桥墩两侧2～6m处，横桥向方木布置间距为0.3m（净距0.2m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E＝7500MPa每米竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=1.44×10-7m4（1）模板厚度计算q=(q1+q2+q3+q4)l=(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.3=10.545kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2 模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：h=因此，模板采用15mm厚规格的竹胶板。（2）模板刚度验算fmax=＜0.9×0.3/400m=6.75×10-4m故，挠度满足要求。2.6支架底座承载力计算⑴立杆承受荷载计算Ⅰ－Ⅰ截面处：跨中18m范围内，间距为90×90cm布置 立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)＝0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kNⅡ－Ⅱ截面处：桥墩两侧2～6m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)＝0.6×0.9×(31.4+0.75+1.0+2.0+0.75)=19.386kNⅢ－Ⅲ截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)＝0.6×0.6×(53.7+0.75+1.0+2.0+0.75)=20.952kN⑵立杆底托验算立杆底托验算：N≤Rd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面Ⅰ－Ⅰ横截面处间距90×90cm布置的立杆，即：N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)＝0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd=40KN;得：25.56KN＜40KN，立杆底托符合要求。（3）立杆地基承载力验算表1：标准贯入试验粘质土地基容许承载力（Kpa）试验锤击数(击/30)cm35791113151719 k(Kpa)105145190235280325370435515K调整系数；混凝土基础系数为1.0根据经验及试验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑50cm厚的隧道弃渣，并分层填筑，分层碾压，使压实度达到95％以上后，地基承载力可达到[fk]=190～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。立杆地基承载力验算：≤K·k式中：N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底托下砼基础承载力满足要求。底托坐落在砼基础上（按照10cm厚计算），按照力传递面积计算：A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m2k=σ0=220KPaK调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=25.56KN/0.1225m2=208≤K·[k]=1.0×220KPa经过计算，基底整平压实后采用标准贯入试验检测地基承载力。基础处理时填土石混渣或建筑拆迁废渣， 并用压路机压实后，检测压实度达到，如压实度达到95%以上，则同理地基承载力满足要求。如巨粒土以及含有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入试验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载试验。确认地基承载力符合设计要求后，才能开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。2.7支架预留门洞计算门洞临时墩采用加密脚手架结构，与现状海湖路行车方向平行，上设工字钢承重结构，临时墩脚手架搭设在C25砼上。按最不利荷载位置及简支梁体系进行结构验算。本施工方案临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距30cm、横向间距均为60cm，横杆步距按照60cm进行布置，立杆分别按轴心受压和偏心受压杆件计算，横杆不予考虑。⑴立杆计算（按细长杆计算）：立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)q=(q1+q2+q3+q4+q5)＝(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=31.56kN（预留门洞位于跨中位置，按Ⅰ-Ⅰ截面进行何在计算）。N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.3×0.6,则单根钢管受力N=31.56×0.3×0.6=5.7KN。f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；长细比λ＝L/i。L—水平步距，L＝0.6m。于是，λ＝L/i＝38，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.893; MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；则，N/(ΦA)+MW/W＝5.7×103/（0.893×489）+0.47×106/（5.08×103）＝105.57KN/mm2≤f＝205KN/mm2计算结果说明支架立杆稳定性满足要求。结论：立杆布局按30×60㎝布置，受力要求满足。⑵横杆计算：由于大横杆和小横杆受力与纵杆变形产生的弯矩有关，纵杆主要为轴心受压构件，一般情况不会产生弯矩。故不作横杆受力计算。⑶工字钢验算工字钢延横桥向按0.6m布置，既有海湖路门洞宽度为7.0m，受力结构为简支体系。上铺设10×10cm横桥向方木，间距20cm。按简支体系进行验算，拟采用的工字钢型号为I40a型，由前面计算得面荷载为q=30.56KN。①荷载计算：I40a自重为0.8KN/m(查五金手册)施工荷载自重：q1=31.56×0.6=18.936KN/m工字钢自重：q2=0.8KN/mq=q1+q2=19.736KN/m 跨中最大弯矩为：支点处最大剪力设计值：②结构验算：查I40a型工字钢的弯曲应力为[w]=145Mpa梁所需要的截面抵抗矩为：查《建筑结构荷载规范》得I40a:Ix=21720cm4Wx=1090cm3=1.09×106㎜3>,现场使用I40工字钢作为纵向主梁满足要求。③工字钢跨中挠度验算：按简支梁计算挠度满足要求。通过以上计算，I40a型刚度满足要求，可使用60㎝间距I40a型工字钢。'