煤平九矿香苑小区3号楼脚手架施工方案.doc

'平煤九矿香苑小区3#楼脚手架施工方案编制：审核：审批：林州市建筑工程九公司23 脚手架工程施工方案一、工程概况：施工现场位于平顶山市九矿井营。本工程地下一层为地下室，地上三十层为住宅。其建筑结构设计使用年限均为50年，结构形式均为框架剪力墙，抗震设防烈度均为6度，总建筑面积为20030.0m²，主搂总高度为87.45m。二、脚手架方案选择考虑到施工工期、质量和安全要求，应充分考虑以下几点来选择方案：1)架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2)在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3)选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5）脚手架的搭设，除符合JGJ128-2000的要求，还必须符合JGJ59-99检查标准要求。结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，决定采用型钢悬挑架，从四层顶开始悬挑，每次六层。四层以下采用落地式脚手架。三、脚手架的材质要求1）钢管：48mm×3.5mm架子管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2)扣件：本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。3）脚手板、脚手片应符合有关要求。4)安全网采用密目式安全网，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。23 5)连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。6)型钢水平悬挑杆采用16a工字钢。7)搭设架子前应对钢管进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚板统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。四、脚手架的搭设流程及要求悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。1）定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。2）立杆间距A脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直2.9m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。B脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。C立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。D立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。3)大横杆、小横杆设置A大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。B外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4)剪刀撑脚手架外侧23 立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5)脚手板、脚手板的铺设要求A脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。B满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。C脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。6)防护栏杆A脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。B选用专用绳张挂安全网，要求严密、平整。C脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。D脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7)连墙件A脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向2.9m，设一拉结点。B拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。C拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。D外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8)架体内封闭A脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。B脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。23 C施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。E支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在悬挑钢梁上焊接φ25钢筋长度为50mm，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。五、悬挑架计算书5.1、参数信息:1.脚手架参数：搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距2.9米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；3.风荷载参数：河南省地区，基本风压为0.450，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数：每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[16a工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度2.4米。与楼板连接的预埋件直径(mm):圆钢20，；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；23 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；支杆与墙距离为(m):1.500；23 5.2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.800=1.120kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.5002+0.10×1.120×1.5002=0.278kN.m；支座最大弯距计算公式如下:23 支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.5002-0.117×1.120×1.5002=-0.327kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.278×106,0.327×106)/5080.0=64.370N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=64.370N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.080=0.118kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.800kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.118×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.758mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!5.3、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1)=1.200kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.120)+1.4×1.200=1.893kN；23 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.8002/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.893×0.800/3=0.505kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN.m；σ=M/W=0.509×106/5080.000=100.102N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×800.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.008mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.120+1.200=1.378kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.060×10523 ×121900.0)=0.997mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.997=1.005mm；小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!；5.4、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×0.800=0.031kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.031+0.180)+1.4×1.800=2.773kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5.5、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×17.400=2.172kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.3)/2=0.990kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×17.400=0.130kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.622kN；23 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.740×0.649=0.151kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.622+1.4×3.600=9.386kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.622+0.85×1.4×3.600=8.630kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.151×1.500×1.8002/10=0.087kN.m；5.6、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=9.386kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；23 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9386.000/(0.186×489.000)=103.200N/mm2；立杆稳定性计算σ=103.200小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=8.630kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=8630.424/(0.186×489.000)+87492.374/5080.000=112.111N/mm2；立杆稳定性计算σ=112.111小于[f]=205.000N/mm2满足要求！5.7、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.151kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.431kN；23 连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.431kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=8.4310时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinθi且有RUicosθi=RDicosθi可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为RU1=6.678kNRD1=7.558kN5.11、拉绳与支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD23 我们均取最大值进行计算，分别为RU=6.678kNRD=7.558kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取6.678kN，α=0.820,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于13.000mm才能满足要求!下面压杆以5.6号角钢56×3×6.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=7.558kN；φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.248；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.130cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=1.921m；A--受压斜杆净截面面积，A=3.340cm2；σ--受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是91.250N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算23 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=6.678kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(667.754×4/3.142×125.000)1/2=9.000mm;斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=7.558kN；lw为斜撑支杆件的周长，取224.000mm；t为斜撑支杆的厚度，t=3.000mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=7558.457/(224.000×3.000)=11.248N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!4.12、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.513kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9513.268×4/(3.142×23 50×2)]1/2=11.006mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。六、脚手架搭设的劳动力安排1)为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要10~15人，均有上岗作业证书。2)建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3)外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收1)脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2)进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3)外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4)架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。八、脚手架搭设安全技术措施1)钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻。2)外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4)外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。5)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。6)保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。23 7)结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9)结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。10)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。11)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除安全技术措施1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3)拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4)拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5)拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6)连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8)拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10)拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。23 11)高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13)当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14)如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15)翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。附图：阳角型钢示意图23 内立杆外立杆密目网小横杆踢脚杆800600420180水平拦杆≤600200≤1600≤1800≤1800大横杆楼层结构拉结点H楼层高度楼层结构24009001200脚手片300800300100绳扣（不少于3个）φ48×3.5钢管φ18圆钢锚环悬挑梁φ14钢丝绳φ14圆钢锚环踢脚板23 23'