高层悬挑脚手架施工方案附计算书

'创意产业园C1#C2#楼及地下室工程工程脚手架拆除安全专项施工方案编制人:审批人：XX建设工程有限公司2014年8月15日26 目录第一节工程概况3第二节编制依据5第三节脚手架方案选择6第四节脚手架劳动力安排6第五节脚手架检查及验收7第六节脚手架拆除安全技术措施7第七节脚手架拆除扬尘控制措施8第八节脚手架拆除计算书10第九节安全事故应急救援预案2226 第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称创业产业园C1#C2#楼及地下室工程工程地点徐州市经济开发区软件园周边环境南邻创意园展览馆，西毗振兴大道，东北向园内道路建筑面积（m2）59484建筑高度（m）C1#：72.5C2#：80.55基础形式筏型基础主体结构框剪抗震等级主楼Ⅱ级裙楼Ⅲ级抗震设防烈度7度地上层数1820地下层数1标准层层高（m）3.9各责任主体名称建设单位徐州金掌能置业有限公司设计单位江苏华晟建筑设计有限公司施工单位XX建设工程有限公司监理单位徐州市华厦建设监理工程有限公司项目经理曹军总监理工程师胡春梅技术负责人倪惠建专业监理工程师顾琛二、施工要求1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架、悬挑主梁在拆除周期内安全、稳定、牢靠。3、脚手架、悬挑主梁在拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。26 三、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的拆除需严格执行该《专项施工方案》。26 第二节、编制依据1、《建筑施工脚手架实用手册》2、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20116、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》9、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号10、《中华人民共和国大气污染防治法11、《江苏省建设工程文明施工管理规定》12、《江苏省主城尘污染防治办法》13、《江苏省环境保护条例》14、《江苏省城市扬尘污染防治管理规定》15、《江苏省建筑施工现场监督管理规定》16、本工程设计图纸17、本工程施工组织设计26 第三节脚手架方案选择本工程在充分考虑到施工工期、质量、安全和合同要求的前提下，在选择方案时，遵循以下几点原则：1、架体的结构设计，力求拆除做到结构要安全可靠。2、脚手架的拆除，必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合相关文明工地的有关标准。3、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况。第四节脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架拆除人员需要6-10人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、拆除技术员组成的管理机构，拆除负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第五节脚手架的检查与验收脚手架搭设及拆除过程施工责任人：张培祥监控责任人：XX验收责任人：XX1、拆除高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件：(1)脚手架安装及拆除工程的施工记录及质量检查记录；(2)脚手架拆除过程中出现的重要问题及处理记录，(3)脚手架工程的施工验收报告。426 、脚手架工程的拆除前验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。第六节脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。26 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第七节、拆除安全脚手架的扬尘控制措施（一）对涉及扬尘问题的作业班组进行专项防止扬尘交底，将扬尘防止工作具体落实到操作层，并建立奖罚制度以推动施工扬尘污染控制过程。项目部与作业班组签定扬尘治理目标责任书，对扬尘治理工作进行目标化管理。(二)设置围档根据规划红线范围，设置高度不低于1.8m的围墙，确保整个施工区域与外界充分隔离。在施工大门口设置冲洗设备、沉淀池及排水沟。施工运输车辆等驶出工地前必须清除泥土作防尘处理，严禁将泥土、尘土带出工地。(三)作业场地、施工便道硬化处理1、施工现场应平面布置要求做好主要道路、材料堆场、生活办公区域铺设混凝土路面工作，实行场地的硬化或绿化处理，确保无一处露土现象，以达到防尘控制要求。2、工程的进出口、场内施工便道和建筑材料堆放地进行硬化处理，浇筑混凝土。安排专人经常清洁、洒水降尘。3、在施工场地内，设置车辆清洗设施以及配套的排水、泥浆沉淀设施；工地出入口配置冲洗用水和设备，其门内侧铺设尽门长度、宽度不少于3米的麻袋并加湿。运输车辆带泥轮胎进行冲洗干净后，方可驶出工地。(四)道路清扫扬尘污染的控制安排保洁人员2名每日对施工现场的道路进行1～2次的清扫，清扫前对路面进行洒水。天气干燥或风力较大时，增加洒水频次，以保持路面的湿润。(五)建筑材料如安全网、钢管、扬尘污染的控制1、设置专用场地进行堆放，控制数量，做到随满随运走，不大量囤积。2、其他易飞扬物、细颗散体材料（如散碎安全网等），必须进行严密的遮盖或存放在不透风的仓库内，运输车辆要有防止泄漏、飞扬装置，卸料时采取集中码放措施，以减少污染。(六)安全网及脚手架上的26 混凝土、砂浆扬尘污染的控制在操作间四周进行封闭围挡，以控制和减少水泥扬尘对大气造成的污染。安排专人进行管理，定时进行清扫，保持场地整洁，地面无积灰现象。如需露天存放应采取严密遮盖措施。装卸以及拆除作业时严格要求工人佩带口罩，做到轻搬轻放，以控制和减少水泥扬尘。(七)道路清扫扬尘污染的控制在施工现场主要道路边、生活区域内场地适当位置安装一些水龙头，使洒水皮管、洒水车能就近使用，便于操作。道路安排专人每日对施工现场的道路进行1～2次的清扫，清扫前需进行洒水湿润，天气干燥或风力较大时，增加洒水频次，以保持路面的湿润。所产生的生活垃圾和粉尘经分类袋装后及时地投放到指定的地点。(八)运输车辆扬尘污染的控制运输材料，在驶出建设施工现场之前，要加强防尘冲洗、遮蔽、清洁等工作，防止建筑垃圾、泥土的散落，污染道路和周边环境。冲洗车辆产生的泥浆水应通过二级沉淀达到排放标准后，方可排人城市公共管网。沉淀池派专人定期进行清理，一般为2～3天清理一次。（九）、在48小时内不能完成清运的，在施工工地内设置临时堆放场，临时堆放场采取围挡、遮盖等防尘措施。3、在施工现场处置工程渣土时进行洒水或者喷淋降尘。4、施工现场堆放的安全网，堆放高度不得高于围档高度，并采取遮盖措施。(十)对涉及扬尘问题的作业班组进行专项防止扬尘交底，将扬尘防止工作具体落实到操作层，并建立奖罚措施。(十一)项目部与作业班组逐级签定扬尘治理目标责任书，对扬尘治理工作进行目标化管理。五、扬尘治理联合检查制度1、检查内容按《江苏省建筑施工现场扬尘污染专项检查评分表》中检查内容进行检查。2安全文明施工、扬尘治理联合检查小组每月对施工现场进行检查、考核，项目部各人员随时检查。3、在安全文明施工、扬尘治理检查小组各人员进行检查后，由专职安全员对检查中所发现的问题，开出“隐患问题通知单”，各班组在收到“隐患问题通知单”后,应根据具体情况,定时间、定人、定措施予以解决,联合检查小组监督落实问题的解决情况。4、项目部每周定期对施工现场进行检查，并作好记录。每一个月为一个考核周期，每月月底进行考核。26 第八节、拆除普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.5m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.4m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.2m，连墙件采用4×40镀锌扁铁预埋L40×4等边角钢采用￠12U型卡连接。2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；3.风荷载参数本工程地处江苏徐州市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.905，计算立杆稳定性时取1.74，风荷载体型系数μs为1.238；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；26 26 二、拆除大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.85/(1+1)=0.128kN/m；活荷载标准值:Q=2×0.85/(1+1)=0.85kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.031+1.2×0.128=0.19kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.85=1.19kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.19×1.42+0.10×1.19×1.42=0.263kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.19×1.42-0.117×1.19×1.42=-0.31kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.263×106,0.31×106)/4250=72.941N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=72.941N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.031+0.128=0.159kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.85kN/m；26 最大挠度计算值为：ν=0.677×0.159×14004/(100×2.06×105×101900)+0.990×0.85×14004/(100×2.06×105×101900)=1.737mm；大横杆的最大挠度1.737mm小于大横杆的最大容许挠度1400/150mm与10mm，满足要求！三、拆除小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.031×1.4=0.044kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.85×1.4/(1+1)=0.179kN；活荷载标准值：Q=2×0.85×1.4/(1+1)=1.190kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.044+0.178)+1.4×1.19=1.933kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.031×0.852/8=0.003kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/4Mpmax=1.933×0.85/4=0.411kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.414kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.414×106/4250=97.426N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=97.426N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:26 νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.031×8504/(384×2.06×105×101900)=0.01mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.044+0.178+1.19=1.412kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl3/48EIνpmax=1412.18×8503/(48×2.06×105×101900)=0.861mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.01+0.861=0.871mm；小横杆的最大挠度为0.871mm小于小横杆的最大容许挠度850/150=5.667与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.4×1/2=0.022kN；小横杆的自重标准值:P2=0.031×0.85/2=0.013kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.85×1.4/2=0.178kN；活荷载标准值:Q=2×0.85×1.4/2=1.19kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.022+0.013+0.178)+1.4×1.19=1.922kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/mNG1=[0.1219+(1.40×1/2)×0.031/1.80]×17.40=2.332kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×5×1.4×(0.85+0.3)/2=1.207kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×5×1.4/2=0.49kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.4×17.4=0.122kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.151kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.85×1.4×2/2=2.38kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.151+0.85×1.4×2.38=7.814kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为26 N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；六、拆除立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=1.74；μs--风荷载体型系数：取值为1.238；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.45×1.74×1.238=0.679kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.679×1.4×1.82/10=0.366kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=7.814kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=8.314kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=195；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189立杆净截面面积：A=3.98cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=7813.976/(0.189×398)+366269.246/4250=190.06N/mm2；立杆稳定性计算σ=190.06N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=8313.776/(0.189×398)=110.523N/mm2；立杆稳定性计算σ=110.523N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、拆除悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。26 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.25m，l=2.3m，m1=0.3m，m2=1.15m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.151+1.4×2.38=8.314kN；水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61×10-3×78.5=0.205kN/m；k=1.25/2.3=0.543k1=0.3/2.3=0.13k2=1.15/2.3=0.5代入公式，经过计算得到支座反力RA=22.174kN支座反力RB=-5.075kN最大弯矩MA=12.215kN·m最大应力σ=12215041.606/(1.05×141000)=82.506N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值82.506N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！最大挠度νmax=5.469mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2300mm水平支撑梁的最大挠度5.469mm小于水平支撑梁的最大容许挠度2300/400mm,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下26 σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。经过计算得到最大应力σ=12.215×106/(0.93×141000)=93.252N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=93.252小于[f]=215N/mm2,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.075kN；d--楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5075.27/(3.142×18×1.43)=62.763mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=5.075kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=22.174kN；d--楼板螺栓的直径，d=18mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(902-3.142×182/4)×14.3/1000=112.191kN>N=22.174kN经过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=22.17kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！局部悬挑支撑拆除施工方法：一、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁为16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3m，建筑物内锚固段长度3m。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；1、拉绳与支杆参数支杆与墙支点距离为(m):3.000；26 最里面支点距离建筑物2.2m,支杆为10号槽钢。二、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体2000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为2200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×5.971+1.4×2.38=10.498kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图26 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)26 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=24.01kN；R[2]=-2.173kN；R[3]=0.635kN。最大弯矩Mmax=6.907kN.m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=6.907×106/(1.05×141000)+10.498×103/2610=50.673N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值50.673N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！三、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×9.9×88×235/(2200×160×235)=1.41由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.87。经过计算得到最大应力σ=6.907×106/(0.87×141000)=56.296N/mm2；26 水平钢梁的稳定性计算σ=56.296小于[f]=215N/mm2,满足要求!四、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisinαi按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=29.774kN。五、支杆的强度计算:支杆的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=29.774kN下面压杆以10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=29.774kN；φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.634；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=3.95cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=3.72m；A--受压斜杆净截面面积，A=12.74cm2；σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是36.862N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下26 其中N为斜撑支杆的轴向力，N=29.774kN；lw为斜撑支杆件的周长，取381.4mm；t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力σ=29774.052/(381.4×5.3)=14.729N/mm2。对接焊缝的最大应力14.729N/mm2小于185N/mm2，满足要求!第九节：安全事故应急预案一、工程基本情况工程名称：创意产业园C1#C2#楼及地下室工程建设单位：徐州金掌能置业有限公司设计单位：江苏华晟建筑设计有限公司勘察单位：江苏华晟建筑设计有限公司监理单位：徐州市华厦建设监理有限公司施工单位：XX建设工程有限公司建设地点：徐州金山桥开发区总建筑面积：59484㎡二、建筑施工项目经理部基本情况姓名职务联系电话项目经理项目技术负责人施工员专职安全员材料员质检员资料员预算员三、施工现场安全事故救护组织26 由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长:副组长：具体职责如下：1：组长：XX负责现场指挥和向上级报告。2：副组长：XX负责车辆调度、设立危险区域。3：组员：XX负责抢救必须的设备及材料到位。4：组员：XX负责组织抢险人员。四、预防高处坠落的预防措施　　（1）加强安全自我保护意识教育，强化管理安全防护用品的使用。　　（2）重点部位项目，严格执行安全管理专业人员旁站监督制度。　　（3）随施工进度，及时完善各项安全防护设施，各类竖井安全门栏必须设制警示牌。　　（4）各类脚手架及垂直运输设备搭设、安装完毕后，未经验收禁止使用。（5）安全专业人员，加强安全防护设施巡查，发现隐患及时落实解决。五、大型脚手架出现变形事故征兆时的应急措施26 （1）脚手架赖以生根的悬挑钢梁挠度变形超过规定值，应对悬挑钢梁后锚固点进行加固，钢梁上面用钢支撑加U形托旋紧后顶住屋顶。预埋钢筋环与钢梁之间有空隙，须用马楔备紧。吊挂钢梁外端的钢丝绳逐根检查，全部紧固，保证均匀受力。（2）脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个5t倒链，与结构绷紧，松开刚性拉接点，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀，最后放开倒链。六、大型脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡时的应急措施（1）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。（2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。七、发生高处坠落事故的抢救措施（1）救援人员首先根据伤者受伤部位立即组织抢救，促使伤者快速脱离危险环境，送往医院救治，并保护现场。察看事故现场周围有无其它危险源存在。（2）在抢救伤员的同时迅速向上级报告事故现场情况。（3）抢救受伤人员时几种情况的处理：　　--如确认人员已死亡，立即保护现场。　　--如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：①立即联系120、999急救车或距现场最近的医院，并说明伤情。为取得最佳抢救效果，还可根据伤情送往专科医院。②外伤大出血：急救车未到前，现场采取止血措施。③骨折：注意搬运时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详者一律用担架或平板，禁止用搂、抱、背等方式运输伤员。26 　　--一般性伤情送往医院检查，防止破伤风。八、救援器材、设备的配备救援车辆：项目部轿车一辆、工地装货卡车二辆救援物资：铁锹20把、撬棍15根、医疗急救箱1只、切割机2台、气焊组1组救援电话：120110119公司值班：15895235372市安监站：经济开发区安监站九、安全救护单位救护单位：徐州金山桥东贺中心医院救护单位电话：12026  26'