高速云水湾脚手架施工方案

'高速云水湾三期二标段155#、156#工程－脚手架专项施工方案目录1、编制说明和编制范围12、编制依据13、工程概况13.1工程性质13.2地质条件概况23.3建筑概况24、施工目标25、施工布署及施工流程25.1施工布署25.1.1落地脚手架25.1.2工字钢悬挑脚手架36、构配件要求36.1钢管36.2扣件36.3脚手板46.3连墙件47、构造要求47.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板47.2立杆57.3连墙件57.4门洞留设57.5剪刀撑与横向斜撑68、落地脚手架施工要点68.1施工准备68.2搭设68.2拆除79、型钢悬挑脚手架施工要点89.1搭设顺序89.2施工准备89.3型钢悬挑搭设8济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#工程－脚手架专项施工方案9.4构造要求810、脚手架安装质量标准810.1落地脚手架910.2型钢悬挑脚手架910.3质量要求1011、安全施工措施1111.1基础、垫衬材料1111.2脚手架横距、纵距、步距1211.3扫地杆的设置1211.4脚手架的垂直度、水平度1211.5脚手架阴、阳角的处理1211.6脚手架拉结及支撑1211.7隔离措施1211.8防护栏杆1211.9密目网、踢脚板1311.10竹笆的固定1311.11杆件的接长与错开1311.12扣件的紧固1411.13剪刀撑的设置1411.14钢管保留的长度1411.15脚手架的安全管理1412、脚手架计算书1512.1落地脚手架1512.2悬挑脚手架22济南建工总承包集团有限公司31高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案1、编制说明和编制范围本方案为巢湖高速·云水湾三期二标段155#、156#楼工程－脚手架施工专项方案。落地脚手架区域：号房四层以下。工字钢悬挑脚手架区域：号房四层以上。2、编制依据高速·云水湾三期二标段工程招投标文件；高速·云水湾三期二标段工程施工总承包合同；高速·云水湾三期二标段施工图纸；本施工阶段主要贯彻执行的现行有效规范、规程：《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）《建筑工程项目管理规范》（GB/T50326-2001）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59--99）《建筑施工安全技术规范》（DGJ08-903-2003）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)《建筑施工现场高处作业安全技术规范》(JGJ-80-91)《悬挑式脚手架安全技术规程》（DG/TJ08-2002-2006）3、工程概况3.1工程性质工程名称：巢湖高速·云水湾三期二标段155#、156#楼工程工程地址：安徽省巢湖市中庙街道办事处王家嘴村附近，位于巢湖北岸和滨湖旅游观光大道之间建设单位：安徽省巢湖开发投资有限公司设计单位：安徽华盛国际建筑设计工程咨询有限公司监理单位：安徽省新同济建设监理咨询有限公司总包单位：济南建工总承包集团有限公司济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案3.2地质条件概况本工程拟建场地位于巢湖市居巢区忠庙街道。经现场踏勘发现，拟建场地地基土工程地质条件较好，无不良地质作用，场地稳定，适宜本工程的建设。场地平均标高约19.20～17.70m左右，根据勘测点标高数据测算，场地目前平均标高约16.5～17.50m。进出工地主要出入口均需要从滨湖大道开设。场地北侧紧邻围墙有高压杆线、燃气管道以及埋地高压电缆，距地库基坑开挖距离约为18米。3.3建筑概况项目的主要建设内容本项目共2幢26+1高层住宅，带1层地下室，建筑面积为29859m2；一层地下汽车库建筑面积约6300m2。4、施工目标质量总目标：确保本工程一次性验收合格率达到100％。安全：负伤频率控制在6‰以下，伤亡率为零。文明：确保达到文明工地的各项要求。5、施工布署及施工流程5.1施工布署5.1.1落地脚手架落地脚手架区域：12.00米以下采用落地脚手架搭设。脚手架主体材料采用φ48×3.2mm，脚手板采用竹笆板，挡脚板高度180mm，脚手架与结构主体间距300mm，主体脚手架步距1800mm，立杆间距不大于1500mm，扫地杆高度为200mm，首层步距1600mm，架体宽度0.8米；连墙件采用预埋件刚性连接，三步三跨连接形式。一至四层脚手架直接落在300厚地下室顶板上。脚手架搭设流程地下室300厚顶板→垫板铺设→摆放扫地杆（纵向）→竖立杆→扫地杆（横向）→安装第一步纵向水平杆→安装第一步横向水平杆→安装第二步纵向水平杆→安装第二步横向水平杆→加设临时支撑杆→安装第三、第四步纵向水平杆→安装第三、济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案5.1.2工字钢悬挑脚手架工字钢悬挑脚手架区域：12.00米以上部位采用工字钢悬挑脚手架。从四层顶至屋面搭设四幅16＃工字钢悬挑脚手架，每层搭设高度为17.4米，悬挑脚手架立杆排距（横距）0.8m,立杆间距（纵距）不大于1.5m，基本步距1.8m。悬挑梁采用（热轧普通工字钢GB706）16＃，钢丝绳拉吊卸荷（钢丝绳作为悬挑结构的保险装置，不参与悬挑结构的受力计算），钢丝绳直径不小于14mm；转角联梁采用（热轧普通槽钢GB707）14＃，工字钢固定采用预埋Φ18圆钢，预埋U型圆钢与工字钢间隙应用硬木楔楔紧。悬挑钢梁固定段长度不应小于悬挑段长度的1.5倍。型钢悬挑固定端应采用2个及以上U型圆钢拉环与结构梁板固定，U型钢筋拉环应预埋至混凝土板底层钢筋位置，并应与板底层钢筋绑扎牢固，其锚固长度符合现行规范标准。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑端部不小于100mm。6、构配件要求6.1钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）脚手架钢管最大质量不大于25公斤，采用φ48×3.2钢管。（3）钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）钢管表面无严重鳞皮锈；2）钢管表面锈蚀深度，允许偏差：小于等于0.5mm；3）钢管壁厚允许偏差-0.5mm；4）钢管弯曲：a.各种杆件钢管的端部弯曲小于等于1.5m，允许偏差：小于等于5mm；b.立杆钢管弯曲：3m＜l≤4m，允许偏差≤12mm，4m＜l≤6.5m，允许偏差≤20mm；c.水平杆、斜杆弯曲：l≤6.5m，允许偏差≤30mm。（4）钢管上严禁打孔。济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案6.2扣件（1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。（3）直角扣件：13.2N/个，对接扣件：18.4N/个，旋转扣件：14.6N/个。6.3脚手板竹脚手板采用0.8×1.2m毛竹制作竹笆板。6.3连墙件连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235－A级钢的规定。高层建筑悬挑扣件式钢管脚手架连墙件应设置防滑双扣件。7、构造要求7.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板（1）纵向水平杆纵向水平杆设置在立杆的内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接；纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平错开的距离要不小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不大于步距1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm；使用竹笆，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，等距离设置，间距不大于400mm。济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案（2）横向水平杆主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不大于纵距1/2。（3）竹笆竹笆应铺满、铺稳，离开墙面150mm；竹笆应设置在三根横向水平杆上，应将竹笆两端与横向水平杆可靠固定，搭接长度应大于200MM；竹笆应按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四个角用1.2MM的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。7.2立杆脚手架纵横扫地杆高度为200mm，采用直角扣件固定。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；脚手架首层步距为1600mm，其余步距为1800mm；立杆与主体结构采用预埋钢管扣件连接，连墙件布置间距为二步二跨；立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；立杆高出女儿墙上皮1.5m。7.3连墙件靠近主节点设置，采用φ48×3.2的钢管与主体结构中预埋件焊接，偏离主节点的距离不大于300mm；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接；当脚手架下部暂不能设连墙件时，可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间，连结点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。7.4门洞留设双排脚手架门洞处的空间桁架，处下弦平面外，应在其余5个平面节点位置设置一根斜腹杆；斜腹杆采用旋转扣件固定在相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距，在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。7.5剪刀撑与横向斜撑每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角为45°～60°之间。每道剪刀撑跨越的立杆根数如下表规定：剪刀撑与地面的倾角45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数765在外侧立面的整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或者立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案7.6架体防护1、脚手架外立面应用密目式安全网全封闭，密目式安全网应设置在脚手架外立杆的内侧，并用不小于16#的铅丝在每个网扣处与脚手架绑扎牢固。2、脚手架外侧一圈设置悬挑安全平网，平网规格为3m×6m，首层设置一道，然后每六层设置一道；悬挑层必须用模板等硬质材料严密防护，每道悬挑架底层都要进行封闭。8、落地脚手架施工要点8.1施工准备按照已批准的施工方案向架设和使用人员进行技术交底。检查钢管、扣件、脚手板，不合格产品不得使用；清理搭设场地杂物，平整搭设场地，排水通畅。8.2搭设（1）脚手架根据主体结构施工进度进行搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步；（2）每搭完一步脚手架后，校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；（3）开始搭设时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可拆除；（4）剪刀撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆件同时搭设；（5）对接扣件连接水平杆时，开口应该朝上。杆件长出扣件边缘>10cm；（6）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；（7）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（8）对接扣件开口应朝上或者朝内；（9）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；（10）作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合如下要求：1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2）上栏杆上皮高度应为1.2m；3）挡脚板高度不应小于180mm；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案4）中栏杆应居中设置。（12）脚手板和铺设符合如下要求：1）脚手板铺满、铺稳，离开墙面150mm；2）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；3）自顶层作业层脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。8.2拆除（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除。分段拆除高差不大于2步；（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（4）各构配件严禁抛掷地面，必须上下传递，运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放；（5）拆除必须先拆除大横杆→小横杆→剪刀撑→立杆。9、型钢悬挑脚手架施工要点9.1搭设顺序预埋18mm圆钢→16#工字钢悬挑梁→立杆→安装扫地杆→安装第一步纵向水平杆→安装第一步横向水平杆→安装连墙件→安装第二步纵向水平杆→安装第二步横向水平杆→搭设栏杆→加设剪刀撑→铺设竹笆→张挂安全网。9.2施工准备（1）在搭设前按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》要求，对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格品不得使用。（2）经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地内不得有积水。（3）在工字钢上按立杆位置焊接Φ25长150mm短钢筋头。9.3型钢悬挑搭设济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案（1）相应楼层结构混凝土施工时，板内及梁内预埋Φ18的圆钢4道，用于固定工字钢。（2）待混凝土强度达到C15时，通过塔吊将加工的16#工字钢，垂直运输到相应施工楼面上。（3）穿过U型圆钢，固定工字钢。（4）型钢安装就位时，前端锚固点与楼板接触面位置在楼板面预埋钢板，将型钢悬挑梁与预埋钢板电焊（满焊）固定，以作为抗滑移与避免混凝土局部承压破坏；预埋钢板宜高出楼板面5～10mm，使悬挑梁外高内低，减少悬挑构件的挠度。（5）型钢悬挑梁拆除时，必须待所有钢管脚手架拆除后；用塔吊吊钩辅助吊装，钢丝绳一端吊住悬挑端后，另一端吊住楼面锚固端后，方可拆除对拉螺栓锚固点，依次逐根拆除，用塔吊吊至地面。9.4构造要求连墙件及水平杆、立杆、剪刀撑要求同落地脚手架。10、脚手架安装质量标准10.1落地脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法项次项目技术要求允许偏差检查方法1地基基础表面平整坚实平整观察排水不积水垫板不晃动2立杆垂直度搭设中检查偏差的高度总高度用经纬仪或吊线和卷尺40MH=2H=10H=20H=到顶土7土25土50土100济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案3间距步距纵距横距土20土50土20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端土20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差土1010.2型钢悬挑脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法序号项目技术要求检查方法备注1型钢、钢管、扣件的质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料检查扣件须提供生产许可证2专项施工方案须有审批手续检查3隐蔽工程须有验收手续检查5焊接质量焊缝高度须符合设计要求。焊缝表面应平整，无可见裂纹、气孔、夹渣、漏焊等明显缺陷钢尺、检查必要时可探伤抽检6立杆垂直度偏差≤3‰经纬仪或垂直线和钢尺立杆连接接头不得在同一平面，立杆底部固定应牢固7杆件间距允许偏差步距±20mm钢尺8纵距±20mm钢尺9横距±20mm钢尺10剪刀撑水平夹角45°～60°角尺钢尺11与建筑结构拉结按设计规定的间距和要求设置钢尺、检查12脚手板铺设严密、牢固，无探头板检查13施工层外侧防护栏杆、踢脚板设置按设计规定的要求设置钢尺、检查14防护检查济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案脚手架外侧、作业层下按设计规定要求设置密目式安全平网或其它防护措施，架体底部应设置密目式安全网和小眼网15扣件拧紧力矩40～65N.m力矩扳手抽检数5813203250允许不合格数011235扣件数量51～9091～150151～280281～500501～12001201～320016钢管壁厚允许偏差≤10％测厚仪按30％比例抽检，不合格比例大于10％的应扩大抽检比例，扩大抽检比例不应少于30％10.3质量要求（1）主节点处和扣件中心点相互距离小于等于150mm；（2）同步立杆上两个相隔对接扣件的高差大于等于500mm；（3）立杆上的对接扣件至主节点的距离小于等于H/3；（4）纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离小于等于L/3；（5）扣件螺栓拧紧扭力矩40---65N.m；（6）扣件拧紧抽样检查数目连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件安装扣件数量：抽查数目允许不合格数51----905091----15081151----280131281----500202501----1200323连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件安装扣件数量：抽查数目允许不合格数51----9051济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案91----15082151----280133281----500205501----1200327（7）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除；（8）当搭至有连墙杆的构造点时，在搭完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙杆；（9）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm；（10）栏杆搭设：上栏杆上皮高度为1.2M挡脚板高度为180MM中栏杆应居中设置11、安全施工措施11.1基础、垫衬材料（1）脚手架立杆基础承载力应按JGJ130-2001中5.5进行复核；（2）垫衬材料12#槽钢，长度满足纵向立杆的二跨二立杆，端头应伸出立杆不少于200mm，宜里外错开设置，断面不得设置在同一跨距内。11.2脚手架横距、纵距、步距（1）横距：按脚手竹笆的宽度而定，常规为800mm；（2）纵距：立杆纵距不得大于1500mm；（3）步距：第一步高度应控制在1600mm以下，其他步距均为1800mm。11.3扫地杆的设置（1）二步脚手架完成后必须同步设置扫地杆，纵向扫地杆应设置在横向扫地杆上，扫地杆不得高于地面200mm；11.4脚手架的垂直度、水平度济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案（1）立杆的垂直度，按规定无论从何种角度测量，必须达到二百分之一以内，且总高度的偏差不得大于100mm；（2）牵杠的水平度，按规定水平度应控制在三百分之一以内。11.5脚手架阴、阳角的处理（1）无论是阴角还是阳角，脚手架搭设时都必须满足四根立杆的要求，不同方向的牵杠、搁栅应全数叠交在一起，并用扣件紧固；（2）特殊形状的阴阳角部位，应有足够的操作和行走空间；11.6脚手架拉结及支撑（1）拉结间距：脚手架必须自第一步开始设置拉结件，无论是水平还是垂直间距，均应控制在3600mm以内；11.7隔离措施脚手架与墙面间距300mm，首层采取硬隔离，第二步起每四步在立杆与墙面之间设置一道隔离平网，每块竹笆绑点不少于4点，用18#铁丝同钢管捆牢；11.8防护栏杆（1）防护栏杆上杆高度不得低于1200mm，中杆的高度为600mm，下杆（指楼地坪、屋面、阳台、基坑临边）应紧贴地面为宜；（2）脚手架顶步或顶层、屋面等部位，应增设不低于1500mm的防护栏杆，防护栏杆也应与脚手架的牵杠一样做到横平竖直，不得歪斜。凡已铺设竹笆（底笆）的脚手架，必须同步设置防护栏杆，不得隔夜或拖延；（3）防护栏杆立杆间距应控制在2000mm以内（脚手架防护栏杆的立杆间距按脚手架要求）。凡脚手架上的顶步外立杆，必须全部接高到防护栏杆的上杆并固定。11.9密目网、踢脚板（1）密目网张挂时必须拉紧扎实，不得有“飘”“荡”等现象出现，绑扎时使用双根18#镀锌铅丝扎紧，并做到缝圈（眼）必扎，不得出现漏扎、跳扎等现象；（2）密目网下口应与底笆吻合，不得有空隙；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案（3）密目网张挂过程中遇角，应衬垫竹、木或钢筋条子，使转角处的密目网方楞出角；（4）网与网之间的联结处不得有空隙；（5）操作层（包括登高斜道、平台）必须同步设置不少于三步具有足够机械强度的踢脚板，踢脚板应用油漆双面涂刷黄黑斜条纹的色标；（6）无外脚手架的建筑物楼层均需采用全封闭的防护措施。11.10竹笆的固定（1）脚手架上铺设的底笆和隔离笆，必须在铺设时同步绑扎固定铅丝，每张竹笆应四点绑扎，每点应用18#镀锌铅丝双股双圈扎紧，不得漏扎或二张竹笆用同一户铅丝对联绑扎。竹笆条边缘应整齐，不得有凹凸现象，整张竹笆应成矩形。11.11杆件的接长与错开（1）相邻的立杆、牵杠、搁栅、防护栏杆、扫地杆、水平杆接长时，必须相互错开一个节距，尤其是卸料平台的立杆，应按此规定执行；（2）脚手架顶步立杆允许搭接，搭接长度不得少于1000mm，其它部位的立杆必须采用对接方法，除纵向水平杆搭接时必须采用三只转向扣件等距离设置外，其余部位搭接不得少于两只转向扣件；11.12扣件的紧固（1）扣件使用前应剔除螺栓滑牙、夹灰、变形、裂纹、严重锈蚀等扣件；（2）扣件的盖板应盖紧，螺栓应有效，对接扣件、直角扣件与转向扣件不得相互替代使用；（3）扣件的紧固力矩为40～65N.m之间，验收应按扣件总数的5%抽查检测，当不合格扣件数量占抽查总数的10%以上时，验收不予通过。11.13剪刀撑的设置（1）在脚手架外侧立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑的宽度不应小于四跨，且不应小于6m，由底部至顶部随脚手架的搭设连续设置，中间不得留有盲区；（2）剪刀撑的角度应为45～60济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案度，禁止出现非菱形格或菱形格大小不一等状况。不同方向的剪刀撑形成的交叉点，应控制在同一水平线和垂直线上，其向上延伸的斜杆应在同一条直线上，角度应控制一样，整体脚手架才能形成相同形状的菱形格；（3）剪刀撑应随脚手架高度同步设置，不得低于最高的一根防护栏杆，其上部必须同立杆联结；（4）剪刀撑接长必须采用搭接措施，搭接扣件的中间距离不得少于1000mm。11.14钢管保留的长度（1）与扣件联结的钢管，露出扣件任何一端均不得少于100mm；（2）除横楞以外，其他杆件伸出脚手架外侧应控制在150～200mm以内。11.15脚手架的安全管理（1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；（2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；（3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用；（4）不得将模板支架、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；（5）在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，横向扫地杆及连墙件；（6）在脚手架上进行电焊作业时，必须有防火措施和专人看守；（7）脚手架必须按照有关规定进行单独避雷接地；（8）拆除作业时必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（9）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（10）各构配件严禁抛掷至地面；（11）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。11.16脚手架定期检查（1）、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架是否符合要求。济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案（2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）、扣件螺栓是否有松动。（4）、脚手架立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合技术规范要求。（5）、架体的安全防护措施是否符合要求。（6）、是否有超载使用的现象。12、脚手架计算书12.1落地脚手架钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.4米，水平间距5.4米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.8002=0.434kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.8002=-0.510kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.510×106/4729.0=107.859N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1800.04/(100×2.06×105×113510.0)=4.254mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.800/3=0.081kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/3=1.620kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.081+1.4×1.620=2.448kN济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.448×0.900/3=0.739kN.m=0.739×106/4729.0=156.293N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.069+0.081+1.620=1.770kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1770.120×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=1.959mm最大挠度和V=V1+V2=1.973mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.800/2=0.122kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.122+1.4×2.430=3.589kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1=0.134×43.000+20.000×0.038=6.517kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×24×1.800×(0.900+0.300)/2=3.888kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×24/2=3.240kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×43.000=0.387kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=14.032kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.670×1.200=济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案0.772kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面考虑。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=23.64kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=9.00cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=9.46cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=139.95　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=22.62kN；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=9.00cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=9.46cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.535kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=190.52　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=7.515kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=9.313米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=7.515kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.134kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.450kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=-43.939米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.772kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.60=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=13.999kN，连墙件轴向力计算值Nl=18.999kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=87.821kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=94.57N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=23.64A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=110.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=110.00地基承载力的计算满足要求!济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案12.2悬挑脚手架钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设10层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度2.7米。悬挑水平钢梁采用16#钢丝绳与建筑物拉结，最外面支杆距离建筑物1.20m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案=0.354×106/4729.0=74.902N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×113510.0)=2.051mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0.617kN.m=0.617×106/4729.0=130.408N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算：最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=1.632mm最大挠度和V=V1+V2=1.646mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×18.000=2.509kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×10×1.500×(0.900+0.300)/2=1.350kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×10/2=1.125kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.119kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.550Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.620Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×0.620×1.200=0.286kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.81kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.27；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.50cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.73cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=98.92[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.96kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.27；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.50cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.73cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.115kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=116.12[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.286kN/m2；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.000m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.609kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.609kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=87.821kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.609kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.918经过计算得到强度=1.83×106/(0.918×185000.00)=10.79N/mm2；济南建工总承包集团有限公司31 高速云水湾三期二标段155#、156#房工程－脚手架专项施工方案水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!八、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.039kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11039×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.04kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于11039.29/(3.1416×20×1.5)=117.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.04kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!济南建工总承包集团有限公司31'