脚手架施工方案力合伊水苑

'力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案力合·伊水苑三组团4#楼工程脚手架施工方案编制：审核：审批：河南六建建筑集团第六分公司2011年6月18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案目录一、工程概况：2二、脚手架设计2三、脚手架搭设依据3四、材料选择及规格31、脚手架材质要求3五．脚手架杆配件用量计划单4六、脚手架搭设要求及施工方法41、脚手架搭设顺序42、搭设要求53、脚手架搭设方法73.1落地式双排脚手架搭设要求73.2搭设与拆除8七、脚手架的检查与验收8八、外脚手架搭设的安全技术措施9九、外脚手架拆除的安全技术措施10十、脚手架计算（钢管落地脚手架计算书）1118河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案一、工程概况：工程名称：力合伊水苑三组团4#楼工程，建设地点：洛阳市拓展区，北贴滨河路，西为兴隆街，东面、南面均为规划路。建筑面积：16254.18m²，基底面积为575.40m²，其中地上建筑面积15340.25㎡，地下室建筑面积为913.93m²。结构形式：基础采用板式筏形基础，剪力墙结构，地下2层，地上32层，其中地下一层、二层为戊类储藏室,地下二层设通道连通地下车库，层高为3米；地上32层为住宅，层高为3米。建筑物总高度为96.45米。平面尺寸约41╳22.65m。二、脚手架设计本工程由三十二层建筑和地下车库组成。建筑物外形结构较复杂，建筑物周边悬挑构件如飘窗、空调板较多且东、西两侧阳台承圆弧状，上述情况给工程外架施工造成了一定的难度。同时还要考虑外架搭设与施工塔吊、施工电梯等机械位置、安全防护等接口和联系。考虑本工程建筑高度和结构特点，本工程外架二层以下采用落地式双排钢管脚手架，二层以上采用提升式脚手架（详见专项施工方案）。本工程与地下车库连体，因先施工主楼后施工地下车库，外架要从地下室搭起，立杆和横杆要尽量避开车库梁和楼层板，立杆坐落在基础筏板和褥垫层上。适用范围本施工方案适用于本建筑物二层以下外围脚手架及门厅搭设的双排钢管脚手架；屋面构架支体、施工电梯门前各层出入口外架；钢筋作业栅外架；安全通道防护栅等。18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案三、脚手架搭设依据1、力合·伊水苑三组团4#楼施工图纸2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2002年版3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）5、《钢结构现场检测技术标准》（GB/T50621-2010）6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）7、《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ80-91）8、《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）9、《碳素结构钢》（GB700-88）四、材料选择及规格1、脚手架材质要求1）、钢管脚手架均选用钢管采用A3钢外径为48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，钢管材质使用力学性能途中的Q235钢，其材质应符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相应规定。立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4-6.5m（单根最大重量小于25kg以内）。小横杆的钢管长度为1.2-1.5m，表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、结巴、分层、错位、压痕、毛刺、划道和硬弯，新钢管必须有出厂合格证。钢管件禁止使用有明显变形，裂纹和严重钢管，使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层定期复途以保持其完好。2）、钢管脚手架搭设使用的扣件必须符合《钢管脚手架扣件》18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案（GB15831-2006）要求，直角扣件重量不小于1.32kg/个，四转扣件不小于1.4kg/个，对接扣件不小于1.84kg/个，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂缝、缩颈、砂眼等的缺陷。3）、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4）、扣件的规格和钢管相匹配，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口最小距离不小于5mm。5）、脚手板、脚手片须符合有关要求，脚手板、脚手片的绑扎铅丝不细于18#，绑扎时铅丝必须双股并联绑扎。6）、安全网采用密目式安全网，满足2000目/10×10cm2,做贯穿试验不穿透，6×1.8m的单网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果，要求选用绿色、阻燃的安全网，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由洛阳市建筑安全监督管理部门发放的合格准用证。7）、钢筋作业栅，安全通道防护栅上面需做二层栅板，两栅板之间不小于500。栅板可以用旧模板或竹夹板满铺扎紧。五．脚手架杆配件用量计划单6m杆2400根4m杆600根3m杆500根十字扣件12000个对接扣件1000个旋转扣件160个跳板7000块密目网300片六、脚手架搭设要求及施工方法1、脚手架搭设顺序：18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案搭设顺序：摆放扫地杆→逐根竖立立杆→装扫地小横杆，并与立杆扣紧→安第一步大横杆→安第一步小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆→加设临时斜撑杆→第三、四步大横和小横杆→连墙杆→按立杆→加设剪刀撑→铺脚手板——挂安全网。2、搭设要求：1）、立杆基础立杆基础：以褥垫层和主楼筏板为基础,立杆承载力能满足要求。2）、立杆设置脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m。里立杆距结构边距离为0.45m，以保证一定的操作活动空间。该脚手架的连墙件竖向间距为3.0m（层高），水平间距为4.5m，脚手片满铺。上、下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，以减少立杆偏心受载，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一，扫地杆通常设置在距外架底部0.2米处。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3，搭接长度不小于1m，且要求相邻接头不应在同部同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆应设置垫木：褥垫层上450×450×50、筏板上500×500×50并设置纵横方向扫地杆，连接于立杆脚点上，离底座8cm左右。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。立杆的垂直度偏差应控制在不大于架高的1/200。3）、大横杆、小横杆设置18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案脚手架按立杆与步距设置小横杆，两端用扣件固定在内外立杆上，外侧伸长度统一为150mm，内侧统一为300mm，以形成空间结构整体受力；大横杆竖向间距控制在1.8m以内，以便立网挂设，大横杆设置于立杆内侧，固定在立杆上，外侧外伸长度为150mm。4）、剪刀撑与斜撑脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，剪刀撑满设，剪刀撑与楼面角度在45～600之间，要连续设置并保持相交点处于同一条直线上。5）、脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，脚手板宽为300mm，应满铺，无探头板。满铺层脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。脚手板必须用18#铅丝双并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。6）、防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证合格的绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧；选用尼龙线双股张挂安全网，要求严密、平整；每张安全网的挂点间距及最少挂点应符合要求或按网上挂点全部满扎；脚手架外立杆内侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m；脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案高的防护栏杆和30mm高的踢脚杆,600㎜高处设一道水平杆。7）、架体建筑物拉结脚手架与建筑物拉结为刚性拉结，采用梁内预埋短钢管，露出板面150mm，再通过短钢管与脚手架的立杆用扣件固定。拉结点要保证牢固，防止其移动变形，尽量靠近外架大小横杆的接点处。外墙装饰阶段拉结点，也必须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重设可靠、有效的临时拉结，以确保外架的安全可靠。8）、架体内封闭脚手架的架体内立杆距墙体净距大于300mm，必须铺设站人板，站人板设置应平整牢固；脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手板进行封闭；施工层以下外架每隔3步底部用密目网封闭。3、脚手架搭设方法：3.1落地式双排脚手架搭设要求：3.1.1立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.5m，立杆的垂直偏差≤1/200架高。3.1.2大横杆步距为1.8m，同排大横杆的水平偏差≤5cm，相邻步距的大横杆应错开布置在立杆的里侧与外侧。3.1.3小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上。3.1.4剪刀撑除在两端放置外，中间每隔15m设一道。剪刀撑连接3-4根立杆，斜杆与地面夹角45～60°。3.1.5连墙杆每层都要设置，水平距离4.5m，垂直距离3.0m。18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案3.1.6护栏和挡脚杆，在铺设脚手板的操作层上设置护栏和挡脚板，护栏高度0.8～1.0m，挡脚杆高度0.2～0.4m。3.2搭设与拆除3.2.1地基处理室外回填土必须严格分层夯实，铺设垫木，垂直墙面铺设，在脚手架外测挖一浅水沟排除雨水。3.2.2杆件搭设（1）按规定的构造方案和尺寸进行搭设3.2.3扣件的安装（1）开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上。拧紧程度：装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，把力矩控制在39~49Nm为宜。七、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，每搭设三步进行验收，发现有不符合要求要迅速整改。3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容及省厅有关文件要求进行检查。由公司组织验收，并填写验收记录表，并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。4、架体内宜每层封闭（进行隔离）；如确有困难不能大于4步18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案且应用安全网兜底。八、外脚手架搭设的安全技术措施1、钢管架设置避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。2、外脚手架搭设在距离外电架空线路安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3KN/m。7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40-50N·m的范围内。8、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、保证脚手架的整体性，不得与井架、升架机等一并拉结。不得截断架体。10、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：⑴主节点处的纵横水平杆，纵横扫地杆；⑵连接杆。①在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；②18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上漆作业应有防滑措施并扫除积雪。九、外脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行交底后才准备工作，作业计划一般包括：拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。拆架的程序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。4、拆立杆时，要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。5、连墙杆（拉结点）随拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，增设连墙杆加固。6、除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7、拆架时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8、在拆架时不得中途换人，如换人时将拆除情况交代清楚后方可离开。9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。1018河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案、高层建筑脚手架拆除，配备良好的通讯装置。输送至地面的杆件，及时按类堆放，整理保养。11、当天离岗时，及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。12、遇强风、雨、雪等特殊气候，严禁进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。十、脚手架计算（钢管落地脚手架计算书）一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17m搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.45m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为0根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1层；3.风荷载参数本工程地处河南洛阳市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs为0.951；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:2；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:竹笆片脚手板；地基承载力标准值(kPa):550.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1。18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800)=2.583mm；大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.575=2.454kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNGD1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×(17.00-17.00)=0.000kN；NGS1=[0.1248+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.00=3.159kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NGD2=0.3×0×1.5×(1.05+0.4)/2=0kN；NGS2=0.3×(9-0)×1.5×(1.05+0.4)/2=3.037kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNGD3=0.15×0×1.5/2=0kN；NGS3=0.15×(9-0)×1.5/2=1.012kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NGD4=0.005×1.5×(17-17)=0kN；NGS4=0.005×1.5×17=0.128kN；经计算得到，静荷载标准值NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=0kN；NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=7.337kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×0+0.85×1.4×4.725=5.623kN；Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×7.337+0.85×1.4×4.725=14.427kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"d=1.2NGD+1.4NQ=1.2×0+1.4×4.725=6.615kN；N"s=1.2NGS+1.4NQ=1.2×7.337+1.4×4.725=15.419kN；六、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=1.184，1；18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案μs--风荷载体型系数：取值为0.951；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:Wk1=0.7×0.4×1.184×0.951=0.315kN/m2；Wk2=0.7×0.4×1×0.951=0.266kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.315×1.5×1.82/10=0.182kN·m；Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.266×1.5×1.82/10=0.154kN·m；1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=Nd=5.623kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"d=6.615kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=5622.75/(0.188×424)+182336.444/4490=111.148N/mm2；立杆稳定性计算σ=111.148N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=6615/(0.188×424)=82.986N/mm2；立杆稳定性计算σ=82.986N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=7.214kN；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=7.71kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；18河南六建建筑集团有限公司 力合伊水苑三组团4#楼脚手架施工方案计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=7213.545/(0.188×424)+154000.375/4490=124.794N/mm2；立杆稳定性计算σ=124.794N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=7709.67/(0.188×424)=96.719N/mm2；立杆稳定性计算σ=96.719N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.335，μs＝0.951，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.335×0.951×0.4=0.355kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=8.062kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.062kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=450/15.9的结果查表得到φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.924×4.24×10-4×205×103=80.314kN；Nl=13.062