广东某高层附着式整体提升式脚手架施工方案

'广东某高层附着式整体提升式脚手架施工方案第1章编制依据1.1××大厦塔楼结构施工图；1.2《导轨框架式附着式提升式脚手架操作规程》；1.3《建筑施工安全检查标准》JGJ59-1999；第2章工程概况本工程位于××大道与××路交汇处，总建筑面积141421m2，由塔楼、副楼、裙楼组成，其中塔楼共42层，建筑高度173.65m，5层以上为标准层，层高4m。图2-1塔楼平面图-36- 图2-2塔楼立面图-36- 塔楼标准层外立面比较统一，项目部结合本工程的实际情况、工期以及经济要求，决定塔楼标准层的外立面防护采用附着式提升式脚手架。通过多家附着式提升式脚手架施工单位的比较，选择了DM-1型导轨框架式附着式提升式脚手架，详见表1-1。表1-1DM-01型导轨框架式附着升降脚手架产品主要技术指标一览序号分项单位主要指标说明1架体宽度m0.8根据需要调整2架体高度m17.5m；覆盖4.5层楼高3支承跨度m≤8.04架体步高m2.05架体悬挑长度m≤36架体自重t平均每点位：2～2.57操作层距墙距离mm≤2008允许施工荷载2×3kN/m29架体升降时间h1.5～2h/栋/层10提升机功率w500～75011提升速度mm/min120～20012提升机额定吨位t5链长5～10m13预埋水平偏差mm3014一次升降层数1层2.1DM-1型导轨框架式附着式提升式脚手架简介DM-01型导轨框架式附着式提升式脚手架是一种用于高层建筑外脚手架施工的成套施工设备。它改变了传统外脚手架搭设到顶的施工习惯，仅用4层脚手架，利用爬升机构实现分片升降。它由支架系统、竖向框架和水平框架系统、附着导向和卸荷系统、动力提升系统、防坠系统、荷载同步控制系统、施工防护系统共7部分组成。目前，DM-01型导轨框架式附着式提升式脚手架技术在国内外处于领先地位，完全满足《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-1999）的有关要求。其产品主要系统说明如下：2.1.1支架系统支架部分由φ48mm钢管和扣件搭设而成，架体走道宽度0.8m；架体高度覆盖4.5个楼层；架体步高2.0m,立杆间距1.5m；外排设满搭剪刀撑以增强支架整体刚性。搭设规范和要求按双排钢管架的规范和要求。2.1.2竖向框架和水平框架系统竖向框架根据有关要求采用桁架构造，由外立杆、横杆、廊道斜杆和导轨内杆通过节点焊接板和螺栓组装而成。其中内外立杆采用φ48mm钢管、横斜杆采用φ48mm钢管。螺栓采用M20×40型。水平框架采用桁架构造，框架采用φ48mm钢管和节点板焊接而成。横杆、斜杆采用φ48mm钢管，根据跨度大小选定。螺栓采用M20×40型。水平框架以竖向框架为承力支座，两端与竖向框架底跨节点板连接，上部与支架系统钢管连接。2.1.3附着导向和卸荷系统该系统由导轨、卸荷限位锁、导轮组、导向架和穿墙螺栓组成。每一提升点位根据楼层高低沿架体高度安装2根导轨，覆盖4个楼层。并在结构上安装4个呈抓钩状导轮组抱住导轨，导轮组与导向架组装成导向件，再通过穿墙螺栓与建筑结构相连。升降时，导轨与架体一起沿导轮组上下运动，形成对架体导向和防外倾作用。使用状态下，卸荷限位座与导轨通过销轴固接后座于导向件上，将架体荷载传给导向件再由导向件转传给结构。2.1.4动力提升系统该系统包括提升底座、电动提升机、提升挂座、穿墙螺栓四部分。提升底座位于竖向框架底部，是升降状态架体荷载的承、传力装置。底座上焊有提升挂环，提升机上端挂在提升挂座上，下端钩挂在底座挂环上，预紧后完成升降工序。提升机采用环链电动葫芦，额定提升荷载10t。-36- 2.1.5防坠系统该系统由防坠装置、防坠圆钢、挂座、穿墙螺栓组成。防坠装置焊接在提升底座一侧，包括制动滚轴、制动箱体、导向框、拨杆、压簧等组成部分。制动滚轴约束在制动箱体内，箱中带有两个带角度的斜板，用来限制制动滚轴的运动方向，制动滚轴上连接导向框，制动滚轴由导向框控制上下运动，导向框受导向杆约束，可沿导向杆上下滑动，导向框下端有压簧。导向框通过拨杆与底座另一侧挂环一同被挂钩钩起，制动箱体中心穿过防坠圆钢，当提升机预紧后，拨杆带动导向框并进而带动制动滚轴下移，两个制动滚轴间距加大，由抱紧圆钢状态变为离开圆钢，架体可正常升降，这时压簧被挤压，在升降动力失效后，拨杆弹回初始位置，被压缩的弹簧向上弹起，带动导向框并进而带动制动滚轴上移，制动滚轴靠紧圆钢。由于制动滚轴的运动受斜板的约束，制动滚轴紧紧抱住圆钢，从而阻止架体的下滑。防坠圆钢通过专用挂座、穿墙螺栓与结构独立连接传力，通过多次试验证明，制动防坠平均距离在20～60mm之间，满足要求。详见图2-3。图2-3防坠装置示意图2.1.6荷载同步控制系统该系统由中央检测显示仪、中间站、载荷传感器、九芯线、三芯线组成。中央检测显示仪为单板计算机，可同时监视、分析40个提升机位的载荷状况，一旦机位载荷超出预设范围，发生欠载或超载现象，中央检测显示仪可发出声光报警信号、指示故障地址、切断动力电源，待故障排除后方可继续使用；中继站可中转来自中央检测显示仪与载荷传感器的信息，并简化信号传输线路；载荷传感器可将机位载荷转化为电信号；九芯线、三芯线用于各电子装置间的电信号传输。2.1.7施工防护系统该施工防护系统由安全网、脚手走道板、扶手杆、内挡密封翻板等构成。严格按照标准要求和双排满搭脚手架防护标准执行。第3章DM-01型导轨框架式附着式提升式脚手架结构特点3.1本提升式脚手架导轨设计成桁架构造，刚度大，极大地减小了导轨受力后的弯曲程度，其导向性能和传力性能得到加强。3.2本提升式脚手架导轨与竖向框架形成一体，形成双桁架并联结构，使得竖向框架刚度和承力性能增强。3.3导轨与架体一起升降，减少了周转导轨工序；消除了周转工作的施工安全危险。3.4导轨上每100mm冲有安装孔并标有数字，沿竖向布置，可随时进行目识监测升降的同步性工作。3.5每个提升点位上安装有三个卸荷限位锁，架体施工荷载通过三个卸荷限位锁传递到楼层上，多楼层分担承力，避免了单层集中承载对建筑结构的破坏。-36- 3.6每一点位上安装有4个卸荷导向件，均可独立承受水平和竖向荷载，且这4个独立卸荷导向件任意一个失效，架体均不会发生坠滑和倾翻。3.7防坠装置与导向系统和提升系统分离设计，相互独立，独自承受架体荷载并直接传递给建筑结构。解决了大部分附着式提升式脚手架设计的各系统功能串联问题，即一个系统功能失效进而影响其他系统功能的正常发挥作用。防坠装置极易检查发现故障，便于及时维修保养，确保防坠性能。3.8提升系统与防坠装置、导向系统分离设计，相互独立。提升葫芦通过挂座和穿墙螺栓直接吊于建筑物上，传力简捷明确。解决了各系统间功能制约问题。第4章施工组织策划4.1技术准备4.1.1熟悉施工图样，详细了解结构细部尺寸，仔细对照建施与结施图样，检查立面是否有悬挑突出部分或影响架体提升的障碍，仔细了解结构配筋，尽量避开窗洞，合理选择预埋件埋设位置。4.1.2熟悉施工平面布置，详细了解塔式起重机、电梯、井架等垂直运输机械的平面布置，详细了解施工现场的平面布置，以此确定附着式提升式脚手架平面布置及方案设计。4.1.3技术交底与培训作业班组进场后应首先组织三级安全教育和岗前施工技术、施工安全、施工文明、劳动纪律教育培训。每道工序施工前，附着式提升式脚手架技术负责人应编写详尽的施工技术交底书向架子班组交底，内容应包括作业标准、技术要点、安全要求等，并要求每人签字后存档。4.2施工组织领导机构本导轨框架式附着式提升式脚手架是一项全新的施工工艺，各级领导及技术、质量安全人员必须认真对待，严格把关，消除隐患。根据本工程进度快、防护标准高、防护量大的特点，安排有多年施工安全管理经验的技术人员作为现场负责人，并设安全负责人1名以加强安全管理。其领导机构如图4-1。项目经理部专业公司项目外架工长专业公司现场工长附着式提升式脚手架工程部脚手架施工队图4-1附着式提升式脚手架施工组织领导小组附着式提升式脚手架施工领导小组负责组织附着式提升式脚手架施工班组人员认真学习DM-01型导轨框架式附着式提升式脚手架的操作规程、建筑施工安全操作规程、技术安全交底和施工组织设计方案。技术负责人协助班组制订作业计划，负责附着式提升式脚手架的定期检查、维护、保养工作，负责工人的技术培训、安全质量教育等工作。4.3施工队伍配备为确保安全和进度，计划在搭设架体阶段安排1个独立班组，施工队员12人。班组要求熟练附着式提升式脚手架工人不少于8名，正副班长各1名，兼职安全员1名；搭架期间普工和木工2名，电工1名，详见表4-1。表4-1施工管理人员计划-36- 序号职务职称人数职务范围1总负责工程师1全面负责整体施工组织安排，落实2技术主管工程师1负责架体施工过程中的技术方案变更和施工监督3安全员技术员1全面负责脚手架施工过程中的安全检查4现场工长技术员1负责组织施工队生产、劳力调配、材料协调、方案落实5班组长2带领班组成员具体落实施工任务6提升操作工持证8负责爬升机构安装、架体升降操作7普工2负责架体和爬升机构的维护保养8木工2负责架体脚手板铺设、预埋9电工持证1负责附着式提升式脚手架电控系统安装4.4材料机具计划及要求项目技术负责人依据附着式提升式脚手架平面布置图编制所需材料计划清单、零（配）件计划清单，经主管领导批准后组织生产及订货，保质保量交付用户使用，满足施工要求。具体计划清单包含爬升机构及零（部）件计划清单、主框架及零（部）件计划清单、动力机械计划清单、电控系统计划清单、施工机具计划清单、钢管扣件计划清单、防护材料及钢丝铁钉等辅料计划清单。材料质量要求：凡是架体专用设备及零（配）件必须经过检修确保达到使用标准；架体安全网和平兜网等防护用品必须有合格证；扣件必须经过清洗，有损伤的螺栓、螺母必须更换；钢管必须经过除锈涂装；附着式提升式脚手架用走道板使用的木模板必须确保强度，木模板的规格尺寸不得小于1200mm×300mm；严禁使用零小废料拼接；架体用内挡翻板宽度方向严禁拼接，以确保承力强度，长度不得小于1000mm。施工机具必须具备出厂合格证并经过检修，漏电保护灵敏有效。表4-2动力系统和爬升机构材料计划序号名称规格数量单位备注1提升底座标准31套2提升挂座标准31套3卸荷导向件标准件4导轨下节上节3131根5限位锁标准93件6垫板100mm×100mm×10mm93块7螺栓、母、垫M20×40279套8电动葫芦5t×8m31台9挂钩钢丝绳6×19×Φ15.5×3m31根10防坠钢丝绳6×37×Φ26×9m31根11绳卡Y2231个12水平承力架62套13电控柜2台-36- 表4-3支架及防护用材料计划序号名称规格数量单位备注1Φ48mm钢管3～6m约50t涂刷红丹漆，无弯曲2Φ48mm钢管0.95～1.5m约10t3十字扣标准约11000个经过维修保养；无滑丝现象4转扣标准约2500个5对接扣标准约5000个6密目网1.8×6mm2有合格证7白兜网1.0×6m300m28钢丝50kg捆安全网9铁钉长3cm以上10kg铺脚手板10走道板每块模板规格1200×300以上20m2无腐蚀11内挡钢丝网1800×6m500m2无腐蚀12木枋50×100×1200300根无腐蚀13其他满架用料另提略14料台10#槽钢4个15钢丝绳15#1200m16绳卡15#31个第5章方案设计根据塔楼标准层结构平面布置图和有关立面图，设计31套提升机构。附着式提升式脚手架具体分片位置根据现场施工情况进行适当调整,提升均采用电动方式。架体最底一步使用符合住房和城乡建设部标准的水平支撑框架，提升点处使用竖向主框架，架体其余部分使用普通钢管。架体宽度0.8m，架体总高度17.0m,计8步双排架和1步单排架。最底步架高1.8m,第2～8步架每步高2m,单排架1.2m，覆盖4.5个标准层；立杆间最大水平间距1.80m，最大步距1.90m；点位最大跨度6m,支架离墙距离初定0.45～0.90m。主体结构施工阶段,内挡较大处采用钢管内挑至小于0.30m；装修施工阶段，架体内挡以满足施工工艺需要为标准。详见图5-1、5-2。-36- 图5-1附着式提升式脚手架平面布置图-36- 图5-2附着式提升式脚手架立面图5.1架体剪刀撑搭设架体只需搭设外排剪刀撑,自架体最底部满搭到双排架顶,斜杆角度45°～60°，斜杆间距不超过4根立杆，钢管搭接不小于70cm，双扣件连接。5.2塔楼四个角部的架体处理本工程标准层在4个角部每3层都设置了阳光交流厅，即在4个角部每3层结构中就有两层结构内收，为了保证4个角部的附着式提升脚手架的完整性，在结构4个角部内收部位(机位号8#、16#、25#、30#)措施：采用双10#标准槽钢作为特制钢梁，采用钢丝绳斜拉到内收结构边梁上，形成三角受力体系，以此作为架体提升状态和架体使用状态下点位重力的承力体系，详见图5-3、图5-4、图5-5、图5-6。-36- 图5-3附着式提升式脚手架在塔楼4个内收角部的平面布置示意图图5-4附着式提升式脚手架在塔楼4个内收角部的立面图-36- 图5-5附着式提升式脚手架在塔楼4个内收角部的立面图-36- 5-6附着式提升式脚手架在塔楼4个内收角部的立面大样图5.3脚手架防护标准5.3.1每步架体外排及端部均设扶手杆，材质为钢管；每步架体外排挂密目安全网。5.3.2架体内挡空隙距离要求控制在0.20～0.40m,并且保证架体升降、支模和装饰需要。5.3.3架体走道板最底一步用木模板铺设，其余各步采用钢笆或竹串片铺设。架体最底一步在铺脚手板前，应铺密目安全网兜底以避免碎小杂物坠落，详见图5-7。-36- 图5-7附着式提升式脚手架安全防护示意图5.3.4架体内挡封闭采用两层内木质翻板方案。两层翻板设于最底1步及第4步。翻板与走道板搭接不少于10cm，与结构搭接不少于15cm；翻板与走道板连接采用多股钢丝连接，并于翻板上端设置保险拉线钩，当架体升降时翻板掀起后，用拉线钩将翻板钩挂在架体内排立杆上。5.3.5片架间防护。脚手架间的断片处要求内排用密目网封闭，并加短钢管连接加固；爬升架体与片架交接处加设扶手杆和一道翻板。5.3.6附着式提升式脚手架的踢脚板。作为附着式提升式脚手架的安全醒目标志的踢脚板兼标志板,高度18cm,红、白各50cm间隔在第1、3、5、7、9步安全网外侧设置。材料采用模板加工而成。5.4料台搭设方案出料平台搭设在架体第2步，设于两提升点之间，两料台水平距离以中间不少于3个提升点为标准。料台最大尺寸为3.6m×2.5m,料台扶手高1.8m-36- ,料台上铺木模板及踢脚板。料台支架采用10号槽钢和钢管焊接,并加钢丝绳直接卸荷至结构主体。料台最大限重为800kg。详见图5-8。图5-8附着式提升式脚手架出料平台示意图5.5人行梯步方案附着式提升式脚手架的人行梯步设置1个，配合施工电梯最高升位楼层尽量靠近电梯，梯步宽度与架体同宽，每一梯步尺寸为20cm×30cm，每一步架设一个停歇平台。梯步用木模板铺设。5.6预埋件的设置5.6.1质量要求预留件放置前，用线锤与下层和隔层预留孔对齐，确保垂直度偏差不大于20mm，标高一致、位置准确，套管孔应垂直于墙面。5.6.2预埋件用内径Ф35mm塑料管制作套管长度为墙或梁厚加10cm，根据平面布置图确定套管位置。5.6.3第一层预埋件设置后，建立各爬升点的预留孔位置和相对其最近轴线的距离尺寸档案，以后各楼层预埋孔要参照档案表，确保预埋孔位置准确。5.7附着式提升式脚手架的搭设与安装步骤5.7.1安装提升底座-36- 按照附着式提升式脚手架的平面图将底座摆放就位，滑轮组件应与建筑物外墙切线平行，并且严格控制立杆的离墙距离。提升底座的立杆中心应与导向件预埋孔中心对齐，偏差不大于10mm。5.7.2水平桁架的安装安装步骤如下：下节导轨和外立杆定位→水平框架→兜底安全网→脚手板→踢脚板。5.7.3支架安装所用材料必须经过检查合格；立杆和大横杆接头必须错开在两步（跨）内；将架体支架全高垂直度偏差控制在20mm内，大横杆水平度每10延米高差控制在10mm内；水平高差总累计控制在20mm内；步高1900mm，跨距不大于1800mm；支架搭设应随结构施工及时进行刚性拉结，确保支架整体上不变形、不倾斜。5.7.4随着支架安装的同时，安装上节导轨、穿墙螺栓、卸荷导向件、限位锁等爬升机构部件。5.7.5搭设剪刀撑外排剪刀撑搭设应自架体转角处水平桁架底端开始，倾角45°～60°，搭设到双排支架顶，剪刀撑搭接不少于70cm，接头处不少于两个扣件；剪刀撑钢管应与每个立杆扣接，同方向剪刀撑倾角相同；内排剪刀撑自提升点处滑轮组件立杆开始，倾角45°～60°，与相邻提升点位主框架扣接即可。5.7.6电控及动力系统安装5.7.6.1电控按钮和电缆安装在第3步架体上，配电系统采用三相五线制（图5-9）；电缆装入Ф20mm的PVC管内，并用橡胶拉条系于外排大横杆上。5.7.6.2控柜必须设有接零、漏电、错断相保护措施；并设有电源显示灯。5.7.6.3电动提升机:采用分片电动提升方式。葫芦数量配备应满足施工进度要求。葫芦使用前应进行检查和维修保养，同步升降误差不得大于30mm。-36- 图5-9动力系统电气原理图5.8附着式提升式脚手架的拆除5.8.1施工组织及要求5.8.1.1认真进行现场实地考察，准确测量附着式提升式脚手架的拆除范围。5.8.1.2对拆架班组进行现场交底，明确拆除范围、施工顺序、安全注意要点。5.8.1.3遵守高空拆搭安全要求。人员要做到：1.持证上岗，佩戴安全带和安全帽。2.统一指挥，拆传架料拿稳接牢，严禁抛扔。3.分工明确，责任到人。5.8.1.4严格按照施工工序作业，具体分以下几步：1.整个施工过程中，地面应设置安全警戒线，警戒范围为当日上午或下午计划待拆区域正下方以外5～-36- 10m范围及塔式起重机吊运区域；设专人看守，防止非工作人员进入拆卸区范围，确保安全。2.认真清理架体上的一切杂物垃圾，并且楼层周边已按要求做围栏，围栏安全网可暂不张拉，以不妨碍拆卸排栅时的操作。3.将导轨以上悬臂的3步架体自上而下逐步拆除脚手板和安全网，清理架体并用施工电梯转到地面。4.将3步架体自上而下逐步拆除架体大、小横杆和立杆，并及时通过塔式起重机吊运到地面，在架体拆除过程中为避免扣件坠落，扣件与其扣接的钢管不脱离，运到地面后再拆卸。5.拆除第6步防护材料、架体和第3根轨道。6.拆除第5、4的步防护材料、架体，第3个附墙三脚架、第2根轨道。7.拆除第3、2步的防护材料、架体。8.底层桁架采用分段拆解节点，分段吊运。每次吊运一个节点（约6m长桁架连同下节导轨），先将起重机钢丝绳吊住待吊桁架的两端，使起重机吃力但不需吊起；操作员将安全带挂在楼层牢靠处，将待吊桁架的两端与相邻桁架的联接螺栓解除，再将第2层附墙三脚架拆除，操作员进入楼层，起重机起吊将桁架连同下节导轨吊起，运到地面指定场地。5.8.2拆除工期以项目指定时间为期限；在确保安全第一的前提下，组织作业人员进行拆除工作，初步按15个工作日进行施工。5.8.3队伍组织和机械配备根据同类项目高处拆除经验，每一拆除小组设4人，架工和杂工各两名，现场总设工长1名，安全监督1名。塔式起重机、电梯随时配合，及时将材料一次性转运到地面安全场地拆解。第6章爬升施工流程6.1附着式提升式脚手架爬升施工工艺流程（图6-1）预紧葫芦链卸下最后一个导向件和全部限位锁提升架体1层安装限位锁并将导向件安装到最上1个楼层将葫芦和防坠圆钢安装到上1层挂好葫芦并预紧循环提升图6-1附着式提升式脚手架提升流程图6.2与施工进度和装修配合外架施工进度完全按照主体施工要求。每片架每次升降时间为20min，准备工作约需20min；升降时间尽量选在木工和钢筋工非作业阶段即在主体混凝土灌注期间及放线期间，架体升降期间其余工种必须全部撤离结构周边，以免落物伤人；爬升可满足结构主体5d一层和装修1d一层的施工进度需要；由于爬升架体内距墙20～40cm，可通过内挑钢管根据需要调整，完全满足外装修等工序对附着式提升式脚手架施工的要求。第7章质量保证措施7.1负责附着式提升式脚手架施工的管理人员必须树立高度责任心，增强安全意识，严格按照操作规程的要求及标准进行指导施工，杜绝不合格器材的使用。7.2成立全面质量管理施工领导小组。坚持工序验收制度。按照如图7-1所示的程序落实：-36- 业务培训工序交底工序施工班组自检工序验收工序整改项目部复检合格下一工序图7-1质量管理施工人员组织图7.3葫芦必须由专业生产厂家提供，具备产品合格证。7.4加工零件要严格按照尺寸加工，预埋件位置尺寸应按附着式提升式脚手架提升点数据档案中所要求，做到预埋位置准确无误。7.5脚手架搭设必须按施工图施工，严格按设计及验收规范验收。第8章安全保证措施8.1安全保证体系（8-1）项目经理工程部安全部主管工长安全员外架班组图8-1安全领导小组体系8.1.1严格执行三级安全教育和技术交底制度。8.1.2各级领导管理人员要以对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。8.1.3架子班组施工人员必须持证上岗，进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带。8.2安全防护措施要点8.2.1严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。8.2.2重点加强架体内挡及翻板的使用和维护。8.2.3重点加强架体提升前、提升中和提升后的检查。8.2.4重点加强料台使用标准。8.2.5重点加强排架与附着式提升式脚手架间隔的封闭。8.2.6重点加强施工作业人员安全劳动意识。8.2.7保持架体清洁，无杂物。8.2.8架体立面用密目网全封闭，避免钢管、木枋窜出。8.3防火消防措施8.3.1安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网。8.3.2支架上必须配备不少于4台/栋的灭火安全器材，成立义务消防队。-36- 8.4防雷雨、台风措施8.4.1附着式提升式脚手架的架体必须用一根细钢筋或铜线与墙体中的主钢筋搭接，以便于架体避雷。8.4.2雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。同时要安装限位座、水平支顶拉接钢管等安全装置，大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。8.4.3本地区雨季长、降雨量大且又是雷雨和台风袭扰的地区，施工期间，工地应有专人负责发布气象资料，每天通报全体施工人员，以便安排工作和及时采取措施。8.5附着式提升式脚手架使用安全注意事项8.5.1严禁拆卸或损坏架体用螺栓、螺母、钢丝绳、锁具卸扣、连墙挂板、钢管支架、电缆线等零（部）件。8.5.2严禁拆除或损坏架体用防护网、翻板、脚手板及踢脚板。8.5.3严禁利用外附着式提升式脚手架用做支模板架。8.5.4严禁利用外附着式提升式脚手架用做垂直运输工具。8.5.5各班组应及时清理本班组堆放在架体上的杂物和垃圾。8.5.6在附着式提升式脚手架上严禁集中堆放材料和机具。8.5.7架体升降过程中，除附着式提升式脚手架操作员外，其他人员禁止在架体上或架体防护临边作业。8.5.8出料平台应严格控制堆码荷载。第9章管理制度9.1安全检查制度9.1.1升降前的检查1.检查所有扣件、螺栓是否扣紧。2.检查所有螺纹联接处是否拧紧。3.检查所有障碍物是否拆除、约束是否解除。4.检查料台材料、架体上材料和机具是否清理干净。5.检查所有提升点处导轨离墙距离是否符合提升点数据档案。6.检查葫芦是否挂好，链条有无翻链、扭曲现象，防坠钢丝绳是否挂好、绷紧。7.检查电路系统、漏电开关性能是否符合要求；主电缆是否留足长度。8.检查其他班组人员是否撤离架体。9.1.2升降中的检查1.检查各升降点运动是否同步。2.检查葫芦有无误动作，链条有无翻链、扭曲现象。3.检查提升机的声响是否异常。4.检查导轨和导向件有无异常变形现象。5.检查提升机与架体、挂钩与架体有无碰撞可能。6.检查支模木枋、钢管与架体有无碰撞可能。9.2保养制度导轨框架式附着式提升式脚手架属于大型建筑施工设备，它与所有设备一样需要定期维修保养，其保养的好坏程度直接影响着脚手架的爬升情况和其使用寿命，必须按照制度严格执行。9.2.1提升底座穿入防坠圆钢后，用彩条布将提升底座进行包扎封闭，以免杂物掉入。9.2.2导向件的导轮和定位螺栓表面必须定期润滑（一般每隔1个月润滑1次），外露的螺纹表面必须用帆布套或塑料布包封，以免杂物落在其上。9.2.3施工期间，每次浇筑完混凝土后，必须将导轮表面的杂物及时清理，以便导轮顺利运行。9.2.4葫芦的表面要用帆布或塑料布包封，以免杂物掉入，同时葫芦的链条要定期涂润滑油（一般每周润滑1次），以防链条生锈。-36- 9.2.5架上杂物必须安排专人及时清理。9.2.6工程竣工后，应将架体上的所有零件表面的异物彻底清除干净，并重新涂装；将已经损坏的零件重新更换，以便投入下一工程。9.3附着式提升式脚手架升降检查记录表9.3.1附着式提升式脚手架升降前检查记录表。9.3.2附着式提升式脚手架升降过程人员分工检查记录表。9.3.3附着式提升式脚手架升降后使用检查交接表。第10章补充事宜在塔楼四个角部的模板拆除时，存在临空作业，施工相当危险，如图10-1所示。图10-1示意图如图10-1所示，当拆除塔楼4个角部的模板支撑体系时，模板、木枋及钢管很容易从架体底部的空隙流出，造成危险。解决措施：在塔楼4个角部上从架体底部结构层满挂双层钢丝网，模板支撑体系拆除后再拆除钢丝网，如图10-2所示。-36- 图10-2示意图第11章计算书11.1计算书名词含义11.1.1竖向主框架-36- 用于承受脚手架上的荷载并与附着支承装置连接，将荷载传递到建筑物结构上的焊接及螺栓联接而成的竖向框架。11.1.2水平支承框架支承在两个相邻竖向主框架之间，并将所承受的架体竖向荷载传递给竖向主框架的空间桁架或框架。11.1.3附着支承装置附着在建筑结构上与脚手架架体连接，在升降、使用过程中承受脚手架架体荷载的支承结构。11.1.4支承跨度相邻两竖向主框架轴线之间的水平距离。11.1.5脚手架高度脚手架架体底面至架体顶端，不包括防护栏杆（围挡）高度的距离。11.1.6防坠装置架体在升降和使用过程中防止脚手架架体坠落的装置。11.1.7防倾装置在升降和使用过程中，防止脚手架架体倾覆的装置。11.2荷载规定和计算系数11.2.1荷载规定1.恒载：包括搭设架体的钢管和扣件、竖向主框架、水平支承框架、作业层脚手板、安全网、轨道以及固定于架体上的设备等传给附着支承点的全部材料、构（配）件、器具的荷载。2.活荷载（施工荷载）架体在工作状态下，结构施工时，按两层荷载（每层3kN／m2）计算；装修施工时，按3层荷载（每层2kN／m2）计算；架体在升降状态下，施工活荷载按每层0.5kN／m2计算。4.风荷载风压标准值按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》计算确定。挡风面积按挡风材料、杆件的实际挡风面积计算。11.2.2计算系数1.结构重要性系数γo取0.9；动力系数γd取1.05；2.恒载分项系数γG取1.2；活荷载分项系数γQ取1.4；3.组合风荷载时的荷载组合系数ψ取0.85；4.荷载变化系数γ1取1.3；γ2取2.0；5.竖向主框架和水平支承框架压杆λ≤150拉杆λ≤300单一系数法复核时，其安全系数k值对于强度设计时：k≥1.5；对于稳定性设计时：k≥2.011.2.3计算方法与计算依据1.计算方法本计算书中的“竖向主框架”、“水平支承框架”、“附着支承装置”等按照概率极限状态设计法进行计算。按承载极限状态设计的荷载值取设计值；按使用极限设计的承载值取标准值。防坠装置、吊具、索具按容许应力设计法进行设计计算，取强度容许值。计算荷载的传递过程：架体荷载→水平支承框架→竖向主框架→附着支承装置→建筑结构。有些安全措施是由水平支承框架直接传递给建筑物或者通过竖向主框架直接传递给建筑结构。2.计算参考规范及手册《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-1999）、《附着升降脚手架管理暂行规定》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《机械设计手册》、《起重机设计手册》。11.3DM-01型导轨框架式附着式结构分类及特点11.3.1架体-36- 采用扣件式脚手架杆件组装的架体。11.3.2竖向主框架和水平支承框架采用钢管及型钢定型焊接加工螺栓联接的桁架或框架。11.3.3爬升机构包括：附着支承装置（预埋件、穿墙螺栓、垫板、挂座、销轴、卸荷导向件）、提升底座（包含防坠装置箱体）、防倾及导向装置（导轮组及导轨）、承重装置（限位锁、防坠圆钢、附着支承装置）。11.3.4自身提升设备电动葫芦、电控柜、电缆线、同步性控制系统。11.4荷载标准值计算11.4.1计算用荷载单元模型的确定选取架体支承跨度为6.0m，脚手架高度按8步双排，上端外加1步单排防护，综合折算高度按15.3m的1片架体为荷载计算单元。架体内、外排立杆中心距为0.75m，步高为1.8m，均布立杆柱距为1.8m。以建筑物标准层层高3.6m的立面设计为基准。11.4.2风荷载计算计算式:Wk=0.7μs·μz·Wo式中μz——风压高度变化系数。按照田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区的B类地面粗糙度采用（高度按200m考虑），查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）表6.2.1得μz=2.61；wo——基本风压。依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中全国基本风压分布图，并为适应北京、广州、上海、天津、西安、重庆、成都、南京、福州、沈阳等全国大、中城市使用，故选取基本风压为wo=0.55kN／m2；μs——风荷载体型系数。按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》中背靠建筑物的情况为敞开框架和开洞墙，附着式升降脚手架外排为密目安全网全封闭，故μs=1.3Φ，其中Φ为挡风系数。Φ=An／AW式中AN——挡风面积；AW——迎风面积。0.5×(1.8＋1.8)×0.048＋1.8×1.8×0.4Φ=──────────────────────=0.4261.8×1.8μs=1.3Φ=1.3×0.426=0.5511.4.3风荷载标准值Wk=0.7μs·μz·Wo=0.7×0.55×2.61×0.55=0.55kN／m211.4.4脚手板自重计算脚手板采用18mm厚的胶合板，每50cm间距铺设50×100×1200木枋一条。架体内排立杆离墙500mm，脚手板铺设时离墙300mm，则脚手板宽度为:750+500-300=950mm。脚手板的自重标准值为0.12kN／m2，木枋每条重量为0.042kN／条。①单层脚手板自重：6.0m×0.95m×0.12kN／m2+0.042kN／条×14条=1.27kN②两层脚手板自重：1.27kN×2层=2.54kN③三层脚手板自重：1.27kN×3层=3.81kN④六层脚手板自重：1.27kN×6层=7.62kN11.4.5踢脚板自重计算在脚手板铺设层架体的外排搭设180mm高、18mm厚的木板作为踢脚板。①单层自重：6.0m×0.18m×0.12kN／m2=0.13kN②两层自重：0.13kN×2层=0.26kN③3层自重：0.13kN×3层=0.39kN-36- ④6层自重：0.13kN×6层=0.78kN11.4.6安装于架体上爬升机构自重计算1个提升底座(导轨重量列在竖向主框架重量内)1×0.22kN/个=0.22kN11.4.7电控柜自重计算按40门电控柜配置1台计算:0.7kN11.4.8安全网自重计算外排架外侧面、脚手板下面铺设密目式安全网，重量系数为0.01kN／m2。架体上安全网自重：（16.2m×6.0m＋1.8m×6.0m×3层）×0.01kN／m2=1.30kN11.4.9竖向主框架自重计算（表11-1）表11-1竖向主框架图样重量计算表序号名称数量/节单重/kN总重/kN图号1主框架外立杆下节10.360.362主框架外立杆上节10.250.253主框架廊道杆80.0780.6244主框架小横杆90.030.275导轨上下节11.631.63合计总重/kN3.1311.4.10水平支承框架自重计算（表11-2）表11-2水平支承框架自重计算表序号名称数量单重/kN)总重/kN图号1小横杆H806根0.030.182支撑框架4片0.602.43螺栓M20×4022条0.00150.0337螺母M2022个0.000680.015合计总重/kN2.6311.4.11脚手架架体自重计算DM-01型导轨框架式附着式提升式脚手架架体部分采用钢管扣件脚手架，本计算书引用钢管扣件式脚手架来统计架体自重荷载。架体钢管规格采用Φ48×3.5mm，重量系数为0.0384kN／m。1.大横杆自重计算按底步支撑框架以上7步架计算统计外排大横杆22根；内排大横杆7根。外排大横杆：6.0m/根×22根×0.0384kN／m=5.07kN(包括护栏杆)内排大横杆：6.0m/根×7根×0.0384kN／m=1.62kN2.小横杆自重计算1.3m/根×3根/层×8层×0.0384kN／m=1.20kN3.立杆自重计算外排高度:16.2－2.2=14.0m内排高度:14.4－2.2=12.2m其中2.2m为水平支承框架立杆平均高度。（14.0m/根+12.2m/根）×3×0.0384kN／m=3.02kN外排立杆自重：14m×3×0.0384kN／m=1.61kN内排立杆自重：12.2m×3×0.0384kN／m=1.41kN4.外排剪刀撑自重计算:计算长度：下边L1=9m／cos55°=15.69m；上边L2=15.69m钢管自重：（15.69m＋15.69m）×2根×0.0384kN／m=2.4kN5.扣件自重计算:-36- 扣件自重按0.015kN/个计算:（1）大横杆用扣件90个；外排大横杆扣件62个；内排大横杆扣件28个。（2）小横杆用扣件:2个/根×36根=72个（3）立杆用对接扣件:3个/点×6点=18个（4）外侧剪刀撑用扣件:9个/根×2根＋7个/根×2根=32个外排扣件自重：（62+36+9+32）×0.015=2.09kN内排扣件自重：（28+36+9）×0.015=1.10kN合计自重:(90+72+18+32)个×0.015kN/个=3.18kN以上脚手架自重合计：16.5kN11.4.12活荷载标准值计算1.使用工况下，结构施工时，按2层作业层3kN／m2计算。6.0m×0.95m×2层×3kN／m2=34.2kN装修施工时，按3层作业层2kN／m2计算。6.0m×0.95m×3层×2kN／m2=34.2kN2.升降工况下，施工活荷载按照作业层0.5kN／m2计算。结构施工时：6.0m×0.95m×2层×0.5kN／m2=5.7kN装修施工时：6.0m×0.95m×3层×0.5kN／m2=8.55kN11.5水平支承框架计算11.5.1结构说明水平支承框架为组拼式框架，节点连接采用焊接和螺栓联接，上下弦杆、斜腹杆、立杆及短横杆采用Φ48×3.5mm钢管，螺栓采用M20规格。水平支承框架两边与提升点处的竖向主框架采用螺栓联接。11.5.2计算说明1.水平支承框架计算其承担的荷载时，不包括竖向主框架自重荷载。2.架体荷载通过立杆传递给水平支承框架，再由水平支承框架传递给竖向主框架、导轨、建筑结构。3.将提升点处作为水平支承框架的支座进行计算。4.架体的全部恒载以及使用工况结构施工时的施工活荷载简化为作用于水平支承框架上弦的节点荷载。5.水平支承框架自重、一层脚手板、踢脚板自重和按升降工况装修时的1层施工活荷载简化为作用于水平支承框架下弦的节点荷载。11.5.3荷载计算1.荷载计算方法（1）分别计算水平支承框架的外框架和内框架的节点荷载。（2）每层脚手板的恒载和活载作用于外框架和内框架的荷载承受面积的分配，根据一端悬臂梁求支座反力求得：∑MA=0；∑MB=0则：X内=0.952／2／0.75=0.602m；X外=0.348m外框架节点荷载承受面积的计算宽度：X外=0.348m内框架节点荷载承受面积的计算宽度：X内=0.602m（3）按照导轨式爬升架使用工况和升降工况考虑内外框架的节点荷载。（4）架体上攀登的施工人员作为活荷载计算。作用于上弦杆的节点荷载包括：两层脚手板的施工荷载（3kN／m2）和架体的全部恒载（不包括水平支承框架自重），见表11-3、表11-4。表11-3恒载标准值计算使用工况升降工况外框架/kN内框架/kN外框架/kN内框架kN脚手板6层3486022.794.83-36- 7.62×──=2.799507.62×──=4.83950踢脚板6层0.7800.960爬升机构00．2200．22电控柜0.700.70安全网1.3001.300架体自重11.614.8911.614.89合计17.189.9417.189.94节点恒载标准值4.302.494.302.49架体自重计算说明：外框架：外排大横杆+小横杆分配自重+外排立杆+外排剪刀撑+外排扣件自重348=5.07+1.2×───+1.61+2.4+2.09=11.61kN950内框架：内排大横杆+小横杆分配自重+内排立杆+内排扣件自重602=1.62+1.2×───+1.41+1.10=4.89kN950表11-4活荷载标准值计算表使用工况升降工况外框架/kN内框架/kN外框架/kN内框架/kN施工活荷载34834.2×─=12.5395060234.2×─=21.679503485.7×─=2.099506025.7×──=3.61950节点活荷载标准值3.135.420.520.90作用于下弦杆的荷载包括：一层脚手板、踢脚板自重以及水平支承框架自重（表11-5，表11-6）。表11-5恒载标准值计算表使用工况升降工况外框架/kN内框架/kN外框架/kN内框架/kN脚手板1层3481.27×──=0.479506021.27×──=0.809500.470.80踢脚板1层0.1300.130水平支承框架12.63×──=1.3221.321.321.32合计1.922.121.922.12节点恒载标准值0.480.530.480.53-36- 表11-6活荷载标准值计算表升降工况外框架/kN内框架/kN施工活荷载3482.85×──=1.049506022.85×──=1.81950节点活荷载标准值0.260.4511.5.4节点荷载设计值（表11-7,表11-8）作用于上弦杆荷载：1.使用工况外框架P使外上=γoγd（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×4.30+1.4×3.13）=9.02（kN）2.使用工况内框架P使内上=γoγd（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×2.49+1.4×5.42）=9.99（kN）3.升降工况外框架P升外上=γoγd（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×4.30+1.4×0.52）=5.56（kN）4.升降工况内框架P升内上=γoγd（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×2.49+1.4×0.90）=4.02（kN）作用于下弦杆荷载：5.使用工况外框架P使外下=γoγdγGGk=0.9×1.05×1.2×0.48=0.54（kN）6.使用工况内框架P使内下=γoγdγGGk=0.9×1.05×1.2×0.53=0.60（kN）7.升降工况外框架P升外下=γoγd（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×0.48+1.4×0.26）=0.89（kN）8.升降工况内框架P升内下=γoγd。（γGGk+γQGQ）=0.9×1.05×（1.2×0.53+1.4×0.45）=1.20（kN）汇总表11-7节点荷载设计值表使用工况升降工况外框架/kN内框架/kN外框架/kN内框架/kN作用于上弦杆P使外上=9.02P使内上=9.99P升外上=5.56P升内上=4.02作用于下弦杆P使外下=0.54P使内下=0.60P升外下=0.89P升内下=1.2说明：由上述计算可以看出，使用工况下内框架荷载最大，因此以下计算选择最不利的使用工况内框架进行验算。表11-8节点荷载标准值表使用工况升降工况外框架/kN内框架/kN外框架/kN内框架/kN恒载活载恒载活载恒载活载恒载活载作用于上弦杆4.303.132.495.424.300.522.490.90作用于下弦杆0.4800.5300.480.260.530.4511.5.5杆件内力计算-36- 1.结构尺寸以及上弦杆节点在单位集中荷载系数P=1作用下的内力图p/2=0.5p=1p=1p=1`p/2=0.5FG-1.951.25H0.651.25I0.651.25J-1.951.25RA=21500150015001500RB=223431500NAG=(2－0.5)×───=1.95（－）NAC=1.95×───=1.25（+）1800234318002343NDG=（1.95×───－1.0）×───=0.65（+）234318001500NGH=（1.95+0.65）×───=1.66（-）23432.下弦杆节点在单位集中荷载系数P=1作用下的内力图1500150015001500F0GHI0J0-1.95+0.65+1.0+0.65-1.950+1.0A+1.25C+1.25D+1.25E+1.25BRA=1.5p=1p=1p=1RB=1.523431500NAG=1.5×───=1.95（－）NAC=1.95×──=1.25（+）1800234318002343NDG=（1.95×──－1.0）×──=0.65（+）234318001500NGH=（1.95+0.65）×──=1.66（-）234311.5.6最不利的杆件内力组合由上述单位荷载内力图可以看出，最危险的受压杆件是支座（提升底座）处斜腹杆AG、BI和跨中部位上弦杆GH、HI，因此只验算此两种杆件的强度及稳定性即可。-36- 由上述内、外框架荷载设计值的比较可明显看出，在使用工况下，内框架的节点荷载设计值最大，因此以下只验算使用工况下的内框架。1.AG杆内力组合设计值：NAG设=1.95×9.99+1.95×0.60=20.65kN标准值：NAG标=1.95×（2.49+5.42）+1.95×0.53=16.46kN2.GH杆内力组合设计值：NGH设=1.66×9.99+1.66×0.60=17.58kN标准值：NGH标=1.66×（2.49+5.42）+1.95×0.53=14.01kN11.5.7最不利杆件AG和GH的强度及稳定性验算1.材料特性参数材料选用Φ48钢管:截面面积A=489mm2，抗弯截面模量Wx=5080mm3，ix=15.8mm。2.支座处斜腹杆AG的验算强度：NAG设20650σ=───=────=42.23N／mm2〈f=205N／mm2A489稳定性：计算长度：L=（18002+15002）1／2=2343mmL2343λ=──=────=148<150ix15.8查《钢结构设计规范》附表A.1.1-1稳定系数：Ψ=0.446NAG设20650σ=───=──────=54.79N／mm21.511.5.9抗挤压计算AG杆连接钢板挤压强度计算挤压面上的挤压力设计值：P=20650N挤压面的计算面积：A1=d1×L=20×8=160mm2（作用于支座连接板）d1：螺栓直径；L：挤压作用厚度挤压面的计算面积：A2=d1×L=20×7=140mm2（作用于AG杆）d1：螺杆直径；L：挤压作用厚度工作挤压应力：（选用计算面积较小者计算）NAG设20650σ=───=────=147.5N／mm2〈fcb=305N／mm2A214011.5.10焊缝强度计算提升底座处斜腹杆作用下的耳板焊缝计算Nσf=───≤βfffwhelwNτf=───≤ffwhelw式中σf--垂直于焊缝长度的正应力;τf--沿焊缝方向的剪应力;βf--设计值增大系数,1.22;he--角焊缝有效厚度,0.7hf=0.7×5=3.5;lw--角焊缝计算长度,每条焊缝实际长度减10mm;ffw--角焊缝强度设计值.-36- 1800α=arctan────=50.2。1500NAG设=20650NNAGX=NAG设×cosα=13218NNAGy=NAG设×cos（90°-α）=15865NNAGX13218σf=───=───────=23.6N／mm2≤βfffw=195.2N／mm2helw3.5×80×2NAGy15865τf=───=───────=28.3N／mm2≤ffw=160N／mm2helw3.5×80×2综合作用：σf223.62（──）+τf2=（───）+28.32=34.3N／mm2≤ffw=160N／mm2βf1.2211.6竖向主框架计算11.6.1结构说明竖向主框架是由主框架单元节组装而成的。单元节包括主框架下节、主框架上节和主框架加长节。每一单元节均是利用导轨立杆、外立杆、小横杆、廊道斜杆、节点板和M20螺栓联接而成的定型框架。根据具体工程选用主框架单元节。每一单元节外排立杆1根；内排立杆两根（导轨简化为1根立杆），其中心间距为0.25m。竖向主框架的内、外立杆中心距为0.75m，大横杆的模数高度（即安装后的步高）为1.8m，竖向主框架的上端防护栏杆高度1.5m。竖向主框架单元节之间的连接采用同样的连接方法。内、外排立杆采用套接，利用螺栓联接的方法。11.6.2计算说明1.竖向主框架杆件轴线在一个平面内相交于一点且承受跨度为6.0m的一榀架体的荷载。2.在使用工况下，竖向主框架与导向件有四处附着，包括上、下每层一个导轮组即4个导轮组和4道限位锁；导向件与每个楼层均有一根穿墙螺栓与结构附着。在升降工况下，提升电动葫芦承载，荷载包括恒载和作业层上0.5kN／m2的施工荷载。3.从荷载分析可知，竖向主框架承担荷载在使用工况下最大，因此着重验算使用工况下的强度与稳定。根据《附着式升降脚手架设计和使用管理办法》的规定，使用工况下，每层应设附着支承装置。对应导轨框架式爬升架，在计算简图中将上、下4个导轮组以及4个限位锁作为4个支座，其中导轮组可承受水平风荷载的作用，限位锁主要承受垂直荷载，但也可承受部分水平风荷载的作用。作为竖向主框架的每个支座，风荷载作用下的支座反力按照弯矩分配法进行计算。综上所述，竖向主框架按照平面内单片进行内力分析计算；计算简化是根据可能出现的最不利情况进行的偏于安全的简化，根据上述简化求出的支座反力和最大弯矩、剪力、轴力的截面进行最不利组合，验算强度和稳定。11.6.3结构尺寸及简化计算简图竖向主框架的总高度（不加防护杆）14.4m，防护杆按0.90m计算,内、外排立杆中心距0.75m。组装后步高1.8m，最上一个导轮组以上的架体悬臂部分高度3.6m，小于4.5m。将导轮组和限位锁安装于结构楼层对应的架体1.8m步高的节点上。风荷载考虑水平作用于架体1.8m步高的节点上，以节点荷载考虑。11.6.4荷载计算-36- 风荷载标准值：Wk标=0.55kN／m2风荷载设计值：Wk设=0.9×1.05×1.4×0.55=0.73kN／m2风线荷载标准值：q标=0.55×6.0=3.3kN／m风线荷载设计值：q设=0.73×6.0=4.38kN／m表11-9节点风荷载计算表风荷载节点标准值风荷载节点设计值P1标=(0.9＋0.9)×3.3=5.94kNP1设=(0.9＋0.9)×4.38=7.88kNP2标=(0.9＋0.9)×3.3=5.94kNP2设=(0.9＋0.9)×4.38=7.88kNP3标=0.9×3.3=2.97kNP3设=0.9×4.38=3.94kN11.6.5竖向主框架垂直荷载计算1.由水平支承框架传递给主框架的支座反力作用于主框架下面R内和R外。2.竖向主框架自重按内外立柱分配系数2／3和1／3进行分配并简化到顶部由P1内和P2外均担。表11-10设计值计算表使用工况外立柱/kNR外=3.5×（P使外上+P使外下）=3×（9.02+0.54）=33.46P1外=1.04内立柱/kNR内=3.5×（P使内上+P使内下）=3.5×（9.99+0.60）=37.07P1内=2.08升降工况外立柱/kNR外=3.5×（P升外上+P升外下）=3.5×（5.56+0.89）=22.58P1外=1.04内立柱/kNR内=3.5×（P升内上+P升内下）=3.5×（4.02+1.2）=18.27P1内=2.08竖向主框架分配于内立柱的自重竖向主框架分配于外立柱的自重213.13×──=2.09kN3.13×──=1.04kN3311.6.6风荷载作用下的支座反力计算P3WP2WP2WP2WP2WP2WP2WP2WP1W<1>DCBA(总的反力)3600360036003600P3WP2WP2WP2WP2WP2WPAW=P2W+P1W<2>DCBA3600360036003600<3>DCBAM=P1W×2L+P2W×L=42.55悬臂弯矩产生的反力注：〈1〉=〈2〉+〈3〉L=1800综合计算得出:支座反力(合力A+B)-36- RD=35.07;RB=-29.16RC=32.90;;RA=28.1711.6.7风荷载作用下杆件内力计算800180018001970───=0.44；──=2.25；──=0.91；──=1.09180080019701800其中斜边计算长度：L=（18002+8002）1／2=1970mmN1-2=7.88N2-3=-19.23N2-4=17.49N3-4=0N3-5=-52.48N3-6=78.45N4-6=17.49N5-6=7.88N5-7=-52.48N6-7=27.90N6-8=27.11N7-8=0N7-9=-18.27N7-10=-8.67N8-10=27.11N9-10=7.88N9-11=-18.75N10-11=69.66N10-12=43.81N11-12=0N11-13=90.15N11-14=-50.43N12-14=-47.81N13-14=7.88N13-15=90.15N14-15=-40.35N14-16=-52.80N15-16=23.64N15-17=53.43N16-17=-58.31N16-18=0N17-18=27.9711.6.8最不利杆件垂直力与风荷载组合由竖向主框架内力图可以看出，压杆11-13、13-15和拉杆16-17内力值最大，只验算这几种杆件即可。简化到竖向主框架下部的垂直力R外有利于压杆11-13、13-15，因此不用组合。只有拉杆16-17需要组合垂直力R外后进行计算。杆件16～17风荷载与垂直荷载组合垂直荷载R外产生的杆件16-17内拉力为：R外×800=N17-18×3600：N17-18=33.46×800/3600=-7.44:N,16-17=-18.32(拉力)N16-17=N16-17+N,16-17=58.31+18.32=76.6311.6.9验算最不利杆件强度及稳定钢管Φ48×3.5mm的特性参数：截面面积A=489mm2；I=121900mm4；W=5080mm3；i=15.8mm11.6.9.1验算拉杆16-17杆件5-7为Φ48×3.5mm的钢管1根。强度：N16-17设76630σ=───=────=157N／mm2〈f=205N／mm2A489稳定性：计算长度：L=1970mmL1970λ=──=───=125〈300I15.811.6.9.2验算压杆11-1313-15强度：N11-13设90150σ6-7=───=────=184N／mm2〈f=205N／mm2A489稳定性：计算长度：L=1800mmL1800λ=──=────=114〈150i15.811.7防坠圆钢和连墙螺栓验算防坠圆钢和斜拉钢件采用Φ26mm的优质碳素结构钢。-36- 验算公式：σ=N/A≤ff─圆钢强度值11.7.1防坠圆钢受力分析防坠圆钢是在架体升降过程中，提升机断链或提升钩脱落等情况下承受架体的竖向全部荷载，并将荷载通过防坠三脚架和斜拉卸荷圆钢传递于结构物，此时包括架体的恒载和作业层0.5kN／m2的施工活荷载。荷载计算：结构施工工况下恒载：6层脚手板+6层踢脚板+爬升机构+电控柜+安全网+竖向主框架+水平支承框架+脚手架架体=32.88kN装修施工工况下恒载：由于悬臂的两步架拆除,以上恒载中除电控柜、爬升机构、水平支承框架外，其余荷载均变小，即：25.55kN。升降工况下的活载：结构施工阶段：5.7kN；装修施工阶段：8.55kN。11.7.2荷载设计值装修施工时：FMAX=25.55+8.55=34.1kN结构施工时：FMAX=32.88+5.7=38.58kN斜拉圆钢验算:选择静拉力较大者进行计算:σ=N/A≤fσ=N/SIN6O/A=38580÷SIN84O÷531=73N≤320N11.7.3连墙螺栓验算:采用8.8级高强度螺栓.由于斜拉圆钢倾角为84°,对螺栓产生的剪力远大于产生的拉力,为简化计算,仅考虑螺栓的受剪计算:验算公式：FMAX≤FPFP=(32/2)2×л×250=200960≥FMAX安全系数:200960÷38580=5.2；满足要求。11.8提升挂座和防坠挂座的计算提升挂座是在升降工况下使用的构件，它通过M32穿墙螺栓与结构物连接，下挂提升葫芦。在架体升降时，提升挂座承受通过提升机传来的架体的竖向全部荷载，并将荷载传递于结构物，此时包括架体的恒载和作业层0.5kN／m2的施工活荷载。11.8．1荷载计算结构施工工况下恒载：6层脚手板+6层踢脚板+爬升机构+电控柜+安全网+竖向主框架+水平支承框架+脚手架架体=32.88kN装修施工工况下恒载：由于悬臂的两步架拆除,以上恒载中除电控柜、爬升机构、水平支承框架外，其余荷载均变小，即：25.55kN。升降工况下的活载：结构施工阶段：5.7kN；装修施工阶段：8.55kN11.8.2荷载设计值装修施工时：P设=γoγ2（γGGk+γQGQ）=0.9×2×（1.2×25.55+1.4×8.55）=76.73kN结构施工时：P设=γoγ2（γGGk+γQGQ）=0.9×2×（1.2×32.88+1.4×5.7）=85.38kN11.8.3提升挂座销轴抗剪及侧板抗挤压验算抗剪：选用荷载值较大者进行验算P设85380σ=───=─────=53.1N／mm2〈fv=120N／mm22×A2×162×3.14挤压验算：挤压面计算面积：A=2×d×l=2×32×10=640mm2式中：销轴直径Φ32mm；工作挤压面厚度：10mm挤压强度：P设85380σ=───=────=133N／mm2〈fcb=310N／mm2A640-36- 11.8.4提升挂座侧板焊缝强度验算提升挂座承受竖向剪力的焊缝为两道角焊缝，焊缝高度10mm，长度300mm，且竖向力平行于焊缝长度方向。验算式：式中：τf：沿焊缝方向的剪应力Nhe：角焊缝有效厚度τf=───≤ffw0.7hf=0.7×10=7helwlw：角焊缝计算长度每条焊缝实际长度减10mmffw：角焊缝强度设计值P设86550τf=────=──────=21N／mm2